FI20215179A1 - Tempering furnace for glass sheets - Google Patents

Abstract

Uppfinningen avser en härdningsugn för glasskivor, med en glasskivstransportör, första konvektionsblåsmedel ovanför transportören för uppvärmning av glasskivan med heta luftströmmar som blåses mot dess övre yta, och andra konvektionsblåsmedel, med vilka tryckluft utanför härdningsugnen kan ledas till andra blåsmunstycken, från vilka luften släpps ut som duschar mot glasskivans nedre yta, och härdningsugnens andra konvektionsblåsmedels blåsmunstycken bildar åtminstone 40 stycken matrislikt skilt styrbara blåsområden i härdningsugnen, inom vilka uppvärmningseffekten av strålarna som släpps ut från blåsmunstyckena på glasplattans nedre yta är styrbart anordnad genom styrning av blåstrycket. Uppfinningen avser också ett förfarande för uppvärmning av glasskivor för härdningThe invention relates to a curing furnace for glass sheets, with a glass sheet conveyor, first convection blowing agent above the conveyor for heating the glass sheet with hot air streams blown towards its upper surface, and other convection blowing agents, with which compressed air outside the curing oven can be led to other blow nozzles. showers against the lower surface of the glass plate, and the blowing nozzles of the second convection blower of the curing oven form at least 40 matrix-like controllable blowing areas in the curing furnace, within which the heating effect of the jets emitted from the blowing nozzles on the lower surface of the glass plate is controllable. The invention also relates to a method for heating glass sheets for curing

Description

LASILEVYN KARKAISU-UUNI Esillä olevan keksinnön kohteena on uuni lasilevyjen lämmittämiseksi karkaisua var- ten — Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on olennaisesti parantaa karkaistujen lasilevy- jen laatua ja karkaisu-uunin kyvykkyyttä yhä hankalampien lasilevyjen tasapuoli- sessa lämmityksessä.The present invention relates to a furnace for heating glass sheets for tempering.

Keksinnön tausta Lasilevyjen karkaisu- tai kuumennusuunit, joissa lasilevyt liikkuvat yhteen suuntaan tai edestakaisin pyörivien keraamisten telojen päällä, ja josta ne karkaisulämpöti- lassa siirtyvät peräkkäin, vierekkäin tai sekalaisina lasilastauksina telarataa pitkin uu- nin perässä olevaan karkaisujäähdytysyksikköön, ovat yleisesti tunnettuja ja käytet- tyjä.Background of the invention

Lasilevyt lämmitetään karkaisu-uunissa tehtaan lämpötilasta karkaisulämpöti- laan 610-680°C lasin paksuudesta riippuen.The glass sheets are heated in a tempering furnace from a factory temperature to a tempering temperature of 610-680 ° C depending on the thickness of the glass.

Uunin tyypillinen lämpötila on 700°C. — Tyypillisesti lasilevyn lämmitys kestää 40 s per yksi lasipaksuus millimetri, eli esimer- kiksi 160 s lasipaksuudelle 4 mm.The typical oven temperature is 700 ° C. - Typically, the heating of a glass plate takes 40 s per one glass thickness in millimeters, i.e. for example 160 s for a glass thickness of 4 mm.

Karkaistavien lasilevyjen paksuus on yleensä vä- lila 1 — 25 mm.The thickness of the toughened glass sheets is generally between 1 and 25 mm.

Karkaisu-uunissa lasiin siirtyy lämpöä säteilemällä uunin sisäpinnoista, konvektiolla ilmasta, ja suoraan johtumalla kuljettimen ja lasilevyn kosketuspisteistä.In a tempering furnace, heat is transferred to the glass by radiating from the inner surfaces of the furnace, by convection from the air, and directly due to the points of contact between the conveyor and the glass plate.

Konvekti- — ossa, tarkemmin pakotetussa konvektiossa, ilmavirtauksia kohdistetaan lasilevyn pintoihin virtauskoneiden avulla.In convection, more specifically forced convection, air currents are applied to the surfaces of the glass sheet by means of flow machines.

Kiertoilmakonvektiolla tarkoitetaan puhaltimilla uunin ilmaa kierrättämällä aikaan- saatua ilmapuhallusta kohti lasilevyä.By circulating air convection is meant by fans the air blowing produced by circulating the air of the furnace towards the glass plate.

Paineilmakonvektiossa puhallus kohti lasia to- N teutetaan ohjaamalla uuniin paineistettua ilmaa uuniin ulkopuolelta.In compressed air convection, the blowing towards the glass is carried out by directing pressurized air to the furnace from outside the furnace.

Kiertoilmakon- N 25 — vektiossa puhalluspaine uuniin on tyypillisesti 100 — 2000 Pa ja paineilmakonvekti- ? ossa 0,1 — 5 bar.In a recirculated air convection, the blowing pressure in the furnace is typically 100 to 2000 Pa and in a compressed air convection? in section 0.1 - 5 bar.

Puhallusaukkojen halkaisijat ja lukumäärät ovat paineilmakonvekti- > ossa selvästi kiertoilmakonvektiota pienempiä.The diameters and numbers of the air vents in the compressed air convection are clearly smaller than in the convection convection.

Paineilmakonvektion ongelmia suh- z teessa kiertoilmakonvektioon ovat energiahäviöt ja tehottomuus etenkin lämmityk- O sen loppuvaiheessa, koska uunin ilma jäähtyy.Problems with compressed air convection in relation to circulating air convection are energy losses and inefficiencies, especially in the final stages of heating, as the furnace air cools.

Puutteellisen konvektiokyvykkyyden io 30 — vuoksi uusimpien yhä voimakkaammin lämpösäteilyä heijastavaksi pinnoitettujen la- O silevyjen ylä- ja alapinnan tasapuolinen lämmitys ei paineilmakonvektiolla onnistu tai vaatii suhteettoman pitkän lämmitysajan.Due to the lack of convection capacity io 30 - the uniform heating of the upper and lower surfaces of the latest increasingly loosely heat-reflecting laser plates does not succeed with compressed air convection or requires a disproportionately long heating time.

Paineilmakonvektion etuja suhteessa kier- toilmakonvektioon on erittäin nopea säädettävyys ja laitteiden halvempi hinta.The advantages of compressed air convection over circulating air convection are very fast adjustability and cheaper equipment.

Karkaistujen lasilevyjen laadun kannalta on tärkeää, että lasilevyt lämpenevät uu- nissa tasapuolisesti. Lämmityksessä lasilevyjen pinnat lämpenevät keskipaksuutta nopeammin, eli lasilevyyn muodostuu paksuussuuntainen lämpötilaprofiili. Lämpöti- laprofiilin tulisi olla riittävän symmetrinen, eli lasilevyn ylä- ja alapinnan tulisi läm- — mitä noin samaa vauhtia. Ylä- ja alapinnan lämmitysnopeuseron seurauksena on la- sin hetkellinen taipuminen lämmityksen aikana pintakerrosten lämpölaajenemiseron vuoksi. Tämä taipuminen aiheuttaa laatuongelmia, kuten valkoista jälkeä (white haze). Pinnoittamaton eli ns. kirkas lasi absorboi varsin tehokkaasti uunin läm- pösäteilyä. Erityisen haastavaa onkin lämmittää lasia, jonka toinen pinta, yleensä — yläpinta, on pinnoitettu voimakkaasti lämpösäteilyä heijastavalla pinnoitteilla. Tällai- sia selektiivi- ja matala-emissiviteetti pinnoitteita käytetään yleisesti esim. ikkunoissa rakennusten energiakulutuksen vähentämiseen. Käytännön laatu- ja kapasiteetti vaatimukset huomioiden matala-emissiviteetti pinnoitetun lasilevyn lämmittäminen on mahdotonta ilman konvektiota, jolla kompensoidaan kirkkaan ja pinnoitetun lasi- — levyn pinnan säteilylämmitysero. Em. karkaisu-uunissa yläpinnaltaan voimakkaasti säteilyä heijastavan lasin lämmitysongelma (= ongelma 1), joka kasvaa pinnoitteen heijastuvuuden ja lasin paksuuden kasvaessa, ratkaistaan siis kohdistamalla lasin yläpintaan suhteellisen voimakasta konvektiota keksinnön mukaisella kiertoilmakon- vektiolaitteistolla, jonka konvektiokyvykkyys on riittävä ja jolla konvektio- ja säteily- — lämmitystä voidaan karkaisu-uunissa hyvin hallita ja rajoitetusti kohdistaa. Jaljelle- jäävä kohdistamisongelma, jota seuraavaksi selvitetään, ratkaistaan keksinnön mu- kaisella paineilmakonvektiolla. Keksinnön mukainen konvektio yhdistelmä on erin- omainen apu myös kirkkaiden lasilevyjen lämmityksessä.It is important for the quality of the tempered glass sheets that the glass sheets heat evenly in the oven. In heating, the surfaces of the glass sheets heat up faster than the average thickness, i.e. a thickness-oriented temperature profile is formed in the glass sheet. The temperature profile should be sufficiently symmetrical, i.e. the top and bottom surfaces of the glass sheet should heat at about the same rate. The difference in the heating rate of the upper and lower surfaces results in a momentary bending of the glass during heating due to the difference in the thermal expansion of the surface layers. This bending causes quality problems such as a white haze. Uncoated or so-called clear glass absorbs the heat radiation from the oven quite effectively. It is especially challenging to heat glass, the other surface of which, usually the upper surface, is coated with coatings that strongly reflect heat radiation. Such selective and low-emissivity coatings are commonly used, for example, in windows to reduce the energy consumption of buildings. Considering the practical quality and capacity requirements, heating a low-emissivity coated glass sheet is impossible without convection, which compensates for the difference in radiant heating of the surface of the clear and coated glass sheet. Em. in a tempering furnace, the heating problem (= problem 1) of highly reflective glass on the upper surface, which increases with increasing reflectivity and glass thickness, is thus solved by applying relatively strong convection to the upper surface of the glass with a convection convection the heating in the tempering furnace can be well controlled and limitedly targeted. The remaining alignment problem, which will next be solved, is solved by the compressed air convection according to the invention. The convection combination according to the invention is also an excellent aid in the heating of clear glass sheets.

Lasilevyn sivu- ja päätyreunoilla on taipumus kuumentua hieman lasilevyn keskialu- — etta nopeammin ja enemmän karkaisu-uunissa, koska niihin säteilevät uunin pinnat N kuormittuvat ja täten jäähtyvät vähemmän lämmityssyklin aikana. Myös teloista te- N lan ja lasin kosketuskohtien kautta lasiin johtuva lämpövirta on em. kuormituserosta S johtuen lasin sivureunoilla ja etenkin etupäädyissä suurempi kuin lasin keskialueilla. 2 Välillä karkaistavien lasilevyjen pinnat ovat vain osittain maalattuja tai matala-emis- E 30 — siviteetti pinnoite on poistettu reuna-alueilta. Yleensä em. tavalla poikkeava pinta on o lasilevyn yläpinta karkaisu-uunissa. Mm. näistä syistä johtuva lasilevyn pinta-alan lo epätasainen lämpeneminen johtaa lasilevyn karkaisulämpötilan vaihteluun lasilevyn N pinta-alassa, joka aiheuttaa karkaistuun lasiin laatuongelmia, kuten anisotropian ja N rikkoutumiskuvion epätasaisuuden kasvamista. Tämän ongelman (= ongelma 2) rat- — kaisemiseksi lasilevyn reuna-alueilla tarvitaan erilaista lämmitystä verrattuna muuhun lasilevyn alueeseen. Tunnetun tekniikan ratkaisut ongelmien 1 ja 2 saman- aikaisesti ratkaisemiseksi eivät ole riittäviä.The side and end edges of the glass sheet tend to heat slightly faster than the central area of the glass sheet and more in the tempering furnace, because the radiant oven surfaces N are loaded on them and thus cool less during the heating cycle. Also, due to the above-mentioned load difference S, the heat flow to the glass from the rollers through the contact points of the roll and the glass is greater at the side edges of the glass and especially at the front ends than in the central areas of the glass. 2 Sometimes the surfaces of tempered glass sheets are only partially painted or the low-emissivity coating has been removed from the edge areas. In general, the surface deviating in the above-mentioned manner is the upper surface of the glass sheet in the tempering furnace. Uneven heating of the glass plate surface lo due to these reasons, among others, results in variations in the glass plate tempering temperature in the glass plate N surface area, which causes quality problems in tempered glass such as anisotropy and N uneven pattern unevenness. To solve this problem (= problem 2), a different heating is required in the edge areas of the glass sheet compared to the rest of the glass sheet area. Prior art solutions to solve problems 1 and 2 simultaneously are not sufficient.

Viitteen EP2368855A2 karkaisu-uunissa puhaltimen uunissa kierrättämää ilmaa vir- taa puhalluskotelossa olevan sähkövastuksen lomitse ja lämpenee ennen purkautu- — mistaan puhallusaukoista suihkuna kohti lasia. Ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasi- levyyn on riippuvainen suihkujen lämpötilasta, joka on riippuvainen vastukseen syö- tettävästä sähkövirrasta. Puhalluskotelossa oleva vastus säteilee lämpöä suutinkan- teen, joka säteilee lämpöä lasilevyyn. Täten myös uunin säteilylämmitys on samalla sähkövastuksella säädettävä.In the tempering furnace of reference EP2368855A2, the air recirculated by the fan in the furnace flows through the electrical resistor in the blow housing and heats up before being discharged from the blow openings as a shower towards the glass. The heating effect of the air jets on the glass sheet depends on the temperature of the jets, which depends on the electric current supplied to the resistor. The resistor in the blow housing radiates heat to the nozzle cover, which radiates heat to the glass plate. Thus, the radiant heating of the furnace must also be regulated with the same electric heater.

— Viitteen FI120734B karkaisu-uunissa lasilevyä lämmitetään ylä- ja alapuolisella kon- vektiopuhalluksella ja säteilylämmityksellä. Karkaisu-uunissa on suutinputkia useita peräkkäin ja rinnakkain. Suutinputkilla lasilevyn pintaan puhalletaan suihkuina uunin ulkopuolella kompressorilla paineistettua ilmaa ja jokaisen suutinputken puhalluspai- netta voidaan suutinputkikohtaisesti säätää uunin ulkopuolella olevilla venttiileillä.- In the tempering furnace of reference FI120734B, the glass plate is heated by convection blowing and radiant heating above and below. The tempering furnace has several nozzle tubes in succession and in parallel. The nozzle tubes blow air compressed on the surface of the glass plate with compressors outside the furnace, and the blowing pressure of each nozzle tube can be adjusted for each nozzle tube by valves outside the furnace.

— Säätö perustuu tietoon lasilevylastauksen muodosta, joka saadaan viitteen kuvaa- malla konenäköratkaisulla. Viitteessä kuvattu konvektiopuhallusmatriisi koostuu 16:ta erillisestä säätöalueesta, joiden puhalluspaineita voidaan säätää poikittais- ja pitkittäissäätöventtiilien avulla.- The adjustment is based on information about the form of glass plate loading, which is obtained with the machine vision solution described in the reference. The convection blow matrix described in the reference consists of 16 separate control ranges, the blow pressures of which can be adjusted by means of transverse and longitudinal control valves.

Keksinnön lyhyt kuvaus — Tunnetun tekniikan ongelmien ratkaisemiseksi keksinnön kohteena on lasilevyn kar- kaisu-uuni, jossa on lasilevyn kuljetin, ensimmäiset konvektiopuhallusvälineet kuljet- timen yläpuolella lasilevyn lämmittämiseksi sen yläpintaan puhallettavilla kuumilla ilmasuihkuilla, jolloin ensimmäisiin konvektiopuhallusvälineisiin kuuluvat karkaisu- uunista imettyä ilmaa paineistava puhallin, ilmakanavat ilman johdattamiseksi puhal- N 25 — timelta puhalluskoteloihin, joiden alapinnassa on ensimmäiset puhallusaukot, joista N ilma purkautuu suihkuina kohti lasilevyn yläpintaa, ilmaa lämmittäviä sähkövastuksia = puhalluskanavien sisällä, ja toiset konvektiopuhallusvälineet, joilla karkaisu-uunin ul- > kopuolista paineistettua ilmaa on johdettavissa toisille puhallussuuttimille, joista ilma = purkautuu suihkuina kohti lasilevyn alapintaa, ja ensimmäisten konvektiopuhallusvä- O 30 — lineiden sähkövastukset muodostavat matriisimaisen erikseen säädettävissä olevan io vastuskentän, jolloin ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasilevyyn on järjestetty sää- O dettäväksi sähkövirransyöttöä sähkövastuksiin säätämällä, ja karkaisu-uunin toisten konvektiopuhallusvälineiden puhallusuuttimet muodostavat matriisimaisesti erikseen säädettävissä olevia puhallusalueita, joiden sisällä olevista toisista puhallussuuttimista purkautuvien suihkujen lämmitysvaikutus lasilevyyn on järjes- tetty säädettäväksi syöttöputkien puhalluspainetta säätämällä.BRIEF DESCRIPTION OF THE INVENTION - In order to solve the problems of the prior art, the invention relates to a glass sheet tempering furnace with a glass sheet conveyor, first convection blowing means above the conveyor for heating the glass sheet with hot air jets for conducting air from the blower N 25 to blower housings with first blowing openings on the lower surface, from which N air is sprayed towards the top surface of the glass plate, air heating electric resistors = inside the blowing ducts, and second convection blowing means , of which air = discharged as jets towards the lower surface of the glass plate, and the electric resistors of the first convection blowing means form a matrix-like individually adjustable resistance field io, wherein the heating effect of the air jets on the glass sheet is arranged to be controlled by adjusting the electric power supply to the electric resistors, and the blow nozzles of the second convection blowing means of the tempering furnace form a matrix of separately adjustable

Keksintö kohdistuu myös menetelmään lasilevyn lämmittämiseksi karkaisua varten, jossa menetelmässä lasilevyn lasilevy kulkee telaradalla karkaisu-uunissa, jolloin lasi- — levyä lämmitetään ylä- ja alapuolelta ja lasilevyn yläpintaa lämmitetään ensimmäisten konvektiopuhalluslaitteiden kuumilla ilmasuihkuilla, jotka on muodostettu siten, että imetään ilmaa karkaisu-uunin sisäpuolelta ja paineistetaan kyseinen kuuma ilma, läm- mitetään sitä puhalluskoteloissa olevilla sähkövastuksilla, puhalletaan ilma suihkuina kohti lasilevyn yläpintaa, ja lasilevyn alapintaan puhalletaan toisilla konvektiopuhal- — luslaitteilla karkaisu-uunin ulkopuolelta otettua paineistettua ilmaa, jossa ensimmäis- ten konvektiopuhalluslaitteiden puhalluskoteloista kohti lasilevyä purkautuvien ilma- suihkujen lämmitysvaikutusta lasilevyn yläpintaan säädetään sähkövirransyöttöä säh- kövastuksiin säätämällä, ja karkaisu-uunin toisten konvektiopuhalluslaitteiden puhal- lussuuttimista (11) purkautuvien ilmasuihkujen lämmitysvaikutusta lasilevyn alapin- — taan säädetään ilmavirran syöttöä puhallussuuttimiin säätämällä, ja lämmitysvaikutus säädetään heikommaksi karkaisu-uunissa liikkuvan lasilevyn etu- ja takapäädyssä, ja/tai sivureunoilla, kuin lasilevyn keskialueella.The invention also relates to a method for heating a glass sheet for tempering, in which the glass sheet of a glass sheet passes on a roller track in a tempering furnace, the glass sheet being heated from above and below and the top surface of the glass sheet heated and pressurizing said hot air, heating it with electric resistors in the blow housings, blowing air as jets toward the top surface of the glass sheet, and blowing the lower surface of the glass sheet with pressurized air taken from outside the tempering furnace. the heating effect on the upper surface of the glass sheet is controlled by adjusting the electrical power supply to the electrical resistors, and the the heating effect on the lower surface of the glass sheet is adjusted by adjusting the air flow to the blow nozzles, and the heating effect is adjusted weaker at the front and rear ends and / or side edges of the glass sheet moving in the tempering furnace than in the middle area of the glass sheet.

Keksinnön mukaisessa karkaisu-uunissa lasilastauksen yläpuolella on voimakas mat- riisimaisesti säädettävä kiertoilmakonvektio yläpinnaltaan voimakkaasti säteilyä hei- — jastavien lasilevyjen tasapuolisen lämmityksen suorittamiseksi, ja lasilastauksen ala- puolella on tiheä matriisimaisesti säädettävä paineilmakonvektio lämmityksen koh- distamisen parantamiseksi.The tempering furnace of the invention has a strong matrix-adjustable circulating air convection above the glass loading to provide uniform heating of the highly radiation-reflecting glass sheets on the upper surface, and a dense matrix-adjustable compressed air convection below the glass loading to improve heating.

Tällainen yhdistelmä ratkaisee samanaikaisesti sekä em. yläpinnaltaan voimakkaasti säteilyä heijastavan lasin lämmitysongelman (= ongelma 1) ja lasin reuna-alueiden (tai muiden poikkeavien alueiden) ylikuumenemisongel- N 25 man (=ongelma 2). Tällainen uunin konvektiokyvykkyys mahdollistaa lasilevyjen N yhä tasaisemman ja hallitumman lämmityksen, joka parantaa valmiin karkaistun la- S sin laatua. 2 - Kuten edellä mainittiin, kiertoilmakonvektio on yleisesti tehokkaampaa kuin paineil- E makonvektio.Such a combination simultaneously solves both the heating problem of the above-mentioned highly reflective glass (= problem 1) and the problem of overheating of the edge regions (or other aberrant regions) of the glass (= problem 2). Such a convection capacity of the furnace enables an even more even and controlled heating of the glass sheets N, which improves the quality of the finished tempered glass. 2 - As mentioned above, circulating air convection is generally more effective than compressed air convection.

Paineilmakonvektion tehostamista rajoittavat uunin ilman jäähtyminen 2 30 ja paineilmankulutuksen myötä kasvava energiankulutus.The efficiency of compressed air convection is limited by the cooling of the furnace air 2 30 and the increasing energy consumption due to the compressed air consumption.

Kiertoilmakonvektiolla ei io ole tällaisia rajoitteita.Convection convection has no such limitations.

Keksinnön mukaisen kiertoilmakonvektionkin pääasiallinen O etu suhteessa paineilmakonvektioon on sen tehokkuus, joka mahdollistaa säteilyä heijastavien lasien nopean ja tasapuolisen lämmityksen.Even the main advantage of the recirculating air convection according to the invention in relation to the compressed air convection is its efficiency, which enables rapid and even heating of the radiation-reflecting glasses.

Keksinnön mukaisen kier- toilmakonvektion riittävän tiheä matriisimainen erikseen säätyvyys auttaa em.A sufficiently dense matrix-like separate adjustability of the recirculating air convection according to the invention helps the above-mentioned

pääasiallisen lämmityksen onnistumisessa, kun lämpöä automaattisesti siirtyy säätö- alue kohtaisesti paikallisen kuormituksen, eli lasiin siirtyneen lämmön, mukaan. Tämä myös estää lasittoman uunin alueen kuumentumisen yli asetusarvon, jolloin uuni vastaanottaa seuraavan lasilevyn tai lasilastauksen tasapainoisena. Keksinnön 5 — mukaista kiertoilmakonvektiota voidaan käyttää myös lämmityksen leveyssuuntai- seen profilointiin, joka onnistuu esimerkiksi asettamalla lasilevyn sivureunojen päällä oleville vastuksille (termoelementeille) alhaisemmat asetusarvot kuin niiden välissä oleville vastuksille. Profilointi onnistuu edellä kuvatulla tapaa kuitenkin vain, kun lasi- lastauksen lasilevyt ovat noin saman kokoisia ja sijoiteltuja peräkkäisiin noin suoriin — jonoihin, eli niiden sivureunat ovat noin samalla lasin liikesuuntaisella linjalla. Lisäksi seuraavassa lasilastauksessa profilointitarve voi olla erilainen tai erikohdassa uunia, eikä uuni ilman ylimääräistä viiveaikaa ehdi lämpötiloiltaan tasapainottua ennen sen siirtymistä uuniin. Tällöin edellisen lasilastauksen profilointi vaikuttaa osittain myös uuteen lasilastaukseen, mutta vaikutusalue on väärä.in the success of the main heating, when the heat is automatically transferred by the control range according to the local load, i.e. the heat transferred to the glass. This also prevents the area of the glass-free oven from heating above the set value, allowing the oven to receive the next glass sheet or glass load in balance. The circulating air convection according to the invention 5 - can also be used for widthwise profiling of heating, which is achieved, for example, by setting lower setpoints on the resistors (thermocouples) on the side edges of the glass sheet than on the resistors between them. However, profiling as described above is only possible when the glass sheets of the glass loading are about the same size and placed in successive rows of about straight lines, i.e. their side edges are on about the same line of movement of the glass. In addition, in the next glass loading, the need for profiling may be different or at a special point in the oven, and the oven will not have time to equilibrate in temperature without additional delay time before it enters the oven. In this case, the profiling of the previous glass load also partially affects the new glass load, but the area of influence is incorrect.

— Kiertoilmakonvektion puhallusilmaa lämmittävän vastuskentän säätöarvoja hetkelli- sesti muuttamalla ei voida lainkaan estää lasilevyn etu- ja takapäätyjen ylikuumen- tumista suhteessa muuhun lasipituuteen, sillä vastuksen sähkövirran säätäminen nä- kyy lämmityksessä vasta viiveellä, joka konvektiivisen lisälämmityksen kohdista- miseksi em. muuhun lasipituuteen on aivan liian pitkä suhteessa lasin liikenopeuteen — uunissa.- By momentarily changing the control values of the resistance field heating the convection air convection, it is not possible to prevent the front and rear ends of the glass plate from overheating in relation to the rest of the glass length, as the resistance of the resistor long in relation to the speed of movement of the glass - in the oven.

Paineilmakonvektion yleinen etu on sen erittäin nopea säädettävyys, jota keksintö täysin hyödyntää. Keksinnön mukaisella paineilmakonvektiolla uunissa liikkuvan lasin alapinnan eri kohtiin voidaan kohdistaa erilainen konvektio, eli konvektiota voidaan kohdistaa esimerkiksi vain lasin keskialueilla ja jättää lasilevyn pääty- ja sivureunat _ 25 — sitä vaille. Täten voidaan vähentää lasilevyn reuna-alueiden ylikuumenemista, joka O ei ole em. syistä kiertoilmakonvektiolla mahdollista tai on ainakin hyvin rajoitettua, N kuten keksinnön mukaisella kiertoilmakonvektiolla. Ajoneuvostandardien mukaan, o rikotussa karkaistussa turvalasissa kiellettyjen liian suurien pitkulaisten lasin sirujen > muodostumisen estämiseksi, on eduksi jopa ylikuumentaa lasin keskialuetta suh- & 30 — teessa lasin reunoihin, joka myöskin onnistuu keksinnön mukaisella konvektiolla. La- 2 silevyn pinta-alan sisällä paikallisesti kohdistettavalla konvektiolla voidaan vaikuttaa = myös lasilevyn lämmityksen aikaisen taipumisen estämiseen.The general advantage of compressed air convection is its very fast adjustability, which the invention takes full advantage of. With the compressed air convection according to the invention, a different convection can be applied to different parts of the lower surface of the glass moving in the oven, i.e. convection can be applied only in the central areas of the glass Thus, overheating of the edge areas of the glass sheet can be reduced, which O is not possible or at least very limited by circulating air convection for the above-mentioned reasons, N as with circulating air convection according to the invention. According to vehicle standards, in order to prevent the formation of excessive elongated glass chips, which are prohibited in broken tempered safety glass, it is advantageous to even overheat the central area of the glass relative to the edges of the glass, which is also possible with the convection according to the invention. Convection applied locally within the surface area of the glass sheet 2 can also act = to prevent bending of the glass sheet during heating.

O N Edellä mainittu keksinnön tarkoitus tunnetun tekniikan ongelmien ratkaisijana saa- vutetaan esillä olevan keksinnön mukaisesti yhdistämällä matriisimaisesti säädettävä lasilevyn yläpuolinen kiertoilmakonvektio, lasilevyjen tasapuolisen lämmityksen suo- rittamiseksi, ja matriisimaisesti säädettävä lasilevyn alapuolinen paineilmakonvektio, lämmityksen kohdistamisen parantamiseksi. Patenttihakemuksessa matriisimaisesti säädettävällä konvektiopuhallussysteemillä — tarkoitetaan sellaisia konvektiopuhallusvälineitä, jotka on jaettu erikseen säädettä- viin osa-alueisiin sekä karkaisu-uunin pituus- että leveyssuunnassa. Erikseen sää- dettävien matriisien osa-alueet ovat edullisesti lyhyitä ja kapeita, joka parantaa mat- riisimaista säädettävyyttä ja johtaa keksinnöllä tavoiteltuun hyötyyn. Oleellista on se, että uunissa liikkuvan lasin lämpenemistä voidaan hallita sekä- lasin pituus- että — leveyssuunnassa, eli konvektiota voidaan kohdistaa matriisimaisesti lasilevyn pinta- alan sisällä. Säätöalueen pienuutta rajoittavat lähinnä säätöalueiden lukumäärän myötä kasvavat kustannukset. Edullisesti jonkinlainen kohdistettavuus saavutetaan 0,5 m leveään ja pitkään lasilevyyn ja vähintään tyydyttävä konvektion kohdistetta- vuus saavutetaan 1 m leveään ja pitkään lasilevyyn. Laitteella lämmitettävien lasile- — vyjen pituus lasin liikesuunnassa uunissa on yleensä välillä 0,25 — 6 m ja leveys 0,1 — 3,3 m. Uunin lämmitysalueen leveys on yleensä välillä 1,2 — 3,5 m ja pituus 4 — 10 m. Yhdessä lasilastauksessa voi olla kymmeniäkin lasilevyjä niiden koosta riippuen. Esillä olevan keksinnön edullisia suoritusmuotoja on esitetty epäitsenäisissä patentti- vaatimuksissa. — Kuvioiden kuvaus Seuraavaksi keksintöä selostetaan tarkemmin viittaamalla oheisiin piirustuksiin, joissa: Kuvio 1 esittää keksinnön erään edullisen suoritusmuodon mukaista laitetta si- = vulta (suuntaan z) katsottuna,The above-mentioned object of the invention as a solution to the problems of the prior art is achieved according to the present invention by combining a matrix-adjustable circulating air convection above the glass sheet to provide uniform heating of the glass sheets and a matrix-adjustable compressed air convection below the glass sheet to improve heating alignment. In the patent application, a matrix-adjustable convection blow system - refers to such convection blow means which are divided into separately adjustable parts in both the length and width directions of the tempering furnace. The sub-areas of the individually adjustable matrices are preferably short and narrow, which improves the matrix-like adjustability and leads to the benefit sought by the invention. It is essential that the heating of the glass moving in the furnace can be controlled both in the longitudinal and transverse directions of the glass, i.e. convection can be applied matrix-like within the surface area of the glass sheet. The small size of the control area is mainly limited by the increasing costs due to the number of control areas. Preferably, some sort of alignment is achieved for a glass plate 0.5 m wide and long, and at least satisfactory alignment of convection is achieved for a glass plate 1 m wide and long. The length of the glass plates to be heated by the device in the direction of movement of the glass in the oven is generally between 0.25 and 6 m and the width between 0.1 and 3.3 m. Depending on their size, there can be dozens of glass sheets in one glass load. Preferred embodiments of the present invention are set out in the dependent claims. - DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, in which: Figure 1 shows a device according to a preferred embodiment of the invention seen from the side (direction z),

O N 25 — kuvio2 esittää kuvion 1 mukaista laitetta päädystä (suuntaan x) katsottuna, jaO N 25 - Fig. 2 shows the device according to Fig. 1 seen from the end (direction x), and

O o kuvio 3 esittää kuviossa 1 esitetyn suoritusmuodon mukaisia lasilevyn yläpuoli- r sia puhalluskoteloita alta nähtynä (suuntaan y katsottuna). jami o o kuvio 4 esittää kuviossa 1 esitetyn suoritusmuodon mukaisia lasilevyn alapuoli- D sia puhallussuuttimia päältä nähtynä (suunnasta y katsottuna).Fig. 3 is a bottom view (viewed in the y direction) of blower housings above the glass sheet according to the embodiment shown in Fig. 1. Fig. 4 shows the bottom D-nozzles of the glass sheet according to the embodiment shown in Fig. 1, seen from above (seen from the direction y).

N S 30 — kuvio 5 esittää keksinnön mukaista laitetta kaaviollisesti kuviot 6A-B esittävät vaihtoehtoisia puhallusuuttimen rakenteita sen aikaansaaman konvektion tasaamiseksi uunin leveyssuunnassa Keksinnön yksityiskohtainen kuvaus Kuvioissa 1 ja 2 on esitetty keksinnön mukainen laite lasilevyjen lämmittämiseksi — karkaisua varten. Laitteeseen kuuluu karkaisu-uuni, jota on merkitty viitenumerollaN S 30 - Fig. 5 schematically shows a device according to the invention Figs. 6A-B show alternative constructions of a blow nozzle for compensating the convection provided by it in the width direction of the furnace. Detailed description of the invention Figures 1 and 2 show a device according to the invention The appliance includes a tempering furnace marked with a reference number

1. Karkaisu-uunilla 1 on pituus- ja leveyssuunta, ja lasilevy siirtyy sinne lastauspöy- dältä. Karkaisu-uuniin 1 on järjestetty kuljetin 2, joka on esim. telarata, jonka päällä lasilevyt G voidaan kuljettaa uunin pituussuunnassa. Niin sanotussa jatkuva toimi- sessa karkaisu-uunissa lasilevy liikkuu uunin läpi vain kerran, ja niin sanotussa oskil- — loivassa karkaisu-uunissa lasilevy liikkuu uunissa edestakaisin, kunnes lämmitysaika täyttyy. Kuvioissa 1, 3 ja 4 nuoli MD näyttää lasin liikesuunnan oskilloivassa uunissa. Lasilevyn liikenopeus karkaisu-uunissa on tyypillisesti 50-200 mm/s. Oskilloivassa uunissa nopeus on suunnankääntö hetkellä 0, josta nopeus kiihtyy em. arvoon. Kar- kaisu-uunista lasilevy siirtyy karkaisimeen, jossa sitä jäähdytetään voimakkaasti il- — masuihkuilla. Siittonopeus on tyypillisesti 200 — 600 mm/s. Kuljettimen yläpuolelle, edullisesti lyhyen matkan päähän, tyypillisesti 5 — 20 cm, edullisesti 7 - 13 cm;n päähän on järjestetty puhalluskotelot 6, jonka alapuoliselle sivulle niin sanotulle suutinkannelle 6a on muodostettu puhallusaukot 9 kuumenne- tun konvektioilman puhaltamiseksi kohti kuljetinta ja erityisesti kohti kuljettimella — kuljetettavaa lasilevyä G. Tyypillisesti puhallusaukot 9 ovat levyyn työstettyjä reikiä, joiden halkaisija on 5 — 15 mm. Karkaisu-uuniin 1 on järjestetty lasilevyyn G puhal- letun konvektioilman kierrättämiseksi välineet 3-8. Puhalluskotelo 6 koostuu jako-osasta 3a, jonne ilmaa virtaa uunin leveyssuuntaisista jakokanavista 5, ja puhallusosasta 3b, jossa on sähkövastuksia 8. Puhalluskotelossa S 25 —jako-osa 3a liittyy reikälevyn 10 välityksellä puhallusosaan 3b. Reikälevyn 10 tarkoi- & tus on tasoittaa puhalluspaine-eroja puhalluskotelon eri puhallusaukkojen 9 välillä. = Puhallusaukot 9 ovat puhalluskotelon 6 lasia kohti olevassa pinnassa suutinkannessa > 6a. Jakokanavat 5 on varustettu kiertoilmapuhaltimilla 4, jotka ovat uunin 1 sisäpuo- a. lella. Kiertoilmapuhaltimen 4 käyttömoottori 7 on järjestetty uunin 1 ulkopuolelle. Se O 30 on varustettu taajuusmuuttajalla, jolla puhaltimen siipipyörän pyörimisnopeutta voi- io daan muuttaa ja täten säätää puhaltimen kattaman alueen puhallusaukkojen puhal- O luspainetta. Uunissa on yksi tai useita kuviossa 1 kuvattuja yksiköitä peräkkäin.1. The tempering oven 1 has a longitudinal and a width direction, and the glass plate moves there from the loading table. A conveyor 2 is arranged in the tempering furnace 1, which is e.g. a roller track on which the glass sheets G can be conveyed in the longitudinal direction of the furnace. In the so-called continuous tempering furnace, the glass plate moves through the furnace only once, and in the so-called oscillating tempering furnace, the glass plate moves back and forth in the furnace until the heating time is reached. In Figures 1, 3 and 4, the arrow MD shows the direction of movement of the glass in the oscillating furnace. The speed of movement of the glass sheet in the tempering furnace is typically 50-200 mm / s. In an oscillating furnace, the speed is reversed at time 0, from which the speed accelerates to the above value. From the tempering furnace, the glass plate is transferred to the tempering, where it is strongly cooled by air jets. The sowing speed is typically 200 to 600 mm / s. Above the conveyor, preferably at a short distance, typically 5 to 20 cm, preferably 7 to 13 cm, blow housings 6 are arranged, below which a so-called nozzle cover 6a is provided with blow openings 9 for blowing heated convection air towards the conveyor and in particular towards the conveyor - transportable glass sheet G. Typically, the blow openings 9 are holes machined into the sheet with a diameter of 5 to 15 mm. The tempering furnace 1 is provided with means 3-8 for circulating the convection air blown onto the glass plate G. The blow case 6 consists of a distribution part 3a into which air flows from the oven-wide distribution channels 5, and a blow part 3b with electrical resistors 8. In the blow case S 25, the distribution part 3a is connected to the blow part 3b via a perforated plate 10. The purpose of the perforated plate 10 is to even out the blow pressure differences between the different blow openings 9 in the blow housing. = The blow openings 9 are on the glass-facing surface of the blow housing 6 in the nozzle cover> 6a. The distribution ducts 5 are provided with recirculating air fans 4 located inside the furnace 1. The drive motor 7 of the recirculating air fan 4 is arranged outside the furnace 1. It O 30 is equipped with a frequency converter with which the rotational speed of the fan impeller can be changed and thus the blowing pressure of the blowing openings in the area covered by the fan can be adjusted. The furnace has one or more units described in Figure 1 in succession.

Puhalluskoteloihin 6 on järjestetty sähkövastukset 8 joiden lomitse virratessaan pu- halluskoteloon 6 syötetty ilma lämpenee ja täten virtaa kuumempana puhallusauk- koihin 9, joista ilma purkautuu suihkuina kohti lasilevyä G. Jokaisella erillisesti säädettävällä sähkövastuksella 8 on oma säätöanturinsa, joka — edullisesti on kiinnitetty puhalluskotelon alapintaan, eli lasia vasten olevaan pintaan. Anturi voi olla sijoitettuna myös hieman, edullisesti noin 1 — 30 mm lähemmäs lasile- vyä kuin em. alapinta, tai keskitetysti yhden sähkövastuksen kattaman puhallusko- telo-osuuden puhallusaukkoon, eli ilmasuihkuun. Edullisesti säätöanturi on termoele- mentti. Jokaiselle termoelementille voidaan antaa oma asetusarvo lämpötila ja säh- — kövastukselle oma ns. laukaisuaika (firing time). Laukaisuaika määrittää sähkövas- tuksen pisimmän mahdollisen päällä oloajan, eli sähkövirransyöttöajan, yhden sää- töjakson aikana. Edullinen sähkövastusten säätöjakson pituus on 1 - 7 s. Säätöjak- soa lyhemmällä laukaisuajalla voidaan näin rajoittaa vastuksen säätöjakson keston suhteen keskiarvotettua tehoa. Sekä termoelementin asetusarvolla ja laukaisuajalla — voidaan puhalluskentän vierekkäisille ja peräkkäisille puhallusalueille säätää erilainen konvektio- ja säteilylämmitys. Puhalluspainetta edellä kuvatulla tapaa taajuusmuut- tajalla säätämällä vastaavan tiheä säätömatriisi edellyttäisi jokaiselle suutinkotelolle omaa puhallinta ja taajuusmuuttajaa tai jonkinlaisia hankalasti toteutettavia ja toi- minnaltaan epätarkkoja säädettäviä puhalluskotelokohtaisia läppäventtiileitä.The blower housings 6 are provided with electric resistors 8 through which the air supplied to the blower housing 6 heats up and thus flows hotter into the blower openings 9, from which air is discharged as jets towards the glass plate G. i.e. to the surface against the glass. The sensor can also be placed slightly, preferably about 1 to 30 mm closer to the glass plate than the above-mentioned lower surface, or centrally in the blow opening of the blow housing part covered by one electric resistor, i.e. in the air jet. Preferably, the control sensor is a thermocouple. Each thermocouple can be given its own setpoint temperature and the electrical resistance its own so-called setpoint. firing time. The tripping time determines the longest possible on-time of the electric resistor, i.e. the electric power supply time, during one adjustment period. The preferred length of the control period of the electric resistors is 1 to 7 s. Thus, with a tripping time shorter than the control period, the power averaged over the duration of the control period of the resistor can be limited. Both with the thermocouple setpoint and the tripping time - different convection and radiant heating can be set for adjacent and successive blow zones of the blow field. By adjusting the blowing pressure with a frequency converter as described above, a correspondingly dense control matrix would require each nozzle housing with its own fan and frequency converter or some kind of difficult-to-operate and inaccurately adjustable blower housing-specific butterfly valves.

— Karkaisu-uuniin on lisäksi järjestetty matriisimaisesti puhallussuuttimet 11 puhalta- maan ilmaa telojen 2 väleistä lasilevyn alapintaan. Puhallussuuttimiin johdetaan pai- neilmaa syöttöputkien 12 kautta.- In addition, the tempering furnace is arranged in a matrix-like blowing nozzle 11 to blow air between the rollers 2 on the lower surface of the glass plate. Compressed air is supplied to the blow nozzles through the supply pipes 12.

Kuvissa x-suunta on lasilevyn kulkusuunta, jolle z-suunta on poikittainen vaaka- suunta. Y-suunta on pystysuora suunta. S 25 — Kuviossa 3 ja 4 on keksinnön mukaisen laitteen eräs edullinen suoritusmuoto. Kuvi- N ossa 3 nähdään alhaalta päin nähtynä puhalluskotelot 6. Tässä kukin puhalluskotelo o 6 on puhallusosastaan 3b jaettu peräkkäisiin kotelo-osiin, joista 6a on yhden kotelo- = osan suutinkansi, ja näistä kukin peräkkäinen kotelo-osa on asennettu terävään kul- E maan a lasin kulkusuuntaan x nähden, jolloin muodostuu porrastettu rakenne, vaikka 2 30 — kotelo-osat ovat lasin kulkusuuntaisessa linjassa toisiinsa nähden. Edellä mainittu = kulma a on edullisesti 2-10 astetta, edullisimmin noin 3-5 astetta. Kotelo-osat voivat N olla myös suorissa jonoissa ilman porrastusta, jolloin jonojen ja puhalluskotelon 6 suunta on em. kulmassa lasin liikesuuntaan x nähden. Tällöin yksi suutinkansi 6a voi olla koko puhalluskotelon 6 pituinen, eli yhdessä puhalluskotelossa on vain yksi ko- telo-osa.In the figures, the x-direction is the direction of travel of the glass sheet, for which the z-direction is the transverse horizontal direction. The Y direction is the vertical direction. S 25 - Figures 3 and 4 show a preferred embodiment of the device according to the invention. Figure 3 shows a bottom view of the blow housings 6. Here, each blow housing o 6 is divided in its blow section 3b into successive housing parts, of which 6a is a nozzle cover of one housing = part, of which each successive housing part is mounted at an acute angle E a with respect to the direction of travel x of the glass, forming a stepped structure, although 2 30 - the housing parts are aligned with each other in the direction of travel of the glass. The above = angle α is preferably 2 to 10 degrees, most preferably about 3 to 5 degrees. The housing parts N can also be in straight rows without staggering, whereby the direction of the rows and the blow housing 6 is at the above-mentioned angle with respect to the direction of movement x of the glass. In this case, one nozzle cover 6a can be the entire length of the blow housing 6, i.e. one blow housing has only one housing part.

Kuviossa 4 telojen 2 väleihin on järjestetty puhallussuuttimia 11 matriisimaiseen ku- vioon.In Fig. 4, blowing nozzles 11 are arranged in a matrix-like pattern between the rollers 2.

Puhallussuuttimet 11 voivat olla esim. syöttöputkiin 12 työstettyjä reikiä tai — erillisiä syöttöputkiin kiinnitettyjä suuttimia.The blow nozzles 11 can be, for example, holes machined in the supply pipes 12 or - separate nozzles attached to the supply pipes.

Yhden puhallussuuttimen virtaus poikki- poikkipinta-ala on edullisesti 0,5 — 4 mm?. Puhallussuuttimet 11 ovat noin uunin pi- tuussuuntaisissa jonoissa ja leveyssuuntaisissa riveissä, jotka rivit ovat uunin pituus- suunnassa, eli x-suunnassa välimatkan L2 päässä toisistaan.The flow cross-sectional area of one blow nozzle is preferably 0.5 to 4 mm. The blow nozzles 11 are in rows about the length of the furnace and in rows in the width direction, which rows are spaced apart in the longitudinal direction of the furnace, i.e. in the x-direction.

Tyypillisesti välimatka L2 on 50 — 500 mm ja edullisesti 100 — 300 mm.Typically, the distance L2 is 50 to 500 mm and preferably 100 to 300 mm.

Tyypillisesti välimatka L2 on 1 - 4 —telajakoa (telajako = L2 kuviossa 4) ja edullisesti 1 — 2 telajakoa.Typically, the distance L2 is 1 to 4 track divisions (track division = L2 in Figure 4) and preferably 1 to 2 track divisions.

Kuviossa 4 puhal- lussuuttimet ovat järjestettynä siten että samassa uunin pituussuuntaisessa jonossa puhallussuutin 11 on vain joka toisessa telavälissä, ja puhallussuuttimien välimatkaksi tulee L2*2. Kuviossa 4 uunin pituussuuntaiset puhallussuutinjonot ovat uunin leveys- suunnassa, eli z-suunnassa välimatkan W2 päässä toisistaan.In Fig. 4, the blow nozzles are arranged so that in the same longitudinal row of the furnace the blow nozzle 11 is only in every other roll gap, and the distance between the blow nozzles becomes L2 * 2. In Fig. 4, the longitudinal blow nozzle rows of the furnace are spaced apart in the width direction of the furnace, i.e. in the z-direction.

Tyypillisesti välimatka W20on20—250 mm ja edullisesti 30 — 140 mm.Typically the distance W20 is 20-250 mm and preferably 30-140 mm.

Samassa telavälissä olevien puhal- lussuuttimien etäisyys, joka kuviossa 4 on yhtä suuri kuin 2W2, on edullisesti 40 — 250 mm.The distance of the blow nozzles in the same roll spacing, which in Figure 4 is equal to 2W2, is preferably 40 to 250 mm.

Edellä puhallussuutinriveille ja -jonoille mainitut mitat koskevat myös erik- seen säädettävien puhallussuuttimien sijoittelua uuniin.The dimensions mentioned above for the blow nozzle rows and rows also apply to the placement of the individually adjustable blow nozzles in the furnace.

Kuviossa 3 puhalluskotelot 6 ovat uunin pituussuuntaisia.In Figure 3, the blow housings 6 are longitudinal to the furnace.

Tällöin kiertoilmakonvektion — erikseen säädettävän puhallusalueen leveys uunin leveyssuunnassa W1 on edullisesti ja kuviossa 3 on sama kuin uunin leveyssuuntainen puhalluskotelojako, eli puhallus- kotelon ja välin leveys uunin leveyssuunnassa.In this case, the width of the recirculating air convection - separately adjustable blowing area in the width direction W1 of the furnace is preferably and in Fig. 3 is the same as the width of the blowing box divider in the width direction of the furnace, i.e. the width of the blowing case

Tyypillisesti W1 on 30 — 300 mm ja edullisesti 60 — 160 mm.Typically W1 is 30 to 300 mm and preferably 60 to 160 mm.

Kiertoilmakonvektion erikseen säädettävän puhallusalueen pituus L1 uunin pituussuunnassa on tyypillisesti 200 — 1500 mm ja edullisesti 300 — N 25 1100 mm.The length of the separately adjustable blowing zone L1 of the recirculating air convection in the longitudinal direction of the furnace is typically 200 to 1500 mm and preferably 300 to N 1100 mm.

Edullisesti ja kuviossa 3 pituus L1 on sama kuin kotelo-osan pituus uunin & pituussuunnassa. o Kuviot 3 ja 4 kuvaavat kuvioiden 1 - 2 konvektiopuhallusvälineiden erikseen säädet- I tävien alueiden kokoa tarkemmin.Preferably, and in Figure 3, the length L1 is the same as the length of the housing part in the longitudinal direction of the furnace. Figures 3 and 4 illustrate in more detail the size of the individually adjustable areas of the convection blowing means of Figures 1-2.

Ensimmäisten konvektiopuhallusvälineiden yhden > erikseen säädettävän vaikutusalueen pinta-ala lasin pinnalla on A1b, joka on z-suun- = 30 — nassa hieman leveämpi kuin suutinkannen 6a leveys.The area of one of the individually adjustable areas of action of the first convection blowing means on the surface of the glass is A1b, which in the z-direction is slightly wider than the width of the nozzle cover 6a.

Näin on, koska puhallussuihkut N vaikuttavat lasin pinnalla suutinkannen pinta-alaa laajemmalla alueelle puhallusetäi- N syydestään lasiin riippuen.This is because the blowing jets N act on the surface of the glass over a wider area than the surface of the nozzle cover, depending on their blowing distance N on the glass.

Edullisen suoritusmuodon mukaisesti toisten konvektiopu- hallusvälineiden yhden erikseen säädettävän vaikutusalueen pinta-ala lasin pinnallaAccording to a preferred embodiment, the area of one of the separately adjustable areas of action of the second convection blowing means on the surface of the glass

A2b on kuviossa 4 ovaalimainen. Kuvio vastaa suuaukoltaan puhallussuutinta 11, jonka virtausaukko on z-suunnassa ainakin hieman leveämpi kuin x-suunnassa. Ku- vassa ei näy, että puhallussuuttimen osumiskeskipisteessä vaikutus lasin pinnassa on suurin, ja se vähenee voimakkaasti siitä lasin pinnan suunnassa etäännyttäessä. Pu- — hallussuuttimen 11 vaikutusalueen tarkkaa kokoa A2b onkin mahdotonta yksikäsittei- sesti määritellä, sillä se on riippuvainen puhallusetäisyyden, eli etäisyyden y-suun- nassa lasilevyn ja puhallussuuttimen suuaukon välillä, lisäksi määritelmästä millainen konvektiotaso katsotaan vaikuttavaksi. Täten konvektion säätömatriisien C1 ja C2 so- lujen C1i ja C2i koko, eli konvektiopuhallusvälineiden yhden erikseen säädettävän vai- —kutusalueen pinta-ala, määritetään katealoilla Al ja A2. Kateala A1 on uunin lämmi- tysalueen pinta-ala tai tarkemmin ensimmäisten konvektiopuhallusvälineiden kattama puhallusala uunissa Aitot jaettuna erikseen säädettävien puhalluskoteloissa olevien sähkövastusten lukumäärä N1 alan A1tot sisällä, ja kateala A2 on toisten konvektiopu- hallusvälineiden kattama puhallusala uunissa A2tot jaettuna erikseen säädettävien — puhallussuuttimien lukumäärällä N2 alan A2tot sisällä. Kuviossa 3 pinta-ala Alb on noin yhtä suuri kuin pinta-ala A1, koska puhalluskoteloiden välit 13 ovat kapeita. Erik- seen säädettävien alueiden koostuessa yhdestä suutinkotelon kotelo-osasta vastuksi- neen ja yhdestä puhallussuuttimesta 11, niin kuvion 3 merkinnöillä kateala A1 on W1*L1 ja kuvion 4 merkinnöillä kateala A2 on 2W2*L2. Edullisesti kateala A1 on 200 -1500cm2 ja kateala A2 on 50 - 600 cm2. Tavoitellun säätöresoluution lisäksi uuni- kohtaiset säätömatriisiin solujen lukumäärät N1 ja N2 riippuvat uunin koosta. Tyypil- lisesti ne kasvavat uunin koon kasvaessa. Yhdessä uunissa N1 on ainakin 40 kpl ja N2 on ainakin 40 kpl. Edullisesti yhdessä uunissa N1 on ainakin 80 kpl ja N2 on ainakin 160 kpl.A2b is oval in Figure 4. The figure corresponds in nozzle to a blow nozzle 11, the flow opening of which is at least slightly wider in the z-direction than in the x-direction. The figure does not show that at the point of impact of the blow nozzle, the effect on the glass surface is greatest and decreases sharply as it moves away from the glass surface. It is therefore impossible to unambiguously determine the exact size A2b of the area of influence of the blow nozzle 11, since it depends on the blow distance, i.e. the distance in the y-direction between the glass plate and the mouth of the blow nozzle, and on the convection level. Thus, the size of the cells C1i and C2i of the convection control matrices C1 and C2, i.e. the area of one separately adjustable area of action of the convection blowing means, is determined in the coverage areas A1 and A2. Coverage area A1 is the area of the heating area of the furnace or, more precisely, the blowdown area covered by the first convection blowing means in the furnace. A2tot inside. In Fig. 3, the area Alb is approximately equal to the area A1 because the gaps 13 of the blow housings are narrow. When the separately adjustable areas consist of one housing part of the nozzle housing with its resistors and one blow nozzle 11, the cover area A1 is W1 * L1 in the markings of Fig. 3 and the cover area A2 is 2W2 * L2 in the markings of Fig. 4. Preferably, the coverage area A1 is 200-1500 cm 2 and the coverage area A2 is 50-600 cm 2. In addition to the desired control resolution, the number of cells N1 and N2 in the furnace-specific control matrix depends on the size of the furnace. Typically, they grow as the size of the furnace increases. In one oven, N1 is at least 40 and N2 is at least 40. Preferably, in one furnace, N1 is at least 80 and N2 is at least 160.

= 25 — Erään edullisen suoritusmuodon mukaisesti ensimmäisten konvektiopuhallusvälinei- N den erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin leveyssuunnassa samalla S leveyssuuntaisella alueella ainakin 6 kpl, ja toisten konvektiopuhallusvälineiden erik- 2 seen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin leveyssuunnassa saman telavalin E kohdalla ainakin 8 kpl ja kahden peräkkäisen telavälin kohdalla ainakin 16 kpl. 2 30 — Toisen edullisen suoritusmuodon mukaisesti ensimmäisten konvektiopuhallusvälinei- = den erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin pituussuunnassa samalla N pituussuuntaisella alueella ainakin 6 kpl, ja toisten konvektiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin pituussuunnassa oleellisesti samalla pituussuuntaisella linjalla ainakin 12 kpl.= 25 - According to a preferred embodiment, the first convection blowing means N have at least 6 individually adjustable blowing zones in the width direction of the tempering furnace in the same S-width region, and at least 8 separately adjustable blowing zones in the tempering furnace width E at least 16 for two consecutive roll gaps. According to another preferred embodiment, the first convection blowing means have at least 6 individually adjustable blowing zones in the longitudinal region N of the tempering furnace, and at least 6 separately adjustable blowing zones in the longitudinal direction of the tempering furnace at substantially the same length.

Kuvioissa 1 — 4 kuvatun edullisen suoritusmuodon mukaisesti toiset konvektiopuhal- —lusvälineet käsittävät uunin pohjan läpi meneviä syöttöputkia 12, jotka on sovitettu kulkemaan alavastusten 8b väleistä ja jotka päättyvät toisiin puhallussuuttimiin 11.According to the preferred embodiment described in Figures 1 to 4, the second convection blowing means comprise supply pipes 12 passing through the bottom of the furnace, which are adapted to pass between the lower resistors 8b and which terminate in the second blowing nozzles 11.

Kuvio 5 kuvaa keksinnön mukaista laitetta kaaviollisesti. Karkaisu-uuni käsittää lasile- vyjen lastausta kuvaavaa informaatiota lukevan detektorin 14, joka voi olla esimer- kiksi lastauspöydällä olevan lasilastauksen kuvaava kamera tai tiheä lasin liikkeelle — poikkisuuntainen rivi kapasitiivisia tai optisia antureita, jonka yli lasilastaus karkaisu- uuniin siirtyessään kulkee. Detektori 14 lähettää informaationsa, eli lasilastauksen muodon dimensioiden ratkaisemiseen tarvittavia tietoja, ohjauslaitteelle 15, joka on esimerkiksi tietokone. Karkaisu-uuni käsittää myös uunissa olevien lasilasilevyjen si- jaintien määrittämiseen tarvittavaa informaatiota tuottavan laitteen 18, joka on esi- — merkiksi karkaisu-uunin kuljettimen servomoottori tai kuljettimeen toimilaitteisiin kyt- ketty pulssianturi.Figure 5 schematically illustrates a device according to the invention. The tempering furnace comprises a detector 14 for reading information describing the loading of glass sheets, which may be, for example, a camera for loading glass loading on a loading table or a dense movement of glass - a transverse row of capacitive or optical sensors over which glass loading passes. The detector 14 sends its information, i.e. the information needed to solve the dimensions of the glass loading shape, to a control device 15, which is, for example, a computer. The tempering furnace also comprises a device 18 for generating the information necessary for determining the positions of the glass panes in the furnace, which is, for example, a servomotor of the tempering furnace conveyor or a pulse sensor connected to the conveyor actuators.

Toisten konvektiopuhalluslaitteiden ohjaus toimii esimerkiksi seuraavasti. Operaat- tori syöttää ohjauslaitteelle 15 näppäimistöllä 25 puhalluspaineen ja lasilevykohtai- sen puhallusalueen, jolle puhallussuutinten 11 puhalluksen halutaan kohdistuvan.For example, the control of other convection blowing devices works as follows. The operator supplies the control device 15 with the keyboard 25 to the blow pressure and to the glass plate-specific blow area to which the blow of the blow nozzles 11 is to be applied.

— Uunin erikseen säädettävien puhallussuutinten puhalluspaine siis vaihtelee lasilevy- jen sijainnin suhteen ainakin niin, että lasilevyjen keskialueella puhalluspaine on suurempi kuin uunin lasittomalla alueella tai lasilevyjen reuna-alueilla. Samaan liik- kuvan lasilevyn kohtaan osuvan suihkun puhalluspaine voi vaihdella myös lämmitys- SN ajan suhteen. Ohjauslaite 15 voi valita nämä tiedot myös itse esim. lasilevyn kokoon N 25 — perustuen. Säätöasetus määrittää puhalluspaineeksi esim. 3 bar ja puhallusalueeksi S koko lasilevyn pinta-alan pois lukien 20 cm etu ja takapäädyistä ja 15 cm molem- 2 mista sivureunoista. Säätöventtiili 16 säätyy puhalluspaineen asetusarvoon, eli kuris- = taa paineilmalähteen 21 paineen venttiiliterminaalin 17 syöttöpaineeksi 3 bar. Pai- > neilmalähde, eli uuniin ulkopuolelta paineistettua ilmaa syöttävä laite on edullisesti = 30 — paineilmakompressori, jonka tuottoylipaine on edullisesti 6-12 bar. Puhalluspaine N uuniin, eli paine-ero puhallussuuttimen yli, on edullisesti 0,5 — 4 bar. Lasilastaus siir- N tyy uuniin. Venttiiliterminaalissa 17 on oma venttiilinsä, jokaiselle toisten konvek- tiopuhalluslaitteiden säätömatriisin C2 erikseen säädettävälle yksikölle, eli solulleThus, the blowing pressure of the individually adjustable blowing nozzles of the furnace varies with respect to the position of the glass sheets, at least so that in the central area of the glass sheets the blowing pressure is higher than in the glass-free area of the furnace or in the edge areas of the glass sheets. The blowing pressure of the jet hitting the same point on the moving glass plate can also vary with respect to the heating SN time. The control device 15 can also select this information itself, for example based on the size N 25 of the glass plate. The adjustment setting defines a blowing pressure of e.g. 3 bar and a blowing area S of the entire surface area of the glass sheet excluding 20 cm at the front and rear ends and 15 cm at both side edges. The control valve 16 is adjusted to the set value of the blowing pressure, i.e. it restricts the pressure of the compressed air source 21 to a supply pressure of 3 bar to the valve terminal 17. The pressure-> air source, i.e. the device for supplying pressurized air to the furnace from the outside, is preferably = 30 - a compressed air compressor, the output overpressure of which is preferably 6-12 bar. The blowing pressure N in the furnace, i.e. the pressure difference across the blowing nozzle, is preferably 0.5 to 4 bar. The glass loading is transferred to the oven. The valve terminal 17 has its own valve, for each separately adjustable unit of the control matrix C2 of the other convection blowing devices, i.e. for the cell

C2i. Venttiili on edullisesti sulkuventtiili, eli vain auki ja kiinni asennot omaava vent- tiili. Ohjauslaite 15 ohjaa venttiiliterminaalin venttiileitä detektorilta 14 ja laitteelta 18 saamiaan tietoja käyttäen siten, että puhallusalueen säätöasetus toteutuu mah- dollisimman tarkasti. Tarkkuutta rajoittavat solujen C2i leveys ja pituus, sekä se mi- — ten lasilevyt sijaitsevat solujen suhteen uunissa. Tarkkuutta voidaan parantaa solu- jen em. dimensioita lyhentämällä. Konvektion lasin leveyssuuntaisen profiloinnin tarkkuutta parantaa myös profilointilinjojen sijaintien huomioiminen lasin sivureuno- jen sijoituksessa lasilevyjä lastauspöydälle asetellessa. Ohjauslaite voi jättää profi- loinnin tekemättä ja puhaltaa koko lasilevyyn, jos lasilevyyn ei saada tarpeeksi tark- kaa laskennallista profilointia. Puhallussuuttimen paineilman puhallus katkaistaan la- sittomien alueiden kohdalla. Venttiilin ollessa auki paineilmaa virtaa syöttöputkea 12 pitkin puhallussuuttimelle 11, josta se purkautuu kohti lasilevyä. Jokaisella solulla C2i on oma syöttöputki 12. Venttiiliterminaalin venttiilien ollessa säätöventtiilin 16 kaltaisia, voidaan eri puhallusalueille asettaa eri puhalluspaine. Puhallussuuttimesta — purkautuva ilmavirtaama on sidoksissa puhalluspaineeseen. Sekä sulku-, että säätö- venttiilillä säädetään siis puhallussuuttimista purkautuvan ilman massavirtaa. Il- masta lasilevyyn siirtyvä paikallinen lämpövirta g on konvektiivisen lämmönsiirtoker- toimen sekä ilman (Tair) ja lasilevyn pinnan (Tglass) välisen lämpötilaeron tulo, eli g=h(Tair-Tglass). Massavirran kasvaessa suihkun osumisnopeus lasilevyyn kasvaa, — joka lisää lämmönsiirtokerrointa h. Lämmön siirtyminen lasilevyyn siis kasvaa, eli ilma suihkujen lämmitysvaikutus lasilevyyn kasvaa. Täten toisten konvektiopuhallus- laitteiden puhallussuuttimista purkautuvien ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasile- vyyn on järjestetty säädettäväksi venttiilillä ilmavirran syöttöä puhallussuuttimiin säätämällä. — Ensimmäisten konvektiopuhalluslaitteiden ohjaus toimii esimerkiksi seuraavasti. Ope- N raattori valitsee puhalluspaineen puhallussuuttimille 9. Tyypillisesti puhalluspaine sää- N detään jokaisessa uunin puhallinyksikössä samaksi, ja se voidaan säätää kesken lasi- S levyn lämmityksen muuttuvaksi. Operaattori syöttää näppäimistöllä 25 asetuslämpö- > tilat ja/tai laukaisuajat kaikille säätömatriisin C1 erikseen säädettäville sähkövastuk- E 30 — sille, eli soluille C1i. Operaattori voi esimerkiksi pudottaa lasilevyjen sivureunoilla ole- > vat solut asetusarvoihin 680°C ja pitää muut solut asetusarvoissa 700°C, ja lyhentää io uunin alku- ja loppupään sähkövastusten laukaisuaikoja 50%. Lasilastaus siirtyy uu- O nin. Jokaisella solulla C1i on oma kytkin sähkökaapissa 19 ja sähkövirran syöttökaapeliC2i. The valve is preferably a shut-off valve, i.e. only a valve with open and closed positions. The control device 15 controls the valves of the valve terminal using the information received from the detector 14 and the device 18 so that the setting of the blowing zone is realized as accurately as possible. Accuracy is limited by the width and length of the cells C2i, as well as by how the glass plates are located relative to the cells in the oven. The accuracy can be improved by shortening the above-mentioned dimensions of the cells. The accuracy of the widthwise profiling of convection glass is also improved by taking into account the locations of the profiling lines in the placement of the side edges of the glass when placing the glass sheets on the loading table. The control device can omit profiling and blow onto the entire glass plate if the glass plate does not have sufficiently accurate calculated profiling. The compressed air supply to the blow nozzle is switched off at the glass-free areas. When the valve is open, compressed air flows along the supply pipe 12 to the blow nozzle 11, from where it discharges towards the glass plate. Each cell C2i has its own supply pipe 12. When the valves of the valve terminal are similar to the control valve 16, different blowing pressures can be set for different blowing zones. From the blow nozzle - the discharge air flow is related to the blow pressure. Thus, both the shut-off and the control valve control the mass flow of air discharged from the blow nozzles. The local heat flux g transferred from the air to the glass plate is the product of the convective heat transfer coefficient and the temperature difference between air (Tair) and the surface of the glass plate (Tglass), i.e. g = h (Tair-Tglass). As the mass flow increases, the rate of impact of the jet on the glass sheet increases, which increases the heat transfer coefficient h. The heat transfer to the glass sheet thus increases, i.e. the heating effect of the air jets on the glass sheet increases. Thus, the heating effect of the air jets discharged from the blow nozzles of the other convection blowing devices on the glass sheet is arranged to be controlled by a valve by adjusting the air flow supply to the blow nozzles. - The control of the first convection blowers works, for example, as follows. The opener N selects the blowing pressure for the blowing nozzles 9. Typically, the blowing pressure is adjusted the same in each blower unit of the furnace and can be adjusted in the middle of the heating of the glass plate. The operator uses the keypad 25 to enter the set temperature-> states and / or trip times for all individually adjustable electrical resistors E 30 of the control matrix C1, i.e. cells C1i. For example, the operator can drop the cells on the side edges of the glass sheets to the setpoints of 680 ° C and keep the other cells at the setpoints of 700 ° C, and shorten the tripping times of the electrical resistors at the beginning and end of the oven by 50%. Glass loading shifts to the new. Each cell C1i has its own switch in the electrical cabinet 19 and an electric power supply cable

23. Kytkimellä katkotaan sähköverkon 22 sähkövastukselle syöttämää sähkövirtaa. Ohjauslaite 15 ohjaa sähkökaapin kytkimiä lämpötila-antureiden mittaamien lämpötilojen, lämpötilojen asetusarvojen ja laukaisuaikojen perusteella.23. The switch cuts off the electrical current supplied by the electrical network 22 to the electrical resistor. The control device 15 controls the switches in the electrical cabinet on the basis of the temperatures measured by the temperature sensors, the temperature setpoints and the tripping times.

Yhteen mit- tauskorttiin 20 on kytketty useita lämpötila-anturin kaapeleita 24. Ensimmäisten kon- vektionpuhalluslaitteiden ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasilevyyn kasvaa, koska sähkövastus nostaa suihkun ilman lämpötilaa, jolloin em. yhtälössä termi (Tair-Tglass) — kasvaa.Several temperature sensor cables 24 are connected to one measuring card 20. The heating effect of the air jets of the first convection blowing devices on the glass plate increases because the electric resistance raises the air temperature of the jet, whereby the term (Tair-Tglass) in the above equation increases.

Solun Cli asetuslämpötilan nostaminen lisää lämpövirtaa solusta Cli lasile- vyyn, joten solun sähkövastuksen sähkövirran kulutuskin kasvaa.Raising the set temperature of the cell Cli increases the heat flow from the cell Cli to the glass plate, so that the electric current consumption of the cell's electrical resistor also increases.

Asetuslämpötila ja laukaisuaika molemmat siis vaikuttavat sähkövastuksen sähkövirran syöttöön.Thus, the set temperature and the trip time both affect the electric current supply of the electric resistor.

Täten ensimmäisten konvektiopuhalluslaitteiden puhallusaukoista purkautuvien ilmasuihku- jen lämmitysvaikutus lasilevyyn on järjestetty säätöaluekohtaisesti säädettäväksi säh- — kövirran syöttöä sähkövastukseen säätämällä.Thus, the heating effect of the air jets discharged from the blow openings of the first convection blowing devices on the glass sheet is arranged to be adjusted for each control area by adjusting the supply of electric current to the electric heater.

Kuten edellä jo todettiin edullisesti puhallussuuttimien 11 virtausaukon muoto on sel- lainen, että niistä purkautuva suihku on leveämpi uunin leveyssuunnassa kuin lasin liikesuunnassa uunissa.As already stated above, the shape of the flow opening of the blow nozzles 11 is preferably such that the jet discharged from them is wider in the width direction of the furnace than in the movement direction of the glass in the furnace.

Tällöin suihkun lasin pinnalle aikaansaama konvektio tasoittuu lasin leveyssuunnassa.In this case, the convection caused by the jet on the glass surface is smoothed in the width direction of the glass.

Kuviot 6A ja 6B esittävät lisää edullisia vaihtoehtoja puhallus- — suuttimen lasilevyn alapinnalle aikaansaaman konvektion tasoittamiseksi uunin le- veyssuunnassa.Figures 6A and 6B show further advantageous alternatives for smoothing the convection provided by the blowing nozzle on the lower surface of the glass plate in the width direction of the oven.

Kuvioissa 6A ja 6B yksi syöttöputki 12 syöttää ilmaa puhallussuutti- meen, jossa on kolme erillistä vittausaukkoa.In Figures 6A and 6B, one supply pipe 12 supplies air to a blow nozzle with three separate vents.

Edullisesti yksi puhallussuutin (11) kat- taa korkeintaan 3 erillistä vittausaukkoa (E), jotka puhaltavat kohti lasilevyä uunin leveyssuunnassa ainakin 10 mm ja korkeintaan 50 mm eri kohdista (5 < Z1 < 60 mm), tai niiden osumiskeskipisteen lasilevyn alapinnalla ovat uunin leveyssuunnassa ainakin 10 mm ja korkeintaan 50 mm eri kohdissa (5 < 22 < 60 mm). Yksi syöttöputki 12 voi syöttää ilmaa useaan puhallussuuttimeen, kun se haaroitetaan lopussa eri puhallussuuttimelle.Preferably, one blowing nozzle (11) covers at most 3 separate baffles (E) blowing towards the glass sheet in the oven width direction by at least 10 mm and at most 50 mm from different points (5 <Z1 <60 mm), or 10 mm and up to 50 mm at different points (5 <22 <60 mm). One supply pipe 12 can supply air to several blow nozzles when it is branched at the end to a different blow nozzle.

Toisten konvektiopuhallusvälineiden erikseen säädet- tävän puhallusalueen puhallusaukotus koostuu kuitenkin edullisesti korkeintaan 2 pu- N 25 — hallussuuttimesta, jotta erikseen säädettävät puhallusalueet saadaan sopivan kokoi- N siksi.However, the blow opening of the individually adjustable blow area of the other convection blowing means preferably consists of a maximum of 2 pu 25 holding nozzles in order to obtain the individually adjustable blow areas of a suitable size.

Toisten konvektiopuhallusvälineiden puhallusuuttimesta purkautuvan yksittäisen = suihkun voimakkuuden tulee olla riittävä, jotta sen lämmitysvaikutus lasilevyyn on > merkittävä.The intensity of the single = jet discharged from the blow nozzle of the other convection blowing means must be sufficient for its heating effect on the glass sheet to be> significant.

Tämän takaamiseksi myös puhallusetäisyyden lasiin on oltava riittävän E lyhyt.To ensure this, the blowing distance to the glass must also be E short enough.

Edullisesti puhallussuuttimet ovat korkeintaan 150 mm pystysuoralla etäisyy- 2 30 — dellä lasin alapinnasta.Preferably, the blow nozzles are at a vertical distance of at most 150 mm from the lower surface of the glass.

Edullisesti puhallussuuttimet ovat korkeintaan pystysuoralla = etäisyydellä telan 2 halkaisija + 30mm lasin alapinnasta.Preferably, the blow nozzles are at most vertical = at a distance of the diameter of the roll 2 + 30 mm from the lower surface of the glass.

S Erään edullisen ratkaisun mukaan toisten konvektiopuhalluslaitteiden puhalluspaine muuttuu kesken lämmityksen niin, että liikkuvan lasilevyn keskialueelle osuvan suihkun puhalluspaine on lämmityksen alussa alhainen tai puhallus on jopa pois päältä, koska em. ongelma 1 on pahimmillaan lämmityksen alkuvaiheessa. Samalla on ensimmäisten konvektiopuhalluslaitteiden puhalluspaineen säätöarvoltaan korke- ammillaan. Toisten konvektiopuhalluslaitteiden lämmitysvaikutuksen paikallinen koh- —distaminen lasilevyn pinta-alan sisällä aloitetaan vasta kun ainakin 10% lämmity- sajasta on kulunut. Tällöin toisten konvektiopuhalluslaitteiden puhalluspaine lasilevyn keskialueelle nousee ainakin kaksinkertaiseksi, jotta myös em. ongelma 2 saadaan ratkaistua. Keksinnön erään suoritusmuodon mukaisessa ratkaisussa lasilevyn yläpuolella on sekä — matriisimaisesti säädettävä kiertoilmakonvektio ja matriisimaisesti säädettävä paineil- makonvektio, niin sanotut kolmannet konvektiopuhalluslaitteet, ja lasilevyn alapuo- lella on matriisimaisesti säädettävä paineilmakonvektio. Tällainen yhdistelmä paran- taa lämmityksen kohdistamista lasilevyn pinta-alan sisällä, kun keksinnön mukainen paineilmakonvektio vaikuttaa myös lasin yläpinnalla. Toisaalta paineilmakonvektioput- — kiston lisääminen lasilevyn yläpuolelle kiertoilmakonvektion sekaan on hankalaa ja lisää kustannuksia. Edellä kuvatut toisten konvektiopuhalluslaitteiden piirteet sopivat myös kolmansille konvektiopuhalluslaitteille, mutta telojen sijaan niiden sijoittelua ra- joittavat ensimmäisten konvektiopuhalluslaiteiden puhalluskotelot. Edullisesti uunin ulkopuolista ilmaa syötetään kolmansien puhallusvälineiden puhallussuuttimiin kar- — kaisu-uunin katon läpi kulkevilla syöttöputkilla, jotka on sovitettu kulkemaan puhal- luskoteloiden väleissä niin, että puhallussuuttimet ovat puhalluskoteloiden väleissä tai lähempänä lasilevyä kuin ensimmäisten konvektiopuhallusvälineiden puhallusaukot. Edullisesti puhallusetäisyys lasiin on korkeintaan 150 mm. Edellä kuvattu keksintö ei rajoitu esitettyyn suoritusmuotoon vaan sitä voidaan N 25 — muunnella monin eri tavoin patenttivaatimusten määrittämän suoja-alan piirissä. N Esimerkiksi puhalluskotelot voivat joko pitkittäisiä, poikittaisia tai missä tahansa vi- = nokulmassa näihin suuntiin nähden. Uunissa kierrätettävä ja sinne puhallettava T kaasu voi olla muutakin kuin ilmaa. Se voi olla myös ilman ja muun kaasun seosta. = Puhalluskoteloihin ilmaa syöttävä kanavisto voi erota kuvatusta ja siinä voi olla eri NG 30 — lukumäärä puhaltimia.S According to a preferred solution, the blowing pressure of the other convection blowing devices changes during heating so that the blowing pressure of the jet hitting the central region of the moving glass plate is low at the beginning of heating or even blowing off, because the above problem 1 is at its worst in the heating phase. At the same time, the blowing pressure of the first convection blowing devices has a higher control value. The local targeting of the heating effect of the other convection blowing devices within the surface area of the glass plate is only started when at least 10% of the heating time has elapsed. In this case, the blowing pressure of the second convection blowing devices in the central region of the glass plate rises at least twice, so that the above-mentioned problem 2 can also be solved. In a solution according to an embodiment of the invention, above the glass sheet there are both - a matrix-adjustable circulating air convection and a matrix-adjustable compressed air convection, so-called third convection blowing devices, and below the glass sheet there is a matrix-adjustable compressed air convection. Such a combination improves the application of heating within the surface area of the glass sheet, when the compressed air convection according to the invention also acts on the upper surface of the glass. On the other hand, adding compressed air convection piping above the glass plate to the convection convection is cumbersome and costly. The above-described features of the second convection blowing devices are also suitable for third convection blowing devices, but instead of the rollers, their placement is limited by the blowing housings of the first convection blowing devices. Preferably, air outside the furnace is supplied to the blow nozzles of the third blowing means by supply pipes passing through the roof of the tempering furnace, adapted to pass between the blow housings so that the blow nozzles are between the blower openings or closer to the glass plate than the first convection. Preferably, the blowing distance to the glass is at most 150 mm. The invention described above is not limited to the embodiment shown, but can be modified in many different ways within the scope defined by the claims. N For example, the blow housings can be either longitudinal, transverse or at any angle to these directions. The T gas recycled and blown into the furnace can be more than just air. It can also be a mixture of air and other gas. = The ductwork supplying the air to the blow housings may differ from the description and may have a different number of NG 30 fans.

OO SS

Claims (16)

PatenttivaatimuksetClaims 1. Lasilevyn karkaisu-uuni, jossa on lasilevyn kuljetin, lasilastauksen muodon dimen- — sioiden määrittämiseen tarvittavaa tietoa tuottava detektori, karkaisu-uunissa olevan lasilevyn hetkellisen sijainnin määrittämiseen tarvittavaa tietoa tuottava laite, lasile- vyn yläpuoliset konvektiopuhallusvälineet joista ilma purkautuu suihkuina kohti lasile- vyn yläpintaa ja toiset konvektiopuhallusvälineet, ohjauslaitteet toisten konvektiopu- hallusvälineiden venttiilien ohjaamiseksi lasilastauksen muodon dimensioihin ja lasile- — vyn sijaintiin perustuen, joilla toisilla konvektiopuhallusvälineillä karkaisu-uunin ulko- puolista paineistettua ilmaa on johdettavissa puhallussuuttimille (11), joista ilma pur- kautuu suihkuina kohti lasilevyn alapintaa, tunnettu siitä, että ja karkaisu-uunin tois- ten konvektiopuhallusvälineiden puhallussuuttimet (11) muodostavat useita erikseen säädettävissä olevia puhallusalueita karkaisu-uunin pituus- ja leveyssuunnassa, joissa — puhallussuuttimista (11) purkautuvien ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasilevyyn on järjestetty säädettäväksi ilmavirran syöttöä puhallussuuttimiin säätämällä, ja joita erikseen säädettävissä olevia puhallusalueita on karkaisu-uunissa ainakin 40 kpl (N2).A glass plate tempering furnace having a glass plate conveyor, a detector providing information necessary to determine the dimensions of the glass loading shape, a device generating information necessary to determine the current position of the glass plate in the tempering furnace, convection blowing means above the glass plate upper surface and second convection blowing means, control devices for controlling the valves of the second convection blowing means based on the dimensions of the glass loading shape and the position of the glass sheet, by means of which the second convection blowing means , characterized in that the blow nozzles (11) of the second convection blowing means of the tempering furnace form a plurality of separately adjustable blowing areas in the length and width direction of the tempering furnace, in which - the discharge of the blowing nozzles (11) the heating effect of the air jets on the glass sheet is arranged to be adjustable by adjusting the supply of air to the blow nozzles, and there are at least 40 separately adjustable blow zones in the tempering furnace (N2). 2. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, ja toisten konvek- tiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on korkeintaan 500 mm ja- olla (L2) lasilevyn liikesuunnassa ja korkeintaan 250 mm jaolla (W2) lasilevyn liikkeelle poikittaisessa suunnassa.Tempering furnace according to claim 1, characterized in that the separately adjustable blowing areas of the second convection blowing means are at most 500 mm apart (L2) in the direction of movement of the glass sheet and at most 250 mm apart (W2) in the direction transverse to the movement of the glass sheet. 3. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- vektiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on korkeintaan 300 mm — jaolla (L2) lasilevyn liikesuunnassa ja korkeintaan 140 mm jaolla (W2) lasilevyn liik- O 25 — keelle poikittaisessa suunnassa. S Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that the separately adjustable blowing areas of the second convection blowing means have a maximum of 300 mm (L2) in the direction of movement of the glass sheet and a maximum of 140 mm of (W2) in the transverse direction of the glass sheet. S 4. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- > vektiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin le- E veyssuunnassa saman telavälin kohdalla ainakin 8 kpl ja kahden peräkkäisen telavälin O kohdalla ainakin 16 kpl. = 30 Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that there are at least 8 separately adjustable blowing zones of the second convection blowing means in the width direction of the tempering furnace at the same roll spacing and at least 16 at two successive roll spacings. = 30 5. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että-toisten kon- N vektiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunin pi- tuussuunnassa oleellisesti samalla pituussuuntaisella linjalla ainakin 12 kpl.Tempering furnace according to claim 1, characterized in that there are at least 12 separately adjustable blowing areas of the second convection blowing means in the longitudinal direction of the tempering furnace in at least 12 longitudinal lines. 6. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että ja toisten kon- vektiopuhallusvälineiden erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunissa ai- nakin 160 kpl (N2).Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that there are at least 160 separately adjustable blowing areas (N2) for the second convection blowing means in the tempering furnace. 7. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- — vektiopuhallusvälineiden lisäksi karkaisu-uunissa lasilevyn yläpuolella on kolmannet konvektiopuhallusvälineet, joilla karkaisu-uunin ulkopuolista paineistettua ilmaa on johdettavissa kolmansien puhallusvälineiden puhallussuuttimille, jotka muodostavat useita erikseen säädettäviä puhallusalueita karkaisu-uunin pituus- ja leveyssuun- nassa, joissa puhallussuuttimista purkautuvien ilmasuihkujen lämmitysvaikutus lasile- —vyynon järjestetty säädettäväksi ilmavirran syöttöä puhallussuuttimiin säätämällä, ja joita erikseen säädettäviä puhallusalueita on karkaisu-uunissa ainakin 40 kpl.Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that - in addition to the second convection blowing means, the tempering furnace has third convection blowing means above the glass plate, by means of which pressurized air from outside the tempering furnace in the longitudinal and width directions, in which the heating effect of the air jets discharged from the blow nozzles is arranged to be adjusted by adjusting the air flow supply to the blow nozzles, and in which there are at least 40 separately adjustable blow zones in the tempering furnace. 8. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- vektiopuhallusvälineiden yksi erikseen säädettävä puhallusalue kattaa korkeintaan 600 cm2 kokoisen lämmitys pinta-alan (A2) karkaisu-uunista.Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that one separately adjustable blowing area of the second convection blowing means covers a heating area (A2) of at most 600 cm 2 from the tempering furnace. 9. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- vektiopuhallusvälineiden puhallussuuttimien (11) syöttöputket (12) on sovitettu kul- kemaan karkaisu-uuniin sen pohjan läpi ja alavastusten väleistä niin, että puhallus- suuttimet puhaltavat ilmaa kohti lasilevyn alapintaa telojen väleistä korkeintaan pys- tysuoralla puhallusetäisyydellä 150mm.Tempering furnace according to claim 1, characterized in that the supply pipes (12) of the blow nozzles (11) of the second convection blowing means are arranged to pass through the bottom of the tempering furnace and between the lower resistors so that the blowing nozzles blow air towards the lower surface of the glass plate. between rollers with a maximum vertical blowing distance of 150 mm. 10. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että puhallussuut- timien (11) muoto on sellainen, että niistä purkautuva suihku on leveämpi karkaisu- uunin leveyssuunnassa kuin lasin liikesuunnassa uunissa.Tempering furnace according to claim 1, characterized in that the shape of the blow nozzles (11) is such that the jet discharged from them is wider in the width direction of the tempering furnace than in the movement direction of the glass in the furnace. - 11. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- O vektiopuhallusvälineiden yksi puhallussuutin (11) kattaa korkeintaan 3 erillistä virtaus- N 25 — aukkoa (E), joiden osumiskeskipisteet lasin alapinnalla ovat uunin leveyssuunnassa O ainakin 5 mm ja korkeintaan 60 mm eri kohdissa.Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that one blow nozzle (11) of the second convection blowing means covers at most 3 separate flow N 25 openings (E), the centers of impact of which on the lower surface of the glass are at least 5 mm in the furnace width O and up to 60 mm at different points. E 12. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- O vektiopuhallusvälineiden puhallussuuttimet (11) puhaltavat peräkkäisistä telaväleistä 0 uunin leveyssuunnassa ainakin 10 mm eri kohtiin lasilevyn alapintaa.E 12. Tempering furnace according to patent application 1, characterized in that the blow nozzles (11) of the second convection blowing means blow from successive roll gaps 0 in the width direction of the furnace at least 10 mm at different points on the lower surface of the glass sheet. 13. Patenttihakemuksen 1 mukainen karkaisu-uuni, tunnettu siitä, että toisten kon- vektiopuhallusvälineiden yhden erikseen säädettävän puhallusalueen puhallusaukotus koostuu korkeintaan 2 puhallussuuttimesta (11).Tempering furnace according to claim 1, characterized in that the blow opening of one separately adjustable blow area of the second convection blow means consists of at most 2 blow nozzles (11). 14. Menetelmä lasilevyn lämmittämiseksi karkaisua varten, jossa menetelmässä lasi- — levyn lasilevy kulkee telaradalla karkaisu-uunissa, jolloin lasilevyä lämmitetään ylä- ja ilmasuihkuilla ja lasilevyn alapintaan puhalletaan toisilla konvektiopuhalluslaitteilla karkaisu-uunin ulkopuolelta otettua paineistettua ilmaa, tunnettu siitä, että karkaisu- uunin toisten konvektiopuhalluslaitteiden puhallussuuttimista (11) purkautuvien ilma- suihkujen lämmitysvaikutusta lasilevyn alapintaan säädetään ilmavirran syöttöä pu- — hallussuuttimiin säätämällä, ja lämmitysvaikutus säädetään heikommaksi karkaisu- uunissa liikkuvan lasilevyn etu- ja takapäädyssä, ja/tai sivureunoilla, kuin lasilevyn keskialueella.14. A method of heating a glass sheet for tempering, the method comprising passing a glass sheet of glass sheet in a tempered furnace, the glass sheet being heated by overhead and air jets and blown by lowering the glass sheet the heating effect of the air jets discharged from the blow nozzles (11) of the convection blowing devices on the lower surface of the glass sheet is controlled by adjusting the air flow to the blow nozzles, and the heating effect is weakened in the tempering furnace at the front and rear 15. Patenttihakemuksen 14 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lasilevyn kes- kialueelle vaikuttava toisten konvektiopuhalluslaitteiden puhallussuuttimien puhallus- — paine lämmitysajan kuluessa nousee merkittävästi ja ainakin kaksinkertaiseksi verrat- tuna puhalluspaineeseen lämmityksen alkuvaiheessa, ja lämmityksen alkuvaiheessa yläpuolisten konvektiopuhalluslaitteiden puhalluspaine on korkeimmillaan.15. A method according to patent application 14, characterized in that the blowing pressure of the blowing nozzles of the second convection blowing devices acting on the central region of the glass sheet increases significantly and at least twice as high as the blowing pressure at the initial heating stage. 16. Patenttihakemuksen 14 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lasilevyn ylä- pintaa puhalletaan karkaisu-uunin ulkopuolelta otettua paineistettua ilmaa, joiden kol- — mansien konvektiopuhalluslaitteiden puhallussuuttimista purkautuvien ilmasuihkujen lämmitysvaikutusta lasilevyn yläpintaan säädetään ilmavirran syöttöä puhallussuutti- miin säätämällä, ja lämmitysvaikutus säädetään heikommaksi karkaisu-uunissa liikku- van lasilevyn etu- ja takapäädyssä, ja/tai sivureunoilla, kuin lasilevyn keskialueella. =16. A method according to patent application 14, characterized in that compressed air taken from outside the tempering furnace is blown from the upper surface of the glass sheet. at the front and rear ends of the glass plate moving in the oven, and / or at the side edges, than in the middle of the glass plate. = OO N N 25 <Q oN N 25 <Q o I jami a o |I Jami a o | LOLO NOF OO NOF