FI128669B - Method for tempering glass sheets - Google Patents

Abstract

Menetelmä useita lasilevyjä sisältävän lasilastauksen lasilevyjen lämpölujittamiseksi tai karkaisemiseksi, jossa lasilevyt lämmitetään uunissa karkaisulämpötilaan ja siirretään lasilastaus siirtonopeudella (W) pois uunista karkaisuyksikköön, jossa suoritetaan varsinainen karkaisujäähdytys puhaltamalla jäähdytysilmaa lasilevyjen molempiin pintoihin. Uunin ja karkaisujäähdytysyksikön välissä olevalla lasin liikkeelle poikittaisessa suunnassa esipuhallusvyöhykkeisiin jaetulla esipuhallusyksiköllä puhalletaan paineistettua ilmaa siihen lasilevyn etu- ja takapäädyn pintaan, jonka normaalin suuntaan päätyä halutaan päätytaipuman vähentämiseksi oikaista.A method for thermally reinforcing or tempering glass sheets containing a plurality of glass sheets, wherein the glass sheets are heated in a furnace to tempering temperature and the glass loading is transferred at a transfer rate (W) out of the oven to a tempering unit where actual tempering is A pre-blowing unit divided into pre-blowing zones in the direction transverse to the movement of the glass between the furnace and the tempering cooling unit blows compressed air to the surface of the front and rear ends of the glass sheet, the normal direction of which is to be corrected to reduce end deflection.

Description

Menetelmä lasilevyjen karkaisemiseksi Keksinnön kohteena on menetelmä lasilevyjen karkaisemiseksi, jossa lasilevy lämmitetään karkaisulämpötilaan ja suoritetaan karkaisujäähdytys puhalta- malla jäähdytysilmaa suihkuina kohti lasilevyä.The invention relates to a method for tempering glass sheets, in which the glass sheet is heated to a tempering temperature and tempering cooling is performed by blowing cooling air as jets towards the glass sheet.

Lasilevyjen karkaisu-uunit, joissa lasilevyt liikkuvat yhteen suuntaan tai edes- takaisin pyörivien keraamisten telojen päällä, ja josta ne karkaisulämpötilassa siirtyvät peräkkäin, vierekkäin tai sekalaisina lasilastauksina telarataa pitkin uunin perässä olevaan karkaisujäähdytysyksikköön, jossa karkaisujäähdytys suoritetaan ilmasuihkuilla, ovat yleisesti tunnettuja ja käytettyjä.Tempering furnaces for glass sheets in which the glass sheets move in one direction or back and forth on rotating ceramic rollers and from which they are transferred successively, side by side or in mixed glass loads along the roll path to a tempering cooling unit at the rear of the furnace are tempered and tempered.

Telaradalla varustettua uunia nimitetään alalla esimerkiksi telauuniksi.A furnace with a roller track is referred to in the art as a roller oven, for example.

Uunin tyypillinen lämpötila on 700°C ja tyypillisesti jäähdytykseen käytettävän ilman lämpötila on noin sama kuin ilman lämpötila ulkona tai tehdassalissa.The typical temperature of the furnace is 700 ° C and the temperature of the air typically used for cooling is about the same as the temperature of the air outside or in the factory hall.

Jäähdytysilmaa — syöttää puhallin tai kompressori.Cooling air - supplied by a fan or compressor.

Ilmakannatustekniikkaan perustuvissa uu- neissa ja karkaisujäähdytysyksiköissä lasilevy leijuu ohuen ilmapatjan kannat- tamana ja koskettaa kuljetinradan rullia tai muita kuljetuselimiä vain toiselta sivusärmältään.In furnaces and tempering cooling units based on air support technology, the glass sheet floats supported by a thin air mattress and only touches the rollers or other conveying members of the conveyor track at one of its side edges.

Ilmakannatustekniikkaan perustuvat lasilevyn karkaisukoneet ovat selvästi telaradallisia karkaisukoneita harvinaisempia.Glass plate tempering machines based on air support technology are clearly less common than roller track tempering machines.

Ilmakannatustek- — niikkaan perustuvaa uunia nimitetään alalla esimerkiksi ilmakannatusuuniksi.An oven based on air support technology is referred to in the art as, for example, an air support oven.

Karkaisuprosessin tavoite on lasilevyn tuentatavasta riippumatta sama.The goal of the tempering process is the same regardless of how the glass sheet is supported.

Lasi- levyn tuentapata ei poista myöhemmin selostettavaa päätytaipuma ongel- o maa, joka keksinnöllä ratkaistaan. & g 25 — Tyypillinen 4 mm paksuisen lasilevyn karkaisulämpötila, eli lämpötila jossa N lasi siirtyy uunista karkaisujäähdytinyksikköön, on 640 °C.The support plate of the glass sheet does not eliminate the end deflection problem to be described later, which is solved by the invention. & g 25 - The typical tempering temperature of a 4 mm thick glass sheet, i.e. the temperature at which N glass passes from the oven to the tempering cooler unit, is 640 ° C.

Lasin kar- E kaisulämpötilaa voidaan hieman laskea lasin paksuuden kasvaessa.The tempering temperature of the glass can be slightly reduced as the thickness of the glass increases.

Kar- O kaisulämpötilan nosto mahdollistaa yhä ohuemman lasin karkaisun ja vähen- 3 tää karkaisujäähdytykseen vaadittavaa jäähdytystehoa.Raising the tempering temperature allows the glass to be tempered thinner and thinner and reduces the cooling capacity required for tempering cooling.

Toisaalta pelkkä kar- 2 30 — kaisulämpötilan nosto esimerkiksi 640*C:sta 670*C:seen tuo 4 mm paksui- seen lasiin selvästi suuremman lujitus- eli karkaisuasteen, eli lasin pinnanpuristusjännitys nousee. Esimerkiksi ohuella 2 mm paksuisella lasilla kar- kaisulämpötila tulee nostaa ainakin 660°C:seen, jotta karkaisu onnistuu. La- sin paksuuden väheneminen ja karkaisulämpötilan nosto molemmat lisäävät päätytaipuma ongelmaa, joka keksinnöllä ratkaistaan.On the other hand, a mere increase in the tempering temperature, for example from 640 ° C to 670 ° C, brings a much higher degree of reinforcement or tempering to the 4 mm thick glass, i.e. the surface compressive stress of the glass increases. For example, with thin 2 mm thick glass, the tempering temperature must be raised to at least 660 ° C in order for the tempering to be successful. The reduction in the thickness of the glass and the increase in the tempering temperature both increase the end deflection problem which the invention solves.

Karkaisuprosessiin tuleva lasi on suoruudeltaan ja optisilta ominaisuuksiltaan erinomainen. Siinä lasin pinnan puristusjännitys on tyypillisesti 1-4 MPa. Kar- kaisuprosessissa lasilevyyn tavoitellaan riittävää lujuuden lisäystä sen suo- ruutta ja optisia ominaisuuksia mahdollisimman vähän huonontaen. Lujuuden — lisäksi toinen karkaistun lasin tavoiteltu ominaisuus on sen turvallisuus rik- koutuessaan. Karkaisematon lasi rikkoutuu suuriksi viiltovaarallisiksi palasiksi. Karkaistu lasi rikkoutuu lähes vaarattomiksi murusiksi. Lasin pintaan karkaisussa syntyvä puristusjännitys (lujitus- eli karkaisuaste) on riippuvainen lasin paksuussuuntaisesta lämpötilaprofiilista lasin jäähtyessä lasille ominaisen transitio-lämpötila vyöhykkeen (noin 600—500 °C) läpi. Ohuempi lasi vaatii enemmän jäähdytystehoa, jotta siihen saadaan sama em. lämpötilaero. Esimerkiksi 4 mm paksuiseen lasilevyyn tavoitellaan karkaisussa noin 100 MPa pintapuristusta, jolloin lasipaksuuden keskellä on noin 46 MPa — vetojännitys. Tällainen lasilevy rikkoutuu sellaisiksi murusiksi, jotka täyttävät turvalasi standardien vaatimukset. Ns. FRG-laseihin (fire resistant glass) kar- kaisussa tavoitellaan selvästi suurempaa pinnan puristusjännitystä. Ns. läm- o pölujitettuun lasiin ei tavoitella turvallista rikkoutumistapaa, eikä niin suurta > lujuutta (noin 50 MPa:n pintapuristus riittää) kuin karkaistuun lasiin. Lämpö- g 25 — lujitus onnistuu, kun ilmasuihkujen jäähdytystehoa karkaisujäähdytysyksikös- N sä vähennetään selvästi suhteessa karkaisuun. Muutoin prosessina lämpöluji- E tus ja karkaisu ovat samanlaisia. Kyseessä oleva keksintö ratkaisee samaa O ongelmaa molemmissa. Edellä mainitut karkaisulämpötilat sopivat esimerk- 3 keinä myös lämpölujitukseen, eli karkaisulämpötila tarkoittaa yhtä lailla myös 2 30 —lämpölujituslämpötilaa. Päätytaipuma ongelma ei juurikaan ole riippuvainen siitä tavoitellaanko lasiin 50, 100 MPa vai sitäkin suurempaa pinnan puristus-The glass entering the tempering process is excellent in straightness and optical properties. In it, the compressive stress of the glass surface is typically 1-4 MPa. In the tempering process, a sufficient increase in strength is sought for the glass sheet while minimizing its straightness and optical properties. In addition to strength - another desired feature of tempered glass is its safety in the event of breakage. Untempered glass breaks into large pieces that can cut. Tempered glass breaks into almost harmless crumbs. The compressive stress (degree of hardening) produced on the surface of the glass depends on the temperature profile in the thickness direction of the glass as the glass cools through the transition temperature zone characteristic of the glass (approximately 600-500 ° C). Thinner glass requires more cooling power to achieve the same temperature difference. For example, for a 4 mm thick glass sheet, a surface compression of about 100 MPa is desired in tempering, in which case there is a tensile stress of about 46 MPa in the middle of the glass thickness. Such a glass sheet breaks into crumbs that meet the requirements of safety glass standards. In so-called FRG (fire resistant glass) tempering, a clearly higher surface compressive stress is desired. The so-called thermally toughened glass does not seek a safe method of breaking, nor is it as high a strength (surface compression of about 50 MPa is sufficient) as that of tempered glass. Thermal reinforcement is successful when the cooling capacity of the air jets in the tempering cooling unit N is clearly reduced relative to the quenching. Otherwise, the process of thermal reinforcement and hardening are similar. The present invention solves the same O problem in both. The above-mentioned tempering temperatures are also suitable as examples for thermal reinforcement, i.e. the tempering temperature also means 2 30 thermal reinforcement temperature. The end deflection problem is largely independent of whether a surface compression ratio of 50, 100 MPa or more is desired.

jännitystä, jos karkaisulämpötila pysyy samana. Käytännössä etenkin ohuita alle 2,5 mm paksuisia laseja karkaistaessa karkaisulämpötilaa nostetaan kar- kaisuaste tavoitteen noustessa.tension if the quenching temperature remains the same. In practice, especially when tempering thin glasses less than 2.5 mm thick, the tempering temperature is increased as the target increases.

Alaspäin suuntautuneen päätytaipuman muodostuminen alkaa lasin päädyn alkaessa painovoiman vuoksi virua alaspäin lämmityksen aikana. Pääty viruu koska lasi lämmitetään uunissa yli 5009C lämpötilaan, jolloin lasin mekaaniset aineominaisuudet alkavat suhteellisen jyrkästi muuttua. Lasi alkaa samalla muuttuu elastisesta plastiseksi. Tällöin lasin mekaaninen jäykkyys voimak- — kaasti vähenee, eli se taipuu helpommin. Virumisnopeus on lämmitysaikaan suhteutettuna hidasta vielä 600°C lämpötilassa, mutta lämpötilassa 650°C se on jo varsin nopeaa. Lasin muodonmuutokset palautuvat plastisuuden nous- tessa yhä heikommin. Lasin päädyn taipumista ja virumista ei tapahtuisi, jos lasi olisi uunissa tasaisesti tuettu. Telauunissa lasin tuentapisteitä (linjoja) on — kuitenkin vain telajaon (tyypillisesti 100-150 mm) välimatkoin. Ilmakanna- tusuunissa ylipaineinen (suhteessa paineeseen uunin ilmatilassa) ilmapatja tukee lasin reunoja muuta lasialaa heikommin, koska ilmapatjassa lasia kan- natteleva staattinen ylipaine on lasin reunoilla pienempi. Näin on, koska lasin reunoilla ilmapatjan ilma pääsee poistumaan ilmakannatuspöydässä lasin alla — olevien poistoaukkojen lisäksi myös lasin ja ilmakannatuspöydän tasopinnan välistä. Uunissa päädyiltään taipunut lasi ei itsestään suoristu karkaisujäähdy- tyksessä, joka jähmettää lasin muutamassa sekunnissa lopulliseen elastiseen o muotoonsa. Alaspäin suuntautunut (kohti alempia esijäähdytysilmakoteloita) > päätytaipuma alkaa tyypillisesti noin 50 - 200 mm päästä lasin päädyistä, g 25 mm. lasin paksuudesta, telajaosta ja karkaisukoneen tyypistä riippuen. Pää- N tytaipuman pituus on sen alkamiskohdan ja päädyn välinen etäisyys. Kuvion E 1 lasissa (pituus 1095 mm) etupäätytaipuma alkaa 80 mm (= päätytaipuman O pituus) etäisyydellä lasin etupäädystä, ja on syvyydeltään 0,415 mm. Taka- 3 päätytaipuma alkaa 70 mm etäisyydellä lasin takapäädystä, ja on syvyydel- 2 30 — tään 0,326 mm. Yleisin päätytaipuman alkamiskohta on etäisyydellä 60 — 150 mm lasin päädystä. Huomioi, että edelliset arvot on luettu lasin muoto-The formation of a downward end deflection begins as the end of the glass begins to flow downward during heating due to gravity. The end creeps because the glass is heated in a furnace to a temperature above 5009C, at which point the mechanical properties of the glass begin to change relatively sharply. Glass begins to change from elastic to plastic at the same time. In this case, the mechanical stiffness of the glass is greatly reduced, ie it bends more easily. The creep rate is still slow relative to the heating time at 600 ° C, but at 650 ° C it is already quite fast. The deformation of glass recovers less and less as plasticity increases. Bending and creeping of the end of the glass would not occur if the glass were evenly supported in the oven. There are glass support points (lines) in the roll furnace - however, only at distances between the roll divisions (typically 100-150 mm). In an air carrier, an overpressure (relative to the pressure in the furnace air) air mattress supports the edges of the glass less than the rest of the glass area, because the static overpressure supporting the glass in the air mattress is lower at the edges of the glass. This is because at the edges of the glass, the air in the air mattress can escape in the air support table in addition to the outlets under the glass, but also between the glass and the flat surface of the air support table. The glass bent at the ends of the furnace does not spontaneously straighten in tempering cooling, which solidifies the glass to its final elastic o shape in a few seconds. The downward deflection (towards the lower precooling air housings)> end deflection typically begins about 50 to 200 mm from the ends of the glass, g 25 mm. depending on the thickness of the glass, the roll division and the type of tempering machine. The length of the end N deflection is the distance between its starting point and the end. In the glass of Figure E 1 (length 1095 mm), the front end deflection starts at 80 mm (= length of the end deflection O) at a distance from the front end of the glass, and has a depth of 0.415 mm. The rear end deflection starts at a distance of 70 mm from the rear end of the glass, and is 0.326 mm deep. The most common starting point for end deflection is at a distance of 60 to 150 mm from the end of the glass. Note that the previous values have been read in the

datasta kuvion 3 päätytaipuman mittaustavan sijaan. Luettu päätytaipuman syvyys oli päätytaipuman alkamiskohdan ja päädyn välinen pystysuora etäi- syys, joka ei täysin vastaa kuviossa 3 esitetyn mittaustavan päätytaipumaa. Vastaavuus on kuitenkin erittäin hyvä.data instead of the end deflection measurement method of Figure 3. The read end deflection depth was the vertical distance between the start point of the end deflection and the end, which does not fully correspond to the end deflection of the measurement method shown in Fig. 3. However, the equivalence is very good.

Yleisesti päätytaipumaksi kutsutaan lasin päätyjen alaspäin taipunutta muo- toa, joka johtuu em. virumisesta. Joissakin yläpinnaltaan pinnoitetuissa laseissa, voi alaspäin taipuneen päädyn lopussa olla myös ylöspäin taipunut osuus. Tällaista ylöspäin suuntautuvaa (kohti ylempiä esijäähdytysilmakoteloita) päätytaipuma esiintyy tietyn tyyppi- sillä pinnoitteilla (esim. pyrolyyttinen matala emissiviteetti pinnoite) yläpinnal- taan pinnoitetuissa karkaistuissa (tai lämpölujitetuissa) laseissa. Sen muodos- tuminen liittynee lasin ja pinnoitteen väliseen lämpölaajenemiseroon, eli uu- — nissa ja/tai karkaisujäähdytyksessä pinnoite pyrkii laajentumaan tai kutistu- maan eri mittaan kuin lasi, jonka seurauksena karkaistun lasin päädyt kään- tyvät ylöspäin tyypillisesti noin 10-50 mm matkalta. Tällaisessa lasissa pääty- taipuma alkaa yleensä ensin alaspäin (noin siitä kohtaa mistä em. alaspäin taipuma alkaa) ja kääntyy sitten ylöspäin em. etäisyyden päässä päädystä, — kuten kuvion 2 lasissa. Kuvion 2 lasissa (pituus 1505 mm) etupäätytaipuma alaspäin alkaa 130 mm etäisyydellä lasin etupäädystä, ja kääntyy ylöspäin taipumaksi 35 mm etäisyydellä etupäädystä. Tästä kohdasta se nousee ylös- o päin 0,115 mm. Takapäädyssä vastaavat arvot ovat 93, 28 ja 0,04 mm. Li- > säksi tällaisessa lasissa etu- ja takapäätyjen lisäksi myös lasin sivut ovat g 25 — usein ylöspäin taipuneita noin 10-50 mm päästä sivureunasta alkaen.The end deflection is generally called the downwardly bent shape of the ends of the glass due to the above-mentioned creep. In some top-coated glasses, there may also be an upwardly bent portion at the end of the downwardly bent end. Such an upward (towards the upper precooling air housings) end deflection occurs in tempered (or heat-strengthened) glasses coated on the upper surface with certain types of coatings (e.g. pyrolytic low emissivity coating). Its formation is probably related to the thermal expansion difference between the glass and the coating, i.e. in furnace and / or tempering cooling the coating tends to expand or contract to a different extent than glass, as a result of which the ends of tempered glass typically turn upwards by about 10-50 mm. In such a glass, the end deflection generally begins first downwards (approximately at the point where said downward deflection begins) and then pivots upwards at the aforementioned distance from the end, as in the glass of Fig. 2. In the glass of Figure 2 (length 1505 mm), the downward deflection of the front end begins at a distance of 130 mm from the front end of the glass, and turns upward to deflect at a distance of 35 mm from the front end. From this point it rises 0.115 mm. At the rear end, the corresponding values are 93, 28 and 0.04 mm. In addition, in such glass, in addition to the front and rear ends, the sides of the glass are also g 25 - often bent upwards from about 10-50 mm from the side edge.

N E Kuvioissa 1 ja 2 päätyjen sisäpuolella olevat aaltomaiset lasin muodot ovat O ns. tela-aaltoja, joita lasiin syntyy teloilla varustetuissa karkaisu-uuneissa 3 (niitä ei synny ilmakannatusuunissa). Keksinnön menetelmä parantaa vain > 30 — lasin päätyjen suoruutta, eli se ei vaikuta tela-aaltoihin. Kuvion 1 muoto-N E In Figures 1 and 2, the corrugated glass shapes inside the ends are O ns. roll waves generated in glass in roll tempered furnaces 3 (not generated in air support furnaces). The method of the invention only improves the straightness of the ends of the> 30 glass, i.e. it does not affect the roll waves. The shape of Figure 1

datan aallonhuippujen ja kuvion 2 aallonpohjien koordinaattien suuruuksien vaihtelu, johtuu mittauslaitteen tuentatason epäsuoruudesta. Kuvio 3 kuvaa standardin EN12150-1 mukaista tapaa mitata lasin päätytai- 5 puma. Siinä lasin yläpinta on vastakkainen pinta päätytaipuman suunnan suhteen. Lasi on asetettu mittaustasolle niin, että sen pääty ylittää tason 50 mm verran. Lasin päädyn päälle asetetaan suora 300-400 mm pituinen vii- vain, siten että viivaimen toisessa päässä oleva mittakello on aivan lasin mi- tattavassa päädyssä. Mittakellon lukema on lasin päätytaipuma, eli päätytai- puman syvyys. Em. standardin mukaan esim. 4 mm paksuiselle lasille sallittu päätytaipuma on 0,4 mm. Käytännössä karkaistun lasin tuottajien vaatimuk- set päätytaipumalle ovat jonkin verran standardia kireämpiä. Lasin yhä pa- remmat laatuarvot ovat karkaisukone valmistajalle, ja edelleen karkaistun lasin tuottajalle, kilpailuetu.the variation in the magnitudes of the coordinates of the waveforms of the data and the waveforms of Figure 2 is due to the indirectness of the support plane of the measuring device. Figure 3 illustrates a method for measuring the end deflection of glass according to EN12150-1. In it, the upper surface of the glass is the opposite surface with respect to the direction of the end deflection. The glass is placed on the measuring plane so that its end exceeds the plane by 50 mm. A straight line 300-400 mm long is placed on top of the glass so that the dial gauge at the other end of the ruler is right at the end of the glass to be measured. The dial gauge reading is the end deflection of the glass, ie the depth of the end bend. Em. according to the standard, for example, for 4 mm thick glass, the permitted end deflection is 0.4 mm. In practice, the requirements of tempered glass producers for end deflection are somewhat tighter than standard. The ever-improving quality values of glass are a competitive advantage for the tempering machine manufacturer, and still for the tempered glass producer.

Päätytaipuma ongelma kasvaa lasin paksuuden vähetessä, ja on erityisen suurta 4 mm paksuisilla ja sitä ohuemmilla laseilla. Yli 8 mm paksuisilla laseil- la päätytaipumaongelma on vähäinen. Lasin pituus uunin liikesuunnassa ei juurikaan vaikuta päätytaipumaongelmaan, mutta alle 300 mm pitkistä laseis- ta sen em. standardin mukainen mittaaminen on hankalaa. Keksinnön voi- daan sanoa rajoittuvan laseihin, joiden pituus on suurempi kuin neljä kertaa alaspäin suuntauneen päätytaipuman pituus. Esim. edellä mainitulla pääty- o taipuman pituuden tyypillisellä alaraja-arvolla lasin minimi pituudeksi saadaan > 4 x 50 mm = 200 mm. g 25 N Edellä kuvattu päätytaipuma on alalla yleisesti tunnettu karkaistun lasin laa- E tuongelma. Päätytaipuma on käytännössä ongelmallista mm. koska se vääris- O tää lasista heijastuneen näkymän. Vääristymä esim. rakennuksen ikkunan 3 heijastumassa on esteettinen haitta. Lisäksi päätytaipuman vuoksi lasin la- > 30 — minoiminen (kaksi lasia liitetään toisiinsa niiden välissä olevan laminointikal- von avulla) on vaikeampaa, eli se vaatii erityistoimenpiteitä ja/tai paksum-The end deflection problem increases as the thickness of the glass decreases, and is particularly great with glass 4 mm thick and thinner. For glasses thicker than 8 mm, the end deflection problem is minor. The length of the glass in the direction of movement of the furnace has little effect on the end deflection problem, but for glass less than 300 mm long it is difficult to measure it according to the above-mentioned standard. The invention can be said to be limited to glasses with a length greater than four times the length of the downward end deflection. For example, with the above-mentioned typical lower limit value for the length of the end deflection, the minimum length of the glass is> 4 x 50 mm = 200 mm. g 25 N The end deflection described above is a quality problem for tempered glass well known in the art. The end tendency is problematic in practice, e.g. because it distorts the view reflected from the glass. Distortion, for example in the reflection of the building window 3, is an aesthetic disadvantage. In addition, due to the end deflection, it is more difficult to laminate the glass (the two glasses are joined together by means of a laminating film between them), i.e. it requires special measures and / or thickening.

man (kalliimman) laminointikalvon. Laminoidun lasin reunojen tiiveys on eri- tyisen tärkeää, jotta ulkoilman kosteus ei pääse tunkeutumaan siihen. On käytännössä havaittu, että keksinnön mukaisella menetelmällä päätytai- puman arvoja voidaan pienentää. Päätytaipuman vähentämiseksi on oleellis- ta, että esipuhallus kohdistetaan lasin päädyn yläpintaan, kun oletettu pääty- taipuman suunta on alaspäin, eli kohti alempia jäähdytysilmakoteloita. Yleen- sä se siis kohdistetaan yläpintaan, koska viruminen taivuttaa lasin päätyä alaspäin. Tällöin esipuhalluksen seurauksena lasin päädyn yläpinta jäähtyy, — jolloin se pyrkii supistumaan suhteessa alapintaan. Löysä plastinen alapinta ei kykene vastustamaan yläpinnan supistumispyrkimystä. Täten esipuhallus nostaa lasin päätyä ylöspäin, eli päätytaipuma oikenee. Välittömästi esipuhal- luksen jälkeen alkava karkaisujäähdytys lasin molemmille pinnoille jähmettää lasin muotoonsa.man (more expensive) lamination film. The tightness of the edges of the laminated glass is particularly important to prevent moisture from entering the outside air. It has been found in practice that with the method according to the invention the values of the end-puma can be reduced. In order to reduce the end deflection, it is essential that the pre-blowing is applied to the upper surface of the glass end when the assumed direction of the end deflection is downwards, i.e. towards the lower cooling air housings. Thus, it is usually applied to the upper surface because the creep bends the end of the glass downwards. In this case, as a result of the pre-blowing, the upper surface of the end of the glass cools, whereby it tends to shrink relative to the lower surface. The loose plastic lower surface is not able to resist the tendency of the upper surface to shrink. Thus, the pre-blowing lifts the end of the glass upwards, i.e. the end deflection is corrected. The tempering cooling on both surfaces of the glass, which begins immediately after the pre-blowing, solidifies the glass into its shape.

Em. pyrolyyttisen matala emissiviteetti lasin tapauksessa esipuhallus kohdis- tetaan aluksi alapintaan, koska päädyn alun taipuma on ylöspäin. Ylöspäin taipuneen osuuden (10 — 50 mm) jälkeen esipuhallus loppuu tai vaihtuu ylä- pintaan, jonne se jatkuu noin oletetun alaspäin taipuman alkukohtaan asti.Em. in the case of pyrolytically low emissivity glass, the pre-blowing is initially applied to the lower surface because the initial deflection of the end is upwards. After the upwardly bent portion (10 to 50 mm), the pre-blowing stops or changes to the upper surface, where it continues until about the beginning of the assumed downward bending.

Yleisesti ilmaistuna keksinnön mukainen esipuhallus kohdistetaan lasin sen puolen pintaan, jonka normaalin suuntaan päätyä halutaan oikaista. Esipu- o hallus esipuhallusvyöhykkeessä kohdistetaan siis lasin yläpintaan, kun olete- > tun päätytaipuman suunta lasilevyssä on kohti alempia esijäähdytysilmakote- g 25 —loita, ja esipuhallus esipuhallusvyöhykkeessä kohdistetaan lasin alapintaan, N kun oletetun päätytaipuman suunta lasilevyssä on kohti ylempiä esijäähdy- E tysilmakoteloita.In general, the preblowing according to the invention is applied to a side window surface, which end up in the normal direction to be corrected. Thus, the pre-blow in the pre-blowing zone is applied to the upper surface of the glass when the presumed end deflection direction in the glass sheet is towards the lower precooling air housing, and the pre-blowing in the pre-blowing zone is applied to the lower glass surface.

O 3 Julkaisusta GB 1 071 555 tunnetaan menetelma ja laite taivutetun karkaistun > 30 — lasilevyn valmistamiseksi käyttämällä taivutuksessa hyväksi lasilevyn eri alu- eille ja vastakkaisille pinnoille tarkoituksella synnytettyjä erilaisia jännityksiä.O 3 GB 1 071 555 discloses a method and apparatus for producing a bent tempered> 30 glass sheet by utilizing different stresses deliberately generated on different areas and opposite surfaces of the glass sheet in bending.

Esijäähdytysosastossa jäähdytetään vain lasilevyn sivureunakaistojen yläpin- toja aikaansaamaan näiden alueiden väliaikainen ylöspäin kaareutuminen, jonka kerrotaan suoristuvan koko lasin siirtyessä molemmin puoliseen jääh- dytykseen. Sivureunakaistoja jäähdytetään esijäähdytysosastossa koko lasin pituudelta, ja keskikaistoja ei lainkaan. Julkaisussa kuvatulla laitteella ei ole mahdollista kohdistaa esijäähdytystä lasilevyn keskikaistalle, eikä kohdistaa sitä vain lasin etu- ja takapäätyihin. Julkaisussa ei siis pyritä ratkaisemaan tasomaisen lasilevyn päätytaipuma ongelmaa, johon tämän patenttihake- muksen keksintö antaa ratkaisun.In the precooling compartment, only the upper surfaces of the side edge strips of the glass sheet are cooled to cause a temporary upward curvature of these areas, which is said to straighten as the whole glass moves to cooling on both sides. The side edge strips are cooled in the precooling compartment over the entire length of the glass, and the middle strips are not at all. With the device described in the publication, it is not possible to apply pre-cooling to the middle band of the glass plate, nor to apply it only to the front and rear ends of the glass. Thus, the publication does not seek to solve the problem of end deflection of a planar glass sheet, to which the invention of the present application provides a solution.

Julkaisussa FI 20155730A lasilevyn sivureunakaistojen karkaisu jäähdytys alkaa hetken aikaisemmin kuin keskikaistojen. Sivureunakaistoja jäähdyte- tään karkaisujäähdytyksen alussa koko lasin pituudelta, ja keskikaistoja ei lainkaan. Julkaisussa ei siis ratkaista tasomaisen lasilevyn päätytaipuma on- gelmaa. Julkaisu US 3 923 488 esittää tekniikan lasin etupäädyn ylöspäin taipuman vähentämiseksi. Siinä lasin alapintaan etupäädyn ulkopuolelle puhalletaan esijäähdyttävää ilmaa ennen varsinaista karkaisujäähdytystä. Puhallus alkaa — lasin etupäädystä lukien kohdassa 305-610mm (1-2 jalkaa) ja jatkuu taka- päätyyn asti. Lasin etupääty jää siis 305-610mm pituudelta ilman alapinnan esijäädytystä. Lasin takapäätytaipuma ongelmaa ei tuoda lainkaan esiin, eikä o yllä kuvatulla puhalluksella siihen voida edes vaikuttaa. Ei ainakaan samanai- > kaisesti etupäädyn ongelman kanssa. Julkaisu ei siis ratkaise virumisen ai- g 25 —kaansaamaa lasin päädyn alaspäin taipuma ongelmaa, joka esiintyy lasin mo- N lemmissa päädyissä, ja jota vaatimuksen 1 menetelmä ratkaisee. j O Julkaisu US 4 261 723 ratkaisee samaa ongelmaa kuin US 3 923 488, mutta 3 tekniikassa on selva ero. Julkaisussa US 4 261 723 vain lasilevyn etupaadyn > 30 — yläpintaa (eli juuri sitä osaa jota julkaisussa US 3 923 488 ei esijäähdytetty) esijäähdytetään uunin jälkeen ennen karkaisujäähdytysyksikköä lasilevynetupään ylöspäin taipuneen osuuden oikaisemiseksi. Taipuma on siis vastak- kaiseen suuntaan kuin ongelmassa, jota vaatimuksen 1 menetelmä ratkaisee. Lisäksi päätytaipuman suunnan suhteen esipuhallus kohdistetaan vastakkai- seen pintaan kuin patentoitavalle menetelmälle on olennaista. Esipuhallus ei — siis kohdistu lasin sen puolen pintaan, jonka normaalin suuntaan päätyä ha- lutaan oikaista. Julkaisun opetus on siis selvässä ristiriidassa patentoitavan menetelmän kanssa. Julkaisun opetuksen mukainen puhallussuunta lisäisi sitä päätytaipumaongelmaa jota patentoitava menetelmä vähentää. Julkai- sussa esijäähdytys kohdistetaan etupäädyn ensimmäisen 305 mm (1 jalka) matkalle, eikä tarvetta lyhemmällä puhallusmatkalle esitetä. Lasin takapäätyä ei esijäähdytetä lainkaan, eikä takapäätytaipuma ongelmaa tuoda lainkaan esiin. Julkaisu ei siis ratkaise virumisen aikaansaamaa lasin päädyn alaspäin taipuma ongelmaa, joka esiintyy lasin molemmissa päädyissä, ja jota vaati- muksen 1 menetelmä ratkaisee. Julkaisussa esijäähdytyspuhalluksen virtaa- ma on lasin sivureunakaistoilla heikompaa kuin lasin keskikaistalla, koska esijäähdytysilmakotelon puhallusaukot ovat lasin keskikaistan kohdalla suu- rempia ja puhalluspaine on sama. Lasilevyn leveyden muuttuessa esijäähdy- tysilmakotelo täytyisi vaihtaa, jotta lasilevyn sivureuna- ja keskikaistan levey- det pysyisivät lasilevyn leveyteen suhteutettuna samoina, tai jos puhallus — johonkin lasilevyn kaistaan haluttaisiin kokonaan poistaa. Esipuhalluksen kes- to ja esipuhallusmatkan pituus ovat koko lasin leveydellä samoja. Julkaisun laitteella lasia ei ole mahdollista esijäähdyttää alapinnastaan. > S Käytännössä em. alaspäin suuntautuvaa päätytaipuma ongelmaa on pyritty g 25 — vähentämään myös mm. pyrkimällä käyttämään mahdollisimman alhaisia N karkaisulämpötiloja ja mahdollisimman tiheää telajakoa telauunissa ja kar- E kaisujäähdytysyksikössä.In FI 20155730A, the tempering of the side edge strips of the glass sheet starts cooling a moment earlier than in the middle strips. The side strips are cooled at the beginning of the tempering cooling over the entire length of the glass, and the middle strips are not at all. Thus, the publication does not solve the problem of the end deflection of a planar glass sheet. U.S. Pat. No. 3,923,488 discloses a technique for reducing the upward deflection of a glass front end. It blows pre-cooling air on the lower surface of the glass outside the front end before the actual tempering cooling. Blowing begins - from the front end of the glass at 305-610mm (1-2 feet) and continues to the rear end. The front end of the glass is thus 305-610mm long without pre-freezing the lower surface. The rearward deflection of the glass does not highlight the problem at all, and o it cannot even be influenced by the blow described above. Not at least concurrently with the front-end problem. Thus, the publication does not solve the problem of creep and downward deflection of the glass end at both ends of the glass, which is solved by the method of claim 1. j O U.S. Pat. No. 4,261,723 solves the same problem as U.S. Pat. No. 3,923,488, but there is a clear difference in 3 techniques. In U.S. Pat. No. 4,261,723, only the> 30 top surface of the front plate of the glass sheet (i.e., the portion not pre-cooled in U.S. Pat. No. 3,923,488) is precooled after the furnace before the tempering cooling unit to correct the upwardly bent portion of the glass sheet head. The deflection is thus in the opposite direction to the problem solved by the method of claim 1. In addition, with respect to the direction of the end deflection, the pre-blowing is applied to the opposite surface as is essential for the patented method. Preblowing not - that is, on the side of the window surface having a normal direction of the end is desired to be adjusted. The teaching of the publication is thus clearly in conflict with the patentable method. The blowing direction taught in the publication would increase the end deflection problem reduced by the patentable method. In the publication, pre-cooling is applied to the first 305 mm (1 foot) of the front end, and the need for a shorter blowing distance is not presented. The rear end of the glass is not pre-cooled at all, and the tendency of the rear end does not present the problem at all. Thus, the publication does not solve the problem of creep-down downward deflection of the glass end, which occurs at both ends of the glass, and which is solved by the method of claim 1. In the publication, the pre-cooling blowing flow is weaker in the side edges of the glass than in the middle band of the glass, because the blowing openings of the pre-cooling air housing are larger at the middle band of the glass and the blowing pressure is the same. As the width of the glass sheet changes, the precooling air housing would have to be replaced so that the widths of the side and center strips of the glass sheet remain the same relative to the width of the glass sheet or, if blowing, one strip of the glass sheet is completely removed. The duration of the pre-blow and the length of the pre-blow distance are the same over the entire width of the glass. With the publication device, it is not possible to precool the glass from its lower surface. > S In practice, the above-mentioned downward end-deflection problem has been tried to reduce g 25 - e.g. aiming to use the lowest possible hardening temperatures N and the densest possible roll distribution in the roll furnace and the hardening cooling unit.

O 3 Viitteessä US 6 410 887 edellä kuvattua ylöspäin suuntautuvaa paatytaipu- > 30 maa pyrolyyttisesti pinnoitetussa karkaistussa lasissa on pyritty vähentämäänkäyttämällä uunissa lämmityksen alussa voimakkaampaa ylä- kuin alakonvek- tiota ja lämmityksen lopussa päinvastoin. Keksinnön tavoitteena on menetelmä, jolla voidaan tehdä ohuista (paksuus alle 9 mm, erityisesti alle 5 mm) lämpölujitetuista ja karkaistusta lasilevyistä etu- ja takapäädyiltään suorempia. Keksinnön tavoitteena on siis parantaa lasin laatua pienentämällä sen (esim. standardin EN12150-1 mukaisesti mi- tattua) päätytaipumaa.O 3 In the reference to U.S. Pat. No. 6,410,887, the upward bending of the ground in pyrolytically coated tempered glass described above has been sought to reduce the use of stronger upper than lower convection in the furnace at the beginning of heating and vice versa at the end of heating. The object of the invention is a method by which thin (thickness less than 9 mm, in particular less than 5 mm) heat-reinforced and tempered glass sheets can be made straighter at their front and rear ends. It is therefore an object of the invention to improve the quality of glass by reducing its end deflection (e.g. measured according to EN12150-1).

Tämä tarkoitus saavutetaan keksinnön mukaisella menetelmällä oheisessa patenttivaatimuksessa 1 esitettyjen tunnusmerkkien perusteella. Epäitsenäi- sissä patenttivaatimuksissa on esitetty keksinnön edullisia suoritusmuotoja. Vaatimuksissa karkaisulla tarkoitetaan yleisesti lasin merkittävää lämpökäsit- telyyn perustuvaa lujittamista.This object is achieved by the method according to the invention on the basis of the features set out in the appended claim 1. Preferred embodiments of the invention are set out in the dependent claims. In the requirements, tempering generally means significant reinforcement of glass based on heat treatment.

Seuraavassa keksintöä selostetaan tarkemmin viittaamalla oheisiin piirustuk- siin, joissa Kuvio 1 esittää lasin mitatun muodon, jossa alaspäin suuntautuvat pääty- taipumat näkyvät lasin molemmissa päädyissä.In the following, the invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings, in which Figure 1 shows a measured shape of the glass, in which downward end deflections are visible at both ends of the glass.

Kuvio 2 esittää yläpinnastaan pyrolyyttisesti pinnoitetun lasin mitatun o muodon. & g 25 —Kuvio3 esittää lasin päätytaipuman mittaustapaa EN12150-1 a standardissa. i O Kuvio 4 esittää menetelmässä tarvittavan laitteen osastoja kaaviollisesti 3 sivusta pain nahtyna. < 30 Kuvio 5 esittää kaaviollisesti menetelmässä tarvittavan laitteen esijäähdy- tysilmakoteloita puhallusaukkoineen lasin altapäin katsottuna.Figure 2 shows the measured shape of the pyrolytically coated glass from its upper surface. & g 25 —Figure3 shows the method of measuring the end deflection of glass in EN12150-1 a. Fig. 4 schematically shows the compartments of the device required in the method in 3 sides. Figure 5 is a schematic bottom view of the precooling air housings of the apparatus required in the method with the air vents.

Kuvio 6 esittää esijäähdytysvyöhykkeiden esipuhalluksien ohjaukseen tarvittavia laitteita kaaviollisesti. Kuvio 7 esittää menetelmän yksinkertaisimman suoritusmuodon mukai- sen esipuhalluksen vaikutusalueen kahdessa peräkkäisessä lasis- sa. Kuvio 8 esittää vyöhykkeisiin jaetun esipuhalluksen vaikutusalueet kaikis- sa yhden lasilastauksen laseissa.Figure 6 schematically shows the devices required for controlling the pre-blowing of the precooling zones. Figure 7 shows the area of pre-blowing in two successive glasses according to the simplest embodiment of the method. Figure 8 shows the zones of influence of the zoned pre-blowing in all glasses of a single glass load.

Kuvio 9 esittää lasin etu- ja takapäädyistä mitattuja päätytaipumia ja esipuhalluksen vaikutusalueita lasissa mitattujen päätytaipumien suoristamiseksi, kun vyöhykekohtainen säätö suoritetaan puhal- lusajalla.Fig. 9 shows the end deflections measured from the front and rear ends of the glass and the areas of pre-blowing effect to straighten the end deflections measured in the glass when the zone-specific adjustment is performed at the blowing time.

Kuvio 10 — esittää lasin etu- ja takapäädyistä mitattuja päätytaipumia ja esipuhalluksen puhalluspaineita lasissa mitattujen päätytaipumi- en suoristamiseksi, kun vyöhykekohtainen säätö suoritetaan pu- halluspaineella.Fig. 10 - shows the end deflections measured from the front and rear ends of the glass and the blowing pressures of the pre-blowing to straighten the end deflections measured in the glass when the zone-specific adjustment is performed with the blowing pressure.

Kuvio 11 — esittää esimerkkejä (a-d) menetelmälle mahdollisista esipuhal- luksen aikaansaamista vaikutusalueista lasissa sen päätytaipumi- en suoristamiseksi.Fig. 11 - shows examples (a-d) of a method of possible areas of influence caused by pre-blowing in glass to straighten its end deflections.

D N 25 —Laitteeseen kuuluu uuni 1 ja karkaisujäähdytysyksikkö 2, jotka ovat lasilevyn S kulkusuunnassa peräkkäin mainitussa järjestyksessä kuvion 4 mukaisesti. N Uuni 1 on varustettu tyypillisesti vaakatasossa olevilla teloilla 5 tai ilmakanna- E: tuspöydällä kuljetinelimineen. Nämä muodostavat lasilevyn kuljetinradan. = Lämmitettävää lasilevyä G kuljetetaan uunissa jatkuvatoimisesti vakio- o 30 — nopeudella samaan suuntaan tai edestakaisin lämmitysajan verran. Kar- N kaisulämpötilaan lämminnyt lasilevy siirtyy uunista 1 karkaisujäähdytysyksik-D N 25 —The apparatus comprises an oven 1 and a tempering cooling unit 2, which are in the direction of travel of the glass plate S in succession in said order according to Fig. 4. N Oven 1 is typically provided with horizontal rollers 5 or an air support table with conveyor members. These form the conveyor track of the glass sheet. = The heated glass plate G is continuously transported in the oven at a constant speed of 30 ° in the same direction or back and forth for the heating time. The glass plate heated to the tempering temperature is transferred from the furnace 1 to the tempering cooling unit.

köön 2 siirtonopeudella W, joka on tyypillisesti suurempi kuin lasin liikenope- us uunissa 1. Tyypillisesti siittonopeus W on 200 — 800 mm/s. Karkaisujäähdytysyksikkö 2 on varustettu tyypillisesti vaakatasossa olevilla — teloilla 5 ja jäähdytysilmakoteloilla 3 telojen ylä- ja alapuolella, kuten kuvios- sa 2. Uunin 1 ollessa ilmakannatusuuni, telat 5 tai ilmakannatuspöytä kulje- tinelimineen ovat karkaisujäähdytinyksikössä 2 tyypillisesti lasin G liikesuun- nalle poikittaisen vaakasuunnan suhteen lievästi vinossa. Jäähdytysilmakote- lot 3 on varustettu puhallusaukoilla 4, joista jäähdytysilma purkautuu suih- — kuina lasia G kohti. Puhallusaukot 4 ovat tyypillisesti pyöreitä reikiä ja ne on tyypillisesti asetettu peräkkäin riveihin, kuten kuviossa 5. Puhallusaukot 4 voivat olla myös muun muotoisia, esimerkiksi rakomaisia. Esimerkiksi 3 mm paksuisen lasin joka kohdan tulee viipyä karkaisujäähdytyksessä vähintään noin 3 sekunnin ajan. Esimerkiksi siittonopeudella 600 mm/s tämä vaatisi — vähintään noin 1800 mm pitkän läpiajo-tyyppisen karkaisujäähdytysyksikönat a transfer speed W, which is typically higher than the movement speed of the glass in the furnace 1. Typically, the sowing speed W is 200 to 800 mm / s. The tempering cooling unit 2 is typically provided with horizontal rollers 5 and cooling air housings 3 above and below the rollers, as in Fig. 2. When the furnace 1 is an air support furnace, the rollers 5 or the air support table with conveyor members in the tempering cooler unit 2 are typically skew. The cooling air housings 3 are provided with blow-through openings 4 from which the cooling air is discharged as jets towards the glass G. The blow openings 4 are typically round holes and are typically arranged in succession in rows, as in Figure 5. The blow openings 4 can also be of other shapes, for example slit-like. For example, each point of a 3 mm thick glass should linger in tempering cooling for at least about 3 seconds. For example, at a sowing rate of 600 mm / s, this would require - a tempering cooling unit of at least about 1800 mm in length.

2. Läpiajo-tyyppisessä karkaisujäähdytysyksikössä lasit liikkuvat vain yhteen suuntaan siirtonopeudella W. Ns. oskilloiva karkaisujäähdytysyksikkö on yleensä noin 1 m pidempi kuin pisin sallittu lasilastauksen pituus. Tällöin lasi- lastaus siirtyy siirtonopeudella W kokonaisuudessaan karkaisujäähdytysyksi- — köön, ja kääntyy takaisinpäin lastauksen etupään saavuttaessa karkaisujääh- dytysyksikön lopun. Tämän jälkeen lasilastaus liikkuu edestakaisin kar- kaisujäähdytysyksikössä, kunnes karkaisu- ja yleensä myös loppujäähdytys o on ohi. & g 25 —Karkaisujäähdytysyksikön 2 alussa heti uunin 1 jälkeen on esijäähdytysyksik- N kö 8, jossa paineistettua ilmaa puhalletaan kohti lasilevyn ylä- ja/tai alapin- E taa. Ilman paineistava laite 13 (kuviossa 6) on esim. puhallin tai paineilma- O kompressori. Edullisessa ratkaisussa esijäähdytykseen käytetty ilma paineis- 3 tetaan paineilmakompressorilla. Esijäähdytysyksikkö 8 koostuu karkaisulinjan > 30 — leveyssuunnassa (= lasin liikkeelle poikittainen vaakasuunta) esipuhallus- vyöhykkeisiin (yläpuoliset 6.1-6.i ja alapuoliset 6b.1-6b.i) jaetuista esijäähdy-2. In a through-type tempering cooling unit, the glasses move in only one direction at a transfer speed W. The so-called oscillating tempering cooling unit is usually about 1 m longer than the longest permissible length of the glass loading. In this case, the glass loading is transferred to the tempering cooling unit as a whole at a transfer rate W, and pivots back when the front end of the loading reaches the end of the tempering cooling unit. The glass load then moves back and forth in the tempering cooling unit until the tempering and usually also the final cooling o is over. & g 25 —At the beginning of the tempering cooling unit 2, immediately after the oven 1, there is a precooling unit N, in which pressurized air is blown towards the upper and / or lower surface E. of the glass plate. The air pressurizing device 13 (in Fig. 6) is, for example, a fan or a compressed air compressor. In a preferred solution, the air used for pre-cooling is pressurized by a compressed air compressor. The pre-cooling unit 8 consists of pre-cooling zones divided in the width direction (= horizontal direction transverse to the movement of the glass) into pre-blowing zones (upper 6.1-6.i and lower 6b.1-6b.i).

tysilmakoteloista (yläpuolella 6 ja alapuolella 6b) lasilevyn molemmin puolin.air housings (above 6 and below 6b) on both sides of the glass plate.

Esijäähdytysilmakoteloissa 6 ja 6b on tyypillisesti pyöreitä puhallusaukkoja, ja puhallusaukotus eri vyöhykkeissä on edullisesti samanlaista (sama sijoittelu ja halkaisija). Tyypillinen yhden esipuhallusvyöhykkeen leveys on 20 - 250 mm, ja edullinen leveys on 30 - 130 mm.The precooling air housings 6 and 6b typically have round air vents, and the air inlet in the different zones is preferably the same (same placement and diameter). A typical width of one pre-blowing zone is 20 to 250 mm, and a preferred width is 30 to 130 mm.

Esijäähdytysyksikön 8 puhallusalu- een pituus lasilevyn liikesuunnassa on edullisimmin yhden suutinaukon hal- kaisijan mittainen, eli se koostuu yhdestä lasin liikkeelle poikkisuuntaisesta suutinaukkorivistä.The length of the blowing area of the precooling unit 8 in the direction of movement of the glass sheet is most preferably the diameter of one nozzle opening, i.e. it consists of one row of nozzle openings transverse to the movement of the glass.

Edullisesti esijäähdytysyksikkö 8 muodostuu 1-3 peräkkäi- sestä suutinaukkorivistä, ja tyypillisesti 1-6 suutinaukkorivistä tai suutinauk- — koalueesta, jonka pituus lasin liikesuunnassa on yhden suutinaukon halkaisi- jan ja 100 mm välillä.Preferably, the precooling unit 8 consists of 1-3 successive rows of nozzle orifices, and typically 1-6 rows of nozzle orifices or nozzle orifice areas, the length of which in the direction of movement of the glass is between the diameter of one nozzle orifice and 100 mm.

Edullisesti em. pituus on alle 50 mm.Preferably the above length is less than 50 mm.

Suutinaukkojen välinen etäisyys yhdessä suutinaukkorivissä on tyypillisesti alle 20 mm ja edullisesti alle 10 mm.The distance between the nozzle openings in one row of nozzle openings is typically less than 20 mm and preferably less than 10 mm.

Puhallusaukon ja lasin pinnan välinen etäisyys (puhal- lusetäisyys) esijäähdytysyksikössä on tyypillisesti 5 - 70 mm, ja edullisesti 10 -40mm.The distance between the blow opening and the surface of the glass (blow distance) in the precooling unit is typically 5 to 70 mm, and preferably 10 to 40 mm.

Esijäähdytysilmakotelon suutinaukoista purkautuvat ilmasuihkut osuvat lasiin edullisesti kohtisuorasti, tai siitä alle 10 astetta vinossa kulmas- sa.The air jets discharged from the nozzle openings of the precooling air housing preferably hit the glass perpendicularly, or at an oblique angle of less than 10 degrees.

Puhallusaukon halkaisija esijäähdytysilmakoteloissa 6 ja 6b on tyypillisesti 0,5 - 3 mm, ja edullisesti 0,8 - 2 mm.The diameter of the blow opening in the precooling air housings 6 and 6b is typically 0.5 to 3 mm, and preferably 0.8 to 2 mm.

Puhalluspaine esijäähdytysyksikössä on tyypillisesti 0,1 - 8 bar, ja edullisesti 0,5 - 4 bar.The blowing pressure in the precooling unit is typically 0.1 to 8 bar, and preferably 0.5 to 4 bar.

Painetta voidaan säätää — esim. lasin paksuuden muuttuessa.The pressure can be adjusted - eg when the thickness of the glass changes.

Edullisessa ratkaisussa vyöhykekohtaiset venttiilit 7 ovat kaksiasentoisia, eli auki/kiinni -tyyppiä.In the preferred solution, the zone-specific valves 7 are in two positions, i.e. of the open / closed type.

Ylä- ja alapuolisissa esipuhallusvyöhykkeissä on omat venttiilinsä 7. Puhalluspainetta säädetään o ilmakanavissa ennen ilman vyöhykkeisiin jakavaa haaroitusta olevalla pai- > neensäätöventtiilillä 14. Esipuhalluksen lopun ja karkaisujäähdytyspuhalluk- g 25 —sen alun välissä on matkaa edullisesti yksi telaväli, eli 8 — 14 cm.The upper and lower pre-blowing zones have their own valves 7. The blowing pressure is regulated o by a pressure control valve 14 in the air ducts before the branching without air divisions into zones. There is a distance between the end of the pre-blowing and the quench cooling blower 14, preferably one.

Tyypillisesti N em. matka on 1 — 25 cm. j O Kuvio 5 kuvaa lasilevyä siirtymässä keksinnön mukaiseen esijäähdytinyksik- 3 köön 8. Laseja voi olla myös useampia vierekkäin, ne voivat olla eri kokoisia, > 30 ja niiden etureunat voivat saapua esijäähdytysyksikköön eri aikaan, kutenkuvassa 8. Puhallus esijäähdytysyksiköön 8 saapuvaan lasiin alkaa mahdolli- simman tarkasti juuri sillä hetkellä kuin lasin etureuna saapuu sinne.Typically, the above distance is 1 to 25 cm. Fig. 5 illustrates a glass sheet moving to a precooler unit 3 according to the invention. There may also be several glasses side by side, they may be of different sizes,> 30 and their leading edges may arrive at the precooler at different times, as in Fig. 8. Blowing into the preconditioner 8 starts as closely as the front edge of the glass arrives there.

Menetelmän yhdessä suoritusmuodossa puhalluspaineet ja puhallusajat lasin —etu- ja takapäätyihin ovat samoja kaikissa esijäähdyttimen yläpuolisissa esi- puhallusvyöhykkeissä 6.1-6.i, ja esipuhallus alapuolisiin esipuhallusvyöhyk- keisiin 6b.1-6b.i on estetty vyöhykekohtaiset alapuoliset venttiilit 7 sulkemal- la.In one embodiment of the method, the blowing pressures and blowing times at the front and rear ends of the glass are the same in all the pre-blowing zones 6.1-6.i above the precooler, and the pre-blowing into the lower pre-blowing zones 6b.1-6b.i is prevented.

Tällöin, jos päätytaipuman (oletettu) pituus ja/tai syvyys on lasin taka- päädyssä etupäätyä lyhempi, niin puhallusajan lyhentäminen (eli puhallus- matkan lasin päätyyn lyhentämien) nopeudella W liikkuvan lasin takapäätyyn estää esipuhalluksen liian suuren vaikutuksen lasiin, joka oikaisisi takapäätyä ylöspäin liikaa.In this case, if the (assumed) length and / or depth of the end deflection at the rear end of the glass is shorter than the front end of the glass, shortening the blowing time (i.e. shortening the blowing distance to the end of the glass) at the rear end of the glass moves too far.

Tällainen menetelmän suoritusmuoto onnistuu ilman esipuhal- luksen vyöhykejakoa, kun lasit saapuvat esipuhallukseen peräkkäin.Such an embodiment of the method is possible without zoning the pre-blowing when the glasses arrive at the pre-blowing in succession.

Kuvio 7 esittää puhalluskuvioita tässä tapauksessa.Figure 7 shows the blowing patterns in this case.

Kuviossa 7 esipuhallus etupäädyl- — tään jäljempänä kulkevaan lasilevyyn G2 alkaa ajan At = AS/W myöhemmin kuin etupäädyltään edempänä kulkevaan lasilevyyn G1, jossa AS on lasin liikkeensuuntainen etäisyysero lasien G1 ja G2 etupäätyjen välillä, joka (AS) on suurempi kuin edempänä kulkevaan lasilevyn G1 pituus lasin liikesuun- nassa.In Fig. 7, the pre-blowing to the front end glass plate G2 starts at a time At = AS / W later than to the front end glass plate G1, where AS is the difference in the direction of movement of the glass between the front ends of the glasses G1 and G2, which (AS) is greater than the glass length in the direction of movement of the glass.

Kuvion 7 tapaus on menetelmän yksinkertaisin sovellutusmuoto.The case of Figure 7 is the simplest embodiment of the method.

Me- — netelmän yksinkertaisin sovellutusmuoto on tunnettu siitä, että karkaisujääh- dytyksen alussa esipuhalluksena lasilevyn etu- ja takapäädyn sen puolen pin- taan, jonka normaalin suuntaan päätyä halutaan oikaista, puhalletaan esipu- o halluspaineeseen paineistettua ilmaa vain yhdellä koko lasin leveyden katta- > valla puhallusvyöhykkeellä.Me - the simplest embodiment of the method is characterized in that at the beginning of karkaisujääh- preblowing enhanced cooling of the glass sheet front and rear end of the side surface of which end up in the normal direction to be corrected is blown esipu- halluspaineeseen No pressurized air is only one full-width of the glass cover> a in the blowing zone.

Tällöin esipuhallusmatka lasilevyn etureunasta g 25 — lukien kohti lasilevyn takareunaa, (Sri = Wtr:), on tyypillisesti 10 — 250 mm ja N edullisesti 50 — 150 mm.In this case, the pre-blowing distance from the front edge g 25 of the glass sheet - including towards the rear edge of the glass sheet, (Sri = Wtr :), is typically 10 to 250 mm and N preferably 50 to 150 mm.

Myös esipuhallusmatka lasilevyn takareunasta luki- E en kohti lasilevyn etureunaa, (Sri = Wtr1), on tyypillisesti 10 — 250 mm ja O edullisesti 50 — 150 mm.Also, the pre-blowing distance from the rear edge of the glass sheet to the front edge of the glass sheet, (Sri = Wtr1), is typically 10 to 250 mm and O preferably 50 to 150 mm.

Valittu esipuhallusmatka ja esipuhalluspaine ovat 3 riippuvaisia arvioidusta päätytaipumasta lasilevyssa ilman esipuhallusta ja/tai > 30 — edellisistä oleellisesti samanlaisista lasilevystä mitatusta päätytaipumasta.The selected pre-blowing distance and pre-blowing pressure are 3 dependent on the estimated end deflection in the glass sheet without pre-blowing and / or> 30 - on the previous substantially similar end deflection measured on the glass sheet.

Esipuhallusmatka on riippuvainen etenkin arvioidusta päätytaipuman alka-The pre-blow distance depends in particular on the estimated onset of the end deflection.

miskohdasta (pituudesta) ja esipuhalluspaine arvioidusta päätytaipuman ar- vosta (syvyydestä). Kuvion 6 esipuhalluslaitteen vyöhykejako tarjoaa yhä edullisempia säätötapo- ja, joita kuvataan seuraavaksi.and the pre-blow pressure from the estimated end deflection value (depth). The zoning of the pre-blowing device of Figure 6 provides increasingly advantageous control methods, which will be described next.

Kehittyneemmässä menetelmän suoritusmuodossa puhallusaika lasin levey- den sisällä olevissa esijäähdytysyksikön 8 yläpuolisissa esipuhallusvyöhyk- keissä 6.1-6.i on riippuvainen arvioiduista paikallisista päätytaipumista lasile- — vyssä ilman esipuhallusta ja/tai edellisistä oleellisesti samanlaisista lasilevyis- tä mitatuista päätytaipumista.In a more advanced embodiment of the method, the blowing time in the pre-blowing zones 6.1-6.i above the width of the glass within the precooling unit 8 depends on the estimated local end deflections in the glass sheet without pre-blowing and / or from the previously substantially similar glass sheets.

Puhallusaika siis vaihtelee esipuhallusvyöhyk- keiden 6.1-6.i kesken.Thus, the blowing time varies between pre-blowing zones 6.1-6.i.

Jos arvioitu päätytaipuma lasilevyn kaistassa esipuhal- lusvyöhykkeen vaikutusalueella on syvempi ja/tai pidempi, niin puhallusaika on suurempi.If the estimated end deflection in the strip of the glass sheet in the area of influence of the pre-blowing zone is deeper and / or longer, then the blowing time is longer.

Tyypillisesti etenkin ilmakannatusuunilla lämmitettyyn lasile- —vyyn puhallusaika lasilevyn keskikaistaan puhaltavassa esipuhallusvyöhyk- keessä on lyhyempi kuin lasilevyn sivureunaan puhaltavassa esipuhallus- vyöhykkeessä, koska on yleistä, että päätytaipumat ovat hieman suurempia lasin kulmissa.Typically, especially in an air-supported furnace-heated glass sheet, the blowing time in the central strip blowing zone of the glass sheet is shorter than in the pre-blowing zone blowing to the side edge of the glass sheet, because it is common for the end deflections to be slightly greater at the glass angles.

On myös tyypillistä, että päätytaipumat ovat suurempia lasile- vyn etu- kuin takapäädyssä.It is also typical that the end deflections are greater at the front than at the rear end of the glass sheet.

Tyypillisesti puhallusaika on siis lasin etupäätyi- — hin puhallettaessa suurempi kuin takapäätyihin puhallettaessa.Thus, the blowing time is thus longer when blowing to the front ends of the glass than when blowing to the rear ends.

Myös laseja, joissa takapäätytaipuma on etupäätytaipumaa suurempi, esiintyy. o Puhallusajan sijaan tai lisäksi myös puhalluspaine lasin leveyden sisällä ole- > vissa esijäähdytysyksikön 8 yläpuolisissa esipuhallusvyöhykkeissä 6.1-6.i voi g 25 — olla riippuvainen arvioiduista paikallisista päätytaipumista lasilevyssä ilman N esipuhallusta ja/tai edellisistä oleellisesti samanlaisista lasilevyistä mitatuista E päätytaipumista.Glasses with a rear end deflection greater than the front end deflection also occur. o Instead of or in addition to the blowing time, the blowing pressure in the pre-blowing zones 6.1-6.i above the width of the glass 8 above the pre-cooling unit 8 may also depend on the estimated local end deflections in the glass sheet without N pre-blowing and / or previous substantially similar glass sheets.

Tällöin puhalluspaine suurenee etenkin päätytaipuman sy- O vyyden, mutta välillä myös sen pituuden kasvaessa.In this case, the blowing pressure increases, especially as the depth of the end deflection increases, but sometimes also as its length increases.

Puhalluspaineen suure- 3 neminen lisää esipuhalluksen jäähdytysvaikutusta, joka lisää esipuhalluksen > 30 — aikaansaamaa lasin päätyä oikaisevaa vaikutusta.An increase in the blowing pressure increases the cooling effect of the pre-blowing, which increases the> 30 - correcting effect of the glass end on the end of the glass.

Tällainen säätötapa vaatii, että vyöhykekohtaiset venttiilit 7 ovat paineensäätöventtiileitä auki/kiinni -Such a control method requires that the zone-specific valves 7 are pressure control valves open / closed -

venttiilien sijaan. Paineensäätöventtiilit eivät ole yhtä varmatoimisia kuin au- ki/kiinni -venttiilit, ja niissä esiintyy venttiilikohtaisia eroja, vaikka säätöpai- neet olisivat kaikissa samoja. Myös niiden (kokonaan) auki/kiinni säätämisen ajoitus on epätarkkaa, joka paranee, kun venttiili 7 koostuu sekä- paineen- — säätö- että auki/kiinni -venttiilistä. Paineensäätöventtiilit ovat myös au- ki/kiinni -venttiileitä kalliimpia. Kolmas tapa säätää vaikutukseltaan erilainen esipuhallus vyöhykekohtaisesti on puhaltaa lasin päätyihin, sekä ylä- että alapuolisilla vyöhykkeillä. Tällöin — kaikki vyöhykekohtaiset venttiilit 7 ovat auki/kiinni -venttiileitä. Yläpuolella esipuhalluspaine on kaikissa esipuhallusvyöhykkeissä 6.1-6.i sama, mutta niihin päädyn kaistoihin, joissa on matalampi päätytaipuma, puhalletaan myös alapuolisilla esipuhallusvyöhykkeillä 6b.1-6b.i. Alapuolinen puhallusaika (puhallusmatka) on lyhempi ja/tai puhalluspaine pienempi kuin yläpuolella, — jotta esipuhalluksen jäähdytysvaikutus ja edelleen sen lasia oikaiseva vaiku- tus on alapuolella pienempi. Alapuolinen esipuhalluspaine saadaan pienem- mäksi lisäventtiilin 15 avulla. Tällöin alapuolinen esipuhallus kompensoi pois osan yläpuolisen esipuhalluksen vaikutuksesta, jolloin esipuhalluksen lasin päätyä ylöspäin oikaiseva vaikutus on pienempi.instead of valves. Pressure control valves are not as reliable as open / close valves, and there are valve-specific differences, even if the control pressures are the same in all of them. The timing of their (fully) open / close adjustment is also inaccurate, which is improved when the valve 7 consists of both a pressure control and an open / close valve. Pressure control valves are also more expensive than open / close valves. A third way to adjust the pre-blowing with different effects on a zone-by-zone basis is to blow on the ends of the glass, both in the upper and lower zones. In this case - all zone-specific valves 7 are open / closed valves. Above, the pre-blow pressure is the same in all pre-blow zones 6.1-6.i, but those end bands with a lower end deflection are also blown in the lower pre-blow zones 6b.1-6b.i. The lower blowing time (blowing distance) is shorter and / or the blowing pressure is lower than above, - so that the cooling effect of the pre-blowing and further its glass correcting effect is lower below. The lower pre-blowing pressure is reduced by means of an additional valve 15. In this case, the lower pre-blow compensates off part of the effect of the upper pre-blow, whereby the upward correcting effect of the pre-blow glass on the end is smaller.

Edellä vyöhykekohtaisen esipuhalluksen erilaisia säätötapoja kuvattiin nor- maalin alaspäin taipuneen päätytaipuman oikaisemiseksi. Pyrolyyttisesti pin- o noitetun lasin tapauksessa lasin päädyn alun päätytaipuma suuntautuu ylös- > päin, jolloin esipuhallus (em. kolmannen säätötavan tapauksessa jäähdytys- g 25 — vaikutukseltaan voimakkaampi esipuhallus) kohdistetaan lasin päädyn alapin- N taan yläpinnan sijaan. j O Alapuoliset esipuhallusvälineet ovat tarpeen vain, edellä kuvatun kolmannen 3 säätötavan tapauksessa ja pyrolyyttisesti pinnoitetun lasin tapauksessa, kun > 30 — lasin päädyn alun päätytaipuma suuntautuu ylöspäin. Täten vain yläpuoliset esipuhallusvälineet ovat pakollisia keksinnön mukaisen menetelmän laajallehyödyntämiselle lasin laadun parantamisessa. Alapuolisia välineitä voidaan pitää yläpuolisten välineiden kanssa myytävänä lisäoptiona. Vyöhykekohtaisesti säädettävissä oleva esipuhalluslaitteisto mahdollistaa, että myös rinnakkain kulkevien lasien päätyjä voidaan puhaltaa, vaikka lasien päädyt saapuvat esipuhallusalueelle eri aikaan. Kuvion 8 lasilastauksessa on useita laseja ja lasien koko vaihtelee. Kuviossa 8 esipuhallus kohdistuu jokai- sen lasin etu- ja takapäätyyn yhtä pitkänä, eli esipuhallusmatkat Sr; ja Sri ovat samoja jokaisessa lasissa ja jokaisessa vyöhykkeessä i. Esipuhalluslai- teen vyöhykejako on kuitenkin välttämätön, koska lasilastauksen lasit kulke- vat rinnakkain ja niiden etu- ja takapäädyt saapuvat eri aikaan esipuhallus- laitteen alle. Kuviossa 8 lasilevyjen G1 ja G2 etupäädyt saapuvat esipuhallus- alueelle eri aikaan, ja esipuhallus etupäädyltään jäljempänä kulkevaan lasile- vyyn G2 alkaa ajan At = AS/W myöhemmin kuin etupäädyltään edempänä — kulkevaan lasilevyyn G1, jossa AS on lasin liikkeensuuntainen etäisyysero lasien G1 ja G2 etupäätyjen välillä, joka (AS) on pienempi kuin edempänä kulkevaan lasilevyn G1 pituus lasin liikesuunnassa. Koko puhallusalueen le- vyisellä, eli vyöhykkeettömällä, esipuhalluslaiteella kuvion 8 kaltainen koko lasilastauksen esipuhalluskäsittely ei onnistuisi. Toisin kuin kuviossa 8 lasilas- — tauksen lasien päätyjen puhallusmatkat voivat vaihdella vyöhyke-, lasi- ja päätykohtaisesti.Various control methods for zone-specific pre-blowing were described above to correct the normal downward bent end deflection. In the case of pyrolytically coated glass, the end deflection of the beginning of the glass end is directed upwards, whereby the pre-blowing (in the case of the above-mentioned third control method, cooling 25) has a stronger effect on the lower surface of the glass end instead of the upper surface. j O The lower pre-blowing means are only necessary, in the case of the third 3 adjustment methods described above and in the case of pyrolytically coated glass, when the initial end deflection of the end of the> 30 glass is directed upwards. Thus, only the overhead pre-blowing means are mandatory for the widespread use of the method according to the invention in improving the quality of the glass. Lower instruments can be considered as an additional option to be sold with upper instruments. The zone-adjustable pre-blowing equipment allows the ends of the parallel glasses to be blown, even if the ends of the glasses arrive in the pre-blowing area at different times. The glass loading of Figure 8 has multiple glasses and the size of the glasses varies. In Fig. 8, the pre-blowing is applied to the front and rear ends of each glass at the same length, i.e. the pre-blowing distances Sr; and Sri are the same in each glass and in each zone i. However, the zoning of the pre-blowing device is necessary because the glass loading glasses run in parallel and their front and rear ends arrive at different times under the pre-blowing device. In Fig. 8, the front ends of the glass sheets G1 and G2 arrive at the pre-blowing zone at different times, and the pre-blowing on the glass sheet G2 downstream of the front end starts at time A = AS / W later than the front end on the glass sheet G1, where AS is the distance between the between which (AS) is less than the length of the glass pane G1 advancing in the direction of movement of the glass. With a wide, i.e., zoneless, pre-blowing device for the entire blowing area, a pre-blowing treatment of the entire glass loading similar to Fig. 8 would not be possible. In contrast to Fig. 8, the blowing distances of the ends of the glass loading glass can vary from zone to zone, glass to glass and end to end.

o Kuvio 6 kuvaa esijäähdytysyksikön 8 ohjaukseen liittyviä laitteita kaaviollises- > ti. Menetelmällä on välttämätöntä, että tieto lasilevyjen etureunojen sijainnis- g 25 ta saadaan ohjauslaitteeseen 10, jotta se avaa venttiilit 7 esipuhallusvyöhyk- N keistä 6.1-6.i oikeaan aikaan. Venttiilit 7 suljetaan esipuhallusmatkan täytty- E miseen tarvittavan puhallusajan jälkeen. Ohjauslaite 10 tarvitsee myös tiedon O lasilevyjen takareunojen sijainnista, jotta esipuhallus lasin takapäätyyn koh- 3 distuu oikein. Tarvitaan myös tieto jonka perusteella ne lasilevyn liikkeen- > 30 — suuntaiset kaistat, joissa ennalta arvioitu tai edellisistä oleellisesti samanlai- sista lasilevyistä mitattu paikallinen päätytaipuma sijaitsee, saadaan lasinliikkeelle poikittaisessa suunnassa paikoitettua oikein esipuhallusvyöhykkei- den 6.1-6.i (ja 6b.1-6b.i) suhteen.o Fig. 6 schematically illustrates the devices related to the control of the precooling unit 8. With the method, it is necessary that the information about the position 25 of the leading edges of the glass sheets is obtained in the control device 10 in order to open the valves 7 of the pre-blowing zones N at the correct time. Valves 7 are closed after the blowing time required to complete the pre-blowing distance. The control device 10 also needs information about the position of the rear edges of the glass sheets in order for the pre-blowing to the rear end 3 of the glass to be correctly aligned. There is also a need for information on which the bands in the direction of movement of the glass sheet in which the predetermined or local end deflection measured from previous substantially similar glass sheets is located can be correctly positioned in the transverse direction of the glass movement in pre-blowing zones 6.1-6.i (and 6b.1- 6b.i).

Laitteet tällaiseen lasin paikoittamiseen, eli lasilevyjen koko- ja sijaintitiedon automaattiseen määrittämiseen ja syöttämi- seen ohjauslaitteeseen 10, karkaisussa, ovat jo yleisesti tunnettuja.Devices for such positioning of glass, i.e. for automatically determining the size and position of the glass sheets and for entering them into the control device 10, in tempering, are already generally known.

Tosin, — erilaisten laiteratkaisujen tarkkuuksissa on merkittäviä eroja.Admittedly, there are significant differences in the accuracy of different hardware solutions.

Kuviossa 6 nuoli 9 kuvaa lasin paikoittamisen tarvittavaa tietoa, jota automaattinen lasin pai- koituslaitteisto tuottaa.In Fig. 6, arrow 9 illustrates the information required for the positioning of the glass, which is produced by the automatic glass positioning apparatus.

Lasilevyjen mittoihin liittyvät tiedot voidaan myös syöttää käsin näppäimistöllä 11 ohjauslaitteelle 10. Tällainen manuaalinen ratkaisu tulee kysymykseen lähinnä vain tuotannossa, jossa karkaistaan jat- — kuvasti (pitkinä sarjoina) samanlaisia lasilevyjä ja yhtä lasilevyä kerrallaan.Data relating to the dimensions of the glass sheets can also be entered manually by means of the keyboard 11 on the control device 10. Such a manual solution is mainly concerned only in production in which similar glass sheets are continuously tempered (in long series) and one glass sheet at a time.

Lasilevyn arvioitujen päätytaipumien suoristamiseksi sopivat puhalluspituudet ja puhalluspaineet syötetään käsin näppäimistöllä 11 ohjauslaitteelle 10. Nii- den syöttämistä nopeuttaa, jos ohjauslaitteessa 10 on valmiina laaja valikko — erilaisia reseptejä päätypuhalluksille.In order to straighten the estimated end deflections of the glass sheet, suitable blowing lengths and blowing pressures are manually fed to the control device 10 by means of the keyboard 11. Their supply is speeded up if the control device 10 has a wide menu of different recipes for end blows.

Ohjauslaite 10 voi myös valita lasin ko- koon, tyyppiin ja paksuuteen sopivimman reseptin valikoista itse, tai muodos- taa sen sille annettujen yhtälöiden ja lasin mittatietojen perusteella.The control device 10 can also select the most suitable recipe for the size, type and thickness of the glass from the menus itself, or form it on the basis of the equations given to it and the dimensions of the glass.

Mene- telmälle on edullista, että karkaistujen lasilevyn päätyjen taipumia mitataan esim. heti karkaisujäähdytysyksikön 2 tai sen jälkeisen loppujäähdytysyksikön — jälkeen sijoitetulla päätytaipuman automaattisella mittauslaitteella 12, joka syöttää tiedon ohjauslaitteeseen 10. Ohjauslaite 10 säätää venttiilejä 7 ja paineensäätöventtiiliä 14 tähän mittaustietoon perustuen.It is advantageous for the method that the deflections of the tempered glass sheet ends are measured e.g. by an automatic end deflection measuring device 12 located immediately after the tempering cooling unit 2 or a subsequent final cooling unit - which feeds information to the control device 10. The control device 10 controls the valves 7 and the pressure control.

Täten esipuhallus- o vyöhykkeiden vyöhykekohtaiset puhallusajat säätyvät automaattisesti edelli- > sen samanlaisen lasin päätytaipumien mittaustietoon perustuen.Thus, the zone-specific blowing times of the pre-blowing zones are automatically adjusted based on the measurement data of the end deflections of the previous> similar glass.

Mittauslait- g 25 teen 12 toiminta perustuu esim. lasista heijastuvan lasersäteen suunnan N muutokseen tai valokuvion vääristymään päätytaipuman vuoksi.The operation of the measuring device 25 is based, for example, on a change in the direction N of the laser beam reflected from the glass or on the distortion of the light pattern due to the end deflection.

Mittauslait- E teen 12 kaltaiset laitteet lasilevyn päätytaipuman nopeaan mittaamiseen ovat O olemassa, mutta lasin päätytaipuman automaattiseen ajantasaiseen säätöön 3 niitä ei vielä käytetä. 2 30Devices such as measuring device E for rapidly measuring the end deflection of a glass sheet O exist, but are not yet used for the automatic up-to-date adjustment of the end deflection of glass 3. 2 30

Esipuhallukseen tarvittavan ilman ohjaaminen lasin molemmille puolille onnis- tuu esimerkiksi kahdella erillisellä ilman paineistavasta laitteesta 13 lähtevällä ilman syöttöputkistolla.The air required for the pre-blowing is directed to both sides of the glass, for example, by two separate air supply pipelines leaving the air pressurizing device 13.

Ilman syöttö voidaan haaroittaa lasin eri puolille myös paineensäätöventtiilin 14 jälkeen esimerkiksi lisäventtiilin avulla, joka ohjaa ilmaa vain halutulle lasin puolelle.The air supply can also be branched to different sides of the glass after the pressure control valve 14, for example by means of an additional valve which directs the air only to the desired side of the glass.

Kuviossa 9 on esimerkki mitatuista lasin paikallisista päätytaipumista (nume- rot lasilevyn päädyissä, yksikkö on mm) ja suhteellisista puhalluspituuksista lasiin mitattujen paikallisten päätytaipumien vähentämiseksi.Figure 9 shows an example of the measured local end deflections of the glass (numbers at the ends of the glass sheet, the unit is mm) and the relative blow lengths to reduce the local end deflections measured in the glass.

Kuvan päätytai- —pumien suunta on alaspäin, eli kohti alempia esijäähdytysilmakoteloita.The end ends of the image are pointing downwards, ie towards the lower pre-cooling air housings.

Lasi- en etu- ja takareunojen sijainnin sekä lasien nopeuden tunnistava ohjausjär- jestelmä aloittaa ja lopettaa esipuhalluksen lasin etupäädyn vyöhykkeeseen siten, että se puhaltaa lasin yläpintaan ajan tr; = Sri / W, joka alkaa kulua lasin etureunan saapuessa esijäähdytysyksikön suihkujen alle.The control system, which detects the position of the front and rear edges of the glasses and the speed of the glasses, starts and stops the pre-blowing into the zone of the front end of the glass so as to blow on the upper surface of the glass for time tr; = Sri / W, which begins to wear when the front edge of the glass enters under the jets of the precooling unit.

Edellä W on — lasin siirtonopeus, ja Sri on ohjausjärjestelmälle annettu esipuhallusmatka, joka on määritetty kokemusperäiseen tietoon ja/tai ohjausjärjestelmän edelli- sestä lasista mittaamaan tietoon perustuen.Above, W is - the glass transfer rate, and Sri is the pre-blow distance given to the control system, determined based on empirical data and / or data measured by the control system from the previous glass.

Lasin takapäädyssä esipuhallus- vyöhyke puhaltaa lasiin ajan tri = Sri / W, joka alkaa kulua lasin takareunan lähestyessä etäisyyden Sri päässä esijäähdytysyksikön puhallusalueen alusta. — Lasilastauksen liikkeen poikkisuunnassa lasittomalla leveydellä sijaitsevat esi- jäähdytysyksikön esipuhallusvyöhykkeet eivät puhalla lainkaan.At the rear end of the glass, the pre-blowing zone blows into the glass for a time tri = Sri / W, which begins to wear as the rear edge of the glass approaches a distance Sri from the beginning of the blowing area of the pre-cooling unit. - The pre-blowing zones of the pre-cooling unit located in the transverse direction of the glass loading movement are not blowing at all.

Esipuhallus- matka esipuhallusvyöhykkeellä lasin päätyyn on edullisesti pisimmillään (lasin o kohtaan, jossa on suurin päätytaipuma) päätyvekin ennalta arvioitu vyöhyke- > kohtainen pituus, eli 50 - 150 mm.The pre-blowing distance in the pre-blowing zone to the end of the glass is preferably at its longest (at the point o of the glass with the greatest end deflection) the predetermined zone-specific length, i.e. 50-150 mm.

Tyypillisesti esipuhallusmatka esipuhallus- g 25 — vyöhykkeellä lasin päätyyn on 0 — 250 mm, eli jokin lasin vyöhyke voi jäädä N myös kokonaan vaille esipuhallusta (kuten esim. kuvion 11 lasin a keskikais- E tat). Täten em. tyypillisellä siirtonopeudella (200 - 800 mm/s) puhallusaika O lasin päätyyn on 0 — 1,25 s.Typically, the pre-blowing distance in the pre-blowing zone 25 to the end of the glass is 0 to 250 mm, i.e. a zone of glass may also be completely devoid of pre-blowing (such as the middle E tat of the glass a in Fig. 11). Thus, at the above-mentioned typical transfer speed (200 to 800 mm / s), the blowing time O to the end of the glass is 0 to 1.25 s.

Puhallusajat, ja edelleen esipuhallusmatkat, ovat 3 esipuhallusvyöhykekohtaisia ja ne vähenevät arvioitujen päätytaipumien pie- > 30 — nentyessä.Blowing times, and further pre-blowing distances, are specific to 3 pre-blowing zones and decrease as the estimated end deflections decrease.

Kuviossa 10 on sama lasi kuin kuviossa 9, mutta nyt paikallisten päätytaipu- mien vyöhykekohtainen oikaisu suoritetaan puhallusajan (puhallusmatkan) sijaan puhalluspaineita säätämällä. Kuviossa 10 ohjausjärjestelmälle annettu vyöhykekohtainen esipuhalluspaine on merkitty vyöhykkeen viereen. Puhal- luspaineen arvojen valinta perustuu kokemusperäiseen ja/tai ohjausjärjes- telmän edellisestä lasista mittaamaan tietoon. Kuviossa 11 on esimerkkinä erilaisia puhalluskuvioita, joita lasilevyyn voidaan esipuhallusvyöhykkeillä muodostaa. Puhalluskuviossa a esipuhallus osuu vain — lasin kulma-alueisiin, eli lasin keskikaistojen päätyjä ei esijäähdytetä lainkaan. Puhalluskuviossa b esipuhallusmatkat lasin takapäädyssä ovat vakioita ja etupäädyssä ne ovat keskikaistoilla pidempiä kuin reunakaistoilla. Puhallus- kuviossa c esipuhallusmatkat ovat lasin etu- ja takapäädyissä vakioita, mutta etupäädyssä ne ovat pidempiä. Tällainen puhalluskuvio voidaan muodostaa — yksittäiseen lasiin, jonka rinnalla ei ole toista lasia, myös ilman esipuhalluk- sen vyöhykejakoa. Yleisimmissä lasin karkaisulinjatyypeissä karkaistavat lasit ovat sekalaisina lastauksina, jolloin puhalluskuvio c ei onnistu lasilastauksen laseihin ilman esipuhalluksen vyöhykejakoa. Puhalluskuvio d kattaa päätyjen lisäksi myös lasin sivureunakaistat. Tällainen puhalluskuvio tulee kysymyk- seen em. pinnoitetun lasinlaadun tapauksessa. Kuvion 6 puhalluskuviot a-d voidaan muodostaa lasin ylä- ja/tai alapinnoille. Esipuhallus esipuhallus- vyöhykkeellä kohdistetaan vastakkaiseen lasin pintaan oletetun päätytaipu- man suunnan suhteen. Eli esimerkiksi yläpintaan, kun oletetun päätytaipu- o man suunta lasilevyssä on alaspäin, eli kohti alempia esijäähdytysilmakoteloi- N 25 — ta. Kuvioiden 11 esipuhalluskuviot voidaan suorittaa eri — tai samanlaisena 3 kuvion 8 lasilastauksen jokaiseen lasiin.Fig. 10 shows the same glass as in Fig. 9, but now the zone-specific correction of the local end deflections is performed by adjusting the blow pressures instead of the blow time (blow distance). In Fig. 10, the zone-specific pre-blowing pressure applied to the control system is marked next to the zone. The selection of the blowing pressure values is based on empirical information and / or information measured by the control system from the previous glass. Figure 11 shows by way of example various blowing patterns which can be formed on a glass sheet by pre-blowing zones. In the blow pattern a, the pre-blow only hits - the corner areas of the glass, i.e. the ends of the middle bands of the glass are not pre-cooled at all. In the blowing pattern b, the pre-blowing distances at the rear end of the glass are constant and at the front end they are longer in the middle bands than in the edge bands. In the blowing pattern c, the pre-blowing distances are constant at the front and rear ends of the glass, but they are longer at the front end. Such a blow pattern can be formed - on a single glass with no other glass next to it, even without a pre-blow zone division. In the most common types of glass tempering lines, the glasses to be tempered are in mixed loads, whereby the blowing pattern c fails to the glass loading glasses without the pre-blowing zone division. The blow pattern d covers not only the ends but also the side edge strips of the glass. Such a blow pattern is possible in the case of the above-mentioned coated glass quality. The blow patterns a-d of Figure 6 can be formed on the upper and / or lower surfaces of the glass. The pre-blowing in the pre-blowing zone is applied to the opposite surface of the glass with respect to the assumed direction of the end deflection. That is, for example, to the upper surface when the direction of the assumed end deflection in the glass sheet is downwards, i.e. towards the lower pre-cooling air housing N 25. The pre-blowing patterns of Figures 11 may be performed differently or similarly to each glass loading of Figure 8.

N E Seuraavaksi selostetaan vielä edellä mainitsemattomia keksinnön edullisia tai O vaihtoehtoisia toteutustapoja, jotka koskevat soveltuvin osin kaikkia edellä 3 30 — selostettuja suoritusmuotoja.N E Next, the preferred or alternative embodiments of the invention not yet mentioned, which apply mutatis mutandis to all the embodiments described above, will be described.

OO NOF

Esipuhalluksen lasin päätyyn ei tarvitse olla jatkuvaa koko esipuhallusmatkan (Sri, Sri) vaan se voidaan keskeyttää ja aloittaa uudelleen (pulssittaa). Edulli- sesti esipuhallus lasilevyn reunakaistaan alkaa uudestaan aikaisemmin, kuin lasilevyn keskikaistaan. Tyypillisesti esipuhallus keskikaistaan lopetetaan ko- konaan esipuhallusmatkan täyttyessä, ja vähintäänkin sen voimakkuus tällöin oleellisesti heikkenee, jotta esipuhallusmatkan pituiseen alueeseen lasin pää- dyssä kohdistuu merkittävästi voimakkaampi jäähdytysvaikutus kuin alueen ulkopuolelle.The end of the pre-blowing glass does not have to be continuous throughout the pre-blowing distance (Sri, Sri) but can be interrupted and restarted (pulsed). Preferably, the pre-blowing in the edge band of the glass sheet starts again earlier than in the middle band of the glass sheet. Typically, the pre-blowing in the middle band is stopped completely when the pre-blowing distance is filled, and at least its intensity is then substantially reduced so that the area of the pre-blowing distance at the end of the glass is subjected to a significantly stronger cooling effect than outside the area.

— Karkaisuun tarvittavat jäähdytystehot (yksikkö W/m?) vaihtelevat suuresti lasilevyn paksuudesta ja tavoitellusta karkaisuasteesta riippuen. Siitä syystä keksinnössä tarkastellaan suhteellisia jäähdytystehoja karkaisujäähdytysyksi- kön eri alueilla. Koska kyseessä eivät siis ole absoluuttiset vaan suhteelliset jäähdytystehot, voidaan yhtä hyvin puhua myös jäähdytysvaikutuksista lasi- — levyn eri alueilla. Näin ollen puhuttaessa jäähdytystehosta, tarkoitetaan sa- malla jäähdytystehokkuutta ja jäähdytysvaikutusta. Lämmönsiirtokerroin saadaan jakamalla jäähdytysteho lasin ja ilman välisellä lämpötilaerolla. Mm. puhalluspaineen nostaminen ja puhallusetäisyyden lyhentäminen lisäävät lämmönsiirtokerrointa, joka lisää jäähdytysvaikutusta. Esipuhalluksen puhal- — luspaine riippuu suhteellisen vähän karkaistavan lasin paksuudesta, kun siir- tonopeus W vähenee paksuuden kasvaessa normaaliin tapaan. Normaalisti siirtonopeus esim. 8 mm paksulla lasilla on noin 200 mm/s ja 3 paksulla mm o lasilla noin 500 mm/s. Siirtonopeuden vähetessä esipuhallettavan päädyn > viipymäaika esipuhalluksessa pitenee, joka lisää esipuhalluksen aikaansaa- g 25 maa jäähdytysvaikutusta lasiin. Esipuhalluksen ja varsinaisen karkaisujäähdy- N tyksen lämmönsiirtokertoimien suhteesta voidaan todeta seuraavaa. Paksun E yli 5 mm lasin karkaisussa esipuhalluksen aikaansaama keskimääräinen läm- O mönsiirtokerroin esipuhallussuihkujen osumisalueella lasilevyn pinnalla on 3 suurempi kuin esipuhallusalueen jälkeen varsinaisessa karkaisujäähdytykses- > 30 sa. Karkaisujäähdytyksen lämmönsiirtokerroin kasvaa lasin ohetessa, jolloinlämmönsiirtokerroin suhde, karkaisun lämmönsiirtokerroin / esipuhalluksen lämmönsiirtokerroin, kasvaa.- The cooling capacities required for tempering (unit W / m?) Vary greatly depending on the thickness of the glass sheet and the desired degree of tempering. Therefore, the invention considers relative cooling efficiencies in different areas of the quench cooling unit. Thus, since these are not absolute but relative cooling capacities, it is equally possible to speak of cooling effects in different areas of the glass plate. Thus, when referring to cooling capacity, it is meant at the same time cooling efficiency and cooling effect. The heat transfer coefficient is obtained by dividing the cooling capacity by the temperature difference between the glass and the air. Among other things, increasing the blowing pressure and shortening the blowing distance increase the heat transfer coefficient, which increases the cooling effect. The blowing pressure of the pre-blowing depends relatively little on the thickness of the glass to be tempered, as the transfer rate W decreases as the thickness increases in the normal way. Normally the transfer speed is e.g. about 200 mm / s for 8 mm thick glass and about 500 mm / s for 3 thick mm o glass. As the transfer rate decreases, the residence time of the pre-blown end in the pre-blowing increases, which increases the cooling effect on the glass caused by the pre-blowing. The following can be said about the relationship between the heat transfer coefficients of the pre-blowing and the actual hardening cooling. In tempering glass with a thickness E of more than 5 mm, the average heat transfer coefficient O produced by the pre-blowing in the area of impact of the pre-blowing jets on the surface of the glass sheet is 3 higher than after the pre-blowing area in the actual tempering cooling. The heat transfer coefficient of tempering cooling increases as the glass decreases, whereby the heat transfer coefficient ratio, the heat transfer coefficient of tempering / heat transfer coefficient of the pre-blowing, increases.

Tässä esityksessä karkaisujäähdytysyksikön tai lasilevyn pituussuunta on lasi- levyn liikkeen suuntainen suunta. Esijäähdytysyksikön alku on se osa esi- jäähdytysyksikköä, johon lasilevy ensin saapuu. Lasilevyn tai esijäähdytysyk- sikön leveyssuunta on lasilevyn liikesuuntaan nähden poikittainen vaakasuun- ta. Edellä lasilevyn keskikaistalla tarkoitetaan lasilevyn päädyn liikkeen suun- taista keskialueen osaa ja reunakaistalla lasilevyn liikkeen suuntaista sivureu- nan osaa. Lasilevyn etupäädyllä tarkoitetaan rajatun pituista lasin liikesuun- taista aluetta lasin etureunasta alkaen. Lasilevyn takapäädyllä tarkoitetaan rajatun pituista lasin liikesuuntaista aluetta lasin takareunasta alkaen.In this representation, the longitudinal direction of the tempering cooling unit or glass sheet is the direction parallel to the movement of the glass sheet. The beginning of the pre-cooling unit is the part of the pre-cooling unit to which the glass sheet first arrives. The width direction of the glass sheet or precooling unit is a horizontal direction transverse to the direction of movement of the glass sheet. Above, the middle band of the glass sheet means the part of the central region in the direction of movement of the end of the glass sheet and the edge band means the part of the side edge in the direction of movement of the glass sheet. By the front end of the glass sheet is meant a limited-length area of movement of the glass starting from the front edge of the glass. The rear end of the glass pane means the area of movement of the glass of limited length starting from the rear edge of the glass.

Edellä ja vaatimuksissa on käytetty mm. sanoja esipuhallus, esipuhallus- — vyöhyke ja esipuhallusmatka. Sanat ovat lyhennettyjä versioita sanoista esi- jäähdytyspuhallus, esijäähdytyspuhallusvyöhyke ja esijäähdytyspuhallusmat- ka. Myös lyhennetyillä sanoilla tarkoitetaan siis lasia jäähdyttävää puhallusta. Vaatimuksissa päätytaipumalla tarkoitetaan virumisen aikaansaamaa 50 — 250 mm (yleensä 50-150 mm) päästä lasin etu- tai takapäädystä alkavaa päätyjen taipumista alaspäin, jonka syntymistä on tarkemmin kuvattu selityk- sessä ja jota EN12150-1 standardissa mitataan selityksessä kuvatulla tavalla.The above and the requirements have used e.g. the words pre-blow, pre-blow - zone and pre-blow distance. The words are abbreviated versions of the words pre-cooling blowing, pre-cooling blowing zone and pre-cooling blowing distance. Thus, abbreviated words also mean glass-cooling blowing. For the purposes of the requirements, end deflection refers to the downward deflection of the ends from the front or rear end of the glass caused by creeping 50 to 250 mm (usually 50 to 150 mm), the occurrence of which is described in more detail in the specification and is measured as described in the specification.

> S Yläpinnastaan pyrolyyttisesti pinnoitetun lasin tapauksessa vaatimuksissa g 25 — päätytaipumalla tarkoitetaan pinnoitteen (esim. pyrolyyttinen matala emissi- N viteetti pinnoite) ja lasin lämpölaajenemiseroista aiheutuvaa lasin etu- ja ta- E kapäätyjen ylöspäin taipumista noin 10 — 50 mm matkalta, jonka syntymistä ™ on tarkemmin kuvattu selityksessa.> S In the case of glass pyrolytically coated on the upper surface, in requirements g 25 - end deflection means the upward deflection of the front and rear ends of the glass due to differences in thermal expansion of the coating (eg pyrolytic low emissivity coating) and glass from a distance of about 10 to 50 mm described in more detail in the specification.

33

NOF

Claims (14)

PatenttivaatimuksetClaims 1. Menetelmä useita lasilevyjä (G1, G2) sisältävän lasilastauksen lasilevyjen (G1, G2) lämpölujittamiseksi tai karkaisemiseksi, jossa lasilastauksessa on ai- — nakin kaksi lasilevyä (G1, G2) rinnakkain, ja jossa menetelmässä lasilevyt (G1, G2) lämmitetään uunissa (1) karkaisulämpötilaan ja siirretään lasilastaus siirtonopeudella (W) pois uunista karkaisujäähdytysyksikköön (2), jossa suo- ritetaan varsinainen karkaisujäähdytys puhaltamalla jäähdytysilmaa lasilevy- jen (G1, G2) molempiin pintoihin, ja jossa uunin (1) ja karkaisujäähdytysyksi- kon (2) välissä olevalla lasin liikkeelle poikittaisessa suunnassa erikseen sää- dettävissä oleviin esipuhallusvyöhykkeisiin (6.1 — 6.i, 6.1b — 6b.i) jaetulla esi- puhallusyksiköllä (8) esipuhalluksena lasilevyn etu- ja takapäätyihin puhalle- taan paineistettua ilmaa, tunnettu siitä, että esipuhallus kohdistetaan lasile- vyn (G1, G2) sen puolen pintaan, jonka normaalin suuntaan päätyä halutaan —päätytaipuman vähentämiseksi oikaista, että esipuhalluspaine kasvaa pääty- taipuman syvetessä, ja että esipuhallusmatkat lasilevyjen (G1, G2) etureu- noista lukien kohti lasilevyjen takareunoja, (Sri = Wtr1), ja lasilevyjen (G1, G2) takareunoista lukien kohti lasilevyjen etureunoja, (Sri = Wtr1), ovat 10 — 250 mm.A method for thermally reinforcing or tempering glass sheets (G1, G2) comprising a plurality of glass sheets (G1, G2), wherein the glass loading comprises at least two glass sheets (G1, G2) in parallel, and wherein the glass sheets (G1, G2) are heated in an oven ( 1) to tempering temperature and transfer the glass loading at a transfer rate (W) out of the furnace to the tempering cooling unit (2), where the actual tempering cooling is performed by blowing cooling air on both surfaces of the glass plates (G1, G2), and in which the furnace (1) and tempering cooling with a pre-blowing unit (8) divided into pre-blowing zones (6.1 to 6.i, 6.1b to 6b.i) which can be separately adjusted in the transverse direction of the glass, pressurized air is blown at the front and rear ends of the glass sheet, characterized in that the pre-blowing the glass sheets (G1, G2) of the side surface of which end up in the normal direction to be corrected to reduce -päätytaipuman the preblowing the pressure increases as the end deflection deepens, and that the pre-blowing distances from the leading edges of the glass plates (G1, G2) towards the trailing edges of the glass plates, (Sri = Wtr1), and from the trailing edges of the glass plates (G1, G2) towards the leading edges of the glass plates, (Sri = Wtr1), 10 - 250 mm. 2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lasilevy- jen (G1, G2) etupäädyt saapuvat esipuhallusalueelle eri aikaan, ja esipuhallus etupäädyltään jäljempänä kulkevaan lasilevyyn (G2) alkaa ajan At = AS/W N myöhemmin kuin etupäädyltään edempänä kulkevaan lasilevyyn (G1), jossa » 25 AS on lasin liikkeensuuntainen etäisyysero lasien etupäätyjen välillä, joka AS e on pienempi kuin edempänä kulkevaan lasilevyn (G1) pituus lasin liikesuun- E nassa. © 2 3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, esipuhalluk- = 30 — sena lasilevyjen etu- ja takapäätyjen yläpintaan puhalletaan paineistettua il- maa lasilevyjen (G1, G2) etu- ja takapäätyjen alaspäin, eli kohti alempia esijäähdytysilmakoteloita (3), suuntautuvien päätytaipumien vähentämiseksi,A method according to claim 1, characterized in that the front ends of the glass sheets (G1, G2) arrive in the pre-blowing area at different times, and the pre-blowing on the glass sheet (G2) downstream of the front end starts at time A = AS / WN later than on the glass sheet (G1) upstream of the front end , where »25 AS is the difference in the direction of movement of the glass between the front ends of the glass, which AS e is less than the length of the glass plate (G1) advancing in the direction of movement E of the glass. Method according to Claim 1, characterized in that compressed air is blown onto the upper surface of the front and rear ends of the glass sheets in a pre-blowing direction, i.e. towards the lower pre-cooling air housings (3) of the glass sheets (G1, G2). to reduce end deflections, ja esipuhallusmatkat lasilevyjen (G1, G2) etureunoista lukien kohti lasilevyjen takareunoja, (Sri = Wtr1), ja lasilevyjen (G1, G2) takareunoista lukien kohti lasilevyjen etureunoja, (Sri = Wtr1), ovat 50 — 250 mm.and the pre-blowing distances from the leading edges of the glass sheets (G1, G2) towards the trailing edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), and from the trailing edges of the glass sheets (G1, G2) towards the leading edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), are 50 to 250 mm. 4. Patenttivaatimuksen 3 mukainen menetelmä, jossa esipuhallusmatkat la- silevyjen (G1, G2) etureunoista lukien kohti lasilevyjen takareunoja, (Sri = Wtr1), ja lasilevyjen (G1, G2) takareunoista lukien kohti lasilevyjen etureu- noja, (Sri = Wtr1), ovat 50 — 150 mm.A method according to claim 3, wherein the pre-blowing distances from the leading edges of the glass sheets (G1, G2) towards the trailing edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), and from the trailing edges of the glass sheets (G1, G2) towards the leading edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), are 50 to 150 mm. 5. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että yh- den esipuhallusvyöhykkeen leveys on 30-130 mm.Method according to Claims 1 and 3, characterized in that the width of one pre-blowing zone is 30 to 130 mm. 6. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esi- puhallusmatka lasin takapäädyssä on lyhempi kuin lasin etupäädyssä.Method according to Claims 1 and 3, characterized in that the pre-blowing distance at the rear end of the glass is shorter than at the front end of the glass. 7. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esi- puhalluspaine lasin takapäädyssä on alhaisempi kuin lasin etupäädyssä.Method according to Claims 1 and 3, characterized in that the pre-blowing pressure at the rear end of the glass is lower than at the front end of the glass. 8. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esi- — puhallusmatka pitenee päätytaipuman pidetessä.Method according to Claims 1 and 3, characterized in that the pre-blow distance is prolonged as the end deflection is maintained. 9. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että o myös lasin takapäädyn alapintaan puhalletaan paineistettua ilmaa, jonka la- O sin alapintaan aikaansaama jäähdytysvaikutus on alhaisempi ja/tai esipuhal- S 25 —(lusmatka lyhempi kuin lasin yläpinnassa.Method according to Claims 1 and 3, characterized in that o compressed air is also blown on the lower surface of the rear end of the glass, the cooling effect of which on the lower surface of the glass is lower and / or the pre-blower is shorter than on the upper surface of the glass. S E 10. Patenttivaatimuksen 1 ja 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että la- O silevyyn etu- ja takapäätyyn osuvan esipuhalluksen kestoa (tri, tri) säädetään 3 paikallisesti lasilevyn liikkeelle poikittaisessa suunnassa vähintään kolmella > 30 — esipuhallusvyöhykkeellä (6.1 — 6.i, 6b.1 — 6b.i) siten, että esipuhallusmatka lasilevyn etureunasta lukien kohti lasilevyn takareunaa, (Sri = Wtr), ja/tailasilevyn takareunasta lukien kohti lasilevyn etureunaa (Sri = Wtri) vaihtelee esipuhallusvyöhykkeiden kesken.SE A method according to claims 1 and 3, characterized in that the duration of the pre-blowing (tri, tri) on the front and rear ends of the glass plate is adjusted 3 locally in the transverse direction of the glass sheet by at least three> 30 - pre-blowing zones (6.1 to 6.i, 6b.1 to 6b.i) such that the pre-blowing distance from the front edge of the glass sheet towards the rear edge of the glass sheet, (Sri = Wtr), and / from the rear edge of the glass sheet towards the front edge of the glass sheet (Sri = Wtri) varies between the pre-blowing zones. 11. Patenttivaatimuksen 10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esi- puhallusmatkat ovat pidempiä lasilevyn (G1, G2) sivureunoja lähellä olevilla lasin liikesuuntaisilla vyöhykkeillä kuin lasileveyden keskialueella olevilla lasin liikesuuntaisilla vyöhykkeillä.Method according to Claim 10, characterized in that the pre-blowing distances are longer in the zones of movement of the glass close to the side edges of the glass plate (G1, G2) than in the zones of movement of the glass in the central region of the width of the glass. 12. Patenttivaatimuksen 10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kar- — kaistujen lasilevyjen päätyjen muotoa mitataan automaattisella mittauslait- teella (12) ajantasaisesti (on-line), ja esipuhallusvyöhykkeiden (6.1 — 6.i,Method according to Claim 10, characterized in that the shape of the ends of the tempered glass sheets is measured in an on-line by means of an automatic measuring device (12), and in the pre-blowing zones (6.1 to 6.i). 6.1b — 6b.i) vyöhykekohtaiset puhallusajat säätyvät automaattisesti tähän mittaustietoon perustuen.6.1b - 6b.i) Zone-specific blowing times are automatically adjusted based on this measurement data. 13. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esipu- halluksena yläpinnastaan pinnoitettujen lasilevyjen (G1, G2) etu- ja takapää- tyjen alapintaan puhalletaan paineistettua ilmaa lasilevyjen etu- ja takapääty- jen ylöspäin, eli kohti ylempiä esijäähdytysilmakoteloita (3), suuntautuvien päätytaipumien vähentämiseksi, ja esipuhallusmatkat lasilevyjen (G1, G2) — etureunoista lukien kohti lasilevyjen takareunoja, (Sri = Wtr1), ja lasilevyjen takareunoista lukien kohti lasilevyjen etureunoja, (Sri = Wtr1), ovat 10 — 50 mm.Method according to Claim 1, characterized in that compressed air is blown into the lower surface of the front and rear ends of the glass sheets (G1, G2) coated from its upper surface upwards, i.e. towards the upper pre-cooling air housings (3). to reduce end deflections, and the pre-blow distances from the leading edges of the glass sheets (G1, G2) towards the trailing edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), and from the trailing edges of the glass sheets towards the leading edges of the glass sheets, (Sri = Wtr1), are 10 to 50 mm. N OF 14. Patenttivaatimuksen 13 mukainen menetelmä, jossa esipuhallus lasile- 3 25 vyn (G1, G2) sivureunojen 10 - 50 mm leveään vyöhykkeeseen jatkuu yli 2 koko lasin pituuden.The method according to claim 13, wherein the pre-blowing into a zone of 10 to 50 mm wide of the side edges of the glass sheet (G1, G2) continues over 2 full lengths of the glass. ;; O 3O 3 NOF