FI106938B - Vent valve for a vulcanising mould - Google Patents

Abstract

The invention concerns vent valves in a vulcanising mould 1 for a vehicle wheel, consisting of several vent ducts. The vent valve 3 is situated in the vent duct and comprises an inner part 4 which moves in the direction of the vent duct 5 and consists of a stem 7, the outer diameter D2 of which is smaller than the vent duct's inner diameter D1, and a valve disc 6 in the stem's inner end facing the mould surface 9. The diameter of the valve disc is larger than the vent duct's inner diameter, and the valve disc rests in its closed position against the stop face around the vent duct, while in its open position A1 rests at least at a distance from the said stop face equivalent to the play H1. The vent valve is also fitted with a pair of magnets consisting of at least two magnets M1 and M2, the first of which M1 is attached to the said movable inner part, and the second magnet M2 is attached to the vulcanising mould. At least one of the two magnets, first and second, is a permanent magnet in order to provide closing power for the valve. <IMAGE>

Description

106938106938

Ilmanpoistoventtiili vulkanointimuotissa - Avluftningsventil i vulkaniserings-form 5 Keksintö koskee miniatyyrikokoisia ilmanpoistoventtiileitä ajoneuvon renkaan vulkanointimuotissa, joka sisältää joukon ilmanpoistokanavia, kunkin ilmanpoisto-venttiilin sijaitessa yhdessä ilmanpoistokanavassa ja käsittäessä: ilmanpoistokanavan suunnassa liikkuvan sisäosan, joka käsittää - varren, jonka ulkoläpimitta on pienempi kuin ilmanpoistokanavan sisäläpimitta, ja venttiililautasen muottipinnan puolei-10 sessa varren sisäpäässä, jonka venttiililautasen läpimitta on suurempi kuin ilmanpoistokanavan sisäläpimitta ja joka venttiililautanen ilmanpoistoventtiilin sulku-asennossa tukeutuu ilmanpoistokanavaa ympäröivään vastepintaan ja aukiasennossa on välyksen päässä mainitusta vastepinnasta; sekä - voimaelimen mainitun sisäosan pakottamiseksi ennalta määrättyyn asentoonsa. Lisäksi keksintö koskee menetelmää 15 ilman poistamiseksi ajoneuvon renkaan vulkanointimuotista renkaan vulkanoinnin aikana, jolloin vulkanointimuottiin sijoitettu rengasaihio saatetaan laajenemaan ja painumaan muottipintaa vasten, jossa menetelmässä ilma rengasaihion ja muottipinnan välistä poistetaan ilmapoistokanavien kautta, joista kuhunkin on sijoitettu ilmanpoistokanavassa liikkuvan varren ja muottipinnan alueella vastaavasti liikkuvan 20 venttiililautasen käsittävä sisäosa, joka venttiililautanen sulkee tämän ilmanpoistokanavan kun rengas on lopullisessa muodossaan muottipintaa vasten.The invention relates to miniature air vent valves in a vehicle tire vulcanization mold which includes a plurality of vent passageways, each vent vent being located in one of the vent passageways, and and a valve plate mold surface on the half-end of the shaft having a diameter greater than the inside diameter of the venting duct and which, in the closed position of the venting duct, rests on the abutment surface surrounding the duct and in the open position is at the clearance end; and - forcing said inner member of said power member into its predetermined position. The invention further relates to a method of removing air from a vulcanization mold of a vehicle tire during vulcanization of a tire, wherein the tire blank inserted into the vulcanization mold is expanded and pressed against the mold surface; an inner member which closes the venting channel when the ring is in its final shape against the mold surface.

Ajoneuvojen renkaiden vulkanointimuoteissa on jo kauan käytetty ilmanpoistorei-kiä. Nämä ovat välttämättömiä, koska renkaan vulkanoinnissa muotin sisämittoja .. 25 pienempi rengasaihio sijoitetaan muottiin sisälle, jonka sulkemisen jälkeen rengas- aihio saatetaan laajenemaan, jolloin se plastisessa muodossa puristuu muotin sisäpintaa vasten saaden renkaan tarkan koon ja muodon. Vulkanointimuotin sulkemisen yhteydessä rengasaihion ja muottipinnan välissä oleva ilma on tietenkin saatava pois, jotta rengasaihion pinta pääsisi asianmukaiseen tiiviiseen kosketukseen muot-30 tipinnan kanssa. Näitä ilmanpoistoreikiä pitää olla vulkanointimuotissa lukuisia, Ί jotta ilma varmasti poistuisi kaikkialta, eikä renkaan ja muotin väliin jäisi missään ilmataskuja. Perinteisesti ilmapoisto on hoidettu pieniläpimittaisilla reiällä, jotka ulottuvat vulkanointimuotin muottipinnasta muotin ulkopinnalle eli ympäristöön tai vapaaseen tilaan. Tällaiset yksinkertaiset reiät mahdollistavat kyllä ilman poiston ei-35 vätkä vaikeuta valmiin renkaan poistoa muotista, mutta niillä on haittoja. Ensinnäkin jokaisesta ilmanpoistoreiästä jää renkaan ulkopintaan vastaava tappimainen ulkone-ma, jolloin rengas näyttää "karvaiselta" ja viimeistelemättömältä, mikä nykyään haittaa myyntiä. Toiseksi ilmanpoistoreikiin jää helposti vulkanoitunutta kumia esi- 106938 2 merkiksi em. "karvojen" katketessa reikien sisällä rengasta irrotettaessa, mikä tukkii reiät huonontaen ilmanpoistoa seuraavaksi vulkanoitavan renkaan kohdalta. Reikien mahdollinen puhdistus tavallista usein, ääritapauksessa jokaisen renkaan tai ainakin muutaman renkaan välein, on hankalaa ja kallista.Vulcanization molds for vehicle tires have long been used for venting holes. These are necessary because in tire vulcanization, the smaller dimensions of the mold are placed inside the mold, after which the ring is expanded to be pressed against the inner surface of the mold to obtain the exact size and shape of the ring. Of course, when sealing the vulcanization mold, the air between the annular blank and the mold surface must of course be removed so that the annular surface of the annular mold is adequately in contact with the mold surface. These vent holes must be numerous in the vulcanization mold Ί to ensure that air is evacuated throughout and that no air pockets remain between the ring and the mold. Conventionally, air venting has been treated with small diameter holes extending from the mold surface of the vulcanization mold to the outer surface of the mold, i.e., to the environment or to the free space. Such simple holes allow for non-35 air removal and make it difficult to remove the finished tire from the mold, but they have disadvantages. First of all, each vent bore leaves a similar pin-like appearance on the outer surface of the tire, making the tire look "hairy" and unfinished, which is currently hampering sales. Secondly, the vulcanizing rubber easily remains in the vent holes as a sign of 106938 2 when the aforementioned "hairs" break inside the holes when the tire is removed, thereby blocking the holes, thereby degrading the vent next to the vulcanizable ring. It is often difficult and expensive to clean the holes frequently, in the extreme case with every tire or at least every few tires.

55

Julkaisussa SU-1502365 näitä ongelmia on pyritty ratkaisemaan muotoilemalla il-mareiät ulospäin voimakkaasti kapenevaksi ja pienen poikkipinnan omaavaksi, jolloin kurnimassa reiässä vulkanoituu nopeasti ja estää kumimassan lisävirtauksen syvemmälle ilmareikiin. Tällöin renkaan ulkopintaan jäävien "karvojen" tai tappien 10 pituus jää pieneksi, julkaisun mukaan enintään 1 mm:n pituisiksi. Renkaan ulkonäkö siten ehkä hieman paranee, mutta tällaiset reiät ovat erittäin vaikeat puhdistaa ja itse puhdistuskin raepuhalluksella voi tukkia reiät puhdistusrakeiden kiilautuessa ilman-poistoreikien kapeneviin osuuksiin. Julkaisuissa JP-61-47216 on kuvattu ilmanpois-tokanava, johon on järjestetty muottipinnasta ulospäin ulottuva kimmoisa kappale, 15 jonka keskellä on erittäin pieni ilmapoistoreikä. Kun valettava massa lähenee tätä kohtaa poistuu ilma pienen ilmapoistoreiän kautta, mutta kun valettava massa tulee kosketukseen kimmoisan kappaleen kanssa ja alkaa painaa kimmoisaa kappaletta, painuu sen keskellä oleva mainittu pieni reikä kiinni tämän kappaleen kimmoisuuden ansiosta. Tämän toiminta on kyseenalaista ja joka tapauksessa oikeat ja riittävät 20 ominaisuudet omaavan kimmoisan materiaalin aikaansaaminen on vaikeaa tai mahdotonta. Lisäksi periksi antanut kimmoisa kappale jättää valettuun kappaleeseen ku-pumuotoisen ulkoneman. Julkaisussa JP-10-044154 on kuvattu ilmanpoistokanava, jonka muottipinnan puoleiseen päähän on järjestetty huokoista materiaalia olevat suodattimet. Tämä suodatin kylläkin estää vulkanoitavan kumin etenemisen, mutta 25 kumi tukkii välittömästi suodattimen huokoset, joten kyseessä on kertakäyttöinen ratkaisu. Jokainen suodatin on siis tällöin uusittava jokaisen yksittäisen renkaan vul-kanoinnin jälkeen, mikä on hidasta ja kallista. Missään näistä edellä käsitellyistä julkaisuista ei ole kuvattu ilmanpoistokanavan venttiiliä.SU-1502365 attempts to solve these problems by forming the air vents outwardly tapering and having a small cross section, whereby the strain hole in the cavity quickly vulcanizes and prevents further flow of rubber mass into the air vents. In this case, the length of the "hairs" or pins 10 remaining on the outer surface of the tire is small, according to the publication, up to a maximum of 1 mm. The appearance of the tire may thus be slightly improved, but such holes are extremely difficult to clean, and even blasting itself can clog the holes as the cleaning beads wedge into the narrowing portions of the air outlet holes. JP-61-47216 discloses an air outlet duct with a resilient body 15 extending outwardly from the mold surface and having a very small air outlet in the center. As the molten mass approaches this point, air is expelled through a small vent hole, but when the molten mass comes into contact with the resilient member and begins to press the resilient member, said small hole in the center thereof is closed by the resilience of this member. The operation of this is questionable, and in any case, it is difficult or impossible to obtain an elastic material with correct and sufficient properties. Furthermore, the resilient resilient member leaves a molded protrusion on the molded member. JP-10-044154 discloses an air outlet duct with porous material filters provided at its mold face end. Although this filter prevents the vulcanizable rubber from advancing, the 25 rubber immediately blocks the pores of the filter, making it a disposable solution. Thus, each filter must then be replaced after each individual vulcanization of the ring, which is slow and expensive. None of these publications discussed above describes a venting valve.

30 Julkaisussa GB-922 788 kuvaa ilmanpoistoventtiilin sijoitettuna ilmanpoistokana-vaan. Tämä venttiili koostuu ilmanpoistokanavan sisällä olevasta kanavan halkaisijaa selvästi ohuemmasta varresta ja venttiililautasesta, joka on kiinni varressa ja sijaitsee muottipinnan alueella, sekä varren ulkopäässä laipan. Venttiililautanen ja sen vastinsyvennys muottipinnassa on muotoiltu siten, että ilmanpoistokanavan ollessa 35 vaakasuorassa venttiililautasen reuna lepää mainitun syvennyksen sylinterimäisellä osuudella, jolloin varsi on vaakasuorassa kanavassa vinossa asennossa, mikä mah-.. dollistaa ilman poistumisen venttiililautasen vastakkaisessa reunassa olevan raon, varren ja kanavan välisen välyksen ja samoin kallistuneena olevan laipan sivuitse.GB-922 788 discloses an air vent valve located in an air vent duct. This valve consists of a shaft, which is much thinner than the diameter of the duct, inside the exhaust duct, and a valve disc which is attached to the shaft and located in the area of the mold surface, and to the outside of the flange. The valve disc and its counter-recess in the mold surface are shaped such that, with the air outlet duct 35 horizontal, the rim of the valve disc rests on a cylindrical portion of said recess, the arm being in a horizontal channel oblique position, likewise on the side of the inclined flange.

3 106938 Tässä tilassa siis ilma pääsee poistumaan muotista. Kun vulkanoitava materiaali ete-nee kohti muottipintaa se oikaisee venttiililautasen muottipinnan suuntaiseksi ja vastinsyvennyksen suhteen keskitetyksi, jolloin venttiililautanen sulkee ilmanpoisto-kanavan samalla kun varsi asettuu ilmanpoistokanavan suuntaiseksi. Tässä siis käy-5 tetään venttiililautasen, varren ja laipan painonjakautumaa sekä venttiililautasen ja sen vastinsyvennyksen muotoilua ja mitoitusta venttiilin aukiasennon ja sulkuasen-non mahdollistamiseen. Rakenteen etuna on se, että siinä on vain yksi liikkuva osa, kun taas oleellisena haittapuolena on se, että sitä voidaan käyttää vain vaakasuorissa ilmanpoistokanavissa. Rakenteella ei siis voida ratkaista ilmanpoiston ongelmaa 10 ajoneuvojen renkaisen vulkanointimuottien kaikissa kohdissa. Lisäksi pienikin määrä kumijäämiä tai muuta epäpuhtautta tämän venttiilinrakenteen jossakin kohdassa estää sen asettumisen kunnolla aukiasentoon, joten ratkaisu on epäluotettava.3 106938 This means that the air can escape from the mold. As the material to be vulcanized advances toward the mold surface, it aligns the valve disc parallel to the mold surface and centered with respect to the recess, wherein the valve disc closes the venting channel while the arm is positioned parallel to the venting channel. Thus, the weight distribution of the valve disc, shaft and flange, as well as the design and dimensioning of the valve disc and its counterpart, are used here to enable the valve to open and close. The design has the advantage that it has only one movable part, while the major drawback is that it can only be used in horizontal ducts. Thus, the structure cannot solve the problem of deaeration 10 at all points of the vehicle tire vulcanization molds. In addition, even a small amount of rubber debris or other impurities at some point in this valve structure will prevent it from properly opening, so the solution is unreliable.

Julkaisut EP-0 774 333 ja US-4 347 212 kuvaavat myös ilmanpoistokanavaan sijoi-15 tetun ilmanpoistoventtiilin. Nämä selostetut venttiilit koostuu ilmanpoistokanavan sisällä olevasta kanavan halkaisijaa ohuemmasta varresta ja venttiililautasesta, joka on kiinni varressa ja sijaitsee muottipinnan alueella. Muotin sisäpinnassa on vastin-syvennys venttiililautasta varten. Varren ympärille, joko varren koko pituudelle tai ainoastaan varren pituuden pienelle osalle, on järjestetty puristuksen alaisena oleva 20 kierrejousi, joka toisaalta tukeutuu itse muottiin ja toisaalta venttiililautaseen joko suoraan tai varren ja siihen kiinnitetyn laipan välityksellä. Jousi pyrkii painamaan molempien julkaisuiden mukaan venttiililautasta poispäin muottiseinämästä, eli ren-gasaihioon päin, jolloin ilma muotista pääsee ulos venttiililautasen ja vastinsyvennyksen välissä olevan välyksen ja edelleen varren ja ilmanpoistokanavan välisen ra-.. 25 on kautta. Kun vulkanoitava materiaali etenee kohti muottipintaa se työntää edellään venttiililautasta, joka sitten painuu tiiviisti vastinsyvennykseensä sulkien ilmakanavan, jolloin vulkanoituva materiaali ei pääse varsinaiseen ilmanpoistokanavaan. Näissä julkaisuissa kuvattu jousitettu venttiili toimii niissä tahansa asennossa, sulkee ilmanpoistokanavan suhteellisen luotettavasti ja antaa renkaalle varsin tasaisen ja 30 siistin ulkonäön. Tämä venttiili kuitenkin koostuu varsin monesta osasta, joiden *: valmistaminen riittävällä tarkkuudella ja erittäin pieniksi eli miniatyyrikokoon on vaikeaa ja/tai kallista, minkä johdosta vulkanointimuotista tulee kallis. Jos taas il-manpoistoventtiilien sallitaan olla hieman suurempia tai tyydytään vain suhteellisen pieneen lukumäärään niitä kussakin muotissa, jolloin venttiileitä on harvassa, saa-35 daan kylläkin kustannuksia alemmaksi, mutta ilmanpoisto muotista tulee puutteelliseksi. Puutteellinen ilmanpoisto vulkanointimuotista taas johtaa kelvottomiin tai ai-' nakin huonolaatuisiin ajoneuvon renkaisiin. Molempien julkaisuiden ilmanpoisto- venttiileillä, mutta erityisesti julkaisun EP-0 774 333 ilmanpoistoventtiilillä, on li- , 106938 4 saksi se haittapuoli, että puhdistettaessa muottia raepuhalluksella voivat pienikokoiset puhallusrakeet tunkeutua venttiililautasen ja sen vastinsyvennyksen välistä ja päätyä jousen alueelle, missä ne taas voivat estää jousen toimintaa sen aukeamis-suunnassa ja/tai kokoonpainumissuunnassa. Tämä mahdolhsuuden eliminointi taas 5 edellyttäisi jokaisen ilmapoistoventtiilin avaamista ja puhdistusta muotin muottipin-nan puhdistuksen yhteydessä, mikä lisää kustannuksia.EP-0 774 333 and US-4 347 212 also disclose an air vent valve located in the duct. These disclosed valves consist of a shaft thinner than the diameter of the duct inside the duct and a valve disc which is attached to the shaft and located in the region of the mold surface. The inside of the mold is provided with a recess for the valve plate. Around the shaft, either over the entire length of the shaft or only a small portion of the shaft length, is provided a pressurized helical spring 20, which is supported on the mold itself and on the valve disc either directly or through the shaft and flange attached thereto. According to both publications, the spring tends to press away from the valve plate away from the mold wall, i.e., the ring blade, whereby air from the mold is discharged through the clearance between the valve plate and the counter-recess and further through the shaft. As the vulcanizable material advances toward the mold surface, it further pushes against the valve plate, which then presses tightly into its counterpart to close the air passage, thereby preventing the vulcanizable material from entering the actual air outlet. The spring-loaded valve described in these publications operates in any position, closes the venting duct relatively reliably and gives the tire a fairly smooth and clean appearance. However, this valve consists of quite a number of parts which are: * manufactured with sufficient precision and very small, that is, miniature size is difficult and / or expensive, which makes the vulcanization mold expensive. On the other hand, allowing the vent valves to be slightly larger or satisfying only a relatively small number of them in each mold, whereby the valves are sparse, may result in lower costs, but the venting from the mold will be deficient. Insufficient venting of the vulcanization mold results in invalid or at least poor vehicle tires. The vent valves of both publications, but especially the vent valve of EP-0 774 333, have the disadvantage that, when cleaning the mold with granular blasting, small blow granules may penetrate between the valve disc and its counter-groove, action in the direction of opening and / or collapse thereof. Again, this elimination of the option would require the opening and cleaning of each deaeration valve in connection with the cleaning of the mold surface, which adds to the cost.

Keksinnön tavoitteena on siten aikaansaada sellainen ilmanpoistoventtiili ajoneuvon renkaiden vulkanointimuotteihin, jolla vältetään edellä mainitut vulkanoidun ren-10 k aan ulkopinnan "karvat" ja jonka venttiilin riski tukkeutua renkaan kumiseoksesta tai muotin puhdistukseen käytetyistä aineista on mahdollisimman pieni. Keksinnön toisena tavoitteena on ilmanpoistoventtiili, jonka luotettavuus vulkanointiolosuhteis-sa, kuten käytetyissä vulkanointilämpötiloissa, on mahdollisimman hyvä. Keksinnön kolmantena tavoitteena on ilmanpoistoventtiili, joka soveltuu käytettäväksi missä 15 asennossa tahansa painovoimaan nähden, ja joka on valmistettavissa niin pieneksi kuin kulloinkin on tarpeen, jolloin ilmanpoistoventtiileitä voidaan sijoittaa kulloinkin haluttu/tarvittava määrä ja kulloinkin haluttuihin/tarvittaviin kohtiin ja asentoihin vulkanointimuotissa. Keksinnön neljäntenä tavoitteena on ilmanpoistoventtiili, jonka rakenne olisi mahdollisimman yksinkertainen ja valmistuskustannukset alhai-20 set.It is therefore an object of the invention to provide an air vent valve for vehicle tire vulcanization molds which avoids the aforementioned "hair" on the outer surface of the vulcanized tire and which minimizes the risk of blocking the tire rubber compound or mold cleaning agents. It is another object of the invention to provide a venting valve which is as reliable as possible under vulcanization conditions, such as the vulcanization temperatures used. A third object of the invention is an air vent valve suitable for use in any position with respect to gravity, which can be made as small as is necessary at any time, whereby the vent valves can be positioned at any desired position and positions in the vulcanization mold. It is a fourth object of the invention to provide a deaeration valve which is as simple as possible in design and low manufacturing costs.

Edellä kuvatut haittapuolet saadaan eliminoitua ja edellä määritellyt tavoitteet saadaan toteutettua keksinnön mukaisella ilmanpoistoventtiilillä, jolle on tunnusomaista se, mitä on määritelty patenttivaatimuksen 1 tunnusmerkkiosassa, sekä keksinnön .. 25 mukaisella ilmanpoistomenetelmällä, jolle on tunnusomaista se, mitä on määritelty patenttivaatimuksen 8 tunnusmerkkiosassa.The drawbacks described above can be eliminated and the objects defined above can be achieved by an air vent valve according to the invention, characterized in what is defined in the characterizing part of claim 1, and an air venting method according to the invention, characterized by what is defined in

Keksinnön mukaisen ilmanpoistoventtiilin etuina ovat äärimmäisen yksinkertainen rakenne ja mahdollisuus hyvin pieneen kokoon, jolloin ilmanpoistoventtiileitä voi-30 daan käyttää vulkanointimuotissa erittäin monipuolisesti ja joustavasti. Tämä tar-koittaa sitä, ettei venttiilien lukumäärää tai sijoituspaikkaa tai asentoa ole tarpeen juurikaan rajoittaa. Keksinnön mukaisen ilmanpoistoventtiilin ja ilmanpoistomene-telmän etuina on edelleen se, että venttiilin taipumus tukkeutua vulkanoinnin aikana on hyvin vähäinen ja venttiilin taipumus tukkeutua vulkanointimuotin puhdistuksen 35 aikana on hyvin pieni. Jos tukkeutumista kuitenkin tapahtuu on keksinnön mukaisen ilmanpoistoventtiilin puhdistus rakenteen yksinkertaisuuden vuoksi nopeaa ja helppoa. Vielä keksinnön etuna on se, että tämä ilmanpoistoventtiili soveltuu käytettä- 106938 5 vaksi myös eri tyyppisissä vulkanointimuoteissa, kuten segmenttimuoteissa ja kaksi-osamuoteissa.The deaeration valve of the invention has the advantage of an extremely simple construction and the possibility of a very small size, whereby the deaeration valves can be used in a vulcanization mold in a very versatile and flexible manner. This means that there is no need to restrict the number or location or position of the valves much. It is a further advantage of the venting valve and the venting method according to the invention that the tendency of the valve to clog during vulcanization is very low and the tendency of the valve to clog during cleaning of the vulcanization mold is very low. However, if clogging occurs, cleaning of the air vent valve of the invention is quick and easy due to the simplicity of the construction. A further advantage of the invention is that this deaeration valve is also suitable for use in various types of vulcanization molds, such as segment molds and bipartite molds.

Seuraavassa keksintöä selostetaan yksityiskohtaisesti oheisiin piirustuksiin viittaa-5 maila.In the following, the invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

Kuvio 1 esittää yleisesti keksinnön mukaista ilmanpoistoventtiiliä vulkanointmmo-tin seinämässä ja tilassa, josta se voi aueta ilman päästämiseksi vulkanoitavan renkaan ja muottiseinämän välistä ulos, venttiilin pitkittäisleikkauksena pitkin kuvion 10 12 tasoa I -1.Figure 1 generally depicts a venting valve according to the invention in the wall of a vulcanization torque and in a space from which it may open to allow air to escape between the vulcanizable ring and the mold wall, in longitudinal section of the valve I-12 in Figure 10.

Kuvio 2 esittää yleisesti keksinnön mukaista ilmanpoistoventtiiliä vulkanointimuo-tin seinämässä ja sen normaalissa aukiasennossa, jossa ilma pääsee virtaamaan venttiilin kautta vulkanoitavan renkaan ja muottiseinämän välistä muotin ulkopuolel-15 le, samassa kuvannossa kuin kuviossa 1.Figure 2 illustrates in general the air vent valve of the invention in the vulcanization mold wall and its normal open position where air can flow through the valve between the vulcanizable ring and the mold wall, in the same view as in Figure 1.

Kuvio 3 esittää yleisesti keksinnön mukaista ilmanpoistoventtiiliä vulkanointimuo-tin seinämässä ja sen sulkuasennossa, jossa vulkanoituva kumiseos ei pääse etenemään venttiilin sisään vaan pysähtyy venttiililautasen kohdalle, samassa kuvannossa 20 kuin kuvioissa 1 ja 2.Figure 3 illustrates in general the air vent valve of the invention in the wall of the vulcanization mold and in its closing position where the vulcanizable rubber mixture does not advance into the valve but stops at the valve disc in the same view 20 as in Figures 1 and 2.

Kuvio 4 esittää yksityiskohtaisemmin keksinnön yhden toteutusmuodon mukaisen ilmanpoistoventtiilin rakennetta ja venttiilin erityisestä aukiasentoa, jossa vulkanoitavan kumiseoksen liikkuva pinta on etäisyyden päässä venttiililautasesta ja tulossa .. 25 kosketukseen venttiililautasen otsapinnan kanssa ja jossa ilma pääsee virtaamaan muotin sisältä sen ulkopuolelle, samassa kuvannossa kuin kuvioissa 1-3.Fig. 4 shows in more detail the structure of the venting valve according to one embodiment of the invention and the special open position of the valve, the movable surface of the vulcanizable rubber compound being in contact with the valve face and in the air .

Kuvio 5 esittää yksityiskohtaisemmin keksinnön erään toisen toteutusmuodon mukaisen ilmanpoistoventtiilin rakennetta ja venttiilin sulkuasentoa tilanteessa, jossa 30 vulkanoitavan kumiseoksen liikkuva pinta on juuri tullut kosketukseen venttiililauta-sen otsapinnan kanssa venttiilin aukaisua varten, samassa kuvannossa kuin kuviossa 4.Figure 5 illustrates in more detail the structure of the venting valve according to another embodiment of the invention and the valve closing position in a situation where the movable surface of the vulcanizable rubber mixture has just come into contact with the valve plate face for opening the valve.

Kuvio 6 esittää yksityiskohtaisemmin keksinnön mukaista ilmanpoistoventtiiliä sen 35 normaalissa aukiasennossa, jossa vulkanoitavan kumiseoksen liikkuva pinta on hetken painanut venttiililautasen otsapintaa siirtäen samalla jonkin verran venttiilin .* liikkuvia osia, jolloin venttiilissä on avoin kanava ilman siirtymiseksi muotin sisältä sen ulkopuolelle, samassa kuvannossa kuin kuvioissa 4 ja 5.Figure 6 illustrates in more detail the venting valve of the invention in its normal open position in which the movable surface of the vulcanizable rubber compound has briefly depressed the face of the valve disc while slightly displacing the moving parts, the valve having an open channel for air transfer inside and outside the mold. 5.

. 106938 o. 106938 p

Kuvio 7 esittää yksityiskohtaisemmin keksinnön erään kolmannen toteutusmuodon mukaisen ilmanpoistoventtiilin rakennetta ja venttiilin sulkuasentoa tilanteessa, jossa vulkanoitavan kumiseoksen liikkuva pinta on saavuttanut loppuasentonsa ollen kosketuksessa sekä venttiililautasen otsapintaan että vulkanointimuotin sisäpintaan, 5 jolloin kumiseos ei pääse virtaamaan ilmanpoistoventtiilin kanaviin, samassa kuvan-nossa kuin kuvioissa 4-6.Figure 7 illustrates in more detail the structure of the venting valve according to a third embodiment of the invention and the closing position of the valve when the movable surface of the vulcanizable rubber mixture has reached its final position in contact with both 6.

Kuviot 8A - 8F esittävät yksityiskohtaisemmin keksinnön mukaisen kestomagneetin, joka muodostaa ilmanpoistoventtiilin oleellisen rakenneosan, sijoituspaikkojen 10 vaihtoehtoja sekä kestomagneetin mahdollisia napaisuuksia, samassa kuvannossa kuin kuvioissa 4-7, kuvion 2 kohdasta Π.Figures 8A-8F illustrate in more detail alternatives to the location of the permanent magnet of the invention, which forms an essential component of the air vent valve, and the possible polarities of the permanent magnet, in the same view as Figures 2 through 7.

Kuvio 9 esittää yksityiskohtaa keksinnön neljännen toteutusmuodon mukaisen ilmanpoistoventtiilin rakenteesta, joka mahdollistaa venttiilin aukiasennon myös tilan-15 teessä, jossa vulkanoitavan kumiseoksen liikkuva pinta on etäisyyden päässä vent-tiililautasesta ja jossa ilma pääsee virtaamaan muotin sisältä sen ulkopuolelle, samassa kuvannossa kuin kuvioissa 4-7, kuvion 1 kohdasta 111.Fig. 9 shows a detail of the structure of the venting valve according to the fourth embodiment of the invention, which also allows the valve to open in a space 15 where the movable surface of the vulcanizable rubber compound is at a distance from the valve disc and air can flow from inside the mold; See Fig. 1, paragraph 111.

Kuvio 12 esittää ajoneuvon renkaan vulkanointimuotin sisäpintaa muotin sisältäpäin 20 nähtynä, jolloin kuviosta näkyy sekä renkaan kuviopalojen ja lamellien muotoilu ja järjestys toistensa suhteen, että keksinnön mukaisten ilmanpoistoventtiilien eräitä mahdollisia sijoituksia, kuvion 1 suunnasta IV pienemmässä mittakaavassa ja laajemmalta muotin sisäpinnan alueelta.Figure 12 shows the inside of a vehicle tire vulcanization mold as seen from the inside of the mold 20, showing both the design and arrangement of the tire beads and lamellas with respect to each other and some possible locations of the venting valves of the invention;

.. 25 Kuviot 10 ja 11 esittävät kuvioissa 4-7 esitetyille magneetin ja venttiilin sisäosan varren kiinnitystavoille vaihtoehtoisia kiinnityksiä samassa kuvannossa kuin näissä kuvioissa 4-7.Figures 10 and 11 show alternate attachments to the magnet and valve insert arm attachments shown in Figures 4-7 in the same view as these Figures 4-7.

Kuviot 13A ja 13B kuvaavat periaatteellisesti keksinnön mukaisessa ilmanpoisto-3 0 venttiilissä käytettävien kestomagneettien magneettivuota.Figures 13A and 13B illustrate, in principle, the magnetic flux of the permanent magnets used in the venting valve of the invention.

• · e• · e

Kuviosta 12 on yleisesti nähtävissä ajoneuvon renkaan vulkanointimuotin 1 sisäpintaa, joka saa aikaan vulkanoituun renkaaseen sen ulkopinnan muodon ja kulutuspin-nan alueella kulutuspinnan kuviot yksityiskohtineen. Siten vulkanointimuotin 1 siinä 35 muottipinnassa 9, joka muotoilee kulutuspinnan on muun muassa kulutuspinnan uria muodostavia kohoumia 16 ja kuviopaloja muodostavia syvennyksiä 17. Vulkanoin-timuotissa on suuri joukko ilmanpoistoventtiilillä 3 varustettuja ilmanpoistokanavia 5, joita on edullisesti sekä kulutuspinnan alueella että kuvioista ei-näkyvissä renkaan 7 106938 sivujen alueella. Qmapoistokanavat ulottuvat vulkanointimuotin seinämän 18 läpi muotin sisältä 21 muotin ulkopuolelle 22. Näin ollen renkaan vulkanointimuoteissa on, vaikka vulkanointimuotteja yleisimmin käytetäänkin asennossa, jossa renkaan akselilinja on pystyssä, ilmanpoistokanavia 5 ja siten ilmanpoistoventtiilejä 3 useis-5 sa erilaisissa asennoissa suhteessa painovoiman suuntaan, kun halutaan tehokasta ilmanpoistoa muotin sisältä ja siten viimeisteltyä ja korkealaatuista pintaa vulkanoi-tuihin ajoneuvon renkaisiin. Ilmanpoistoventtiileitä voi ajoneuvon renkaiden vulkanointimuoteissa 1 olla renkaan koosta ja tyypistä riippuen erilaisia määriä. Esimerkiksi henkilöautojen kesärenkaissa on tyypillisesti 700 - 900 kappaletta ja talviren-10 käissä 2000 - 2400 kappaletta ilmanpoistokanavia. Kun jokaisessa ilmapoistokana-vassa 5 on yksi ilmanpoistoventtiili 3 on ymmärrettävää, että ilmapoistoventtiilien on oltava ainakin hyvin pieniä. Näitä ilmapoistoventtiileitä 3 kutsutaankin joskus miniventtiileiksi tai miniatyyriventtiileiksi ja niiden on oltava ilmanpoistokanavien 5 tukkeutumisen estämiseksi rakenteeltaan täysin tavanomaisista muissa yhteyksissä 15 käytettävistä venttiileistä poikkeavia.Figure 12 generally shows the interior surface of a vulcanization mold 1 of a vehicle tire which provides tread patterns with details in the shape of the outer surface of the vulcanized tire and in the area of the tread. Thus, the vulcanization mold 1 in the 35 mold surface 9 which forms the tread has, inter alia, grooves 16 forming the tread and recesses 17 forming pattern treads. The vulcanization mold has a plurality of air ducts 5 with venting valves 3, preferably 106938 pages in area. Thus, the vulcanization molds of the tire, although most commonly used in the position where the axle line of the tire is upright, have air exhaust ducts 5 and thus air exhaust valves 3 in various relative positions, air venting from the inside of the mold and thus a finished and high quality surface to the vulcanized vehicle tires. Depending on the size and type of tire, the exhaust valves in the vulcanization molds 1 of the vehicle can be varied. For example, summer tires for passenger cars typically have 700 to 900 air ducts and winter tires 10 to 2400 air exhaust ducts. When each venting duct 5 has a single venting valve 3, it will be appreciated that the venting valves must be at least very small. These venting valves 3 are sometimes referred to as mini-valves or miniature valves and must be completely different in construction from other conventional valves 15 to prevent clogging of the exhaust ducts 5.

Ilmanpoistoventtiili 3 koostuu ilmanpoistokanavan 5 suunnassa liikkuvasta sisäosasta 4, joka käsittää varren 7, jonka ulkoläpimitta D2 on pienempi kuin ilmanpoistokanavan sisäläpimitta Dl, sekä venttiililautasen 6 muottipinnan 9 puoleisessa varren 20 7 sisäpäässä. Varren 7 keskilinja on suora ja sijaitsee myös keskilinjaltaan suoran ilmanpoistokanavan 5 sisällä ja lisäksi varren pituuden suunta L on sama kuin ilmanpoistokanavan pituussuunta, eli varren ja ilmanpoistokanavan keskilinja 23 on yhteinen, jolloin varsi 7 pääsee vapaasti liikkumaan ilmanpoistokanavassa sen pituussuunnassa. Varren 7 ja ilmanpoistokanavan 5 sisäseinämän 20 väli AD, suuruu-25 deltaan keskimäärin [Dl - D2] / 2, muodostaa ilman G varsinaisen virtauskanavan. Varren ulkoläpimitta D2 on välillä 0,5 mm - 1,4 mm ja edullisesti välillä 0,6 mm - 1,2 mm henkilöauton renkaiden kyseessä ollen ja kuorma-auton renkaiden kyseessä ollen välillä 0,7 mm - 2 mm ja edullisesti välillä 0,9 mm - 1,6 mm. Moottoripyörän renkaiden ja polkupyörän renkaiden vulkanointimuoteissa 1 varren ulkoläpimitat 30 ovat vastaavasti pienempiä. Dmapoistokanavan sisäläpimitta Dl taas on välillä Ί 0,6 mm - 2 mm ja edullisesti välillä 0,8 mm - 1,7 mm henkilöauton renkaiden ky seessä ollen ja kuorma-auton renkaiden kyseessä ollen välillä 0,9 mm - 3 mm ja edullisesti välillä 1,1 mm - 2,2 mm. Moottoripyörän renkaiden ja polkupyörän renkaiden vulkanointimuoteissa 1 varren ulkoläpimitat ovat vastaavasti pienempiä. Si-35 ten väli AD = [Dl - D2] / 2 on tyypillisesti alueella 0,05 mm - 0,3 mm, kuten yllä olevista läpimitoista D2 ja Dl on laskettavissa. Venttiililautasen läpimitta D3 on ·* / suurempi kuin ilmanpoistokanavan mainittu sisäläpimitta Dl ja välillä 1,5 mm - 4 mm ja edullisesti välillä 1,8 mm - 3 mm henkilöauton renkaiden kyseessä ollen ja 8 106938 kuonna-auton renkaiden kyseessä ollen välillä 3 mm - 8 mm ja edullisesti välillä 3,2 mm - 6 mm. Moottoripyörän renkaiden ja polkupyörän renkaiden vulkanointi-muoteissa 1 varren ulkoläpimitat ovat vastaavasti pienempiä. Yleisesti voidaan todeta, että varren 7 läpimitta D2, ilmanpoistokanavan 5 läpimitta Dl, niiden välin AD ja 5 venttiililautasen läpimitta D3 ovat suhteessa vulkanoitavan renkaan kokoon eli renkaan kulutuspinnan kokonaispinta-alaan. Vaikka varren ja ilmanpoistokanavan keskilinja 23 on suora, voi varren ulkoläpimitta D2 ja ilmanpoistokanavan sisälä-pimitta Dl vaihdella varren pituudella L ja ilmanpoistokanavan sisäläpimitta Dl vaihdella tämän pituuden L ulkopuolella. Venttiililautasen otsapinta 24, joka on 10 suuntautunut vulkanointimuotin sisälle 21 päin ja tulee jäljempänä selitetyllä tavalla kosketuksiin rengasaihion 2 ulkopinnan 19 kanssa, on yleensä tasomainen tai voi olla muotoiltu koveraksi tai kuperaksi joko renkaan ennalta määrätystä pinnan muodosta riippumattomasti tai renkaan ennalta määrätyn pinnanmuodon mukaisesti. Sisäosa 4 koostuu tyypillisesti yhdestä materiaalikappaleesta, joka edullisesti on ei-15 ferromagneettista ainetta, kuten austeniittista terästä tai sopivaa alumiiniseosta tai sopivaa kupariperustaista seosta. Kupariperustaisista metalliseoksista voidaan mainita ainakin messinki ja pronssi.The venting valve 3 consists of an inner part 4 movable in the direction of the venting channel 5, comprising a shaft 7 having an outer diameter D2 smaller than the inner diameter D1 of the venting channel and an inner end of the shaft 20 7 on the mold surface 9 of the valve disc 6. The centerline of the shaft 7 is straight and also located inside the straight duct 5 of the centerline, and the length L of the shaft is the same as the longitudinal direction of the duct, i.e. the centerline 23 of the shaft and duct is common. The distance AD between the shaft 7 and the inner wall 20 of the duct 5, with an average delta [D1 - D2] / 2 of 25, forms the actual air flow channel G. The outer diameter D2 of the shaft is between 0.5 mm and 1.4 mm and preferably between 0.6 mm and 1.2 mm for passenger car tires and between 0.7 mm and 2 mm for truck tires and preferably between 0 and 9mm - 1.6mm. In vulcanization molds 1 for motorcycle tires and bicycle tires, the outer diameter 30 of the shaft are correspondingly smaller. The inner diameter D1 of the damping channel, on the other hand, is between Ί 0.6 mm and 2 mm and preferably between 0.8 mm and 1.7 mm for passenger car tires and between 0.9 mm and 3 mm for truck tires and preferably between 1 , 1mm - 2.2mm. In the vulcanization molds of motorcycle tires and bicycle tires 1, the outer diameter of the shaft is correspondingly smaller. The Si-35 spacing AD = [D1 - D2] / 2 is typically in the range 0.05 mm to 0.3 mm, as can be calculated from the above diameters D2 and D1. The diameter of the valve disc D3 is · * / larger than said inner diameter D1 of the exhaust duct and between 1.5 mm and 4 mm and preferably between 1.8 mm and 3 mm in the case of passenger car tires and 8 106938 in the case of SUV tires between 3 mm and 8 mm and preferably between 3.2 mm and 6 mm. In vulcanization molds 1 for motorcycle tires and bicycle tires, the outer diameter of the shaft is correspondingly smaller. Generally speaking, the diameter D2 of the shaft 7, the diameter D1 of the exhaust duct 5, the interval AD between them and the diameter D3 of the valve disc 5 are proportional to the size of the tire to be vulcanized, i.e. the total tread area of the tire. Although the center line 23 of the shaft and the duct is straight, the outer diameter D2 of the shaft and the inner diameter D1 of the duct may vary with the length L of the shaft and the inner diameter D1 of the duct may vary outside this length L. The valve disc face surface 24 facing the inside of the vulcanization mold 21 and in contact with the outer surface 19 of the annular blank 2, as described below, is generally planar or may be shaped concave or convex, independently of a predetermined surface shape of the ring. The core 4 typically consists of a single piece of material, preferably of non-ferromagnetic material, such as austenitic steel or a suitable aluminum alloy or a suitable copper based alloy. Of the copper-based alloys at least brass and bronze can be mentioned.

Venttiililautasen 6 tukipinta 25, joka venttiililautanen ilmanpoistoventtiilin sulku-20 asennossa S1 tukeutuu ilmanpoistokanavaa 5 ympäröivään vastepintaan 8, voi olla tasomainen, kuten kuvioissa 4 ja 10, tai katkaistun kartion muotoinen, kuten kuvioissa 6, 7 ja 11, tai pallokalotin muotoinen, kuten kuviossa 5. Venttiililautasen tukipinta 25 on siis vastakkaisella puolella venttiililautasta 6 kuin otsapinta 24 ja osoittaa ulkopuolen 22 suuntaan. Venttiililautasen tukipinta 25 ja vulkanointimuo-25 timuotin 1 puoleinen ja ilmanpoistokanavaa ympäröivä vastepinta 8 ovat muodoltaan siten yhteneviä, että ne asettuvat ilmanpoistoventtiilin sulkuasennossa S1 tiiviisti toisiaan vasten. Vastepinnan 8 ollessa katkaistun kartion muotoinen tai pallo-kalotin muotoinen, muodostaa se muotin sisäpintaan 9 syvennyksen 14, johon venttiililautanen mainitussa sulkuasennossa SI asettuu siten, että venttiililautasen 30 otsapinta 24 tulee oleellisesti samaan tasoon tai samalle korkeudelle kuin sillä koh-taa oleva muotin sisäpinta 9. Syvennyksen halkaisija on oleellisesti yhtä suuri kuin venttiililautasen läpimitta D3. Venttiililautasen 6 ollessa levymäinen, jolloin tukipinta siis on oleellisesti tasomainen, voi vastepinta 8 ilmanpoistokanavan ympärillä olla samalla korkeudella kuin muotin sisäpinta eli linjassa tämän sisäpinnan 9 kanssa, 35 kuten kuviossa 4. Tämä ei vaikuta haitallisesti vulkanoidun renkaan ulkonäköön, koska venttiililautanen on hyvin ohut. Vaihtoehtoisesti voi myös levymäistä vent-. tiililautasta 6 varten vastepinta 8 olla syvennyksessä 14, jonka syvyys on esimer kiksi, mutta ei välttämättä, likimain yhtä suuri kuin venttiililautasen paksuus L2 ja 106938 9 läpimitta yhtä suuri tai suurempi kuin venttiililautasen läpimitta D3. Tässä tapauksessa syvennyksen vastepinnan 8 pinnanmuoto on tyypillisesti oleellisesti tasomainen. Tällainen rakenne on esitetty kuviossa 10. Venttiililautasen 6 maksimipaksuus L2 on enintään 1 mm tai enintään 0,5 mm tai välillä 0,2 - 0,4 mm. Varsinkin levy-5 mäisen venttiililautasen maksimipaksuus L2 on edellä mainituista arvoista pienempien tai pienimmän alueella, kun taas mainitut kartiomaiset tai kalottimaiset voivat olla edellä mainituista arvoista suurempien tai suurimman alueella. Edellä mainitut mitat vastaavat henkilöauton renkaiden vulkanointimuotissa käytettäviä ja kuorma-auton renkaiden vulkanointimuoteissa paksuudet ovat suurempia ja moottoripyörän 10 sekä polkupyörän renkaiden vulkanointimuoteissa vastaavasti pienempiä, kuten aikaisemmin on kuvattu. Varsi 7 ja venttiililautanen 6 ovat käytännössä yhtä kappaletta.The support surface 25 of the valve disc 6, which in the S1 position of the valve outlet valve 20, rests on the abutment surface 8 surrounding the vent channel 5, may be planar as in Figures 4 and 10, or truncated cone shaped in Figures 6, 7 and 11, . valve plate support surface 25 is therefore on the opposite side of the valve plate 6 to the front surface 24 and the outside 22 indicates the direction. The support surface 25 of the valve disc and the stop surface 8 of the vulcanization mold 1 and surrounding the duct are coincident in shape so that they close against each other in the closing position S1 of the deaeration valve. When the abutment surface 8 is frustoconical or spherical shaped, it forms a recess 14 on the inner surface 9 of the mold where the valve disc 30 in said closed position S1 is positioned so that the face 24 of the valve disc 30 is substantially at the same level or height as The diameter of the recess is substantially equal to the diameter D3 of the valve disc. When the valve disc 6 is plate-like, with the support surface being substantially planar, the abutment surface 8 around the venting duct may be at the same height as the inner surface of the mold, i.e. in line with this inner surface 9, 35 as in FIG. 4. This does not adversely affect Alternatively, a plate-like vent can also be provided. for the brick plate 6, the abutment surface 8 may be in a recess 14 having, for example, but not necessarily, a depth approximately equal to or greater than the diameter D3 of the valve plate D2. In this case, the surface shape of the recess surface 8 is typically substantially planar. Such a structure is shown in Figure 10. The maximum thickness L2 of the valve disc 6 is at most 1 mm or at most 0.5 mm or between 0.2 and 0.4 mm. In particular, the maximum thickness L2 of the plate-5 type valve disc is in the range of less or less than the above values, while said conical or caliper may be in the range of greater or greater than the above values. The aforementioned dimensions correspond to those used in vulcanization molds for passenger car tires, and in truck vulcanization molds for larger thicknesses and correspondingly smaller for vulcanization molds for motorcycle 10 and bicycle tires as previously described. The shaft 7 and the valve disc 6 are practically one piece.

Ilmanpoistoventtiilissä 3 on voimaelin, joka pitää kuvatun varren 7 ja venttiililauta-15 sen 6 muodostaman yhdistelmän eli liikkuvan sisäosan 4 vulkanointimuotin sisäpuolen 21 suuntaan työntyneenä, jolloin ilmanpoistoventtiili voi olla ensimmäisessä aukiasennossaan AI tai kolmannessa aukiasennossaan A3, joissa venttiililautanen on vähintään ensimmäisen välyksen Hl päässä mainitusta vastepinnasta 8. Ensimmäinen aukiasento AI syntyy rengasaihion 2 ulkopinnan 19 vaikutuksesta jäljempä-20 nä tarkemmin kuvattavalla tavalla ja kolmas aukiasento A3 venttiilin rakenteen erään toteutusmuodon tuloksena jäljempänä tarkemmin kuvattavalla tavalla. Ilman-poistoventtiilin vapaassa tilassa, eli silloin kun sisäosaan ei kohdistu rengasaihion 2 ulkopinnan 19 vaikutusta, ja keksinnön eräissä muissa toteutusmuodoissa voi ilmanpoistoventtiili 3 olla myös voimaelimen vaikutuksesta toisessa sulkuasennossa S2, 25 jossa siinäkin venttiililautanen on vähintään ensimmäisen välyksen Hl päässä mainitusta vastepinnasta 8 jäljempänä tarkemmin kuvattavalla tavalla. Joka tapauksessa voimaelin pakottaa sisäosaa 4 kohti ennalta määrättyä ääriasentoaan, jossa venttiililautanen 6 on toisen välyksen H2, joka on välyksen maksimiarvo, päässä vastepin-nastaan 8.In the air venting 3 is a force element, which holds the arm described in Example 7, and the valve disc 15 6 formed by the combination of a movable inner part 4 of the curing inside of the 21 in the direction of pushed to the venting valve can be in a first open position Al or the third open position A3 in which the valve plate has at least a first gap H from said bearing surface 8. The first open position AI is generated by the outer surface 19 of the ring blank 2 in a manner further described below, and the third open position A3 as a result of an embodiment of the valve structure as described below. In the free space of the air exhaust valve, i.e., when the inner part is not exposed to the outer surface 19 of the ring blank 2, and in other embodiments of the invention, the vent valve 3 may also be actuated by the actuator in a second closing position S2; way. In any case, the force member forces the inner member 4 towards its predetermined end position, wherein the valve disc 6 is located at a second clearance H 2, which is the maximum value of the clearance, from its counter surface 8.

3030

Keksinnön mukaan mainittu voimaelin on vähintään kahden magneetin Ml ja M2 muodostama magneettipari P, jonka magneettiparin ensimmäinen magneetti Ml on kiinni mainitussa liikkuvassa sisäosassa 4 ja toinen magneetti M2 on kiinni vulka-nointimuotissa 1. Edelleen keksinnön mukaan vähintään yksi magneettiparin P en-35 simmäisestä tai toisesta magneetista Ml ja/tai M2 on kestomagneetti ["permanent magnet"] tai kova magneetti. Keksinnön yhden toteutusmuodon mukaan magneetti-. parissa P sekä ensimmäinen että toinen magneetti Ml ja M2 molemmat ovat kesto- magneetteja, joiden erimerkkiset navat (+), (-) ovat kohdakkain. Vaihtoehtoisessa 106938 10 toteutusmuodossa joko ensimmäinen tai toinen magneetti Ml tai M2 on kestomagneetti ja vastaavasti toinen tai ensimmäinen magneetti M2 ja Ml on pehmeä magneetti ["soft magnet"]. Molemmissa edellä mainituissa tapauksissa ilmanpoisto-venttiilin venttiililautanen 6 on magneettiparin P magneettien keskinäisen magneet-5 tisen voiman F ["magnetic force"]vaikutuksesta toisessa aukiasennossa A2 kun venttiili 1 on edellä määritellyssä vapaassa tilassaan. Ensimmäinen magneetti Ml ja toinen magneetti M2 sijaitsevat toistensa suhteen mainitun varren 7 suunnassa LI ja siten keskilinjan 23 suunnassa oleellisesti peräkkäin ja niillä on liikevaraa Tm toistensa suhteen vatien suunnassa LI. Kuviossa 8B esitetty keksinnön eräs toteutus, 10 jossa molemmat magneetit Ml ja M2 ovat kestomagneetteja, joiden napaisuuksien (+), (-) pääsuunta R on poikittainen tai kohtisuorassa varren pituuden LI suuntaan verrattuna ja erimerkkiset navat ovat varren suunnassa kohdakkain, jolla ratkaisulla tosin on se ongelma, että esimerkiksi sisäosan 4 kääntyminen venttiilin käytön aikana keskilinjan 23 ympäri voi saada aikaan magneettien keskinäisen voiman katoami-15 sen. Kuviossa 8A on esitetty keksinnön toteutus, jossa molemmat magneetit Ml ja M2 ovat kestomagneetteja, joiden napaisuuksien (+), (-) pääsuunta R on varren suunnassa ja erimerkkiset navat osoittavat toisiaan kohti. Kuviossa 8C on esitetty keksinnön toteutus, jossa ensimmäinen magneetti Ml on kestomagneetti, jonka napaisuuden (+), (-) pääsuunta R on poikittainen tai edullisesti kohtisuorassa varren 20 suuntaan LI verrattuna, ja toinen magneetti M2 on pehmeä magneetti. Kuviossa 8D on esitetty keksinnön toteutus, jossa toinen magneetti M2 on kestomagneetti, jonka napaisuuden (+), (-) pääsuunta R on poikittainen tai edullisesti kohtisuorassa varren suuntaan LI verrattuna, ja ensimmäinen magneetti Ml on pehmeä magneetti. Kuvioissa 8E on esitetty keksinnön toteutus, jossa ensimmäinen magneetti Ml on kesto-25 magneetti, jonka napaisuuden (+), (-) pääsuunta R on edullisesti varren suuntainen LI tai omaa vähintään oleellisen varren suuntaisen komponentin, ja toinen magneetti M2 on pehmeä magneetti. Kuviossa 8F on esitetty keksinnön toteutus, jossa toinen magneetti M2 on kestomagneetti, jonka napaisuuden (+), (-) pääsuunta R on edullisesti varren suuntainen LI tai omaa vähintään oleellisen varren suuntaisen 30 komponentin, ja ensimmäinen magneetti Ml on pehmeä magneetti. Kuvioiden 8A ja ·: 8C - 8F toteutuksilla on etuna se, että magneettien mahdollisella kiertymisellä kes- kilinjan 23 ympäri ei ole vaikutusta magneettiparin P magneettien keskinäiseen magneettiseen voimaan F eikä siten ilmanpoistoventtiilin 3 toimintaan. Teoreettisesti tarkasteltuna sellainen magneettiparin P magneettien sijoitus on tehokkain ja 35 tuottaa suurimman keskinäisen voiman F, jossa toinen/ensimmäinen magneetti oiko-sulkee ensimmäisen/toisen magneetin vapaat navat ja siten magneettivuon . ["magnetic flux"] mahdollisimman täydellisesti. Tällainen magneettien sijoitus on esitetty kuvioissa 8C ja 8D, joissa pehmeä magneetti M2 ja vastaavasti Ml oikosul- 11 106936 kee suoraan kestomagneetin Ml ja vastaavasti M2 vapaat magneettiset navat (+) ja (-). Kuitenkin on käytännössä todettu, että esimerkiksi kuvioiden 8E ja 8F ratkaisut, jossa pehmeä magneetti M2 ja vastaavasti Ml oikosulkee magneettivuota toisen vapaan magneettisen navan (+) tai (-) lähellä, toimivat aivan yhtä hyvin. Huomaute-5 taan, että kuvatuissa ratkaisuissa voidaan kestomagneettien napaisuudet (+), (-) vaihtaa vastakkaisiksi (-), (+) ilman, että sillä on vaikutusta toimintaan.According to the invention, said force element is a pair of magnets P formed by at least two magnets M1 and M2, the first magnet M1 of which is adhered to said movable insert 4 and the second magnet M2 is adhered to the vulcanization mold 1. of the magnet M1 and / or M2 is a permanent magnet or a hard magnet. According to one embodiment of the invention, magnetic. in P, both the first and second magnets M1 and M2 are both permanent magnets with different poles (+), (-) aligned. In an alternative embodiment 106938, either the first or second magnet M1 or M1 is a permanent magnet and the second or first magnet M1 and M1 are soft magnets, respectively. In both of the above cases, the valve plate 6 of the venting valve is under the influence of the mutual magnetic force F ["magnetic force"] of the magnets P in the second open position A2 when the valve 1 is in its free space as defined above. The first magnet M1 and the second magnet M2 are disposed relative to one another substantially in the direction L1 of the shaft 7 and thus in the direction of the center line 23, and have a clearance Tm relative to each other in the direction L1. Figure 8B illustrates an embodiment of the invention 10 in which both magnets M1 and M2 are permanent magnets with polar (+), (-) main directions R transverse to or perpendicular to the shaft length L1, and the poles of different brands are aligned, the problem is that, for example, turning the inner part 4 around the centerline 23 during valve operation can cause the magnets to lose their mutual strength. Fig. 8A illustrates an embodiment of the invention in which both magnets M1 and M2 are permanent magnets with the main (R) polarities (+), (-) in the direction of the shaft and the poles of different marks pointing towards each other. Figure 8C illustrates an embodiment of the invention in which the first magnet M1 is a permanent magnet having a main polarity (+), (-) R transverse or preferably perpendicular to the direction L1 of the arm 20, and the second magnet M2 is a soft magnet. Fig. 8D illustrates an embodiment of the invention in which the second magnet M2 is a permanent magnet having a polarity (+), (-) main direction R transverse or preferably perpendicular to the shaft direction L1, and the first magnet M1 is a soft magnet. Figures 8E illustrate an embodiment of the invention, wherein the first magnet M1 is a durable magnet whose polarity (+), (-) main direction R is preferably parallel to the shaft L1 or has at least a substantial component parallel to the shaft, and the second magnet M2 is a soft magnet. Figure 8F illustrates an embodiment of the invention in which the second magnet M2 is a permanent magnet whose polarity (+), (-) main direction R is preferably parallel to the shaft L1 or has at least a substantial component parallel to the shaft 30 and the first magnet M1 is a soft magnet. The embodiments of Figures 8A and ·: 8C-8F have the advantage that the possible rotation of the magnets around the centerline 23 has no effect on the mutual magnetic force F of the magnets P and thus on the operation of the deaeration valve 3. Theoretically, such a positioning of the magnets of a pair of magnets P is most effective and produces the greatest mutual force F, where the second / first magnet short-circuits the free poles of the first / second magnet and thus the magnetic flux. ["magnetic flux"] as perfectly as possible. Such an arrangement of magnets is shown in Figures 8C and 8D, where the soft magnet M2 and M1 respectively short-circuit the free magnetic poles (+) and (-) of the permanent magnet M1 and M2, respectively. However, it has been found in practice that, for example, the solutions of Figures 8E and 8F, in which the soft magnet M2 and M1 respectively short-circuit the magnetic flux near the second free magnetic pole (+) or (-), work just as well. It is noted that in the solutions described, the polarities (+), (-) of the permanent magnets can be reversed (-), (+) without affecting the operation.

Käsitteet kestomagneetti, kova magneetti ja kova magneettinen materiaali ["permanent magnet", "hard magnet", "hard magnetic material] ovat vakiintuneita käsitteitä 10 ja niillä tarkoitetaan ferromagneettista ainetta, joka on pysyvästi magneettista. Kovien magneettisten materiaalien koersitiviteetti ["coercivity"] Hc £ 100 A/cm. Johtuen magneettisen kappaleen pienestä koosta, ovat keksinnön kohteessa ovat edullisimpia sellaiset kestomagneetit, joiden energiatulo ["energy product"] (BH)max on suuri. Testien mukaan seos SmCos, jolla on erittäin suuri energiatulo - kaupallisissa seok-15 sissa suuruusluokkaa 130 - 160 kJ/m3 - toimii erinomaisesti, mutta on mahdollista käyttää myös seoksia, jotka ovat muotoa K-C012, K-C015, K-C016 ja K-Coig, jossa K on yksi tai useampi harvinainen maametalli, tai tiettyjä Alnico-seoksia, joissa energiatulo voi olla suuruusluokkaa 60 - 92 kJ/m3. Materiaalin pienempi energiatulo on kompensoitavissa kestomagneetin suuremmalla koolla, mikä on mahdollista esimer-20 kiksi kuorma-auton renkaiden vulkanointimuoteissa. Lisäksi on huomioitava, että käytettävän kovan magneettisen materiaalin tulee olla sellaista tyyppiä, joka säilyttää kestomagneettiset ominaisuutensa vulkanointimuotissa vallitsevissa lämpötiloissa. Kestomagneettisten ominaisuuksien tulisi siis pysyä oleellisesti muuttumattomina vähintään lämpötilaan + 180 °C saakka. Käsitteet pehmeä magneetti ja pehmeä 25 magneettinen materiaali ["soft magnet", "soft magnetic material"] ovat vakiintuneita käsitteitä ja niillä tarkoitetaan ferromagneettista ainetta, jonka magnetoituu ulkoisen magneettikentän vaikutuksesta, mutta joka palaa ei-magneettiseen tilaan kun ulkoinen kenttä poistuu. Pehmeiden magneettisten materiaalien koersitiviteetti Hc 5 10 A/cm. Tyypillisiä pehmeitä magneettisia materiaaleja ovat puhdas rauta ja mata-30 lahiiliset (< 0,1 paino-% C) teräkset sekä rauta-pii-seokset, rauta-alumiini-seokset, nikkeli-rauta-seokset. Muitakin seostyyppejä tunnetaan, mutta niiden käyttö tämän keksinnön yhteydessä ei liene hintasyistä perusteltua.The terms permanent magnet, hard magnet and hard magnetic material are well-established concepts 10 and refer to ferromagnetic material which is permanently magnetic. Coercivity of hard magnetic materials Hc £ 100 A / cm Due to the small size of the magnetic body, permanent magnets having a high "energy product" (BH) max are preferred in the subject of the invention. in the order of 130 to 160 kJ / m 3 - performs well, but it is also possible to use alloys of the form K-C012, K-C015, K-C016 and K-Coig, where K is one or more rare earths, or certain Alnico alloys in which the energy input can be in the order of 60 to 92 kJ / m3. The lower energy input in the material can be offset by the larger size of the permanent magnet, be an example of 20 for truck vulcanization molds. Furthermore, it should be noted that the hard magnetic material used must be of a type that retains its permanent magnet properties at the ambient temperatures of the vulcanization mold. Thus, the permanent magnet properties should remain substantially constant up to at least + 180 ° C. The terms "soft magnet" and "soft magnetic material" are well-established concepts and refer to a ferromagnetic material which is magnetized by an external magnetic field but returns to a non-magnetic state when the external field is removed. Coherence Hc 5 10 A / cm for soft magnetic materials. Typical soft magnetic materials include pure iron and Mata-30 carbide (<0.1% by weight C) steels as well as iron-silicon alloys, iron-aluminum alloys, nickel-iron alloys. Other types of alloys are known, but their use in the context of the present invention may not be justified for price reasons.

Magneettiparin P ensimmäinen magneetti Ml sijaitsee varren 7 siinä ulkopäässä, jo-35 ka osoittaa poispäin vulkanointimuotin muottipinnasta 9, ja toinen magneetti M2 sijaitsee vulkanointimuotissa 1 ensimmäisen magneetin Ml vieressä siitä mainitun muottipinnan 9 suuntaan, jolloin ensimmäinen ja toinen magneetti Ml, M2 ovat edellä mainitulla tavalla peräkkäin keskilinjan 23 suunnassa. Toinen magneetti M2 106938 12 ympäröi mainittua vartta 7 ja muodostaa edullisesti osan ilmanpoistokanavan 5 seinämää, kuten kuvioissa 8A, 8B, 8D ja 8F, tai ilmanpoistokanavan 5 seinämät kokonaisuudessaan, kuten kuvioissa 8C ja 8E. Tällöin on ymmärrettävä, että magneeteilla toimivaa voimaelintä esittävien kuvioiden 8A - 11 ilmanpoistoventtiili jatkuu jol-5 lakin kuvioiden 4-7 mukaisella varren 7 ja venttiililautasen 6 rakenteella, kuvioiden 8A - 8F kuvatessa vain keksinnön magneettien Ml ja M2 napaisuuksia ["magnetic poles"] (+) ja (-), muiden yksityiskohtien ollessa esitettynä muissa kuvioissa. Koska ensimmäinen magneetti Ml on jäykästi kiinni varressa 7, on ensimmäisen magneetin sisältävä sisäosa 4 yhtenä kokonaisuutena liikkuva keskilinjan 23 suunnassa, ku-10 ten aikaisemmin on selostettu. Koska toinen magneetti M2 on jäykästi kiinni vulka- nointimuotm 1 seinämässä 18, se pysyy paikallaan. Edullisesti ensimmäinen magneetti Ml ja toinen magneetti M2 ovat oleellisesti tai pääpiirteittäin linjassa keskenään keskilinjan 23 suunnassa ja varsi 7 sijaitsee keskeisesti ensimmäisen magneetin suhteen. Vastaavalla tavalla varsi 7 sijaitsee keskeisesti toisen magneetin M2 suh-15 teen, koska varsi kulkee ainakin likimain ilmanpoistokanavan 5 keskellä. Tällöin kun ilmanpoistoventtiili 5 vapaassa tilassa, jossa sisäosaan ei kohdistu ulkopuolelta voimia, kuten kuvion 1 tilanteessa, on ensimmäinen magneetti Ml magneettiparin P kahden magneetin Ml ja M2 keskinäisen magneettisen voiman ["magnetic force"] vaikutuksesta kosketuksissa toiseen magneettiin M2, tarkemmin sanottuna ensim-20 mäisen magneetin Ml venttiililautasen suuntaan osoittava kontaktipinta 12 on kosketuksissa toisen magneetin M2 muotin sisätilasta ulospäin osoittavan vastapinnan 11 kanssa. Tässä tilassa, jossa magneettiparin P kaksi magneettia ovat - tietenkin mahdolliset magneettien pintakäsittelyt huomioiden - toisiaan vasten puristuneina, on venttiililautanen 6 suurimman etäisyytensä eli toisen välyksen H2 päässä vaste-25 pinnastaan 8, jolloin sisäosa 4 on toisessa ääriasennossaan, jolloin venttiili on joko toisessa sulkuasennossaan S2 tai kolmannessa aukiasennossaan A3. On todettu, että ensimmäisen magneetin Ml kiinnityksessä mahdollisesti käytetyn aluslevyn 37 ja lukkorenkaan 38 yhdistelmä tai vastaavasti kiinnity sholkki 35 eivät merkittävästi vaikuta ensimmäisen ja toisen magneetin keskinäiseen magneettiseen vetovoimaan 30 F. Näin ollen voidaan näiden osien 37 ja 38 tai 35 toista magneettia kohti osoittavaa ulkopintaa ensimmäisen magneetin Ml kontaktipintana 12 ja tapaus on keksinnön » « mukaisen venttiilin toiminnan kannalta analoginen mm. ohuen ja tavanomaisen pintakäsittelyn, kuten maalin tai elektrolyyttisen tms. pinnoitteen kanssa. Suhteellinen epäherkkyys magneettiparin P magneettien Ml ja M2 välimatkalle toisessa sulku-35 asennossa S2 ja kolmannessa aukiasennossa A3 mahdollistaa ensimmäisen magneetin Ml sijoittamisen myös kuvioissa ei-esitettyyn hieman ensimmäistä magneettia suurempaan koteloon, joka on pysyvästi ja jäykästi kiinni varressa 7. Toinen ääriasento, ts. ensimmäinen sulkuasento SI, syntyy kun rengasaihion 2 ulkopinta 19 on 13 106938 tullut kosketuksiin vulkanointimuotin 1 sisäpinnan 9 kanssa, jolloin rengasaihion ulkopinta 19 on painanut venttiililautasen 6, sen otsapintaa 24 vasten puristamalla, tukipinnan 25 vastepintaansa 8 kiinni, kuten on näytetty kuviossa 7. Tässä tilanteessa on ensimmäisen magneetin Ml mainittu kontaktipinta 12 liikevaran Tm päässä 5 toisen magneetin M2 mainitusta vastapinnasta 11. Kun sisäosa 4 ensimmäisine magneetteineen on jäykkä ja mittastabiili yhtenäinen osa, on liikevara Tm yhtä suuri kuin toinen välys H2 ja varren pituus LI liikevaran/toisen välyksen verran suurempi kuin ilmanpoistokanavan 5 tämän keskilinjaltaan 23 suoran osuuden pituus L3. Tässä jälkimmäisessä ääriasennossa ilmanpoistoventtiili on ensimmäisessä sulkuasen-10 nossaan SI. Se, että liikevara Tm ja toinen välys H2 ovat suhteellisen pieniä, kuten jäljempänä selostetaan, edesauttaa keksinnön mukaisen venttiilin toiminnan tehokkuutta. Jos yksittäiselle venttiilille tarvitaan suurempaa ilman G tilavuusvirtaa aikayksikössä, on yleensä edullisempaa suurentaa venttiililautasen 6 läpimittaa D3 ja ilmanpoistokanavan 5 läpimittaa Dl.The first magnet M1 of the magnet pair P is located at the outer end of the arm 7 facing away from the mold surface 9 of the vulcanization mold, and the second magnet M2 is located in the vulcanization mold 1 adjacent to the first magnet M1 in the direction of said mold surface 9 consecutively in the direction of the centerline 23. Another magnet M2 106938 12 surrounds said arm 7 and preferably forms part of the wall of the duct 5, as in Figures 8A, 8B, 8D and 8F, or the walls of the duct 5 as a whole, as in Figures 8C and 8E. 8A to 11, illustrating the shaft 7 and valve disc 6 shown in Figures 4-7 of Figs. 8A to 8F, illustrating only the polarities M1 and M2 of the magnets of the invention ("magnetic poles"). +) and (-), with other details shown in the other figures. Since the first magnet M1 is rigidly attached to the arm 7, the inner member 4 containing the first magnet moves as a whole in the direction of the centerline 23 as previously described. Since the second magnet M2 is rigidly attached to the wall 18 of the vulcanization mold 1, it remains in place. Preferably, the first magnet M1 and the second magnet M2 are substantially or substantially aligned with each other in the direction of centerline 23 and the arm 7 is centrally located with respect to the first magnet. Similarly, the arm 7 is centrally located with respect to the second magnet M2, since the arm passes at least approximately in the middle of the duct 5. In this case, when the venting valve 5 in the free state without external forces exerted on the inner part, as in the situation of Fig. 1, the first magnet M1 is the effect of a mutual magnetic force ["magnetic force"] of two pairs of magnets P1 and the contact surface 12 facing the valve disc in the direction of the valve disc M1 is in contact with the counter surface 11 facing outwardly from the interior of the mold M2. In this state, with the two magnets of the magnetic pair P being pressed against each other, of course, taking into account any surface treatment of the magnets, the valve plate 6 is at its greatest distance, i.e. a second clearance H2 from the surface 8 of the stop 25, with the inner part 4 in its second position or in its third open position A3. It has been found that the combination of the washer 37 and the locking ring 38 or the respective shear 35, respectively, used to attach the first magnet M1 do not significantly affect the mutual magnetic attraction 30F of the first and second magnets. the contact surface 12 of the magnet M1 and the case is analogous to the operation of the valve of the invention, e.g. with a thin and conventional surface treatment such as paint or electrolytic coating. The relative insensitivity to the distance between the magnets P1 of the pair of magnets M1 and M2 in the second closing position S2 and the third open position A3 also allows the first magnet M1 to be positioned in a slightly larger first magnet than shown in the figures. the sealing position S1 is formed when the outer surface 19 of the annular blank 2 has come into contact with the inner surface 9 of the vulcanization mold 1, whereby the outer surface 19 of the annular blank presses the valve plate 6 against its stop surface 8 said contact surface 12 of said first magnet M1 at a distance Tm 5 from said counter surface 11 of a second magnet M2. When the inner member 4 with its first magnets is a rigid and dimensionally stable unit, the clearance Tm is equal to the second clearance H2 and the arm length L1 a clearance greater than the length L3 of this straight section of the duct 5 from its central line 23. In this latter extreme position, the deaeration valve is in the first nose SI of the shut-off valve 10. The fact that the travel Tm and the second clearance H2 are relatively small, as described below, contributes to the efficiency of the valve operation of the invention. If a larger volume flow rate of air G per unit time is required for a single valve, it is generally more advantageous to increase the diameter D3 of the valve disc 6 and the diameter D1 of the duct 5.

1515

Ensimmäinen magneetti Ml koostuu magneettirerikaasta, kuten kuvioissa 4 - 6, tai magneettipalasta, kuten kuvioissa 6 ja 10 - 11, ja toinen magneetti M2 koostuu putkimaisesta magneettirenkaasta. Keksinnön edullisimman toteutusmuodon mukaan magneettiparin P toinen magneetti M2 on pehmeä magneetti ja on pituudeltaan 20 oleellisesti ilmanpoistokanavan 5 keskilinjaltaan 23 suoran osuuden pituuden mittainen, kuten kuvioissa 4-7 sekä 8C ja 8E - 8F on esitetty. Tällöin siis toinen magneetti M2 on putki, jonka sisäläpimitta Dl muodostaa ilmanpoistokanavan ja jonka ulkopinnan ja muotin seinämämateriaalin välillä on tyypillisesti mekaaninen liitos 27. Mekaanisena liitoksena voi olla kierreliitos, puristusliitos tai joku muu tarkoi-25 tukseen sopiva vastaava ja sinänsä tunnettu liitos, joten sitä ei tässä selosteta tarkemmin. Toinen magneetti M2 siis edullisesti muodostaa mainitun varren 7 ohjaus-hoikin. Tätä rakennetta pidetään edullisena ensinnäkin siksi, että ilmapoistokanavan 5 seinämä voidaan koko pituudeltaan L3 muodostaa yhdestä materiaalista. Toiseksi pehmeän magneettisen materiaalin käyttöä ilmanpoistokanavan 5 seinämässä pide-30 tään edullisena siksi, että tällöin ei ole riskiä siitä, että venttiililautanen 6 tarttuisi magnetismin vaikutuksesta ensimmäiseen sulkuasentoonsa SI, kuten saattaisi olla mahdollista, jos kestomagneetti ulottuisi muodostamaan venttiililautasen vastepin-nan 8 ja jos sisäosat muodostuisivat ferromagneettisesta materiaalista, mitä ei pidetä edullisena vaihtoehtona. Siten tämän vastepinnan 8 muodostava materiaalin ei pidä 35 olla kovaa magneettista materiaalia. Lisäksi pehmeän magneettisen materiaalin käyttö vastepinnan 8 muodostavana pohjana on edullista, koska pehmeänä magneet-. tisena materiaalina voidaan käyttää esimerkiksi sopivaa rautaperustaista seosta ["iron-base alloy"], jolloin tälle vastepinnalle saadaan riittävä lujuus ja mekaaninen 106938 14 kovuus. Useat pehmeät magneettiset materiaalit ovat myös huomattavasti helpommin koneistettavia/työstettäviä kuin kovat magneettiset materiaalit, mikä ominaisuus on tarpeen varren ohjausholkin aikaansaamiseksi. Kuten kuvioista näkyy on ohjaus-holkki ja toinen magneetti, sen ollessa pehmeää magneettista materiaalia helposti 5 valmistettavissa vaikkapa yhtenä kappaleena. Tällainen ferromagneetista materiaalia oleva toinen magneetti on tarpeen kun vulkanointimuotti 1 on alumiiniseosta. Keksinnön mukaisen ilmanpoistoventtiilin 3 toinen aukiasento A2 sekä sen tärkein ensimmäinen aukiasento AI selostetaan jäljempänä venttiilin toiminnan yhteydessä.The first magnet M1 consists of a magnetic ring as in Figs. 4-6 or a magnetic block as in Figs. 6 and 10-11, and the second magnet M2 consists of a tubular magnetic ring. According to the most preferred embodiment of the invention, the second magnet M2 of the pair of magnets P is a soft magnet and has a length 20 substantially along the length of a straight portion of the central line 23 of the duct 5 as shown in Figures 4-7 and 8C and 8E-8F. Thus, the second magnet M2 is a tube having an inner diameter D1 forming an air outlet and typically having a mechanical connection 27 between the outer surface and the wall material of the mold. The mechanical connection may be a threaded connection, a compression connection or other suitable connection known per se. more detailed here. Thus, the second magnet M2 preferably forms the guide sleeve of said arm 7. This structure is considered to be advantageous, firstly, because the wall of the air outlet duct 5 can be formed of a single material along its entire length L3. Second, the use of soft magnetic material in the wall of the venting duct 5 is preferred because there is no risk that the valve disk 6 will be held by its magnetism to its first closing position S1, as might be possible if the permanent magnet extends to form a ferromagnetic material, which is not considered an inexpensive alternative. Thus, the material constituting this abutment surface 8 should not be a hard magnetic material. In addition, the use of a soft magnetic material as the base forming the abutment surface 8 is advantageous because as a soft magnet. For example, a suitable iron-base alloy may be used as the material, providing this counter surface with sufficient strength and mechanical 106938 14 hardness. Many soft magnetic materials are also considerably easier to machine / work than hard magnetic materials, a feature required to provide a handle guide sleeve. As shown in the figures, there is a guide sleeve and a second magnet, being soft magnetic material that can be easily manufactured, for example, in one piece. Such a second magnet of ferromagnetic material is necessary when the vulcanization mold 1 is an aluminum alloy. The second open position A2 of the deaeration valve 3 according to the invention as well as its main first open position A1 will be described below in connection with the operation of the valve.

10 Magneettiparissa ensimmäisen magneetin Ml ja toisen magneetin M2 toisiaan kohti osoittavat pinnat eli vastapinta 11 ja kontaktipinta 12 lepäävät toisiaan vasten ilmanpoistoventtiilin 3 aikaisemmin selostetussa vapaassa tilassa ja keksinnön eräässä toteutuksessa mainitut pinnat ovat oleellisesti samanmuotoiset ja sileät, jolloin ilman-poistoventtiili 3 on vapaassa tilassaan toisessa sulkuasennossa S2 samalla kun vent-15 tiililautanen toisen välyksen H2 päässä vastepinnastaan 8, kuten kuviossa 5 on näytetty. Tässä ratkaisussa ilmanpoistoventtiili on siis molemmissa ääriasennoissaan suljettu eli sekä toisessa sulkuasennossaan S2 ja vastaavasti aikaisemmin selostetussa ensimmäisessä sulkuasennossaan SI. Vaihtoehtoinen ratkaisu on esitetty kuvioissa 9 ja 10. Kuvion 9 rakenteessa vastapintaan 11 on muodostettu sääteettäisiä uria 20 tai ura 13, joka siis ulottuu ilmanpoistokanavasta 5 ulospäin etäämmälle keskilinjasta 23 kuin mihin ensimmäinen magneetti Ml ulottuu ja vastaavasti kuvion 10 käänteisessä rakenteessa kontaktipintaan 12, joka tässä tapauksessa muodostuu kiinni-tysholkin 35 pinnasta, on muodostettu sääteettäisiä uria tai ura 13, joka siis ulottuu ilmanpoistokanavasta 5 ulospäin etäämmälle keskilinjasta 23 kuin mihin ensimmäi-25 nen magneetti Ml ulottuu. Vaihtoehtoisesti ura 13 tai urat voivat olla muotoiltuna suoraan ensimmäiseen magneettiin Ml kuvioissa ei-esitetyllä tavalla. Ensimmäisen magneetin Ml ulkoläpimitta D4 on suurempi kuin ilmanpoistokanavan 5 sisäläpi-mitta Dl, mikä saa aikaan sen, että vastapinta 11 ja kontaktipinta 12 omaavat toisiinsa tukeutuvat pinta-alueet, kuten kuvioista 4 - 9 on nähtävissä. Lisäksi vähintään 30 ensimmäisen magneetin Ml pituudella L4 vulkanointimuotin 1 seinämä 18 on kes-·: kilinjaan 23 nähden poikittaisen etäisyyden päässä ensimmäisen magneetin ulkopin- nasta, jolloin ensimmäisen magneetin ympärillä on ilmapoistokanavan jatke 28. Tämä saadaan aikaan esimerkiksi syvennyksillä 15, joiden läpimitta D5 on oleellisesti suurempi kuin ensimmäisen magneetin Ml ulkoläpimitta D4. Tämän ehdon tulee 35 täyttyä keksinnön kaikissa toteutusmuodoissa. Syvennys 15 voi olla muutoin lähes minkä muotoinen ja kokoinen tahansa, kunhan ensimmäinen magneetti mahtuu liik-. kumaan siinä liikevaransa Tm ja kunhan sen mainittu läpimitta D5 on riittävän pal jon suurempi kuin ensimmäisen magneetin ulkoläpimitta D4 ilmanpoistokanavan 15 106938 jatkeen 28 riittävän virtauspoikkipinnan synnyttämiseksi. On tietenkin huomioitava, että mahdolliset syvennykset 15 ovat myös riittävän laajoja, jotta varren 7 ja ensimmäisen magneetin Ml kiinnityselimet mahtuvat niihin ja tarvittaessa kiinnityselimet saadaan aukaistua ja kiinnitettyä niissä venttiilin purkamista ja kokoamista varten.In a pair of magnets, the facing faces of the first magnet M1 and the second magnet M2, i.e. the counter surface 11 and the contact surface 12 rest against each other in the previously described free state of the venting valve 3 and in one embodiment of the invention said surfaces are substantially similar and smooth S2, while vent-15 is a brick plate at the end of the second clearance H2 at its abutment surface 8, as shown in Figure 5. In this solution, the venting valve is thus closed in both its extreme positions, i.e. in its second closing position S2 and, respectively, in its first described closing position SI. An alternative solution is shown in Figs. 9 and 10. In the structure of Fig. 9, grooves 20 or grooves 13 are formed on the counter surface 11, which extends outwardly from the vent line 5 outwardly from centerline 23 to where the first magnet M1 extends; formed from the surface of the clamping sleeve 35, a groove or groove 13 is formed which thus extends outwardly from the air outlet duct 5 from the center line 23 to which the first magnet M1 extends. Alternatively, the groove 13 or grooves may be shaped directly on the first magnet M1 in a manner not shown in the figures. The outer diameter D4 of the first magnet M1 is larger than the inside diameter D1 of the duct 5, causing the counter surface 11 and the contact surface 12 to have mutually supported surface areas, as can be seen in Figures 4-9. In addition, the wall 18 of the vulcanization mold 1 at least 30 of the first magnet M1 is at a distance transverse to the center line 23 from the outer surface of the first magnet, with a vent 28 extending around the first magnet by recesses 15 having a diameter D5 greater than the outer diameter D4 of the first magnet M1. This condition must be met in all embodiments of the invention. The recess 15 may otherwise be of almost any shape and size as long as the first magnet can be moved. therein, its said clearance Tm and as long as said diameter D5 is sufficiently large than the outer magnet diameter D4 of the first magnet to provide a sufficient flow cross section of the venting channel 10 106938. It should be noted, of course, that any recesses 15 are also large enough to accommodate the attachment means of the arm 7 and the first magnet M1 and, if necessary, the attachment means to be opened and secured there for disassembly and assembly of the valve.

5 Esimerkiksi kuvion 11 lukkorengas 36 on mahdollisesti saatava poistettua varteen 7 nähden poikittaisessa suunnassa. Uria 13 käytettäessä ilmanpoistoventtiili 3 on siten mainitussa vapaassa tilassaan kolmannessa aukiasennossa A3 samalla kun venttiili-lautanen toisen välyksen H2 päässä vastepinnastaan 8. On tietenkin mahdollista muotoilla ilmanpoistokanava 5 ulottumaan muotin 1 seinämän ulkopintaan saakka 10 kuvioissa ei-esitetyllä tavalla, mutta tällöin on ilmanpoistoventtiilien päälle järjestettävä jokin suojus, jottei venttileitä epähuomiossa vaurioitettaisi. Edellä kuvattuja syvennyksiä käytettäessä ilmanpoistoventtiilien 3 liikkuva sisäosa 4 on suojattuna ilman ylimääräisiä konstruktioita.For example, the locking ring 36 of Figure 11 may need to be removed in a transverse direction to the arm 7. Thus, when using grooves 13, the venting valve 3 is in its free space in the third open position A3, while the valve plate is at the end of the second clearance H2 at its abutment surface 8. It is of course possible to design the venting channel 5 some cover to prevent accidental damage to the valves. By using the recesses described above, the movable inner part 4 of the venting valves 3 is protected without additional constructions.

15 Edullisesti venttiililautasen mainittu toinen välys H2 ja H2' on pienempi kuin muotin raepuhalluksella tapahtuvassa puhdistuksessa käytetyn raemateriaalin raekoko. Tämän mukaan toinen välys H2 on enintään 1 mm tai tyypillisesti enintään 0,5 mm tai edullisesti välillä 0,2 - 0,4 mm. Ensimmäinen magneetti Ml voidaan kiinnittää jäykästi sisäosan 4 varteen 7 esimerkiksi niiden välisellä kierteellä 29, kuten kuvios-20 sa 4, tai joustavien kielien muodostamalla napsautusliitoksella 30, kuten kuviossa 5, tai liimaliitoksella tai juotosliitoksella 31, kuten kuviossa 6, tai varren ulkopäähän kierrettävällä mutteriliitoksella 32, kuten kuviossa 7, tai jollain muulla sopivalla tavalla. Kuvioiden 6 ja 10 -11 tapauksessa ensimmäinen magneetti Ml on magneetti-pala, eli siinä ei ole läpimenevää reikää, kun taas kuvioiden 4, 5 ja 7 tapauksissa • 25 ensimmäinen magneetti Ml on rengasmainen. Erityisesti huomautetaan, että ensim mäisessä magneetissa Ml ja toisessa magneetissa M2, silloin kun ne ovat kestomagneetteja, on ulospäin vapaat magneettiset navat (+) ja (-) niiden mahdollisesta rengasmaisesta muodosta huolimatta, jolloin kestomagneetin Ml tai M2 ulkopuolella on magneettivuo, jonka muoto riippuu magneettisten napojen sijainnista. Magneetti-30 sen napaisuuden pääsuunta R on siten edullisesti joko renkaan akselilinjan 33 suun-täinen, joka akselilinja on venttiilissä yhdensuuntainen keskilinjan 23 kanssa, tai » · renkaan lävistäjän 34 suuntainen, joka lävistäjä on venttiilissä poikittainen tai kohtisuorassa keskilinjaan 23 nähden, kuten kuvioissa 13A ja 13B on periaatteellisesti näytetty. Jotkut kovat magneettiset materiaalit ovat ominaisuuksiltaan sellaisia, että 35 niiden työstäminen esim. poraamalla tai sorvaamalla tai jyrsimällä on joko hyvin vaikeaa tai mahdotonta. Tällöinkin magneetit voidaan haluttaessa, esim. niiden pul-verimetallurgisen valmistuksen yhteydessä, muotoilla niiden melko vapaasti ja ainakin sisältämään tarpeellisen kiinnitysreiän tai ilmaurat tms. Jotkin kovat magneetti- 106938 16 set materiaalit taas ovat suhteellisen helposti työstettävissä normaalia konepajatekniikkaa käyttäen, joten niihin voidaan muotoilla myös kierteitä tms. Joka tapauksessa saattaa olla järkevää tehdä kaikki tulevan kestomagneetin muotoon vaikuttavat toimenpiteet ennen sen magnetointia lopulliseksi voimakkaat magneettiset navat (+) » 5 ja (-) omaavaksi kestomagneetiksi. Magneettipalasta koostuva ensimmäinen magneetti Ml voidaan kiinnittää sisäosaan 4 myös käyttämällä esimerkiksi ensimmäiseen magneettiin liimaamalla kiinnitettyä kiinnilysholkkia 35, joka on varustettu kierteitetyllä 39 reiällä varren 7 kiinnitystä varten. Vaihtoehtoisesti magneettipalasta koostuva ensimmäinen magneetti Ml voidaan kiinnittää sisäosaan 4 käyttämällä 10 ensimmäiseen magneettiin liimaamalla kiinnitettyä reiällistä aluslevyä 37 sekä esim. U-muotoista lukkorengasta 36, joka asettuu varren uraan 38 varren ulkopään ollessa aluslevyn 37 reiässä. Nämä ovat magneettisesti erittäin tehokkaita kiinnitystapoja silloin kun kiinnitysholkki 35 tai vastaavasti aluslevy 37 ja lukkorengas 36 ovat pehmeää magneettista materiaalia, koska ne johtavat kestomagneetin Ml ja/tai M2 15 magneettisen vuon heikentymättömänä tai ainakin lähes heikentymättömänä paksuutensa H3a ja H3b päähän. Tosiasiallisesti tällöin kiinnitysholkin 35 ja vastaavasti lukkorenkaan 36 ensimmäisestä magneetista Ml poispäin osoittava pinta on todella tehollinen kontaktipinta 12. Kiinnitysholkin ja vastaavasti aluslevyn sekä lukkorenkaan kiinnityksen ensimmäiseen magneettiin ei ole tarpeen olla mitenkään itsessään 20 hyvän silloin, kun ensimmäinen magneetti Ml on kestomagneetti ja kiinnitysholkki tai vastaavasti aluslevyjä lukkorengas ovat pehmeää magneettista materiaalia, koska tällöin niiden keskinäinen magneettinen vetovoima pyrkii pitämään nämä osat yhdessä. Rakenteessahan ei vaikuta näitä osia toisistaan erottamaan pyrkiviä oleellisia voimia.Preferably, said second clearance H2 and H2 'of the valve disc is smaller than the grain size of the grain material used in the blow cleaning of the mold. Accordingly, the second clearance H2 is not more than 1 mm, or typically not more than 0.5 mm, or preferably between 0.2 and 0.4 mm. The first magnet M1 may be rigidly secured to the arm 7 of the inner member 4, for example, by a thread 29 therebetween, such as Fig. 20a 4, or by a snap joint 30 formed by flexible tongues 30, as shown in Fig. 5, or by a , as in Figure 7, or by any other suitable means. In the case of Figures 6 and 10-11, the first magnet M1 is a magnetic piece, i.e. has no through hole, whereas in the case of Figures 4, 5 and 7, the first magnet M1 is annular. In particular, it is noted that the first magnet M1 and the second magnet M2, when they are permanent magnets, have outwardly free magnetic poles (+) and (-), despite their possible annular shape, with a magnetic flux outside the permanent magnet M1 or M2 location of the poles. Thus, the main direction R of the magnet 30 is polar to either the tire axis 33 which is parallel to the centerline 23 in the valve, or to the ring diagonal 34 which is transverse or perpendicular to the centerline 23, as in Figs. 13B is shown in principle. Some hard magnetic materials have such properties that it is either very difficult or impossible to work them, for example by drilling, turning or milling. Here, too, magnets can be shaped, if desired, for example in their pulverulent metallurgical manufacture, and at least to include the necessary mounting holes or air grooves, etc. Some hard magnetic materials are relatively easily machined using conventional engineering techniques, so that they can also be threaded. In any case, it may be wise to make all actions affecting the shape of a future permanent magnet before magnetizing it into a final permanent magnet with strong magnetic poles (+) »5 and (-). The first magnet M1, consisting of a magnetic piece, can also be secured to the inner member 4 by, for example, using a clamping sleeve 35 attached to the first magnet and provided with a threaded 39 hole for attaching the arm 7. Alternatively, a first magnet M1 consisting of a magnetic piece may be secured to the inner member 4 by using a perforated washer 37 secured to the first magnet and e.g. a U-shaped locking ring 36 which engages in the arm groove 38 with the outer end of the arm 37. These are magnetically very effective fastening methods when the fastening sleeve 35 or the washer 37 and the locking ring 36 are of soft magnetic material, since they conduct the magnetic flux of the permanent magnet M1 and / or M2 15 to the end of their thickness H3a and H3b. In fact, then, the surface facing away from the first magnet M1 of the clamping sleeve 35 and the locking ring 36 is a really effective contact surface 12. There is no need to be good in itself when the first magnet M1 is the permanent magnet and the clamping magnet the locking ring are made of soft magnetic material, since their mutual magnetic attraction tends to hold these parts together. The structure itself does not affect the essential forces that are trying to separate these parts.

2525

Ensimmäisen magneetin Ml pituus L4 on näissä ilmanpoistoventtiileissä suuruusluokkaa 2 mm - 4 mm ja läpimitta suuruusluokkaa 2 mm - 4 mm, kun kyseessä on henkilöautojen talvirenkaiden venttiilit. Henkilöautojen kesärenkaissa voidaan käyttää samankokoisia ensimmäisiä magneetteja Ml tai hieman suurempia, jolloin 30 mitat voivat olla esimerkiksi puolitoistakertaiset tai kaksinkertaiset edellä mainit-.. tuihin arvoihin verrattuna. Yleisesti voidaan todeta, että ensimmäisen magneetin Ml koko, varsinkin silloin kun ensimmäinen magneetti on kestomagneetti, on suhteessa venttiilin muiden liikkuvien osien kokoon, erityisesti suhteessa liikevaraan Tm ja venttiililautasen 6 läpimittaan D3. Näin ollen kuorma-auton renkaiden ilmanpoisto-35 venttiileissä on yleensä vastaavasti suuremmat magneetit ja moottoripyörän tai polkupyörän renkaiden ilmanpoistoventtiileissä on yleensä vastaavasti pienemmät mag-. neetit. On tietenkin lisäksi huomioitava kyseisen kovan magneettisen materiaalin ominaisuudet, kuten aikaisemmin on todettu. Aluslevyn 37 ja lukkorenkaan 36 yh- 106938 17 teenlaskettu paksuus H3b ja vastaavasti kiinnitysholkin 35 paksuus H3a ovat yleensä suuruusluokkaa 0,7 mm - 2 mm.The length L4 of the first magnet M1 in these exhaust valves is of the order of 2 mm to 4 mm and the diameter of the order of 2 mm to 4 mm in the case of winter tire valves for passenger cars. For passenger car summer tires, first magnets of the same size M1 or slightly larger may be used, whereby the dimensions may be, for example, one and a half times or twice the values mentioned above. In general, the size of the first magnet M1, especially when the first magnet is a permanent magnet, is proportional to the size of the other movable parts of the valve, in particular relative to the travel Tm and the diameter D3 of the valve disc 6. Thus, the venting valves of truck tires generally have correspondingly larger magnets and the venting valves of motorcycle or bicycle tires generally have correspondingly smaller mags. magnets. Of course, further consideration must be given to the properties of the hard magnetic material in question, as stated previously. The calculated thickness H3b of the washer 37 and the locking ring 36 and the corresponding thickness H3a of the clamping sleeve 35 are generally in the order of 0.7 mm to 2 mm.

Keksinnön mukainen ilmanpoistoventtiili 3 toimii ilman poistamiseksi ajoneuvon 5 renkaan vulkanointimuotista 1 renkaan vulkanoinnin aikana seuraavalla tavalla. Vulkanointimuottiin sijoitetaan rengasaihio 2, joka saatetaan laajenemaan painamalla sen sisään ilmaa ja/tai höyryä, jolloin rengasaihion ulkopinta 19 painuu muotti-pintaa 9 vasten saaden siitä lopullisen pinnanmuotonsa, kuten esimerkiksi kuviosta 12 ilmenevän tai muunlaisen kulutuspinnan pintakuvion. Samalla vulkanointimuot-10 tia 1 kuumennetaan rengasaihion 2 kumimateriaalin vulkanoimiseksi ja valmiin renkaan saamiseksi. Jotta rengasaihion ulkopinta 19 asettuisi mahdollisimman tarkasti muotin sisäpintaa 9 vasten poistetaan ilma G rengasaihion ja muottipinnan välistä keksinnön mukaisten ilmapoistoventtiilien 3, ilmapoistokanavien 5 ja niiden mahdollisten jatkeiden 28 kautta. Ennen rengasaihion 2 laajentamista ovat magneettipa-15 rin P magneetin Ml ja M2 toisiaan vasten aikaisemmin kuvatulla tavalla, jolloin venttiililautanen 6 on toisen välyksen H2 päässä muottipinnan 9 alueella olevasta vastepinnastaan 8. Tässä vaiheessa keksinnön mukainen ilmanpoistoventtiili on rakenteesta riippuen joko toisessa sulkuasennossaan S2 tai kolmannessa aukiasennos-saan A3. Kun rengasaihiota 2 laajennetaan kohtaa sen ulkopinta 19 venttiililautasen 20 6 otsapinnan 24, mikä vaihe näkyy kuviosta 5 ja jossa venttiili on vielä toisessa sul kuasennossaan. Kun rengasaihio laajenee edelleen kohti vulkanointimuotin 1 sisäpintaa 9 siirtää aihion ulkopinta 19 venttiililautasta ja mainittua vartta ulospäin, jolloin venttiililautanen tulee ensimmäisen välyksen Hl päähän vastepinnastaan 8 ja varteen kiinnitetty ensimmäisen magneetin Ml vastapinta 12 siirtyy etäisyyden Ta 25 päähän toisen magneetin M2 kontaktipinnasta 11. Tässä vaiheessa ensimmäinen välys Hl, ilmanpoistokanava 5, etäisyys Ta ja ilmapoistokanavan jatke 28 muodostavat ensimmäisen aukiasennon AI, jossa on venttiilin läpi ulottuva avoin ilmanpoistokanava ja joka on esitetty kuviossa 6. Ensimmäinen välys Hl on pienempi kuin toinen välys H2, mutta nollaa suurempi. Samoin magneettiparin P magneettien Ml 30 ja M2 etäisyys Ta on pienempi kuin niiden liikevara Tm, mutta nollaa suurempi.The bleed valve 3 according to the invention operates to remove air from the tire vulcanization mold 1 of the vehicle 5 during the tire vulcanization as follows. An annular blank 2 is inserted into the vulcanization mold which is made to expand by pressing in air and / or vapor, whereby the outer surface 19 of the annular blank presses against the mold surface 9 to give it a final surface shape such as that shown in Fig. 12. At the same time, the vulcanization mold 1 is heated to vulcanize the rubber material of the ring blank 2 and obtain a finished tire. In order to position the outer surface 19 of the annular blank as closely as possible against the inner surface 9 of the mold, air is removed between the annular blank and the mold surface via the venting valves 3, venting ducts 5 and their possible extensions 28 according to the invention. Prior to expanding the ring blank 2, the magnet pairs M 1 and M 2 of the magnet pair 15 are against each other as previously described, wherein the valve disc 6 is at a second clearance H 2 from its stop surface 8 in the region 9 of the mold surface 9 -I get A3. When the annular blank 2 is expanded at its outer surface 19, the front face 24 of the valve disc 20 6, which is shown in Fig. 5 and in which the valve is still in its second closed position. As the annular blank expands further toward the inner surface 9 of the vulcanization mold 1, the outer surface 19 of the blank moves from the valve seat and said arm outwardly, whereby the valve disc comes to a first clearance H1 from its abutment surface 8 and a first magnet M1 the clearance H1, the air outlet duct 5, the distance Ta and the air outlet duct extension 28 form a first open position A1 with an open vent duct through the valve and shown in Figure 6. The first clearance H1 is smaller than the second clearance H2 but greater than zero. Similarly, the distance Ta of the magnets M1 30 and M2 of the magnet pair P is smaller than their travel Tm, but greater than zero.

Ensimmäisessä aukiasennossa AI ilman G poistua muottipinnan ja rengasaihion vä- • _ lista, kuten kuviossa 6 on virtausnuolilla näytetty. Ensimmäisen magneetin Ml ja toisen magneetin M2 mainittu liikevara Tm varren suunnassa LI ja siten ilmanpois-tokanavan suunnassa vähintään yhtä suuri kuin venttiililautasen mainittu ensimmäi-35 nen välys Hl tässä suunnassa. Kun rengasaihiota 2 laajennetaan edelleen ja kosketukseen muottipinnan 9 kanssa, siirtää rengasaihion ulkopinta 19 venttiililautasta 6 . siten, että sen tukipinta 25 puristuu vastepintaansa 8 vasten, jolloin venttiililautanen 106938 18In the first open position AI without G exiting the mold surface and the ring blank, as shown by the flow arrows in Figure 6. Said clearance Tm of the first magnet M1 and the second magnet M2 in the direction L1 of the shaft and thus in the direction of the duct is at least equal to said first clearance H1 of the valve disc in this direction. As the annular blank 2 is further expanded and in contact with the mold surface 9, the outer surface 19 of the annular blank is displaced by the valve disc 6. such that its support surface 25 is pressed against its stop surface 8, whereby the valve disc 106938 18

sulkee ilmanpoistokanavaan 5 estäen rengasaihion materiaalia työntymästä ilman-poistokanavaan 5. Tällöin ollaan ensimmäisessä sulkuasennossa SLcloses the venting duct 5, preventing the tire blank material from entering the venting duct 5. This is in the first blocking position SL

Edellä kuvattujen toimintojen lisäksi ilmanpoistoventtiili 3 voidaan järjestää aukea-5 vaksi toiseen aukiasentoon A2, joka on esitetty kuviossa 4, muotin sisällä muotti-pinnan 9 ja rengasaihion 2 ulkopinnan 19 välissä vallitsevan ylipaineen pl ja muotin ulkopuolella vallitsevan matalamman paineen p2 välisen paine-eron Δρ vaikutuksesta. Tämä paine-erohan Δρ kohdistuu ensimmäisen magneetin Ml toista magneettia ja siten muotin sisälle päin osoittavaan kontaktipintaan 12 tilanteessa, jossa renga-10 saihion ulkopinta 19 ei ole vielä kosketuksissa venttiililautasen 6 otsapintaan 24. Saattaa kuitenkin olla, että tämän kuvatun toiminnan aikaansaamiseksi olisi käytettävä suhteellisen heikon magneettisen vetovoiman F tuottavaa magneettiparia P, mikä taas huonontaa keksinnön mukaisen ilmanpoistoventtiilin muita ominaisuuksia. Näin ollen tätä äsken mainittua toimintoa eli toista aukiasentoa A2 on pidettävä tär-15 keydeltään sekundäärisenä. Tästä riippumatonta jo aikaisemmin selostettua järjestelyä, jossa lisäksi annetaan ilmanpoistoventtiilin 3 olla auki kolmannessa aukiasen-nossa A3, jossa ensimmäisen magneetin Ml ja toisen magneetin M2 toisiaan kohti osoittavista pinnoista 11, 12 vähintään toisessa on kanavia 13 tai kanavaa, joita pitkin ilman G annetaan virrata, on pidettävä oleellisena, vaikka ei keksinnön tärkeim-20 pänä toteutusmuotona. Viimeksi mainitussa ratkaisussa magneettiparin P magneetit Ml ja M2 ovat vain toisiaan kohti osoittavien pintojen 11, 12 osalta kiinni toisissaan, mikä hieman pienentää niiden keskinäistä magneettista vetovoimaa F. Sopivalla muotoilulla ja mitoituksella voidaan kuitenkin kompensoida voiman pienenemistä. Keksinnön venttiiliä siis käyttää pysyvä magneettikenttä R ja vulkanoitavan kap-• 25 paleen ulkopinta 19.In addition to the functions described above, the venting valve 3 may be provided open-5 vacant to the second open position A2 shown in Fig. 4 by the differential pressure Δρ within the mold between the mold surface 9 and the outer surface 19 of the annular blank 2. . This differential pressure Δρ is applied to the second magnet 12 of the first magnet and thus to the inside of the mold 12 in a situation where the outer surface 19 of the annular bead 10 is not yet in contact with the face 24 of the valve disc 6. a magnetic coupling P producing magnetic attraction F, which in turn degrades other features of the deaeration valve according to the invention. Therefore, this newly mentioned function, i.e. the second open position A2, must be regarded as being of secondary importance. Independent of the arrangement previously described, further allowing the venting valve 3 to be open in the third open position A3, wherein at least one of the facing faces 11, 12 of the first magnet M1 and the second magnet M2 have channels 13 or channels through which G is allowed to flow. is to be regarded as essential, although not the principal embodiment of the invention. In the latter solution, the magnets M1 and M2 of the magnetic pair P are only adhered to one another with respect to the facing surfaces 11, 12, which slightly reduces their mutual magnetic attraction F. However, by suitable design and dimensioning, the decrease in force can be compensated. Thus, the valve of the invention is driven by a permanent magnetic field R and an outer surface 19 of the body to be vulcanized.

Edellä olevassa selostuksessa ja kuvioissa on keksintöä käsitelty magneettiparin P magneettien Ml ja M2 keskinäisen magneettisen vetovoiman pohjalta. Keksinnön mukainen ilmanpoistoventtiili 3 kuitenkin toteutettavissa myös magneettiparin P 30 magneettien Ml ja M2 keskinäisen magneettisen poistovoiman tai työntövoiman avulla, joskin tällöin rakenteesta tulee monimutkaisempi. Keksinnön mukainen ilampoistoventtiili soveltuu käyettäväksi kaiken tyyppisissä ajoneuvon renkaiden vulkanointimuoteissa niiden rakenteesta ja materiaalista riippumatta. Muotin ollessa ferromagneettista terästä, on kuitenkin huolehdittava siitä, venttiilin kestomagneetin 35 etäisyys on riittävä, kuten esim. kuviossa 11, jottei muottimateriaali häiritse sen toimintaa. Tässä tapauksessa toinen magneetti M2 voisi myös muodostua itse muot-. _ timateriaalista.In the foregoing description and figures, the invention has been discussed on the basis of the mutual magnetic attraction of the magnets P1 and M2. However, the deaeration valve 3 according to the invention can also be implemented by the mutual magnetic removal force or thrust of the magnets P 30 of the pair P 30, although in this case the structure becomes more complicated. The vent valve of the invention is suitable for use in all types of vulcanization molds for vehicle tires, regardless of their construction and material. However, when the mold is made of ferromagnetic steel, care must be taken to ensure that the permanent magnet 35 of the valve has a sufficient distance, such as in Figure 11, so that the mold material does not interfere with its operation. In this case, the second magnet M2 could also be formed by the mold itself. _ Timber.

Claims (10)

1. Utluftsventil i en vulkaniseringsfom (1) för ett fordonshjul innefattande ett flertal utiuftskanaler, varvid var och en utluftsventil (3) befinner sig i en utluftskanal och innefattar: 5 {a} en inre del (4) som rör sig i utiuftskanalens (5) riktning, som innefattar - ett skaft (7), vars yttre diameter (D2) är mindre än utiuftskanalens inre diameter (Dl), - en ventiltallrik (6) i skaftets inre ände mot formytan (9), vilken ventiltallriks diameter (D3) är större än utiuftskanalens nämnda inre diameter och vilken 10 ventiltallrik i utiuftsventilens slutna läge (SI) stöder mot anslagsytan (8) omkring utiuftskanalen och i öppet läge (AI) är minst pä ett avständ motsva-rande det första glappet (Hl) frän den nämnda anslagsytan; och {b} for tvingande av kraftorganets nämnda inre del till sin förut bestämda position, kännetecknad av att nämnda kraftorganet är ett magnetpar (P) bestäende av minst 15 tvä magneter (Ml och M2); att magnetparets första magnet (Ml) är i beröring med nämnda rörliga inre del (4) och den andra magneten (M2) är i beröring med vulka-neringsformen (1); och att minst den ena av magnetparets första och andra magnet (Ml och/eller M2) är en permanentmagnet.An exhaust valve in a vulcanization mold (1) for a vehicle wheel comprising a plurality of exhaust ducts, each of which exhaust valves (3) being in an exhaust duct and comprising: an interior part (4) moving in the exhaust duct (5) ) direction, comprising - a shaft (7) whose outer diameter (D2) is smaller than the outer diameter (D1) of the outlet duct, - a valve disc (6) at the inner end of the shaft against the mold surface (9), the diameter of the valve disc (D3) is larger than the said outside diameter of the outdoor duct and which valve plate in the closed position (SI) of the outdoor valve abuts against the abutment surface (8) around the outdoor duct and in open position (AI) is at least at a distance corresponding to the first gap (H1) from said abutment surface; and {b} for forcing said inner member of said power member to its predetermined position, characterized in that said power means is a pair of magnetic (P) consisting of at least two magnets (M1 and M2); that the first magnet (M1) of the magnetic pair is in contact with said movable inner part (4) and the second magnet (M2) is in contact with the vulcanization form (1); and that at least one of the first and second magnet pairs (M1 and / or M2) of the magnetic pair is a permanent magnet. 2. Utluftsventil enligt patentkrav 1, kännetecknad av att den första magneten 20 (Ml) och den andra magneten (M2) befinner sig i förhällande tili varandra i det nämnda skaftets (7) riktning (LI) väsentiigt efter varandra och att de har rörelserum (Tm) i förhällande tili varandra.Exhaust valve according to claim 1, characterized in that the first magnet 20 (M1) and the second magnet (M2) are substantially relative to one another in the direction (LI) of the said shaft (7) and that they have movement space ( Tm) in relation to each other. 3. Utluftsventil enligt patentkrav 1 eller 2, kännetecknad av att i magnetparet (P): 25. den första och den andra magneten (Ml och M2) bada är pennanentmagne- ter och de olika polema ((+), (-)) i den första och den andra magneten är rik-tade mot varandra; eller - den första eller den andra magneten (Ml eller M2) är en permanentmagnet : . och motsvarande den andra eller den första magneten (Ml och M2) är en 30 mjuk magnet, varvid utiuftsventilens ventiltallrik (6) pä inverkan av magnetparets (P) magneters inbördes kraft (F) är antingen i det andra slutna läget (S2) eller det tredje öppna lä-get (A3). 106938 23Exhaust valve according to claim 1 or 2, characterized in that in the magnetic pair (P): 25. the first and the second magnet (M1 and M2) are both pen-magnet and the different poles ((+), (-)) in the first and second magnets are directed towards each other; or - the first or second magnet (M1 or M2) is a permanent magnet:. and corresponding to the second or first magnet (M1 and M2) is a soft magnet, wherein the valve plate plate (6) of the outlet valve on the influence (F) of the magnetic pair (P) is either in the second closed position (S2) or the third open position (A3). 106938 23 4. Uthiftsventil enligt patentkrav 2 eller 3, kannetecknad av att magnetparets forsta magnet (Ml) befmner sig i den yttre änden av skaftet (7) som är riktad bort frän vulkaniseringsformens formyta (9), och den andra magneten (M2) befmner sig i vulkaniseringsfoimen (1) bredvid den forsta magneten (Ml) i riktning mot nämnda 5 formyta; och att den andra magneten (M2) omringar det nämnda skaftet (7).Exhaust valve according to claim 2 or 3, characterized in that the first magnet (M1) of the magnetic pair is located at the outer end of the shaft (7) which is directed away from the mold surface (9) of the vulcanization mold, and the second magnet (M2) is located in the the vulcanizing foam (1) next to the first magnet (M1) in the direction of said mold surface; and that the second magnet (M2) surrounds said shaft (7). 5. Uduftsventil enligt patentkrav 4, kannetecknad av att den forsta magneten (Ml) bestar av en magnetring eller en magnetbit, och den andra magneten (M2) bestar av en magnetring; och att da den ena av magnetparets (P) magneter (Ml eller M2) är en mjuk magnet är riktningen (R) pä den permanenta magnetens pol ((+), (-)) 10 antingen väsentligt i mittlinjens (23) riktning eller väsentligt vinkelrätt mot mittlin-jen, och da magnetparets (P) bäda magneter (Ml och M2) är pennanentmagneter är riktningama (R) pä deras poler ((+), (-)) väsentligt i riktning av mittlinjen (23).A scent valve according to claim 4, characterized in that the first magnet (M1) consists of a magnetic ring or a magnetic bit, and the second magnet (M2) consists of a magnetic ring; and since one of the magnetic pair (P) magnets (M1 or M2) is a soft magnet, the direction (R) of the permanent magnet's pole ((+), (-)) is either substantially in the direction of the center line (23) or substantially perpendicular to the centerline, and since the magnetic magnets (M1 and M2) of the magnetic pair (P) are pen-magnet, the directions (R) on their poles ((+), (-)) are substantially in the direction of the centerline (23). 6. Uthiftsventil enligt patentkrav 4, kannetecknad av att de mot varandra riktade ytoma (11, 12) i den forsta magneten (Ml) och den andra magneten (M2) i mag- 15 netparet vilar mot varandra i utluftsventilens (3) fria tillstand och de nämnda ytoma: - är väsentligt lika formade och släta, da utluftsventilen (3) i sitt fiia tillstand är i det andra slutna läget (S2) och ventiltallriken pä ett avständ motsvarande det andra glappet (H2) frän sin anslagsyta (8), eller - innefattar i nägondera strälformiga faror eller en fara (13), da uduftsventi- 20 len (3) i sitt fiia tillständ är i det tredje öppna läget (A3) och ventiltallriken pä ett avständ motsvarande det andra glappet (H2) frän sin anslagsyta (8).Exhaust valve according to claim 4, characterized in that the faces (11, 12) of the first magnet (M1) and the second magnet (M2) of the magnetic pair are facing each other in the free state of the exhaust valve (3). said surfaces: - are substantially similarly shaped and smooth, since the exhaust valve (3) is in its free state in the second closed position (S2) and the valve plate at a distance corresponding to the second gap (H2) from its impact surface (8), or - comprises in neonate jet-shaped hazards or a hazard (13), since the scent valve (3) is in its free state in the third open position (A3) and the valve plate at a distance corresponding to the second gap (H2) from its impact surface ( 8). 7. Uduftsventil enligt nägot av de föregäende patentkraven, kannetecknad av att •: - ventiltallriken (6) är skivformad eller formad av en braten kon eller av en klotkalott, vars maximibredd (L2) är högst 1 mm eller högst 0,5 mm eller mellan 0,2 - 0,4 mm; 25 att ventiltallrikens nämnda andra glapp (H2) är mindre än komstorleken hos kommaterialet använt vid rengöring av formen genom komblästring, eller högst 1 mm eller högst 0,5 mm eller mellan 0,2 - 0,4 mm; att den nämnda anslagsytan (8) är antingen en fördjupning (14) eller pä formytans (9) plats; och att den andra magneten (M2) är fast i vulkaneringsformen (1) genom mekanisk vidhäftning och formar 30 det nämnda skaftets (7) stymingsholk.Exhaust air valve according to any of the preceding claims, characterized in that: • - the valve disc (6) is disc-shaped or formed by a wide cone or by a ball cone, whose maximum width (L2) is not more than 1 mm or not more than 0.5 mm or between 0.2 - 0.4 mm; The said second gap (H2) of the valve disc is smaller than the grain size of the commodity used in cleaning the mold by blasting, or at most 1 mm or at most 0.5 mm or between 0.2 - 0.4 mm; said abutment surface (8) being either a recess (14) or in place of the mold surface (9); and that the second magnet (M2) is fixed in the vulcanizing mold (1) by mechanical adhesion and forms the guide hole of said shaft (7). 8. Förfarande för avlägsnande av luit frän en vulkaniseringsform (1) för ett for-donshjul under hjulets vulkanisering, varvid hjulämnet (2) placerad i vulkaniserings-formen bringas att utvidga sig och pressas mot formytan (9), i vilket förfarande luf-ten (G) mellan hjulämnet och formytan avlägsnas via uduftskanalema (5), i var och 35 en av vilka har placerats den inre delen (4) innefattandet skaftet (7) som rör sig i 24 106938 utluftskanalen och ventiltallriken (6) som rör sig motsvarande pä formytans omräde, vilken ventiltallrik sluter denna utluftskanal da hjulet är i sin slutliga form mot formytan, kännetecknat av att förfarandet innefattar följande steg: - man later före hjulämnets (2) utvidgning magnetparets (P) minst tvä magneter (Ml 5 och M2) hällas emot varandra och med sin inbördes dragningskraft (F) halla ventiltallriken (6) pa ett avstand motsvarande det andra glappet (H2) frän anslagsytan (8) pä formytans omräde; - man utvidgar hjulämnets (2) och later dess yttre yta (19) möta ventiltallriken (6) och flytta den och det nämnda skaftet utät, varvid ventiltallriken kommer pä ett 10 avstand motsvarande det första glappet (Hl) frän anslagsytan (8) och de nämnda minst tvä magnetema (Ml, M2) är pä avständet (Ta) frän varandra, formande en öppen utluftskanal; - man läter luften (G) mellan formytan och hjulämnet avlägsnas via utluftkanalen (5); 15. man utvidgar hjulämnet (2) vidare tili beröring med formytan (9) och läter hm- lämnets yttre yta (19) flytta ventiltallriken (6) till att pressas mot sin anslagsyta (8), varvid ventiltallriken sluter utluftskanalen och sä förhindrar hjulämnet material frän att trängas in i utluftskanalen (5).A method for removing lute from a vulcanization mold (1) of a vehicle wheel during the vulcanization of the wheel, wherein the wheel blank (2) located in the vulcanization mold is widened and pressed against the mold surface (9), in which method the air (G) between the wheel blank and the mold surface is removed via the duct ducting (5), in each of which has been positioned the inner part (4) comprising the shaft (7) moving in the vent duct and the valve disc (6) moving correspondingly in the area of the mold surface, which valve plate closes this outlet duct as the wheel is in its final shape against the mold surface, characterized in that the method comprises the following steps: - before the expansion of the wheel blank (2), the magnetic pair (P) is poured at least two magnets (M1 and M2) towards each other and with their mutual pulling force (F), tilt the valve plate (6) at a distance corresponding to the second gap (H2) from the abutment surface (8) in the area of the mold surface; - extending the wheel blank (2) and allowing its outer surface (19) to meet the valve plate (6) and moving it and said shaft outwardly, the valve plate coming at a distance corresponding to the first gap (H1) from the impact surface (8) and the said at least two magnets (M1, M2) are spaced (Ta) from each other, forming an open vent channel; - the air (G) between the mold surface and the wheel blank is removed via the exhaust duct (5); 15. further expanding the wheel blank (2) into contact with the mold surface (9) and allowing the outer surface (19) of the hose to move the valve disc (6) to be pressed against its abutment surface (8), the valve disc closing the exhaust duct and thus preventing the wheel blank material from being forced into the exhaust duct (5). 9. Förfarande enligt patentkrav 8, kännetecknat av att man i det även läter ut-20 luftsventilen öppna sig tili det andra öppna läget (A2) pä inverkan av tryckskillna- den (Δρ) mellan övertycket (pl) som räder inne i formen mellan formytan och hjulämnet och det lägre tiycket (p2) som räder utanför formen, vilken tryckskillnaden riktar sig mot den första magnetens (Ml) andra magnet och därvid mot ytan (12) som riktar sig in i formen, samtidigt som hjulämnets yttre yta (19) inte ännu är i be-1 25 röring med ventiltallriken (6).9. A method according to claim 8, characterized in that it also allows the vent valve to open to the second open position (A2) on the influence of the pressure difference (Δρ) between the upper pressure (p1) which protrudes inside the mold between the mold surface. and the wheel blank and the lower pressure (p2) projecting outside the mold, which pressure difference is directed to the second magnet of the first magnet (M1) and thereby to the surface (12) which is directed into the mold, while the outer surface (19) of the wheel blank does not still in contact with the valve plate (6). 10. Förfarande enligt patentkrav 8, kännetecknat av att man i det vidare läter ut-luftsventilen (3) vara öppen i det tredje läget (A3) genom att läta luften (G) strömma frän de emot varandra riktade ytoma (11, 12) i den första magneten (Ml) och den andra magneten (M2) längs kanaler (13) eller en kanal som firms i minst den en?., 30 samtidigt som magnetparets (P) magneter (Ml och M2) är i beröring med varandra. • ·Method according to claim 8, characterized in that the air valve (3) is further allowed to open in the third position (A3) by allowing the air (G) to flow from the facing surfaces (11, 12) of the the first magnet (M1) and the second magnet (M2) along channels (13) or a channel present in at least the one, while the magnets (M1 and M2) of the magnetic pair (P) are in contact with each other. • ·