FI104509B - Axial fan guide rail - Google Patents
Axial fan guide rail Download PDFInfo
- Publication number
- FI104509B FI104509B FI905984A FI905984A FI104509B FI 104509 B FI104509 B FI 104509B FI 905984 A FI905984 A FI 905984A FI 905984 A FI905984 A FI 905984A FI 104509 B FI104509 B FI 104509B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- guide rail
- edge
- fan
- rail according
- condition
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
- F04D29/54—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/541—Specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/542—Bladed diffusers
- F04D29/544—Blade shapes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
104509104509
Aksiaalipuhaltimen ohjauskiskoAxial fan guide rail
Esillä olevan keksinnön kohteena on aksiaalipuhaltimen ohjauskisko.The present invention relates to an axial fan guide rail.
5 Kun kaasu kulkee puhaltimen läpi, puhaltimenpyörän siivet muuttavat kaasun suunnan ja puhaltimenpyörän alueelle saadaan paineenlisäys. Suunnanmuutos merkitsee kuitenkin, että kaasuvirtauksen nopeudella on pyörimiskomponentti puhaltimenpyörän läpikulun jälkeen. Tämä pyörimis-10 komponentti muodostaa pyörimisenergian, joka usein menee hukkaan siirrettäessä kaasua edelleen alavirtaan puhalti-mesta.5 As the gas passes through the fan, the impeller blades change the direction of the gas and a pressure increase is obtained in the impeller area. However, a change of direction means that the gas flow rate has a rotation component after the fan wheel passes. This rotation-10 component generates rotational energy, which is often wasted when the gas is transferred further downstream of the blower.
Tämän pyörimisenergian talteenottamiseksi ja tällöin puhaltimen paineenlisäyksen sekä sen hyötysuhteen 15 kohottamiseksi on tunnettua sovittaa kehä ohjauskiskoja puhaltimenpyörästä alavirtaan. Täten muutetaan kaasuvir-rassa oleva pyörimisenergia puhaltimenpyörän jälkeen staattiseksi paineenlisäykseksi ohjauskiskojen kautta kulun yhteydessä. Tämä muutos ei ole häviötön ja häviöiden 20 minimoimiseksi on oleellista, että ohjauskiskojen tulokulma vastaa oleellisesti kaasun virtaussuuntaa ulos puhaltimenpyörästä. Jos ohjauskiskojen tulosivua ei ole mukautettu tulevan kaasun suuntaan, tuloksena on virtauksen voimakas irtoaminen ohjauskiskosta suurien energiahäviöi-: 25 den ja puhaltimen hyötysuhteen alenemisen ollessa seurauk sena. Ohjauskiskot on edelleen muotoiltu siten, että kaasu saa poistosivulla oleellisesti aksiaalisen suunnan.To recover this rotational energy and thereby increase the pressure increase of the fan and its efficiency 15, it is known to fit peripheral guide rails downstream of the fan wheel. Thus, the rotational energy in the gas stream after the impeller is converted to a static pressure increase through the guide rails during passage. This change is not lossless, and in order to minimize losses 20, it is essential that the inlet angle of the guide rails substantially corresponds to the direction of gas flow out of the impeller. If the guide rail result page is not adjusted in the direction of the incoming gas, the result is a strong separation of the flow from the guide rail with high energy losses and a decrease in fan efficiency. The guide rails are further shaped such that the gas at the outlet side receives a substantially axial direction.
On havaittu, että pyörimiskomponentin suuruus vaih-telee säteittäisessä suunnassa, mikä merkitsee, että kul-30 ma, jonka virtaussuunta muodostaa keskiakselin kanssa, vaihtelee säteen mukana. Virtaus on hyvin monimutkainen ja sekundaaristen vaikutusten johdosta pyöriminen puhaltimen-siipien mukaisesti tulee suuremmaksi siipien juuressa ja kärjessä. Siipien juuressa, ts. siipien kiinnityspisteissä 35 napaan, kaasun virtaukselle annetaan lisätty pyörimisliike 104509 2 raoissa tapahtuvalla takaisinvirtauksella sekä navan pyörimisellä ja siipien kärjessä syntyy lisätty pyörimisliike takaisinvirtauksen seurauksena, joka alentaa aksiaalista komponenttia. Edelleen on huomattava, ettei ulkoinen ra-5 joitus, esim. virtauskanavan tai sentapaisen seinä, jarruta ainoastaan tangentiaalista liikekomponenttia vaan myös aksiaalista. Yhteensä tämä antaa virtaussuunnan kuviossa 1 esitetyn odottamattoman, säteittäisen muunnoksen.It has been found that the magnitude of the rotation component varies in the radial direction, which means that the angle λ 30 which flows in the direction of the center axis varies with the radius. The flow is very complex and, due to secondary effects, rotation according to the fan blades becomes greater at the root and tip of the blades. At the base of the blades, i.e., the wing attachment points to the 35 hubs, the gas flow is subjected to an additional rotational movement 104509 2 in the gaps with backflow, and a rotational movement of the hub and blades tip as a result of a backflow that lowers the axial component. Further, it should be noted that the external constraint, e.g., a flow channel or the like, does not only brake the tangential motion component but also the axial one. In total, this gives an unexpected radial transformation of the flow direction shown in Figure 1.
Kuvio 1 esittää siten aksiaalipuhaltimella suori-10 tettujen mittausten tuloksia. Kuten käy ilmi, virtaussuunnan kulma keskiviivaa kohti on tällöin suurempi siiven kärjessä ja pohjassa ja kulma ohittaa minimin niiden välissä. Käyrän tarkkaan ulkonäköön vaikuttavat sellaiset parametrit kuin siipien kulmat puhaltimenpyörällä ja va-15 littu työpiste vastaavassa puhallinkäyrässä (paine-virtauskäyrässä), mutta laadullisesti käyrän kulku on sama minimin ollessa siivenkannan ja siivenkärjen sijaintien välissä.Figure 1 thus shows the results of measurements made with an axial blower. As will be apparent, the angle of the flow direction toward the centerline is then greater at the tip and bottom of the wing, and the angle passes the minimum between them. The exact appearance of the curve is influenced by parameters such as the angles of the blades on the impeller and the selected workstation on the corresponding fan curve (pressure-flow curve), but qualitatively the curve is the same with the minimum between blade head and wing tip locations.
Yrityksenä mukauttaa ohjauskiskon tulokulma säteit-20 täisessä suunnassa vaihtelevaan pyörimiskomponenttiin on valmistettu ohjauskiskoja, joilla on vaihteleva kaarevuus, joka on kuitenkin hyvin monimutkainen valmistustekniikka.In an attempt to adapt the guide rail inlet angle to a radially variable rotation component, guide rails having variable curvature, which is however a very complex manufacturing technique, have been manufactured.
On tehty myös ohjauskiskoja, joissa on viistoreuna ohjauskiskon sisemmän ja ulomman pitkittäisreunan välissä, : 25 niin että ohjauskiskon kaarenpituus sisäreunaa pitkin on pitempi kuin kaarenpituus säteittäistä ulkoreunaa pitkin. Ohjauskiskon vakion kaarevuuden yhteydessä saadaan tällöin suurempi tulokulma ohjauskiskon säteittäisesti sisempään osaan kuin sen säteittäisesti ulompaan osaan.Also, guide rails having a bevelled edge between the inner and outer longitudinal edges of the guide rail have been made such that the arc length of the guide rail along the inner edge is longer than the arc length along the radial outer edge. With the constant curvature of the guide rail, a greater incidence angle is thereby obtained in the radially inner part of the guide rail than in its radially outer part.
30 Esillä olevan keksinnön päämääränä on, pitäen läh- ' tökohtana edellä annettuja tietoja pyörimisen säteittäi- sestä vaihtelusta, saada aikaan uusi ohjauskisko, joka on sisääntulosivulta huomattavasti paremmalla tavalla mukautettu virtaavan kaasun suuntaan ohjauskiskon koko säteit-35 täisellä ulottuvuudella samalla kun ohjauskisko on yksinkertainen ja halpa valmistaa.It is an object of the present invention, taking as a starting point the radial variation of rotation given above, to provide a new guide rail which is significantly better adapted to the flowing gas from the inlet side over the entire radial dimension of the guide rail while being simple and inexpensive. prepare.
104509 3 Tämä päämäärä saavutetaan johdannossa esitettyä laatua olevalla ohjauskiskolla, jolla on patenttivaatimuksessa 1 annetut tunnusmerkit.104509 3 This object is achieved by a guide rail of the quality described in the preamble, which has the characteristics set forth in claim 1.
Antamalla ohjauskiskon aksiaalipuhallinta kohti 5 olevan osan reunalle muoto, joka oleellisesti täydentää kuviossa esitettyä pyörimisen vaihtelua, voidaan valmistaa yksinkertaisen kaarevuuden omaava ohjauskisko ja samanaikaisesti saada tulokulman erinomainen sovitus virtaavan kaasun suuntaan joka kohdassa.By giving the edge of the part of the guide rail towards the axial blower 5 a shape which substantially complements the variation of rotation shown in the figure, a simple curved guide rail can be fabricated and at the same time obtain an excellent angle of entry in each direction of the flowing gas.
10 Keksinnön mukaisella ohjauskiskolla voidaan puhal- timen hyötysuhdetta parantaa jopa 20 %-yksikköä markkinoilla yleisesti esiintyviin ohjauskiskoihin verrattuna.The guide rail according to the invention can improve the efficiency of the fan by up to 20 percentage points compared to the guide rails commonly found on the market.
Keksinnön mukaisen ohjauskiskon edullisen suoritusmuodon mukaisesti tulokulma βι täyttää ohjauskiskon säteit-15 täisessä sisäosassa eli kantaosassa ehdon 40° < «i, < 70°, edullisesti 52° < ai, < 70°.According to a preferred embodiment of the guide rail according to the invention, the angle of entry βι in the radial inner part, i.e. the base part, of the guide rail fulfills the condition 40 ° ≤ i, <70 °, preferably 52 ° ≤ ai, <70 °.
Keksinnön mukaisen ohjauskiskon erään toisen edullisen suoritusmuodon mukaisesti, jolla on vakio kaarevuus-säde, kaarevuussäteen R ja ohjauskiskon säteittäisesti 20 sisäreunan pituuden Lj välinen suhde täyttää ehdon 0,83 < R/Li < 1,45 edullisesti 0,83 < R/Lj < 1,10.According to another preferred embodiment of the guide rail according to the invention having a constant curvature radius, the ratio between the curvature radius R and the radius 20 inner edge length Lj of the guide rail satisfies the condition 0.83 <R / Li <1.45 preferably 0.83 <R / Lj <1 , 10.
Täten mahdollistetaan ohjauskiskon muotoilun opti-25 mointi valittuun työpisteeseen paineen virtausdiagramman sillä alueella, joka on kiinnostuksen kohteena.Thus, the optimum design of the guide rail design to the selected workstation is made possible in the area of the pressure flow diagram of interest.
Keksinnön mukaisen ohjauskiskon edelleen erään edullisen suoritusmuodon mukaisesti ohjauskiskon säteittäisesti sisäreunan pituuden Lx ja uuman tasosta mitatun 30 ohjauskiskon pituuden L2 välinen suhde täyttää ehdon 1,8 < Lj/Lj <2,3 ja uuman tason antaa ehto 0,4 < <0,9 edullisesti 0,5 < Hi/H2 < 0,8, 35 104509 4 jossa Hi merkitsee uuman sijainnin korkeutta säteittäisesti sisäreunasta laskettuna ja H2 ohjauskiskon koko korkeutta.According to a further advantageous embodiment of the guide rail according to the invention, the ratio between the radially inner edge length Lx of the guide rail 30 and the length L2 of the guide rail 30 measured from the plane of the web satisfies the condition 1.8 <Lj / Lj <2.3 0.5 <Hi / H2 <0.8, 35 104509 4 where Hi denotes the height of the web position measured radially from the inside edge and H2 the total height of the guide rail.
Ohjauskiskon tulokulman siivenkärjessä täytyy olla suhteutettu esimerkiksi tulokulmaan siivenkannassa ja kek-5 sinnön mukaisen ohjauskiskon vielä erään edullisen suoritusmuodon mukaisesti tämä suhde määräytyy ehdosta 0,5 s Lj/Li s 0,7, 10 jossa L3 ja Lx tarkoittavat ohjauskiskon säteittäisesti ulompien ja sisempien reunojen pituuksia.For example, in a further preferred embodiment of the guide rail according to the invention, this ratio is defined by the condition 0.5 s Lj / Li s 0.7, where L3 and Lx represent the radially outer edges of the guide rail p .
Kun liikutaan niiden eri parametrien edellä annettujen rajojen ulkopuolella, jotka määräävät ohjauskiskon rakenteen, ilmenee erilaisia häiriöitä, kuten kaasuvir- 15 tauksen erottumista ohjauskiskosta energiahäviöiden ollessa seurauksena.Moving beyond the aforementioned limits of the various parameters that determine the design of the guide rail, various disturbances occur, such as the separation of the gas flow from the guide rail as a result of energy loss.
Keksinnön mukaisen ohjauskiskon esimerkiksi valittuja suoritusmuotoja selitetään nyt lähemmin kuvioiden 2-5 yhteydessä.For example, selected embodiments of the guide rail according to the invention will now be explained in more detail with reference to Figures 2-5.
20 Kuvio 1 esittää virtaussuunnan ja keskiviivan väli sen kulman säteittäistä vaihtelua siivenkannasta siiven-kärkeen.Figure 1 shows the radial variation of the angle between the flow direction and the center line from the wing head to the wing tip.
Kuvio 2 esittää aksiaalipuhallinta alavirtaan sovitetuilla keksinnön mukaisilla ohjauskiskoilla varustet-. 25 tuna.Fig. 2 shows an axial fan with guide rails fitted downstream of the invention. 25 tuna.
Kuvio 3 esittää keksinnön mukaisen ohjauskiskon edullista suoritusmuotoa tasoon levitettynä.Fig. 3 shows a preferred embodiment of a guide rail according to the invention, when extended in a plane.
Kuvio 4 esittää kuvion 3 ohjauskiskoa, jolla on vakio kaarevuus.Figure 4 shows a guide rail of Figure 3 with a constant curvature.
30 Kuvio 5 esittää keksinnön mukaisen ohjauskiskon V vaihtoehtoista suoritusmuotoa samoin tasoon levitettynä.Fig. 5 shows an alternative embodiment of a guide rail V according to the invention, similarly extended to a plane.
Kuvio 2 esittää aksiaalipuhallinta 2, joka on asennettu kanavaan 4, jolloin ilman virtaussuunta on osoitettu nuolella q. Alavirtaan puhaltimesta ja tietylle etäisyy- 35 delle tästä on asennettu kehä ohjauskiskoja 6, jolloin ohjauskiskojen säteittäinen ulottuvuus vastaa oleellisesti 104509 5 puhaltimensiipien 8 ulottuvuutta. Kuten erityisesti oh-jauskiskon 6' osalta käy ilmi, sillä on oleellisesti aksiaalinen poistokulma, kun taas sisääntulokulma muodostaa tietyn kulman puhaltimen keskiviivan kanssa.Fig. 2 shows an axial fan 2 mounted in the duct 4, whereby the direction of air flow is indicated by arrow q. Downstream of the fan and at a certain distance 35, a peripheral guide rails 6 are mounted, whereby the radial dimension of the guide rails substantially corresponds to the dimension of the fan blades 8. As is particularly evident with respect to the guide rail 6 ', it has a substantially axial outlet angle, while the inlet angle forms a certain angle with the fan centerline.
5 Kuviossa 3 esitetään ohjauskiskon 6 edullinen suo ritusmuoto tasoon levitettynä. Ohjauskiskon 6 päätyosassa, joka on tarkoitettu olemaan puhallinta kohti, on parabeli-maisen muodon omaava reuna 10, niin että ohjauskiskon 6 sisemmän ja ulomman pitkittäisreunan 12 ja 14 väliin jää 10 lyhyemmän pituuden L2 omaava uuma kiskoa pitkin kuin mainitut reunat 1^ ja L2. Kiskossa 6 on tasainen takareuna 16.Fig. 3 shows a preferred embodiment of the guide rail 6 when extended in a plane. The end portion of the guide rail 6, which is intended to be directed towards the fan, has an edge 10 having a parabolic shape so that a web of 10 shorter lengths L2 is left between the inner and outer longitudinal edges 12 and 14 of the guide rail 6 than said edges 1 ^ and L2. The rail 6 has a flat rear edge 16.
Uuman korkeus sisemmästä pitkittäisreunasta 12 on osoitettu merkinnällä Hx ja kiskon kokonaiskorkeus merkinnällä H2. Uuman pituuden määrää ehto 15 0,4 < Hj/Hj <0,9 edullisesti 0,5 < H1/H2 <0,8.The height of the web from the inner longitudinal edge 12 is denoted by Hx and the total height of the rail by H2. The length of the web is determined by the condition 15 0.4 <H 1 / H 2 <0.9, preferably 0.5 <H 1 / H 2 <0.8.
Kun kuvion 3 ohjauskiskolle annetaan kuvion 4 mukaisen kaarevuussäteen omaava vakio kaarevuus, saadaan 20 suurempi tulokulma keskiviivaan nähden ohjauskiskon sisäosaan, joka tulee sijaitsemaan siivenkannan tasossa, kuin kiskon 6 ulko-osaan, joka tulee sijaitsemaan siivenkärjen tasossa, koska sisempi pitkittäisreuna 12 on pitempi kuin ulompi pitkittäisreuna 14, katso kuvio 3. Välissä olevassa ·, ' 25 uumaosassa tulokulma jää vielä pienemmäksi ja täten saavu tetaan yksinkertaisella tavalla tulokulman säteittäinen vaihtelu, joka vastaa kaasuvirtauksen pyörimiskomponentin säteittäistä vaihtelua, kuten edellä on selitetty.By giving the guide rail of Fig. 3 a constant curvature having the radius of curvature of Fig. 4, a greater incidence angle 20 relative to the centerline is obtained for the inner part of the guide rail which is located in the plane 14, see Fig. 3. In the intermediate web portion, 25, the inlet angle is further reduced and thus a radial variation of the inlet angle corresponding to the radial variation of the gas flow rotation component is achieved in a simple manner.
Ehdon 0,50 < Lj/I^ < 0,70 täyttämiseksi saadaan kis-30 kon ulko-osan ja sisäosan tulokulmien väliset suhteet, jotka soveltuvat hyvin käytännön sovellutuksiin.To satisfy the condition of 0.50 <Lj / I ^ <0.70, the relationship between the inlet angles of the outer part and the inner part of the kit is well suited for practical applications.
Pituudet L: ja L2 täyttävät ehdon 1,8 < L1/L2 <2,3.The lengths L: and L2 meet the condition 1.8 <L1 / L2 <2.3.
Ohjauskiskon optimoinnin mahdollistamiseksi eri työpisteissä paineenvirtausdiagrammassa, ts. sekä suuren 35 virtauksen että suuren paineen ollessa kyseessä, kaarevuussäteen R, katso kuvio 4, ja täytyy täyttää ehto 104509 6 0,83 < R/Lj < 1,45 edullisesti 0,83 < R/Lx < 1,10.In order to allow for optimization of the guide rail at different workstations in the pressure flow diagram, i.e. for both high flow and high pressure, the radius of curvature R, see Figure 4, must satisfy condition 104509 6 0.83 <R / Lj <1.45 preferably 0.83 <R / Lx <1.10.
Puhaltimen keskiviivasta 18 ohjauskiskon sisäreunaan 12 ja vastaavasti ulkoreunaan 14 mitattujen säteiden 5 Rj ja R2 välinen suhde täyttää ehdon 0,3 s Rj/R2 £ 0,8 edullisesti 0,45 < Rx/R2 < 0,72.The ratio between the radii 5 R1 and R2 measured from the fan center line 18 to the inner edge 12 and outer periphery 14 of the guide rail respectively satisfies the condition 0.3 s Rj / R2 £ 0.8 preferably 0.45 <Rx / R2 <0.72.
Ohjauskiskosta tulee täten käyttökelpoinen käytän-10 nöllisesti ottaen kaikkia käytössä esiintyviä aksiaalipu-haltimia varten.The guide rail thus becomes usable for virtually all axial blowers in use.
Ri vastaa muuten puhaltimenpyörän navan sädettä, kun taas säde R2 vastaa kyseessä olevan virtauskanavan 4 sädettä, joka on oleellisesti yhdenmukainen myös puhaltimen-15 pyörän säteen kanssa, vertaa kuvio 2.Otherwise, R1 corresponds to the radius of the fan wheel hub, while radius R2 corresponds to the radius of the flow channel 4 in question, which is also substantially consistent with the radius of the fan wheel 15, compare Figure 2.
Kuviossa 5 esitetään keksinnön mukaisen ohjauskiskon vaihtoehtoinen suoritusmuoto, jolloin se reuna, joka on tarkoitettu olemaan puhaltimeen päin, on tehty kolmen sivun 20, 22, 24 muodostamaksi monikulmiojonoksi. Sivu 22 20 muodostaa tällöin välissä olevan uumaosan. On huomattava, että uumaosa 22 on siirretty lähemmäksi ulkoreunaa 14 kuin sisäreunaa 12. Myös tämä ohjauskisko taivutetaan vakiolla kaarevuussäteellä kuten kuviossa 4 kuvataan. Tämä on yksinkertainen ohjauskiskon suoritusmuoto, joka kohottaa : 25 huomattavasti hyötysuhdetta aikaisempiin suoritusmuotoihin verrattuna, joissa on monotonisesti kulkeva vino reuna, joka on osoitettu katkoviivalla 26 kuviossa.Fig. 5 shows an alternative embodiment of the guide rail according to the invention, wherein the edge which is intended to face the fan is made as a polygonal array formed by three sides 20, 22, 24. The web 22 then forms an intermediate web portion. It should be noted that the web portion 22 is moved closer to the outer edge 14 than to the inner edge 12. Also, this guide rail is bent with a constant radius of curvature as illustrated in Figure 4. This is a simple embodiment of a guide rail that raises: 25 significantly efficiency compared to previous embodiments having a monotone running oblique edge indicated by a broken line 26 in the figure.
Luonnollisesti puhaltimeen päin olevaa reunaa varten on mahdollista käyttää lukuisia erilaisia kaaren-30 muotoja, joissa on uuma, kuten edellä on esitetty. Käytännön sovellutukseen valitaan luonnollisesti juuri se kaa-renmuoto, joka antaa parhaan tuloksen.Of course, for the edge facing the fan, it is possible to use a plurality of different forms of arc-30 having a web, as discussed above. Of course, for the practical application, it is the exact convex shape which gives the best result.
Claims (12)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8802136A SE461112B (en) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | LED LIGHT SHOWS AN AXIAL FLAT |
SE8802136 | 1988-06-08 | ||
PCT/SE1989/000324 WO1989012174A1 (en) | 1988-06-08 | 1989-06-08 | Guide vane for an axial fan |
SE8900324 | 1989-06-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI905984A0 FI905984A0 (en) | 1990-12-04 |
FI104509B true FI104509B (en) | 2000-02-15 |
Family
ID=20372552
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI905984A FI104509B (en) | 1988-06-08 | 1990-12-04 | Axial fan guide rail |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0418303B1 (en) |
JP (1) | JP2837207B2 (en) |
AU (1) | AU636845B2 (en) |
BR (1) | BR8907459A (en) |
DE (1) | DE68915278T2 (en) |
DK (1) | DK173521B1 (en) |
FI (1) | FI104509B (en) |
RU (1) | RU1834989C (en) |
SE (1) | SE461112B (en) |
UA (1) | UA12318A (en) |
WO (1) | WO1989012174A1 (en) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5088892A (en) * | 1990-02-07 | 1992-02-18 | United Technologies Corporation | Bowed airfoil for the compression section of a rotary machine |
SE500471C2 (en) * | 1991-07-09 | 1994-07-04 | Flaekt Ab | Guide device in an axial fan |
US5731644A (en) * | 1995-03-02 | 1998-03-24 | Lucas Aerospace Power Equipment Corporation | Integral cooling air diffuser for electromechanical apparatus |
US5577888A (en) * | 1995-06-23 | 1996-11-26 | Siemens Electric Limited | High efficiency, low-noise, axial fan assembly |
CN101298872A (en) * | 2003-07-22 | 2008-11-05 | 奇鋐科技股份有限公司 | Wind direction outlet control device |
DE102007025696A1 (en) | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Evg Lufttechnik Gmbh | Axial fan with downstream diffuser |
CN103557185B (en) * | 2013-10-31 | 2016-01-20 | 江苏国泉泵业制造有限公司 | A kind of axial pump vane Airfoil Optimization method |
CN103696983B (en) * | 2013-12-31 | 2017-03-01 | 江苏大学 | A kind of Double-way axial flow impeller of pump Optimization Design |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3291381A (en) * | 1966-04-15 | 1966-12-13 | Joy Mfg Co | High energy axial flow apparatus |
IT1036993B (en) * | 1974-07-02 | 1979-10-30 | Rotron Inc | DEVICE FOR THE MOVEMENT OF A FLUID |
US3932054A (en) * | 1974-07-17 | 1976-01-13 | Western Engineering & Mfg. Co. | Variable pitch axial fan |
US4318669A (en) * | 1980-01-07 | 1982-03-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Vane configuration for fluid wake re-energization |
SU941691A1 (en) * | 1980-12-17 | 1982-07-07 | Предприятие П/Я Г-4974 | Axial fan |
JPS5925846A (en) * | 1982-08-05 | 1984-02-09 | Canon Inc | Recording liquid |
JPS6270698A (en) * | 1985-09-21 | 1987-04-01 | Matsushita Electric Works Ltd | Motor fan |
-
1988
- 1988-06-08 SE SE8802136A patent/SE461112B/en not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-06-08 EP EP89906852A patent/EP0418303B1/en not_active Revoked
- 1989-06-08 AU AU37652/89A patent/AU636845B2/en not_active Ceased
- 1989-06-08 DE DE68915278T patent/DE68915278T2/en not_active Revoked
- 1989-06-08 JP JP1506228A patent/JP2837207B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-08 WO PCT/SE1989/000324 patent/WO1989012174A1/en active IP Right Grant
- 1989-06-08 BR BR898907459A patent/BR8907459A/en not_active IP Right Cessation
- 1989-06-08 UA UA4831937A patent/UA12318A/en unknown
-
1990
- 1990-11-29 DK DK199002842A patent/DK173521B1/en not_active IP Right Cessation
- 1990-12-04 FI FI905984A patent/FI104509B/en not_active IP Right Cessation
- 1990-12-07 RU SU904831937A patent/RU1834989C/en active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK173521B1 (en) | 2001-01-29 |
DK284290D0 (en) | 1990-11-29 |
EP0418303B1 (en) | 1994-05-11 |
AU636845B2 (en) | 1993-05-13 |
UA12318A (en) | 1996-12-25 |
FI905984A0 (en) | 1990-12-04 |
DE68915278D1 (en) | 1994-06-16 |
JPH03504996A (en) | 1991-10-31 |
RU1834989C (en) | 1993-08-15 |
JP2837207B2 (en) | 1998-12-14 |
DE68915278T2 (en) | 1994-10-27 |
WO1989012174A1 (en) | 1989-12-14 |
SE461112B (en) | 1990-01-08 |
EP0418303A1 (en) | 1991-03-27 |
AU3765289A (en) | 1990-01-05 |
SE8802136D0 (en) | 1988-06-08 |
BR8907459A (en) | 1991-04-02 |
DK284290A (en) | 1990-11-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20230250797A1 (en) | Fluid turbine systems | |
US5249922A (en) | Apparatus of stationary blade for axial flow turbine, and axial flow turbine | |
CA2099710C (en) | Exhaust system for a turbomachine | |
RU2498081C2 (en) | Blade with asymmetrical platform, rotor blade wheel, turbomachine and turbomachine nozzle diaphragm section | |
US8894364B2 (en) | Aerofoil blade for an axial flow turbomachine | |
CA2224204A1 (en) | High efficiency, low-noise, axial fan assembly | |
JP2008095695A (en) | Mobile blade for turbomachine | |
FI104509B (en) | Axial fan guide rail | |
JP5818908B2 (en) | Axial flow compressor | |
US5246339A (en) | Guide vane for an axial fan | |
JP6624653B2 (en) | Press whirl system for gas turbine | |
CN211449177U (en) | Impeller, mixed flow fan and air conditioner | |
EP2176521B1 (en) | Steam turbine stage | |
CA2436638A1 (en) | Variable-geometry turbine stator blade, particularly for aircraft engines | |
EP3161323B1 (en) | Inlet guide vanes system | |
WO2017054387A1 (en) | Bird's wing type high-pressure axial flow fan blade and counter-rotating axial flow fan thereof | |
CN106460537A (en) | Turbomachine inlet nozzle for asymmetric flow, with vanes of different shapes | |
CN106523401B (en) | 360 ° of fans of optimizing pneumatic performance | |
CN115176070A (en) | Turbomachine component or assembly of components | |
US10844735B2 (en) | Turbomachine guide vanes with improved vane profile | |
US20050175448A1 (en) | Axial flow turbo compressor | |
CN109154200A (en) | The method of the airfoil and blade of turbogenerator and corresponding flowing cooling fluid | |
KR102481999B1 (en) | Tunnel wind turbine with horizontal axis of rotor rotation | |
JPH06193402A (en) | Axial flow turbine stationary blade device | |
RU2187658C1 (en) | Turbomachine vane cascade |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: ABB FLAEKT AKTIEBOLAG |