FI102003B - Deflection adjustable roller - Google Patents
Deflection adjustable roller Download PDFInfo
- Publication number
- FI102003B FI102003B FI932237A FI932237A FI102003B FI 102003 B FI102003 B FI 102003B FI 932237 A FI932237 A FI 932237A FI 932237 A FI932237 A FI 932237A FI 102003 B FI102003 B FI 102003B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- load
- roll
- deflection
- hydraulic
- pressure
- Prior art date
Links
Landscapes
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Paper (AREA)
Description
102003102003
Taipumasäädettävä tela Böjningsreglerbar vals 5Böjningsreglerbar Vals 5 deflection roller
Keksinnön kohteena on taipumasäädettävä tela, joka on tarkoitettu muodostamaan nipin vastatelan kanssa ja joka taipumasäädettävä tela käsittää stationäärisen telan akselin, jonka ympärille on jäljestetty pyörivästi telavaippa, jonka telavaipan ja telan akselin väliin on sovitettu telavaipan sisäpintaan vaikuttavat ja telan akseliin tuetut hydraulisen 10 paineväliaineen avulla kuormitetut hydrauliset kuormituselementit, jotka käsittävät telan akseliin muodostetut sylinteriporaukset tai vastaavat ontelotilat sekä öljykalvon välityksellä telavaipan sisäpintaan tukeutuvat kuormituskengät, joiden mäntäosat on telan radiaalisuunnassa liikkuvasti sovitettu mainittuihin sylinteriporauksiin tai vastaaviin ontelotiloihin, jolloin paineväliaine on paineeltaan säädettävästi järjestetty syötettäväksi 15 mainittuihin sylinteriporauksiin tai vastaaviin ontelotiloihin kuormituskenkien mäntäosien alle siten, että viivakuorma nipissä on säädettävä paineväliaineen paineen mukaisesti.The invention relates to a deflection-adjustable roll intended to form a nip with a counter-roll, the deflection-adjustable roll comprising a stationary roll shaft rotatably arranged around a roll shell, between which the roll shell and the roll axis are provided with hydraulic pressure means acting on the inner surface of the roll shell and supported on the roll shaft. loading elements comprising cylindrical bores or similar cavities formed in the roll shaft and load shoes supported on the inner surface of the roll shell by means of an oil film, the piston parts of which are movably arranged in the radial direction of the roll. that the line load on the nip is adjustable pressure in accordance with the media, the pressure.
Ennestään tunnetaan useita erilaisia paperikoneen tai paperin jälkikäsittelylaitteiden taipumasäädettäviä teloja, joista käytetään erilaisia nimityksiä, kuten taipumakompen- 20 soitu tela, vyöhykesäädettävä tela ja vastaavat. Nämä telat käsittävät yleensä massiivisen : tai putkimaisen, stationäärisen tela-akselin ja sen ympärille pyörivästi järjestetyn • · · · ·’ telavaipan. Mainitun telan akselin ja vaipan väliin on sovitettu vaipan sisäpintaan I * f ; | vaikuttavat liukukenkäjärjestelyt ja/tai painefluidin kammio tai kammiosarja siten, että * « · • · · .1 .* telavaipan aksiaalista profiilia voidaan nipin kohdalla oikaista tai säätää halutulla tavalla.A variety of deflection-adjustable rolls for paper machine or paper finishing devices are known in the art, and various names are used, such as deflection-compensated roll, zone-adjustable roll, and the like. These rolls usually comprise a massive: or tubular, stationary roll shaft and a roll shell • · · · · rotatably arranged around it. Between the axis of said roll and the shell is arranged on the inner surface of the shell I * f; | effective slipper arrangements and / or a pressurized fluid chamber or chamber set so that the axial profile of the roll shell can be adjusted or adjusted as desired at the nip.
| · : 25 Nyt esillä oleva keksintö liittyy erityisesti sellaiseen taipumasäädettävään telaan, jossa • « · telavaipan aksiaalista profiilia säädetään telavaipan sisäpintaan vaikuttavien liukukenkä- :·. järjestelyjen avulla, joita liukukenkäjärjestelyjä kuormitetaan vasten telavaipan sisäpintaa • · · . ·: ·. hydraulisen paineväliaineen avulla.| The present invention relates in particular to a deflection-adjustable roll in which the axial profile of the roll shell is adjusted by means of sliding shoes acting on the inner surface of the roll shell. by means of arrangements which sliding shoe arrangements are loaded against the inner surface of the roll shell • · ·. ·: ·. by means of a hydraulic pressure medium.
• · · * • · « · « • · « **.!.* 30 Taipumasäädettävää telaa pienillä viivakuormilla käytettäessä tulee ongelmaksi hydraulis- t · • · '·* ten kuormituselementtien paineen säätö. Tämä ongelma johtuu pääasiassa siitä, että • · · • · · *;* * hydrauliikan säätötarkkuus on varsin huono lähellä O-painetta. Hydraulijärjestelmissä • · • · 2 102003 käytettävien venttiilien ja paineanturien säätötarkkuudet eivät riitä tarkkaan säätöön erittäin vähäisillä paineilla ja lisäksi venttiileissä ja antureissa ilmenee "ryömintää", minkä johdosta hydraulijärjestelmä joudutaan varsin usein kalibroimaan. Tästä usein esiintyvästä kalibrointitarpeesta aiheutuu järjestelmään vielä se lisäongelma, että telan 5 käyttölämpötila saattaa huomattavastikin poiketa kalibrointilämpötilasta. Tällöin tämä lämpötilan muutos kalibrointilämpötilan ja käyttölämpötilan välillä saattaa aiheuttaa telan viivakuorman säätöön jopa suuremman virheen kuin säädettävä paine. Tällaisia pienillä viivakuormilla ajettavia teloja, joissa ilmenee edellä kuvattuja ongelmia, käytetään etenkin paperikoneen kaksitelakalantereissa.• · · * • · «·« • · «**.!. * 30 When using a deflection-adjustable roller with small line loads, it becomes a problem to adjust the pressure of the hydraulic load elements. This problem is mainly due to the fact that the hydraulic control accuracy of • · · • · · *; * * is quite poor near the O pressure. The adjustment accuracies of the valves and pressure sensors used in hydraulic systems • · • · 2 102003 are not sufficient for precise adjustment at very low pressures, and in addition the valves and sensors experience "creep", which means that the hydraulic system has to be calibrated quite often. This frequent need for calibration poses an additional problem to the system that the operating temperature of the roll 5 may differ significantly from the calibration temperature. In this case, this temperature change between the calibration temperature and the operating temperature may cause an even larger error in the adjustment of the line load of the roll than the adjustable pressure. Such low line rolls, which exhibit the problems described above, are used in particular in paper machine twin roll calenders.
1010
Toinen merkittävä ongelma, joka liittyy pienillä viivakuormilla ajettaviin, hydraulisilla kuormituselementeillä kuormitettaviin taipumasäädettäviin teloihin, johtuu telan lämpötilan hallinnasta sekä hydraulisten kuormituselementtien voitelutarpeesta. Hydraulisilla kuormituselementeillä telavaippaa kuormitettaessa osa kuormitukseen käytetystä hyd-15 raulisesta paineöljystä johdetaan normaaliin tapaan kuormituselementtien kuormitusken-kiin järjestettyjen kapillaariporausten läpi kuormituskenkien ulkopintaan muodostettuihin taskuihin voitelemaan kuormituskenkiä ja varmistamaan, että kuormituskenkien ja telavaipan sisäpinnan välissä on aina voiteleva öljykalvo. Kun telaa ajetaan erittäin .. pienillä viivakuormilla, on tästä seurauksena se, että kuormituselementtien läpi kuormi- • · · *. . 20 tuskenkien ja telavaipan sisäpinnan väliin virtaava öljymäärä on hyvin vähäinen, jolloin • · « \ kuormituskenkien voitelu vaarantuu. Edelleen näistä kuormituselementtien läpi virtaavis- j ta vähäisistä öljymääristä aiheutuu ongelmia telan lämpenemisen suhteen. Erityisesti • · · • · ·*.*. telavaipan koneen poikkisuuntaisen lämpötilaprofiilin saaminen tasaiseksi edellyttää I · • · yleensä varsin suuria öljymääriä, jolloin näillä öljyvirtauksilla on voitelun lisäksi myös • · « 25 jäähdyttävä vaikutus. Nykyisissä pienillä viivakuormilla ajettavissa teloissa on voitelun ♦*. varmistamiseksi ja jäähdytysvaikutuksen aikaansaamiseksi jouduttu käyttämään hydraulis- :*·*: ten kuormituselementtien paineöljyjäijestelmästä erillistä öljynsyöttöä.Another significant problem associated with low line loads driven by hydraulically loaded deflection controlled rollers is due to the control of the roll temperature as well as the need for lubrication of the hydraulic load elements. When loading the roller casing with hydraulic load elements, part of the hydraulic pressure oil used for loading is normally routed through capillary bores arranged in the load shoe of the load elements into pockets formed on the outer surface of the load shoe. When the roll is driven with very .. small line loads, the consequence is that the load elements pass through the load elements. . The amount of oil flowing between the pressure shoes and the inner surface of the roll shell is very small, which endangers the lubrication of the load shoes. Furthermore, these small amounts of oil flowing through the load elements cause problems with the heating of the roll. Specially • · · • · ·*.*. to achieve a uniform cross-machine temperature profile I · • · usually requires quite large amounts of oil, so that in addition to lubrication, these oil flows also have a cooling effect. Current low line rollers have lubrication ♦ *. In order to ensure and achieve a cooling effect, it was necessary to use a separate oil supply from the hydraulic oil system of the hydraulic: * · * load elements.
• · • » · • » » I I · · ,···. Tekniikan tason osalta viitataan lisäksi suomalaiseen patenttiin n:o 79 178, joka on • · · 30 hakijan aikaisempi FI-patentti ja koskee menetelmää taipumasäädettävän telan lämpötila- • · · • · · *... profiilin tasaamiseksi sekä menetelmän toteuttamiseen tarkoitettua telaa. Ko. patentin « · • · · 102003 3 mukainen tela käsittää telan varsinaisten kuormituselementtien lisäksi telan tietyille alueille järjestetyt ja vastakkaiseen suuntaan vaikuttavat ns. vasta vyöhyke-elementit, joita käytetään etenkin sellaisissa tapauksissa, joissa telanipissä tulee päästä erittäin pieneen, joskus jopa negatiiviseen viivapaineeseen. Koska vastavyöhyke-elementit ja niiden 5 kohdalla olevat varsinaiset kuormituselementit yhdessä aiheuttaisivat huomattavan lämpötilan nousun telan lämpötilaprofiilissa, on FI-patentin n:o 79 178 mukaisessa telassa vastavyöhyke-elementit ja niiden kohdalla olevat varsinaiset kuormituselementit kytketty toisiinsa hydraulisesti tai mekaanisesti. Kytkentä on sellainen, että telavaipan sisäpintaa vastavyöhyke-elementeillä kuormitettaessa vedetään vastaavalla kohdalla olevat 10 varsinaiset kuormituselementit kokonaan pois vaikuttamasta telavaipan sisäpintaan. Lämpötilaprofiili saadaan tällä järjestelyllä tasattua. Kovin pieniin viivakuormiin ei ko. patentin mukaisella järjestelyllä päästä ilman vastavyöhyke-elementtejä.• · • »· •» »I I · ·, ···. With regard to the state of the art, reference is also made to Finnish patent No. 79 178, which is an earlier FI patent of • · · 30 applicants and relates to a method for leveling the temperature profile of a deflection-adjustable roll and a roll for carrying out the method. Ko. The roll according to the patent «· • · · 102003 3 comprises, in addition to the actual load elements of the roll, so-called rolls arranged in certain areas of the roll and acting in opposite directions. only zone elements, which are used especially in cases where a very low, sometimes even negative line pressure must be reached in the roll nip. Since the counter-zone elements and the actual load elements at their 5 together would cause a considerable temperature rise in the roll temperature profile, in the roll according to FI patent no. 79 178 the counter-zone elements and the actual load elements at them are connected to each other hydraulically or mechanically. The coupling is such that when the inner surface of the roll shell is loaded with counter-zone elements, the actual load elements 10 at the corresponding position are completely pulled away from affecting the inner surface of the roll shell. The temperature profile can be equalized with this arrangement. For very small line loads, the with the arrangement according to the patent to reach without counter-zone elements.
Nyt esillä olevan keksinnön tarkoituksena on välttää edellä kuvatut, tekniikan tasoon 15 liittyvät haittapuolet sekä saada aikaan sellainen taipumasäädettävä tela, jossa ei ilmene vastaavia ongelmia säätötarkkuudessa, vaan jossa säätötarkkuus on merkittävästi parempi kuin aikaisemmin ja jossa ei myöskään voitelun tai lämpötilan suhteen ilmene mitään ongelmallisuutta. Tämän toteuttamiseksi on keksinnön mukaiselle taipumasäädettävälle telalle pääasiassa tunnusomaista, että taipumasäädettävän telan kunkin hydraulisen . 20 kuormituselementin kuormituskengän mäntäosaan on muodostettu mäntäosan radiaa- • · f t · lisuunnassa ulottuva laippaelin ja vastaavasti on sylinteriporauksiin tai vastaaviin • « | ontelotiloihin sovitettu vastakappale, jossa on mäntäosan laippaelimeen nähden radiaa- • · 0 ··.·] lisuunnassa vastakkaiseen suuntaan ulottuva laippa, jolloin mäntäosa ja vastakappale on S · • « . ·: ·. liukuvasti tiivistetty toistensa suhteen mainittujen laippaelimen ja laipan kautta rajoittaen 25 väliinsä rengasmaisen tilan, johon on jäljestetty vaikuttamaan jatkuva hydraulisten :*.a kuormituselementtien kuormitussuuntaan nähden vastakkaissuuntainen kuormitus, joka }'·*; yhdessä halutun nippipaineen kanssa määrää hydraulisiin kuormituselementteihin . syötetyn kuormituspaineen suuruuden.The object of the present invention is to avoid the disadvantages of the prior art 15 described above and to provide a deflection-adjustable roll which does not have similar problems in control accuracy, but in which the control accuracy is significantly better than before and in which there is no lubrication or temperature problem. To achieve this, the deflection-adjustable roll according to the invention is mainly characterized in that each hydraulic of the deflection-adjustable roll. A flange member extending in the radial • · f t · direction of the piston part is formed in the piston part of the load shoe of the load element 20 and is respectively in the cylinder bores or the like • «| a mating piece adapted to the cavities, having a flange extending radially • · 0 ··. ·] in the opposite direction to the flange member of the piston part, the piston part and the mating piece being S · • «. ·: ·. slidably sealed relative to each other through said flange member and the flange, defining an annular space therebetween which is sequenced to be subjected to a continuous load in the opposite direction to the load direction of the hydraulic load elements, which} '· *; together with the desired nip pressure determines the hydraulic load elements. the magnitude of the applied load pressure.
119 • · · · o .;. 30 Keksinnöllä saavutetaan merkittäviä etuja tunnettuun tekniikkaan nähden ja näistä eduista « · · voidaan tässä yhteydessä tuoda esiin mm. seuraavat. Keksinnön mukaisessa telassa • · • · 4 102003 aiheutetaan hydraulisiin kuormituselementteihin puristussuuntaan nähden vastakkaiseen suuntaan vaikuttava vakiovoima, jolloin hydraulisten kuormituselementtien paineistuk-seen käytettävän paineöljyn paineena voidaan pitää olennaisesti suurempaa painetta kuin ilman edellä mainittua vakiovoimaa. Paineöljyn paine voi olla jopa monikymmenkertai-5 nen verrattuna nykytekniikkaa käyttäviin, pienillä viivakuormilla ajettaviin teloihin nähden. Tästä on puolestaan suorana seurauksena se, että säätötarkkuus on merkittävästi parempi kuin aikaisemmin, koska käytetyt paineet ovat suuremmat. Keksinnössä saadaan telan toiminta-alue olennaisesti laajemmaksi, koska hydraulisissa kuormituselementeissä käytettävää vakiosuuruista vastavoimaa eri tasoille säätämällä voidaan telan toiminta 10 optimoida laajalla viivakuorma-alueella. Merkittävä etu keksinnössä on lisäksi siinä, että telan kuluttama öljymäärä saadaan suuremmaksi kuin ennestään tunnetuissa, pienillä viivakuormilla ajettavissa teloissa, minkä seurauksena saadaan telasta tasalämpöisempi ja varmistetaan hydraulisten kuormituskenkien voitelu. Keksintö on mahdollista soveltaa siten, että hydraulisten kuormituselementtien läpi menevä öljyvirtaus saadaan kussakin 15 kuormituselementissä tai kuormituselementtien muodostamassa vyöhykkeessä valtiollisek si, jolloin aiemmin lämpötilan suhteen ilmenneet ongelmat on täysin vältetty. Keksinnön muut edut ja ominaispiirteet käyvät ilmi jäljempänä seuraavasta keksinnön yksityiskohtaisesta selostuksesta.119 • · · · o.;. The invention achieves significant advantages over the prior art, and of these advantages it is possible to highlight in this connection e.g. following. In the roll according to the invention, a constant force acting on the hydraulic loading elements in the opposite direction to the compression direction is produced, whereby the pressure of the pressure oil used for pressurizing the hydraulic loading elements can be considered to be substantially higher than without the above-mentioned constant force. The pressure of the pressurized oil can be up to several tens of times compared to the rollers driven by modern technology with low line loads. This, in turn, has the direct consequence that the control accuracy is significantly better than in the past due to the higher pressures used. The invention makes the operating range of the roll substantially wider, because by adjusting the constant counterforce used in the hydraulic loading elements to different levels, the operation of the roll 10 can be optimized over a wide line load range. A significant advantage of the invention is further that the amount of oil consumed by the roll is made higher than in previously known rollers driven with low line loads, as a result of which the roll is more even and the lubrication of the hydraulic load shoes is ensured. It is possible to apply the invention in such a way that the oil flow through the hydraulic load elements is made state in each load element or in the zone formed by the load elements, whereby the problems previously encountered with respect to temperature are completely avoided. Other advantages and features of the invention will become apparent from the following detailed description of the invention.
• · *, . 20 Kuvio 1 esittää täysin kaavallisesti konesuuntaisena pystyleikkauksena keksinnön • · · ♦ · \ \ mukaista taipumasäädettävää telaa, joka muodostaa nipin vastatelan kanssa.• · *,. Fig. 1 shows in a completely schematic vertical section in the machine direction a deflection-adjustable roll according to the invention, which forms a nip with a counter roll.
• · • · • ♦ • « t ♦ »« ·♦.·] Kuvio 2 esittää kaaviomaisesti koneen poikkisuuntaisena pystyleikkauksena keksinnön S · • · mukaista taipumasäädettävää telaa ja sen kanssa nipin muodostavaa vastatelaa.Fig. 2 schematically shows, in cross-sectional vertical section of the machine, a deflection-adjustable roll according to the invention and a counter roll forming a nip therewith.
v « · 25v «· 25
Kuvio 3 on kaaviollinen ja osittainen pystypoikkileikkaus keksinnön mukaisen taipu-masäädettävän telan erään edullisen toteuttamismuodon mukaisesta kuormituselementistä.Figure 3 is a schematic and partial vertical cross-section of a load element according to a preferred embodiment of a deflection-adjustable roll according to the invention.
• · · « · t « · % * · • · » · « · 4 t :• · · «· t« ·% * · • · »·« · 4 hrs:
Mt 30 Kuvio 4 esittää kuviota 3 vastaavana kuvantona erästä toista edullista suoritusmuotoa • * · • · · I., keksinnön mukaisessa taipumasäädettävässä telassa käytettävästä kuormituselementistä.Mt 30 Fig. 4 shows a view corresponding to Fig. 3 of another preferred embodiment of a load element used in a deflection-adjustable roll according to the invention.
• · • ·• · • ·
Kuvio 5 esittää kaavamaisesti telavaipan suunnasta katsottuna hydraulisen kuormitusele- mentin kuormituskenkää.Fig. 5 is a schematic view from the direction of the roll shell of a loading shoe of a hydraulic loading element.
102003 5102003 5
Kuvio 6 esittää kuvioita 3 ja 4 vastaavana kuvantona vielä erästä edullista toteuttamis-5 muotoa keksinnön mukaisessa taipumasäädettävässä telassa käytettävästä kuormitus-kengästä.Fig. 6 shows a view corresponding to Figs. 3 and 4 of a further preferred embodiment of a load shoe for use in a deflection-adjustable roll according to the invention.
Kuvioissa 1 ja 2 on keksinnön mukaista taipumasäädettävää telaa merkitty yleisesti viitenumerolla 1. Näiden kuvioiden suoritusmuodossa taipumasäädettävä tela 1 käsittää 10 massiivisen telan akselin 3 ja sen päälle pyöriväksi jäljestetyn telavaipan 2. Telan akselin 3 ja telavaipan 2 väliin on sovitettu telavaipan sisäpintaan 4 vaikuttavat hydrauliset kuormituselementit, joiden vaikutussuunta on nippitason suuntainen. Kuvioiden 1 ja 2 suoritusmuodossa ei ole esitetty telavaipan 2 päätylaakerointia eikä telan 1 muita lisälaitteita, koska ne eivät liity oleellisesti keksintöön eivätkä näin ollen muodosta osaa 15 keksinnöstä. Taipumasäädetyn telan 1 akseli 3 on tavanomaiseen tapaan tuettu nivellaa-kereiden 5 avulla koneen runkoon. Taipumasäädettävä tela 1 muodostaa nipin N vastatelan 6 kanssa, joka vastatela 6 on myös sinänsä tunnetulla tavalla laakeroitu akselitapeistaan 7 laakereiden 8 avulla koneen runkoon.In Figures 1 and 2, the deflection-adjustable roll according to the invention is indicated generally by reference numeral 1. In the embodiment of these figures, the deflection-adjustable roll 1 comprises 10 solid roll shafts 3 and a roll shell 2 rotated thereon. Between the roll shaft 3 and the roll shell 2 hydraulic loads acting on the inner whose direction of action is parallel to the nip plane. In the embodiment of Figures 1 and 2, the end bearing of the roll shell 2 and other accessories of the roll 1 are not shown, as they are not substantially related to the invention and thus do not form part of the invention. The shaft 3 of the deflection-controlled roll 1 is supported in a conventional manner by means of articulated bearings 5 on the machine frame. The deflection-adjustable roller 1 forms a nip N with a counter-roller 6, which counter-roller 6 is also mounted on its machine body 7 by means of bearings 8 in a manner known per se by means of bearings 8.
. 20 Kuviossa 2 esitetyssä suoritusmuodossa taipumasäädettävä tela 1 on jaettu koneen • · · • » poikkisuunnassa vyöhykkeisiin ZpZ2.Z3.Z4 siten, että kuhunkin vyöhykkeeseen Z!-Z4 0 · .* I kuuluvia hydraulisia kuormituselementtejä 10 säädetään vyöhykkeittäin. Tela 1 on näin » ·· ;·.·[ ollen kuvion suoritusmuodossa vyöhykesäädettävä tela. Kuvion 2 suoritusmuodossa tela • 0 • 1 on jaettu neljään vyöhykkeeseen, mutta on toki ymmärrettävä, että vyöhykkeiden määrä 25 voi olla jokin muukin. Edelleen on kuvion 2 suoritusmuodossa esitetty, että kuhunkin vyöhykkeeseen kuuluu kaksi hydraulista kuormituselementtiä 10, mutta on luonnollisesti « j' f ’; selvää, että kuhunkin vyöhykkeeseen Z j -Z4 kuuluvien hydraulisten kuormituselementtien . *. t 10 lukumäärä voi kuviossa 2 esitetystä poiketa. Viitenumerolla 9 on esitetty kuvioissa. In the embodiment shown in Fig. 2, the deflection-adjustable roller 1 is divided into zones ZpZ2.Z3.Z4 in the transverse direction of the machine so that the hydraulic load elements 10 belonging to each zone Z! -Z4 0 ·. * I are adjusted zone by zone. Roll 1 is thus »··; ·. · [Being a zone-adjustable roll in the embodiment of the figure. In the embodiment of Figure 2, the roll • 0 • 1 is divided into four zones, but it must of course be understood that the number of zones 25 may be something else. Furthermore, in the embodiment of Figure 2, it is shown that each zone comprises two hydraulic loading elements 10, but is of course «j 'f'; it is clear that the hydraulic loading elements belonging to each zone Z j to Z4. *. The number t 10 may differ from that shown in Figure 2. Reference numeral 9 is shown in the figures
( 4 I(4 I
,*·*. 1 ja 2 vyöhykkeille ZrZ4 johtavia paineöljykanavia ja viitenumerolla 9’ on merkitty I I f 30 öljykanavaa eli ns. vastapainekanavaa, jonka merkitys käy yksityiskohtaisemmin ilmi • « · 4 I · ‘.. piirustuksen kuvioiden 3 ja 4 selostuksen yhteydestä. Kuten jo aikaisemmin todettiin, on 0 · * 0 6 102003 kuvioissa 1 ja 2 esitetyssä taipumasäädettävässä telassa 1 massiivinen telan akseli 3, mutta telassa 1 voidaan käyttää myös esim. putkimaista akselia, jossa sovelletaan esim. hakijan aikaisemman FI-patentin n:o 81 659 mukaista öljynjakojärjestelmää.* · *. The pressure oil channels leading to zones 1 and 2 ZrZ4 and the reference number 9 'denote I 1 f 30 oil channels, i.e. the so-called a back pressure channel, the meaning of which will become apparent in more detail from the description of Figures 3 and 4 of the drawing. As stated earlier, the deflection-adjustable roll 1 shown in Figures 1 and 2 has a massive roll shaft 3, but a roll-like shaft can also be used in the roll 1, in which e.g. the applicant's previous FI patent No. 81 659 oil distribution system in accordance with
5 Kuviossa 3 on esitetty eräs edullinen toteuttamismuoto keksinnön mukaiseen taipu- masäädettävään telaan tarkoitetusta hydraulisesta kuormituselementistä, jota kuviossa 3 on merkitty viitemerkinnällä 10a. Taipumasäädetyn telan akselia on kuviossa 3 merkitty viitenumerolla 3, telavaippaa viitenumerolla 2 ja tela vaipan sisäpintaa viitenumerolla 4.Fig. 3 shows a preferred embodiment of a hydraulic loading element for a deflection-adjustable roll according to the invention, which in Fig. 3 is indicated by reference numeral 10a. In Fig. 3, the axis of the deflection-adjusted roll is denoted by reference numeral 3, the roll casing by reference numeral 2 and the inner surface of the roll casing by reference numeral 4.
Hydraulinen kuormituselementti 10a käsittää kuormituskengän 11a, joka on tunnetulla 10 tavalla kuormitettu vasten telavaipan sisäpintaa 4. Niinpä on kuormituskengän 11a telavaippaan 2 päin olevaan pintaan muodostettu taskut 12a, joihin johdetaan öljyä kuormituskengän 11a läpi kapillaariporausten 13a kautta voitelemaan kuormituskenkää 11a siten, että mainitun kuormituskengän 11a ja telavaipan sisäpinnan 4 välissä on aina öljykalvo. Kuviossa 5 on esitetty lähemmin esimerkiksi kuvion 3 mukaisen kuormitus- 15 kengän 11 taskurakennetta. Kuormituskenkää on kuviossa 5 merkitty viitenumerolla 11.The hydraulic loading element 10a comprises a loading shoe 11a, which is loaded against the inner surface 4 of the roll shell 4 in a known manner. there is always an oil film between the inner surface 4 of the roll shell. Fig. 5 shows in more detail, for example, the pocket structure of the load shoe 11 according to Fig. 3. The load shoe is indicated by reference numeral 11 in Fig. 5.
Kuormituskengän 11 taskut 12a käsittävät näin ollen kuormituskengän 11 telavaippaan päin olevaan kaarevaan pintaan muodostetut syvennykset 12, joita rajoittavat pitkittäiset ja poikittaiset reunakannakset 12’ sekä vastaavasti keskikannakset 12’. Näihin syvennyk- ,, siin eli taskuihin 12 johdetaan näin ollen kapillaariporausten 13 kautta öljyä siten, että » , 20 taskut 12 muodostavat kuormituskengästä 11 hydrostaattisen laakerin, jolloin kuormitus- t k i • t ', '. kengän 11 ja telavaipan sisäpinnan 4 välissä on telan pyöriessä öljypatja tai öljykalvo.The pockets 12a of the load shoe 11 thus comprise recesses 12 formed in the curved surface of the load shoe 11 facing the roll shell, bounded by the longitudinal and transverse edge bases 12 'and the central bases 12', respectively. Oil is thus introduced into these recesses, i.e. the pockets 12, through the capillary bores 13 so that the pockets 12 form a hydrostatic bearing from the load shoe 11, whereby the loads are applied. between the shoe 11 and the inner surface 4 of the roll shell there is an oil mattress or oil film as the roll rotates.
i * » i « · « « * • ·· ·*.·* Telan akseliin 3 on kutakin hydraulista kuormituselementtiä 10a varten muodostettu /*, kuormituskengän 11a ulkopinnan muotoa vastaava syvennys eli ontelo 14a. Mainittu « 25 syvennys eli ontelo 14a on dimensioiltaan kuitenkin kuormituskengän 11a dimensioita *.*. suurempi siten, että kuormituskengän 11a ulkopinnan ja syvennyksen eli ontelon 14a seinämien väliin jää välys. Kuvion 3 suoritusmuodossa kuormituskenkä 11a on muodos- t . tettu pitkänomaiseksi siten, että mainittu kuormituskenkä 11a työntyy syvälle telan • « .···, akseliin 3 muodostettuun syvennykseen eli onteloon 14a. Kuormituskenkään 11a on f · * 30 muodostettu kuormituskengän aksiaalisuunnassa lieriömäinen ontelotila 24a. Tähäni * »i« · «« * • ·· · *. * * A cavity 14a corresponding to the shape of the outer surface of the load shoe 11a is formed in the roll shaft 3 for each hydraulic loading element 10a. However, said recess 14a has the dimensions of the load shoe 11a. larger so that a clearance is left between the outer surface of the load shoe 11a and the walls of the recess, i.e. the cavity 14a. In the embodiment of Figure 3, the load shoe 11a has shapes. elongated so that said loading shoe 11a protrudes deeply into the recess formed in the shaft 3 of the roll, i.e. the cavity 14a. The load shoe 11a has a cylindrical cavity 24a formed in the axial direction of the load shoe. Over here
I 1 II 1 I
., kuormituskengän 1 la ontelotilaan 24a on sovitettu vastakappale 17a, joka on kiinnitetty • · • » * »# 7 102003 ruuvikierteellä 18a telan akseliin 3 muodostetun syvennyksen eli ontelon 14a pohjaan siten, että vastakappale 17a on telan akseliin 3 nähden liikkumaton. Ruuvikierteen 18a pohjan läpi avautuu yhteys paineöljykanavaan 9. Vastakappale 17a on varustettu laipalla 19a, joka on tiivisteen 20a avulla tiivistetty ontelothan 24a seinämään. Kuormituskengän 5 11a alapäätyyn on sopivan liitoksen, kuten kierreliitoksen 16a tai vastaavan avulla jäykästi kiinnitetty sisäänpäin suunnattu laippaelin 15a, joka on tiivisteen 21a avulla tiivistetty vastakappaleeseen 17a. Vastakappaleen laippa 19a ja kuormituskengässä 11a oleva laippaelin 15a rajoittavat näin ollen väliinsä vastakappaleen 17a ympärille, ontelothan 24a sisään rengasmaisen painetilan 22a. Vastakappaleeseen 17a on keskeisesti 10 muodostettu läpimenevä paineöljykanava 23a, joka näin ollen on yhteydessä telan akseliin 3 muodostettuun paineöljykanavaan 9. Telan akseliin 3 on edelleen muodostettu akselin suuntainen vastapainekanava 9’ ja tähän vastapainekanavaan 9’ on telan kunkin hydraulisen kuormituselementin 10a kohdalle muodostettu radiaalisuuntainen yhdyskana-va 9", joka on yhteydessä vastakappaleeseen 17a muodostettujen aksiaalisuuntaisen 15 kanavan 25a sekä poikittaiskanavan 26a kautta rengasmaiseen painetilaan 22a.., a mating piece 17a is arranged in the cavity space 24a of the loading shoe 1a, which is fixed to the bottom of the recess, i.e. the cavity 14a formed by the screw thread 18a in the roll shaft 3 so that the mating piece 17a is immovable with respect to the roll shaft 3. A connection to the pressure oil channel 9 opens through the bottom of the screw thread 18a. The mating piece 17a is provided with a flange 19a which is sealed to the wall of the cavity 24a by means of a seal 20a. An inwardly directed flange member 15a is rigidly attached to the lower end of the load shoe 5 11a by a suitable connection, such as a threaded connection 16a or the like, which is sealed to the mating piece 17a by means of a seal 21a. The flange 19a of the mating piece and the flange member 15a in the loading shoe 11a thus define a circumferential pressure space 22a between the mating piece 17a, inside the cavity 24a. The through-piece 17a is centrally formed with a through-pressure oil passage 23a, which thus communicates with the pressure oil passage 9 formed on the roll shaft 3. An axial back-pressure passage 9 'is further formed on the roll shaft 3. 9 ", which communicates with the counterpiece 17a through an axial channel 25a and a transverse channel 26a formed in the annular pressure space 22a.
Kuvion 3 mukaisilla hydraulisilla kuormituselementeillä 10a varustetun esim. kuvioiden 1 ja 2 mukaisen taipumasäädetyn telan 1 toiminta on periaatteessa seuraavanlainen. Ensinnäkin on selvää, että kukin kuvion 2 mukaisen taipumasäädetyn telan 1 hydrauli-20 sista kuormituselementeistä on kuviossa 3 esitetyn kaltainen. Taipumasäädetyn telan 1 • · : '·· pyöriessä mainitun telan 1 ja vastatelan 6 muodostamaa nippiä N kuormitetaan hyd- • ♦ · • V raulisten kuormituselementtien 10,10a avulla johtamalla paineöljyä paineöljykanavien 9 • · : kautta kullekin hydrauliselle kuonnituselementille 10,10a. Paineöljy kulkee näin telan « · akseliin 3 muodostetusta paineöljykanavasta 9 vastakappaleeseen 17a muodostetun ·· « • 1 « : ·' 25 läpimenevän paineöljykanavan 23a kautta kuormituskenkään 11a muodostettuun onteloti- • · · *·’ 1 laan 24a mainitun ontelothan 24a pohjan ja vastakappaleen 17a väliin, jolloin mainittu paineöljy kuormittaa kuormituskenkää 11a vasten telavaipan sisäpintaa 4.The operation of the deflection-controlled roller 1 provided with the hydraulic loading elements 10a according to Fig. 3, e.g. according to Figs. 1 and 2, is in principle as follows. First, it is clear that each of the hydraulic load elements of the deflection-adjusted roll 1 according to Fig. 2 is as shown in Fig. 3. As the deflection-controlled roll 1 • ·: '·· rotates, the nip N formed by said roll 1 and the counter roll 6 is loaded by means of hydraulic loading elements 10,10a by passing pressure oil through the pressure oil channels 9 • ·: to each hydraulic hoisting element 10,10a. The pressurized oil thus passes from the pressurized oil channel 9 formed on the shaft 3 to the counterpiece 17a formed from the compressed oil channel 9a to the shaft 3 to the bottom of said hollow portion 24a of the cavity 24a formed in the load shoe 11a. , wherein said compressed oil loads the load shoe 11a against the inner surface 4 of the roll shell.
« · • · · « · · • · « • · ««· • · ·« · · • · «•
Telan akseliin 3 muodostetun akselin suuntaisen vastapainekanavan 9’ kautta syötetään « « :: 30 lisäksi edullisesti vakiopaineessa olevaa öljyä yhdyskanavan 9" ja vastakappaleeseen 17a • · *·;·' muodostettujen aksiaalikanavan 25a ja poikittaiskanavan 26a kautta vastakappaleen 17a i t • · • 1 · 102003 8 ja kuormituskengän 11a väliseen rengasmaiseen painetilaan, jolloin tähän rengasmaiseen painetilaan 22a syötetty paineöljy aiheuttaa kuormituskengän 11a kuormitusvoimaan nähden vastakkaissuuntaisen voiman, joka pyrkii vetämään kuormituskenkää 11a irti telavaipan sisäpinnasta 4. Kuten kuviosta 2 voidaan havaita, kukin taipumasäädetyn telan 5 1 hydraulisista kuormituselementeistä 10,10a on kytketty samaan ja yhteiseen vasta- painekanavaan 9’, jolloin vastapaine syötetään kuhunkin kuormituselementtiin 10,10a saman suuruisena, jolloin kuhunkin kuormituskenkään 11a vaikuttaa saman suuruinen voima, joka on vastakkaissuuntainen hydraulisten kuormituselementtien 10,10a kuormi-tussuuntaan nähden. Tämän vastavoiman tai vastapaineen ansiosta on ontelotilaan 24a 10 syötettävän paineöljy n painetta vastaavassa määrin nostettava, jotta nippiin N saataisiin aikaan halutun suuruinen nippipaine.In addition to the axial counter-pressure channel 9 'formed in the roll shaft 3, oil at a constant pressure is preferably fed through the connecting channel 9 "and the counterpiece 17a and the transverse channel 26a to the counterpiece 17a and to the counterpiece 17a it • · • 1 · 102003 8 and the annular pressure space between the load shoe 11a, the pressurized oil supplied to this annular pressure space 22a exerting a force opposite to the load force of the load shoe 11a, which tends to pull the load shoe 11a off the roll shell connected to the same and common back pressure channel 9 ', the back pressure being supplied to each load element 10,10a in the same amount, each load shoe 11a being subjected to the same amount of force in the opposite direction of the hydraulic load Due to this counterforce or back pressure, the pressure oil n supplied to the cavity 24a 10 must be increased by an amount corresponding to the pressure of the nip N in order to obtain a nip pressure of the desired magnitude.
Edellä kuvatulla järjestelyllä on hydraulisten kuormituselementtien 10,10a kuormitus-painetta voitu näin ollen nostaa monikymmenkertaiseksi siihen verrattuna, että kuvion 3 15 mukaista vastapainejärjestelmää ei kuormituselementeissä käytettäisi. Tämän korkeamman kuormituspaineen ansiosta saadaan nippipaineen säätötarkkuutta olennaisesti parannettua. Taipumasäädetyn telan 1 hydrauliikassa voi esimerkiksi 1 bar:n säätötark-kuus olla suuruusluokkaa ± 0,5 bar. Tämä tarkoittaa sitä, että säädetty 1 bar:n vyöhykepaine voi todellisuudessa olla 0,5-1,5 bar. Näin ollen tavanomaisissa 20 ratkaisuissa pienillä viivakuormilla toimittaessa ja käytettäessä lähellä O-painetta olevia ; ' · · paineöljyn paineita, voi virhe säätötarkkuudessa olla pahimmillaan jopa 50 %. Keksin- I i i • V nön mukaisella ratkaisulla saadaan hydraulisten kuormituselementtien 10,10a toiminta- • · V : aluetta siirrettyä huomattavasti korkeammille paineille. Näin ollen, kun esim. hydraulis- • · '. ‘i ten kuormituselementtien 10,10a painetasoa on keksinnön mukaisella jäijestelyllä • · « • « < • ·1 25 nostettu 0-tasosta esim. 20 bar:n tasolle, pysyy säätötarkkuus samana kuin aikaisemmin, • · t ♦ · · * ·1 1 eli ± 0,5 bar, mutta säätötarkkuuden virhe on tällöin pelkästään suuruusluokkaa 2,5 %.With the arrangement described above, it has thus been possible to increase the load pressure of the hydraulic load elements 10,10a by a factor of ten compared to that the back pressure system according to Fig. 3 15 would not be used in the load elements. Thanks to this higher load pressure, the control accuracy of the nip pressure can be substantially improved. In the hydraulics of the deflection-controlled roll 1, for example, an adjustment accuracy of 1 bar can be of the order of ± 0.5 bar. This means that the adjusted zone pressure of 1 bar can actually be 0.5-1.5 bar. Thus, in conventional solutions with low line loads when operating and using those close to the O pressure; '· · Pressure oil pressures, the error in the adjustment accuracy can be at worst up to 50%. With the solution according to the invention, the operating range of the hydraulic load elements 10,10a can be transferred to considerably higher pressures. Thus, when e.g. hydraulic- • · '. The pressure level of the load elements 10,10a has been raised from the 0 level to the level of e.g. 20 bar by the ice arrangement according to the invention, e.g., the control accuracy remains the same as before, • · t ♦ · · * · 1 1 i.e. ± 0.5 bar, but the error in the control accuracy is then only of the order of 2.5%.
·· • ··· • ·
Koska paineöljyn paine on keksinnön mukaisessa järjestelyssä merkittävästi suurempi • · « • · · *. kuin tavanomaisissa pienille viivakuormille tarkoitetuissa taipumasäädetyissä teloissa, • · M : 30 saadaan paineöljyn läpivirtaus kussakin hydraulisessa kuormituselementissä 10,10a tai • · t • · * · · · 1 vastaavasti kussakin vyöhykkeessä Zj-Z4 nykyrakenteisiin nähden merkittävästi suurem- • I < • · · t · a • · • · a · a 9 102003 maksi, jopa monikymmenkertaiseksi tai suuruusluokkaa 100-kertaiseksi nykyrakenteisiin verrattuna. Tällöin öljyn jäähdytysvaikutus on hyvin merkittävä. Koska keksinnön mukainen tela on erityisesti tarkoitettu toimimaan pienillä viivakuormilla, ovat kuormi-tuspaineiden keskinäiset vaihtelut kullakin telan vyöhykkeellä ZpZ4 toisistaan hyvin 5 vähän poikkeavat. Tällöin päästään tilanteeseen, jossa kunkin hydraulisen kuormitusele-mentin 10a läpi kulkee vakiosuuruinen öljyvirtaus, minkä ansiosta parhaassa tapauksessa keksinnön mukaisesta telasta 1 saadaan koneen poikkisuunnassa täysin tasalämpöinen. Mikäli viivakuormien säätö sitä edellyttää, päästään keksinnön mukaisella uudella säätötavalla hydraulisten kuormituselementtien 10,10a kuormituksessa jopa absoluutti-10 seen 0-tasoon, mikä ei aikaisemmin ollut lainkaan mahdollista.Since the pressure of the pressurized oil in the arrangement according to the invention is significantly higher • · «• · · *. than in conventional deflection-controlled rollers for small line loads, • · M: 30 gives a pressure oil flow in each hydraulic load element of 10,10a or • · t • · * · · · 1 in each zone Zj-Z4, respectively, significantly higher than the current structures. t · a • · • · a · a 9 102003 max, up to ten times or on the order of 100 times compared to current structures. In this case, the cooling effect of the oil is very significant. Since the roll according to the invention is especially intended to operate with small line loads, the mutual variations of the loading pressures in each zone of the roll ZpZ4 are very slightly different from each other. In this case, a situation is reached in which a constant flow of oil passes through each hydraulic loading element 10a, as a result of which, in the best case, the roll 1 according to the invention is made completely uniform in the cross-machine direction. If the control of the line loads requires it, the new control method according to the invention achieves even an absolute 0 level in the load of the hydraulic load elements 10,10a, which was not possible at all before.
Kuviossa 4 on esitetty vaihtoehtoinen ratkaisu keksinnön mukaiseen taipumasäädettävään telaan tarkoitetusta hydraulisesta kuormituselementistä, jota kuviossa 4 on merkitty yleisesti viitenumerolla 10b. Myös kuviossa 4 on telan akselia merkitty viitenumerolla 15 3, tela vaippaa viitenumerolla 2 ja telavaipan sisäpintaa viitenumerolla 4. Edelleen on telan akseliin 3 muodostettua paineöljykanavaa merkitty viitenumerolla 9 ja vasta-painekanavaa viitenumerolla 9’. Kuvion 4 tapauksessa hydraulinen kuormituselementti 10b käsittää telan akseliin 3 muodostetun sylinteriporauksen 14b, joka vastaa kuviossa 3 esitettyä syvennystä tai onteloa 14a. Tähän sylinteriporaukseen 14b on asennettu 20 holkki 17b, joka on sopivalla liitoksella 18b kiinnitetty sylinteriporauksen 14b seinä- • « ; '·· mään. Hoikin 17b sisään on kuormituselementin 10b kuormitussuunnassa liikkuvasti • V asennettu mäntä 30b, johon kuormituskenkä 11b on kiinnitetty. Kuormituskengän 11b « · ·.1 : taskuja on merkitty kuviossa 4 viitemerkinnällä 12b ja kapillaariporauksia viitemerkin- • · *. nällä 13b. Koska kuvion 4 mukaisessa ratkaisussa kuormituskenkä 11b ja mäntä 30b • · · • · 1 ’· ·1 25 eivät ole samaa kappaletta, on ne kiinnitetty toisiinsa esim. ruuvien 31b tai vastaavien • « · • · · avulla. Keksinnön mukaisessa tapauksessa kiinnitys on jäykkä. Edelleen on kuviossa 4 esitetyssä suoritusmuodossa kapillaariporaukset 13b muodostettu kuormituskengän 11b • 1 kiinnitysruuveihin 31b. Mäntä 30b on holkkimainen siten, että se käsittää sisäpuolisen • · i I I » ontelothan 24b, jolloin keksinnön tässä suoritusmuodossa voidaan tarvittaessa käyttää ' 30 hyvinkin pitkiä kapillaariporauksia 13b, koska ruuvit 31b voivat vapaasti ulottua 1 · · · 1 ontelothan 24b sisään.Fig. 4 shows an alternative solution of a hydraulic loading element for a deflection-adjustable roll according to the invention, which is generally indicated in Fig. 4 by reference numeral 10b. Also in Fig. 4, the roll shaft is denoted by reference numeral 15 3, the roll jacket by reference numeral 2 and the inner surface of the roll casing by reference numeral 4. Further, the pressurized oil channel formed on the roll shaft 3 is denoted by reference numeral 9 and the back pressure channel In the case of Fig. 4, the hydraulic loading element 10b comprises a cylinder bore 14b formed in the shaft 3 of the roll, which corresponds to the recess or cavity 14a shown in Fig. 3. Mounted in this cylinder bore 14b is a sleeve 17b fixed to the wall of the cylinder bore 14b by a suitable connection 18b; '·· mään. Inside the sleeve 17b, a piston 30b is movably mounted in the load direction of the load element 10b, to which the load shoe 11b is attached. The pockets of the load shoe 11b «· · .1 are indicated in Fig. 4 by reference numeral 12b and the capillary bores by reference numeral • · *. at 13b. Since in the solution according to Fig. 4 the load shoe 11b and the piston 30b • · · • · 1 '· · 1 25 are not the same piece, they are fastened to each other e.g. by means of screws 31b or the like. In the case of the invention, the fastening is rigid. Further, in the embodiment shown in Fig. 4, the capillary bores 13b are formed in the fixing screws 31b of the load shoe 11b • 1. The piston 30b is sleeve-like in that it comprises an inner cavity 24b, so that in this embodiment of the invention very long capillary bores 13b can be used if necessary, since the screws 31b can freely extend inside the cavity 24b.
• · 1 • « 1 « • « 102003 10 Mäntään 30b on muodostettu ulospäin suunnattu laippaelin 15b, joka on tiivisteen 21b avulla tiivistetty vasten hoikin 17b sisäseinämää. Vastaavasti on hoikkiin 17b muodostettu laippa 19b, joka on tiivisteen 20b avulla tiivistetty vasten männän 30b ul-koseinämää. Holkki 17b, mäntä 30b sekä laippaelin 15b ja laippa 19b rajoittavat näin 5 ollen väliinsä rengasmaisen painetilan 22b. Kuten jo aiemmin on mainittu, paineöljy-kanava 9 on yhteydessä sylinteriporaukseen 14b. Vastaavasti on vastapainekanava 9’ yhdyskanavan 9" ja hoikin 17b seinämään muodostetun poikittaiskanavan 26b kautta yhteydessä rengasmaiseen painetilaan 22b.• · 1 • «1« • «102003 10 An outwardly directed flange member 15b is formed on the piston 30b, which is sealed against the inner wall of the sleeve 17b by means of a seal 21b. Correspondingly, a flange 19b is formed in the sleeve 17b, which is sealed against the outer wall of the piston 30b by means of a seal 20b. The sleeve 17b, the piston 30b and the flange member 15b and the flange 19b thus delimit the annular pressure space 22b therebetween. As already mentioned, the compressed oil channel 9 communicates with the cylinder bore 14b. Correspondingly, the back pressure channel 9 'is connected to the annular pressure space 22b via a connecting channel 9 "and a transverse channel 26b formed in the wall of the sleeve 17b.
10 Kuvion 4 mukaisen ratkaisun toimintaperiaate on hyvin pitkälti samanlainen kuviossa 3 esitetyn kanssa. Niinpä ensinnäkin paineistukseen tarkoitettu paineöljy johdetaan paineöljykanavasta 9 sylinteriporaukseen 14b ja edelleen männän 30b ontelotilaan 24b kuormittamaan kuormituselementtiä vasten telavaipan sisäpintaa 4. Männän 30b onteloti-lasta 24b öljyä pääsee kapillaariporausten 13b kautta kuormituskengän 11b taskuihin 15 12b. Kuormituskengän 11b taskurakenne voi olla identtinen kuviossa 3 esitetyn kanssa.The operating principle of the solution according to Figure 4 is very similar to that shown in Figure 3. Thus, first, the pressurized oil for pressurization is led from the pressurized oil passage 9 to the cylinder bore 14b and further to the cavity 30b of the piston 30b to load the load element against the inner surface 4 of the roll shell 4. From the cavity 30b of the piston 30b The pocket structure of the load shoe 11b may be identical to that shown in Fig. 3.
Vastapainekanavasta 9’ johdetaan kuviossa 3 esitettyä vastaavalla tavalla paineöljyä rengasmaiseen painetilaan 22b, jossa mainitun paineöljyn paine saa aikaan voiman, joka on vastakkaissuuntainen kuormituselementin 10b kuormitussuuntaan nähden. Näin ollen kun mainittuun rengasmaiseen painetilaan 22b johdetaan paineöljyä, täytyy kuormitusele-20 mentin 10b paineistukseen tarkoitetun paineöljyn paine vastaavalla tavalla nostaa • · : ’·· korkeammaksi, jotta haluttu viivapaine nipissä N saataisiin aikaan. Kuvion 4 mukaisen • « « • ’. 1 ratkaisun toimintaperiaatteet ja rakenteella saavutettavat edut ovat näin ollen yhteneväiset • · : siihen nähden, mitä edellä selostettiin kuvion 3 yhteydessä.In a manner similar to that shown in Fig. 3, a pressurized oil is led from the back pressure channel 9 'to an annular pressure space 22b, where the pressure of said pressurized oil produces a force opposite to the load direction of the load element 10b. Thus, when a pressurized oil is introduced into said annular pressure space 22b, the pressure of the pressurized oil for pressurizing the load element 10b must be raised accordingly in order to obtain the desired line pressure at the nip N. • «« • ’according to Figure 4. The operating principles of the solution 1 and the advantages achieved by the structure are thus consistent with what was described above in connection with Fig. 3.
• % • » · • · · • · * · · • · 1 • 1’ 25 Kuviossa 6 on esitetty vielä eräs vaihtoehtoinen toteuttamismuoto keksinnön mukaiseen • · « ’·1 taipumasäädettävään telaan tarkoitetusta hydraulisesta kuormituselementistä, jota tässä .. kuviossa 6 on merkitty yleisesti viitenumerolla 10c. Kuvion 6 suoritusmuodossa on telan • · • · · *... akselia merkitty viitenumerolla 3, telavaippaa viitenumerolla 2 ja telavaipan sisäpintaa • « · viitenumerolla 4. Kuormituselementti 10c käsittää kuormituskengän 11c ja siihen • · • · · : : 30 kiinnitetyn männän 30c, jotka mäntä 30c ja kuormituskenkä 1 le on kiinnitetty toisiinsa | · ·;·’ vastaavalla tavalla kuin kuviossa 4 on esitetty esim. ruuvien 31c avulla. Kuten kuvion • · » • · · 1 · • « • · • · · 102003 11 4 suoritusmuodossa niin myös tässäkin kuviossa esitetyssä esimerkissä kuormituskengän 11c pintaan on muodostettu taskut 12c, joihin johdetaan öljyä ruuveihin 31c muodostettujen kapillaariporausten 13c läpi. Mäntä 30c on holkkimainen siten, että se käsittää ontelotilan 24c, johon kapillaariporaukset 13c ulottuvat taskuista 12c. Telan akseliin 3 5 on muodostettu sylinteriporaus 14c, joka on yhteydessä telan akseliin muodostettuun aksiaalisuuntaiseen paineöljykanavaan 9, jonka kautta hydraulisille kuormituselementeille 10c tarkoitettu paineöljy johdetaan sylinteriporaukseen 14c. Sylinteriporaukseen 14c on sovitettu holkki 17c, joka on sopivan liitoksen 18c avulla kiinnitetty sylinteriporauksen 14c seinämään. Mäntään 30c on muodostettu männän alapäähän laippaelin 15c, joka on 10 tiivisteen 21c avulla liukuvasti tiivistetty hoikin 17c sisäpintaan. Vastaavasti on hoikin 17c yläpäähän muodostettu laippa 19c, joka on tiivisteen 20c avulla liukuvasti tiivistetty männän 30c ulkopintaan. Mäntä 30c, holkki 17c, laippaelin 15c sekä laippa 19c rajoittavat näin ollen väliinsä vastaavanlaisen rengasmaisen tilan 22c, kuin esitettiin jo kuvion 4 suoritusmuodon yhteydessä.Fig. 6 shows a further alternative embodiment of a hydraulic load element for a deflection-adjustable roller according to the invention, which is indicated here in Fig. 6. generally at 10c. In the embodiment of Fig. 6, the shaft of the roll is denoted by reference numeral 3, the roll casing by reference numeral 2 and the inner surface of the roll casing by reference numeral 4. The load element 10c comprises a load shoe 11c and a piston 30c attached thereto. which are connected to each other by a piston 30c and a load shoe 1 le · ·; · ’In a manner similar to that shown in Fig. 4, e.g. by means of screws 31c. As in the embodiment of Fig. 102003 11 4, in the example shown in this figure, pockets 12c are formed on the surface of the load shoe 11c, into which oil is introduced through the capillary bores 13c formed in the screws 31c. The piston 30c is sleeve-like in that it comprises a cavity 24c into which the capillary bores 13c extend from the pockets 12c. A cylinder bore 14c is formed in the roll shaft 35, which communicates with an axially compressed oil passage 9 formed in the roll shaft, through which the pressure oil for the hydraulic loading elements 10c is led to the cylinder bore 14c. A sleeve 17c is fitted in the cylinder bore 14c, which is fixed to the wall of the cylinder bore 14c by means of a suitable connection 18c. A flange member 15c is slidably formed at the lower end of the piston 30c, which is slidably sealed to the inner surface of the sleeve 17c by means of a seal 21c. Correspondingly, a flange 19c is formed at the upper end of the sleeve 17c, which is slidably sealed to the outer surface of the piston 30c by means of a seal 20c. The piston 30c, the sleeve 17c, the flange member 15c and the flange 19c thus delimit an annular space 22c similar to that already shown in connection with the embodiment of Fig. 4.
1515
Kuvion 6 suoritusmuodossa ei tähän rengasmaiseen tilaan 22c kuitenkaan johdeta öljyä, vaan mainittuun rengasmaiseen tilaan 22c on tässä suoritusmuodossa sovitettu männän 30c aksiaalisuunnassa vaikuttava puristusjousi 32c, esim. kuvion 6 mukainen kierrejousi. Mainitun jousen 32c avulla saadaan aikaan kuormituselementtiin 10c kuormituselementin 20 kuormitussuuntaan nähden vastakkaissuuntainen voima, joka näin ollen pyrkii vetämään • · : ’·· kuormituskenkää 11c irti telavaipan sisäpinnasta 4. Tämän johdosta on myös kuvion 6 • · · : *.· suoritusmuodossa männän 30c taakse ontelollaan 24c syötettävä jousivoimasta johtuen • · i suurempi paine, kuin olisi asianlaita ilman mainittua jousta. Kuvion 6 mukaista hyd- • · *i raulista kuormituselementtiä sovellettaessa keksinnön mukaiseen taipumasäädettävään • · · S · f • «’ 25 telaan 1 on luonnollisesti kussakin kuormituselementissä 10c käytettävä identtistä jousta l I · **' ‘ 32c, jotta kussakin kuormituselementissä vaikuttaisi vakiollinen vastavoima. Ainakin jokaisessa vyöhykkeessä Zj-Z4 olevat kuormituselementit 10,10c, jotka on kytketty • · ’... samaan painekanavaan 9, on varustettava identtisellä kuormitusjousella 32c. Jousen 32c I · I « · · '. tilalla voidaan käyttää myös jotain muuta mekaanista voimaelintä, jolla saadaan aikaan • » '··'· 30 jousen 32 voimaa vastaava vastavoima.However, in the embodiment of Fig. 6 no oil is introduced into this annular space 22c, but in this embodiment a compression spring 32c acting in the axial direction of the piston 30c is arranged in said annular space 22c, e.g. a coil spring according to Fig. 6. Said spring 32c provides a force in the load element 10c opposite to the load direction of the load element 20, which thus tends to pull the load shoe 11c off the inner surface 4 of the roll shell. As a result, there is also a piston 30c in the embodiment of Fig. 6. due to the spring force, a higher pressure • · i i is supplied in its cavity 24c than would be the case without said spring. When applying the hydraulic load element according to Fig. 6 to the deflection-adjustable roll 1 according to the invention, an identical spring 1 I · ** '32c must of course be used in each load element 10c so that a constant counterforce is applied in each load element. . At least the load elements 10,10c in each zone Zj-Z4, which are connected to the same pressure channel 9, must be provided with an identical load spring 32c. Spring 32c I · I «· · '. instead, another mechanical force member may be used to provide a counterforce corresponding to the force of the spring »32.
«· · i : • · * • · · « · • · 12 102003«· · I: • · * • · ·« · • · 12 102003
Edellä on keksintöä selitetty esimerkinomaisesti oheisen piirustuksen kuvioihin viittaamalla. Keksintöä ei kuitenkaan ole rajoitettu koskemaan pelkästään kuvioissa esitettyjä ja selostettuja esimerkkejä, vaan keksintö voidaan toteuttaa myös kuvioista poikkeavalla tavalla. Niinpä esimerkiksi kuvioiden 3 ja 4 suoritusmuodossa voidaan rengasmaiseen S painetilaan 22a,22b johdettavan paineöljyn sijasta syöttää esim. paineilmaa, mikäli kyseisen rengasmaisen painetilan 22a,22b tiivistyksen suhteen ei tule ongelmia. Edelleen voidaan todeta, että esimerkiksi kuvion 6 mukaisen mekaanisen vastavoimaelementin, kuten jousen 32c sijasta voidaan ajatella käytettävän induktiivista tai sähkömagneettista elintä, jolla vastavoima saadaan aikaan kuormituselementteihin 10c. Muiltakin osin on 10 todettava, että keksinnön eri suoritusmuodot voivat vaihdella oheisissa patenttivaatimuksissa määritellyn keksinnöllisen ajatuksen puitteissa.The invention has been described above by way of example with reference to the figures of the accompanying drawing. However, the invention is not limited only to the examples shown and described in the figures, but the invention can also be implemented in a different way from the figures. Thus, for example, in the embodiment of Figures 3 and 4, instead of the pressurized oil supplied to the annular pressure chamber 22a, 22b, e.g. compressed air can be supplied if there are no problems with the sealing of the annular pressure chamber 22a, 22b. Furthermore, it can be stated that, for example, instead of a mechanical counter-force element according to Fig. 6, such as a spring 32c, it is conceivable to use an inductive or electromagnetic member with which a counter-force is provided to the load elements 10c. In other respects, it should be noted that different embodiments of the invention may vary within the scope of the inventive idea defined in the appended claims.
• · • · ·• · • · ·
Il t • · · • · • · • · • · · • « « · • · • · ♦ • · ♦ • * • · · t · : • · • · ♦ • · · • · • · • · · « · · « · · « · · • · • · · • · · • · · «Il t • · · • · • · • · · · • «« · • · • · ♦ • · ♦ • * • · · t ·: • · • · ♦ • · · · • • · · · · · «· ·« · · • · • · · · · · ·
IIIIII
t : • · · « M* ♦ · · • « · « « • ·t: • · · «M * ♦ · · •« · «« • ·
• · I• · I
Claims (10)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI932237A FI102003B1 (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Roll with controllable bending |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI932237A FI102003B1 (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Roll with controllable bending |
FI932237 | 1993-05-17 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI932237A0 FI932237A0 (en) | 1993-05-17 |
FI932237A FI932237A (en) | 1994-11-18 |
FI102003B true FI102003B (en) | 1998-09-30 |
FI102003B1 FI102003B1 (en) | 1998-09-30 |
Family
ID=8537947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI932237A FI102003B1 (en) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | Roll with controllable bending |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
FI (1) | FI102003B1 (en) |
-
1993
- 1993-05-17 FI FI932237A patent/FI102003B1/en active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI932237A0 (en) | 1993-05-17 |
FI932237A (en) | 1994-11-18 |
FI102003B1 (en) | 1998-09-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI75217C (en) | BOEJNINGSREGLERAD VALS. | |
FI79177B (en) | BOEJNINGSREGLERAD VALS. | |
FI106976B (en) | Self-loading deflection roller | |
US5509883A (en) | Tubular roll for a paper machine or equivalent with glide-bearings | |
EP0241442A2 (en) | Method for controlling the deflection of an adjustable-crown roll as well as a paper machine roll wherein the method is applied | |
FI89977C (en) | Shape adjustable roller | |
FI87484C (en) | Support arrangement for bend-compensated drum | |
US6036820A (en) | Shoe press unit | |
FI117486B (en) | Roller for a paper machine or paper finishing machine | |
US4651552A (en) | Roll for a foil-drawing calender or the like | |
US4996862A (en) | Flexure-controllable roll having hydrostatic supporting elements provided with piston/cylinder units | |
FI102003B (en) | Deflection adjustable roller | |
EP0672786B1 (en) | Method for fitting the roll mantle of a tubular roll intended for a paper machine or equivalent with glide bearings and a tubular roll that makes use of the method | |
FI68886B (en) | PRESSURE RELEASE FOR ENCLOSURE ADJUSTMENT AV VALIDATION | |
US6346066B1 (en) | Tubular roll provided with hydraulically loaded glide bearings | |
FI117567B (en) | Process for compensating nip load changes caused by mold defects of the sheath of a roller | |
FI98319B (en) | A controllable deflection roller and a method for controlling the load of a controllable deflection roller | |
FI74067B (en) | VALS I PAPPERSMASKIN, VILKEN VALS HAR EN PROFILREGLERBAR MANTEL. | |
FI112966B (en) | Method and arrangement for controlling rolls in a calender | |
FI79178C (en) | Method for equalizing the temperature profile of a bend adjustable roll and a bend adjustable roll intended for carrying out the method. | |
FI113394B (en) | Method of supporting the roll jacket of a roll / paper machine or finishing machine roller and apparatus applying the method | |
FI116081B (en) | Deflection-compensated roll for paper / board or finishing machine | |
WO2000017531A1 (en) | Slide shoe assembly for a roll in a paper/board machine or a finishing machine | |
FI74525B (en) | STOEDARRANGEMANG MELLAN GLIDSKORNA OCH BELASTNINGSKOLVARNA AV EN ZONREGLERBAR VALS. | |
FI74068C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING VID EN BOEJNINGSKOMPENSERAD ELLER -REGLERAD VALS I EN PAPPERSMASKIN. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG | Patent granted |
Owner name: VALMET CORPORATION |
|
GB | Transfer or assigment of application |
Owner name: VALMET CORPORATION |