ES2891582T3 - Producto conformado mediante conformado en caliente de chapa de acero con revestimiento metálico, método para conformar el producto y fleje de acero - Google Patents

Producto conformado mediante conformado en caliente de chapa de acero con revestimiento metálico, método para conformar el producto y fleje de acero Download PDF

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Abstract

Producto conformado mediante conformado en caliente de una chapa de acero con revestimiento metálico, en donde el producto conformado tiene una capa de sustrato de acero conformado en caliente, una zona afectada por el metal y una capa de revestimiento por difusión sobre la capa de sustrato y, opcionalmente, una capa de óxido metálico sobre la capa de revestimiento por difusión, teniendo el acero la siguiente composición en % en peso: C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4 Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5 Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4 Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8 Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1 Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1 P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08 S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04 B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04 opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1 opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1 opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1 siendo el resto hierro e impurezas inevitables. caracterizado por que una zona de bajo contenido en carbono está presente entre la capa de sustrato y la zona afectada por el metal, en donde la zona afectada por el metal tiene un espesor de menos de 10 μm, y en donde la capa de bajo contenido en carbono tiene un espesor de hasta 30 μm

Description

DESCRIPCIÓN
Producto conformado mediante conformado en caliente de chapa de acero con revestimiento metálico, método para conformar el producto y fleje de acero
La invención se refiere a un producto conformado mediante conformado en caliente de una chapa de acero con revestimiento metálico, en donde el producto conformado tiene una capa de sustrato de acero conformado en caliente, una zona afectada por el metal y una capa de revestimiento por difusión sobre la capa de sustrato y, opcionalmente, una capa de óxido metálico sobre la capa de revestimiento por difusión. La invención también se refiere a un método para producir tal producto y a un fleje de acero para su uso en el método.
Los productos conformados mediante conformado en caliente son bien conocidos en la técnica. Estos productos tienen la ventaja de que, a partir de una pieza en bruto que tiene un bajo límite elástico, se pueden producir productos con altas propiedades mecánicas (tal como alta resistencia a la tracción), no mostrando estos productos recuperación elástica. Sin embargo, durante la producción, el acero se oxida. Por esta razón, en los últimos años, se utilizan piezas en bruto con revestimiento metálico para producir productos conformados en caliente. Como revestimiento se puede utilizar aluminio o una aleación de aluminio, o zinc o una aleación de zinc. El sustrato de acero normalmente es un llamado acero al boro.
Se ha encontrado que el uso de tales revestimientos tiene la desventaja de que la conformabilidad de la chapa de acero se ve obstaculizada y, más específicamente, se reduce la plegabilidad de las chapas de acero revestidas después del conformado en caliente; y que, especialmente para las chapas de acero revestidas con zinc (aleación), se forman microgrietas durante el proceso de conformado en caliente y/o en frío. La plegabilidad es la propiedad de plegarse fácilmente sin romperse, medida por el ángulo de flexión a la fuerza máxima en un ensayo de flexión de tres puntos. Una mayor plegabilidad puede tener una influencia positiva en el comportamiento del choque. Las microgrietas están presentes normalmente en el revestimiento, pero debido a las altas tensiones en el producto, también se pueden introducir microgrietas en la superficie del sustrato de acero. Estas microgrietas se producen en particular en zonas formadas con un alto grado de deformación.
El documento DE 102009044861 B3 desvela un método para fabricar un acero de alta ductilidad, en donde la etapa de recocido se ejecuta a una temperatura de 600 - 1100° durante un período de 10 - 360 segundos para proporcionar al producto una capa dúctil de 10 - 200 pm de espesor, que tiene una ductilidad que es superior a la ductilidad del núcleo del producto. El producto puede estar provisto de un revestimiento metálico-anorgánico.
El documento WO2014/037627 desvela una chapa laminada prerrevestida para fabricar piezas endurecidas por prensa, que tiene un sustrato de acero y un prerrevestimiento de metal sobre el sustrato de acero, en donde hay una zona descarbonatada en la superficie de las caras principales del sustrato de acero. La chapa laminada se conforma en caliente en un producto.
Es un objeto de la presente invención proporcionar un producto conformado en caliente con revestimiento metálico que tiene una conformabilidad mejorada.
Otro objeto de la presente invención es proporcionar un producto conformado en caliente revestido de zinc que tiene menos y/o más pequeñas microgrietas.
También es un objeto de la invención proporcionar un método para producir un producto caliente con revestimiento metálico, que tiene una plegabilidad mejorada y/o menos/más pequeñas microgrietas.
Asimismo, es un objeto de la invención proporcionar un fleje de acero conformable en caliente que pueda usarse para conformar tales productos.
De acuerdo con un primer aspecto de la invención, se proporciona un producto conformado mediante conformado en caliente de una chapa de acero con revestimiento metálico, en donde el producto conformado tiene un sustrato de acero conformado en caliente, una zona afectada por el metal y una capa de revestimiento por difusión sobre el sustrato y, opcionalmente, una capa de óxido metálico sobre la capa de revestimiento por difusión, en donde una zona de bajo contenido en carbono está presente entre la capa de sustrato y la zona afectada por el metal, y el producto se conforma proporcionando una zona descarburada en el acero del sustrato antes del revestimiento para reducir la profundidad de la zona afectada por el metal y controlando el espesor de la zona descarburada en la chapa de acero de manera que sea mayor que la suma del espesor de la capa de revestimiento por difusión y el espesor de la zona afectada por el metal para asegurar la formación de la capa de bajo contenido en carbono.
La zona afectada por el metal es la zona directamente debajo de la capa de difusión, donde el metal del revestimiento ha penetrado en el sustrato de acero en una pequeña cantidad en condiciones de producción industrial. Los inventores se han dado cuenta de que la pequeña cantidad del elemento de revestimiento, tal como Zn, se segregará en los límites de grano de austenita originales en la zona afectada por el metal, que es la principal causa de la formación de las microgrietas durante el conformado, y por lo tanto, la profundidad de la zona afectada por el metal debe minimizarse.
Los inventores han descubierto que la presencia de una zona de bajo contenido en carbono en el sustrato de acero antes del revestimiento puede reducir la profundidad de la zona afectada por el metal entre el sustrato y la capa de revestimiento por difusión durante el proceso de producción. Por un lado, los inventores suponen que la capa de bajo contenido en carbono ayudará a minimizar la penetración de zinc líquido en el sustrato y/o la difusión de zinc sólido en el sustrato. Por otra parte, los inventores suponen que la zona de bajo contenido en carbono forma una capa dúctil entre el sustrato y la zona afectada por el metal durante el calentamiento para el conformado en prensa en caliente, que disipará las tensiones durante el conformado en caliente y/o el conformado en frío (después del conformado en caliente), dando como resultado una conformabilidad mejorada. Por lo tanto, se reduce la tendencia a formar microgrietas durante el conformado en caliente. También aumenta la plegabilidad de las chapas revestidas.
Preferentemente, el metal de la chapa de acero revestida con metal es zinc o una aleación de zinc, o aluminio o una aleación de aluminio. Estos son hoy en día los revestimientos que proporcionan la mejor protección contra la corrosión de los productos conformados en caliente.
De acuerdo con una realización preferida, la zona de bajo contenido en carbono tiene un contenido en carbono de como máximo 0,01 % en peso de C. Con un contenido en carbono de como máximo 0,01 % en peso, la zona de bajo contenido en carbono tiene la ductilidad requerida.
De acuerdo con una realización preferida, la zona afectada por el metal tiene un espesor de menos de 10 pm, preferentemente de menos de 5 pm. La zona afectada por el metal debe ser lo más pequeña posible. Al proporcionar una zona descarburada adecuada en la chapa de acero antes del revestimiento, se reduce el espesor de la zona afectada por el metal; y finalmente se forma una capa de bajo contenido en carbono entre el sustrato y la zona afectada por el metal durante el revestimiento y los siguientes procesos de producción. Dependiendo de los tipos de revestimiento, el espesor de la capa de revestimiento y la temperatura de conformado en prensa en caliente, el espesor de la capa de revestimiento por difusión y el espesor de la zona afectada por el metal varían.
Preferentemente, la capa de bajo contenido en carbono tiene un espesor de hasta 30 pm, preferentemente entre 5 y 30 pm, más preferentemente entre 5 y 20 pm, lo más preferentemente entre 5 y 10 pm. El espesor de la capa de bajo contenido en carbono no debe ser tan grande como para influir en las propiedades mecánicas del producto conformado en caliente.
Preferentemente, el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es zinc galvanizado o una aleación de zinc que contiene (en % en peso) 0,1-6 de Al, 0 - 6 de Mg y opcionalmente como máximo 0,2 % en peso de cada uno de Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr y/o Bi, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, y preferentemente 0,1 -3 de Al, 0 - 3 de Mg y como máximo 0,2 % en peso de cada uno de Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr y/o Bi, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, o en donde el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es una aleación de zinc-níquel que contiene (en % en peso) 0,2 - 7 de Ni, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, o en donde el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es una aleación de aluminio que contiene (en % en peso) 6 - 12 de Al y/o 1 - 5 de Fe, siendo el resto aluminio e impurezas inevitables. Estos revestimientos pueden proporcionar una buena protección contra la corrosión durante y después del proceso de conformado en caliente. Por lo general, como máximo está presente 0,1 % en peso de cada uno de Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr y/o Bi en la aleación de zinc, o incluso como máximo 0,02 % en peso. Preferentemente en la aleación de zinc está presente 1,0 - 2,5 de Al y 1,0 - 2,5 de Mg, más preferentemente 1,5 - 1,8 de Al y 1,5 - 1,8 de Mg.
La capa de sustrato de acero conformado en caliente se ha fabricado a partir de un acero que tiene la siguiente composición en % en peso:
C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables.
El acero que tiene esta composición es adecuado para el conformado en caliente.
De acuerdo con un segundo aspecto de la invención, se proporciona un método para producir un producto conformado en caliente con revestimiento metálico, comprendiendo el método las siguientes etapas:
• proporcionar un fleje de acero conformable en caliente que tiene una zona descarburada con una profundidad controlada en ambos lados del fleje de acero;
• proporcionar un revestimiento metálico en el fleje de acero descarburado;
• cortar una pieza en bruto del fleje revestido de metal;
• conformar en caliente la pieza en bruto revestida o preformada en un producto conformado en caliente con revestimiento metálico.
De acuerdo con la invención, se forma una zona descarburada en ambos lados del fleje de acero antes de que el fleje de acero se revista con un revestimiento metálico, también a ambos lados del fleje de acero. La profundidad de la zona descarburada debe ser tal que después del conformado en caliente del producto, todavía esté presente una zona de bajo contenido en carbono entre el sustrato de acero y la zona afectada por el metal.
Preferentemente, el conformado en caliente se realiza mediante el calentamiento de la pieza en bruto, el prensado en caliente de la pieza en bruto en un producto conformado, y el templado del producto conformado, o el prensado en frío de la pieza en bruto en un producto preformado, el calentamiento del producto preformado, el prensado en caliente del producto preformado en un producto conformado y el templado del producto conformado. Estos dos métodos de conformado en caliente suelen denominarse método directo y método indirecto. Después del templado, el producto conformado en caliente debe recortarse y, opcionalmente, se eliminan parte o todos los óxidos metálicos.
De acuerdo con un método preferido, la zona descarburada se ha proporcionado a una profundidad de 20 a 50 pm, preferentemente a una profundidad de 35 a 45 pm, más preferentemente a una profundidad de 30 a 40 pm. Durante las siguientes etapas del método, la zona de descarburación en el producto conformado en caliente se reducirá, dependiendo también del espesor del revestimiento metálico y del calentamiento antes de la etapa de conformado en caliente. Al proporcionar una zona descarburada adecuada en la chapa de acero antes del revestimiento, se reduce el espesor de la zona afectada por el metal; y finalmente se forma una capa de bajo contenido en carbono entre el sustrato y la zona afectada por el metal durante el revestimiento y los siguientes procesos de producción. Dependiendo de los tipos de revestimiento, el espesor de la capa de revestimiento y la temperatura de conformado en prensa en caliente, el espesor de la capa de revestimiento por difusión y el espesor de la zona afectada por el metal varían. Por lo tanto, el espesor de la zona descarburada en la chapa de acero debe controlarse de manera que sea mayor que la suma del espesor de la capa de revestimiento por difusión y el espesor de la zona afectada por el metal para asegurar la formación de la capa de bajo contenido en carbono.
De acuerdo con una primera realización preferida del método, la zona descarburada se proporciona en una línea de recocido aplicando un punto de rocío superior a -20 °C en una atmósfera (N2 H2). De este modo, durante el recocido continuo se forma una zona descarburada a ambos lados del fleje de acero.
Preferentemente, el recocido se realiza a 740 a 860 °C durante 30-240 segundos en una atmósfera de N2 2-5 % de H2 con un punto de rocío en el intervalo de -15 °C a 5 °C. Se ha encontrado que de esta manera se forma una zona descarburada adecuada que tiene la profundidad requerida.
De acuerdo con una segunda realización preferida del método, la zona descarburada se proporciona enfriando un fleje laminado en caliente de acero conformable en caliente desde una temperatura de laminación de acabado entre la temperatura Ac1 y Ac3 hasta la temperatura de bobinado entre 450 °C y 750 °C. Durante el enfriamiento del fleje en la mesa de salida se forma la zona descarburada.
Preferentemente, el revestimiento metálico del fleje de acero se proporciona como zinc o una aleación de zinc, o como revestimiento de aluminio o una aleación de aluminio, más preferentemente mediante el uso de revestimiento por inmersión en caliente. Estos revestimientos son los más utilizados para el conformado en caliente.
El fleje de acero conformable en caliente utilizado tiene la siguiente composición en % en peso:
C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables.
El acero con tal composición es adecuado para el conformado en caliente.
Se proporciona un fleje de acero conformable en caliente para su uso en el método de acuerdo con el segundo aspecto de la invención, teniendo el fleje de acero una composición en % en peso de:
C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables,
en donde el fleje en ambos lados tiene una zona descarburada hasta una profundidad de 20 a 50 gm, preferentemente una profundidad de 30 a 40 gm.
Este fleje de acero, provisto en ambos lados de una zona descarburada, es adecuado para su uso en el método para producir un producto conformado en caliente de acuerdo con la invención, que tiene una mejor plegabilidad y una mejor resistencia a las microgrietas.
La invención se aclarará utilizando las figuras adjuntas, también proporcionando un ejemplo.
La figura 1 da una descripción esquemática de las etapas del proceso de acuerdo con la invención.
La figura 2 muestra el ángulo de flexión del acero revestido de acuerdo con la invención en comparación con la técnica anterior.
La Figura 1 muestra la secuencia de etapas en el proceso desde el inicio hasta el producto acabado de forma esquemática. La etapa A muestra el sustrato 1 del fleje de acero que es el punto de partida del proceso. La etapa B muestra que en la capa superior del sustrato se ha formado una zona 2 de descarburación. Aunque la zona de descarburación es parte del fleje de acero, para mayor claridad, la descarburación se describe como una capa sobre el sustrato. Aunque no se muestra, normalmente a ambos lados del sustrato se forma una zona de descarburación. La zona de descarburación se puede formar, por ejemplo, durante el recocido continuo, como se describe a continuación. En la etapa C se ha aplicado una capa de revestimiento 3 sobre el sustrato con la capa de descarburación. La capa de revestimiento se puede aplicar, por ejemplo, mediante un proceso de revestimiento por inmersión en caliente. La etapa D muestra el punto final del proceso, después del conformado en caliente de una pieza en bruto con la estructura como se ve en la etapa C. En la parte superior, se forma una capa de óxido 6 del material de revestimiento. Debajo de la capa de óxido, se forma una capa difundida 5, donde el acero de la zona de descarburación se ha difundido con el material de revestimiento. Directamente debajo de la capa difundida se forma una zona 4 afectada por el metal, donde la zona descarburada ha sido parcialmente consumida por la capa de revestimiento por difusión. Entre el sustrato y la zona afectada por el metal se muestra lo que queda de la zona de descarburación en forma de una zona 2 de bajo contenido en carbono. Por lo general, estas capas ya se forman durante el calentamiento de la pieza en bruto antes del conformado en caliente en una prensa de conformado en caliente.
Quedará claro que el espesor de la capa de óxido, la capa difundida y la zona afectada por el metal dependerán de una serie de variables. Claramente, el tipo de revestimiento metálico es una variable de este tipo, y también el espesor de esta capa de revestimiento, pero probablemente también el tiempo de calentamiento de la pieza en bruto antes en el conformado en prensa en caliente y la temperatura de calentamiento de la pieza en bruto.
Sin embargo, los inventores han descubierto que cuando se usa un revestimiento GA 130 y la pieza en bruto se calienta en un horno precalentado a 900 °C durante aproximadamente 5 minutos, se puede utilizar una zona de descarburación con una profundidad de 30 a 40 gm (como se muestra en la etapa B de la Figura 1), para obtener una zona de bajo contenido en carbono en el intervalo de 5 a 10 gm en el producto conformado en caliente (como se muestra en la etapa D de la Figura 1). Con algunos experimentos de rutina, se puede encontrar la profundidad de descarburación requerida en el sustrato del fleje de acero para un revestimiento diferente, otro espesor de revestimiento, y, si fuera necesario, otra temperatura del horno y tiempo de calentamiento.
Un ejemplo para la producción de una zona de descarburación es el siguiente. Un fleje laminado en frío de acero 22MnB5 que tiene un espesor de 1,5 mm se recuece continuamente a una temperatura de aproximadamente 800 °C durante aproximadamente 120 segundos en una atmósfera de N2 2 % de H2 con un punto de rocío de -5 °C. De este modo, se obtiene una zona de descarburación con una profundidad aproximada de 35 gm.
A continuación, el fleje de acero se enfría a aproximadamente 460 °C a una velocidad de aproximadamente 10 °C/s, se mantiene durante aproximadamente 2 segundos a 460 °C, y a continuación, se sumerge en caliente en un baño de zinc a 460 °C. El baño de zinc contiene 0,19 % en peso de aluminio y 0,011 % en peso de hierro. Después del revestimiento por inmersión en caliente, el fleje de acero revestido se limpia con nitrógeno hasta un espesor de 130 g/m2. A continuación, se recuece el fleje revestido.
La Figura 2 muestra un ensayo de flexión de tres puntos para medir la plegabilidad. El ángulo de flexión se muestra en el eje vertical, indicado con A. En la figura, los ensayos con chapa de acero revestida con zinc de la técnica anterior se muestran como columna TA (técnica anterior), y los ensayos con la chapa de acero revestida con zinc de acuerdo con la presente invención se muestran como la columna PI (presente invención). En este ensayo de flexión de tres puntos, dos rodillos con un diámetro de 30 mm se disponen a una distancia del doble del espesor de la chapa más 0,5 mm. La chapa endurecida se coloca sobre ella y luego se somete a tensión con un punzón de flexión que tiene un radio de 0,4 mm a la misma distancia, respectivamente, de los rodillos. Se miden y se registran el tiempo, la distancia entre el contacto del punzón de flexión con la muestra y la posición original de la misma, y la fuerza. El ángulo se calcula a partir de la distancia. El ángulo de flexión con fuerza máxima sin agrietamiento en la superficie de la muestra se aplica como criterio de ensayo. Puede verse que para una chapa de acero (1,5 mm) del tipo 22MnB5 con GA130 revestido de zinc de acuerdo con la técnica anterior (TA) se puede alcanzar un ángulo de flexión de aproximadamente 50°, mientras que con el acero revestido de zinc comparable producido de acuerdo con la invención (PI), se puede alcanzar un ángulo de flexión de aproximadamente 75°. Esta es una gran mejora.

Claims (11)

REIVINDICACIONES
1. Producto conformado mediante conformado en caliente de una chapa de acero con revestimiento metálico, en donde el producto conformado tiene una capa de sustrato de acero conformado en caliente, una zona afectada por el metal y una capa de revestimiento por difusión sobre la capa de sustrato y, opcionalmente, una capa de óxido metálico sobre la capa de revestimiento por difusión, teniendo el acero la siguiente composición en % en peso:
C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables.
caracterizado por que una zona de bajo contenido en carbono está presente entre la capa de sustrato y la zona afectada por el metal, en donde la zona afectada por el metal tiene un espesor de menos de 10 pm, y en donde la capa de bajo contenido en carbono tiene un espesor de hasta 30 pm
2. Producto de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es zinc o una aleación de zinc, o aluminio o una aleación de aluminio.
3. Producto de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, en donde la zona de bajo contenido en carbono tiene un contenido en carbono de como máximo 0,01 % en peso de C.
4. Producto de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la zona afectada por el metal tiene un espesor de menos de 5 pm.
5. Producto de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la capa de bajo contenido en carbono tiene un espesor entre 5 y 30 pm, más preferentemente entre 5 y 20 pm, lo más preferentemente entre 5 y 10 pm.
6. Producto de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde el metal de la chapa de acero revestida de metal es zinc galvanizado o una aleación de zinc que contiene (en % en peso) 0,1 - 6 de Al, 0 - 6 de Mg y opcionalmente como máximo 0,2 % en peso de cada uno de Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr y/o Bi, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, y preferentemente 0,1 - 3 de Al, 0 - 3 de Mg y como máximo 0,2 % en peso de cada uno de Pb, Sb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Ni, Zr y/o Bi, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, o en donde el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es una aleación de zinc-níquel que contiene (en % en peso) 0,2 - 7 de Ni, siendo el resto zinc e impurezas inevitables, o en donde el metal de la chapa de acero con revestimiento metálico es una aleación de aluminio que contiene (en % en peso) 6 - 12 de Al y/o 1 - 5 de Fe, siendo el resto aluminio e impurezas inevitables.
7. Método para producir un producto conformado en caliente con revestimiento metálico, comprendiendo el método las siguientes etapas:
- proporcionar un fleje de acero conformable en caliente que tenga la siguiente composición en % en peso: C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables;
- recocer dicho fleje aplicando un punto de rocío en el intervalo de -15 °C a 5 °C en una atmósfera (N2 H2) a 740 a 860 °C durante 30-240 segundos para que dicho fleje tenga una zona descarburada con una profundidad controlada a ambos lados del mismo;
- proporcionar un revestimiento metálico en el fleje de acero descarburado;
- cortar una pieza en bruto del fleje revestido de metal;
- conformar en caliente la pieza en bruto revestida o preformada en un producto conformado en caliente con revestimiento metálico.
8. Método para producir un producto conformado en caliente con revestimiento metálico, comprendiendo el método las siguientes etapas:
- laminar en caliente un acero conformable en caliente que tenga la siguiente composición en % en peso:
C: 0,10 - 0,5, preferentemente 0,15 - 0,4
Mn: 0,5 - 3,0, preferentemente 1,0 - 2,5
Si: 0,1 - 0,5, preferentemente 0,1 - 0,4
Cr: hasta 1,0, preferentemente hasta 0,8
Ti: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
Al: hasta 0,2, preferentemente hasta 0,1
P: hasta 0,1, preferentemente hasta 0,08
S: hasta 0,05, preferentemente hasta 0,04
B: 0,0005 - 0,08, preferentemente 0,0005 - 0,04
opcionalmente Nb hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente V hasta 2, preferentemente hasta 0,1
opcionalmente W hasta 3, preferentemente hasta 0,1
siendo el resto hierro e impurezas inevitables,
desde una temperatura de laminación de acabado entre la temperatura Ac1 y Ac3 hasta la temperatura de bobinado entre 450 °C y 750 °C para proporcionar un fleje de acero conformable en caliente que tiene una zona descarburada con una profundidad controlada en ambos lados del fleje de acero;
- cortar una pieza en bruto del fleje revestido de metal;
- conformar en caliente la pieza en bruto revestida o preformada en un producto conformado en caliente con revestimiento metálico.
9. Método de acuerdo con la reivindicación 7 u 8, en donde el conformado en caliente se realiza mediante el calentamiento de la pieza en bruto, el prensado en caliente de la pieza en bruto en un producto conformado, y el templado del producto conformado, o el prensado en frío de la pieza en bruto en un producto preformado, el calentamiento del producto preformado, el prensado en caliente del producto preformado en un producto conformado y el templado del producto conformado.
10. Método de acuerdo con la reivindicación 7 a 9, en donde la zona descarburada se ha proporcionado a una profundidad de 20 a 50 pm, preferentemente a una profundidad de 35 a 45 pm, más preferentemente a una profundidad de 30 a 40 pm.
11. Método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10, en donde el revestimiento metálico del fleje de acero se proporciona como zinc o una aleación de zinc, o como revestimiento de aluminio o una aleación de aluminio, preferentemente mediante el uso de revestimiento por inmersión en caliente.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2979923A1 (en) * 2015-03-16 2016-09-22 Tata Steel Ijmuiden B.V. Steel for hot forming
KR101696121B1 (ko) 2015-12-23 2017-01-13 주식회사 포스코 내수소지연파괴특성, 내박리성 및 용접성이 우수한 열간성형용 알루미늄-철 합금 도금강판 및 이를 이용한 열간성형 부재
KR101726094B1 (ko) * 2015-12-24 2017-04-12 주식회사 포스코 미세크랙이 억제된 열간 프레스 성형품 및 그 제조방법
KR101830527B1 (ko) 2016-09-26 2018-02-21 주식회사 포스코 내식성 및 점용접성이 우수한 열간성형용 냉연강판, 열간성형부재 및 그들의 제조방법
WO2018179839A1 (ja) * 2017-03-30 2018-10-04 Ｊｆｅスチール株式会社 ホットプレス部材およびその製造方法
CN109402450A (zh) * 2018-09-28 2019-03-01 济南大学 一种含锆元素的热镀用锌铝镁合金及其制备方法
KR102227111B1 (ko) 2018-11-30 2021-03-12 주식회사 포스코 열간성형 부재 및 그 제조방법
KR102165223B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-13 주식회사 포스코 열간성형 후 충격특성이 우수한 열간성형용 도금강판, 열간성형 부재 및 이들의 제조방법
EP4092142A1 (de) * 2019-06-03 2022-11-23 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zum herstellen eines blechbauteils aus einem mit einer korrosionsschutzbeschichtung versehenen stahlflachprodukt
WO2021084304A1 (en) * 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method
CN113957350B (zh) * 2021-10-26 2022-09-06 江苏沙钢集团有限公司 一种2000MPa级热成形钢及其生产方法
CN113957349B (zh) * 2021-10-26 2022-09-06 江苏沙钢集团有限公司 一种600MPa级热成形钢及其生产方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2780984B1 (fr) 1998-07-09 2001-06-22 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud et a froid revetue et comportant une tres haute resistance apres traitement thermique
JP4306887B2 (ja) 1999-08-26 2009-08-05 日新製鋼株式会社 局部延性及び熱処理後の靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板及びその製造方法
JP5040197B2 (ja) 2006-07-10 2012-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた熱延薄鋼板およびその製造方法
WO2008053273A1 (en) 2006-10-30 2008-05-08 Arcelormittal France Coated steel strips, methods of making the same, methods of using the same, stamping blanks prepared from the same, stamped products prepared from the same, and articles of manufacture which contain such a stamped product
DE102007061489A1 (de) * 2007-12-20 2009-06-25 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Herstellen von gehärteten Bauteilen aus härtbarem Stahl und härtbares Stahlband hierfür
JP5131844B2 (ja) 2008-08-12 2013-01-30 新日鐵住金株式会社 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス鋼板部材の製造方法
US20110236719A1 (en) 2008-12-19 2011-09-29 Tata Steel Ijmuiden Bv Method for Manufacturing a Coated Part Using Hot Forming Techniques
CA2736374A1 (en) 2009-03-27 2010-09-30 Nippon Steel Corporation Carbon steel sheet having excellent carburization properties, and method for producing same
DE102009044861B3 (de) 2009-12-10 2011-06-22 ThyssenKrupp Steel Europe AG, 47166 Verfahren zum Herstellen eines gut umformbaren Stahlflachprodukts, Stahlflachprodukt und Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem solchen Stahlflachprodukt
JP5601861B2 (ja) 2010-03-26 2014-10-08 日新製鋼株式会社 ボロン鋼圧延焼鈍鋼板の製造法
DE202012000616U1 (de) * 2012-01-24 2012-02-29 Benteler Automobiltechnik Gmbh Struktur- und/oder Karosseriebauteil für ein Kraftfahrzeug mit verbesserten Crasheigenschaften und Korrosionsschutz
WO2014037627A1 (fr) * 2012-09-06 2014-03-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces
DE102014000969A1 (de) * 2014-01-27 2015-07-30 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Kraftfahrzeugbauteil

Also Published As

Publication number Publication date
EP2984198B1 (en) 2021-06-23
WO2014166630A1 (en) 2014-10-16
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EP2984198A1 (en) 2016-02-17

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