ES2720184T3 - Duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press shaping - Google Patents

Abstract

Una lámina de acero inoxidable dúplex con una excelente capacidad de conformación en prensa, caracterizada por contener, en % en masa: C: 0,001 a 0,05 %; Mn: 1 a 5 %; Cr: 16 a 21 % Ni: 1 a 6 %; Cu: 0,5 a 3 % y N: 0,001 a 0,07 %, y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos: Mo: 1 % o menos, Nb: 0,5 % o menos, V: 0,5 % o menos, Ti: 0,5 % o menos, Sn: 1 % o menos, Sb: 1 % o menos, W: 1 % o menos y Al: 0,1 % o menos y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos: B: 0,01 % o menos, Ca: 0,01 % o menos, Mg: 0,01 % o menos, La: 0,3 % o menos, Ce: 0,3 % o menos, Zr: 0,3 % o menos e Y: 0,3 % o menos que tiene un valor de balance de Ni dado por la fórmula siguiente <1> de -7,5 a -3,5, que tiene un resto de Fe e impurezas inevitables, que tiene una tasa de fase austenítica de 50 % a 95 % y que tiene el resto de fases de ferrita y en la que las fases α de menos de 50 μm están dispersas en formas fibrosas o en forma de granos en la dirección del espesor de la lámina de la chapa de acero inoxidable dúplex: balance de Ni = 30 (C+N) + Ni + 0,5 Mn + 0,3 Cu - 1,1(Cr + 1,5 Si) + 8,2 fórmula<1>;A duplex stainless steel sheet with excellent press-forming ability, characterized by containing, in % by mass: C: 0.001 to 0.05%; Mn: 1 to 5%; Cr: 16 to 21% Ni: 1 to 6%; Cu: 0.5 to 3% and N: 0.001 to 0.07%, and optionally one or more of the following elements: Mo: 1% or less, Nb: 0.5% or less, V: 0.5 % or less, Ti: 0.5% or less, Sn: 1% or less, Sb: 1% or less, W: 1% or less, and Al: 0.1% or less, and optionally one or more of following elements: B: 0.01% or less, Ca: 0.01% or less, Mg: 0.01% or less, La: 0.3% or less, Ce: 0.3% or less, Zr: 0.3% or less and Y: 0.3% or less having a balance value of Ni given by the following formula <1> of -7.5 to -3.5, having a remainder of Fe and impurities unavoidable, having an austenitic phase ratio of 50% to 95% and having the remainder ferrite phases, and in which the α phases smaller than 50 μm are dispersed in fibrous forms or in the form of grains in the direction of the sheet thickness of duplex stainless steel sheet: balance Ni = 30 (C+N) + Ni + 0.5 Mn + 0.3 Cu - 1.1(Cr + 1.5 Si) + 8.2 formula<1>;

Description

DESCRIPCIÓNDESCRIPTION

Chapa de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensaDuplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press shaping

Campo técnicoTechnical field

La presente invención se refiere a una chapa de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, como capacidad de estirado.The present invention relates to a duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for forming in the press, as a drawing capacity.

Técnica anteriorPrior art

El acero inoxidable austenítico tal como el SUS304 es excelente en cuanto a su equilibrio entre resistencia a la corrosión y facilidad de trabajo, de modo que se usa en una amplia variedad de aplicaciones como electrodomésticos de línea blanca, electrodomésticos de línea marrón y equipos electrónicos. En general, el acero inoxidable austenítico tiene valores muchos más altos de elongación de ruptura que el acero inoxidable ferrítico o el acero inoxidable dúplex, tiene una capacidad de estiramiento excelente y se prefiere a menudo por su aptitud para la conformación en prensa de la chapa de acero. Sin embargo, los aceros inoxidables austeníticos contienen cantidades grandes del caro y poco abundante Ni, de modo que tiene problemas de aplicabilidad general y economía en el futuro.Austenitic stainless steel such as SUS304 is excellent in terms of its balance between corrosion resistance and ease of work, so it is used in a wide variety of applications such as appliances, appliances, brown appliances and electronic equipment. In general, austenitic stainless steel has much higher rupture elongation values than ferritic stainless steel or duplex stainless steel, has an excellent stretching capacity and is often preferred because of its aptitude for press forming of the sheet metal. steel. However, austenitic stainless steels contain large amounts of expensive and not very abundant Ni, so it has problems of general applicability and economy in the future.

En el pasado, como alternativa al acero inoxidable austenítico, se ha conocido el acero inoxidable dúplex en el que disminuye la cantidad necesaria de Ni. Los textos de bibliografía de patentes TBP 1 a 3 describen aceros inoxidables dúplex de alta resistencia para su uso en la industria del automóvil que contienen Ni: de 1 a 7 %, Si: de más de 1 a 5 %, N: de 0,04 a 2 %, y Cr: de 17 a 22 % y a los que se añaden Mn, Cu, etc., para compensar la cantidad de Ni y aumentar el módulo de Young. Estos aceros inoxidables dúplex se caracterizan por su contenido alto de Si y bajo de Ni y se proporcionan con valores del límite convencional de elasticidad al 0,2 % superiores a 500 MPa y una alta elongación.In the past, as an alternative to austenitic stainless steel, duplex stainless steel has been known in which the necessary amount of Ni decreases. The TBP patent literature texts 1 to 3 describe high strength duplex stainless steels for use in the automotive industry containing Ni: 1 to 7%, Si: more than 1 to 5%, N: 0, 04 to 2%, and Cr: from 17 to 22% and to which are added Mn, Cu, etc., to compensate for the amount of Ni and increase Young's modulus. These duplex stainless steels are characterized by their high Si content and low Ni content and are provided with values of the conventional 0.2% elasticity limit exceeding 500 MPa and high elongation.

En los años recientes, se ha informado de la producción de acero inoxidable austenítico-ferrítico, al que, además de tener una cantidad reducida de Ni, se le ha añadido una cantidad relativamente grande de N para darle una ductilidad alta. Los textos de bibliografía de patentes TBP 4 y TBP 5 describen aceros inoxidables austeníticoferríticos con aptitud para la conformación excelente que restringen la cantidad de Ni hasta 3 % o menos y ajustan el balance de C+N y otros ingredientes en la fase austenítica para conseguir una ductilidad alta. Como técnica relacionada con ello, el texto de bibliografía de patentes TBP 6 describe acero inoxidable austenítico-ferrítico con unas excelentes capacidad de estiramiento y resistencia a la corrosión en fisuras que restringe la cantidad de Ni a 1 % o menos y la cantidad de Mn a 2 % o menos y añade N en una cantidad comprendida en el intervalo de 0,05 a 0,6 %. En los ejemplos de la publicación anterior, la cantidad de Ni se disminuye añadiendo una cantidad de N de al menos 0,08 % o más.In recent years, the production of austenitic-ferritic stainless steel has been reported, to which, in addition to having a reduced amount of Ni, a relatively large amount of N has been added to give it high ductility. The patent bibliography texts TBP 4 and TBP 5 describe austeniticoferritic stainless steels with excellent conformability that restrict the amount of Ni up to 3% or less and adjust the balance of C + N and other ingredients in the austenitic phase to achieve high ductility As a related technique, the TBP 6 patent literature text describes austenitic-ferritic stainless steel with excellent stretching capacity and corrosion resistance in cracks that restricts the amount of Ni to 1% or less and the amount of Mn to 2% or less and add N in an amount in the range of 0.05 to 0.6%. In the examples of the previous publication, the amount of Ni is decreased by adding an amount of N of at least 0.08% or more.

Recientemente, el texto TBP 7 ha descrito aceros inoxidables ferrítico-austeníticos con excelentes resistencia a la corrosión y facilidad de trabajo que establecen el límite superior de la cantidad de N en 0,15 % y bajan la cantidad de Ni en consecuencia. En estos aceros inoxidables se establece la desigualdad de cantidades Cr 3Mo 10N - Mn > 18 %, desde el punto de vista de la resistencia a la corrosión, y definen el tamaño, relación de aspecto y distancia intergranular de los granos de austenita desde el punto de vista de la facilidad de trabajo. Los aceros descritos en la publicación anterior tienen menos de 50 % de fases austeníticas y comprenden principalmente fases ferríticas. Los aceros descritos en los textos de bibliografía de patentes anteriores usan un poco de N para reducir la cantidad de Ni y aumentar la resistencia. Se está realizando mucha investigación acerca de los efectos del N sobre las propiedades mecánicas del acero inoxidable y otros materiales metálicos ferrosos. La adición de N tiene un efecto grande sobre el aumento del límite convencional de elasticidad o tensión de prueba al 0,2 %. Por ejemplo, en el texto de bibliografía no de patente TBNP 1, si se añade más del 0,1 % de N a la aleación Fe-Cr-Ni-Mn, a temperatura ordinaria, el límite convencional de elasticidad al 0,2 % supera con mucho 400 MPa. En la actualidad, los aceros descritos en los TBP 1 a 3 tienen valores de límites convencionales de elasticidad al 0,2 % superiores a 500 MPa. Los documentos TBP 4 a 7 no proporcionan valores para los valores convencionales de elasticidad al 0,2 % pero es fácil deducir a partir del documento TBNP 1 que el valor está por encima de 400 MPa.Recently, the text TBP 7 has described ferritic-austenitic stainless steels with excellent corrosion resistance and ease of work that set the upper limit of the amount of N at 0.15% and lower the amount of Ni accordingly. In these stainless steels, the inequality of quantities Cr 3Mo 10N - Mn> 18% is established, from the point of view of corrosion resistance, and defines the size, aspect ratio and intergranular distance of the austenite grains from the point of view of the ease of work. The steels described in the previous publication have less than 50% austenitic phases and mainly comprise ferritic phases. The steels described in the literature literature of previous patents use a little N to reduce the amount of Ni and increase strength. Much research is being done on the effects of N on the mechanical properties of stainless steel and other ferrous metal materials. The addition of N has a large effect on increasing the conventional yield strength or test tension to 0.2%. For example, in the non-patent TBNP 1 literature text, if more than 0.1% of N is added to the Fe-Cr-Ni-Mn alloy, at ordinary temperature, the conventional 0.2% elasticity limit far exceeds 400 MPa. At present, the steels described in TBP 1 to 3 have values of conventional 0.2% elasticity limits greater than 500 MPa. The TBP documents 4 to 7 do not provide values for conventional 0.2% elasticity values but it is easy to deduce from the TBNP 1 document that the value is above 400 MPa.

Como se explica anteriormente, cuando el valor del límite convencional de elasticidad al 0,2 % supera 400 MPa, generalmente el valor es más de 100 MPa mayor que el correspondiente al acero SUS304 o a otros aceros inoxidables austeníticos. Por esta razón, la potencia de las máquinas de prensa actuales es insuficiente cuando se procede a la conformación mediante presión de la lámina de acero, de tal forma que el proceso de conformación resulta difícil y se hacen importantes los problemas de desgaste y daños de las matrices y los troqueles empleados. En otras palabras, actualmente no se ha resuelto todavía el problema de cómo obtener láminas de aceros inoxidables dúplex con cantidades reducidas de Ni conformables en prensas no distintos del SUS304 y de otros aceros inoxidables austeníticos. As explained above, when the value of the conventional 0.2% elasticity limit exceeds 400 MPa, generally the value is more than 100 MPa greater than that corresponding to SUS304 steel or other austenitic stainless steels. For this reason, the power of the current press machines is insufficient when forming by pressing the steel sheet, so that the forming process is difficult and the problems of wear and damage of the dies and dies used. In other words, the problem of how to obtain sheets of duplex stainless steels with reduced amounts of conformable Ni in presses other than SUS304 and other austenitic stainless steels has not yet been resolved.

Lista de citasAppointment List

Bibliografía de patentes:Patent Bibliography:

TBP 1: publicación de la patente japonesa (A) número 62-47461TBP 1: Japanese patent publication (A) number 62-47461

TBP 2: publicación de la patente japonesa (A) número 62-47462TBP 2: Japanese patent publication (A) number 62-47462

TBP 3: publicación de la patente japonesa (A) número 62-47463TBP 3: Japanese patent publication (A) number 62-47463

TBP 4: publicación de la patente japonesa (A) número 2006-169622TBP 4: Japanese patent publication (A) number 2006-169622

TBP 5: publicación de la patente japonesa (A) número 2006-183129TBP 5: Japanese patent publication (A) number 2006-183129

TBP 6: publicación de la patente japonesa (A) número 2006-200035TBP 6: Japanese patent publication (A) number 2006-200035

TBP 7: documento de la patente WO2009/017258TBP 7: WO2009 / 017258 patent document

Bibliografía no de patentes:Non-patent bibliography:

TBNP 1: Curso técnico conmemorativo Nishiyama 190, noviembre de 2006, Instituto del hierro y del acero de Japón, p. 60TBNP 1: Nishiyama 190 Memorial Technical Course, November 2006, Japan Iron and Steel Institute, p. 60

TBNP 2: Informes técnicos de acero inoxidable de Japón, número 21 (1986), páginas 3 a 5TBNP 2: Japan stainless steel technical reports, number 21 (1986), pages 3 to 5

Compendio de la invenciónCompendium of the invention

Problema técnicoTechnical problem

La presente invención tiene como objeto proporcionar láminas de acero inoxidable dúplex con una excelente aptitud para su conformación en prensas y unos valores del límite convencional de elasticidad al 0,2 % y de Erichsen equivalentes a los del acero inoxidable SUS304 y otros aceros inoxidables austeníticos, controlando los ingredientes del acero, la cantidad de Ni y la tasa de la fase austenítica.The present invention aims to provide duplex stainless steel sheets with excellent aptitude for forming in presses and values of the conventional limit of elasticity of 0.2% and Erichsen equivalent to those of SUS304 stainless steel and other austenitic stainless steels, controlling the ingredients of the steel, the amount of Ni and the rate of the austenitic phase.

Solución al problemaSolution to the problem

Los inventores se han dedicado a investigar de manera intensiva los efectos de los ingredientes, de la cantidad de Ni y de la tasa de la fase austenítica sobre los valores del límite convencional de elasticidad al 0,2 % y de Erichsen del acero inoxidable dúplex reduciendo la cantidad de Ni, para resolver así el problema anteriormente descrito y completar la presente invención.The inventors have devoted themselves to intensively investigating the effects of the ingredients, the amount of Ni and the rate of the austenitic phase on the values of the conventional limit of elasticity at 0.2% and Erichsen of the duplex stainless steel reducing the amount of Ni, to thereby solve the problem described above and complete the present invention.

La clave de la presente invención es como sigue:The key to the present invention is as follows:

(1) Una lámina de acero inoxidable dúplex con una excelente capacidad de conformación en prensa, caracterizada por contener, en % en masa:(1) A duplex stainless steel sheet with excellent press forming capacity, characterized by containing, in mass%:

C: 0,001 a 0,05 %;C: 0.001 to 0.05%;

Mn: 1 a 5 %;Mn: 1 to 5%;

Cr: 16 a 21 %Cr: 16 to 21%

Ni: 1 a 6 %;Ni: 1 to 6%;

Cu: 0,5 a 3 % yCu: 0.5 to 3% and

N: 0,001 a 0,07 %,N: 0.001 to 0.07%,

y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos:and, optionally one or more of the following elements:

Mo: 1 % o menos,Mo: 1% or less,

Nb: 0,5 % o menos,Nb: 0.5% or less,

V: 0,5 % o menos,V: 0.5% or less,

Ti: 0,5 % o menos,Ti: 0.5% or less,

Sn: 1 % o menos,Sn: 1% or less,

Sb: 1 % o menos, Sb: 1% or less,

W: 1 % o menos yW: 1 % or less and

Al: 0,1 % o menosAt: 0.1% or less

y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos:and, optionally one or more of the following elements:

B: 0,01 % o menos,B: 0.01% or less,

Ca: 0,01 % o menos,Ca: 0.01% or less,

Mg: 0,01 % o menos,Mg: 0.01% or less,

La: 0,3 % o menos,The: 0.3% or less,

Ce: 0,3 % o menos,Ce: 0.3% or less,

Zr: 0,3 % o menos eZr: 0.3% or less e

Y: 0,3 % o menosY: 0.3% or less

que tiene un valor de balance de Ni dado por la fórmula siguiente <1> de -7,5 a -3,5, que tiene un balance de Fe e impurezas inevitables, que tiene una tasa de fase austenítica de 50 % a 95 % y que tiene el resto de fases de ferrita y en la que las fases a de menos de 50 pm están dispersas en formas fibrosas o en forma de granos en la dirección del espesor de la lámina de la chapa de acero inoxidable dúplex: balance de Ni = 30 (C+N) Ni 0,5 Mn 0,3 Cu - 1,1(Cr 1,5 Si) 8,2 fórmula<1>;which has a balance value of Ni given by the following formula <1> from -7.5 to -3.5, which has a balance of Fe and unavoidable impurities, which has an austenitic phase rate of 50% to 95% and that it has the rest of ferrite phases and in which the phases at less than 50 pm are dispersed in fibrous forms or in the form of grains in the direction of the thickness of the sheet of the duplex stainless steel sheet: Ni balance = 30 (C + N) Ni 0.5 Mn 0.3 Cu - 1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2 formula <1>;

(2) Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en (1), caracterizada porque dicho acero contiene, además, en % en masa, uno o más de los siguientes elementos:(2) A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in (1), characterized in that said steel also contains, in mass%, one or more of the following elements:

Mo: 1 % o menosMo: 1% or less

Nb: 0,5 % o menos,Nb: 0.5% or less,

V: 0,5 % o menos,V: 0.5% or less,

Ti: 0,5 % o menos,Ti: 0.5% or less,

Sn: 1 % o menos,Sn: 1% or less,

Sb: 1 % o menos,Sb: 1% or less,

W: 1 % o menos yW: 1% or less and

Al: 0,1 % o menosAt: 0.1% or less

(3) Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en (1) o (2), caracterizada porque dicho acero contiene, además, en % en masa, uno o más de los siguientes elementos:(3) A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in (1) or (2), characterized in that said steel also contains, in mass%, one or more of the following elements:

B: 0,01 % o menos,B: 0.01% or less,

Ca: 0,01 % o menos,Ca: 0.01% or less,

Mg: 0,01 % o menos,Mg: 0.01% or less,

La: 0,3 % o menos,The: 0.3% or less,

Ce: 0,3 % o menos,Ce: 0.3% or less,

Zr: 0,3 % o menos eZr: 0.3% or less e

Y: 0,3 % o menosY: 0.3% or less

(4) Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en (1), (2) o (3), caracterizada porque el valor del límite convencional de elasticidad al 0,2 % es menor de 400 MPa y el de elongación de ruptura es de 35 % o más.(4) A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in (1), (2) or (3), characterized in that the value of the conventional 0.2% elasticity limit is less than 400 MPa and the elongation of rupture is 35% or more.

(5) Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en cualquiera de los puntos (1) a (4) caracterizada porque presenta un valor de Erichsen (valor obtenido en el ensayo de embutibilidad de Erichsen) de 11 mm o más.(5) A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press shaping, as described in any of points (1) to (4) characterized in that it has an Erichsen value (value obtained in the Erichsen embutibility test) of 11 mm or more.

En la explicación que sigue, las invenciones correspondientes a los aceros descritos previamente en los párrafos (1) a (5) se denominarán “presentes invenciones”. Además, las invenciones de (1) a (5) combinadas se denominarán a veces “la presente invención”.In the following explanation, the inventions corresponding to the steels previously described in paragraphs (1) to (5) will be referred to as "present inventions". In addition, the inventions of (1) to (5) combined will sometimes be referred to as "the present invention".

Efectos ventajosos de la invenciónAdvantageous effects of the invention

Según la presente invención, es posible proporcionar una lámina de acero inoxidable dúplex con una excelente aptitud para la conformación en prensa, en la que se definen los ingredientes del acero, el balance de Ni y la tasa de fase austenítica para obtener unos valores del límite convencional de elasticidad al 0,2 % y de Erichsen iguales a los del acero SUS304 o a los de otro acero inoxidable austenítico. El aspecto notable que muestra la invención es que la lámina de acero inoxidable dúplex de la presente invención se puede conformar bajo presión de manera no diferente a las láminas de acero SUS304 o de otro acero inoxidable austenítico y que se puede disminuir la cantidad de Ni. Breve descripción de los dibujosAccording to the present invention, it is possible to provide a duplex stainless steel sheet with an excellent aptitude for press forming, in which the steel ingredients, the Ni balance and the austenitic phase rate are defined to obtain limit values Conventional 0.2% elasticity and Erichsen elastic equal to those of SUS304 steel or other austenitic stainless steel. The remarkable aspect that the invention shows is that the duplex stainless steel sheet of the present invention can be formed under pressure not differently from the SUS304 steel or other austenitic stainless steel sheets and that the amount of Ni can be decreased. Brief description of the drawings

La figura 1 es una gráfica que muestra la relación entre el valor de Erichsen y los ingredientes.Figure 1 is a graph showing the relationship between Erichsen's value and the ingredients.

La figura 2 es una gráfica que muestra la relación entre el valor de Erichsen y el balance de Ni.Figure 2 is a graph showing the relationship between the Erichsen value and the Ni balance.

Descripción de realizacionesDescription of realizations

Los inventores se han dedicado a investigar de manera intensiva los efectos de los ingredientes, de la cantidad de Ni y de la tasa de la fase austenítica sobre los valores del límite convencional de elasticidad al 0,2 % y de Erichsen del acero inoxidable dúplex reduciendo la cantidad de Ni, para resolver así el problema anteriormente descrito y completar la presente invención. A continuación, se explican hallazgos representativos de los experimentos realizados.The inventors have devoted themselves to intensively investigating the effects of the ingredients, the amount of Ni and the rate of the austenitic phase on the values of the conventional limit of elasticity at 0.2% and Erichsen of the duplex stainless steel reducing the amount of Ni, to thereby solve the problem described above and complete the present invention. Next, representative findings of the experiments performed are explained.

La tabla 1 muestra los ingredientes representativos del acero de ensayo. Aceros inoxidables dúplex con estos ingredientes se fundieron bajo vacío y se usaron para producir chapas laminadas en caliente. Las chapas laminadas en caliente se sometieron a recocido a 1050 °C y luego se decaparon para producir chapas laminadas en frío de 0,6 mm de espesor. Las chapas laminadas en frío se recocieron a 1050 °C. Se midió en las chapas recocidas laminadas en frío la tasa de fase austenita (^y) y se usaron para ensayos de tracción, y prueba Erichsen (según el estándar JIS número 13B).Table 1 shows the representative ingredients of the test steel. Duplex stainless steels with these ingredients were melted under vacuum and used to produce hot rolled sheets. Hot rolled sheets were annealed at 1050 ° C and then stripped to produce 0.6mm thick cold rolled sheets. The cold rolled sheets were annealed at 1050 ° C. The austenite phase rate ( ^y ) was measured on the cold rolled annealed sheets and used for tensile tests, and Erichsen test (according to JIS standard number 13B).

Tabla 1Table 1

Balance de Ni = 30 (C+N) 0,5 Mn 0,3 Cu Ni — 1,1(Cr 1,5 Si) 8,2Balance of Ni = 30 (C + N) 0.5 Mn 0.3 Cu Ni - 1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2

La tasa de fase ^y se obtuvo midiendo en un mapa de fases identificando las estructuras cristalinas fcc y bcc mediante el método EBSP en las secciones transversales de la lámina. El ensayo de tracción con probeta según el estándar JIS 13B obtiene una pieza de ensayo para tracción en la dirección de laminación, establece la velocidad de tracción en 10 mm/min (intervalo prescrito en JIS Z 2241) y mide el límite convencional de elasticidad al 0,2 % (0,2 % PS, del inglés “proof stress”), la resistencia a la tracción (RT) y la elongación de rotura (ER). El ensayo Erichsen se realiza con una pieza de ensayo cuadrada de 90 mm, siguiendo el método B basado en el estándar JIS Z 2247 (presión del punzón de 1 tonelada) y mide la altura de la deformación cuando se abre una grieta a través del espesor de la chapa (valor de Erichsen).The phase rate ^and was obtained by measuring on a phase map identifying the fcc and bcc crystalline structures by the EBSP method in the cross sections of the sheet. The tensile test with test tube according to the JIS 13B standard obtains a test piece for traction in the rolling direction, sets the tensile speed at 10 mm / min (interval prescribed in JIS Z 2241) and measures the conventional limit of elasticity at 0.2% (0.2% PS), the tensile strength (RT) and the elongation of breakage (ER). The Erichsen test is performed with a 90 mm square test piece, following method B based on the JIS Z 2247 standard (1 ton punch pressure) and measures the height of the deformation when a crack is opened through the thickness of the sheet (value of Erichsen).

La tabla 2 muestra las propiedades mecánicas, el valor de Erichsen (Er) y la tasa de fase y (y) obtenida a partir de láminas de aceros con ingredientes habituales de chapas comparadas con las de aceros de ferrita (a) y fase única y, SUS430LX y SUS304. Como se puede deducir de la tabla 2, el acero A tiene un valor de Erichsen que no es diferente del acero SUS304. Por otro lado, los aceros B y C a los cuales se ha añadido N tienen valores altos de la elongación, pero límites convencionales de elasticidad al 0,2 % mucho mayores que el acero SUS304 y valores Erichsen iguales o más bajos que los del acero SUS430LX a base de fase a. Table 2 shows the mechanical properties, the Erichsen value (Er) and the phase rate and (y) obtained from sheets of steels with usual sheet metal ingredients compared to those of ferrite (a) steels and single phase and , SUS430LX and SUS304. As can be deduced from table 2, steel A has an Erichsen value that is not different from SUS304 steel. On the other hand, steels B and C to which N has been added have high elongation values, but conventional 0.2% elasticity limits much higher than SUS304 steel and Erichsen values equal to or lower than those of steel SUS430LX based on phase a.

Tabla 2Table 2

Er = valor en el ensayo ErichsenEr = value in the Erichsen test

Se sabe que, habitualmente, el valor Erichsen aumenta proporcionalmente con el valor de elongación de rotura de un material, Sin embargo, tal como se ha explicado previamente, el acero inoxidable dúplex de alta resistencia al que se ha añadido N no tiene necesariamente un valor Erichsen compatible con una alta elongación. Es decir, los aceros B y C a los cuales se añade N algunas veces no pueden proporcionar una alta facilidad de trabajo en un modo de deformación previendo la conformación en prensa distinto de un ensayo de tracción. Para aclarar las razones de ello, los inventores examinaron la microestructura detallada de porciones de los aceros A, B y C después de los ensayos de tracción y del ensayo Erichsen cerca de las zonas fracturadas, mediante microscopía óptica y microscopía electrónica de barrido (SEM, por sus siglas en inglés). Como resultado de ello, se obtuvieron los siguientes descubrimientos que explican los hallazgos experimentales descritos en la tabla 2:It is known that, usually, the Erichsen value increases proportionally with the elongation value of breakage of a material, however, as explained previously, the high-strength duplex stainless steel to which N has been added does not necessarily have a value Erichsen compatible with high elongation. That is to say, the steels B and C to which N is added sometimes cannot provide a high workability in a deformation mode providing for the press formation other than a tensile test. To clarify the reasons for this, the inventors examined the detailed microstructure of portions of steels A, B and C after tensile tests and the Erichsen test near fractured areas, using optical microscopy and scanning electron microscopy (SEM, for its acronym in English). As a result, the following findings were obtained that explain the experimental findings described in Table 2:

(a) Todas las piezas fracturadas después del ensayo de tracción tenían estricción o “formación de cuello” junto con reducción del espesor de lámina. Por otra parte, después del ensayo Erichsen los aceros B y C que tienen valores Erichsen bajos se fracturaron sin casi estricción.(a) All fractured parts after the tensile test had stricture or "neck formation" together with reduced sheet thickness. On the other hand, after the Erichsen test, the B and C steels that have low Erichsen values fractured without almost strictness.

(b) Cerca de las zonas fracturadas de los aceros B y C después del ensayo Erichsen, se formó un gran número de huecos finos desde cerca de las fronteras entre las fases diferentes Y/a. Se observó la situación donde los agujeros o huecos finos formaron puntos de partida para la progresión de grietas a través de las fases a o de las fronteras entre las fases Y/a.(b) Near the fractured areas of steels B and C after the Erichsen test, a large number of fine voids were formed from near the borders between the different phases Y / a. The situation was observed where holes or fine holes formed starting points for the progression of cracks through phases a or the boundaries between phases Y / a.

(c) El N se concentra en las fases y y aumenta la resistencia y el endurecimiento por acritud (mecánico). Por lo tanto, si se añade N se puede predecir fácilmente que la diferencia en resistencia entre las fases Y y las fases a aumentará a medida que aumente el grado de trabajo mecánico. Se cree que los resultados de la observación de (b) se deben a la diferencia en la resistencia entre las fases Y y las fases a. (d) En el acero A que tiene valores Erichsen altos prácticamente no se forman huecos finos a partir de la frontera a/Y. Se confirmó que las fases a siguen la gran capacidad de deformación de las fases ^y y por tanto sufren gran estricción y se fracturan de la misma forma que en los ensayos de tracción.(c) The N is concentrated in the phases and and increases the resistance and hardening by acidity (mechanical). Therefore, if N is added, it can easily be predicted that the difference in resistance between the Y phases and the phases to be increased as the degree of mechanical work increases. It is believed that the results of the observation of (b) are due to the difference in resistance between phases Y and phases a. (d) In steel A that has high Erichsen values, fine gaps are practically not formed from the a / Y border. It was confirmed that the phases a follow the great deformability of the phases ^and therefore suffer great strictness and fracture in the same way as in tensile tests.

(e) Como característica de la composición del acero A se hace notar que se le añaden cantidades bajas de N y Si. Al disminuir la cantidad de N, la resistencia y el endurecimiento por medios mecánicos de las fases ^y disminuyen. El Si forma selectivamente una disolución sólida en las fases a y aumenta la resistencia y el endurecimiento por medios mecánicos de las fases a, De esta forma, se cree que disminuyendo la diferencia en la resistencia entre las fases a y las fases Y haciendo que las fases Y de alta capacidad de deformación sean las fases principales, se obtiene un buen valor Erichsen.(e) As characteristic of the composition of steel A it is noted that low amounts of N and Si are added. By decreasing the amount of N, the strength and hardening by mechanical means of the phases ^and decrease. Si selectively forms a solid solution in phases a and increases the strength and hardening by mechanical means of phases a, in this way, it is believed that decreasing the difference in resistance between phases a and phases Y causing phases Y High deformability are the main phases, you get a good Erichsen value.

(f) Sobre la base de las conclusiones del apartado (e) anterior, los inventores tomaron nota de las cantidades de N y de Si e investigaron con detalle los intervalos de componentes que proporcionan un valor de Erichsen alto. Se ajustaron las cantidades de Cr, Ni, Mn y Cu a un intervalo de -9 a -2 mediante el balance de Ni. La figura 1 muestra los resultados. En la figura, un valor de Erichsen de 11 mm o más se indica mediante los círculos “o”, mientras que un valor de menos de 11 mm se indica mediante el símbolo “x”. Un valor de Erichsen de 11 mm es difícil de alcanzar con acero inoxidable basado en fase a y era un valor cercano al umbral para el acero inoxidable a base de fase Y. Como se desprende la figura 1, se aprendió que un valor de Erichsen alto de 11 mm o más se obtiene cuando la cantidad de N es de 0,001 a 0,07 % y se añade Si en cantidades en el intervalo de 1,5 a 3 %.(f) Based on the conclusions of section (e) above, the inventors took note of the amounts of N and Si and investigated in detail the intervals of components that provide a high Erichsen value. The amounts of Cr, Ni, Mn and Cu were adjusted at a range of -9 to -2 using the Ni balance. Figure 1 shows the results. In the figure, an Erichsen value of 11 mm or more is indicated by the circles "o", while a value of less than 11 mm is indicated by the symbol "x". An Erichsen value of 11 mm is difficult to reach with stainless steel based on phase a and was a value close to the threshold for stainless steel based on phase Y. As shown in Figure 1, it was learned that a high Erichsen value of 11 mm or more is obtained when the amount of N is 0.001 to 0.07% and Si is added in amounts in the range of 1.5 to 3%.

(g) Los inventores dispusieron los valores de Erichsen de la figura 1 en función del balance de Ni. Los resultados se muestran en la figura 2. Aquí, el balance de Ni se define mediante la expresión 30 (C+N) Ni 0,5 Mn 0,3 Cu - 1,1 (Cr 1,5 Si) 8,2. El balance de Ni se usa a menudo como un parámetro relativo a la producción de las fases a y de las fases y. La figura 2 muestra también los valores de Erichsen del acero inoxidable de base de fase ^y mediante el mismo parámetro. En los aceros inoxidables a base de fase ^y hay un intervalo de ingredientes que proporciona un buen valor de Erichsen. La razón es el aumento en la elongación debido a la transformación martensítica inducida por trabajo mecánico de las fases ^y (plasticidad inducida por transformación: TRIP por sus siglas en inglés). A partir de este estudio, los inventores descubrieron un equilibrio de ingredientes para el cual tanto la elongación como el valor Erichsen aumentan debido al fenómeno TRIP de forma similar al acero inoxidable a base de fase y en el intervalo de ingredientes descrito en (e) y en (f) (intervalo del balance de Ni). Es decir, los inventores obtuvieron un nuevo descubrimiento: se obtiene un valor Erichsen alto en el intervalo de balance de Ni de -7,5 a -3,5, más preferiblemente cuando ese valor cae en el intervalo de -6 a -4.(g) The inventors arranged the Erichsen values in Figure 1 based on the Ni balance. The results are shown in Figure 2. Here, the Ni balance is defined by the expression 30 (C + N) Ni 0.5 Mn 0.3 Cu - 1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2. The Ni balance is often used as a parameter related to the production of phases a and phases y. Figure 2 also shows the Erichsen values of the phase-based stainless steel ^and by the same parameter. In phase-based stainless steels ^and there is a range of ingredients that provides a good Erichsen value. The reason is the increase in elongation due to the martensitic transformation induced by mechanical work of the phases ^and (transformation-induced plasticity: TRIP). From this study, the inventors discovered a balance of ingredients for which both elongation and Erichsen value increase due to the TRIP phenomenon similar to phase-based stainless steel and in the range of ingredients described in (e) and in (f) (range of Ni balance). That is, the inventors obtained a new discovery: a high Erichsen value is obtained in the Ni balance range of -7.5 to -3.5, more preferably when that value falls in the range of -6 to -4.

Las presentes invenciones de (1) a (5) se completaron sobre la base de los descubrimientos de (a) a (g).The present inventions of (1) to (5) were completed based on the findings of (a) to (g).

A continuación, se explicarán con detalle los distintos requisitos de la presente invención. Nótese que las indicaciones en % en los contenidos de los ingredientes significan % en masa.Next, the different requirements of the present invention will be explained in detail. Note that the indications in% in the contents of the ingredients mean% by mass.

(A) Las razones para la limitación de los ingredientes se explicarán a continuación.(A) The reasons for the limitation of the ingredients will be explained below.

El C aumenta la tasa de fase y y se concentra en las fases y para aumentar la estabilidad de las fases y. Por lo tanto, actúa de manera efectiva para ajustar el balance de Ni para manifestar la capacidad de conformación en prensa que busca la presente invención. Para obtener el efecto anterior, la cantidad necesaria es de 0,001 % o más. Sin embargo, por encima de 0,05 % la resistencia de las fases ^y aumenta y facilita que aumente la sensibilización debido a la precipitación en la frontera de grano de los carburos lo que conduce a una caída en la resistencia a la corrosión. Por esta razón, se establece el límite superior en 0,05 %, preferiblemente 0,03 % o menos.C increases the phase rate and and concentrates on the phases and to increase the stability of the phases and. Therefore, it acts effectively to adjust the Ni balance to manifest the press forming ability sought by the present invention. To obtain the above effect, the necessary amount is 0.001% or more. However, above 0.05% the resistance of the phases ^and increases and facilitates the raising of sensitization due to precipitation on the grain border of the carbides which leads to a fall in corrosion resistance. For this reason, the upper limit is set at 0.05%, preferably 0.03% or less.

El Si forma selectivamente una disolución sólida en las fases a, aumenta la resistencia y el endurecimiento por medios mecánicos de las fases a y disminuye la diferencia en las resistencias entre las fases a y las fases y, para manifestar la capacidad de conformación en prensa que es objetivo de la presente invención. Es un elemento añadido esencialmente para esto. Además, tiene la acción de aumentar la estabilidad de las fases a y suprimir la transformación martensítica en el proceso de enfriamiento después del recocido. Si experimentan la transformación martensítica, las fases a se convierten en fases duras y la facilidad de trabajo se empeora notablemente. Para obtener el efecto sobre la facilidad de trabajo que se desea conseguir con la presente invención, se añade 1,5 % o más, como se muestra también en la figura 1. Sin embargo, cuando se añade más de 3 % se produce un aumento del endurecimiento de la fase a y una caída en la facilidad de trabajo. Por esta razón se fija el límite superior en 3 %. El intervalo preferido es de 1,5 a 2,5 %.The Si selectively forms a solid solution in phases a, increases the strength and hardening by mechanical means of phases a and decreases the difference in resistance between the phases a and the phases and, in order to manifest the press forming capacity that is objective of the present invention. It is an element added essentially for this. In addition, it has the action of increasing the stability of the phases a and suppressing the martensitic transformation in the cooling process after annealing. If they undergo the martensitic transformation, the phases become hard phases and the ease of work becomes significantly worse. To obtain the effect on the ease of work that is desired to be achieved with the present invention, 1.5% or more is added, as also shown in Figure 1. However, when more than 3% is added an increase occurs of hardening of the phase a and a fall in the ease of work. For this reason the upper limit is set at 3%. The preferred range is 1.5 to 2.5%.

El Mn aumenta la tasa de fase y y se concentra en las fases y para aumentar la estabilidad de las fases y. Por lo tanto, actúa de manera efectiva para ajustar el balance de Ni para manifestar la capacidad de conformación en prensa que busca la presente invención. Para obtener el efecto anterior, se añade 1 % o más. Sin embargo, si se añade más de 5 %, además de una caída en la resistencia a la corrosión, aumenta la resistencia de las fases y y se produce una caída en la capacidad de conformación en prensa. Por esta razón, se establece el límite superior en 5 %. Desde los puntos de vista de la facilidad de trabajo y de la resistencia a la corrosión, el intervalo preferido es de 2 a 4,5 %, más preferiblemente de 3 a 4 %.The Mn increases the phase rate and and concentrates on the phases and to increase the stability of the phases and. Therefore, it acts effectively to adjust the Ni balance to manifest the press forming ability sought by the present invention. To obtain the above effect, 1% or more is added. However, if more than 5% is added, in addition to a fall in corrosion resistance, the resistance of the phases increases and there is a fall in the conformability in the press. For this reason, the upper limit is set at 5%. From the viewpoints of ease of work and corrosion resistance, the preferred range is 2 to 4.5%, more preferably 3 to 4%.

El Cr es un elemento que forma fases a y actúa también asegurando la resistencia a la corrosión y ajustando la estabilidad de las fases ^y, para manifestar la capacidad de conformación en prensa que busca la presente invención. Además, el Cr, como el Si, suprime la transformación martensítica de las fases a en el proceso de enfriamiento después del recocido. Por lo tanto, para asegurar la estabilidad de las fases a y la acción sobre la resistencia a la corrosión, etc., se hace que el contenido sea del 16 % o más. Sin embargo, si el mismo supera el 21 %, resulta difícil hacer que las fases y sean las fases principales. Esto da lugar a una caída en la facilidad de trabajo que busca la presente invención. Por esta razón, se establece un límite superior de 21 % o menos. Desde los puntos de vista de la facilidad de trabajo y de la resistencia a la corrosión, el intervalo preferido es de 16,5 a 18,5 %.The Cr is an element that forms phases a and also acts by ensuring corrosion resistance and adjusting the stability of the phases ^and , in order to manifest the press forming capacity that the present invention seeks. In addition, Cr, like Si, suppresses the martensitic transformation of phases a in the cooling process after annealing. Therefore, to ensure the stability of the phases a and the action on corrosion resistance, etc., the content is made to be 16% or more. However, if it exceeds 21%, it is difficult to make the phases and be the main phases. This results in a fall in the ease of work that the present invention seeks. For this reason, an upper limit of 21% or less is established. From the viewpoints of ease of work and corrosion resistance, the preferred range is 16.5 to 18.5%.

El Ni es un elemento eficaz formando fases y y actúa de manera eficaz para ajustar el balance de Ni para manifestar la capacidad de conformación en prensa que busca la presente invención. Para obtener este efecto, se añade 1 % o más. Sin embargo, si el porcentaje supera el 6 % no se puede decir que se ahorre Ni y entonces se produce un aumento de los costes de material. Por esta razón, se establece un límite superior del 6 %. Desde los puntos de vista de la facilidad de trabajo y de los costes, el intervalo preferible es de 2 a 5 % y más preferiblemente de 2,5 a 4,5 %.The Ni is an effective element forming phases and and acts effectively to adjust the Ni balance to manifest the press forming ability sought by the present invention. To obtain this effect, 1% or more is added. However, if the percentage exceeds 6%, it cannot be said that Ni is saved and then there is an increase in material costs. For this reason, an upper limit of 6% is established. From the standpoint of ease of work and costs, the preferable range is from 2 to 5% and more preferably from 2.5 to 4.5%.

El Cu es un elemento eficaz formando fases y de la misma forma que el Ni y el Mn y actúa de manera eficaz para ajustar el balance de Ni para manifestar la capacidad de conformación en prensa que es objetivo de la presente invención. Para obtener este efecto, se añade en cantidades de 1 % o más. Además, es también un elemento eficaz para mejorar la resistencia a la corrosión mediante adición compuesta con Ni. Para obtener este efecto, se añade en una cantidad de 0,5 % o más. Sin embargo, si el porcentaje supera el 3 %, se produce una caída en la capacidad y facilidad de fabricación y se produce también un aumento de los costes de material. Por esta razón, se establece un límite superior del 3 %. Desde los puntos de vista del rendimiento y de la capacidad de fabricación, el intervalo preferible es de 1,5 a 2,5 %.The Cu is an effective element forming phases and in the same way as Ni and Mn and acts effectively to adjust the Ni balance to manifest the press forming capacity that is the object of the present invention. To obtain this effect, it is added in amounts of 1% or more. In addition, it is also an effective element for improving corrosion resistance by compound addition with Ni. To obtain this effect, it is added in an amount of 0.5% or more. However, if the percentage exceeds 3%, there is a drop in capacity and ease of manufacture and there is also an increase in material costs. For this reason, an upper limit of 3% is established. From the viewpoints of performance and manufacturing capacity, the preferable range is 1.5 to 2.5%.

El N, al igual que el C y el Ni, es un elemento eficaz para formar fases y. Actúa de manera eficaz para ajustar el balance de Ni para manifestar la capacidad de conformación en prensa que busca la presente invención. Por esta razón, se añade en una cantidad de 0,001 % o más. Por otra parte, tiene también el efecto de aumentar la resistencia de las fases ^y y la capacidad de endurecimiento mediante medios mecánicos y de aumentar la diferencia de resistencia entre las fases a y las fases y. Por esta razón, cuando se usa de manera activa N de esta forma, ello conduce a una disminución de la capacidad de conformación en prensa que es el objetivo de la presente invención. Por lo tanto, como se muestra también en la figura 1, se hace que el límite superior sea de 0,07 %. Desde el punto de vista de la capacidad de trabajo buscada con la presente invención, el intervalo preferido es de 0,02 a 0,06 %. A continuación, se explicarán los ingredientes opcionales de la presente invención.N, like C and Ni, is an effective element to form phases and. It acts effectively to adjust the Ni balance to manifest the press forming ability sought by the present invention. For this reason, it is added in an amount of 0.001% or more. Moreover, it also has the effect of increasing the resistance of the phases ^and curability and mechanical means and increasing the difference of resistance between phases a and phases y. For this reason, when N is actively used in this way, this leads to a decrease in press forming capacity which is the objective of the present invention. Therefore, as also shown in Figure 1, the upper limit is made to be 0.07%. From the point of view of the work capacity sought with the present invention, the preferred range is 0.02 to 0.06%. Next, the optional ingredients of the present invention will be explained.

El Mo se puede añadir, de manera adecuada, para mejorar la resistencia a la corrosión. Para obtener el efecto de mejora de la resistencia a la corrosión, se añade preferiblemente 0,1 % o más. Sin embargo, si se añade más de 1 %, el ahorro posible de costes se ve afectado. Por esta razón, cuando se añade, se hace que su contenido sea de 1 % o menos. Desde los puntos de vista de la resistencia a la corrosión y del ahorro, cuando se añade Mo la cantidad preferida está respectivamente en el intervalo de 0,2 a 0,8 %.Mo can be added, suitably, to improve corrosion resistance. To obtain the effect of improving corrosion resistance, 0.1% or more is preferably added. However, if more than 1% is added, the possible cost savings are affected. For this reason, when added, its content is made to be 1% or less. From the viewpoints of corrosion resistance and savings, when Mo is added, the preferred amount is respectively in the range of 0.2 to 0.8%.

Los elementos Nb, V y Ti mejoran la resistencia a la corrosión y manifiestan efectos similares a los de Si. Es decir, mediante el fortalecimiento de la disolución de las fases a, se disminuye la diferencia de resistencia entre las fases a y ^y para mejorar la capacidad de conformación en prensa y suprimir la transformación martensítica de las fases a en el proceso de enfriamiento después del recocido. De manera adecuada, se pueden añadir, para obtener los efectos anteriormente citados. Cuando se añaden, su contenido es preferiblemente de 0,05 % o más. Sin embargo, si supera el 0,5 %, el ahorro de costes puede verse afectado. Por esta razón, cuando se añaden, se hace que el contenido sea respectivamente de 0,5 % o menos. Desde los puntos de vista de los efectos anteriores y del ahorro, los intervalos preferidos de cantidades están entre 0,1 y 0,3 %.The elements Nb, V and Ti improve corrosion resistance and manifest effects similar to those of Si. That is, by strengthening the dissolution of the phases, the resistance difference between phases a and is decreased ^and to improve formability press and suppress the martensitic transformation of the phases in the cooling process after annealing . Suitably, they can be added, to obtain the aforementioned effects. When added, its content is preferably 0.05% or more. However, if it exceeds 0.5%, cost savings may be affected. For this reason, when added, the content is made to be 0.5% or less respectively. From the points of view of the above effects and savings, the preferred ranges of amounts are between 0.1 and 0.3%.

Los elementos Sn, Sb y W se pueden añadir, de manera adecuada, para mejorar la resistencia a la corrosión. Para obtener el efecto de mejora de la resistencia a la corrosión, se añade preferiblemente una cantidad de 0,01 % o más. Sin embargo, si se añade más de 1 %, la facilidad de trabajo en caliente y otros aspectos de la capacidad de manejo en la fabricación se ven afectados de manera negativa, algunas veces. Por esta razón, cuando se añaden, se hace que las cantidades contenidas sean de 1 % o menos. Desde los puntos de vista de la resistencia a la corrosión y de la facilidad de manejo en la fabricación, los intervalos de cantidades preferidas cuando se añaden estos elementos están respectivamente entre 0,1 y 0,6 %.The elements Sn, Sb and W can be suitably added to improve corrosion resistance. To obtain the effect of improving corrosion resistance, an amount of 0.01% or more is preferably added. However, if more than 1% is added, the ease of hot work and other aspects of the handling capacity in manufacturing are negatively affected, sometimes. For this reason, when added, the amounts contained are made to be 1% or less. From the viewpoints of corrosion resistance and ease of handling in manufacturing, the ranges of preferred quantities when these elements are added are respectively between 0.1 and 0.6%.

El Al es un poderoso agente desoxidante y puede añadirse, de manera adecuada. Para obtener el efecto anterior, preferiblemente se añade 0,001 % o más. Sin embargo, si se añade más de 0,1 %, se forman nitruros o defectos superficiales o puede producirse una disminución en la resistencia a la corrosión. Por esta razón, cuando se añade, se hace que el contenido sea de 0,1 % o menos. Desde el punto de vista de los efectos anteriores y de la facilidad de manejo para la fabricación, el intervalo preferido de contenido de Al cuando se añade es de 0,005 a 0,05 %. De manera adecuada, se pueden añadir los elementos B, Ca y Mg para mejorar la facilidad de trabajo en caliente. Para obtener el efecto anterior, se añaden cantidades de 0,0002 % o más, respectivamente. Sin embargo, si se añaden cantidades superiores a 0,01 % la resistencia a la corrosión disminuye notablemente algunas veces. Por esta razón, cuando se añaden dichos elementos, se hace que sus contenidos sean de 0,01 % o menos. Desde el punto de vista de los efectos anteriores y de la facilidad de manejo para la fabricación, los intervalos de cantidades preferibles, cuando se añaden, van de 0,0005 a 0,01 %.Al is a powerful deoxidizing agent and can be added, properly. To obtain the above effect, 0.001% or more is preferably added. However, if more than 0.1% is added, nitrides or surface defects are formed or a decrease in corrosion resistance may occur. For this reason, when added, the content is made to be 0.1% or less. From the point of view of the above effects and of the ease of handling for manufacturing, the preferred range of Al content when added is 0.005 to 0.05%. Suitably, elements B, Ca and Mg can be added to improve the ease of hot work. To obtain the above effect, amounts of 0.0002% or more are added, respectively. However, if amounts greater than 0.01% are added, the corrosion resistance decreases markedly sometimes. For this reason, when these elements are added, its contents are made to be 0.01% or less. From the point of view of the above effects and of the ease of handling for manufacturing, the ranges of preferable quantities, when added, range from 0.0005 to 0.01%.

Los elementos La, Ce, Zr, Y y otros metales de tierras raras tienen también efectos de mejorar la facilidad de trabajo en caliente de la misma forma que el B, Ca y Mg. Por lo tanto, se pueden añadir, de manera adecuada. Para obtener estos efectos, se añaden preferiblemente en cantidades de 0,001 % o más. Sin embargo, si se añaden cantidades superiores del 0,3 %, algunas veces se ve afectado el ahorro de costes. Por esta razón, cuando se añaden, se hace que los contenidos sean del 0,3 % o menos. Desde los puntos de vista de los efectos anteriormente indicados y del ahorro, los intervalos de cantidades preferibles, cuando se añaden, van de 0,002 a 0,1 %.The elements La, Ce, Zr, Y and other rare earth metals also have the effect of improving the hot working facility in the same way as B, Ca and Mg. Therefore, they can be added appropriately. To obtain these effects, they are preferably added in amounts of 0.001% or more. However, if amounts greater than 0.3% are added, cost savings are sometimes affected. For this reason, when added, the contents are made to be 0.3% or less. From the points of view of the aforementioned effects and savings, the ranges of preferable amounts, when added, range from 0.002 to 0.1%.

Adicionalmente, además de los ingredientes anteriores, se pueden incluir P, S y O (oxígeno) como impurezas inevitables. El P, el S y el O son elementos perjudiciales para la facilidad de trabajo en caliente y para la resistencia frente a la corrosión. El P se encuentra preferiblemente en cantidades de 0,1 % o menos, más preferiblemente 0,05 % o menos. El S está preferiblemente en cantidades de 0,01 % o menos, más preferiblemente 0,005 % o menos y todavía más preferiblemente menos de 0,002 %. La cantidad de O es preferiblemente de 0,01 % o menos, más preferiblemente de 0,005 % o menos y todavía más preferiblemente menor de 0,002 %.Additionally, in addition to the above ingredients, P, S and O (oxygen) can be included as unavoidable impurities. P, S and O are harmful elements for hot workability and corrosion resistance. P is preferably in amounts of 0.1% or less, more preferably 0.05% or less. The S is preferably in amounts of 0.01% or less, more preferably 0.005% or less and still more preferably less than 0.002%. The amount of O is preferably 0.01% or less, more preferably 0.005% or less and still more preferably less than 0.002%.

Además de los intervalos previamente indicados de componentes, se prescribe un intervalo de valores de un parámetro relacionado con la producción de las fases y y a, definido mediante el balance de Ni según la siguiente fórmula <1> que relaciona las cantidades de C, N, Ni, Mn, Cu, Cr y Si, para obtener la capacidad de conformación en prensa que es el objetivo de la presente invención. El valor de Erichsen, parámetro que determina la capacidad de conformación en prensa, alcanza el valor objetivo de 11 mm de la presente invención, de acuerdo con los resultados de la figura 2, en el intervalo del parámetro “balance de Ni” de -7,5 a -3,5. Por ello, se ajustan los contenidos de los diferentes elementos de forma que se obtenga un valor del parámetro “balance de Ni” que esté en el intervalo de -7,5 a -3,5. Preferiblemente, a partir de los resultados del estudio de la figura 2, se hace que el valor esté en el intervalo de -6 a -4, de tal forma que el valor de Erichsen sea máximo. In addition to the previously indicated ranges of components, a range of values of a parameter related to the production of the y y phases is defined, defined by the Ni balance according to the following formula <1> that relates the quantities of C, N, Ni , Mn, Cu, Cr and Si, to obtain the press forming capacity that is the objective of the present invention. The Erichsen value, a parameter that determines the press forming capacity, reaches the target value of 11 mm of the present invention, in accordance with the results of Figure 2, in the range of the "Ni balance" parameter of -7 , 5 to -3.5. Therefore, the contents of the different elements are adjusted so that a value of the “Ni balance” parameter is obtained that is in the range of -7.5 to -3.5. Preferably, from the results of the study of Figure 2, the value is made to be in the range of -6 to -4, such that the Erichsen value is maximum.

“balance de Ni” = 30 (C N) Ni 0,5 Mn 0,3 Cu -1,1 (Cr 1,5 Si) 8,2 (fórmula <1>) (B) La microestructura metálica se explicará a continuación:“Ni balance” = 30 (C N) Ni 0.5 Mn 0.3 Cu -1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2 (formula <1>) (B) The metal microstructure will be explained as follows:

La lámina de acero inoxidable dúplex de la presente invención tiene los ingredientes y el balance de Ni comentados en la sección anterior (A) y define la tasa de fase ^y para mejorar la capacidad de conformación en prensa. La tasa de fase y tiene una correlación general con el balance de Ni. Es decir, la tasa de fase y tiende a aumentar a medida que aumenta el valor del balance de Ni. Sin embargo, la capacidad de producción de fase y en la región de temperatura de recocido final explicada más adelante no se corresponde de manera directa necesariamente con los coeficientes de los elementos en el balance de Ni. Por esta razón, para obtener la capacidad de conformación en prensa que es objetivo de la presente invención, es necesario definir tanto el balance de Ni como la tasa de fase y.The duplex stainless steel sheet of the present invention has the ingredients and Ni balance discussed in the previous section (A) and defines the phase rate ^and to improve the conformability in the press. The phase rate and has a general correlation with the Ni balance. That is, the phase rate and tends to increase as the value of the Ni balance increases. However, the phase production capacity and in the final annealing temperature region explained below does not necessarily correspond directly to the coefficients of the elements in the Ni balance. For this reason, in order to obtain the press forming capacity that is the object of the present invention, it is necessary to define both the Ni balance and the phase rate and.

Tal como se ha explicado previamente en el texto, la tasa de fase y se puede obtener mediante el método EBSP. El método EBSP (del inglés “Electron Back Scattered Patterns”, difracción de electrones retrodispersados), tal como se describe, por ejemplo, en Microscope, Seichi Suzuki, vol. 39, número 2, páginas 121 a 124, determina datos cristalográficos de las fases y (fcc) y de las fases a (bcc) y presenta un mapa de distribución de fases en el que se codifican mediante colores diferentes las fases individuales. Gracias a ello, es posible obtener la tasa de fase ^y. Además, es posible obtener una noción del estado de dispersión de las fases ^y y fases a. Por ejemplo, se examinan secciones transversales de las muestras en la dirección del espesor de la lámina bajo una relación de medida de 500. Para asegurar la capacidad de conformación en prensa que es objetivo de la presente invención, se establece un límite inferior de la tasa de la fase y en el 50 % de la misma. Para disminuir el límite convencional de elasticidad al 0,2 % y manifestar de manera eficaz la capacidad de conformación en prensa, la tasa es preferiblemente de 60 % o más. Por otra parte, si la tasa de fase y supera el 95 % hay que añadir grandes cantidades de Ni, Mn y Cu. Esto es un problema desde el punto de vista del ahorro de Ni y de los costes. Además, no es fácil la diferenciación respecto del acero inoxidable a base de fase y. Por esta razón, se establece un límite superior de 95 %. Desde el punto de vista del ahorro de Ni y de los costes, el intervalo preferido (de tasa de fase y) es de 60 a 80 %.As explained previously in the text, the phase rate can be obtained by the EBSP method. The EBSP method (from English “Electron Back Scattered Patterns”, diffraction of backscattered electrons), as described, for example, in Microscope, Seichi Suzuki, vol. 39, number 2, pages 121 to 124, determines crystallographic data of phases y (fcc) and phases a (bcc) and presents a phase distribution map in which the individual phases are coded by different colors. Thanks to this, it is possible to obtain the phase rate ^and . Furthermore, it is possible to obtain a notion of the state of dispersion of the phases ^and phases and. For example, cross sections of the samples are examined in the direction of the thickness of the sheet under a measuring ratio of 500. To ensure the press forming capacity that is the object of the present invention, a lower rate limit is established. of the phase and in 50% of it. In order to reduce the conventional elasticity limit to 0.2% and effectively manifest the press forming capacity, the rate is preferably 60% or more. On the other hand, if the phase rate exceeds 95%, large amounts of Ni, Mn and Cu must be added. This is a problem from the standpoint of Ni savings and costs. In addition, differentiation with respect to phase-based stainless steel and is not easy. For this reason, an upper limit of 95% is established. From the point of view of Ni savings and costs, the preferred range (of phase rate y) is 60 to 80%.

El texto de bibliografía no de patente TBNP 2 informa acerca de la microestructura metálica de acero inoxidable dúplex caracterizado por un alto contenido de Si y un bajo contenido de Ni en relación al desarrollo de los textos de bibliografía de patentes TBP 1 a 3. Estos aceros tienen como objetivo conseguir un aumento del límite convencional de elasticidad al 0,2 % para asegurar la resistencia en su uso en la industria automovilística como se explica en la técnica anterior. En general, el límite convencional de elasticidad al 0,2 % de las fases ^y es inferior al de las fases a. Por esta razón, para aumentar el límite convencional de elasticidad al 0,2 % es preferible proporcionar una microestructura dúplex en la que las fases principales sean las fases a. La microestructura metálica mostrada en el texto de bibliografía no de patente TBNP 2 es un acero inoxidable dúplex con una cantidad de Cr por encima de 17 % en el que las fases a constituyen las fases principales (de 53,3 a 75,0 % fase a). Por lo tanto, la microestructura metálica de la presente invención cuyo objetivo es la facilidad de conformación en prensa de la lámina de acero es diferente de la microestructura metálica del acero descrito en los textos de bibliografía de patentes TBP 1 a 3.The non-patent bibliography text TBNP 2 informs about the duplex stainless steel metal microstructure characterized by a high Si content and a low Ni content in relation to the development of the TBP patent literature texts 1 to 3. These steels They aim to achieve an increase in the conventional elasticity limit of 0.2% to ensure resistance in its use in the automobile industry as explained in the prior art. In general, the conventional limit of elasticity at 0.2% of the phases ^and is lower than that of the phases a. For this reason, to increase the conventional limit of elasticity to 0.2% it is preferable to provide a duplex microstructure in which the main phases are phases a. The metallic microstructure shown in the non-patent TBNP 2 bibliography text is a duplex stainless steel with an amount of Cr above 17% in which the phases constitute the main phases (from 53.3 to 75.0% phase to). Therefore, the metal microstructure of the present invention whose objective is the ease of press forming of the steel sheet is different from the metal microstructure of the steel described in the TBP patent literature texts 1 to 3.

Tal como se ha explicado previamente, la lámina de acero inoxidable dúplex de la presente invención está constituida principalmente por fases y siendo el resto fases a. Si la cantidad de Cr o la cantidad de Si es baja, las fases a experimentan a veces transformación martensítica en el proceso de enfriamiento después del recocido. También pueden estar incluidas de manera inevitable las fases martensíticas en un grado que no impida la facilidad de conformación bajo presión que es el objetivo de la presente invención.As explained previously, the duplex stainless steel sheet of the present invention consists mainly of phases and the rest being phases a. If the amount of Cr or the amount of Si is low, the phases sometimes undergo martensitic transformation in the cooling process after annealing. The martensitic phases may also be inevitably included to a degree that does not impede the ease of forming under pressure that is the object of the present invention.

No está particularmente limitada la forma en que las fases a se dispersan cuando se hace que las fases ^y sean las fases principales. Desde el punto de vista de la facilidad de conformación bajo presión, se prefiere que las fases a se dispersen finamente. De manera específica, las fases a menores de 50 pm se dispersan preferiblemente en formas fibrosas o formas de grano en la dirección del espesor de la lámina.The way in which the phases are dispersed when the phases are made ^and are the main phases is not particularly limited. From the point of view of ease of forming under pressure, it is preferred that the phases a be dispersed finely. Specifically, the phases at less than 50 pm are preferably dispersed in fibrous forms or grain forms in the thickness direction of the sheet.

(C) A continuación, se explicarán las propiedades mecánicas y el valor de Erichsen(C) Next, the mechanical properties and value of Erichsen will be explained

La lámina de acero inoxidable dúplex de la presente invención tiene los ingredientes y el balance de Ni explicados en la sección (A) y define la tasa de fase y explicada en la sección (B) con el fin de mejorar la facilidad de conformación en prensa. Las propiedades mecánicas y el valor de Erichsen de las láminas de acero que cumplen con estas condiciones tienen preferiblemente los valores siguientes de tal forma que hacen posible una capacidad de conformación en prensa no diferente de la de chapas de acero SUS304 o de otros aceros inoxidables austeníticos.The duplex stainless steel sheet of the present invention has the Ni ingredients and balance explained in section (A) and defines the phase rate and explained in section (B) in order to improve the ease of press forming . The mechanical properties and the Erichsen value of the steel sheets that meet these conditions preferably have the following values in such a way that they make possible a press forming capacity not different from that of SUS304 steel sheets or other austenitic stainless steels .

Preferiblemente, el límite convencional de elasticidad al 0,2 % es menor de 400 MPa para que no sea diferente del valor del acero SUS304 u otros aceros inoxidables austeníticos. Cuando el valor es de 400 MPa o más, cuando se piensa en una prensa real, existe el temor de que la prensa no tenga suficiente potencia o que se desgaste o se dañe el molde. De manera más preferible se hace que dicho límite convencional de elasticidad al 0,2 % tenga un valor de 350 MPa o menos. El límite inferior no está especialmente definido, pero si se considera la cantidad de C+N o la cantidad de aleación añadida, el intervalo más preferido es de 250 a 350 MPa. Preferably, the conventional 0.2% elasticity limit is less than 400 MPa so that it is not different from the value of SUS304 steel or other austenitic stainless steels. When the value is 400 MPa or more, when you think of a real press, there is a fear that the press does not have enough power or that the mold is worn or damaged. More preferably, said conventional 0.2% elasticity limit is made to have a value of 350 MPa or less. The lower limit is not specially defined, but if the amount of C + N or the amount of alloy added is considered, the most preferred range is 250 to 350 MPa.

La elongación de rotura es preferiblemente de 35 % o más para obtener un valor de Erichsen alto como se explica en los aceros de prueba A, B y C en la tabla 2 y en el párrafo (g). Más preferiblemente, el valor es de 40 % o más, incluso todavía más preferiblemente de 45 % o más.Breaking elongation is preferably 35 % or more to obtain a high Erichsen value as explained in test steels A, B and C in Table 2 and in paragraph (g). More preferably, the value is 40% or more, even more preferably 45% or more.

El valor de Erichsen es importante como parámetro relacionado con la facilidad de conformación en prensa y capacidad de estirado. Como se explica en el método de ensayo y en (f), para obtener un grado de facilidad de conformación en prensa no distinto del de los aceros inoxidables austeníticos, tal como se busca en la presente invención, el valor es preferiblemente de 11 mm o más, más preferiblemente de 12 mm o más. No se define particularmente un límite superior, pero es difícil que dicho valor sea superior a 15 mm, en las condiciones prescritas en el método B del estándar JIS Z 2241 (presión en el punzón de 1 tonelada).Erichsen's value is important as a parameter related to the ease of forming in the press and the ability to stretch. As explained in the test method and in (f), to obtain a degree of ease of forming in the press not different from that of austenitic stainless steels, as sought in the present invention, the value is preferably 11 mm or more, more preferably 12 mm or more. An upper limit is not particularly defined, but it is difficult for said value to be greater than 15 mm, under the conditions prescribed in method B of the JIS Z 2241 standard (1 ton punch pressure).

(D) A continuación, se explicará el método de producción(D) Next, the production method will be explained

En la medida en que el acero está constituido por los componentes explicados en la sección (A), con el balance de Ni allí indicado y en que se cumplen las condiciones de tasa de fase y explicadas en la sección (B), el método de producción no está particularmente limitado.To the extent that the steel is constituted by the components explained in section (A), with the Ni balance indicated there and in which the phase rate conditions and explained in section (B) are met, the method of Production is not particularly limited.

Las condiciones de laminado en frío y recocido final tienen efecto sobre la tasa de fase y el estado de dispersión de la microestructura. La tasa de reducción del laminado en frío es preferiblemente de 40 % o más desde el punto de vista de la dispersión fina de las fases a como segunda fase. El recocido final se realiza preferiblemente a temperaturas en el intervalo de 950 a 1150 °C con el fin de que las fases ^y sean las fases principales. Si se realiza a temperaturas superiores a 1150 °C, aumenta la producción de fases a y entonces es probable que la microestructura sea más gruesa. Si se realiza a temperaturas inferiores a 950 °C, es probable entonces que la recristalización y suavizado de las fases ^y sea insuficiente. Preferiblemente, el enfriamiento después del recocido se realiza a una velocidad de enfriamiento de aproximadamente 3 °C/s o más, al aire, para suprimir la transformación martensítica de las fases a en el caso de una pequeña cantidad de Cr, cantidad de Si, etc.The conditions of cold rolling and final annealing have an effect on the phase rate and the dispersion state of the microstructure. The cold rolling reduction rate is preferably 40% or more from the point of view of the fine dispersion of the phases to as the second phase. The final annealing is preferably performed at temperatures in the range of 950 to 1150 ° C so that the phases ^and are the main phases. If it is carried out at temperatures above 1150 ° C, phase production increases to and then the microstructure is likely to be thicker. If done at temperatures below 950 ° C, then it is likely that recrystallization and softening phase ^and insufficient. Preferably, the cooling after annealing is performed at a cooling rate of approximately 3 ° C / s or more, in air, to suppress the martensitic transformation of the phases a in the case of a small amount of Cr, amount of Si, etc. .

EjemplosExamples

A continuación, se explican ejemplos de la presente invención.Next, examples of the present invention are explained.

Aceros inoxidables dúplex que tienen los componentes indicados en la tabla 3 se fundieron y se laminaron en caliente para producir chapas laminadas en caliente de 4,0 a 5,0 mm de espesor. Los aceros números 1 a 22 de la tabla tienen los ingredientes y el balance de Ni prescritos por la presente invención. Los aceros 23 y 24 tienen los ingredientes prescritos por la presente invención pero tienen un valor del balance de Ni fuera del intervalo de la presente invención. Los aceros números 25 a 27 tienen balances de Ni prescritos por la presente invención, pero tienen intervalos de pesos de componentes fuera de los preconizados en la presente invención. Estas chapas laminadas en caliente fueron recocidas y decapadas y luego laminadas en frío hasta obtener espesores de 0,7 mm y finalmente se recocieron a 1050 °C.Duplex stainless steels having the components indicated in Table 3 were melted and hot rolled to produce hot rolled sheets 4.0 to 5.0 mm thick. Steels numbers 1 to 22 of the table have the ingredients and Ni balance prescribed by the present invention. Steels 23 and 24 have the ingredients prescribed by the present invention but have a Ni balance value outside the range of the present invention. Steels numbers 25 to 27 have Ni balances prescribed by the present invention, but have weight ranges of components outside those recommended in the present invention. These hot rolled sheets were annealed and stripped and then cold rolled to obtain thicknesses of 0.7 mm and finally annealed at 1050 ° C.

Tabla 3Table 3

balance de Ni = 30 (C N) ni 0,5 Mn 0,3 Cu -1,1 (Cr 1,5 Si) 8,2Ni balance = 30 (C N) or 0.5 Mn 0.3 Cu -1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2

*: significa que está fuera del objetivo de la presente invención*: means that it is outside the scope of the present invention

Se obtuvieron diversas piezas de ensayo a partir de las chapas laminadas en frío y recocidas y se realizaron medidas en ellas de la tasa de fase y o se usaron para los ensayos de tracción JIS número 13B o los ensayos Erichsen. La medida y los métodos de ensayo fueron como sigue. Se evaluaron el límite convencional de elasticidad al 0,2 % (0,2 % PS), la resistencia a la tracción (RT), la elongación de rotura (ER), el valor de Erichsen y la tasa de fase ^y. Los resultados de la evaluación se muestran en la tabla 4.Various test pieces were obtained from cold rolled and annealed sheets and measurements were made on them of the phase rate and used for JIS tensile tests number 13B or Erichsen tests. The measurement and test methods were as follows. The conventional 0.2% elasticity limit (0.2% PS), tensile strength (RT), elongation of rupture (ER), Erichsen value and phase rate ^y were evaluated. The results of the evaluation are shown in table 4.

Tabla 4Table 4

Los aceros números 1 a 22 tienen límites convencionales de elasticidad al 0,2 % menores de 400 Mpa, elongaciones de 35 % o más y valores de Erichsen mayores de 11 mm, tal como es el objetivo de la presente invención. Además, las tasas de fase y son de 50 % o más. Son láminas de acero inoxidable dúplex principalmente con fase y. De ello se deduce que satisfaciendo tanto los intervalos de componentes como los balances de Ni prescritos en la presente invención, los valores de Erichsen son mayores que los del acero SUS430LX y no son distintos de uno o más de los aceros SUS304 u otros aceros inoxidables a base de faseSteels numbers 1 to 22 have conventional 0.2 % elasticity limits less than 400 Mpa, elongations of 35% or more and Erichsen values greater than 11 mm, as is the objective of the present invention. In addition, the phase rates and are 50% or more. They are duplex stainless steel sheets mainly with phase and. It follows that satisfying both the component ranges and the Ni balances prescribed in the present invention, Erichsen values are greater than those of SUS430LX steel and are not different from one or more of SUS304 steels or other stainless steels. phase base

Las muestras números 23 y 24 tienen una elongación inferior a 35 % o una tasa de fase y inferior a 50 % y no fueron capaces de alcanzar valores de Erichsen de 11 mm o más, objetivo de la presente invención. De ello se deduce que, incluso si las cantidades de los ingredientes satisfacen los intervalos prescritos en la presente invención, cuando el balance de Ni está fuera del intervalo prescrito, no se alcanza el valor de Erichsen objetivo de la presente invención. Las muestras 25 a 27 tienen límites convencionales de elasticidad al 0,2 % superiores a 400 MPa o tasas de fase y de menos de 50 % y no consiguieron alcanzar valores de Erichsen de 11 mm o más, tal como es objetivo de la presente invención. De ello se deduce que incluso si se satisface el balance de Ni prescrito en la presente invención, cuando las cantidades de los ingredientes están fuera de los intervalos prescritos, no se alcanza el valor de Erichsen objetivo de la presente invención. Samples numbers 23 and 24 have an elongation of less than 35% or a phase rate of less than 50% and were not able to reach Erichsen values of 11 mm or more, the object of the present invention. It follows that, even if the quantities of the ingredients satisfy the ranges prescribed in the present invention, when the Ni balance is outside the prescribed range, the target Erichsen value of the present invention is not reached. Samples 25 to 27 have conventional 0.2% elasticity limits greater than 400 MPa or phase rates and less than 50% and failed to reach Erichsen values of 11 mm or more, as is the object of the present invention. . It follows that even if the Ni balance prescribed in the present invention is satisfied, when the quantities of the ingredients are outside the prescribed ranges, the target Erichsen value of the present invention is not reached.

Claims (5)

REIVINDICACIONES 1. Una lámina de acero inoxidable dúplex con una excelente capacidad de conformación en prensa, caracterizada por contener, en % en masa:1. A duplex stainless steel sheet with excellent press forming capacity, characterized by containing, in mass%: C: 0,001 a 0,05 %;C: 0.001 to 0.05%; Mn: 1 a 5 %;Mn: 1 to 5%; Cr: 16 a 21 %Cr: 16 to 21% Ni: 1 a 6 %;Ni: 1 to 6%; Cu: 0,5 a 3 % yCu: 0.5 to 3% and N: 0,001 a 0,07 %,N: 0.001 to 0.07%, y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos:and, optionally one or more of the following elements: Mo: 1 % o menos,Mo: 1% or less, Nb: 0,5 % o menos,Nb: 0.5% or less, V: 0,5 % o menos,V: 0.5% or less, Ti: 0,5 % o menos,Ti: 0.5% or less, Sn: 1 % o menos,Sn: 1% or less, Sb: 1 % o menos,Sb: 1% or less, W: 1 % o menos yW: 1% or less and Al: 0,1 % o menosAt: 0.1% or less y, opcionalmente uno o más de los siguientes elementos:and, optionally one or more of the following elements: B: 0,01 % o menos,B: 0.01% or less, Ca: 0,01 % o menos,Ca: 0.01% or less, Mg: 0,01 % o menos,Mg: 0.01% or less, La: 0,3 % o menos,The: 0.3% or less, Ce: 0,3 % o menos,Ce: 0.3% or less, Zr: 0,3 % o menos eZr: 0.3% or less e Y: 0,3 % o menosY: 0.3% or less que tiene un valor de balance de Ni dado por la fórmula siguiente <1> de -7,5 a -3,5, que tiene un resto de Fe e impurezas inevitables, que tiene una tasa de fase austenítica de 50 % a 95 % y que tiene el resto de fases de ferrita y en la que las fases a de menos de 50 pm están dispersas en formas fibrosas o en forma de granos en la dirección del espesor de la lámina de la chapa de acero inoxidable dúplex:which has a balance value of Ni given by the following formula <1> from -7.5 to -3.5, which has a remainder of Fe and inevitable impurities, which has an austenitic phase rate of 50% to 95% and that it has the rest of ferrite phases and in which the phases at less than 50 pm are dispersed in fibrous forms or in the form of grains in the direction of the thickness of the sheet of the duplex stainless steel sheet: balance de Ni = 30 (C+N) Ni 0,5 Mn 0,3 Cu - 1,1(Cr 1,5 Si) 8,2 fórmula<1>;Ni balance = 30 (C + N) Ni 0.5 Mn 0.3 Cu - 1.1 (Cr 1.5 Si) 8.2 formula <1>; 2. Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en la reivindicación 1, caracterizada porque dicho acero contiene, en % en masa, uno o más de los siguientes elementos:2. A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in claim 1, characterized in that said steel contains, in mass%, one or more of the following elements: Mo: 1 % o menosMo: 1% or less Nb: 0,5 % o menos,Nb: 0.5% or less, V: 0,5 % o menos,V: 0.5% or less, Ti: 0,5 % o menos,Ti: 0.5% or less, Sn: 1 % o menos, Sn: 1% or less, Sb: 1 % o menos,Sb: 1 % or less, W: 1 % o menos yW: 1% or less and Al: 0,1 % o menosAt: 0.1% or less 3. Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en las reivindicaciones 1 y 2, caracterizada porque dicho acero contiene, en % en masa, uno o más de los siguientes elementos:3. A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in claims 1 and 2, characterized in that said steel contains, in mass%, one or more of the following elements: B: 0,01 % o menos,B: 0.01% or less, Ca: 0,01 % o menos,Ca: 0.01% or less, Mg: 0,01 % o menos,Mg: 0.01% or less, La: 0,3 % o menos,The: 0.3% or less, Ce: 0,3 % o menos,Ce: 0.3% or less, Zr: 0,3 % o menos eZr: 0.3% or less e Y: 0,3 % o menosY: 0.3% or less 4. Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque el valor del límite convencional de elasticidad al 0,2 % en un ensayo de tracción es menor de 400 MPa y el de elongación de ruptura es de 35 % o más.4. A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in any one of claims 1 to 3, characterized in that the value of the conventional 0.2% elasticity limit in a tensile test is less than 400 MPa and the elongation of rupture is 35% or more. 5. Una lámina de acero inoxidable dúplex con excelente aptitud para la conformación en prensa, tal como se describe en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque presenta un valor de Erichsen (valor obtenido en el ensayo de embutibilidad de Erichsen) de 11 mm o más; en donde el ensayo Erichsen se realiza sobre una pieza de ensayo cuadrada de 90 mm de lado, siguiendo el método B del estándar JIS Z2247 con presión en el punzón de 1 tonelada y mide la altura de deformación cuando se produce una grieta a través del espesor de la chapa. 5. A duplex stainless steel sheet with excellent aptitude for press forming, as described in any of claims 1 to 4, characterized in that it has an Erichsen value (value obtained in the Erichsen embutibility test) of 11 mm or more; where the Erichsen test is performed on a square test piece of 90 mm side, following method B of the JIS Z2247 standard with pressure on the punch of 1 ton and measures the height of deformation when a crack occurs through the thickness of the sheet.