ES2709669T3

ES2709669T3 - Sistema y proceso para aumentar la capacidad de conversión de aceites pesados

Info

Publication number: ES2709669T3
Application number: ES15825858T
Authority: ES
Inventors: Mario Molinari; Alberto Maria Malandrino; Susi Bonomi
Original assignee: Eni SpA
Current assignee: Eni SpA
Priority date: 2014-12-23
Filing date: 2015-12-23
Publication date: 2019-04-17
Anticipated expiration: 2035-12-23
Also published as: RU2017121900A3; RS58299B1; PT3237579T; EP3237579A1; CN107250325A; PL3237579T3; WO2016103199A1; EP3237579B1; SA517381798B1; HUE042299T2; RU2017121900A; US20170349839A1; TR201902133T4; US10479946B2; CN107250325B; RU2695378C2

Abstract

Sistema para la hidroconversión de aceites pesados que comprende un reactor, un separador líquido-vapor y una sección de extracción de los productos de conversión, externa al reactor, que comprende un conducto de suministro del gas de extracción en un punto del conducto de conexión entre la cabeza del reactor y el separador líquido-vapor, estando dicho conducto de conexión inclinado hacia arriba, al menos desde el punto de intersección entre el conducto de suministro y el conducto de conexión, con un gradiente de entre 2% y 20% con respecto al plano horizontal.

Description

DESCRIPCION

Sistema y proceso para aumentar la capacidad de conversion de aceites pesados

Esta invencion se refiere a un sistema y al proceso correspondiente para aumentar la capacidad de conversion de aceites pesados.

La hidroconversion de productos de petroleo pesados puede conseguirse usando diferentes sistemas de proceso. El nucleo de la tecnologfa es el reactor de hidroconversion, que puede ser de lecho fijo, de lecho en ebullicion o de tipo suspension. En el ultimo caso, el catalizador se dispersa en el medio de reaccion y se distribuye uniformemente dentro del propio reactor. El documento WO 2008/141831 describe un proceso y aparato para la hidroconversion de aceites pesados.

Un sistema EST (ENI Slurry Technology) (documentos IT-MI2007A1044; IT-MI2007A1045; IT-MI2007A1198; IT-MI2008A1061; IT-MI2010A1989) proporcionan el suministro del efluente desde la cabeza del reactor hasta un separador lfquido-vapor de alta presion/alta temperatura HP/HT. El gas que sale del separador HP/HT se hace pasar a una seccion de tratamiento de gas desde la cual se recupera un flujo rico en hidrogeno y se recicla al reactor, mientras el lfquido pasa a traves de una serie de vasijas a presion y temperatura descendente (separador de presion media, columna atmosferica y columna de vado) para separar los productos de reaccion y dar lugar al reciclado del catalizador y la carga no convertida.

Si los productos de reaccion se obtienen exclusivamente en la fase vapor (VPO) (Flujo de Salida en Fase Vapor), las secciones de baja presion que podnan ocasionar la formacion de coque fuera del reactor pueden evitarse, incluso aunque esto de como resultado una disminucion en la capacidad de la planta.

Cuando el catalizador esta presente y el hidrogeno esta ausente, a presiones por debajo de la presion del reactor, se ha encontrado de forma experimental que pueden tener lugar las reacciones de deshidrogenacion que conducen a la produccion de hidrogeno y coque. Una alta temperatura, una baja presion y largos tiempos de residencia en las retenciones lfquidas en las vasijas pueden hacer que la formacion de solidos fuera del reactor pueda ser del mismo orden de magnitud que dentro del reactor. Ademas de esto, si la unidad de vado no se dimensiona suficientemente en la fase de diseno, la formacion de hidrogeno en la base de la columna de vado puede tener un impacto significativo sobre la capacidad de fraccionamiento de la columna.

Adoptando un sistema EST segun el cual los productos se obtienen unicamente en la fase vapor (VPO), que se denominara EST-VPO, la suspension se confina a la zona de alta presion parcial de H², eliminando todos los problemas asociados con la deshidrogenacion y la formacion de solidos fuera del reactor. Frente a esta ventaja, la capacidad de una planta EST-VPO con reciclado directo del separador HP/HT es significativamente menor, para la misma temperatura de reaccion, que la de una planta EST con reciclado desde la columna de vado. La perdida de capacidad puede compensarse aumentando la temperatura de reaccion, incluso aunque esto de como resultado un aumento en la formacion de solidos dentro del propio reactor.

Alimentar un gas con una alta concentracion de H²(denominado tambien "secundario" para distinguirlo del gas "primario" de la misma composicion alimentada al reactor) a la lmea de conexion entre el reactor y el separador de alta temperatura/alta presion es un modo de aumentar la capacidad de conversion de una planta EST-VPO teniendo en cuenta el efecto de extraccion del propio gas.

Un sistema EST-VPO que no proporciona el uso de gas secundario tiene una capacidad mas pequena para las mismas condiciones de operacion porque el lfquido que sale del separador HP/HT y que se recicla al reactor tiene la misma composicion que el lfquido que sale del reactor. Usando el gas secundario se aumenta el caudal de los productos de reaccion que salen de la parte superior del separador. Al mismo tiempo, la composicion de la fase ifquida reciclada al reactor cambia y, de nuevo, se somete a una reaccion de hidroconversion, pero en este punto se empobrece en los componentes mas ligeros que han pasado a la fase gaseosa. Debido a que los productos solo salen de la parte superior del separador en el sistema EST-VPO, el aumento en su caudal coincide con un aumento en la capacidad de la planta. Puede demostrarse que cuanto mas lfquido se recicla al reactor, similar al que deja el reactor en terminos de composicion, mayor sera el desplazamiento hacia la formacion de productos ligeros. En comparacion con un sistema EST-VPO que no lo preve, aunque el efecto de la accion de extraccion del gas secundario, el lfquido reciclado al reactor sera mas pesado que el que sale del reactor y, como consecuencia, aumentara la cantidad de productos que salen con la fase vapor, aunque con una composicion diferente. Alimentar gas con un contenido alto de hidrogeno a la lmea de conexion entre la cabeza del reactor y el separador de alta presion/alta temperatura HP/HT hace posible aumentar la capacidad de conversion de un sistema EST-VPO.

La longitud de la lmea agujas abajo de la alimentacion de gas secundario actua como una fase de equilibrio teorica lfquido/vapor. La geometna y fluidodinamica de la lmea de conexion estan disenadas para conseguir un equilibrio entre el lfquido y el vapor en la mezcla de efluente del reactor/gas secundario antes de entrar en el separador. Donde no tiene que conseguirse el equilibrio lfquido/vapor, el efecto de anadir el gas secundario en el peor de los casos puede reducirse a una mera adicion de gas.

Aunque se conoce el uso de gas de extraccion para ayudar a liberar los componentes en la fase gaseosa, que normalmente se confinanan en la fase Ifquida, y alimentar un gas de extraccion a la lmea de conexion entre la cabeza del reactor y el separador (documento IT MI2007A1044), no se ha proporcionado ninguna descripcion sobre como el gas de extraccion debena alimentarse a esta lmea.

La lmea de conexion entre la cabeza del reactor y el separador debe disenarse adecuadamente para conseguir el equilibrio lfquido/vapor en el flujo antes de que este entre en el separador.

Se ha descubierto ahora que una inclinacion ascendente adecuada de la lmea de conexion entre la cabeza del reactor y el separador es esencial para conseguir un equilibrio lfquido/vapor antes de entrar en el separador lfquidovapor.

Puede ser aconsejable combinando la inclinacion seleccionada con una insercion adecuada de la lmea de alimentacion de gas secundario, a una longitud adecuada y/o a una seccion transversal adecuada de la lmea de conexion.

El sistema para la hidroconversion de aceites pesados que constituye la materia objeto de esta invencion esencialmente comprende un reactor, un separador lfquido-vapor y una seccion para la extraccion de los productos de conversion fuera del reactor, que comprende un conducto para alimentar gases de extraccion localizado de tal modo que dicha alimentacion de gas tiene lugar en un punto en un conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor en el que dicho conducto de conexion esta inclinado hacia arriba, al menos desde el punto de alimentacion, con un gradiente de entre 2% y 20%, preferiblemente entre 3% y 12%.

Con la lmea inclina adecuadamente hacia arriba, dentro de un intervalo espedfico de caudales gas/lfquido que salen del reactor, se establece un regimen de flujo ondulado estratificado, en el cual tiene lugar un remezclado adecuado entre las fases desde el punto en el que se alimenta el gas secundario. El establecimiento de un regimen de flujo ondulado estratificado hace posible la renovacion continua de la superficie del lfquido en contacto con el gas, aumentando de esta manera la eficiencia del intercambio de material.

Se recomienda que el conducto de alimentacion de gas de extraccion este inclinado con respecto al eje del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor a un angulo entre 20° y 65°, mas preferiblemente entre 30° y 60°, incluso mas preferiblemente entre 40° y 50°. Tambien es aconsejable que el flujo de gas de extraccion ocurra preferiblemente en una direccion descendente.

Tambien es preferible que dicho conducto de alimentacion, con los angulos de inclinacion recomendados anteriormente, este situado en el plano vertical que pasa a traves del eje del conducto de conexion.

Preferiblemente, la seccion transversal (A) del conducto que proporciona la conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor y la longitud (L) de la parte del conducto entre el punto de entrada para los gases de extraccion y el punto de entrada al separador satisfacen las siguientes relaciones:

(A x L) (Q^v+Q^vsec+Qⁱ_) > 10 s, mas preferiblemente > 15 s,

(Q^v+Q^l)/A > 0,5 m/s, mas preferiblemente > 1 m/s,

2 > Q^vsec/Q^v> 0,25, mas preferiblemente 1 > Q^vsec+Q^v> 0,5

donde Q^vy Q^lson los caudales volumetricos de vapor y suspension (lfquido solido) que salen de la cabeza del reactor y Q^vseces el caudal volumetrico de gas secundario.

En la Figura 1 se ilustra una realizacion del conducto (T) que conecta la cabeza del reactor al separador lfquidovapor y el conducto (I) para la entrada de gas de extraccion.

El flujo de gas y de suspension (1) que sale del reactor entra en el punto (B) del conducto (T) y experimenta extraccion en la parte entre el punto (C) y el punto (F) mediante los gases que entran a traves del conducto de entrada (I), inclinado a un angulo de entre 20° y 65° con respecto al eje del conducto (T). La seccion del conducto (T) en la que se inserta al conducto de entrada esta inclinada hacia arriba con un gradiente de entre 2% y 20% con respecto a un plano horizontal. El flujo de gas y suspension que se ha separado finalmente sale en un punto (F) para entrar en el separador.

La longitud (L) de la seccion del conducto (T) se extiende desde el punto de entrada del gas de extraccion tan lejos como el punto de entrada al separador (desde el punto (C) al punto (F) en la Figura 1, pasando a traves de los puntos (D) y (E)).

Pueden insertarse obstaculos de geometna adecuada que ayudan al remezclado mtimo de la fase lfquida y vapor y que permiten que se consiga el equilibrio lfquido/vapor dentro del conducto que conecta la cabeza del reactor a la entrada del separador.

Se recomienda que dichos obstaculos se inserten a lo largo de la pared superior dentro de dicho conducto, proporcionando una conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor de tal modo que provoquen que el gas dirija su camino por debajo del Ifquido, ocasionando de esta manera un remezclado adecuado y evitando, al mismo tiempo, cualquier acumulacion de solidos detras del obstaculo, que podna ocurrir aun en mayor medida debido al gradiente positivo del conducto. Esta realizacion se ilustra en la Figura 2, donde con un obstaculo (G) localizado:

• a lo largo de la pared inferior del conducto (T) pueden ocurrir problemas con la acumulacion de solidos (AS) (Figura 2a);

• a lo largo de la pared superior del conducto (T) los solidos permanecen dispersados (DS) (Figura 2b).

El sistema se aplica a todo tipo de reactores en los que el flujo de salida comprenda un flujo L/V bifasico, que incluye tambien un flujo obtenido de la combinacion de al menos un flujo lfquido y al menos un flujo vapor que sale del reactor, incluyendo reactores de lecho fijo que podnan contener solidos dispersados, reactores de suspension, preferiblemente una columna de burbujas de suspension y reactores de lecho en ebullicion.

Otro objeto de esta invencion es el proceso para la hidroconversion de aceites pesados llevado a cabo usando el sistema segun la invencion.

Dicho proceso para la hidroconversion de aceites pesados comprende enviar el aceite pesado a una fase de hidrotratamiento realizada en un reactor con un catalizador de hidrogenacion adecuado, reactor al que se suministra hidrogeno, o una mezcla de hidrogeno e hidrocarburos ligeros, realizando una fase de separacion con un gas de salida adecuado en el flujo de lfquido y vapor que sale del reactor, o en el flujo obtenido de la combinacion de al menos un flujo lfquido y al menos un flujo de vapor que sale del reactor, pasando dicho flujo a una separacion lfquido-vapor en un separador adecuado que separa la fase lfquida, que se recicla al reactor, menos las purgas, de la fase vapor que contiene los productos de conversion, realizandose dicha fase de separacion mediante un conducto que suministra el gas de extraccion situado en un punto en el conducto que conecta la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor, y caracterizado por que dicho conducto de conexion esta inclinado hacia arriba con un gradiente entre 2% y 20%, preferiblemente entre 3% y 12%, al menos desde el punto de entrada. El proceso reivindicado esta recomendado particularmente en el caso de que la fase de hidrotratamiento se realice en un reactor con un catalizador de hidrogenacion en fase suspension, seleccionado preferiblemente de una columna de burbujas o un reactor de lecho en ebullicion.

Cuando se lleva a cabo usando un reactor de fase suspension se recomienda tambien que este debe operar con una razon volumetrica a la salida del reactor de:

caudal de vapor (Q^v)

(caudal de vapor (Q^v) caudal de suspension (Q^l))

mayor que 0,75, preferiblemente mayor que 0,85,

donde la suspension comprende lfquido mas solido.

La seccion transversal (A) del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor y la longitud (L) de la seccion de dicho conducto desde el punto de entrada para los gases de extraccion al punto de entrada al separador (desde el punto (C) al punto (F) en la Figura 1) satisface preferiblemente las siguientes relaciones:

(A x L) (Qv+Qvsec+QL) > 10 s, mas preferiblemente > 15 s,

(Q^v+Q^l)/A > 0,5 m/s, mas preferiblemente > 1 m/s,

2 > Qvsec/Qv > 0,25, mas preferiblemente 1 > Qvsec+Qv > 0,5

donde Qvsec es el caudal volumetrico de gas secundario.

La fase de hidrotratamiento se realiza preferiblemente a una temperatura entre 400 y 450°C y una presion entre 100 y 200 atm.

El catalizador de hidrogenacion esta basado preferiblemente en sulfuro de Mo o W.

Pueden encontrarse detalles adicionales en la solicitud IT-MI2007A1198 mencionada anteriormente.

Para definir mejor la invencion se describen algunos ejemplos que demuestran la eficacia del uso de gas secundario en la realizacion del proceso segun la invencion, que conducen a la adquisicion de productos en la fase gaseosa (VPO).

Ejemplos

Como ya se ha mencionado anteriormente, un cambio del sistema EST (con productos de conversion en la fase Ifquida y la presencia de secciones de baja presion) a un sistema EST-VPO (en el que los productos salen unicamente en fase gaseosa) da como resultado una notable reduccion en la capacidad potencial de la planta. Para superar esto debe aumentarse la temperature de reaccion y debe usarse el gas secundario, porque en ausencia de este ultimo la capacidad potencial de la planta, siendo iguales otras condiciones de operacion, se reduce en cualquier caso aproximadamente en un 20% en comparacion con el caso de referencia del EST.

La realizacion del conducto (T) que conecta la cabeza del reactor al separador lfquido-vapor y el conducto (I) que alimenta los gases de extraccion es la ya ilustrada en la Figura 1, en la que:

• la seccion del conducto que conecta el punto de entrada para el gas secundario al punto (D) esta inclinada hacia arriba con un gradiente de 6%;

• el conducto de entrada para los gases de extraccion esta inclinado con respecto al eje del conducto que conecta la cabeza del reactor al separador lfquido-vapor en un angulo de 45°;

• el flujo de gas de extraccion alimentado al conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador tiene lugar en una direccion descendente, en el plano vertical que pasa a traves del eje del conducto de conexion. Teniendo en cuenta que el caudal de gas secundario (W^sec) vana entre 0 y 100, donde 0 corresponde a la ausencia de gas secundario mientras que 100 indica que el flujo de gas secundario es capaz de asegurar la misma capacidad potencial de una planta usando un sistema EST (W^secEST), aunque se trabaje a una temperatura de reaccion mas alta, en la Tabla 1 se muestra el aumento en la capacidad de la planta y los terminos de porcentaje cuando se vana el gas secundario.

Tabla 1

De esta manera, por ejemplo, usando un 50% del caudal del gas secundario requerido para conseguir la capacidad potencial de una planta de un sistema EST (aunque opere a una temperatura mas alta) hay un aumento del 13,1% en la carga reciente.

El efecto del gas secundario sobre el caudal de carga reciente en terminos de aumento de porcentaje puede mostrarse ilustrando graficamente lo que se expone en la tabla (Figura 3).

La Figura 4 muestra tambien el efecto del gas secundario sobre el aumento en la capacidad de una planta EST-VPO (W^ffvpo) que funciona a mayor temperatura, en comparacion con la capacidad potencial de un EST (W^ffest). En el ultimo caso, usando un 50% del caudal de gas secundario, la capacidad potencial de la planta consigue un 94% del caudal maximo que puede obtenerse segun la definicion anterior.

El efecto de extraccion del gas secundario tiene como resultado que productos que son "mas pesados", en comparacion con la situacion en la que este no se usa, salen de la planta, aunque el beneficio conseguido en terminos de productividad es apreciable. La diferente calidad de los productos obtenidos puede evaluarse por analisis del aumento de porcentaje en productos Diesel, Nafta y VGO, en funcion de la razon (Wsec/WsecEST) expresada en terminos de porcentaje con respecto al gas secundario, como se muestra en la Tabla 2.

Tabla 2 - Aumento en los productos a medida que vana el gas secundario

Aqm, de nuevo, si se considera un 50% del caudal de gas secundario, el efecto conseguido son aumentos de 11,2%, 10,5% y 26,8% en Diesel, Nafta y VGO, respectivamente. En la Figura 5 se muestra tambien el efecto del aumento global sobre los tres productos de interes, que comprende el cambio en el caudal de los productos en relacion con la razon (Wsec/WsecEST) x 100 de gas secundario en terminos de porcentaje.

Asimismo, con un 50% de gas secundario como se ha definido anteriormente, se consigue un 94%, 96% y 89% del caudal maximo que puede conseguirse para Diesel, Nafta y VGO, respectivamente (Figura 6).

Como puede verse, el gas secundario tiene una mayor influencia sobre el VGO que sale de la planta, en comparacion con Diesel y Nafta, una indicacion de que el efecto de extraccion es eficaz a la hora de desplazar compuestos incluso bastante pesados hacia la fase gaseosa.

Ya se ha senalado en comparacion con un sistema EST-VPO sin el uso de gas secundario, que el lfquido reciclado al reactor es mas pesado que cuando sale del propio reactor, como resultado de la accion de extraccion del gas. De hecho, cuando se supervisa el peso molecular de la fase lfquida que sale del separador HP reciclada al reactor, en comparacion con el peso molecular de la fase lfquida que sale de la cabeza del reactor, a medida que aumenta el gas secundario, se observa que los dos flujos tienen una diferencia cada vez mas marcada en terminos de composicion y, por lo tanto, de peso molecular. En ausencia de gas secundario, los pesos moleculares (MW) de las dos fases lfquidas son identicos pero, a medida que aumenta el caudal de gas secundario, los compuestos mas ligeros presentes en la fase lfquida pasan a los productos que despues salen de la planta en la fase gaseosa, mientras que la fase lfquida se hace cada mas pesada. Con un 50% de gas secundario, segun la definicion dada anteriormente, los pesos moleculares de los dos flujos difieren en un 11%. La Figura 7 muestra el cambio en el MW de los dos flujos lfquidos a medida que se vana el gas secundario (Wsec/WsecEST), ambos expresados en terminos de porcentaje.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Sistema para la hidroconversion de aceites pesados que comprende un reactor, un separador Kquido-vapor y una seccion de extraccion de los productos de conversion, externa al reactor, que comprende un conducto de suministro del gas de extraccion en un punto del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador Kquido-vapor, estando dicho conducto de conexion inclinado hacia arriba, al menos desde el punto de interseccion entre el conducto de suministro y el conducto de conexion, con un gradiente de entre 2% y 20% con respecto al plano horizontal.

2. Sistema segun la reivindicacion 1, en donde el conducto de suministro de gas de extraccion esta inclinado con respecto al eje del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor a un angulo de entre 20° y 65°, preferiblemente entre 30° y 60°, mas preferiblemente entre 40° y 50°.

3. Sistema segun la reivindicacion 1, en donde el flujo de gas de extraccion que entra en el conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador tiene una direccion descendente.

4. Sistema segun la reivindicacion 2, en donde el conducto de suministro esta situado en el plano vertical que pasa a traves del eje del conducto de conexion.

5. El sistema segun la reivindicacion 1, en donde el reactor es una columna de burbujas o un reactor de lecho en ebullicion.

6. Sistema segun la reivindicacion 1, en donde el conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor, al menos desde el punto de interseccion entre el conducto de suministro y el conducto de conexion, esta inclinado hacia arriba con un gradiente de entre 3% y 12%.

7. Sistema segun la reivindicacion 1, en donde se insertan obstaculos de geometna adecuada dentro del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador vapor-lfquido, preferiblemente a lo largo de la pared superior dentro de dicho conducto, lo que facilita el mezclado mtimo de las fases lfquida y vapor, y hace posible que se consiga el equilibrio lfquido/vapor.

8. Proceso para hidroconversion de aceites pesados que comprende hacer pasar el aceite pesado a una fase de hidrotratamiento llevada a cabo en un reactor con un catalizador de hidrogenacion adecuado, reactor al que se alimenta hidrogeno, o una mezcla de hidrogeno e hidrocarburos ligeros, realizando una etapa de extraccion con un gas de extraccion adecuado sobre el flujo de fase lquida-vapor que sale del reactor, o sobre el flujo obtenido combinando al menos un flujo lfquido y al menos un flujo vapor que se sale del reactor, haciendo pasar dicho flujo a dicha separacion lfquido-vapor en un separador adecuado, que separa la fase lfquida reciclada al reactor, aparte de las purgas, desde la fase vapor que contiene los productos de conversion obtenidos unicamente en la fase vapor, llevandose a cabo dicha etapa de extraccion mediante la alimentacion de gas de extraccion en un punto en el conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor, caracterizado por que dicho conducto de conexion esta inclinado hacia arriba, al menos desde el punto de interseccion entre el conducto de suministro y el conducto de conexion, con un gradiente entre 2% y 20% con respecto a un plano horizontal.

9. Proceso segun la reivindicacion 8, en donde la etapa de hidrotratamiento se lleva a cabo en un reactor con un catalizador de hidrogenacion en fase suspension, seleccionado preferiblemente de una columna de burbujas o un reactor de lecho en ebullicion.

10. Proceso segun la reivindicacion 9, en donde en la salida del reactor, la razon volumetrica:

caudal de vapor (Q^v)

(caudal de vapor (Q^v) caudal de suspension (Q^l))

es mayor que 0,75, preferiblemente mayor que 0,85, donde la suspension comprende lfquido mas solido.

11. Proceso segun la reivindicacion 8, en donde el conducto de alimentacion para el gas de extraccion esta inclinado con respecto al eje del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y del separador lfquido-vapor a un angulo entre 20° y 65°, preferiblemente entre 30° y 60°, mas preferiblemente entre 40° y 50°.

12. Proceso segun la reivindicacion 8, en donde la seccion (A) del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor y la longitud (L) de la seccion de dicho conducto desde el punto de entrada de gas de extraccion al punto de entrada del separador satisface las siguientes relaciones

(A x L) (Q^v+ Q^vsec+ Q^l) > 10s

(Q^v+ Q^l) / A > 0,5 m/s,

2 > Q^vsec/ Q^v> 0,25

donde Q^vy Q^lson los flujos volumetricos de vapor y suspension (Uquido solido) que salen de la cabeza del reactor y Q^vseces el caudal volumetrico del gas secundario.

13. Proceso segun la reivindicacion 10, en donde la seccion (A) del conducto de conexion entre la cabeza del reactor y el separador lfquido-vapor y la longitud (L) de la seccion de dicho conducto desde el punto de entrada para el gas de extraccion al punto de entrada del separador satisface las siguientes relaciones

(A x L) (Q^v+Q^vsec+Q^L) > 15 s

(Q^v+ Q^l) / A > 1 m/s,

1 > Q^vsec/ Q^v> 0,5

14. Proceso segun la reivindicacion 8, en donde la etapa de hidrotratamiento se realiza a una temperature entre 400 y 450°C y a una presion entre 100 y 200 atm.

15. Proceso segun la reivindicacion 8, en donde el catalizador de hidrogenacion esta basado en sulfuro de Mo o de W.