ES2663747T3

ES2663747T3 - Hot rolled steel sheet and its manufacturing method

Info

Publication number: ES2663747T3
Application number: ES12864393.9T
Authority: ES
Inventors: Hiroshi Shuto; Tatsuo Yokoi; Yuuki Kanzawa; Nobuhiro Fujita; Ryohta Niiya; Shinya Saitoh
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2012-01-05
Filing date: 2012-12-27
Publication date: 2018-04-16
Anticipated expiration: 2032-12-27
Also published as: CA2860165C; TW201335383A; US10087499B2; KR20140098841A; BR112014016420A8; WO2013103125A1; EP2801637A4; JP5621942B2; MX359273B; US20150017471A1; PL2801637T3; ES2663747T9; KR101617115B1; CN104040009B; EP2801637A1; RU2587003C2; BR112014016420A2; CN104040009A; TWI488977B; EP2801637B1

Abstract

Una hoja de acero laminado en caliente, que comprende: una composición química que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 0,001 a 2,5%; Mn: 0,10 a 4,0%; P: 0,10% o menos; S: 0,030% o menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% o menos; Ti: (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % <= Ti <= 0,3%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 al 0,2%; Cr: 0 a 2%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; y B: 0 a 0,002%, estando compuesta la parte restante por Fe e impurezas; una textura en la cual, en una parte central de un grosor de hoja que es una porción de hoja de acero seccionada en una posición de 3/8 espesor y una posición de 5/8 espesor del espesor de la hoja desde la superficie de la hoja de acero, un valor promedio de proporciones de intensidad al azar de rayos X de un grupo de orientaciones {100}<011> a {223}<110> de un plano de la hoja es 6,5 o menos y una proporción de intensidad al azar de rayos X de un orientación cristalina {332}<113> es 5,0 o menos; y una microestructura en la cual una proporción del área total de martensita templada, martensita y bainita inferior es más de 85% y un diámetro de grano promedio de cristal es de 12,0 μm o menos.A hot rolled steel sheet, comprising: a chemical composition consisting of:% by mass, C: 0.01 to 0.2%; Yes: 0.001 to 2.5%; Mn: 0.10 to 4.0%; P: 0.10% or less; S: 0.030% or less; Al: 0.001 to 2.0%; N: 0.01% or less; Ti: (0.005 + 48/14 [N] + 48/32 [S])% <= Ti <= 0.3%; Nb: 0 to 0.06%; Cu: 0 to 1.2%; Ni: 0 to 0.6%; Mo: 0 to 1%; V: 0 to 0.2%; Cr: 0 to 2%; Mg: 0 to 0.01%; Ca: 0 to 0.01%; REM: 0 to 0.1%; and B: 0 to 0.002%, the remaining part being composed of Fe and impurities; a texture in which, in a central part of a sheet thickness that is a portion of sectioned steel sheet in a position of 3/8 thickness and a position of 5/8 thickness of the thickness of the sheet from the surface of the steel sheet, an average value of random X-ray intensity ratios of a group of orientations {100} <011> to {223} <110> of a plane of the blade is 6.5 or less and a proportion of Random X-ray intensity of a crystalline orientation {332} <113> is 5.0 or less; and a microstructure in which a proportion of the total area of temperate martensite, martensite and lower bainite is more than 85% and an average crystal grain diameter is 12.0 μm or less.

Description

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El r30 es preferentemente 1,10 o menos. Téngase en cuenta que el límite inferior del valor de r en la dirección no se establece en particular, pero el r30 ajustado a 0,70 o más es preferible ya que se puede obtener una expansión de orificios más excelente. The r30 is preferably 1.10 or less. Note that the lower limit of the value of r in the direction is not set in particular, but r30 set to 0.70 or more is preferable since more excellent hole expansion can be obtained.

Un valor de r (rL) en la dirección de laminación es 0,70 o más y un valor de r (r60) en una dirección 60° a partir de la dirección de laminación es 1,10 o menos: A value of r (rL) in the rolling direction is 0.70 or more and a value of r (r60) in a 60 ° direction from the rolling direction is 1.10 or less:

Satisfacer las siguientes propiedades mecánicas, además de la textura antes descrita, permite asegurar una abocardabilidad más excelente. Por consiguiente, es preferible satisfacer las siguientes propiedades mecánicas. Satisfying the following mechanical properties, in addition to the texture described above, ensures a more excellent flare. Therefore, it is preferable to satisfy the following mechanical properties.

El valor r en la dirección de laminación (rL): The r value in the rolling direction (rL):

El rL es preferentemente 0,70 o más. Téngase en cuenta que el límite superior del valor de rL no se establece en particular, pero el rL fijado en 1,10 o menos es preferible ya que se puede obtener expansión de orificios más excelente. The rL is preferably 0.70 or more. Note that the upper limit of the value of rL is not set in particular, but the rL set at 1.10 or less is preferable since more excellent hole expansion can be obtained.

El valor r en la dirección 60° de la dirección de laminación (r60): The r value in the 60 ° direction of the rolling direction (r60):

El r60 es preferentemente 1,10 o menos. Téngase en cuenta que el límite inferior del valor r60 no se establece en particular, pero r60 fijado a 0,70 o más es preferible ya que se puede obtener una capacidad de expansión de orificios más excelente. The r60 is preferably 1.10 or less. Note that the lower limit of the value r60 is not set in particular, but r60 set to 0.70 or more is preferable since a more excellent hole expandability can be obtained.

Los valores de r descritos anteriormente son evaluados cada uno por un ensayo de tracción usando una pieza de ensayo de tracción JIS N.º 5. La deformación por tensión sólo tiene que evaluarse normalmente en un intervalo de 5 a 15% en el caso de una hoja de acero de alta resistencia y en un intervalo de alargamiento uniforme. The values of r described above are each evaluated by a tensile test using a tensile test piece JIS No. 5. Tension deformation only has to be evaluated normally in a range of 5 to 15% in the case of a High strength steel blade and in a uniform elongation range.

Una microestructura de la hoja de acero: A microstructure of the steel sheet:

En primer lugar, se describirá el diámetro promedio del grano de cristal y el método de identificación de la estructura. First, the average crystal grain diameter and the structure identification method will be described.

En la presente invención, el diámetro promedio de grano de cristal, la ferrita y la austenita retenida son definidos mediante el método DRDE-MIO (Difracción de Retro Dispersión de Electrones - Microscopia de Imagen de Orientación, marca registrada). In the present invention, the average crystal grain diameter, ferrite and retained austenite are defined by the DRDE-MIO method (Electron Retro Dispersion Diffraction - Orientation Image Microscopy, registered trademark).

El método DRDE-MIO está constituido por un dispositivo y software de irradiación de una muestra altamente inclinada con haces de electrones en un microscopio electrónico de barrido (MEB), fotografiando un patrón de Kikuchi formado por retro dispersión por una cámara de alta sensibilidad y sometiéndolo a un equipo de procesamiento de imágenes para medir de tal modo una orientación cristalina en el punto de irradiación en un período corto de tiempo. El método DRDE permite un análisis cuantitativo de una estructura fina y una orientación del cristal de una superficie de la muestra a granel y puede analizarlas en un área de análisis capaz de ser observada por el MEB con una resolución de 20 nm como mínimo, aunque depende de la resolución del MEB. El análisis se realiza durante varias horas trazando un área a ser analizada para decenas de miles de puntos en un estado de rejilla a intervalos regulares. The DRDE-MIO method consists of a device and irradiation software of a highly inclined sample with electron beams in a scanning electron microscope (MEB), photographing a Kikuchi pattern formed by retro dispersion by a high sensitivity camera and subjecting it to an image processing equipment to thereby measure a crystalline orientation at the point of irradiation in a short period of time. The DRDE method allows a quantitative analysis of a fine structure and a glass orientation of a bulk sample surface and can be analyzed in an analysis area capable of being observed by the MEB with a resolution of at least 20 nm, although it depends of the resolution of the MEB. The analysis is performed for several hours by plotting an area to be analyzed for tens of thousands of points in a grid state at regular intervals.

Además de que la fase puede ser identificada a partir de la estructura de la orientación cristalina, es posible ver la distribución de orientación del cristal y el tamaño del grano de cristal dentro de la muestra en un material policristalino. Es posible calcular una desorientación entre puntos de medición adyacentes a partir de la información de medición, y el valor medio del mismo se llama un valor DMN (Desorientación Media del Núcleo). In addition to the fact that the phase can be identified from the structure of the crystalline orientation, it is possible to see the orientation distribution of the crystal and the size of the crystal bead within the sample in a polycrystalline material. It is possible to calculate a disorientation between adjacent measurement points from the measurement information, and the average value thereof is called a DMN (Average Core Disorientation) value.

En la presente invención, a partir de una imagen obtenida mediante el mapeo de la desorientación del grano de cristal definido como 15°, que es un valor umbral de un límite del grano de gran ángulo de inclinación, generalmente reconocido como un límite del grano de cristal, se visualiza un grano para encontrar un diámetro promedio de grano de cristal. Además, una estructura en la que un promedio del valor de DMN en un grano de cristal, rodeado por el límite del grano de gran ángulo de inclinación de 15° está dentro de 1° se define como ferrita. Esto es porque la ferrita es una fase de transformación a alta temperatura y tiene deformación de transformación pequeña. Además, una estructura identificada como austenita por el método DRDE se define como austenita retenida. In the present invention, from an image obtained by mapping the disorientation of the crystal grain defined as 15 °, which is a threshold value of a grain angle of great angle of inclination, generally recognized as a grain limit of crystal, a grain is visualized to find an average crystal grain diameter. In addition, a structure in which an average DMN value in a crystal bead, surrounded by the 15 ° angle of inclination grain limit is within 1 ° is defined as ferrite. This is because ferrite is a high temperature transformation phase and has small transformation deformation. In addition, a structure identified as austenite by the DRDE method is defined as retained austenite.

Martensita templada o bainita inferior definida en la presente invención significa una estructura que se transforma a partir de la austenita en un punto Ms o menor cuando el punto Ms es mayor que 350° C, o a 350° C o inferior cuando el punto Ms es de 350° C o inferior, y cuando la estructura se observa bajo TEM, precipita cementita o carburo de hierro metaestable en un estado multivariante en el mismo listón. Temperate martensite or lower bainite defined in the present invention means a structure that is transformed from the austenite into a point Ms or less when the point Ms is greater than 350 ° C, or 350 ° C or less when the point Ms is of 350 ° C or lower, and when the structure is observed under TEM, cementite or metastable iron carbide precipitates in a multivariate state on the same ribbon.

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Téngase en cuenta que a partir de el punto de vista de mejorar eficazmente la resistencia y la capacidad de expansión del orificio mediante la supresión de la precipitación del carburo basado en hierro tal como cementita, es preferible fijar el contenido de Si en 1,2% o menos. Note that from the point of view of effectively improving the strength and expandability of the hole by suppressing precipitation of iron-based carbide such as cementite, it is preferable to set the Si content at 1.2% or less.

Mn: 0,10 a 4,0% Mn (manganeso) tiene una acción de mejora de la resistencia de la hoja de acero por reforzamiento de la solución sólida y fortalecimiento de endurecimiento por templado. Cuando el contenido de Mn es menor que 0,10%, es difícil conseguir el efecto de la acción antes descrita. Por lo tanto, se fija el contenido de Mn en 0,10% o más. Además, el Mn tiene una acción de expandir la temperatura de la región de austenita hacia el lado de baja temperatura y mejorar así la templabilidad para facilitar la formación de una estructura de transformación de baja temperatura que tiene una excelente propiedad de rebabas como la martensita o la bainita inferior. Desde este punto de vista, el contenido de Mn se fija preferentemente en 1% o más y más preferiblemente 2% o más. Además, Mn tiene también una acción de supresión de la aparición de agrietamiento en caliente causada por S. Desde este punto de vista, es preferible contener la cantidad de Mn asegurando que el contenido de Mn ([Mn]) y el contenido de S ([S]) satisfacen [Mn]/[S]≥20. Por otra parte, aunque el contenido de Mn se fije en más de 4,0%, el efecto por la acción de mejora de la resistencia de la hoja de acero está saturado. Por lo tanto, el contenido de Mn se fija en 4,0% o menos. Mn: 0.10 to 4.0% Mn (manganese) has an action to improve the strength of the steel sheet by strengthening the solid solution and strengthening hardening by tempering. When the content of Mn is less than 0.10%, it is difficult to achieve the effect of the action described above. Therefore, the content of Mn is set at 0.10% or more. In addition, Mn has an action of expanding the temperature of the austenite region towards the low temperature side and thus improving the hardenability to facilitate the formation of a low temperature transformation structure that has an excellent burr property such as martensite or The bottom bainite. From this point of view, the content of Mn is preferably set at 1% or more and more preferably 2% or more. In addition, Mn also has an action to suppress the occurrence of hot cracking caused by S. From this point of view, it is preferable to contain the amount of Mn ensuring that the content of Mn ([Mn]) and the content of S ( [S]) satisfy [Mn] / [S] ≥20. On the other hand, although the content of Mn is set at more than 4.0%, the effect by the action of improving the strength of the steel sheet is saturated. Therefore, the content of Mn is set at 4.0% or less.

P: 0,10% o menos P (fósforo) es un elemento generalmente contenido como impureza. Cuando el contenido de P es superior al 0,10%, P causa agrietamiento en la laminación en caliente y se segrega en un límite del grano para disminuir la tenacidad a baja temperatura y también disminuye la trabajabilidad y la soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de P se fija en 0,10% o menos. Desde el punto de vista de la soldabilidad y la capacidad de expansibilidad del orificio, el contenido de P se ajusta preferentemente a 0,02% o menos. P: 0.10% or less P (phosphorus) is an element generally contained as an impurity. When the content of P is greater than 0.10%, P causes cracking in hot rolling and is segregated in a grain limit to decrease the tenacity at low temperature and also decreases workability and weldability. Therefore, the P content is set at 0.10% or less. From the viewpoint of weldability and the expandability of the hole, the P content is preferably set to 0.02% or less.

S: 0,030% o menos S (azufre) es un elemento generalmente contenido como impureza. Cuando el contenido de S es más del 0,030%, el S causa agrietamiento en la laminación en caliente y genera una inclusión basada basada en A en el acero para deteriorar la capacidad de expansión del orificio. Por lo tanto, el contenido de S se fija en 0,030% o menos. Desde el punto de vista de la capacidad de expansión del orificio, el contenido de S se fija preferiblemente en 0,010% o menos y más preferiblemente se fija en 0,005% o menos. S: 0.030% or less S (sulfur) is an element generally contained as an impurity. When the S content is more than 0.030%, the S causes cracking in hot rolling and generates an A-based inclusion in the steel to impair the hole's expandability. Therefore, the content of S is set at 0.030% or less. From the point of view of the expandability of the hole, the S content is preferably set at 0.010% or less and more preferably set at 0.005% or less.

Al: 0,001 a 2,0% Al (aluminio) tiene una acción desoxidante de acero fundido en un proceso refinando del acero para hacer sonar el acero. Cuando el contenido de Al es menos del 0,001%, es difícil conseguir el efecto mediante la acción antes descrita. Por lo tanto, se fija el contenido de Al en 0,001% o más. Al además tiene, del mismo modo que el Si, una acción de suprimir la precipitación del carburo a base de hierro como cementita mejorando la resistencia y la capacidad de expansión del orificoo. Desde este punto de vista, el contenido de Al se fija preferentemente en 0,016% o más. Por otra parte, aunque el contenido de Al se fije en más de 2,0%, el efecto por la acción de desoxidación está saturado, lo que resulta económicamente desventajoso. Además, el Al puede causar agrietamiento en la laminación en caliente. Por lo tanto, se fija el contenido de Al en 2,0% o menos. Desde el punto de vista de la supresión de la generación de una inclusión no metálica en el acero para mejorar la ductilidad y la tenacidad a baja temperatura, el contenido de Al se fija preferiblemente en 0,06% o menos. El contenido de Al más preferiblemente es 0,04% o menos. Al: 0.001 to 2.0% Al (aluminum) has a deoxidizing action of molten steel in a refining process of steel to blow the steel. When the Al content is less than 0.001%, it is difficult to achieve the effect by the action described above. Therefore, the Al content is set at 0.001% or more. It also has, in the same way as Si, an action to suppress the precipitation of iron-based carbide such as cementite, improving the resistance and expandability of the hole. From this point of view, the Al content is preferably set at 0.016% or more. On the other hand, although the Al content is set at more than 2.0%, the effect of the deoxidation action is saturated, which is economically disadvantageous. In addition, Al can cause cracking in hot rolling. Therefore, the content of Al is set at 2.0% or less. From the point of view of suppressing the generation of a non-metallic inclusion in the steel to improve ductility and toughness at low temperature, the Al content is preferably set at 0.06% or less. The content of Al more preferably is 0.04% or less.

N: 0,01% o menos N (nitrógeno) es un elemento generalmente contenido como impureza. Cuando el contenido de N es más de 0,01%, el N causa agrietamiento en la laminación en caliente y deteriora la resistencia al envejecimiento. Por lo tanto, el contenido de N se fija en 0,01% o menos. Desde el punto de vista de la resistencia de envejecimiento, el contenido de N es preferentemente 0,005% o menos. N: 0.01% or less N (nitrogen) is an element generally contained as an impurity. When the content of N is more than 0.01%, N causes cracking in hot rolling and deteriorates aging resistance. Therefore, the content of N is set at 0.01% or less. From the standpoint of aging resistance, the N content is preferably 0.005% or less.

Ti: (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % ≤ Ti ≤ 0,3%: Ti (titanio) es un elemento con una acción de mejora de la resistencia de la hoja de acero por el fortalecimiento de la precipitación o el fortalecimiento de la solución sólida. Cuando el contenido en Ti es menor que (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S])% que se decide por el contenido de N[N] (unidad:%) y el contenido de S[S] (unidad:%), es difícil conseguir el efecto por la acción antes descrita. Por lo tanto, el contenido de Ti se define como (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % o más. Por otra parte, incluso si el contenido de Ti está establecido en más de 0,3%, el efecto de la acción antes descrita está saturado, lo que resulta económicamente desventajoso. Por lo tanto, el contenido de Ti se fija en 0,3% Ti: (0.005 + 48/14 [N] + 48/32 [S])% ≤ Ti ≤ 0.3%: Ti (titanium) is an element with an action to improve the strength of the steel sheet by the Strengthening precipitation or strengthening the solid solution. When the content in Ti is less than (0.005 + 48/14 [N] + 48/32 [S])% it is decided by the content of N [N] (unit:%) and the content of S [S] (unit:%), it is difficult to achieve the effect by the action described above. Therefore, the Ti content is defined as (0.005 + 48/14 [N] + 48/32 [S])% or more. On the other hand, even if the Ti content is set at more than 0.3%, the effect of the action described above is saturated, which is economically disadvantageous. Therefore, the Ti content is set at 0.3%

o menos. or less.

Nb, Cu, Ni, Mo, V, Cr: Nb (niobio), Cu (cobre), Ni (níquel), Mo (molibdeno), V (vanadio) y Cr(cromo) son elementos cada uno con una acción de mejora de la resistencia de la hoja de acero por reforzamiento de la solución sólida y fortalecimiento de endurecimiento por templado. Por lo tanto, uno o dos o más de los elementos pueden estar debidamente contenidos según sea necesario. Sin embargo, incluso si el contenido de Nb se fija en más de 0,06%, el contenido de Cu se fija en más de 1,2%, el contenido Ni se fija en más de 0,6%, el contenido de Mo se fija en más del 1%, el contenido de V Nb, Cu, Ni, Mo, V, Cr: Nb (niobium), Cu (copper), Ni (nickel), Mo (molybdenum), V (vanadium) and Cr (chrome) are elements each with an improvement action of the strength of the steel sheet by strengthening the solid solution and strengthening hardening by tempering. Therefore, one or two or more of the elements may be duly contained as necessary. However, even if the Nb content is set at more than 0.06%, the Cu content is set at more than 1.2%, the Ni content is set at more than 0.6%, the Mo content is set at more than 1%, the content of V

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dirección satisfaga una condición predeterminada. Más abajo se enumeran los detalles de las condiciones de fabricación que hay que satisfacer. address satisfies a default condition. Below are the details of the manufacturing conditions that must be met.

El método de fabricación antes de la laminación en caliente no está particularmente limitado. Es decir, sólo es necesario efectuar, tras la fusión del acero en un horno de eje, un horno eléctrico o similar, varios tipos de refinación secundaria para ajustar el acero de manera que tenga la composición química antes descrita, colarlo después para formar un lingote de acero o una plancha por un método como colada continua normal, colada por un método de lingotes, otra colada de plancha delgada y así sucesivamente. En el caso de la colada continua, el acero puede ser enfriado una vez a una temperatura baja y después recalentado y sometido a laminación en caliente, o una plancha de fundición puede ser continuamente laminada en caliente. Como materia prima, pueden usarse desperdicios. The manufacturing method before hot rolling is not particularly limited. That is, it is only necessary to carry out, after the melting of the steel in an axis furnace, an electric furnace or the like, several types of secondary refining to adjust the steel so that it has the chemical composition described above, then strain it to form an ingot of steel or an iron by a method such as normal continuous casting, casting by an ingot method, another thin plate casting and so on. In the case of continuous casting, the steel can be cooled once to a low temperature and then reheated and subjected to hot rolling, or a cast iron can be continuously hot rolled. As raw material, waste can be used.

La hoja de acero de alta resistencia con excelente abocardabilidad y fragilidad a baja temperatura de la presente invención se obtiene en el caso de satisfacer los siguientes requisitos. The high strength steel sheet with excellent flammability and low temperature fragility of the present invention is obtained in the case of satisfying the following requirements.

Para fijar a los valores de los intervalos antes descritos el valor promedio de las proporciones de intensidad al azar de rayos X del grupo de las orientaciones del plano de la hoja {100}<011> a {223}<110> y la proporción de intensidad al azar de rayos X de la orientación del cristal {332}<113> en la parte central del espesor de la hoja situado entre las posiciones de espesor 5/8 y 3/8 del espesor de la hoja a partir de la superficie de la hoja de acero, en la laminación de acabado después de la laminación rugosa, sobre la base de una temperatura T1 decidida a partir de la siguiente expresión (1) de los componentes de la hoja de acero, To set the average value of the random X-ray intensity ratios of the leaf plane orientation group {100} <011> to {223} <110> and the proportion of Random X-ray intensity of the glass orientation {332} <113> in the central part of the thickness of the sheet located between the positions of thickness 5/8 and 3/8 of the thickness of the sheet from the surface of the steel sheet, in the finishing lamination after the rough lamination, on the basis of a temperature T1 determined from the following expression (1) of the steel sheet components,

T1(° C) = 850 + 10x(C+N)xMn + 350xNb + 250xTi + 40xB+ 10xCr + 100xMo + 100xV... (1) T1 (° C) = 850 + 10x (C + N) xMn + 350xNb + 250xTi + 40xB + 10xCr + 100xMo + 100xV ... (1)

el trabajo por laminación de reducción pesada se realiza en una proporción de reducción grande en una región de primera temperatura de (T1+30)° C o superior y (T1+200)° C o inferior, después no se realiza reducción o se realiza trabajo por laminación de reducción suave a una pequeña proporción de reducción en una región de segunda temperatura T1° C o superior e inferior a (T1+30)° C, y la laminación se completa en la región de primera temperatura o en la región de segunda temperatura, garantizando así la deformabilidad local de un producto final. Heavy reduction lamination work is performed in a large reduction ratio in a first temperature region of (T1 + 30) ° C or higher and (T1 + 200) ° C or lower, then no reduction is performed or performed work by smooth reduction lamination at a small reduction ratio in a second temperature region T1 ° C or higher and lower than (T1 + 30) ° C, and lamination is completed in the first temperature region or in the region of second temperature, thus guaranteeing the local deformability of a final product.

Es decir, por la laminación de alta reducción en la región de primera temperatura de (T1+30)° C o superior y (T1+200)° C o inferior y completando la laminación en la región de primera temperatura, o por la laminación de alta reducción en la región de primera temperatura y la subsecuente laminación de baja reducción en la región de segunda temperatura de T1 o superior e inferior a (T1+30)° C y completando la laminación en la región de segunda temperatura, el valor promedio de las proporciones de intensidad al azar de rayos X del grupo de orientaciones del plano de la hoja {100}<011> a {223}<110> y las proporciones de intensidad al azar de los rayos X de la orientación cristalina {332}<113>, en la porción central del espesor de la hoja seccionada en la posición a 5/8 de espesor y la posición a 3/8 de espesor del espesor de la hoja a partir de la superficie de la hoja de acero, puede controlarse como se encuentra en las tablas 2, 3 descritas más adelante, por lo que la capacidad de expansión del orificio del producto final mejora drásticamente. That is, by the high reduction lamination in the first temperature region of (T1 + 30) ° C or higher and (T1 + 200) ° C or lower and completing the lamination in the first temperature region, or by lamination high reduction in the first temperature region and subsequent low reduction lamination in the second temperature region of T1 or higher and lower than (T1 + 30) ° C and completing the lamination in the second temperature region, the average value of the random intensity proportions of X-rays of the leaf plane orientation group {100} <011> to {223} <110> and the random intensity proportions of the X-rays of the crystal orientation {332} <113>, in the central portion of the thickness of the sheet sectioned at the 5/8 thickness position and the 3/8 thickness position of the thickness of the sheet from the surface of the steel sheet, it can be controlled as found in tables 2, 3 described below, so that l The expandability of the final product hole improves dramatically.

La temperatura T1 en sí misma puede obtenerse por la expresión empírica indicada en la expresión anterior (1). Los inventores encontraron experimentalmente a partir de experimentos que la recristalización en la región austenita de cada acero se promueve en base a la temperatura T1. The temperature T1 itself can be obtained by the empirical expression indicated in the previous expression (1). The inventors found experimentally from experiments that recrystallization in the austenite region of each steel is promoted based on the T1 temperature.

Para obtener capacidad más excelente de expansión del orificio, es importante acumular deformación por la reducción pesada en la región de primera temperatura, y es esencial fijar la proporción de reducción máxima por paso en la región de primera temperatura al 30% o más, en otras palabras, lo que significa que la reducción por paso en una proporción de reducción a 30% o más, lo que significa que la reducción en un paso a una proporción de reducción a 30% o más en la región de primera temperatura se realiza al menos una o más veces y el total de proporciones de reducción se fija al 50% o más. To obtain more excellent hole expansion capacity, it is important to accumulate deformation by heavy reduction in the first temperature region, and it is essential to set the maximum reduction ratio per step in the first temperature region to 30% or more, in others words, which means that the reduction per step in a reduction ratio to 30% or more, which means that the reduction in one step to a reduction ratio to 30% or more in the first temperature region is carried out at least one or more times and the total reduction ratio is set at 50% or more.

Además, es más preferible fijar el total de las proporciones de reducción al 70% o más. Por otro lado, fijar el total de las proporciones de reducción en más del 90% es un aseguramiento de la temperatura pero una carga de laminación excesiva, y, por lo tanto, es preferible fijar el total de las proporciones de reducción en 90% o menos. In addition, it is more preferable to set the total reduction rates to 70% or more. On the other hand, setting the total of the reduction ratios by more than 90% is a temperature assurance but an excessive rolling load, and, therefore, it is preferable to set the total of the reduction ratios at 90% or less.

Además, para promover la cristalización uniforme soltando la deformación acumulada, es necesario suprimir todo lo posible la cantidad de trabajo en la región de segunda temperatura de T1° C o superior e inferior que (T1+30)° C, después de la reducción pesada en la región de primera temperatura de (T1+30)° C o superior y (T1+200) ºC o inferior y el total de proporciones de reducción en la región de segunda temperatura de T1° C o mayor y menor que (T1+30)° C se fija en 0 a 30%. Cuando el total de las proporciones de reducción en la región de segunda temperatura es mayor que 30%, el grano de austenita finalmente cristalizado se expande, y cuando el período de tiempo de retención es corto, la recristalización no procede suficientemente, dando como resultado el deterioro de la capacidad de expansión del orificio. Téngase en cuenta que, desde el punto de vista de asegurar una excelente forma de hoja, es deseable fijar la proporción de reducción en 10% o más, pero en el caso de dar más importancia a In addition, to promote uniform crystallization by releasing the accumulated deformation, it is necessary to suppress as much as possible the amount of work in the second temperature region of T1 ° C or higher and lower than (T1 + 30) ° C, after heavy reduction in the first temperature region of (T1 + 30) ° C or higher and (T1 + 200) ° C or lower and the total reduction ratios in the second temperature region of T1 ° C or greater and less than (T1 + 30) ° C is set at 0 to 30%. When the total reduction ratio in the second temperature region is greater than 30%, the finally crystallized austenite grain expands, and when the retention period is short, the recrystallization does not proceed sufficiently, resulting in the deterioration of the hole's expansion capacity. Note that, from the point of view of ensuring an excellent sheet shape, it is desirable to set the reduction ratio to 10% or more, but in the case of giving more importance to

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la expandibilidad del orificio, es deseable fijar la proporción de reducción a 0%, es decir, no realizar la laminación de baja reducción en la región de segunda temperatura. the expandability of the hole, it is desirable to set the reduction ratio to 0%, that is, not to perform the low reduction lamination in the second temperature region.

Como se describió anteriormente, el método de fabricación de la presente invención es un método de controlar la textura de un producto para mejorar su capacidad de expansión del orificio por recristalización uniforme y fina de la austenita en la laminación de acabado. As described above, the manufacturing method of the present invention is a method of controlling the texture of a product to improve its ability to expand the hole by uniform and fine recrystallization of austenite in the finishing lamination.

Cuando la laminación se realiza a una temperatura inferior a la de la región de segunda temperatura o la laminación en la proporción de reducción grande se realiza en la región de segunda temperatura, la textura de la austenita crece haciendo difícil obtener la textura predeterminada descrita arriba en la hoja de acero obtenida finalmente. Por otra parte, cuando la laminación se completa a una temperatura superior a la de la región de primera temperatura o la laminación en una proporción de pequeña reducción se realiza en la región de primera temperatura, es más probable que llegue a ocurrir una mezcla de engrosamiento y de grano. When the lamination is performed at a temperature lower than that of the second temperature region or the lamination in the large reduction ratio is performed in the second temperature region, the texture of the austenite grows making it difficult to obtain the predetermined texture described above in The steel blade finally obtained. On the other hand, when the lamination is completed at a temperature higher than that of the first temperature region or the lamination in a small reduction ratio is performed in the first temperature region, a thickening mixture is more likely to occur. and of grain.

Téngase en cuenta que, se realice o no la laminación definida antes descrita, la proporción de reducción puede obtenerse por resultados reales o por cálculos a partir de la carga de laminación, medición de espesor de hoja y similares, y la temperatura puede medirse realmente cuando está instalado un termómetro entre soporte o puede obtenerse por una simulación de cálculo teniendo en cuenta la generación de calor por trabajo a partir de la velocidad de la línea o la proporción de reducción o de ambos. Note that, whether or not the lamination defined above is performed or not, the reduction ratio can be obtained by actual results or by calculations from the rolling load, sheet thickness measurement and the like, and the temperature can actually be measured when a thermometer is installed between support or can be obtained by a simulation calculation taking into account the heat generation per work from the line speed or the reduction ratio or both.

El período de tiempo desde la reducción final en la reducción en un solo paso en 30% o más en la región de primera temperatura hasta el inicio de la refrigeración primaria, que es refrigeración por agua, tiene una gran influencia en la abocardabilidad y la tenacidad a baja temperatura. The period of time from the final reduction in the one-step reduction by 30% or more in the first temperature region to the beginning of primary cooling, which is water cooling, has a great influence on flawlessness and toughness at low temperature

El período de tiempo t (s) desde el paso de reducción final en un solo paso en 30% o más en la región de primera temperatura hasta el inicio de la refrigeración primaria se fija para satisfacer la siguiente expresión (2) con respecto a una temperatura de la hoja de acero Tf (ºC) y una proporción de reducción P1 (%) en la reducción final en un solo paso en 30% o más en la región de primera temperatura. The period of time t (s) from the final reduction step in a single step by 30% or more in the first temperature region to the beginning of primary cooling is set to satisfy the following expression (2) with respect to a Steel sheet temperature Tf (° C) and a reduction ratio P1 (%) in the final reduction in a single step by 30% or more in the first temperature region.

Cuando t/t1 es menor que 1, se suprime la recristalización para no obtener la textura predeterminada, y cuando t/t1 es mayor que 2,5, el engrosamiento procede a disminuir significativamente el alargamiento y la fragilidad a baja temperatura. When t / t1 is less than 1, recrystallization is suppressed so as not to obtain the predetermined texture, and when t / t1 is greater than 2.5, thickening proceeds to significantly decrease elongation and low temperature fragility.

1 ≤ t/t1 ≤ 2,5... (2) 1 ≤ t / t1 ≤ 2.5 ... (2)

En la expresión, t1 es el período de tiempo (s) decidido por la siguiente expresión (4). In the expression, t1 is the period of time (s) decided by the following expression (4).

T1 = 0,001x{(Tf-T1)xP1/100}2 -0,109x{(Tf-T1)xP1/100} + 3,1... (4) T1 = 0.001x {(Tf-T1) xP1 / 100} 2 -0.109x {(Tf-T1) xP1 / 100} + 3.1 ... (4)

Una cantidad refrigeración primaria que es la diferencia entre la temperatura de la hoja de acero en el inicio de la refrigeración para la refrigeración primaria y la temperatura de la hoja de acero al finalizar la refrigeración (cambio de temperatura de refrigeración) se fija a 40° C o superior y 140° C o inferior. Cuando la cantidad de refrigeración primaria es inferior a 40° C, es difícil reprimir el engrosamiento de los granos de austenita, dando como resultado el deterioro de la tenacidad a baja temperatura. Por el contrario, cuando la cantidad de refrigeración primaria es mayor que 140° C, la recristalización se vuelve insuficiente y se hace difícil obtener la textura predeterminada. Téngase en cuenta que, desde el punto de vista de la supresión del engrosamiento de los granos de austenita, es preferible fijar el promedio de velocidad de refrigeración primaria a 30° C/segundo o superior. No es necesario limitar el límite máximo de la velocidad media de refrigeración, en particular en la refrigeración primaria, pero es preferible fijar el promedio de velocidad de refrigeración a 2000° C/segundo o inferior. A primary cooling amount that is the difference between the temperature of the steel sheet at the start of cooling for primary cooling and the temperature of the steel sheet at the end of cooling (change of cooling temperature) is set at 40 ° C or higher and 140 ° C or lower. When the amount of primary cooling is less than 40 ° C, it is difficult to suppress the thickening of the austenite grains, resulting in the deterioration of the tenacity at low temperature. On the contrary, when the amount of primary cooling is greater than 140 ° C, recrystallization becomes insufficient and it becomes difficult to obtain the predetermined texture. Note that, from the point of view of suppressing the thickening of austenite grains, it is preferable to set the average primary cooling rate at 30 ° C / second or higher. It is not necessary to limit the maximum limit of the average cooling rate, in particular in primary cooling, but it is preferable to set the average cooling rate at 2000 ° C / second or less.

La refrigeración se inicia en los primeros tres segundos después de que se realiza la refrigeración primaria, para realizar la refrigeración secundaria de la refrigeración por agua en un promedio de velocidad de 30° C/segundo de refrigeración secundaria o superior. Aquí, la refrigeración secundaria significa refrigeración por agua realizada a partir del inicio de la refrigeración secundaria hasta el comienzo del bobinado y la velocidad de refrigeración promedio de la refrigeración secundaria es la velocidad de refrigeración promedio de la refrigeración por agua y se calcula excluyendo el período de suspensión de la refrigeración con agua en el caso de suspender la refrigeración con agua a mitad de la refrigeración secundaria como se describe más adelante. The cooling starts in the first three seconds after the primary cooling is performed, to perform the secondary cooling of the water cooling at an average speed of 30 ° C / second of secondary or higher cooling. Here, secondary cooling means water cooling performed from the start of secondary cooling until the start of winding and the average cooling rate of secondary cooling is the average cooling rate of water cooling and is calculated excluding the period of suspension of water cooling in the case of suspending water cooling in the middle of secondary cooling as described below.

Desde la finalización de la refrigeración primaria hasta el inicio de la refrigeración secundaria, la hoja de acero es mantenida en la región de alta temperatura porque no se realiza la refrigeración con agua. Si la refrigeración secundaria se inicia más de tres segundos después de realizar la refrigeración primaria o si la refrigeración secundaria se realiza a una tasa promedio de enfriamiento inferior a 30° C/segundo en los primeros tres segundos después de la refrigeración primaria, la fracción estructural de la fase de transformación de alta temperatura tales como ferrita, perlita, bainita superior, se convierte en más del 15% durante la refrigeración secundaria a partir de la finalización del acabado de laminación hasta el inicio del bobinado al fallo para obtener la fracción estructural From the completion of primary cooling until the start of secondary cooling, the steel sheet is maintained in the high temperature region because water cooling is not performed. If the secondary cooling starts more than three seconds after the primary cooling or if the secondary cooling is done at an average cooling rate of less than 30 ° C / second in the first three seconds after the primary cooling, the structural fraction of the high temperature transformation phase such as ferrite, perlite, upper bainite, becomes more than 15% during secondary cooling from the end of the rolling finish until the start of winding to failure to obtain the structural fraction

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Haciendo más pequeño el diámetro de grano de austenita antes del acabado de laminación en caliente, se promueve la recristalización de la austenita en el proceso de laminación en caliente de acabado para obtener la mejora de expansión de orificios logrados fijando el valor de rC y el valor de r30 en los valores adecuados. Se presume que el límite del grano de austenita después de la laminación en caliente rugosa (es decir, antes de la laminación en caliente de acabado) funciona como un núcleo de recristalización en la laminación en caliente de acabado. By making the austenite grain diameter smaller before the hot rolling finish, the recrystallization of the austenite is promoted in the hot rolling process of finishing to obtain the improved hole expansion achieved by setting the value of rC and the value of r30 in the appropriate values. It is presumed that the austenite grain limit after rough hot rolling (that is, before finishing hot rolling) functions as a recrystallization core in finishing hot rolling.

Aquí, la confirmación del diámetro de grano de austenita después de la laminación en caliente rugosa se obtiene refrigerando lo más rápidamente posible una pieza de hoja antes de ser sometida a la laminación en caliente de acabado, concretamente, refrigerando la pieza de hoja a una velocidad de refrigeración de 10° C/segundo o superior, grabando después la estructura de la sección transversal de la pieza de hoja para exponer el límite del grano de austenita, y luego realizar medidas con un microscopio óptico. En este caso, la medición se realiza en 20 o más campos visuales a 50 o más ampliaciones por el análisis de la imagen o el método de contar punto. Here, the confirmation of the austenite grain diameter after rough hot rolling is obtained by cooling as quickly as possible a piece of sheet before being subjected to the finishing hot rolling, namely, cooling the sheet piece at a speed of cooling of 10 ° C / second or higher, then recording the structure of the cross section of the sheet piece to expose the austenite grain limit, and then perform measurements with an optical microscope. In this case, the measurement is performed in 20 or more visual fields at 50 or more magnifications by image analysis or the point counting method.

Además, para satisfacer los intervalos convenientes antes descritos para rL en la dirección de laminación y r60 en la dirección 60° a partir de la dirección de laminación, es deseable suprimir la generación de calor máxima debido a la deformación plástica en una región de temperatura de (T1+30)° C o superior y (T1+150)° C o inferior, siendo la región de primera temperatura, es decir, una temperatura (° C) con mayor margen de la hoja de acero por reducción a 18° C o inferior. Para suprimir la generación de calor máxima debido a la deformación plástica como se describió anteriormente, es conveniente usar una refrigeración intermedia. Furthermore, in order to satisfy the convenient ranges described above for rL in the rolling direction and r60 in the 60 ° direction from the rolling direction, it is desirable to suppress maximum heat generation due to plastic deformation in a temperature region of (T1 + 30) ° C or higher and (T1 + 150) ° C or lower, the first temperature region being, that is, a temperature (° C) with greater margin of the steel sheet by reduction at 18 ° C or lower To suppress maximum heat generation due to plastic deformation as described above, it is convenient to use intermediate cooling.

Téngase en cuenta que con el fin de mejorar la ductilidad corrigiendo el perfil de la hoja de acero o introduciendo dislocación móvil, es deseable realizar la laminación de paso piel que es reducción suave a una proporción de reducción de 0,1% o más y 2% o menos después de la terminación de todos los procesos. Además, después de la terminación de todos los procesos, con el fin de eliminar los óxidos que se adhieren a la superficie de la hoja acero laminada en caliente obtenida, en caso de que sea necesario puede realizarse una desoxidación para la hoja de acero laminada en caliente obtenida. Después de realizar la desoxidación, puede realizarse el paso de piel o la laminación en frío en una proporción de reducción del 10% o menos en línea o fuera de línea para la hoja de acero laminado en caliente obtenida. It should be noted that in order to improve ductility by correcting the profile of the steel sheet or by introducing mobile dislocation, it is desirable to perform lamination of skin passage that is smooth reduction at a reduction rate of 0.1% or more and 2 % or less after the termination of all processes. In addition, after the termination of all processes, in order to eliminate the oxides that adhere to the surface of the hot rolled steel sheet obtained, if necessary a deoxidation can be performed for the rolled steel sheet in hot obtained. After deoxidation, skin passage or cold rolling can be performed in a reduction ratio of 10% or less online or offline for the hot rolled steel sheet obtained.

Además, si es necesario hacer una hoja de acero tratada en la superficie, puede proporcionarse una capa de revestimiento en la superficie de la hoja de acero. La capa de revestimiento puede ser una capa de electrodeposición o una capa de deposición en caliente, y el método de tratamiento puede ser realizado por un método normal. In addition, if it is necessary to make a steel sheet treated on the surface, a coating layer can be provided on the surface of the steel sheet. The coating layer can be an electrodeposition layer or a hot deposition layer, and the treatment method can be performed by a normal method.

Ejemplos A continuación, el contenido técnico de la presente invención se explicará tomando ejemplos de la presente invención. Examples Next, the technical content of the present invention will be explained by taking examples of the present invention.

Los ejemplos fueron estudiados utilizando aceros adaptables que satisfacen reivindicaciones de la presente invención que son los aceros “A” a “P” y aceros comparativos que son los aceros “a” a “e”, que tienen las composiciones químicas enumeradas en la tabla 1. The examples were studied using adaptable steels that satisfy claims of the present invention which are "A" to "P" steels and comparative steels that are "a" to "e" steels, which have the chemical compositions listed in Table 1. .

Estos aceros se mantuvieron como estaban o se enfriaron una vez a temperatura ambiente después de la colada, luego se recalentaron en un intervalo de temperatura de 900° C a 1300° C, luego se sometieron a la laminación en caliente bajo las condiciones indicadas en la tabla 2-1 y la tabla 2-2, se refrigeraron en las condiciones enumeradas en la tabla 2-1 y tabla 2-2 para formar hojas de acero laminado en caliente con un espesor de 2,3 a 3,4 mm. Las hojas de acero laminado en caliente así obtenidas fueron sometidas a la desoxidación, luego se sometieron a la laminación de paso de piel en una proporción de reducción de 0,5%, se sometieron al tratamiento de galvanización por inmersión en caliente y además al tratamiento aleante con parte de ellas, y se proporcionaron para la evaluación de la calidad de los materiales. Téngase en cuenta que los caracteres del alfabeto adjuntos al encabezamiento de los números de ensayo en la tabla 2-1, tabla 2-2, tabla 3-1 y tabla 3-2 indican los tipos de acero en la tabla 1. These steels were kept as they were or cooled once at room temperature after casting, then reheated in a temperature range of 900 ° C to 1300 ° C, then subjected to hot rolling under the conditions indicated in the Table 2-1 and Table 2-2, were cooled under the conditions listed in Table 2-1 and Table 2-2 to form hot rolled steel sheets with a thickness of 2.3 to 3.4 mm. The hot rolled steel sheets thus obtained were subjected to deoxidation, then they were subjected to skin passage lamination in a 0.5% reduction ratio, they were subjected to the hot dip galvanization treatment and in addition to the treatment encouraging with part of them, and were provided for the evaluation of the quality of the materials. Note that the characters of the alphabet attached to the heading of the test numbers in Table 2-1, Table 2-2, Table 3-1 and Table 3-2 indicate the types of steel in Table 1.

Los componentes químicos de cada acero se enumeran en la tabla 1, y las condiciones de fabricación para cada hoja de acero laminado en caliente se enumeran en la tabla 2-1 y tabla 2-2. Además, la estructura de acero, el diámetro de grano y las propiedades mecánicas (valor de r en cada dirección, resistencia a la tracción TS, alargamiento EL, proporción de expansión del orificio , temperatura de transición fragilidad ductilidad vTrs) de cada hoja de acero laminado en caliente se enumeran en la tabla 3-1 y tabla 3-2. The chemical components of each steel are listed in Table 1, and the manufacturing conditions for each hot rolled steel sheet are listed in Table 2-1 and Table 2-2. In addition, the steel structure, grain diameter and mechanical properties (value of r in each direction, tensile strength TS, EL elongation, hole expansion ratio, transition temperature fragility ductility vTrs) of each steel sheet Hot rolled are listed in Table 3-1 and Table 3-2.

Téngase en cuenta que el ensayo de tracción se hizo conforme a JIS Z 2241, y el ensayo de expansión del orificio se hizo conforme a The Japan Iron and Steel Federation Standard JFS T1001. La relación de intensidad al azar de rayos X se midió con un paso de 0,5µm en la porción central del espesor de la hoja entre las posiciones de 3/8 a 5/8 de espesor de hoja desde la superficie de la hoja de acero en las secciones transversales paralelas a la dirección de la laminación y la dirección del espesor hoja utilizando la DRDE antes descrita. Además, el valor de r en cada Note that the tensile test was done according to JIS Z 2241, and the hole expansion test was done according to The Japan Iron and Steel Federation Standard JFS T1001. The random intensity ratio of X-rays was measured with a 0.5 µm step in the central portion of the sheet thickness between the positions of 3/8 to 5/8 of sheet thickness from the surface of the steel sheet in the cross sections parallel to the direction of lamination and the direction of the sheet thickness using the DRDE described above. In addition, the value of r in each

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Claims

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