ES2605013T3

ES2605013T3 - Convertidor de circuito de fuente fotovoltaica bipolar a monopolar con puesta a tierra selectiva en frecuencia

Info

Publication number: ES2605013T3
Application number: ES11746348.9T
Authority: ES
Inventors: Richard T. WEST
Original assignee: Schneider Electric Solar Inverters USA Inc
Current assignee: Schneider Electric Solar Inverters USA Inc
Priority date: 2010-07-23
Filing date: 2011-07-15
Publication date: 2017-03-10
Anticipated expiration: 2031-07-15
Also published as: BR112013001762B1; EP2596563B1; CN103026571A; WO2012012276A3; BR112013001762A2; DK2596563T3; AU2011279903A1; EP2596563A2; US20120019964A1; AU2011279903B2; US8643985B2; CN103026571B; WO2012012276A2

Abstract

Un aparato para acoplar y desacoplar selectivamente unas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20) a, y de, una conexión a tierra (70) y terminales positivo y negativo de un convertidor de CC a CA, que comprende: - una fuente de CC bipolar, que incluye dichas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20), - de tal manera que cada fuente de CC monopolar (10, 20) tiene terminales positivo y negativo (11, 12 y 21, 22), de modo que el terminal positivo (11) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal negativo (22) de dicha segunda fuente de CC monopolar (20) están conectados a un convertidor de CC a CA (100), y - el terminal negativo (12) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal positivo (21) de dicha segunda fuente de CC monopolar (20) están conectados en un punto de conexión común (9), caracterizado por - una red (8), conectada entre el punto de conexión común (9) y dicha conexión a tierra (70), con las polaridades establecidas referenciadas a dicha conexión a tierra, y - de tal manera que la red (9) es una única red de dispositivos RLC (8A, 8B, 8C) conectados en paralelo y selectivos en frecuencia, y que tiene una impedancia de CC que es más baja que la impedancia de CA de la red (8) a una frecuencia preseleccionada.

Description

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DESCRIPCION

Convertidor de circuito de fuente fotovoltaica bipolar a monopolar con puesta a tierra selectiva en frecuencia Campo de la invencion

La presente invencion se refiere a convertidores electricos de potencia y, mas espedficamente, a un convertidor de fuente fotovoltaica bipolar a monopolar que se utiliza en combinacion con otros equipos para alimentar cargas en CA [corriente alterna -“AC (alternating current)”-].

Antecedentes de la invencion

En los Estados Unidos, se permiten dos configuraciones de matriz fotovoltaica (PV -“photovoltaic”-), puesta a tierra y no puesta a tierra, por el Codigo Electrico Nacional (NEC -“National Electric Code”-), Seccion 690. La tension maxima de una matriz PV esta actualmente limitada a 600 V CC [voltios de corriente continua] con respecto a tierra en sistemas puestos a tierra, y 600 V CC en sistemas no puestos a tierra, debido a las limitaciones en el aislamiento del modulo Pv. El NEC tambien exige que los sistemas PV instalados en viviendas dispongan de medios para detectar e interrumpir corrientes de fallo desde la matriz PV a la conexion a tierra. Estos fallos son comunmente ocasionados por la intrusion de agua en las cajas de juntura de cableado, la degradacion del aislamiento del cableado de la matriz, o un fallo en los materiales que afslan el modulo solar. Tales fallos pueden provocar un recorrido de fuga de baja energfa o un destructivo arco de corriente continua. El cometido del codigo, por lo que respecta a los fallos de derivacion a tierra, es la proteccion contra incendios, no la proteccion de las personas.

La Solicitud de Patente de la tecnica anterior US 2008/291706 A1 esta dirigida a un sistema fotovoltaico y, como tal, divulga una matriz fotovoltaica, un sistema de distribucion que distribuye potencia dentro de las premisas de un consumidor de energfa del lado de la demanda, un inversor, acoplado al sistema de distribucion y que se ha configurado para convertir potencia de CC [corriente continua -“DC (direct current)”-] procedente de la matriz fotovoltaica en potencia de CA y aplicar la potencia de CA al sistema de distribucion, una parte de amortiguacion, configurada para amortiguar las tensiones de alta frecuencia obtenidas del inversor, y circuitos de captacion, acoplados a la parte de amortiguacion y que se han configurado para reducir la magnitud de corriente de baja frecuencia que se desplaza a traves de la parte de amortiguacion, conectados a la conexion a tierra por un circuito de almacenamiento resonante (veanse los parrafos [0008], [0034]).

Compendio

Una realizacion proporciona un aparato para acoplar y desacoplar selectivamente al menos dos fuentes de CC monopolares hacia, y desde, una conexion a tierra y los terminales positivo y negativo de una carga monopolar. Una fuente de CC bipolar que incluye al menos dos fuentes de CC monopolares es acoplada de forma controlable en serie con la ayuda de un punto de conexion comun a la conexion a tierra, una conexion positiva a un terminal de carga monopolar positivo, y una conexion negativa a un terminal de carga monopolar negativo, de manera que las polaridades establecidas estan referenciadas a dicha conexion a tierra. Una red selectiva en frecuencia, conectada entre el punto de conexion comun y la conexion a tierra, tiene una impedancia de CC que es inferior a la impedancia de CA de la red a una frecuencia preseleccionada, tal como un multiplo entero de la frecuencia de la lmea de suministro.

En una implementacion, la impedancia de CC de la red selectiva en frecuencia es lo bastante baja para mantener la conexion a tierra comun sustancialmente al potencial de tierra, segun se exige por el Codigo Electrico Nacional, y la impedancia de CA es lo bastante baja para evitar que el potencial de modo comun de la matriz bipolar se eleve por encima del potencial de tierra a las frecuencias transitorias ocasionadas por la cafda de un rayo.

Puede acoplarse un convertidor de CC a CA a la fuente de CC bipolar para convertir una salida de CC de esa fuente en una salida de CA, y la red selectiva en frecuencia puede ser un circuito RLC en paralelo que tiene una frecuencia de resonancia que es aproximadamente tres veces la frecuencia de la salida de CA. Espedficamente, la red selectiva en frecuencia puede ser un circuito RLC en paralelo en el que los valores de R, L y C proporcionan una baja impedancia de CC, una impedancia de CA maxima a una frecuencia de resonancia que es aproximadamente tres veces la frecuencia de la salida de CA, y una impedancia de CA mas baja a frecuencias mas altas que la frecuencia de resonancia. La red selectiva en frecuencia permite, preferiblemente, que el punto de conexion comun funcione con una tension de CA de modo comun establecida con respecto al potencial de conexion a tierra, con una corriente de CA hacia tierra que es menor que la corriente de CA en una conexion directa del punto de conexion comun con la conexion a tierra.

Una realizacion incluye un detector de fallo de derivacion a tierra acoplado a cada una de las fuentes de CC monopolares para producir una senal de fallo de derivacion a tierra cuando tiene lugar un fallo de derivacion a tierra, y un controlador, que es sensible a la senal de fallo de derivacion a tierra para desacoplar la fuente de CC monopolar que ha fallado del punto de conexion comun. Cualquier fuente de CC monopolar que no ha fallado preferiblemente queda flotante, de tal manera que la tension mas alta en los polos de toda fuente de CC monopolar que no ha fallado es igual a ±'A de la tension de circuito abierto de la fuente de CC monopolar que no ha fallado, con respecto al potencial de conexion a tierra, cuando una fuente de CC monopolar que ha fallado es desacoplada del

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punto de conexion comun.

Otras caractensticas y ventajas de realizaciones de la presente invencion se pondran de manifiesto de forma evidente de los dibujos que se acompanan, as^ como de la descripcion detallada que sigue a continuacion.

Breve descripcion de los dibujos

La invencion se comprendera mejor por la siguiente descripcion de realizaciones preferidas, conjuntamente con la referencia a los dibujos que se acompanan, en los cuales:

La Figura 1 es un esquema electrico de una fuente de potencia de CC bipolar acoplada a una conexion a tierra y a una red de distribucion a traves de un convertidor de CC a CA.

La Figura 2 es un esquema electrico de una realizacion del sistema de la Figura 1, con el convertidor de CC a CA esquematizado como un modelo de carga variable.

La Figura 3 es un esquema electrico de otra realizacion del sistema de la Figura 1, con el convertidor de CC a CA esquematizado como un modelo de carga variable.

Descripcion detallada

Si bien la invencion se describira en asociacion con ciertas realizaciones preferidas, se entendera que la invencion no esta limitada a esas realizaciones particulares. Por el contrario, es la intencion que la invencion cubra todas las alternativas, modificaciones y disposiciones equivalentes en tanto en cuanto puedan estar incluidas dentro del esprntu y alcance de la invencion, segun se define por las reivindicaciones que se acompanan.

La Figura 1 ilustra un sistema configurado con una fuente de CC bipolar que incluye dos matrices subordinadas o submatrices PV monopolares 10 y 20 (por ejemplo, de un maximo de 600 voltios cada una) y un convertidor de potencia de CC a CA trifasico 100 que funciona en un servicio de suministro de CA en estrella con conexion a tierra (por ejemplo, a 480/227 voltios y 60 Hz), que incluye tres fases 301-303 conectadas a la conexion de tierra 70 a traves de una lmea de neutro comun 403. El convertidor de CC a CA 100 puede ser un puente de 6 polos convencional que incluye seis conmutadores de transistor / diodo y tres inductores de filtro conectados a las tres fases 301-303 del servicio de suministro. Puesto que la conexion existente en la red de distribucion 300 es una configuracion en estrella puesta a tierra, de cuatro cables, y la fuente de CC esta tambien referenciada a tierra, cada una de las tres fases funciona de manera independiente. Son bien conocidas las metodologfas de control y regulacion para inversores interactivos de red de distribucion.

El terminal positivo de la primera submatriz PV 10 y el terminal negativo de la segunda submatriz PV 20 estan conectados al convertidor de CC a CA 100. Los demas terminales de las submatrices 10 y 20 estan conectados a la conexion a tierra 70 a traves de una red RLC 8 selectiva en frecuencia para la puesta a tierra de las matrices fotovoltaicas a traves de una red que proporciona un grado de proteccion del sistema de CC equivalente a un sistema solidamente puesto a tierra, y que tambien permite que las matrices PV se muevan con tensiones de CA de modo comun. En el sistema ilustrativo, la red RLC 8 esta formada por un inductor 8A, una resistencia 8B y un condensador 8C, conectados en paralelo. La red RLC en paralelo 8 tiene una impedancia de CA que tiene un maximo a una frecuencia de resonancia y disminuye a frecuencias por encima de la frecuencia de resonancia. Los valores de los componentes 8A-8C son, preferiblemente, seleccionados para proporcionar una frecuencia de resonancia que es aproximadamente tres veces la frecuencia de lmea de la potencia de CA que se ha de suministrar a una carga de CA (por ejemplo, una frecuencia de resonancia de 180 Hz para una frecuencia de lmea de 60 Hz), y una impedancia de CC que es mas pequena que la impedancia de CA de la red a su frecuencia de resonancia. Espedficamente, la impedancia de Cc de la red RLC en paralelo 8 es, preferiblemente, lo bastante baja para mantener el potencial en el terminal 9 sustancialmente al potencial de tierra, segun se exige por el Codigo Electrico Nacional para las matrices fotovoltaicas bipolares. La impedancia de CA a la frecuencia de resonancia es, preferiblemente, lo bastante baja para impedir que el potencial de modo comun de la matriz bipolar sea elevado por encima del potencial de tierra a las frecuencias transitorias ocasionadas por la cafda de un rayo.

En un ejemplo que se sirve de un inductor 8A de 656 milihenrios, una resistencia 8B de 371 ohmios y un condensador 8C de 1,2 microfaradios, la tension entre la conexion a tierra 70 y la red RLC 8 es aproximadamente 37 V CA [voltios de corriente alterna] a 180 Hz, en condiciones de funcionamiento nominal cuando el convertidor de potencia 100 esta entregando potencia al seno de la red de distribucion 300. La componente de tension de CC con respecto a tierra es cero. La corriente que fluye por el conductor neutro 304 es aproximadamente 200 miliamperios a una frecuencia de 180 hercios. La disipacion de potencia en la resistencia 8B es aproximadamente 4 vatios.

Para el ejemplo mostrado en la Figura 1, la resistencia de puesta a tierra de CC es, de hecho, la resistencia de CC del inductor 8a, la cual puede ser menor que un ohmio. La impedancia de puesta a tierra de CA es 186 ohmios a 180 Hz y mucho menor a frecuencias por encima de 180 Hz, a fin de proporcionar un camino de retorno de baja impedancia para los transitorios inducidos por la cafda de rayos, los cuales tienen frecuencias sustancialmente mas altas que 180 Hz. De esta forma, la red RLC 8 hace posible una red selectiva en frecuencia que proporciona un nivel de proteccion al sistema equivalente al de una matriz PV bipolar solidamente puesta a tierra durante el

funcionamiento normal.

La Figura 2 es un diagrama mas detallado de una implementacion del sistema de la Figura 1, pero con el convertidor de CC a CA convencional esquematizado como un modelo de carga variable 90 y un condensador en paralelo 80. En funcionamiento normal, las matrices PV monopolares 10 y 20 estan conectadas a la conexion a tierra 50 a traves 5 de un par de fusibles indicadores 6A y 7A y de una red RLC 8 selectiva en frecuencia. El polo negativo de la submatriz 10, en el terminal 12, y el polo positivo de la submatriz 20, en el terminal 21, estan, de esta forma, referenciados a tierra. Las corrientes que pasan por los fusibles 6A y 7A son, de hecho, nulas durante el funcionamiento normal.

Cuando tiene lugar un fallo de derivacion a tierra en alguna de las matrices PV 10 o 20 y este produce una corriente 10 de fallo de CC lo bastante grande para destruir alguno de los fusibles 6A, 7A, la destruccion del fusible interrumpe la corriente de fallo de derivacion a tierra. Al mismo tiempo, se envfa una senal indicadora de fusible quemado a un controlador 1 mediante el cierre del conmutador 6B o 7B asociado con el fusible destruido; es decir, los fusibles indicadores sirven como detectores de fallo de derivacion a tierra que producen senales de fallo de derivacion a tierra cuando tiene lugar un fallo de derivacion a tierra, ademas de interrumpir la corriente de fallo de derivacion a 15 tierra. La senal indicadora de fusible quemado provoca que el controlador 1 extraiga la energfa acumulada en una bobina 2A de contactor con el fin de abrir el contacto 2B, de tal manera que la submatriz PV que ha fallado queda conectada entonces a la conexion a tierra unicamente a traves de la impedancia de fallo de derivacion a tierra y de una de las redes de resistencias de igual valor formadas por los respectivos pares de resistencias 16, 17 y 26, 27. En el curso de este modo de funcionamiento en fallo, cualesquiera submatrices que no han fallado «flotaran» de 20 manera tal, que las tensiones mas altas en los polos de las submatrices seran iguales a ±'A de la tension de circuito abierto de la submatriz con respecto a la conexion a tierra 70. Las redes de resistencias 16, 17 y 26, 27 proporcionan una referencia de tension de modo comun mmimamente disipadora y se utilizan para purgar las cargas estaticas de la submatriz.

Desde el punto de vista de los costes, es deseable utilizar modulos PV, cableado y fusibles justo por debajo de la 25 tension maxima permitida para una clase dada de equipos. Por lo tanto, para una matriz bipolar optima, la tension de CC mas alta con respecto a tierra en los terminales 11 y 22, en todas las condiciones, es la tension de diseno del equipo de CC. Con matrices PV bipolares blandas o puestas a tierra de forma resistiva, la ocurrencia de un fallo de derivacion a tierra de CC duro (baja impedancia) en el terminal 11, por ejemplo, reduce la tension en ese terminal con respecto a tierra a cero, lo que significa que la tension en el terminal 22 con respecto a tierra es el doble de la 30 tension permisible en el equipo, debido a que la impedancia del fallo puede ser mucho mas pequena que la impedancia de puesta a tierra resistiva. Para aliviar este problema, el sistema que se ilustra realiza un seguimiento de la tension con respecto a tierra de todos los terminales 11, 12 y 21,22 de submatriz PV, de manera que hay unos sensores de tension 18, 19 y 28, 29 dispuestos a traves de las respectivas resistencias 16, 17 y 26, 27. El controlador 1 lee senales de tension modificadas en escala procedentes de los sensores de tension 18, 19 y 28, 29, 35 y compara estos valores con lfmites de sobretension previamente programados. Si el lfmite se ve superado en cualquier terminal, ambas submatrices PV 10 y 20 son inhabilitadas y dispuestas «flotantes». La secuencia de inhabilitacion opera como sigue:

1. La tension con respecto a tierra en al menos uno de los terminales 11, 12 y 21, 22 supera el lfmite previamente programado para ese terminal.

40 2. El controlador 1 gobierna una carga 100 (por ejemplo, un convertidor de CC a CA) que se ha de cortar, a traves

de un enlace en serie aislado 101, con lo que se pone de manera efectiva la parte resistiva de la carga 100 en circuito abierto.

3. De forma concurrente con el corte de la carga, se extrae la energfa de una bobina 3A de contactor para abrir unos contactos 3B y 3C.

45 4. Tras un retardo para asegurarse de que los contactos estan completamente abiertos, se leen un par de sensores

de corriente 4 y 5 para verificar que la conmutacion de corriente de la carga se ha completado.

Las submatrices PV 10 y 20 son tambien inhabilitadas si la lectura de la corriente de derivacion a tierra por parte de un sensor de corriente 9 excede un lfmite previamente programado. En cualquier caso, se llevan a cabo las etapas 2 a 4 de la secuencia de inhabilitacion.

50 La Figura 3 es un diagrama esquematico de otra implementacion del sistema de la Figura 1, de nuevo con el convertidor de CC a CA convencional esquematizado como un modelo de carga variable. Este sistema es el mismo que el mostrado en la Figura 2, a excepcion de que el contactor 2 tiene dos contactos 2A y 2B, los cuales estan conectados en paralelo con los dos fusibles 6A y 7A, respectivamente. Al igual que en el sistema de la Figura 2, cuando se produce un fallo de derivacion a tierra en una de las matrices PV 10 y 20, y este da lugar a una corriente 55 de fallo lo bastante grande para destruir alguno de los fusibles 6A, 7A, la destruccion del fusible interrumpe la corriente de fallo de derivacion a tierra. Al mismo tiempo, se envfa una senal indicadora de fusible quemado a un controlador 1 mediante el cierre del conmutador 8B o 7B asociado con el fusible destruido. Esto hace que el controlador 1 extraiga la energfa acumulada en la bobina 2A de contactor con el fin de abrir ambos contactos 2B y

2C, de tal manera que la submatriz PV que ha fallado queda conectada entonces a la conexion a tierra unicamente a traves de la impedancia de fallo de derivacion a tierra y de una de las redes de resistencias de igual valor formadas por los respectivos pares de resistencias 16, 17 y 26, 27. En el curso de este modo de funcionamiento en fallo, cualesquiera submatrices que no han fallado «flotaran» de manera tal, que las tensiones mas altas en los polos de 5 las submatrices seran iguales a +1^ de la tension de circuito abierto de la submatriz con respecto a la conexion a tierra 70. Las redes de resistencias 16, 17 y 26, 27 proporcionan una referencia de tension de modo comun mmimamente disipadora gracias a la purga de las cargas estaticas de la submatriz. El uso de los dobles contactos 2A y 2B en el sistema de la Figura 3 modifica los requisitos de diseno para cada contacto, lo que puede reducir el coste del contactor.

10 Si bien se han ilustrado y descrito realizaciones y aplicaciones particulares de la presente invencion, ha de entenderse que la invencion no esta limitada a la construccion y composiciones precisas que se divulgan en esta memoria, y que pueden resultar evidentes diversas modificaciones, cambios y variaciones de las descripciones anteriores, sin apartarse del alcance de la invencion, segun se define en las reivindicaciones que se acompanan.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. - Un aparato para acoplar y desacoplar selectivamente unas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20) a, y de, una conexion a tierra (70) y terminales positivo y negativo de un convertidor de CC a CA, que comprende:

- una fuente de CC bipolar, que incluye dichas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20),

- de tal manera que cada fuente de CC monopolar (10, 20) tiene terminales positivo y negativo (11, 12 y 21,22), de modo que el terminal positivo (11) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal negativo (22) de dicha segunda fuente de cC monopolar (20) estan conectados a un convertidor de CC a CA (100), y

- el terminal negativo (12) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal positivo (21) de dicha segunda fuente de CC monopolar (20) estan conectados en un punto de conexion comun (9),

caracterizado por

- una red (8), conectada entre el punto de conexion comun (9) y dicha conexion a tierra (70), con las polaridades establecidas referenciadas a dicha conexion a tierra, y

- de tal manera que la red (9) es una unica red de dispositivos RLC (8A, 8B, 8C) conectados en paralelo y selectivos en frecuencia, y que tiene una impedancia de CC que es mas baja que la impedancia de CA de la red (8) a una frecuencia preseleccionada.
2. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual dicha impedancia de CC es lo bastante baja para mantener dicha conexion a tierra sustancialmente al potencial de tierra durante un fallo de derivacion a tierra de CC.
3. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual dicha impedancia de CA es lo bastante baja para evitar que el potencial de modo comun de dicha matriz bipolar sea elevado por encima del potencial de conexion a tierra (70) a las frecuencias transitorias ocasionadas por la cafda de un rayo.
4. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, que incluye un convertidor de CC a CA acoplado a dicha fuente de CC bipolar para convertir una salida de CC de dicha fuente en una salida de CA, y en el cual dicha red (8) es un circuito RLC en paralelo que tiene una frecuencia de resonancia que es aproximadamente tres veces la frecuencia de dicha salida de CA.
5. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 4, en el cual dicha red (8) es un circuito RLC en paralelo en el que los valores de R, L y C proporcionan una baja impedancia de CC, una impedancia de CA maxima a una frecuencia de resonancia que es aproximadamente tres veces la frecuencia de dicha salida de CA, y una impedancia de CA mas baja a frecuencias mas altas que dicha frecuencia de resonancia.
6. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, que incluye un detector de fallo de derivacion a tierra, acoplado a cada una de dichas fuentes de CC monopolares (10, 20) para producir una senal de fallo de derivacion a tierra cuando tiene lugar un fallo de derivacion a tierra, y un controlador, que es sensible a dicha senal de fallo de derivacion a tierra para desacoplar la fuente de CC monopolar que ha fallado de dicho punto de conexion comun.
7. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 6, en el cual dicho detector de fallo de derivacion a tierra es un fusible indicador (6A, 7A).
8. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual dicha red (8) permite a dicho punto de conexion comun (9) funcionar con una tension de CA de modo comun establecida con respecto al potencial de conexion a tierra (70), con una corriente de CA hacia tierra que es menor que la corriente de CA en una conexion directa de dicho punto de conexion comun (9) con la conexion a tierra (70).
9. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual cualquier fuente de CC monopolar que no ha fallado queda flotante, de tal manera que la tension mas alta de los polos de toda fuente de CC monopolar que no ha fallado es igual a ±'A de la tension de circuito abierto de dicha fuente de CC monopolar que no ha fallado, con respecto al potencial de conexion a tierra (70), cuando una fuente de CC monopolar que ha fallado es desacoplada de dicho punto de conexion comun (9).
10. -El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual dichas fuentes de CC monopolares (10, 20) son matrices fotovoltaicas.
11. - El aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, en el cual dicha frecuencia preseleccionada es un multiplo entero de la frecuencia de la lmea de suministro.
12. - Un metodo para acoplar y desacoplar, selectivamente, unas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20) a, y de, una conexion a tierra (70) y terminales positivo y negativo de un convertidor de CC a CA (100), de tal modo que cada una de dichas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20) tienen terminales positivo y

negativo (11, 12 y 21, 22), de modo que el terminal positivo (11) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal negativo (22) de dicha segunda fuente de Cc monopolar (20) estan conectados a un convertidor de CC a CA (100), estando el terminal negativo (12) de dicha primera fuente de CC monopolar (10) y el terminal positivo (21) de dicha segunda fuente de CC monopolar (20) conectados entre sf en un punto de conexion comun (9), de tal 5 manera que dicho metodo comprende:

- acoplar de forma controlable dichas primera y segunda fuentes de CC monopolares (10, 20) a la conexion a tierra (70), y

- acoplar el punto de conexion comun (9) a dicha conexion a tierra (70) a traves de una red (8), y

de tal manera que dicha red (8) es una unica red de dispositivos RLC (8A, 8B, 8C) conectados en paralelo y 10 selectivos en frecuencia, y que tiene una impedancia de CC que es mas baja que la impedancia de CA de la red (8) a una frecuencia preseleccionada.
13.-El metodo de acuerdo con la reivindicacion 12, que incluye evitar que el sistema se mueva con tensiones de modo comun de CC con respecto a un punto de conexion a tierra del sistema, al tiempo que se permite que dicho sistema se mueva con tensiones de modo comun de CA con respecto al punto de conexion a tierra del sistema, con 15 corrientes de tierra de CA reducidas en comparacion con un sistema con puesta a tierra de CA y CC solida.