ES2477225T3

ES2477225T3 - Procedimiento de tratamiento de escorias de acero inoxidable y escorias de acería para la recuperación del metal

Info

Publication number: ES2477225T3
Application number: ES10787006.5T
Authority: ES
Inventors: Carsten Gerold; Frank Dardemann; J�Rg Langel; Holger Wulfert
Original assignee: Loesche GmbH
Current assignee: Loesche GmbH
Priority date: 2010-03-05
Filing date: 2010-11-11
Publication date: 2014-07-16
Anticipated expiration: 2030-11-11
Also published as: AU2010347572A1; PT2542704E; KR20120139731A; JP5576510B2; RU2535886C2; CA2791123C; TW201130563A; PL2542704T3; WO2011107124A1; UA106113C2; EP2542704A1; BR112012022484B1; CN102822355A; US20120325055A1; KR101457346B1; BR112012022484A2; RU2012137518A; EP2542704B1; CA2791123A1; JP2013522455A

Abstract

Procedimiento de tratamiento de escorias de acero inoxidable y escorias de acería para la recuperación del metal, en el que las escorias de acero inoxidable o escorias de acerías se alimentan a un proceso de trituración, desaglomeración, cribado y clasificación y se produce una fracción metálica y al menos una fracción de silicato, habiéndose sometido las escorias de acería previamente a un tratamiento químico y reductor y alimentándose como escorias de acería modificadas, usándose para la trituración y desaglomeración un molino de rodillos con una pista de molido y cilindros molturadores que giran sobre un lecho de molido, alimentándose las escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas al molino de rodillos con un tamaño de grano de alimentación de como máximo 150 mm y llevándose a cabo la trituración y la desaglomeración en función del tipo de escoria, del contenido de metal de la escoria, del grado de adherencias y del grado de pureza deseado de las fracciones de metal y de silicato y el tamaño de grano del producto con una presión de trabajo en el intervalo de 150 a 4500 kN/m2, con respecto a la superficie del diámetro medio del rodillo proyectada perpendicularmente sobre la bandeja de trituración, con mantenimiento de la forma de las partículas metálicas.

Description

Procedimiento de tratamiento de escorias de acero inoxidable y escorias de acería para la recuperación del metal

La invención se refiere a un procedimiento de tratamiento para escorias de acero inoxidable y escorias de acería (escorias LD, escorias de horno de arco de luz, etc.) o a escorias de acería modificadas para la recuperación de metal con obtención simultánea de una fracción de silicato como producto con un tamaño de grano de producto definido y propiedades definidas.

Las escorias de acero inoxidable son escorias que se producen en la fabricación de aceros muy aleados como subproducto. Las escorias de acero inoxidables est�n constituidas ampliamente (aproximadamente del 80 al 90 % en peso) por una matriz de silicato, cuyo componente principal es silicato dic�lcico, y por una porción met�lica procedente de acero y de elementos de aleación adicionales tales como cromo, níquel, manganeso, molibdeno, vanadio, etc. y est� presente como metal puro en forma de metal granulado o en forma de aglomerados, diversas aleaciones y óxidos rodeada por la matriz de silicato y encerrada por la misma. El contenido met�lico en las escorias de acero inoxidable varía en función del procedimiento metalúrgico y de las materias primas añadidas y puede ser de aproximadamente el 5 al 10 % en peso. Después de un enriquecimiento previo, el contenido en metal de las escorias de este tipo es del 20 al 30 % en peso.

Para escorias de acero inoxidable, por ejemplo escorias de LD y de horno de arco de luz, hay presencia de hierro unido ampliamente de forma química. Para el tratamiento y obtención de los ingredientes met�licos y una fracción de silicato se someten las escorias de acero inoxidable antes del tratamiento de forma química a un tratamiento reductor y est�n presentes como escorias de acero inoxidable modificadas, en las que est�n presentes de forma ampliamente met�lica los ingredientes met�licos. Los ingredientes met�licos de escorias de este tipo varían generalmente entre el 10 y el 30 % en peso.

Los metales est�n parcialmente libres, pero en su mayor parte como adherencias con la matriz de silicato. Para la obtención de los metales es necesario realizar una disgregaci�n o un tratamiento. El tratamiento comprende procesos de trituración, cribado y clasificación.

Una recuperación eficaz de los metales a partir de las escorias de acero inoxidable o las escorias de acería modificadas para la realimentación en la producción de acero inoxidable o la producción de acero se proporciona bajo el aspecto de escasez de materias primas y los costes relativamente altos, por ejemplo para los metales de aleación de los aceros inoxidables. Además, debe ser posible un uso lo menos limitado posible de la fracción de silicato como material de construcción.

Se logran procedimientos de tratamiento con los que puede obtenerse una fracción met�lica casi exenta de silicato y una fracción de silicato ampliamente exenta de metal. El reciclaje de los componentes de las escorias de acero inoxidable o de las escorias de acería modificadas se logra también en relación con un vertido de otro modo necesario de escorias de este tipo que est� asociado a costes y puede tener como consecuencia problemas para el medio ambiente. Además, una fracción de silicato con un tamaño de grano de producto definido y propiedades definidas representa un producto comercializable.

Un tecnología de tratamiento conocida prev� procesos en húmedo continuos para las etapas de trituración, cribado y clasificación (documento US-A 5 427 607). La trituración fina de las escorias previamente molidas se realiza generalmente en molinos de barras o de bolas, para el cribado est�n previstos tamices o hidrociclones y para la clasificación por densidad se usan cribas hidráulicas, separadores de hélice o dispositivos de cribado de tornillo. El tratamiento en húmedo posibilita una recuperación de metales de aproximadamente el 80 %.

Las desventajas del tratamiento en húmedo conocido son una disponibilidad necesaria de agua, que no puede proporcionarse en todas las regiones, y unos costes relativamente altos para el tratamiento de agua y los circuitos de agua y, en particular, para la trituración a un tamaño de grano, por ejemplo, < 6 mm. Otra desventaja del tratamiento mediante procedimientos en húmedo es la eluci�n de los metales pesados y el riesgo potencial para el medio ambiente provocado por los mismos.

Por el documento DE 10 2004 005 535 A1 se conoce un procedimiento de tratamiento con etapas de trituración, en primer lugar en seco y después en húmedo, cribado y clasificación. La escoria bruta se tritura con trituración por impacto selectiva, tamices, separadores magnéticos, separación con corriente turbulenta e inductiva, as� como introducción de aire para dar un producto con un tamaño de grano < 20 mm y después se separa en una primera fracción de grano con un tamaño de grano > 2 mm y una segunda fracción de grano < 2 mm. La primera fracción de grano se alimenta a un aparato de agitaci�n y se separa en una fracción met�lica, una fracción de material intermedia y una fracción mixta en grano. La fracción met�lica representa el producto final, el producto intermedio se reconduce a la unidad de trituración y el producto mixto en grano es un producto comercializable para trabajos de construcción. La segunda fracción en grano se alimenta a una etapa de purificación de material fino que consiste en una etapa de concentración, un molino de bolas y dos tornillos de deshidrataci�n.

Se conocen también procedimientos de tratamiento que operan en seco, en los que las etapas de trituración, cribado y clasificación se llevan a cabo exclusivamente en seco. Para la clasificación se usa un separador magnético que

aprovecha la magnetizabilidad de los componentes met�licos de las escorias como criterio de separación. Además, se conocen clasificadores por densidad, por ejemplo mediante máquinas de introducción de aire que se basan en la diferencia de densidad entre metal y matriz de silicato. También se conocen técnicas de clasificación por sensores en las que los metales son reconocidos por medio de sensores inductivos y se retiran mediante aire a presión (documento WP 2009/077425 A1).

En estos procesos puramente en seco se realiza una trituración de las escorias brutas en molinos de martillo o molinos por impacto que posibilita básicamente una trituración selectiva de las escorias. Las velocidades de giro relativamente altas de los rotores de esos molinos, as� como las posibilidades limitadas de los ajustes, representan una desventaja. Además de un desgaste específico alto se produce una alta proporción del grano más fino, asociado a un esfuerzo y a una deformación de las partículas met�licas, que después puede llegar también a la fracción de grano fino y del grano más fino. Una disminución de la energía de impacto tiene como consecuencia, de otro modo, una disgregaci�n mecánica de las escorias insuficiente, de modo que las partículas met�licas no se liberan totalmente. Debido a que el producto total solo se criba y se clasifica después de un proceso de trituración, no se descargan porciones met�licas irrelevantes con la fracción de silicato. Asociados a ello se producen un empeoramiento de la calidad de la fracción de silicato y, de forma correspondiente, un aprovechamiento reducido de los metales presentes en la fracción met�lica. Esto solo se puede solucionar con una clasificación posterior, cara, de la fracción de grano fino y del grano más fino.

Por el documento US 2008/0148902 A1 se conoce la trituración de escorias de acería mediante distintos tipos de molinos.

Por el documento EP 0 292 739 A2 se conoce el uso de una combinación de molinos para moler un material de molido.

En el documento WO 2007/022837 A1 se describe otro procedimiento mediante un molino de rodillos verticales para la trituración de material. De un modo similar, se conocen por los documentos US 4.747.547, JP 05245405 y CN 101152636 A procesos de trituración mediante el uso de molinos.

La invención se basa en el objetivo de lograr un procedimiento de tratamiento continuo que opere en seco para la recuperación de metales a partir de escorias de acero inoxidable y escorias de acería modificadas que garantice una trituración con pocas adherencias y con un consumo eficaz de energía de la matriz de silicato con disgregaci�n de las partículas met�licas y una separación selectiva de las partículas met�licas o de la porción met�lica y de la porción de silicato de las escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas, y que pueda adaptarse a diferentes composiciones de escorias de partida y a diferentes exigencias con respecto a la calidad de la fracción met�lica y la fracción de silicato.

Seg�n la invención el objetivo se logra mediante un procedimiento según la reivindicación 1. Realizaciones adecuadas y ventajosas se describen en las características de las reivindicaciones subordinadas, as� como en la descripción de las figuras.

Un componente esencial del procedimiento de tratamiento según la invención es una trituración selectiva de las escorias de acero inoxidable o de las escorias de acería modificadas, en las que la fracción de silicato se tritura, mientas que la fracción met�lica se disgrega mediante el esfuerzo mecánico y, con ello, se purifica de adhesiones y adherencias de silicato. El tamaño de grano y la forma de la particular originales de la fracción met�lica se mantienen ampliamente.

La invención se base en la idea básica de usar molinos de rodillos para un procedimiento de tratamiento que opera exclusivamente en seco para escorias de acero inoxidable y también para escorias de acería modificadas. Los molinos de rodillos presentan una pista de molido para un lecho de molido construido sobre la misma, as� como cilindros molturadores que giran sobre el lecho de molido. Según la invención se alimenta la escoria de acero inoxidable o escoria de acería modificada con un tamaño de grano de alimentación de como máximo 150 mm a un molino de rodillos y se tritura y se desaglomera en el mismo.

En este contexto por molinos de rodillo se entiende preferentemente molinos de rodillo del tipo LOESCHE, pero también molinos de anillo de bolas, molinos de rodamientos elásticos, molinos de bandeja de rodillos, molinos de muelas verticales y molinos de rodamientos tales como molinos de rodamientos pendulares, que presentan una pista de molido horizontal, inclinada o también con forma de artesa y cilindros molturadores c�nicos, cilíndricos o esféricos. Los cilindros molturadores se prensan mediante su propio peso, sistemas de muelles o mediante cilindros de trabajo hidráulicos o hidráulico-neumáticos con posibilidad de ajuste progresivo de forma elástica sobre el lecho de molido, de modo que se realice una trituración ventajosa en el lecho de material.

El uso de un molino de rodillos LOESCHE con un plato de trituración horizontal y con cilindros molturadores c�nicos que giran sobre una pista de molido del plato de trituración, cuya superficie lateral discurre casi paralela a la pista de molido, es particularmente adecuado para el procedimiento de tratamiento en seco según la invención, debido a que pueden usarse tanto una trituración a presión con porción de cizallamiento como también una trituración a presión pura, que puede ajustarse mediante la situación de ejes de cilindros molturadores al punto de giro del plato de trituración.

Se ha encontrado que una trituración y una desaglomeraci�n eficaces de la escoria de acero inoxidable o de la escoria de acería modificada alimentada con separación de la fracción met�lica de la de silicato se logra cuando se lleva a cabo una trituración a presión con porción de cizallamiento. Los rodillos c�nicos se disponen de forma inclinada con aproximadamente 15� con respecto a la pista de molido horizontal y los ejes de los cilindros molturadores cortan el eje del plato de trituración por encima del nivel de la pista de molido.

B�sicamente pueden usarse molinos de rodillos de diferentes tamaños, que se diferencian con respecto al diámetro del plato de trituración o de la bandeja de trituración y el tamaño y el número de los cilindros molturadores. As�, pueden usarse molinos de rodillos con 2, 3, 4, 5 o 6 cilindros molturadores. El número de los cilindros molturadores puede ser también más elevado con tamaños de molino crecientes.

Se ha encontrado que en un molino de rodillos se logra una trituración selectiva de la escoria de acero inoxidable o de la escoria de acería modificada alimentada mediante un esfuerzo de presión y una porción de cizallamiento constructiva variable o también solo mediante un esfuerzo de presión y después del molido se pueden separar las partículas met�licas y las partículas de silicato que est�n presentes en forma libre unas de otras.

Al usar una combinación de molinos de rodillos y dispositivo separador puede llevarse a cabo inmediatamente después de la trituración de la matriz de silicato y de la disgregaci�n de las partículas met�licas una separación de la fracción de silicato de la fracción met�lica.

B�sicamente puede llevarse a cabo el procedimiento de tratamiento según la invención en molinos de rodillos, que operan según el modo de corriente de aire o según el denominado modo de rebose. Los molinos de rodillo en el modo de corriente de aire presentan un dispositivo separador que est� dispuesto sobre el molino de rodillos o est� integrado en el molino de rodillos. La clasificación o la separación de las escorias trituradas, disgregadas y desaglomeradas en una fracción met�lica y una de silicato se realizan dentro del molino de rodillos de corriente de aire.

Para un molino de rodillos según el modo de rebose, que también se denomina molino de rebose, el material triturado se mueve a través del borde del plato de trituración o el borde de retención hacia abajo y se descarga del molino. La separación de la fracción met�lica de la fracción de silicato se realiza en un dispositivo de cribado o de separación externo. Otros detalles de los molinos de rodillos en el modo de corriente de aire o en el modo de rebose se explican en asociación con las figuras 2 y 3.

La clasificación o la separación en una fracción met�lica y una de silicato se realizan debido a las diferentes densidades aparentes de ambas fracciones. Como consecuencia de la trituración selectiva en un molino de rodillos y debido a la diferencia en las densidades aparentes para una forma de grano comparable la separación por aire usada propiamente para el cribado de la corriente puede usarse para la clasificación de forma correspondiente a la densidad.

Se ha determinado sorprendentemente que en el proceso de molido sobre el plato de trituración o sobre la pista de molido se forma un lecho de molido con una separación comparable con una separación según la densidad de las fracciones. Las partículas met�licas de la fracción met�lica, que est�n ampliamente no trituradas, est�n presentes en su mayor parte en forma esférica. También pueden estar presentes partículas met�licas en forma de placa o columniformes. Las partículas met�licas se enriquecen sobre la pista de molido y forman una capa inferior, mientras que las partículas de silicato más ligeras se depositan sobre la capa de partículas met�licas.

Al usar un molino de rodillos en el modo de corriente de aire, es decir, en un molino de rodillos de corriente de aire, preferentemente del tipo LOESCHE, las partículas de silicato se recogen en su mayor parte tanto de la circulación de aire o de gas interior como también de la corriente de aire o de gas exterior, que se alimenta mediante un dispositivo de conducción de gas o de aire al espacio de molido y alcanza ampliamente cerca de la carcasa el dispositivo separador, cuando rebosan junto con las partículas met�licas de la fracción met�lica en el borde o en el borde de retención del plato de trituración o una bandeja de trituración.

La separación de las partículas met�licas y de silicato después del paso del borde del plato de trituración o de la bandeja de trituración o del borde de retención tiene lugar debido a la elevada diferencia de densidad. La fracción de silicato con la densidad aparente reducida se transporta con la corriente de aire creciente al dispositivo separador.

Las partículas rechazadas por el dispositivo separador pueden ser partículas de silicato gruesas o también ser partículas de silicato que aún portan metal, que no se han disgregado totalmente. Mediante ensayos se determin� que después de desconectar un molino de rodillos de corriente de aire sobre el plato de trituración est� presente una fracción met�lica casi pura y, por lo tanto, con concentración reducida de silicato. Durante el proceso de molido esta fracción met�lica no permanece, sin embargo, sobre el plato de trituración, sino que se desplaza del material de alimentación que fluye. De forma correspondiente, la cantidad de alimentación en el molino y, con ello, el caudal, es un parámetro para influir en el tiempo de permanencia y, con ello, la intensidad del esfuerzo mecánico de las partículas met�licas. Se ha determinado que el grado de disgregaci�n de las partículas met�licas puede aumentarse mediante un tiempo de permanencia más largo en el lecho de molido o el plato de trituración.

Las partículas met�licas se evacuan continuamente mediante el borde de retención del plato de trituración o el borde del plato de trituración y se descargan.

La estructura en capas según la invención sobre la pista de molido o el plato de trituración comparable con una estructura en capas según la densidad, se determina junto con la formación de pista de molido, por ejemplo como nivel o con una tendencia al centro del molino, a partir de la frecuencia de giro de la bandeja de trituración, la presión de aplicación de los cilindros molturadores, la cantidad de aire y de la altura del anillo de detención. Básicamente, el anillo de retención, que est� dispuesto alrededor del borde de pista de molido, debe impedir un flujo rápido del material de molido. Es ventajoso que la altura del anillo de retención se pueda modificar y, con ello, se garantice una adaptación de composiciones diferentes de escorias de acero modificado o escorias de acería, as� como la pureza de las fracciones de silicato y met�lica deseadas. Además de la altura también puede configurarse de forma diferente el contorno exterior o la sección transversal del anillo de retención, partiendo por ejemplo de una fuerza invariable del anillo de retención y estando provisto el anillo de retención de una pared interior inclinada, de modo que presente una región inferior más fuerte y una región superior más delgada. Mediante un aumento del borde de retención se forma un lecho de molido más alto sobre el plato de trituración, que en su mayor parte est� constituido por la fracción met�lica. Básicamente, también puede usarse un molino de rodillos con una bandeja de trituración o un plato de trituración sin un borde de retención.

Es particularmente preferente que en un molino de rodillos pueda variarse, en función de la composición de la escoria de acero inoxidable o de la escoria de acería modificada alimentada, también la anchura y la geometría de los cilindros molturadores, para poder aumentar o reducir la presión de molido aplicada en el lecho de molido.

Adem�s, es ventajoso cuando la presión de molido y, con ello, la medida del esfuerzo mecánico de la escoria de acero inoxidable o la escoria de acería modificada se ajusta gradualmente y, con ello, la calidad del producto de la fracción met�lica y la fracción de silicato en escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas de composiciones diferentes puede optimizarse.

En un molino de rodillos LOESCHE que se usa preferentemente, junto con la trituración de la escoria de acero inoxidable o escoria de acería modificada y la liberación de las partículas met�licas, puede llevarse a cabo un secado, cuando gas caliente, por ejemplo aire caliente, mediante un dispositivo de conducción de gas o de aire se alimenta al espacio de molido o, si se usa un molino de rebose, a las etapas de separación exteriores. El secado del material de alimentación aumenta la eficacia de la separación. Con ello se evita ampliamente una aglomeración de partículas met�licas y de silicato por la humedad. Además, un producto seco en el silo es manejable. Además, se evita en caso de uso posterior de la fracción de silicato, por ejemplo como aditivo para la fabricación de asfalto para calles, una etapa de secado aparte.

Esto es ventajoso, porque la fracción de silicato y también la fracción met�lica después de su descarga del molino de rodillos o un molino de rodillos de corriente de aire o de rebose puede someterse a otro cribado. Con ello se tiene en cuenta el hecho de que la distribución de metal en las fracciones, en particular en caso de alimentación de escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas diferentes, es diferente. Por ejemplo, la descarga del molino est� conectada posteriormente al menos a un tamiz como dispositivo de cribado para fabricar diferentes productos y calidades de los productos.

Se ha mostrado que en caso del tratamiento de escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas en un molino de rodillos del tipo LOESCHE, las partículas met�licas se someten a un esfuerzo muy cuidadosamente mediante la trituración selectiva y que después de la disgregaci�n mantienen casi su forma original, en su mayor esférica, y no se deforman. Esto se garantiza, entre otras cosas, por una presión de molido ajustable y controlable. Estando presentes las partículas met�licas en su mayor parte en forma esférica y no deformándose, la trituración o la disgregaci�n est�n asociadas con un consumo de energía reducido y, además, con un desgaste reducido del plato de trituración y, en particular, con un comportamiento de flujo mejorado sobre el plato de trituración y a través del borde de retención. La forma mantenido y no deformada de las partículas met�licas repercute también ventajosamente en la reutilización posterior en el proceso metalúrgico. En caso de un molino de rodillos del tipo LOESCHE se realizan en su mayor parte presiones de trabajo en el intervalo de 200 a 2000 kN/m2 con respecto a la superficie del diámetro medio del rodillo proyectada perpendicularmente sobre la bandeja de trituración. Es ventajoso que la presión aplicada a los cilindros molturadores y, con ello, la fuerza de molido, se ajuste gradualmente y pueda ajustarse en función de la escoria de acero inoxidable o escoria de acería modificada alimentada y la calidad deseada de la fracción met�lica y la fracción de silicato.

Se han mostrado ensayos en los que un aumento de la presión de trabajo da como resultado una pureza más elevada de la fracción met�lica. Cuando, de todas las maneras, se sobrepasa una presión crítica, se produce una deformación no deseada de las partículas met�licas.

El dispositivo separador, que est�n integrado en el molino de rodillos y por encima del espacio de molido o para un dispositivo separador "de abajo" también por debajo de un borde de plato de trituración y del espacio del anillo puede estar dispuesto en una región inferior de la bandeja de trituración (documento EP 1 948 360 B1), puede ventajosamente ser un separador de grano en barras, por ejemplo un separador de grano en barras de LOESCHE del tipo LSKS o LDC, que puede producir tanto distribuciones de grano con anchura de banda estrecha como

tambi�n extendida. Alternativamente pueden estar dispuestos uno o más dispositivos separadores también en el exterior del molino de rodillos. La frecuencia de giro del rotor del dispositivo separador y de la corriente volumétrica de la corriente de escoria y gas determinan el diámetro de grano de separación deseado del dispositivo separador individual, que ventajosamente puede ajustarse en límites amplios.

Es ventajoso que mediante la conexión en serie de dispositivos separadores pueden producirse productos de silicato diferentes, por ejemplo fracciones finas con proporciones met�licas con un tamaño de grano < 0,500 mm o fracciones de silicato de diferente finura. Para una separación en varias etapas de este tipo pueden usarse tanto dispositivos separadores est�ticos como también dinámicos.

Alternativamente a un molino de rodillos de corriente de aire con dispositivo separador integrado puede operarse también un molino de rodillos con un dispositivo separador externo. Entonces no tiene lugar ningún transporte de material dentro del molino de rodillos al dispositivo separador, sino que el material de molido que se va cribar o a clasificar se alimenta después del rebose del plato de trituración o de la bandeja de trituración con unidades de transporte mecánicas a uno o varios dispositivos separadores dinámicos y/o est�ticos. Una separación en varias etapas de la fracción met�lica y de silicato alimentada total tiene las ventajas descritas anteriormente.

Se ha determinado que entre las partículas gruesas de escoria rechazadas por el rotor del dispositivo separador también hay “adherencias” que se alimentan mediante un cono de grava menuda del dispositivo separador al plato de trituración para un nuevo molido. Evidentemente, el proceso de molido previene en el molino de rodillos de corriente de aire un sobremolido de las partículas de escoria, realizado después de cada proceso de trituración o de desaglomeraci�n inmediatamente un cribado o clasificación. Simultáneamente, mediante el proceso de clasificación se impide que material de alimentación aún no triturado ni suficientemente disgregado se descargue.

Las ventajas del uso de un molino de rodillos, en particular de un molino de rodillos de corriente de aire del tipo LOESCHE pueden residir en que varias etapas de proceso pueden llevarse a cabo de forma reunida o casi simultáneamente. Estas son la trituración, la desaglomeraci�n, el secado y la clasificación, incluido el transporte. Otras ventajas son la eficiencia energética y un desgaste reducido, as� como la posibilidad de poder fabricar en una unidad tanto una fracción met�lica reutilizable como también una fracción de silicato reutilizable. A este respecto, la fracción de silicato representa también, debido a su tamaño de grano de producto y pureza definidos, un producto valioso, que puede usarse, por ejemplo, en la industria de la construcción.

Esencialmente, en la trituración según la invención de escorias de acero inoxidable y escorias de acería modificadas en un molino de rodillos se realiza no solo un procedimiento en seco de tratamiento de escorias de acero inoxidable y de escorias de acería modificadas, sino que además, también, un procedimiento de secado. Mediante el procedimiento en seco se suprimen los circuitos de agua y estructuras de deshidrataci�n conocidos del tratamiento de escorias en húmedo convencionales. Con ello no se produce una eluci�n de los metales pesados u otras sustancias perjudiciales contenidos en las escorias, como puede ser el caso en la trituración en húmedo. Simultáneamente se suprime un tratamiento de agua caro y el tratamiento de los sólidos separados de la misma incluida una eliminación y se logra básicamente un ahorro de agua. Son esenciales en la trituración según la invención la reducción significativa de la energía de trituración necesaria y el mantenimiento de la forma de las partículas met�licas, por ejemplo, partículas de acero inoxidable en comparación con los procedimientos conocidos hasta la fecha. Estando limitada la tecnología de tratamiento a una unidad, se logra un proceso sencillo y, en total, una reducción del desgaste y mediante el consumo de energía reducido una reducción del consumo de energía total. De modo particularmente ventajoso, además, puede usarse un control en línea de la presión de trabajo de los cilindros molturadores y, con ello, de las fuerzas de molido, garantizándose una calidad controlable e invariable de la fracción met�lica y de silicato separadas. En particular puede corresponder a una composición variada de las escorias que se van a tratar. Además, sen evitan ampliamente variaciones en la calidad del producto de la fracción met�lica y de silicato.

Ventajosamente pueden aprovecharse las dimensiones de influjo constructivas y variables que residen en el interior del molino de rodillos LOESCHE (tipo de molino o el tamaño del molino, tipo o tipos de separador, módulo, borde de retención, forma de cilindro molturador o presión de molido, frecuencia de giro, bandeja de trituración, cantidad de alimentación, frecuencia de giro del dispositivo separador, corriente volumétrica de gas, temperatura del gas. A este respecto, la frecuencia de giro del plato de trituración o la bandeja de trituración tiene una influencia sobre el rendimiento del caudal del molino de rodillos y, con ello, sobre el grado de disgregaci�n y sobre la calidad del producto. Mediante la variación de la cantidad de alimentación puede influirse también en la calidad del producto. Una reducción de la cantidad de alimentación tiene como consecuencia un tiempo de permanencia más prolongado en la bandeja de trituración y, con ello, un esfuerzo intenso acompañado de un grado de disgregaci�n aumentado y viceversa. La corriente volumétrica de aire o de gas presente en el molino, que puede ajustarse gradualmente mediante un soplante regulado por la frecuencia de giro, determina la descarga de la fracción met�lica como la fracción más pesada y la separación de la fracción de silicato más ligera. Al alimentar escorias de acero inoxidable húmedas o escorias de acería modificadas húmedas puede usarse un generador de gas caliente y llevarse a cabo un secado del molido.

La invención se explicar� adicionalmente a continuación por mediación de unos dibujos y ensayos realizados. En las figuras se muestra

Fig. 1 un fragmento esquemático de un molino de rodillos de corriente de aire del tipo LOESCHE para el tratamiento según la invención de escorias de acero inoxidable y escorias de acería modificadas con una separación en la bandeja de trituración comparable con una separación según la densidad;

Fig. 2 un esquema de instalación con un molino de rodillos de corriente de aire del tipo LOESCHE según la figura 1 para realizar el procedimiento de tratamiento según la invención y

Fig. 3 un esquema de instalación con un molino de rodillos del tipo LOESCHE en modo rebose para realizar el procedimiento de tratamiento según la invención.

La Fig. 1 muestra parcialmente un molino de rodillos de corriente de aire 2 del tipo LOESCHE con un plato de trituración 3 plano dispuesto horizontalmente, que gira alrededor de un eje de molino 4 vertical en un espacio de molido 5 y sobre el que giran cilindros molturadores 6. En el molino de rodillos de corriente de aire 2 est� integrado un dispositivo separador 7, que est� dispuesto sobre el espacio de molido 5. En este ejemplo es un dispositivo separador de grano en barra.

El molino de rodillos de corriente de aire 2 se alimenta mediante una alimentación central 9 (alternativamente también mediante una alimentación lateral, no representada) como material de alimentación 10 escorias de acero inoxidable o escorias de acería con un tamaño de grano de alimentación preferentemente < 150 mm, que en su mayor parte est� constituido por una fracción de silicato 11, una fracción met�lica 12 o partículas met�licas en forma de esferas met�licas o granulados met�licos y por adherencias 13 de metal y una matriz de silicato.

Sobre el plato de trituración 3 se mueve el material de alimentación 10 como consecuencia de las fuerzas centrífugas al borde del plato de trituración y llega, a este respecto, debajo de los cilindros molturadores 6 hidroneum�ticamente elásticos, de los que se muestra en la Fig. 1 únicamente un cilindro molturador.

Debido a las diferencias de densidad entre la fracción de silicato 11 y la fracción met�lica 12 se forma sobre el plato de trituración 3 una disposición en capas por densidad que presenta una capa inferior, constituida por las partículas disgregadas en el proceso de molido de la fracción met�lica 12, y una capa superior, constituida por las partícula más ligeras de la fracción de silicato 11. Con la flecha A debe dejarse claro que debido al efecto de la fuerza centrífuga como consecuencia de la rotación del plato de trituración 3 tanto la fracción met�lica 12 como también la fracción de silicato 11 que se encuentra sobre la misma mediante un borde de retención 14 se infiltra en el perímetro del plato de trituración 3 y en el mismo ejerce una influencia sobre una corriente de gas dirigida hacia arriba. A este respecto, la fracción de silicato más ligera 11 es arrastrada de la corriente de gas ascendente 15, que a través de un canal anular 16 con una corona de toberas no representada como dispositivos de conducción de gas y aire llega al espacio de molido 5. Con la corriente de gas 15 no se alimentan solo las partícula representadas sin relleno de la fracción de silicato 11, sino también adherencias 13, es decir, partículas de silicato con porciones met�licas, al dispositivo separador 7. En el dispositivo separador 7 se realiza una separación de la porción fina de la fracción de silicato 11, que se conduce hacia arriba al exterior (véase la flecha B) mediante una descarga para material fino (o representada). Las partículas gruesas 17 de la fracción de silicato 11 y adherencias 13 as� como partículas finas 19 de la fracción met�lica 12 son rechazadas en el dispositivo separador 7 y caen de nuevo mediante un cono de grava menuda 18 sobre el plato de trituración 3.

Las partículas met�licas de la fracción met�lica 12 disgregadas en el proceso de molido no permanecen sobre el plato de trituración 3, sino que también son transportadas al exterior mediante el borde de retención 14. Debido a su densidad superior las partículas de la fracción met�lica 12 llegan, con el efecto de la fuerza de la gravedad al canal anular 16 y mediante una descarga (no representada) al molino.

El esquema de instalación de la Fig. 2 muestra un ejemplo de una construcción de instalación típica con un molino de rodillos de LOESCHE 20 en el modo de corriente de aire con dispositivo separador 21 dispuesto sobre el mismo

o integrado. Este molino de rodillos se denomina también molino de rodillos de corriente de aire. Como material de alimentación 22 llega la escoria de acera inoxidable o también la escoria de acería modificada a una unidad de transporte 23. Sobre la unidad de transporte 23 est� instalado un detector met�lico 24, para retirar trozos met�licos más gruesos de la alimentación presentes en el molino de rodillos 20 al material de partida. Los materiales detectados se alimentan mediante un lanzadero bifurcado 25 a un silo 29.

Opcionalmente, sobre la unidad de transporte 23 puede estar previsto, en caso necesario, un separador magnético 26, por ejemplo un separador magnético de sobrebanda.

El material de alimentación 22 llega sobre una banda de dosificación 27 al molino de rodillos 20. Un cierre hermético al aire del molino de rodillos 20 se asegura, por ejemplo, mediante una esclusa de rueda celular 28 a una lanzadera de alimentación. En el molino de rodillos de corriente de aire 20 se realiza el molido y la desaglomeraci�n del material de alimentación y simultáneamente la separación en una fracción met�lica y una fracción de silicato. Para el molido, la desaglomeraci�n y la separación es necesario, por lo tanto, solo un dispositivo.

Las partículas de la fracción met�lica 30 transportadas a través del borde de retención del plato de trituración (véase también la figura 1) llegan mediante un elemento de descarga 31 y una banda de transporte 32 a un silo de fracción met�lica 33. En caso necesario, se pueden interconectar en esta corriente de material opcionalmente además una

unidad de cribado 34 o varias unidades de cribado (no representadas) para obtener de forma separada determinadas fracciones met�licas, por ejemplo una fracción met�lica más fina 35 y una fracción met�lica más gruesa 36, que después del cribado llegan a un silo 37, 38 correspondiente.

La fracción de silicato 40 o la matriz de silicato en polvo abandonan el dispositivo separador 21 y se deposita en un filtro 39 conectado posteriormente. Opcionalmente puede estar prevista una combinación de un ciclón 41 o una bateria de ciclones y un filtro 39. El ciclón 41 tiene la función de separar eventualmente además partículas met�licas 42 contenidas en la matriz de silicato 40 con el material grueso, que se retira a un silo 43. El material fino procedente del ciclón 41 o una bateria de ciclones se desempolva en el filtro 39.

La corriente de material de la matriz de silicato 40 en forma de polvo llega después del filtro 39 mediante un elemento de descarga 44 y un dispositivo de transporte de producto 45 a un silo de producto 46 correspondiente.

La corriente de gas de proceso 47 presente después del filtro 39 pasa a un medidor de corriente volumétrica 48 y llega a un ventilador de molinos 49, que es general est� equipado con un accionador regulado por giro.

Una gran parte del gas de proceso 47 se reconduce para la utilización de su contenido calorífico mediante una conducción de gases 50 con una tapa de gas de retorno 51 de nuevo al molino de rodillos de corriente de aire. La parte restante del gas de proceso 47 abandona la instalación a través de una chimenea (no representada).

Cuando la humedad del material de alimentación molido es necesaria, puede proporcionarse adicionalmente calor mediante un generador de gas caliente 52.

El gas caliente se alimenta a la conducción de gas de retorno 50 y se mezcla con un gas de proceso recirculado y se conduce al molino de rodillos de corriente de aire 20.

La Fig. 3 muestra una conexión de instalación en su construcción principal para la realización del procedimiento de tratamiento según la invención usando un molino de rodillos LOESCHE en el denominado modo de rebose como variante de la tecnología de molido de LOESCHE.

La alimentación del material de alimentación 22 se realiza ampliamente como en la instalación según la Fig. 2. Para características idénticas se usaron números de referencia idénticos.

Las escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas se proporcionan como material de alimentación 22 a una unidad de transporte 23. Sobre la banda de transporte 23 est� instalado un detector de metales 24 para retirar trozos met�licos más gruesos antes de la alimentación al molino de rodillos 60 en modo de rebose del material de alimentación 22. Opcionalmente, sobre la unidad de transporte 23 puede estar previsto, en caso necesario, un separador magnético 26, por ejemplo un separador magnético de sobrebanda, siempre que lo precise el procedimiento. Los materiales detectados o separados llegan mediante una lanzadera de bifurcación 29 a un silo 25 para materiales extraños. El material de alimentación 22 llega mediante una banda de dosificación 27 al molino de rodillos de rebose 60.

En el molino de rodillos de rebose 60 se realiza una trituración en seco del material de alimentación 22. La totalidad del material de alimentación triturado y desaglomerado 61 se transporta mediante un borde de plato de trituración o un borde de retención del plato de trituración o una bandeja de trituración y se descarga mediante una descarga de molino inferior y llega mediante un elemento de descarga 62 y un dispositivo de transporte 63 a un dispositivo separador 65, que en este ejemplos de realización es un dispositivo separador est�tico. En el dispositivo separador 65 est�tico se separa una fracción met�lica 30 de la fracción de silicato 40.

La fracción met�lica separada 30 se recoge de un silo 33. Cuando es necesario mantenerla, pueden conectarse a la corriente de material de la fracción met�lica 30 opcionalmente también un tamiz o varias unidades de cribado 34 para producir varias fracciones met�licas 35, 36 que se alimentan, en cada caso, a un silo 37, 38.

El dispositivo de separación 65 est�tico abandona una corriente de material constituida esencialmente por la fracción de silicato 40, que se alimenta a otro dispositivo separador, por ejemplo un dispositivo separador 66 dinámico. En este dispositivo separador 66 dinámico se separan también partículas no suficientemente molidas de la fracción de silicato 40 como granos gruesos 67 y mediante una conducción de recirculaci�n de grano grueso 68 se realimenta al material de alimentación 22 y, con ello, al molino de rebose 60.

La fracción de silicato 40 en polvo abandona el dispositivo separador 66 dinámico y se separa en un filtro 39 conectado posteriormente u opcionalmente en una combinación de un ciclón 41 o una batería de ciclones y un filtro

39. En el ciclón 41 se separa eventualmente también en la fracción de silicato 40 partículas met�licas 42 contenidas y se alimentan a un silo 43.

Los productos de la fracción de silicato 40 llegan después del filtro 39 mediante un elemento de descarga 44 y un dispositivo de transporte de producto 45 a un silo de producto 46.

An�loga a la variante con un molino de rodillos en el modo de corriente de aire de la Fig. 2 es la ruta del gas de proceso 47. Después del filtro 39 siguen un medidor de corriente volumétrica 48 y un soplante de molino 49 con una

operaci�n regulada por la frecuencia de giro. Una parte del gas de proceso 47 abandona la instalación a través de una chimenea (no representada). Mediante una conducción de gas de retorno 50 y una tapa de regulaci�n 51 dispuesta en la misma se conduce gas de proceso 47 a una entrada del dispositivo separador 65 est�tico. En el caso de humedad en el material aumentada se conecta un productor de gas caliente 52. Se succiona aire fresco 69 como aire de proceso mediante un apoyo 71 con tapa 72 al dispositivo separador 65 est�tico.

Se llevaron a cabo ensayos en escala técnica.

El objetivo de los ensayos realizados en un molino de laboratorio de la firma LOESCHE GmbH se basaban en determinar en primer lugar en la idoneidad general de un molino de rodillos del tipo LOESCHE para el tratamiento de escorias de acero inoxidable o escorias de acería con el fin de recuperar metal.

Despu�s de haber determinado la idoneidad general se ajustaron los parámetros del molino de rodillos de modo que se lograra un contenido de metal aumentado en la fracción de acero inoxidable disminuyendo simultáneamente el contenido met�lico en la fracción de silicato.

Para los ensayos se us� una escoria de acero inoxidable que era una escoria de acero inoxidable enriquecida previamente. Esto significa que la proporción de acero inoxidable mediante un proceso de clasificación de aproximadamente el 5 se enriqueció en metal a aproximadamente del 25 al 35 % en peso.

El tamaño de grano de alimentación era de 0 a 4 mm, la humedad de alimentación era del 8 al 15 % en peso y el contenido de metal en el material de alimentación era del 25 al 35 % en peso.

Los ensayos de molido para el tratamiento según la invención de la escoria se llevaron a cabo de forma correspondiente al esquema de instalación de la Fig. 2. Los parámetros de proceso y parámetros constructivos siguientes eran relevantes para el ajuste del molino de laboratorio y se variaron parcialmente durante los ensayos en la anchura de banda indicada a continuación:

1.: Presión de trabajo: de 200 a 2000 N/m2 (con respecto a la superficie del diámetro medio del rodillo proyectada verticalmente sobre la bandeja de trituración)

2.: Frecuencia de giro de la bandeja de trituración: no se vari�

3.: Frecuencia de giro del dispositivo separador: de 600 a 20 rpm

4.: Corriente volumétrica de gas de proceso: 1000 -2200 m3/h (en estado operativo)

5.: Temperatura después del molino: constante (aproximadamente 90 �C)

6.: Altura del borde de retención 4 – 20 mm

Se determinaron los resultados de ensayo siguientes:

Tama�os de grano del producto:

1.: Fracción met�lica 0-4 mm

2.: Fracci�n de silicato el 5-50 % de residuos con respecto a 63 μm

Tabla 1: resultados de ensayo de extracción y contenido de metal

Ensayo 1: Ensayo 2 Ensayo 3 Ensayo 4 Ensayo 5 Ensayo 6

Contenido de metal en el material de alimentación (escorias de acero inoxidable enriquecidas previamente): % en peso 30,16 35,67 37,68 39,44 31,61 32,56

Contenido de metal en la fracción met�lica: % en peso 76,85 84,21 90,33 87,49 57,85 56,84

Contenido de metal en la fracción de silicato: % en peso 2,10 3,10 2,60 2,30 0,50 0,30

Extracci�n de metal (total): % en peso 90,60 91,77 94,53 95,38 98,39 97,56

Se encontr� que el contenido de metal de la fracción met�lica con tamaño de grano más fino se redujo. Mediante un cribado y, con ello, una separación de la fracción fina puede aumentarse el contenido en metal en la fracción met�lica gruesa remanente.

La fracción de silicato, que se descarga del dispositivo separador, contiene aún una determinada proporción de metal. Mediante la posibilidad de ajuste del molino de rodillos y, sobre todo, mediante la corriente volumétrica de gas de proceso y parámetros del dispositivo separador pudo mejorarse la unidad de producto de la fracción de silicato.

En los ensayos de molino se determin� que la presión de trabajo óptima se encontraba en el intervalo de 400 a 1200 5 kN/m2, según cada muestra de escoria, el grado de adherencia, el grado de pureza exigido de las fracciones met�licas y de silicato y el tamaño de grano de producto de la fracción de silicato.

Se encontr� que en caso de una reducción del caudal aumenta la pureza en la fracción met�lica. Mediante un caudal reducido se prolonga el tiempo de permanencia de las partículas met�licas sobre la bandeja de trituración o el plato de trituración. Con ello, el esfuerzo mecánico también aumenta con una presión de trabajo invariable y, por

10 lo tanto, se eliminan adherencias residuales de la matriz de silicato en las partículas met�licas.

Es ventajoso que en función de la calidad del producto deseada se ajuste la porción de las fuerzas de cizallamiento que pueden incorporarse por las partes de molido o las herramientas de molido en el material de molido y puede seleccionar una trituración a presión con una porción de cizallamiento o una trituración a presión exenta de cizallamiento (véase el documento EP 1 554 046 A1).

Claims

REIVINDICACIONES

1. Procedimiento de tratamiento de escorias de acero inoxidable y escorias de acería para la recuperación del metal,

en el que las escorias de acero inoxidable o escorias de acerías se alimentan a un proceso de trituración, desaglomeraci�n, cribado y clasificación y se produce una fracción met�lica y al menos una fracción de silicato,

habi�ndose sometido las escorias de acería previamente a un tratamiento químico y reductor y alimentándose como escorias de acería modificadas, usándose para la trituración y desaglomeraci�n un molino de rodillos con una pista de molido y cilindros molturadores que giran sobre un lecho de molido, alimentándose las escorias de acero inoxidable o escorias de acería modificadas al molino de rodillos con un tamaño de grano de alimentación de como máximo 150 mm y

llev�ndose a cabo la trituración y la desaglomeraci�n en función del tipo de escoria, del contenido de metal de la escoria, del grado de adherencias y del grado de pureza deseado de las fracciones de metal y de silicato y el tamaño de grano del producto con una presión de trabajo en el intervalo de 150 a 4500 kN/m2, con respecto a la superficie del diámetro medio del rodillo proyectada perpendicularmente sobre la bandeja de trituración, con mantenimiento de la forma de las partículas met�licas.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,

caracterizado

porque se usa una combinación de molino de rodillos-dispositivo separador en la que se lleva a cabo la trituración y la desaglomeraci�n y, en caso necesario, un secado, as� como la separación en la fracción met�lica y la fracción de silicato.
3. Procedimiento según la reivindicación 2,

caracterizado

porque para la trituración, la desaglomeraci�n, el cribado, la clasificación y el secado se usa un molino de rodillos con dispositivo separador integrado y porque la fracción met�lica después de un enriquecimiento de las partículas met�licas libres y disgregadas sobre una bandeja de trituración o un plato de trituración y un elemento de transporte mediante el borde de una bandeja de trituración o plato de trituración o un borde de retención de la bandeja de trituración o del plato de trituración, se descarga en continuo hacia abajo, separándose con ello de la fracción de silicato.
4. Procedimiento según la reivindicación 1,

caracterizado

porque para la trituración, la desaglomeraci�n y el cribado se usa un molino de rodillos en modo rebose con cribado y clasificador externos y porque se transporta una mezcla de partícula met�licas libres y disgregadas de la fracción met�lica y partículas de la fracción de silicato mediante el borde de un plato de trituración o de una bandeja de trituración o un borde de retención y usando en dispositivo de transporte se alimentan a un dispositivo separador o combinación de dispositivos separadores y se separa en la fracción met�lica y la fracción de silicato.
5. Procedimiento según la reivindicación 3,

caracterizado

porque la fracción de silicato y las partículas finas, as� como adherencias, se transportan al dispositivo separador de forma neumática y se descargan partículas suficientemente trituradas como producto fino, mientras que las partículas más gruesas de la fracción de silicato y las partículas met�licas finas, as� como adherencias, son rechazadas por el dispositivo separador y se alimentan de nuevo a la bandeja de trituración para una nueva trituración y desaglomeraci�n.
6. Procedimiento según la reivindicación 4,

caracterizado

porque el material de molido descargado del molino de rodillos de rebose constituido por una mezcla de partículas met�licas libres y adheridas y partículas de la fracción de silicato se alimenta a un dispositivo separador y

porque la fracción de silicato esencialmente exenta de metales se alimenta a una corriente gaseosa de un dispositivo separador dinámico para la separación de una fracción de silicato fina de grano grueso, mientras que la fracción met�lica se descarga y dado el caso se alimenta posteriormente a una unidad de cribado o unidades de cribado para la separación de partículas met�licas gruesas de partículas met�licas finas.
7.

Procedimiento según la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque el tamaño de grano de la fracción de silicato se ajusta continuamente y se encuentra en la zona de

normalmente inferior a 5 mm y con una finura de 3500 a 15000 Blaine.
8.

Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se usa un plato de trituración con un borde de retención con altura y perfil transversal predefinidos y porque se usa una bandeja de trituración con un borde de retención cuya altura se encuentra en el intervalo de 0 a

160 mm.
9.

Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque el molino de rodillos se opera de modo que en el proceso de molido se forme sobre la pista de molido un lecho de molido con una disposición en capas comparable con una disposición en capas según la densidad, en la que se forma una capa inferior de partículas met�licas ampliamente no trituradas y enriquecidas sobre la pista de molido y una capa superior de las partículas más ligeras.
10. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque la fracción met�lica descargada a través del borde de retención y descargada en al menos una descarga de desecho o mediante un dispositivo de descarga desde un molino de rodillos con corriente de aire con dispositivo separador integrado o la fracción met�lica descargada de un dispositivo separador conectado posteriormente a un molino de rodillos de rebose se somete a un cribado y se separa como un producto separado o como producto intermedio.
11. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque en un molino de rodillos de corriente de aire se reúnen las etapas de proceso de trituración, desaglomeraci�n, separación o cribado, clasificación y transporte, dado el caso también secado o en un molino de rodillos de rebose se llevan a cabo las etapas de trituración y desaglomeraci�n y de forma externa se lleva a cabo el proceso de separación o de cribado, clasificación y dado el caso secado, y de este modo se producen productos de alta calidad de un tamaño de grano definido y una pureza definida con una fracción met�lica ampliamente exenta de silicato y una fracción de silicato casi exenta de metal.
12.

Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de metal de las escorias de acero inoxidable o de las escorias de acería modificadas se

encuentra entre el 2 y el 30 % en peso.
13.

Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque el grado de disgregaci�n de las partículas met�licas se ajusta mediante el tiempo de permanencia del producto de molido sobre la bandeja de trituración y el grado de esfuerzo mecánico y esto se regula mediante el ajuste de la presión de trabajo, de la cantidad de alimentación, de la frecuencia de giro de la bandeja de trituración y de la altura del borde de retención.
14. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque se ajusta la descarga de las partículas met�licas y la separación de la fracción de silicato usando la corriente volumétrica y el ajuste del dispositivo separador y/o la porción o la cantidad total de las partículas de producto grueso rechazadas por el dispositivo separador se descarga mediante un elemento de descarga adicional y se alimenta a una etapa de enriquecimiento posterior.
15. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,

caracterizado

porque en función de la calidad del producto deseada se ajusta la porción de las fuerzas de cizallamiento que pueden incorporarse por parte de las herramientas de molido en el producto de molido y se lleva a cabo una trituración a presión con una porción de cizallamiento o una trituración a presión exenta de cizallamiento.