ES2308630T3 - Procedimiento de accionamiento de un sistema de avion. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento de accionamiento de un sistema de avión, particularmente para el suministro de aire fresco, climatización y presurización de una cabina de avión, que presenta una primera fuente de aire comprimido formada por un primer compresor (C1), que se carga con aire ambiental, aire dinámico y/o aire precomprimido y que se acciona por medio de al menos un motor (M) y/o al menos una turbina (T), y cuya salida está conectada directa o indirectamente con una cabina de avión, y que presenta al menos una segunda fuente de aire comprimido, cuya salida puede conectarse directa o indirectamente con la cabina de avión, estando sólo la primera fuente de aire comprimido conectada con la cabina de avión en un primer modo de operación, estando conectadas, en un segundo modo de operación, tanto la primera como también la segunda fuente de aire comprimido con la cabina de avión y dependiendo la selección del modo de operación de la presión del aire ambiental de tal manera, que en caso de alta presión del aire ambiental se ajuste el primer modo de operación y, por el contrario, cuando la presión del aire ambiental sea menor, se ajuste el segundo modo de operación, caracterizado porque se conmuta del primer al segundo modo de operación cuando se alcanza el límite de cebado del primer compresor (C1) y/o cuando se alcanza el máximo rendimiento del motor del primer compresor (C1).
Description
Procedimiento de accionamiento de un sistema de
avión.
La presente invención hace referencia a un
procedimiento de accionamiento de un sistema de avión,
particularmente para el suministro de aire fresco, climatización y
presurización de una cabina de avión, que presenta una primera
fuente de aire comprimido formada por un primer compresor, que se
carga con aire ambiental, aire dinámico y/o aire precomprimido y
que se acciona por medio de al menos un motor y/o al menos una
turbina, y cuya salida está conectada directa o indirectamente con
una cabina de avión, y que presenta al menos una segunda fuente de
aire comprimido, cuya salida puede conectarse directa o
indirectamente con la cabina de avión.
Los sistemas de climatización de aviones, que
tienen compresores que operan con aire ambiental, se conocen en
diferentes modos de ejecución. Gracias a la WO 2005/030583 A1 se
conoce una instalación de climatización de avión, con tres
intercambiadores de calor situados en un canal de aire dinámico, que
pueden interconectarse de manera diferente para la obtención de
diferentes rendimientos de enfriamiento y, por consiguiente, de
diferentes enfriamientos del aire comprimido.
Gracias a la DE 102 34 968 A1 se conoce una
instalación de climatización de avión en la que se combinan una
corriente de aire sangrado preenfriada con una corriente de aire
ambiental comprimida y preenfriada para dar una corriente de aire
mixto, que se suministra entonces a los medios apropiados para
deshumidificar esta corriente de aire mixto. El medio de
deshumidificación de la corriente de aire mixto consiste en una
unidad combinada evaporador/condensador, mediante la cual se
conducen las dos corrientes de aire mezcladas en el punto de mezcla
con aumento de las gotitas contenidas en estas. Gracias a la DE 103
50 541 A1 se conoce otra instalación de climatización de avión, que
opera sin aire sangrado y cuyo compresor se carga con aire dinámico
o ambiental y se acciona por medio de motores.
La US 4,262,594 se relaciona con un sistema de
climatización para una cabina de avión, apropiado para la
presurización y recirculación del aire de la cabina. Este sistema
presenta una primera fuente de aire comprimido, cargada con aire
ambiental, aire dinámico o aire precomprimido. La fuente de aire
comprimido se acciona además por medio de un motor o de una turbina
y está conectada con la cabina de avión a través de un separador de
agua interconectado. Se prevé asimismo una segunda fuente de aire
comprimido acoplable.
Un problema de los compresores cargados con aire
ambiental consiste en que las condiciones ambientales,
particularmente la presión del aire de entrada al compresor, varían
fuertemente en función de la altura de vuelo. De ello resulta un
gran rango de operación exigido, que no puede cubrir completamente
un compresor de manera eficiente.
Es, por tanto, el objetivo de la invención
perfeccionar un procedimiento de accionamiento de una instalación
de climatización del avión del tipo citado inicialmente de forma que
se garantice la presurización, regulación de la temperatura y
suministro de aire fresco de una cabina de avión de manera
eficiente, independientemente de la altura de vuelo.
Este objetivo se resuelve con un procedimiento
con las características de la Reivindicación 1. Posteriormente se
prevé que, en un primer modo de operación, sólo la primera fuente de
aire comprimido esté conectada con la cabina de avión y que, en un
segundo modo de operación, tanto la primera como también la segunda
fuente de aire comprimido estén conectadas con la cabina de avión.
La selección del modo de operación depende de la presión del aire
ambiental de tal manera, que en caso de alta presión del aire
ambiental se ajuste el primer modo de operación y, por el
contrario, cuando la presión del aire ambiental sea menor, se ajuste
el segundo modo de operación. El procedimiento conforme a la
invención opera, por consiguiente, en dos o más de dos modos de
operación, que dependen principalmente de la altura de vuelo y, por
tanto, de la presión del aire ambiental.
En el primer modo de operación, el suministro de
aire se efectúa sólo con el primer compresor citado, que puede ser,
por ejemplo, un compresor mono- o también multietapa. Este compresor
garantiza los requisitos de presurización, regulación de la
temperatura y suministro de aire fresco en la operación básica.
En un segundo modo de operación, es decir, a
menor presión ambiental de la que ocurre en el vuelo, el flujo
másico de aire fresco exigido es suministrado por al menos dos
fuentes. Se trata además del citado primer compresor, cargado con
aire ambiental y accionado por medio de un motor y/o de una turbina,
así como de otra fuente de aire comprimido. Se prevé
preferentemente, que se mezclen los dos flujos másicos de las
fuentes de aire comprimido y, por consiguiente se alimenten al
tratamiento adicional, es decir, por ejemplo, enfriamiento y
deshumidificación, antes de que la corriente de aire mixto
acondicionada de este modo se alimente a la cabina de avión.
Se conmuta además del primer al segundo modo de
operación, cuando se alcanza el límite de cebado del primer o
cuando se alcanza el máximo rendimiento del motor del primer
compresor.
Se prefiere que el aire se someta a un
enfriamiento antes de la entrada en la cabina de avión, efectuándose
el enfriamiento con un intercambiador de calor de aire dinámico
situado en un canal de aire dinámico del avión y/o con al menos una
turbina. En el primer modo de operación, el enfriamiento se lleva a
cabo preferentemente tanto con el, al menos, intercambiador de
calor de aire dinámico como también por medio de una o varias
turbinas de expansión integradas en el proceso de enfriamiento,
estando éstas conectadas preferentemente a través de un árbol con
el primer compresor y el motor. Sobre el árbol con el compresor
puede haber, por consiguiente, una o varias turbinas. El
enfriamiento se efectúa preferentemente por medio de sólo una de
estas máquinas integradas en el proceso de enfriamiento, que puede
tener una o varias turbinas.
La disposición de varias etapas de expansión, es
decir, turbinas sobre un árbol con el compresor, presenta la
ventaja de que, por ejemplo, una de la turbinas puede emplearse para
el enfriamiento y otra turbina para otro propósito, por ejemplo,
para la recuperación de energía mediante la expansión de aire de la
cabina. Claramente, resulta asimismo concebible el caso de que
todas turbinas del ACM se empleen para propósitos de enfriamiento.
El empleo de las etapas individuales de expansión para diferentes
propósitos puede depender, por ejemplo, de determinados parámetros
y no tiene que ser, por tanto, idéntico en todas las
condiciones.
En el segundo modo de operación se prevé
preferentemente, que el aire saliente de la primera fuente de aire
comprimido y al menos una parte del aire saliente de la segunda
fuente de aire comprimido se mezclen y la corriente de aire mixto
se someta a un enfriamiento. El enfriamiento puede realizarse como
en el primer modo de operación con al menos un intercambiador de
calor de aire dinámico, así como con al menos una turbina de
expansión integrada en el proceso de enfriamiento.
El punto de mezcla de ambas corrientes puede
estar formado, por ejemplo, por una cámara, por ejemplo, por una
cámara para la conversión de ozono o hidrocarburos.
En otra ordenación de la invención se prevé, que
el aire saliente del primer y/o del segundo compresor y/o de la
segunda fuente de aire comprimido se alimente al menos parcialmente
a una bomba eyectora. Esta bomba eyectora puede disponerse, por
ejemplo, en el canal de aire dinámico del avión y servir para el
enfriamiento de un intercambiador de calor de aire dinámico y/o
para el enfriamiento de los motores de accionamiento del
compresor.
La segunda fuente de aire comprimido puede estar
formada por uno o varios segundos compresores mono- o multietapa
motorizados y cargados con aire ambiental, aire dinámico y/o aire
precomprimido. Resulta asimismo concebible, que la segunda fuente
de aire comprimido esté formada por aire sangrado del motor.
La invención no se limita a una primera y una
segunda fuente de aire comprimido. Más bien, se pueden conectar
cuantas otras fuentes de aire comprimido se quiera.
En una ordenación preferente de la invención, la
primera fuente de aire comprimido y la, al menos, otra fuente de
aire comprimido se conectan en paralelo. Las fuentes de aire
comprimido pueden ser, por consiguiente, por ejemplo, compresores
conectados en paralelo, cargados con aire ambiental.
La presente invención no sólo presenta la
ventaja de un funcionamiento eficiente de un sistema aeronáutico,
particularmente para el suministro de aire fresco, climatización y
presurización de una cabina de avión. Otra considerable ventaja
resulta de la redundancia basada en las al menos dos fuentes de aire
comprimido por sistema. Si, por ejemplo, el motor de uno de los
compresores es defectuoso, se asegura, no obstante, un suministro
suficiente a la cabina de avión tanto en la operación básica como
también en la operación de vuelo con la otra fuente de aire
comprimido. También se origina una redundancia en el caso de dos
sistemas aeronáuticos y/o de dos sistemas de climatización de
aviones, conectados entre ellos por medio de una línea (cross bleed
ducting), tal y como se implementa más adelante aún más a fondo.
Las ejecuciones indicadas anteriormente sirven
para el caso normal en lo que se refiere al primer y segundo y/o
modos de operación adicionales. En caso de error, como por ejemplo,
en caso de fallo del primer compresor, se pueden efectuar otras
conexiones diferentes de estas. Si falla, por ejemplo, el primer
compresor, puede preverse que el suministro de la cabina de avión
se efectúe por medio de la segunda fuente de aire comprimido,
incluso cuando hubiera que seleccionarse el primer modo de operación
en las condiciones ambientales imperantes.
En otra ordenación de la invención se prevé un
circuito separador de agua conectado aguas abajo de las fuentes de
aire comprimido y conectado en serie a la cabina, así como una
turbina conectada aguas abajo del circuito separador de agua, y se
prevé un tercer modo de operación, en el que tanto la primera como
también la segunda fuente de aire comprimido están conectadas con
la cabina de avión y en el que el aire comprimido circunvala
parcial o totalmente el circuito separador de agua y la turbina. El
suministro del aire fresco se lleva a cabo en este modo, primero
como en el primer o segundo modo de operación. Sin embargo, ahora
pueden derivarse al menos parcialmente, debido a las condiciones
ambientales a gran altura de vuelo, el circuito separador de agua y
las etapas de turbina mediante la apertura de una válvula de
derivación. El enfriamiento se lleva a cabo ahora, en este caso,
esencialmente a través del o de los intercambiadores de calor de
aire dinámico.
En otra ordenación de la invención se prevé, que
el aire se someta a un enfriamiento antes de la entrada en la
cabina del avión, efectuándose el enfriamiento con uno o varios
intercambiadores de calor de aire dinámico situados en un canal de
aire dinámico del avión, así como con una o varias turbinas total o
parcialmente cargadas, que se localizan con el primer compresor
sobre un árbol. Se prevé preferentemente, que el enfriamiento se
efectúe, además de con el o los intercambiadores de calor de aire
dinámico, con sólo un ACM integrado en el proceso del aire
refrigerado, que puede presentar a su vez una o varias turbinas.
Esta(s) turbina(s) está(n) acopladas, preferentemente
a través de un árbol, con el compresor y el motor.
Como la segunda y/o las fuentes adicionales de
aire comprimido conforme a la invención sólo se conectan
preferentemente en vuelo, a partir de una altura determinada,
éstas se pueden integrar en el suelo, es decir, en el primer modo
de operación, al menos parcialmente, para la demanda de aire
refrigerado para los intercambiadores de calor de aire
dinámico.
Resulta además concebible, que el aire de escape
del compresor se suministre, a través de válvulas de regulación y/o
de bloqueo, parcialmente o exclusivamente a una bomba eyectora (Jet
Pump), integrada en la cámara de ventilación del canal de aire
dinámico. Esta bomba eyectora garantiza el flujo de aire refrigerado
a través de los intercambiadores de calor de aire dinámico. La
bomba eyectora puede implementarse con medidas insonorizantes, como
por ejemplo, mediante conformado especial de la sección transversal
de flujo y/o láminas insonorizantes especiales. En principio,
resulta también concebible, conectar la segunda fuente de aire
comprimido con una bomba eyectora también en un modo de operación
diferente del primero.
En principio, puede conectarse también el primer
compresor, independientemente del modo de operación, con una bomba
eyectora.
Resulta asimismo concebible, que para la
aspiración de aire ambiental a través del o de los intercambiadores
de calor de aire dinámico se emplee una rueda de ventilación,
integrada en el canal de aire dinámico y/o en la cámara de
ventilación (plenum). La rueda de ventilación está conectada con el
compresor del motor a través de un árbol. El aire impulsado en esta
solución por el compresor en marcha puede o bien dejarse escapar al
entorno o emplearse en el canal de aire dinámico para la asistencia
del ventilador a través de una bomba eyectora (Jet Pump) o
suministrarse a las cargas adicionales.
Resulta también concebible, disponer uno o
varios ventiladores independientemente del o de los compresores. Se
pueden prever, por consiguiente, uno o varios ventiladores,
integrados para el enfriamiento del o de los motores de los
compresores y/o del o de los intercambiadores de calor de aire
dinámico y que no están conectados con los compresores y/o se
localizan con estos sobre un árbol.
La cámara de ventilación puede presentar
ramificaciones en la guía de la corriente. Puede preverse además,
que el canal de aire dinámico presente, al menos por secciones, una
o varias paredes separadoras extendiéndose en la dirección de
flujo, que dividan el canal de aire dinámico en al menos dos
secciones, disponiéndose en la primera sección una bomba eyectora
en conexión con la segunda fuente de aire comprimido o una rueda de
ventilación conectada con el segundo compresor y representando la
segunda sección una derivación de la primera sección para el aire
que atraviesa el canal de aire dinámico. En la primera sección se
impulsa preferentemente el aire refrigerado del intercambiador de
calor de aire dinámico em condiciones de suelo. En esta sección se
disponen la bomba eyectora y/o la rueda de ventilación, pudiendo
disponerse estas en conjunto en una rama o por separado en ramas
adyacentes. En la segunda sección, se conduce preferentemente el
aire refrigerado del intercambiador de calor de aire dinámico en
condiciones de vuelo. Por consiguiente, se origina una derivación
de la bomba eyectora y/o de la rueda de ventilación, elevándose la
permeabilidad. Esta derivación y/u otra ramificación ayuda al
funcionamiento seguro del ventilador, en el que se posibilita un
flujo de recirculación, si el ventilador está acoplado a un
compresor.
En el canal de aire dinámico puede preverse otra
sección, en la que se dispone una bomba eyectora y/o un ventilador
para el enfriamiento de los motores de accionamiento del
compresor.
Por consiguiente, en otra ordenación de la
invención se prevé, que para el enfriamiento de uno o de varios
motores de accionamiento del o de los compresores se prevea una
bomba eyectora o un ventilador.
El instante de conexión de los compresores y/o
fuentes de aire comprimido paralelos puede depender de diferentes
criterios: resulta concebible prever el mismo tamaño del motor en
todos los compresores, lo que requiere una conexión temprana de los
compresores auxiliares. Durante la conexión del segundo compresor
y/o de la segunda u otra fuente de aire comprimido por paquete se
lleva a cabo una división en dos/reducción del flujo másico para el
primer compresor, ya que el segundo compresor y/o las fuentes
adicionales de aire comprimido impulsan ahora el flujo másico
faltante para la cobertura de la cantidad de aire fresco exigida.
Esto puede conducir a que el nuevo punto de operación pueda
encontrarse, al menos para el primer compresor, en el rango
inestable, a la izquierda del límite de la bomba
(Surge-Linie). Para hacer posible una operación
segura, es decir, estable, se pueden adoptar diferentes medidas: Es
posible elevar la cantidad de aire fresco para la cabina en el
segundo modo de operación y/o también en el tercer modo de
operación. En principio, puede concebirse también un aumento de la
cantidad de aire fresco en otros modos de operación, por ejemplo, en
el primer modo de operación.
Resulta asimismo concebible elevar el flujo
másico a través de las etapas del compresor mediante recirculación,
pudiendo disponerse en la línea de recirculación una válvula (Anti
Surge Valve (ASV)). Este aumento del flujo no sirve para elevar la
cantidad de aire fresco, sino sólo para la seguridad de los
componentes. Una recirculación de este tipo puede concebirse
independientemente del modo de operación, es decir, puede
seleccionarse en el primer, segundo, tercero, etc., modo de
operación.
Resulta además concebible, que en el primer o
segundo modo de operación el aire saliente del primer compresor y/o
de los compresores se alimente a la segunda y/u otra fuente de aire
comprimido por medio de una bomba eyectora a través del canal de
aire dinámico del avión o cargas adicionales del avión. Este modo de
operar resulta concebible en el primer o segundo modo de operación,
aunque también en otros modos de operación.
Esto conlleva también para cualquier modo una
operación de los compresores en el rango estable.
Estas cargas adicionales pueden ser, por
ejemplo, los sistemas OBOGS, OBIGGS, WAI (Wing Anti Ice) u otro
calentamiento/enfriamiento. Resulta además concebible, utilizar el
aire saliente para el arranque del motor o para el arranque de un
propulsor auxiliar (APU).
Para limitar el rendimiento necesario del motor,
puede elevarse la permeabilidad del paquete en función del
rendimiento de enfriamiento exigido y de la deshumidificación del
aire a través del circuito separador de agua. Para ello hay
diferentes posibilidades disponibles:
Resulta concebible, ajustar de manera óptima el
rendimiento necesario del motor a través de un distribuidor
variable de la turbina a través de un ajuste del área de la sección.
El punto de diseño considerable para la boquilla de la turbina es
el caso de suelo con rendimiento de enfriamiento máximo y alta
humedad del aire. Al aumentar la altura de vuelo es necesario un
aumento de la superficie de la boquilla. La activación de este
distribuidor de la turbina puede realizarse, por ejemplo,
eléctricamente, electro-neumáticamente o también de
manera puramente neumática.
La permeabilidad puede elevarse además abriendo
una línea de derivación a gran altura de vuelo con baja humedad
ambiental, que circunvale el circuito separador de agua, así como la
turbina. Esto es, por tanto, posible, ya que a gran altura de vuelo
no se precisa ninguna deshumidificación más. En esta línea de
derivación se dispone la válvula BPV. Para una BPV completamente
abierta se tiene que alcanzar el rendimiento de enfriamiento
exigido por medio de los intercambiadores de calor de aire dinámico,
ya que la etapa de turbina, debido a la mayor permeabilidad de la
línea de derivación, se deriva casi totalmente. Si fuera necesario
un mayor rendimiento de enfriamiento, la BPV sólo puede regularse
para alcanzar un rendimiento de enfriamiento adicional de la
turbina u otro rendimiento de enfriamiento, necesitándose una mayor
razón de presiones de los compresores y, por tanto, más rendimiento
del motor.
Además puede preverse, que una común unidad de
activación para la válvula TCV, que se dispone en una línea de
conexión de la salida de las fuentes de aire comprimido y/o la línea
de aire mixto con la salida de la turbina, y se prevé este
distribuidor, precisándose para esta activación sólo un único
actuador.
En el suelo y a baja altura de vuelo puede ser
necesario tomar las medidas apropiadas para elevar el rendimiento
de calentamiento del sistema de climatización. Para ello hay
asimismo diferentes posibilidades disponibles.
Resulta concebible, para elevar la temperatura,
poder recircular una parte del aire comprimido a través del
compresor, elevándose la temperatura del aire del proceso y
aumentando, por consiguiente, también la capacidad calefactora del
sistema de climatización.
Resulta asimismo concebible, elevar la
temperatura de salida mediante una válvula para el estrangulamiento
de los compresores y, por otro, posibilitar una derivación de la
etapa de turbina.
Resulta además posible, implementar el
distribuidor de la turbina a través de variaciones variables del
área de la sección, de forma que también de este modo se garantice
la capacidad calefactora, en condiciones de suelo, del sistema de
climatización.
Resulta además posible, influir sobre el
rendimiento de calentamiento, de forma que se reduzca la cantidad
de aire dinámico. Esto puede realizarse cerrando el canal de aire
dinámico parcial o totalmente por medio de una tapa o de una
válvula, activada a través de un actuador. Resulta asimismo
concebible, reducir o parar el aire comprimido suministrado a la
bomba eyectora situada en el canal de aire dinámico y/o modificar el
nivel de presión el caudal.
Otra posibilidad consiste en ajustar el
rendimiento de la rueda de ventilación situada en el canal de aire
dinámico.
El enfriamiento del motor puede efectuarse
empleando aire ambiental y/o aire dinámico o por medio de un
circuito de refrigeración de líquidos o bifásico. Si fuera
necesario, puede preverse una bomba eyectora propia para el canal
de enfriamiento del motor. El enfriamiento puede realizarse con aire
ambiental o dinámico.
El circuito de separación del agua del sistema
de climatización comprende convencionalmente un recalentador, un
condensador conectado aguas abajo de éste por el lado del aire
comprimido y un separador de aguaconectado aguas debajo de éste. En
principio, el circuito separador de agua puede implementarse también
sin recalentador.
En otra ordenación de la invención se prevé que
se dispongan un primer y un segundo sistema de climatización, que
operen conforme a un procedimiento según al menos una de las
Reivindicaciones 1 a 29, estando formada la segunda fuente de aire
comprimido por dos o más de dos compresores motorizados cargados con
aire ambiental, aire dinámico o aire precomprimido o dos o más de
dos fuentes de aire sangrado del motor, conectándose en el segundo
modo de operación una de las segundas fuentes de aire comprimido a
ambos sistemas de climatización y conectándose en un modo de
operación adicional las segundas fuentes de aire comprimido, en cada
caso, a uno de los dos sistemas de climatización. Un procedimiento
de este tipo ofrece la ventaja de que la reducción de los flujos
másicos para los primeros compresores del sistema de climatización
no cae tan fuertemente durante el cambio del primer al segundo modo
de operación, ya que el flujo másico del compresor acoplado y/o de
la fuente de aire comprimido acoplada se divide primero entre ambos
sistemas de climatización.
Este efecto puede lograrse también claramente
por el hecho de que la segunda fuente de aire comprimido sólo está
formada por un compresor motorizado cargado con aire ambiental, aire
dinámico o aire precomprimido o sólo una fuente de aire sangrado.
Esta una segunda fuente de aire comprimido puede conectarse, en el
segundo modo de operación, con bajo rendimiento a ambos sistemas de
climatización y/o a ambos sistemas aeronáuticos, de forma que la
reducción del flujo másico del primer compresor resulte sólo
proporcionalmente pequeña. En un modo de operación adicional puede
conectarse la segunda fuente de aire comprimido a ambos sistemas de
climatización con un mayor flujo másico.
La conexión de los segundos sistemas de
climatización y/o sistemas aeronáuticos mediante una línea de unión
conlleva una ejecución asimismo redundante, de forma que pueda
compensarse considerable o totalmente un caso de fallo de uno de
los sistemas de climatización.
Otros detalles y ventajas de la invención se
describen más a fondo mediante un ejemplo de ejecución representado
en el diseño. Muestran:
Figura 1: una representación esquemática de una
instalación de climatización del avión, a la que se le aplica el
procedimiento conforme a la invención,
Figura 2: una representación esquemática de la
instalación de climatización del avión conforme a la Figura 1 en un
modo de ejecución particular y
Figura 3: una representación esquemática de la
instalación de climatización del avión para la ejecución de una
variante del procedimiento conforme a la invención.
La Figura 1 muestra con el símbolo de referencia
C1 un primer compresor cargado con aire ambiental. Éste se conecta
con un motor M y una turbina de expansión T a través de un árbol. La
unidad completa se designa como MCT (Motorized Compressor Turbine).
La flecha oscilante en la zona del motor M debería sugerir su
enfriamiento, por ejemplo, por medio de una bomba eyectora o de un
ventilador, que pueden disponerse, por ejemplo, en el canal de aire
dinámico. Esto mismo es válido para las Figuras 2 y 3.
Además de esta fuente de aire comprimido se
prevé otra segunda fuente de aire comprimido "second air
source", que se conecta dependiendo de en qué modo de operación
opere el equipo. Esta fuente de aire comprimido puede conectarse
y/o desconectarse por medio de la válvula MV1 (Modulating Valve 1) o
también conectarse parcialmente. En vez de la válvula MV1 puede
disponerse también una válvula de retención. Esta segunda fuente de
aire comprimido puede ser, por ejemplo, un segundo compresor
motorizado cargado con aire ambiental o también aire sangrado del
propulsor del avión. La línea de salida del compresor C1 presenta
una válvula de retención CCKV, que garantiza que que el flujo de
esta línea de salida no conduzca al compresor.
La línea de salida del compresor C1 así como la
fuente adicional de aire comprimido se conectan en un punto de
mezcla 10. Aguas abajo del punto de mezcla hay una cámara 20, en la
que puede disponerse, por ejemplo, un convertidor para ozono y/o
para hidrocarburos (OZC).
Aguas abajo y debajo de esta cámara se encuentra
el intercambiador de calor de aire dinámico MHX, que se dispone en
el canal de aire dinámico 30 del avión, tal y como se deduce de la
Figura 1. El canal de intercambiador de calor de aire dinámico MHX
se conecta, por el lado de la salida, con un circuito separador de
agua constituido por recalentador REH, condensador CON y separador
de agua WE, disponiéndose los componentes en la secuencia
recalentador, condensador y separador de agua. El separador de agua
WE se conecta, por el lado de la salida, con la cara fría del
recalentador REH. La cara fría del recalentador se conecta, por el
lado de la salida, a través de un distribuidor VTN (Variable
Turbine Nozzle) a la turbina T, conectado aguas arriba de la turbina
T. El aire frío saliente de la turbina atraviesa el condensador CON
por su cara fría y se alimenta entonces, después del paso por una
válvula de retencións PCKV (Pack Check Valve), a una cámara de
mezcla o a la cabina del avión.
El agua separada en el separador de agua WE se
alimenta a través de un inyector de agua WI al canal de aire
dinámico 30, tal y como se deduce de la Figura 1. Por el lado de la
entrada del canal de aire dinámico hay una tapa de la entrada del
canal de aire dinámico 32, que puede desplazarse a diferentes
posiciones por medio del RAIA (Ram Air Inlet Actuator).
Por el lado del aire dinámico, aguas abajo del
canal de intercambiador de calor de aire dinámico MHX, se divide el
canal de aire dinámico en dos secciones 31 y 31'. En la sección
representada arriba se encuentra la bomba eyectora JP (Jet Pump),
conectada con las líneas de salida de los compresores y/o las
fuentes de aire comprimido a través de válvulas JPMV (Jet Pump
Modulating Valve).
Desde la línea de aire mixto se extiende, aguas
abajo de la cámara 20 y aguas arriba del intercambiador de calor
del canal de aire dinámico MHX, una línea hasta el lado de la salida
de la turbina T, en la que se dispone una válvula TCV (Temperature
Control Valve). Se prevé además una línea de derivación, que conduce
desde el lado de la salida del intercambiador de calor del canal de
aire dinámico MHX hasta la línea del sistema de climatización que
conduce a la cámara de mezcla. En esta línea se encuentra la válvula
BPV (Bypass Valve).
La instalación conforme a la Figura 1 opera
como. En un primer modo de operación, todo el aire fresco es
suministrado sólo por el compresor C1. Éste se implementa
preferentemente de una etapa, aunque también se considera, en
principio, una ejecución multietapa. Este compresor sirve para
garantizar los requisitos en lo que a la presurización, regulación
de la temperatura y suministro de aire fresco se refiere. El aire
saliente del compresor se enfría, después de pasar por la cámara
20, primero en el intercambiador de calor del canal de aire dinámico
MHX. Este aire atraviesa, a continuación, el circuito separador de
agua y se somete entonces a un segundo enfriamiento en la única
turbina T en el proceso de enfriamiento. La potencia de la turbina
sirve junto con la potencia del motor M para el accionamiento del
compresor C1. El aire frío saliente de la turbina sirve para la
condensación de la humedad del aire saliente del intercambiador de
calor del canal de aire dinámico en el condensador CON.
En un segundo modo de operación se abre la
válvula MV1 o una válvula de retención y el flujo másico de aire
fresco consitirá ahora en el aire saliente del compresor C1, así
como en la corriente de aire comprimido de la segunda fuente de
aire comprimido. En el segundo modo de operación, la corriente de
aire mixto atraviesa los mismos componentes que el aire saliente
del compresor C1 en el primer modo de operación.
En un tercer modo de operación, el suministro de
aire fresco se lleva a cabo primero como en el segundo modo de
operación. Sin embargo, ahora pueden derivarse al menos
parcialmente, debido a las condiciones ambientales a gran altura de
vuelo, el circuito separador de agua y la etapa de turbina mediante
la apertura de la válvula BPV. El enfriamiento en el tercer modo de
operación se lleva a cabo ahora esencialmente por medio del
intercambiador de calor del canal de aire dinámico MHX.
Mediante la alta razón de presiones exigida de
las etapas individuales del compresor, debida a una compresión en
una etapa, estas sólo alcanzan un rango de operación limitado para
el flujo másico corregido. Para poder suministrar el flujo másico
(flujo volumétrico) creciente con el aumento de la altura de vuelo,
influido por la presión decreciente de entrada al compresor, se
conectan en paralelo etapas de compresión y/o fuentes de aire
comprimido adicionales como implementadas dependiendo de la altura
de vuelo. El número de compresores de aire ambiantal empleado no
está además fijado, efectuándose, para cubrir todo el rango de
aplicación, una conexión en paralelo de al menos dos fuentes de
aire comprimido por paquete (sistema de climatización).
Tal y como se deduce ulteriormente de la Figura
1, puede recurrirse a la segunda fuente de aire comprimido en caso
de válvula JPMV abierta para accionar la bomba eyectora JP. Esto
conlleva que también en el primer modo de operación se garantice
una corriente de aire refrigerado a través del o de los
intercambiadores de calor de aire dinámico. Tal y como se deduce
ulteriormente de la Figura 1, el aire saliente del compresor C1
también puede suministrarse a través de una válvula JPMV a la bomba
eyectora. Un procedimiento de este tipo resulta entonces
particularmente razonable, para posibilitar una operación estable
del compresor C1. De este modo se conduce el flujo másico adicional
a través de la bomba eyectora JP al canal de aire dinámico o,
alternativamente, se suministra a las cargas adicionales.
Para elevar la permeabilidad del sistema de
climatización, puede ajustarse óptimamente el área de la sección a
través de un distribuidor variable de la turbina. Para este
propósito sirve la unidad VTN de la turbina T. Esta unidad puede
activarse con la válvula TCV, que sirve para la regulación de la
temperatura, por medio de un actuador común.
La Figura 2 muestra una ordenación de la
disposición conforme a la Figura 1, estando la segunda fuente de
aire comprimido formada por un compresor C2 accionado por un motor
M. No se prevé una turbina, de forma que se obtiene una disposición
MC (Motorized Compressor). Pueden preverse una o varias unidades de
este tipo. El modo de operación del sistema de climatización
representado en la Figura 2 corresponde al descrito para la Figura
1, de forma que se hace referencia correspondientemente.
Adicionalmente a la Figura 1, se apuntan líneas de recirculación
para los compresores C1 y C2, que pueden cerrarse con una válvula
ASV (Anti Surge Valve). Además, en la línea que se extiende desde
la cámara 20 hasta el intercambiador de calor del canal de aire
dinámico MHX se prevé otra válvula CLV (Compresor Load Valve).
Abriendo la válvula ASV puede aumentarse el aire de recirculación a
través del compresor, posibilitándose una operación más segura y
estable de los compresores C1, C2. Tal y como se implementó, el
aumento del flujo másico del compresor puede efectuarse también a
través de las Jet Pump Modulating Valves JPMV. La válvula CLV
representada en la Figura 2 sirve para el estrangulamiento de los
compresores C1, C2, mediante los cuales se eleva la temperatura de
salida de los compresores C1, C2.
La Figura 3 muestra otra variante de un sistema
de climatización que opera por el procedimiento conforme a la
invención. Para la operación en suelo y bajas alturas de vuelo se
aplica la operación del sistema de climatización explicada para las
Figuras 1 y 2. La disposición conforme a Figura 3 posibilita la
conexión por etapas de los compresores C3 y C4 motorizados cargados
con aire ambiental, reduciéndose el problema de que los compresores
C1 y C2 del paquete derecho y/o izquierdo operen en el rango
inestable.
\newpage
Conforme a la Figura 3 se prevé que a partir de
una determinada altura de vuelo sólo opere uno de los compresores
auxiliares C3 o C4 en paralelo con los compresores de los paquetes
LH y RH. Esto tiene como consecuencia, que la reducción de los
flujos másicos para los primeros compresores C1 y C2 no caiga tan
fuertemente y siga siendo posible un punto de operación en el rango
estable (a la derecha del límite de la bomba
(Surge-Linie)). Para dividir el flujo másico del
compresor acoplado (C3 o C4) en ambos paquetes, se conectanestos a
través de una línea 40 (Cross Bleed Ducting). En esta línea se
dispone la válvula CBSOV (Cross Bleed Shut Off Valve), por medio de
la cual puede abrirse o cerrase la línea 40.
La conexión de ambos sistemas de climatización
mediante la Cross Bleed Ducting conlleva una ejecución redundante,
ya que cada uno de los sistemas de climatización puede conectarse,
si fuera necesario, con las fuentes de aire comprimido asignadas al
otro sistema de climatización.
A mayor altura de vuelo puede conectarse ahora
también en paralelo el otro compresor auxiliar (C3 o C4). La
válvula CBSOV se cierra, de forma que operen de nuevo dos paquetes
separados de manera comparable con el segundo modo de operación a
las Figuras 1 y 2.
Claims (30)
1. Procedimiento de accionamiento de un sistema
de avión, particularmente para el suministro de aire fresco,
climatización y presurización de una cabina de avión, que presenta
una primera fuente de aire comprimido formada por un primer
compresor (C1), que se carga con aire ambiental, aire dinámico y/o
aire precomprimido y que se acciona por medio de al menos un motor
(M) y/o al menos una turbina (T), y cuya salida está conectada
directa o indirectamente con una cabina de avión, y que presenta al
menos una segunda fuente de aire comprimido, cuya salida puede
conectarse directa o indirectamente con la cabina de avión, estando
sólo la primera fuente de aire comprimido conectada con la cabina
de avión en un primer modo de operación, estando conectadas, en un
segundo modo de operación, tanto la primera como también la segunda
fuente de aire comprimido con la cabina de avión y dependiendo la
selección del modo de operación de la presión del aire ambiental de
tal manera, que en caso de alta presión del aire ambiental se
ajuste el primer modo de operación y, por el contrario, cuando la
presión del aire ambiental sea menor, se ajuste el segundo modo de
operación, caracterizado porque se conmuta del primer al
segundo modo de operación cuando se alcanza el límite de cebado del
primer compresor (C1) y/o cuando se alcanza el máximo rendimiento
del motor del primer compresor (C1).
2. Procedimiento acorde a la Reivindicación 1,
caracterizado porque el aire comprimido se somete a un
enfriamiento antes de la entrada a la cabina de avión, efectuándose
el enfriamiento con un intercambiador de calor de aire dinámico
(MHX) situado en un canal de aire dinámico (30) del avión y/o con al
menos una turbina (T).
3. Procedimiento acorde a la Reivindicación 2,
caracterizado porque la al menos una turbina (T) se localiza
con el primer compresor (C1) sobre un árbol.
4. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque en el segundo modo de
operación se mezclan el aire saliente del primer compresor (C1) y al
menos una parte del aire saliente de la segunda fuente de aire
comprimido y se somete la corriente de aire mixto a un
enfriamiento.
5. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque el aire saliente del
primer compresor (C1) se alimenta al menos parcialmente a una bomba
eyectora (JP).
6. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la segunda fuente de
aire comprimido está constituida por uno o varios segundos
compresores (C2) motorizados y cargados con aire ambiental.
7. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la segunda fuente de
aire comprimido se diseña de tal manera que produce aire sangrado
del motor.
8. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque, además de la primera
y segunda fuente de aire comprimido, se prevén otras fuentes de aire
comprimido, cuyas salidas pueden conectarse directa o
indirectamente con la cabina de avión.
9. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la primera fuente de
aire comprimido y la al menos una segunda fuente de aire comprimido
están conectadas en paralelo.
10. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque se prevé un circuito
separador de agua conectado aguas abajo de las fuentes de aire
comprimido y conectado en serie a la cabina, así como una turbina
conectada aguas abajo del circuito separador de agua, y porque se
prevé un tercer modo de operación, en el que tanto la primera como
también la segunda fuente de aire comprimido están conectadas con
la cabina de avión y en el que el aire comprimido circunvala parcial
o totalmente el circuito separador de agua y la turbina.
11. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque el aire se somete a
un enfriamiento antes de la entrada en la cabina del avión,
efectuándose el enfriamiento con uno o varios intercambiadores de
calor de aire dinámico (MHX) situados en un canal de aire dinámico
(30) del avión, así como con una o varias turbinas (T) total o
parcialmente cargadas, que se localizan con el primer compresor
(C1) sobre un árbol.
12. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque en el primer modo de
operación la segunda fuente de aire comprimido se conecta de tal
manera, que su aire saliente se alimente a una bomba eyectora (JP)
dispuesta en un canal de aire dinámico (30) con al menos un
intercambiador de calor de aire dinámico (MHX).
13. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque para del enfriamiento
del almenos un motor (M) de accionamiento del o de los compresores
se prevé una bomba eyectora (JP) y/o un ventilador.
14. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la segunda fuente de
aire comprimido está constituida por uno o varios segundos
compresores (C2) motorizados y cargados con aire ambiental, estando
el al menos un primer y/o segundo compresor (C1, C2) conectado con
una rueda ventiladora, dispuesta en el canal de aire dinámico (30)
con al menos un intercambiador de calor de aire dinámico (MHX) y
que opera, en el primer modo de operación, para la alimentación al
menos parcial de aire a través del intercambiador de calor de aire
dinámico (MHX).
15. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque se prevén uno o varios
ventiladores para el enfriamiento del o de los motores de
accionamiento de los compresores y/o del o de los intercambiadores
de calor de aire dinámico (MHX), que no están conectados con el o
los compresores.
16. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque el canal de aire
dinámico (30) presenta, al menos por secciones, una o varias
paredes separadoras extendiéndose en la dirección de flujo, que
divide el canal de aire dinámico (30) en al menos dos secciones (31,
31'), disponiéndose en la primera sección (31) una bomba eyectora
(JP) en conexión con la segunda fuente de aire comprimido o una
rueda de ventilación conectada con el segundo compresor (C2) y
representando la segunda sección (31') una derivación de la primera
sección (31) para el aire que atraviesa el canal de aire dinámico
(30).
17. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque en el canal de aire
dinámico (30) se prevé otra sección, en la que se prevé una bomba
eyectora y/o un ventilador para de enfriar el motor.
18. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque en el segundo modo de
operación la masa de aire alimentada a la cabina del avión se eleva
frente al primer modo de operación.
19. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la salida del primer
compresor (C1) y/o de los compresores de la segunda y/u otra fuente
de aire comprimido (C2, C3, C4) se conecta/n con las respectivas
entradas de compresor para la elaboración de un flujo de
recirculación.
20. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque el aire saliente del
primer compresor (C1) y/o de los compresores de la segunda y/u otra
fuente de aire comprimido (C2, C3, C4) se alimenta a través de una
bomba eyectora (JP) al canal de aire dinámico (30) del avión u otras
cargas del avión.
21. Procedimiento acorde a la Reivindicación 20,
caracterizado porque las cargas adicionales se seleccionan
del grupo OBOGS, OBIGGS, WAI (Wing Anti Ice), supplemental
Cooling/Heating y/o porque el aire saliente se emplea para el
arranque de un propulsor o propulsor auxiliar.
22. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque la instalación de
climatización del avión presenta una turbina (T) conectada a la
salida de las fuentes de aire comprimido y porque para el aumento
de la permeabilidad de la instalación de climatización del avión se
efectúa una variación del área de la sección de la turbina (T) por
medio de un distribuidor de turbina.
23. Procedimiento acorde a la Reivindicación 22,
caracterizado porque se prevé una línea de conexión de la
línea de entrada del intercambiador de calor de aire dinámico (MHX)
con la salida de la turbina, en la que se dispone una válvula (TCV:
Temperature Control Valve), y porque para esta válvula, así como
para el distribuidor de la turbina, se prevé una unidad común de
control.
24. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque para elevar la
temperatura se lleva el aire comprimido en el circuito a través del
compresor de la primera y/o de las fuentes adicionales de aire
comprimido (C1, C2, C3, C4).
25. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque para elevar la
temperatura se lleva a cabo un estrangulamiento de las líneas de
salida de los compresores de la primera y/o de la fuente adicional
de aire comprimido (C1, C2, C3, C4).
26. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque para elevar la
temperatura se reduce la cantidad de aire dinámico dirigida a
través del canal de aire dinámico (30) del avión.
27. Procedimiento acorde a la Reivindicación 26,
caracterizado porque la entrada del canal de aire dinámico
puede sellarse al menos parcialmente por medio de una tapa (32) o de
una válvula, que se activa a través de un actuador (RAIA).
28. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque el aire saliente del
primer compresor (C1) así como de la al menos otra fuente de aire
comprimido se combinan en un punto de mezcla (10), estando
constituido el punto de mezcla (10) por una cámara, particularmente
por una cámara (20) para la conversión de ozono y/o
hidrocarburos.
29. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque se prevén un primer y
un segundo sistema de climatización, que operan conforme a un
procedimiento según al menos una de las Reivindicaciones 1 a 28,
estando formada la segunda fuente de aire comprimido por dos o más
de dos compresores motorizados cargados con aire ambiental, aire
dinámico o aire precomprimido o dos o más de dos fuentes de aire
sangrado del motor, conectándose en el segundo modo de operación
una de las segundas fuentes de aire comprimido a ambos sistemas de
climatización y conectándose en un modo de operación adicional las
segundas fuentes de aire comprimido, en cada caso, a uno de los dos
sistemas de climatización.
30. Procedimiento acorde a una de las anteriores
Reivindicaciones, caracterizado porque se prevén un primer y
un segundo sistema de climatización, que operan conforme a un
procedimiento según al menos una de las Reivindicaciones 1 a 28,
estando formada la segunda fuente de aire comprimido por un
compresor motorizado cargado con aire ambiental, aire dinámico o
aire precomprimido o una fuente de aire sangrado del motor,
conectándose en el segundo modo de operación la segunda fuente de
aire comprimido a ambos sistemas de climatización con un flujo
másico reducido y conectándose en un modo de operación adicional la
segunda fuente de aire comprimido a ambos sistemas de climatización
con un flujo másico mayor que éste.
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