ES2305303T5 - Un método de dihidrodesulfuración que comprende una sección de purificación y una sección de fraccionamiento a vacío. - Google Patents

Un método de dihidrodesulfuración que comprende una sección de purificación y una sección de fraccionamiento a vacío. Download PDF

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Abstract

Instalación de hidrodesulfuración de gasóleo o de destilado a vacío consistente en: - una sección de hidrodesulfuración que incluye al menos un reactor de hidrodesulfuración, - al menos una alimentación (1,2) de dicha sección de reacción de hidrodesulfuración con la carga. - al menos una alimentación (3,5,2) de dicha sección de hidrodesulfuración por un gas que contiene hidrógeno, - un intercambiador de carga-efluente (6) que permite precalentar la carga por medio del efluente del reactor de hidrodesulfuración, - un horno (8) situado corriente arriba de dicha sección de hidrodesulfuración, - al menos un matraz separador (13) situado corriente debajo de la sección de hidrodesulfuración y que permite separar el efluente procedente de dicha sección en una fracción gaseosa (14) y una fracción líquida desulfurada (27), - al menos una columna de purificación (29) alimentada por dicha fracción líquida desulfurada (27,28) y por vapor de purificación (32), - al menos una columna de fraccionación (34) alimentada por la fracción líquida (33) procedente de la columna de purificación (32), sin implantación de un horno entre dicha sección de purificación y dicha sección de fraccionación y - al menos una sección de generación y de mantenimiento del vacío (37).

Description

Técnica anterior
Los procedimientos convencionales de hidrodesulfuración de gasóleos o de destilados a vacío incluyen un horno generalmente situado entre el purificador de H2S y la columna de fraccionamiento principal. La presencia de este horno permite remontar las temperaturas de después de la purificación y obtener una fraccionamiento eficaz en la columna de fraccionamiento situada corriente abajo. Por el contrario, la presencia de este horno genera consumos energéticos importantes y representa una inversión y un coste operativo importantes a la vez de un modo absoluto y con respecto al conjunto del procedimiento.
La patente EE.UU. 3.733.260 describe un procedimiento de hidrodesulfuración de gasóleos que comprende una sección de reacción de hidrodesulfuración, una separación del efluente de esta sección en una fracción gaseosa y una primera fracción líquida a alta temperatura y alta presión, una condensación parcial de dicha fase de vapor en una fracción que incluye esencialmente hidrógeno y una segunda fracción líquida, una purificación del H2S y de los hidrocarburos ligeros de la primera y de la segunda fracción líquida por medio del hidrógeno previamente tratado, una separación de los hidrocarburos purificados en una nafta y un gasóleo y un reciclado de dicha nafta a la etapa de condensación.
La solicitud de patente WO 98/42804 describe una composición que contiene fracciones parafínicas, nafténicas y alquilbencenos y procedimientos de producción de esta composición. Uno de los procedimientos descrito comprende un reactor de craqueo de moléculas pesadas en presencia de hidrógeno, seguido de una separación gas/líquido, de una purificación y de una fraccionamiento a vacío tras recalentamiento del efluente purificado por medio de un horno. La patente EE.UU. 4.808.289 describe un procedimiento de hidrotratamiento de residuos consistente en la mezcla de dicho residuo con hidrocarburos más ligeros procedentes de un matraz separador, el envío de esta mezcla a una serie de reactores operados en lecho burbujeante, la separación en un matraz separador del efluente obtenido en 2 fracciones gaseosas y líquidas, la fraccionamiento del líquido en una torre de destilación atmosférica en una nafta y un residuo y un enfriamiento luego a vacío de este residuo en un gas, una nafta y un residuo a vacío.
Objeto de la invención
La presente invención se relaciona con un procedimiento de hidrodesulfuración de gasóleo o de destilado a vacío, preferiblemente de gasóleo a vacío y/o de destilados a vacío, que comprende al menos una sección de reacción de hidrodesulfuración, al menos una sección de purificación y al menos una sección de fraccionamiento en la cual la columna de fraccionamiento principal es operada bajo un vacío moderado. El procedimiento según la invención permite reducir la cantidad de calor que hay que aportar a la carga de la sección de fraccionamiento y, por lo tanto, operar dicha sección a niveles de temperatura moderados. El procedimiento según la invención permite, pues, desulfurar un gasóleo y/o un destilado a vacío sin que sea necesario implantar un horno entre la sección de purificación y la sección de fraccionamiento, lo que representa una ventaja económica importante con respecto a los procedimientos de la técnica anterior.
Descripción detallada de la invención
La presente invención se relaciona con un procedimiento según la invención 1 de hidrodesulfuración de gasóleo o de destilado a vacío, preferiblemente de gasóleo a vacío y/o de destilados a vacío, que incluye al menos una sección de reacción de hidrodesulfuración, al menos una sección de purificación y al menos una sección de fraccionamiento en la cual la columna de fraccionamiento principal es operada bajo un vacío moderado. La instalación utilizada en el procedimiento según la invención incluye igualmente un matraz separador caliente.
En el procedimiento y la instalación según la invención, la sección de reacción de hidrodesulfuración puede incluir uno o más reactores dispuestos en serie o en paralelo, por ejemplo dos reactores dispuestos en serie. Cada reactor de la sección de reacción incluye al menos un lecho de catalizador. El catalizador puede ser utilizado en lecho fijo o en lecho expandido, o también en lecho burbujeante. En el caso de un catalizador utilizado en lecho fijo, es posible disponer de varios lechos de catalizadores en al menos un reactor.
Se puede utilizar cualquier catalizador conocido por el experto en la técnica en el procedimiento según la invención, por ejemplo un catalizador que contenga al menos un elemento seleccionado entre los elementos del Grupo VIII de la clasificación periódica (grupos 8, 9 y 10 de la nueva clasificación periódica) y eventualmente al menos un elemento seleccionado entre los elementos del Grupo VIB de la clasificación periódica (grupo 6 de la nueva clasificación periódica).
Las condiciones operativas de esta sección de reacción de hidrodesulfuración están generalmente comprendidas en las horquillas de condiciones operativas descritas en la técnica anterior. Estas condiciones operativas utilizables en hidrotratamiento son bien conocidas por el experto en la técnica:
La temperatura está típicamente comprendida entre aproximadamente 200 y aproximadamente 460ºC.
La presión total está típicamente comprendida entre aproximadamente 1 MPa y aproximadamente 20 MPa, generalmente entre 2 y 20 MPa, preferiblemente entre 2,5 y 18 MPa y muy preferiblemente entre 3 y 18 MPa.
La velocidad espacial horaria global de carga líquida para cada etapa catalítica está típicamente comprendida entre aproximadamente 0,1 y aproximadamente 12 y generalmente entre aproximadamente 0,4 y aproximadamente 10.
La pureza del hidrógeno utilizado en el procedimiento según la invención está típicamente comprendida entre 50 y 99,9.
La cantidad de hidrógeno con respecto a la carga líquida está típicamente comprendida entre aproximadamente 50 y aproximadamente 1200 Nm3/m3.
Las secciones de fraccionamiento y de purificación pueden estar equipadas con todo tipo de columna de purificación a cualquier presión o de fraccionamiento a vacío moderado conocido por el experto en la técnica. Se utiliza vapor para realizar dicha purificación. La columna de vacío es también preferiblemente alimentada por medio de cualquier gas de purificación, preferiblemente vapor.
El paso de la columna a un vacío moderado, es decir, comprendido en la zona de detonación entre 0,05 bares y 0,95 bares (1 bar = 0,1 MPa), preferiblemente comprendido entre 0,1 bar y 0,90 bares, más preferiblemente comprendido entre 0,1 bar y 0,7 bares y más preferiblemente comprendido entre 0,15 bares y 0,5 bares, permite reducir considerablemente el calor que hay que aportar a la carga de esta columna para vaporizar la fracción ligera procedente de las reacciones de conversión de los hidrocarburos en el reactor de hidrodesulfuración.
La instalación utilizada en el procedimiento según la invención incluye un matraz separador caliente. El calor complementario necesario para esta vaporización puede ser eventualmente aportado por el aumento de la temperatura de dicho matraz separador con respecto a la práctica corriente, que corresponde a una temperatura generalmente comprendida entre 240ºC y 280ºC. En general, este aumento es inferior a 60ºC, preferiblemente inferior a 50ºC, más preferiblemente inferior a 40ºC. Este modo de funcionamiento difiere también notablemente del de la técnica anterior, en el cual la temperatura del matraz caliente es fijada para el funcionamiento de la columna de purificador de H2S. La temperatura de dicho matraz separador, está comprendida entre 280ºC y 350ºC, preferiblemente entre 300ºC y 340ºC y muy preferiblemente entre 300ºC y 330ºC.
Se aprovecha entonces esta elevación de temperatura para destilar un máximo de nafta en el purificador para enviar hacia la columna de fraccionamiento principal compuestos cuya temperatura de ebullición es generalmente superior a aproximadamente 100ºC. La ausencia de compuestos ligeros en la columna de vacío permite así obtener la condensación completa de producto de cabeza con un vacío muy moderado (por ejemplo, 0,1 a 0,5 bares abs.).
Se puede contemplar, sin embargo, cualquier otro modo de aporte de calor complementario aparte de un horno en el procedimiento según la invención, en particular los conocidos por el experto en la técnica, tales como, por ejemplo, un intercambiador de calor suplementario.
En el procedimiento según la invención, la temperatura del sistema de vacío está generalmente gobernada por la temperatura de condensación del agua procedente del vapor de purificación de la columna. La condensación completa de los hidrocarburos y del vapor de agua permite utilizar un sistema vacío muy simple y con poco consumo de energía.
A nivel energético, este procedimiento permite, upes, ganar más frecuentemente aproximadamente los 2/3 del consumo energético del horno utilizado en los procedimientos de la técnica anterior. El 1/3 restante es devuelto al horno del bucle de reacción.
A nivel de equipamiento, este procedimiento permite economizar el horno, así como numerosos intercambiadores de refrigeración habitualmente necesarios antes de la recogida de los productos que resultan del procedimiento. La columna de vacío opera bajo un vacío moderado, es decir, comprendido entre 0,05 bares y 0,95 bares en la zona de detonación (1 bar = 0,1 MPa). Estas operaciones a vacío no inducen, pues, un sobrecoste importante. Otra simplificación notable es la posibilidad preferida de suprimir los purificadores laterales de esta columna, puesto que la extracción de una gran cantidad de nafta en el purificador permite obtener fracciones de queroseno y gasóleo que presentan la buena especificación de punto de destello, generalmente comprendido entre 50 y 70ºC.
La Figura 1 describe uno de los modos de realización posibles del procedimiento según la invención. Este modo de realización está particularmente bien adaptado al caso en que la conversión de la carga en la sección de reacción de hidrodesulfuración está limitada a menos del 50% (es decir, que se convierte menos de un 50% en peso de la carga en esta sección), preferiblemente a menos del 30%.
La carga, por ejemplo un gasóleo a vacío que contiene hidrocarburos con puntos de ebullición comprendidos entre 370 y 565ºC, es alimentada a través de la conducción 1. El hidrógeno, preferiblemente en exceso con respecto a la carga, es alimentado a través de la conducción 3 y el compresor 4 y luego la conducción 5, y se mezcla con la carga 1 antes de ser admitido en un intercambiador de carga-efluente (6) a través de la conducción 2. El intercambiador 6 permite precalentar la carga por medio del efluente del reactor de hidrodesulfuración 10. Después de este intercambio, se lleva la carga por la conducción 7 a un horno que permite alcanzar el nivel de temperatura necesario para la reacción de hidrodesulfuración, y luego se envía la carga caliente, por la conducción 9, a la sección de hidrodesulfuración 10, constituida por al menos un reactor de hidrodesulfuración que contiene al menos un catalizador de hidrodesulfuración.
El efluente del reactor 10 es entonces enviado hacia el intercambiador 6 y luego por la conducción 12 hacia el matraz separador 13. Se separa una fracción gaseosa en este matraz y se recupera por la conducción 14. Se recupera la fracción líquida desulfurada en el fondo por la conducción 27. Dicha fracción gaseosa incluye hidrógeno que ha reaccionado y el hidrógeno sulfurado (H2S) formado en la reacción, así como, en general, hidrocarburos ligeros procedentes de la conversión de los hidrocarburos de la carga en la sección de reacción de hidrodesulfuración. Después de enfriar en un intercambiador 15 y un aerocondensador 17, se lleva esta fracción, por la conducción 18, a un matraz de detonación que permite a la vez realizar una separación gas-líquido y una decantación de la fase líquida acuosa. La fase hidrocarbonada líquida es reciclada por las conducciones 20 y 26 hacia el efluente líquido procedente del matraz 13 y mezclada con este efluente líquido antes de ser enviada por la conducción 28 hacia la columna de purificación (purificador) 29.
La fracción gaseosa procedente del matraz de detonación 19 es enviada por la conducción 21 hacia un absorbente a base de aminas o una columna de lavado 22 que permiten eliminar al menos una parte del H2S y luego la fracción gaseosa que contiene hidrógeno es reciclada por las conducciones 23 y 25 hacia el reactor de hidrodesulfuración, tras compresión por medio del compresor 24 y mezcla con la carga 1.
El purificador 29 es alimentado preferiblemente por vapor de purificación por la conducción 32. En cabeza del purificador, se recupera una fracción gaseosa (generalmente llamada gas ácido) por la conducción 30 y por la conducción 31 una nafta que presenta un punto de ebullición final más frecuentemente superior a 100ºC. Se envía el líquido recuperado en el fondo del purificador por la conducción 33 a través de la columna de fraccionamiento 34, sin que sea necesario recalentarlo en un horno o un intercambiador.
La columna de fraccionamiento 34 es operada a vacío. Se trata generalmente de un vacío moderado (por ejemplo, de aproximadamente 0,25 bares en la zona de detonación). El funcionamiento de la columna bajo un vacío moderado permite reducir considerablemente el calor que hay que aportar a la carga de esta columna para vaporizar la fracción que presenta un punto de ebullición inferior a 370ºC. El calor complementario es preferiblemente aportado por un aumento de la temperatura del matraz separador caliente (13) relativamente moderado con respecto a la práctica habitual (por ejemplo, aproximadamente 310ºC en lugar de 270ºC). Esta columna de vacío es también alimentada por vapor de purificación por la conducción 44.
La fracción de cabeza recuperada por la conducción 35 está esencialmente exenta de productos ligeros y, tras enfriar mediante el aerocondensador 36, esta fracción puede ser fácilmente condensada bajo un vacío moderado: de aproximadamente 0,1 a 0,7 bares abs., preferiblemente de aproximadamente 0,1 a 0,5 bares absolutos (1 bar = 0,1 MPa). Se podrá, por ejemplo, operar con una temperatura a la salida del aerocondensador (36) de 52ºC, o sea, 0,14 bares de tensión de vapor de agua.
En la sección de separación y de mantenimiento del vacío 37, cuyos detalles no están representados, ya que son conocidos por el experto en la técnica, es posible separar una fracción líquida acuosa y una fracción hidrocarbonada que no se desea recuperar por la conducción 38. El producto obtenido por la conducción 38 está, por ejemplo, constituido por fracciones de nafta y/o queroseno y/o gasóleo que presentan un punto de ebullición inicial superior a 100ºC. Dicha sección 37 incluye igualmente los equipamientos que permiten generar un vacío parcial y mantenerlo en la columna; se puede utilizar cualquier equipamiento conocido por el experto en la técnica, por ejemplo un eyector y un condensador o una bomba de vacío.
La fracción intermedia procedente de la columna de fraccionamiento por la conducción 39 es enfriada, por ejemplo por medio de un intercambiador (40) y de un aerocondensador (42) y luego recuperada por la conducción 43. Se trata, por ejemplo, de una fracción de gasóleo que presenta un punto de ebullición final inferior a 370ºC.
La fracción pesada procedente de la columna de fraccionamiento por la conducción 45 es también enfriada por medio, por ejemplo, del intercambiador 46 y del aerocondensador 48. La fracción así obtenida por la conducción 49 5 es un gasóleo de vacío hidrotratado que presenta puntos de corte próximos de la carga inicial (por ejemplo, puntos de ebullición iniciales y finales de 370ºC y 565ºC, respectivamente).
Según otro modo de funcionamiento preferido, es posible recuperar por la conducción 38 una fracción que va de la nafta al gasóleo ligero (por ejemplo, que presenta un punto final de ebullición inferior a 370ºC), y por la conducción
10 49 una fracción de gasóleo pesado complementaria (por ejemplo, que presenta un punto inicial de ebullición superior a 370ºC). En este caso, la columna de fraccionamiento no incluye fraccionamiento intermedia y las conducciones 39 à 43 están ausentes.

Claims (9)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento de hidrodesulfuración practicado en una instalación de hidrodesulfuración de gasóleo o de destilado a vacío consistente en:
    -
    una sección de hidrodesulfuración que incluye al menos un reactor de hidrodesulfuración,
    -
    al menos una alimentación (1,2) de dicha sección de reacción de hidrodesulfuración con la carga.
    -
    al menos una alimentación (3,5,2) de dicha sección de hidrodesulfuración por un gas que contiene hidrógeno,
    -
    un intercambiador de carga-efluente (6) que permite precalentar la carga por medio del efluente del reactor de hidrodesulfuración,
    -
    un horno (8) situado corriente arriba de dicha sección de hidrodesulfuración,
    -
    al menos un matraz separador (13) situado corriente debajo de la sección de hidrodesulfuración y que permite separar el efluente procedente de dicha sección en una fracción gaseosa (14) y una fracción líquida desulfurada (27),
    -
    al menos una columna de purificación (29) alimentada por dicha fracción líquida desulfurada (27,28) y por vapor de purificación (32),
    -
    al menos una columna de fraccionamiento (34) alimentada por la fracción líquida (33) procedente de la columna de purificación (32), sin implantación de un horno entre dicha sección de purificación y dicha sección de fraccionamiento y
    -
    al menos una sección de generación y de mantenimiento del vacío (37),
    -
    en el cual dicho matraz separador caliente es operado a una temperatura comprendida entre 280ºC y 350ºC y la sección de fraccionamiento incluye una columna de fraccionamiento operada a una presión comprendida entre 0,05 y 0,95 bares.
  2. 2.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según la reivindicación 1, en la cual dicha sección de fraccionamiento permite separar el efluente líquido desulfurado procedente de la sección de purificación en al menos 2 fracciones: una fracción que va de la nafta al gasóleo ligero y una fracción de gasóleo pesado.
  3. 3.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según una de las reivindicaciones 1 o 2, en la cual la sección de reacción comprende 2 reactores de hidrodesulfuración en serie.
  4. 4.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según una de las reivindicaciones 1 a 3, que incluye además un medio de eliminación (22) de al menos una parte del H2S formado en la sección de hidrodesulfuración y que está presente en dicha fase gaseosa.
  5. 5.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según la reivindicación 4, en la cual dicho medio de eliminación (22) es un absorbente a base de aminas o una columna de lavado.
  6. 6.. Procedimiento de hidrodesulfuración según una de las reivindicaciones 1 a 5, en el cual dicho matraz separador caliente es operado a una temperatura comprendida entre 300ºC y 340ºC.
  7. 7.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según una de las reivindicaciones 1 a 6, en el cual la sección de fraccionamiento incluye una columna de fraccionamiento operada a una presión comprendida entre 0,10 y 0,90 bares.
  8. 8.
    Procedimiento de hidrodesulfuración según una de las reivindicaciones 1 a 7, en el cual la sección de reacción de hidrodesulfuración incluye al menos un reactor cargado con al menos un catalizador de hidrodesulfuración.
  9. 9.
    Procedimiento según la reivindicación 8 en el cual dicho catalizador incluye al menos un elemento seleccionado entre los elementos del Grupo VIII y los elementos del Grupo VIB de la clasificación periódica.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101250435B (zh) * 2008-03-31 2011-07-20 中国石油化工集团公司 一种烃类加氢转化方法
WO2011006977A2 (en) * 2009-07-15 2011-01-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for the conversion of a hydrocarbonaceous feedstock
US9260672B2 (en) 2010-11-19 2016-02-16 Indian Oil Corporation Limited Process for deep desulfurization of cracked gasoline with minimum octane loss
US20140091010A1 (en) * 2012-09-28 2014-04-03 Uop, Llc Process and apparatus for removing hydrogen sulfide
US9266056B2 (en) * 2013-05-07 2016-02-23 Uop Llc Process for initiating operations of a separation apparatus
EP2955216A1 (en) * 2014-06-11 2015-12-16 Shell International Research Maatschappij B.V. Process for producing a middle distillate product
US9765267B2 (en) 2014-12-17 2017-09-19 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Methods and systems for treating a hydrocarbon feed
FR3046176A1 (fr) * 2015-12-23 2017-06-30 Axens Procede d'hydrotraitement ou d'hydroconversion avec striper et ballon separateur basse pression sur la section de fractionnement

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3003950A (en) * 1958-10-09 1961-10-10 Socony Mobil Oil Co Inc Producing stabilized kerosene and the like with reduced hydrogen circulation
US3382168A (en) * 1965-03-01 1968-05-07 Standard Oil Co Process for purifying lubricating oils by hydrogenation
US3471397A (en) * 1967-02-27 1969-10-07 Universal Oil Prod Co Black oil conversion process
US3472758A (en) * 1967-08-02 1969-10-14 Universal Oil Prod Co Multiple-stage hydrocarbon hydrocracking process
CA945094A (en) † 1970-04-02 1974-04-09 Charles H. Watkins Lubricating oil base stock production
GB1320768A (en) † 1970-11-09 1973-06-20 Universal Oil Prod Co Jet fuel kerosene and gasoline production from gas oils
US3718577A (en) * 1971-07-16 1973-02-27 Mobil Oil Corp Control of hydrocracking process for constant conversion
US3733260A (en) * 1972-02-04 1973-05-15 Texaco Inc Hydrodesulfurization process
US4006076A (en) † 1973-04-27 1977-02-01 Chevron Research Company Process for the production of low-sulfur-content hydrocarbon mixtures
US3926784A (en) * 1973-08-22 1975-12-16 Gulf Research Development Co Plural stage residue hydrodesulfurization process with hydrogen sulfide addition and removal
US4062762A (en) * 1976-09-14 1977-12-13 Howard Kent A Process for desulfurizing and blending naphtha
DE3114990A1 (de) * 1980-04-21 1982-02-04 Institut Français du Pétrole, 92502 Rueil-Malmaison, Hauts-de-Seine Verfahren zur umwandlung von asphaltenhaltigen schweren kohlenwasserstoffoelen in leichtere fraktionen
US4394249A (en) † 1981-08-03 1983-07-19 Mobil Oil Corporation Catalytic dewaxing process
US4521295A (en) * 1982-12-27 1985-06-04 Hri, Inc. Sustained high hydroconversion of petroleum residua feedstocks
US4808289A (en) * 1987-07-09 1989-02-28 Amoco Corporation Resid hydrotreating with high temperature flash drum recycle oil
GB8807807D0 (en) † 1988-03-31 1988-05-05 Shell Int Research Process for separating hydroprocessed effluent streams
US5120427A (en) * 1988-05-23 1992-06-09 Uop High conversion high vaporization hydrocracking process
US4990242A (en) † 1989-06-14 1991-02-05 Exxon Research And Engineering Company Enhanced sulfur removal from fuels
US4973396A (en) † 1989-07-10 1990-11-27 Exxon Research And Engineering Company Method of producing sweet feed in low pressure hydrotreaters
US5338436A (en) * 1991-10-21 1994-08-16 Mobil Oil Corp. Dewaxing process
US5968347A (en) * 1994-11-25 1999-10-19 Kvaerner Process Technology Limited Multi-step hydrodesulfurization process
BR9708193A (pt) † 1996-03-15 1999-07-27 Petro Canada Inc Hidrotratamento de óleos de hidrocarbonetos pesados com o controle de tamanho de partículas de aditivos particulados
US5908548A (en) * 1997-03-21 1999-06-01 Ergon, Incorporated Aromatic solvents having aliphatic properties and methods of preparation thereof
US5976985A (en) * 1997-08-14 1999-11-02 Micron Technology, Inc. Processing methods of forming contact openings and integrated circuitry
US6083378A (en) * 1998-09-10 2000-07-04 Catalytic Distillation Technologies Process for the simultaneous treatment and fractionation of light naphtha hydrocarbon streams

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