ES2268138T3 - Procedimiento para el colado continuo. - Google Patents
Procedimiento para el colado continuo. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2268138T3 ES2268138T3 ES02791589T ES02791589T ES2268138T3 ES 2268138 T3 ES2268138 T3 ES 2268138T3 ES 02791589 T ES02791589 T ES 02791589T ES 02791589 T ES02791589 T ES 02791589T ES 2268138 T3 ES2268138 T3 ES 2268138T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- casting
- metal
- model
- formation
- rollers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Procedimiento para el colado continuo de una fina banda de metal (1) según el procedimiento de dos rodillos, en particular de una banda de acero, preferiblemente de un espesor que es menor de 10 mm, en el que, bajo la formación de un baño de fusión (6), una fusión de metal (7) se cuela en una separación de colado (3) formada por dos rodillos de colado (2) del espesor de la banda de metal (1) que se ha de colar, caracterizado por el hecho de que, para formar una textura particular en la banda de metal colada, se realiza el colado continuo mediante un cálculo en línea basado en un modelo aritmético que describe la formación de la textura particular del metal, en el que se ajustan las variables del procedimiento de colado continuo que afectan a la formación de la textura en una forma dinámica en línea, es decir, mientras se produce el colado.
Description
Procedimiento para el colado continuo.
La invención se refiere a un procedimiento para
el colado continuo de una banda de metal fina según el
procedimiento de dos rodillos, en particular de una banda de acero,
preferiblemente de un espesor que es menor de 10 mm, en el que,
bajo la formación de un baño de fusión, el metal fundido se cuela en
un hueco de colado formado mediante dos rodillos de colado del
espesor de la banda de metal que se ha de colar.
Procedimientos de este tipo se describen en las
patentes WO 95/15233 y EP-B1 0 813 700, así como en
la patente AT-B 408.198. Los primeros dos documentos
se refieren a procedimientos de control para el procedimiento de
colado de dos rodillos, que están basados en modelos de proceso que
todavía presentan el inconveniente de que solamente se pueden hacer
correcciones una vez las variables controladas se han desviado de
loa valores reales requeridos, de manera que las desviaciones
iniciales a una extensión más o menos grande de la condición
requerida de la banda de metal, por ejemplo respecto a su espesor,
textura, etc., se han de soportar, incluso si posteriormente el
modelo de proceso se corrige tal como se describe en la patente
EP-B1 0 813 700.
A partir de la patente
JP-A-60 027 458 se conoce controlar
la geometría del volumen mediante mediciones del espesor en el
centro, así como en los bordes durante su funcionamiento alrededor
de la geometría de influencia, cambiando el abombamiento de los
rodillos.
La patente
EP-A-0 813 700 se refiere al uso de
un modelo de ordenador para comprobar y colocar una planta de
colado en volumen. El modelo de ordenador aquí descrito apunta a la
adaptabilidad, mediante el conocimiento de la integración en el
proceso actual. El comportamiento de solidificación y segregación no
se determinan aquí directamente. En contraste con la invención,
según la cual los datos en línea se deducen y se procesan, según la
patente EP-A-0 813 700 se determinan
en gran medida en computaciones fuera de línea.
La invención pretende evitar esos inconvenientes
y dificultades y tiene como objetivo proporcionar un procedimiento
de colado continuo del tipo descrito inicialmente, cuyo
procedimiento de colado hace posible cumplir con las
características de calidad dadas tales como, en particular, la
formación de una textura deseada del metal o la garantía de una
geometría particular, respectivamente, para la banda de metal,
concretadamente para metales de varias composiciones químicas, es
decir, para una variedad de grados de acero y calidades de acero
que se han de colar.
En particular, la invención tiene como objetivo
evitar desde el inicio cualquier desviación en la calidad de la
banda de metal proporcionando la posibilidad de interferir en las
etapas de fabricación en las que todavía no es fácil reconocer o se
se pueden determinar directamente, respectivamente, un valor real de
la banda de metal que se ha de conseguir y determinar la
calidad.
Según la invención, ese objetivo se consigue por
el hecho de que, para formar una textura particular en la banda de
metal colada, se realiza el colado continuo mediante un cálculo en
línea basado en un modelo aritmético que describe la formación de
la textura particular del metal, en el que se ajustan las variables
del procedimiento de colado continuo que afectan a la formación de
la textura en una forma dinámica en línea, es decir, mientras se
produce el colado.
Según la invención, preferiblemente se registra
la estructura de la superficie de los rodillos de colado,
preferiblemente se registra en línea, y se integra en el modelo
aritmético, bajo consideración de las condiciones de solidificación
y la segregación resultante de la misma, en particular durante la
solidifación primaria.
En el procedimiento de colado de bandas, la
estructura de las superficies de los rodillos de colado forma un
factor importante de solidificación o de la formación de la textura,
respectivamente. Esa estructura se reproduce mediante el metal
líquido solamente en un cierto grado, es decir, en correspondencia
con la estructura de la superficie de los rodillos de colado, se
produce una solidificación aumentada en ciertas áreas de la
superficie y se produce una solidificación retrasada en otras áreas
de la superficie.
Para la solidificación del metal en las
superficies de los rodillos de colado, es esencial que esas
superficies estén acondicionadas, por ejemplo mediante purificación,
pulverización, recubrimiento, en particular purgando con gas o con
mezclas de gas, respectivamente. Este gas o estas mezclas de gas,
respectivamente, determinan la transmisión térmica desde la fusión
o del metal ya solidificado, respectivamente, a los rodillos de
colado, y por lo tanto, según una realización preferida, la
composición química del gas o la mezcla de gas, respectivamente,
así como se registra su cantidad y opcionalmente su distribución a
lo largo de la longitud de los rodillos de colado, preferiblemente
se registran en línea, y se integran en el modelo aritmético, bajo
consideración de las condiciones de solidificación y segregación
resultante de la misma, durante la solidificación primaria.
Al hacer esto, según una realización preferida,
cambios termodinámicos de estado de toda la banda de metal, tal
como cambios en la temperatura, se unen de manera permanente en el
cálculo del modelo aritmético solucionando una ecuación de
conducción térmica y solución una ecuación o sistemas de ecuaciones,
respectivamente, que describen la cinética de la transición de
fase, y el ajuste de la banda de metal, así como opcionalmente de
los rodillos de colado, se ajusta en dependencia del valor calculado
de por lo menos una de las cantidades de estado termodinámico, en
las que, por simulación, se tienen en cuenta el espesor de la banda
de metal, el análisis químico del metal, así como el índice de
colado, cuyos valores se miden repetidamente, preferiblemente
durante el colado, y de manera constante, en particular respecto al
espesor.
Mediante el acoplamiento según la invención del
cálculo de la temperatura del alojamiento con el modelo aritmético
que incluye la formación de un tiempo y temperatura particular
dependiendo de la textura del metal, es factible ajustar las
variables del procedimiento de colado continuo que afecta el colado
continuo al análisis químico del metal, así como a la historia
térmica local del alojamiento. De esta manera, se puede asegurar
selectivamente una estructura textural deseada en el sentido más
amplio (tamaño del grano, formación de fase, precipitaciones) en la
banda de metal.
Se ha mostrado que, según la invención, se puede
utilizar una ecuación de conducción térmica en una forma muy
simplificada, con una precisión suficientemente alta asegurada
cuando se consigue el objetivo de la invención. Como ecuación de
conducción térmica simplificada, el primer teorema fundamental de la
termodinámica es suficiente. La determinación de las condiciones
auxiliares es de la mayor importancia.
Preferiblemente, se integra un modelo de
transición de fase continuo del metal en el modelo aritmético, en
particular según Avrami.
En su forma general, la ecuación Avrama describe
todos los procesos de transformación de difusión controlada para la
temperatura respectiva, bajo condiciones isotérmicas. Teniendo en
cuenta esta ecuación en el modelo aritmético, es factible ajustar
selectivamente las porciones de ferrita, perlita y bainita durante
el colado continuo del acero, mientras también se tiene en cuenta un
tiempo de espera a una temperatura particular.
Preferiblemente, el procedimiento se caracteriza
por el hecho de que los cambios termodinámicos del estado de toda
la banda de metal, tal como cambios en la temperatura, están
permanentes unidos en el cálculo del modelo aritmético solucionando
una ecuación de conducción térmica y solucionando una ecuación o
sistemas de ecuaciones, respectivamente, que describen la cinética
de precipitación durante y/o después de la solidificación, en
particular, de las precipitaciones no metálicas e intermetálicas y
por el hecho de que el ajuste de la temperatura de la banda de
metal, así como opcionalmente de los rodillos de colado, se ajusta
en dependencia del valor calculado de por lo menos una de las
cantidades de estado termodinámicas, en las que, por simulación, se
tienen en cuenta el espesor de la banda de metal, el análisis
químico del metal, así como el índice de colado, cuyos valores se
miden de manera repetida, preferiblemente durante el colado, y de
manera constante, en particular respecto al espesor.
De esta manera, la cinética de precipitación
debido a la energía de fase libre y la formación del núcleo y el
uso de las cantidades primarias termodinámicas, en particular la
energía de Gibas, y el crecimiento de gérmenes según Zenor, se
integran ventajosamente en el modelo aritmético.
Adecuadamente, las relaciones cuantitativas de
la textura según los diagramas de sistemas de múltiples componentes
tales como, por ejemplo, según el diagrama Fe-C, se
integran en el modelo aritmético.
Ventajosamente, las características de
crecimiento del grano y/o las características de formación del
grano se integran en el modelo aritmético, opcionalmente bajo
consideración de la recristalización del metal. De esta manera, se
puede considerar una recristalización dinámica y/o retrasada y/o una
recristalización fija, es decir, una recristalización que se
produce más tarde en un horno, en el modelo aritmético.
Preferiblemente, el laminado en caliente y/o en
frío de una o múltiples etapas que se realiza durante la extracción
de la banda de metal se integra en el modelo aritmético como una
variable del colado continuo, que también afecta una disposición de
la textura, con lo cual los laminados termomecánicos que también se
producen durante el colado continuo, por ejemplo laminados
termomecánicos de alta temperatura, se pueden considerar en una
temperatura de alojamiento que supera A_{c3}. Según la invención,
las reducciones en el espesor también se producen después después
del bobinado de la banda, así como en zonas de baja temperatura (por
ejemplo a 200-300ºC), que también se puede realizar
en línea, es decir, sin bobinado previo, se consideran como
laminados.
Además, también el estado mecánico tal como el
comportamiento de formación preferiblemente está unido de manera
permanente en el cálculo del modelo aritmético solucionando
ecuaciones de modelo adicionales, en particular solucionando las
ecuaciones fundamentales de mecánica continua para el comportamiento
del material viscoelastoplástico.
Una realización preferida se caracteriza por el
hecho de que se ajusta una textura definida de manera cuantitativa
imponiendo la formación de filamentos que se ha computado en línea y
que provoca la recristalización de la textura.
Además, la influencia térmica de la fusión del
metal y sobre el metal ya solidificado mediante los rodillos de
colado se integra de manera adecuada en el modelo aritmético bajo la
adquisición en línea del enfriamiento de los rodillos de
colado.
Una ventaja adicional consiste en que una
influencia térmica sobre la banda de metal, tal como el
enfriamiento y/o calentamiento, se integra en el modelo aritmético.
Al hacerlo, se han de considerar opcionalmente las diferencias
entre el margen y la zona central de la banda de metal.
Una variante ventajosa del procedimiento según
la invención se caracteriza por el hecho de que un modelo de
proceso de laminado, preferiblemente un modelo de proceso de
laminado en caliente, se integra en el modelo aritmético, con lo
cual el modelo de proceso de laminado comprende adecuadamente un
cálculo de la fuerza de laminado y/o un cálculo de la potencia de
laminado lateral y/o un cálculo del deslizamiento de los rodillos
para los rodillos especialmente conformados y/o un cálculo de la
deformación de los rodillos y/o un cálculo de la formación de los
cambios inducidos térmicamente en la geometría de laminado.
Según la invención, las características
mecánicas de la banda de metal, tal como el punto de deformación
plástica aparente, resistencia a la extensión, estirado, etc. se
pueden calcular de antemano mediante el modelo aritmético de manera
que, en caso de que se determine una desviación de esos valores
precalculados de los valores objetivo predeterminados, es factible
realizar correcciones en el momento adecuado en las etapas de
fabricación que, en cada caso, son más adecuadas para ello, es
decir, durante la solidificación y la posterior influencia térmica
o durante el posterior laminado, recristalización,
respectivamente.
A continuación, la invención se explica en mayor
detalle a modo de realización de ejemplo mostrada en el dibujo, con
la figura mostrada que representa una planta de colado continuo del
tipo inicialmente descrito en una representación esquemática.
Un molde de colado continuo formado por dos
rodillos de colado 2 colocados en paralelo entre sí y uno al lado
del otro sirve para colar una banda fina 1, en particular una banda
de acero que tiene un espesor de entre 1 y 10 mm. Los rodillos de
colado 2 forman una separación de colado 3, el llamado "punto de
roce", en el que la banda 1 sale del molde de colado continuo.
Sobre la separación de colado 3, se forma un espacio 4, que se
protege hacia arriba mediante una placa de cubierta 5 que forma una
cubierta y que sirve para recibir un baño de fusión 6. A través de
una abertura 8, la fusión de metal 7 se suministra a la cubierta, a
través de la cual un tubo de inmersión sobresale en el baño de
fusión 6, por debajo del nivel del baño 9. Los rodillos de colado 2
están provistos de una refrigeración interior no representada. Al
lado de los rodillos de colado 2, están previstas unas placas
laterales para sellar el espacio 4 de recepción del baño de fusión
6.
En las superficies 10 de los rodillos de colado
2, en cada caso está formada una carcasa de colado, estando esas
carcasas de colado unidas a una banda 1 en la separación de colado
3, es decir, en el punto de roce. Para formar de la mejor manera
posible una banda 1 que tiene un espesor aproximadamente
uniforme
- preferiblemente que tiene un ligero arco que se conforma a los estándares - es esencial que esté prevista una distribución específica de la fuerza de laminado, por ejemplo en forma de un rectángulo o un barril, en la separación de colado 3.
- preferiblemente que tiene un ligero arco que se conforma a los estándares - es esencial que esté prevista una distribución específica de la fuerza de laminado, por ejemplo en forma de un rectángulo o un barril, en la separación de colado 3.
Para mantener la estructura de las superficies
de los rodillos de colado constante, se pueden prever sistemas de
cepillos, cuyos cepillos se pueden ajustar a las superficies 10 de
los rodillos de colado 2.
Un ordenador 11 sirve para asegurar la calidad
de la banda de acero de colado 1, en cuyo ordenador se introducen
los datos de la máquina, el formato deseado de la banda de metal,
los datos del material tales como los análisis químicos de la
fusión de acero, el estado de colado, el índice de colado, la
temperatura del acero líquido en la que la fusión de acero entra
entre los rodillos de colado, así como la textura deseada y
opcionalmente una deformación de la banda de acero, que puede
producirse en línea o también fuera de la planta de colado
continuo. Mediante un modelo aritmético metalúrgico que comprende la
cinética de transición de fase y la cinética de la formación del
núcleo y mediante un modelo aritmético térmico haciendo posible el
análisis de la temperatura debido a la solución de la ecuación de la
conducción térmica, el ordenador calcula varios parámetros que
afectan a la calidad de la banda caliente, tal como la influencia
térmica sobre la fusión de acero y/o la banda de acero, así también
también el enfriamiento interior de los rodillos de colado, la
admisión de gas en los rodillos de colado, el grado de deformación
del soporte del rodillo 12 colocado en línea en el ejemplo
mostrado, así como opcionalmente las condiciones de bobinado para la
bobina 13, etc.
El modelo aritmético usado según la invención se
basa esencialmente en un modelo de colado de bandas y un modelo de
laminando. El anterior comprende un modelo de rodillo de colado,
solidificación, segregación, textura primaria, transición de fase y
precipitación. El modelo de laminado comprende un modelo
termofísico, un modelo de transición de fase, laminado caliente,
precipitación, recristalización y tamaño de grano, así como un
modelo para predecir las cantidades de las características
mecánicas.
La estructuración de las superficies 10 de los
rodillos de colado es decisiva para la solidificación inicial en
los rodillos de colado 2. De esta manera, el perfil de la superficie
de los rodillos de colado 2 se reproduce mediante el acero 7, esto,
sin embargo, solamente en una cierta medida. Debido a la tensión
superficial del acero líquido 7 se forman a menudo "valles", en
los cuales se intercalan medios (por ejemplo gases). Como los gases
disminuyen la transmisión de calor desde el acero líquido 7 a los
rodillos de colado 2, se retrasa la solidificación.
La interacción entre las superficies de los
rodillos de colado 10 especialmente creadas y las diferentes
mezclas de gas se usa para ajustar una temperatura adecuada para el
proceso de colado. Al hacer esto, es necesario conocer y describir
exactamente la naturaleza de las superficies 10 de los rodillos de
colado. Eso se hace midiendo la superficie del rodillo de colado en
varios puntos (idealmente varias veces en dirección axial, por
ejemplo con un pasador de medición muy sensible) después de acabar
el trabajo superficial. Los perfiles superficiales obtenidos de
esta manera se filtran y se clasifican.
Cada cada una de esas clases, se evalúan fuera
de línea las transmisiones térmicas mediante simulaciones y pruebas
de flujo, y así a cada clase de superficie se asigna con una
distribución particular de flujos térmicos. Esas distribuciones de
flujo térmico/temperatura se suministran a las partes del programa
colocadas de manera consecutiva.
Se puede hacer posible un ajuste previo de los
flujos térmicos (integrales) ajustando la temperatura de los
rodillos de colado. Estos últimos, por otro lado, se determinan
mediante los materiales del rodillo de colado, la temperatura del
agua de refrigeración y la cantidad de agua de refrigeración.
Así, la primera etapa del modelo aritmético
consiste en describir la condición de la superficie del rodillo de
colado y en calcular las transmisiones térmicas ("montañas" de
superficie, "valles" llenos de gas, áreas de transición)
asociadas con las mismas y en clasificar (difundiendo) los mismos
así como dirigiendo las respectivas temperaturas.
En una segunda etapa, la solidificación primaria
se calcula para las diferentes clases. Para este propósito, en las
pruebas se determinó la solidificación primaria (crecimiento,
orientación, longitudes de dendritas, distancias entre los brazos
de las dendritas) mediante pruebas de solidificación y
simultáneamente se revisó mediante cálculos de simulación en
combinación con el modelo de temperatura (o usando un autómata
celular de modelo estadístico). El objetivo de esta etapa consiste
en calcular la distribución del tamaño y la dirección de
crecimiento de las dendritas.
En esa etapa, las dendritas que crecen (casi) en
paralelo se concentran en granos. El resultado de esa etapa es la
determinación de la distribución del tamaño del grano y posiblemente
de un factor de forma (longitud/anchura).
Un modelo de segregación y un modelo de
precipitación sirven para la determinación de las segregaciones y
las precipitaciones. En combinación con el modelo de temperatura,
este ritmo determina el grado de los procesos de precipitación que
se asociado y calcula, para la respectiva posición de la banda.
Mediante el modelo mecánico que evalúa y se
asocia y calcula la tensión textural emergente junto con el modelo
de temperatura, es factible predecir la rotura.
Todos los parámetros se suministran a un modelo
de laminado, cuyo objetivo consiste en hacer predicciones sobre la
textura, los parámetros mecánicos, así como las condiciones de
enfriamiento en la porción de descarga y los parámetros geométricos
tales como la regularidad de la superficie.
Todos los parámetros asociados y calculados se
suministran a un modelo de cálculo en línea, que evalúa las
condiciones reales para la banda de acero 1 mediante el modelo de
temperatura que funciona constantemente y opcionalmente ejerce una
influencia sobre los parámetros de control mediante los circuitos de
control.
A partir de las bandas ya producidas, se
devuelven y se guardan las características de calidad, así como las
correlacionadas con los parámetros de fabricación. En un bucle de
autoaprendizaje, se sugieren nuevos parámetros del proceso.
Ejemplos de modelos aritméticos tales como se
pueden usar para la invención se pueden encontrar en la solicitud
de patente austríaca A 972/2000.
Claims (22)
1. Procedimiento para el colado continuo de una
fina banda de metal (1) según el procedimiento de dos rodillos, en
particular de una banda de acero, preferiblemente de un espesor que
es menor de 10 mm, en el que, bajo la formación de un baño de
fusión (6), una fusión de metal (7) se cuela en una separación de
colado (3) formada por dos rodillos de colado (2) del espesor de la
banda de metal (1) que se ha de colar, caracterizado por el
hecho de que, para formar una textura particular en la banda de
metal colada, se realiza el colado continuo mediante un cálculo en
línea basado en un modelo aritmético que describe la formación de la
textura particular del metal, en el que se ajustan las variables
del procedimiento de colado continuo que afectan a la formación de
la textura en una forma dinámica en línea, es decir, mientras se
produce el colado.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado por el hecho de que, para influencia en la
geometría de la banda de metal, se realiza el colado continuo
mediante un cálculo en línea basado en un modelo aritmético que
describe la formación de la geometría de la banda de metal, en el
que se ajustan las variables del procedimiento de colado continuo
que afectan a la geometría en una forma dinámica en línea, es decir,
mientras se produce el colado.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado por el hecho de que se registra la estructura
de la superficie de los rodillos de colado, preferiblemente se
registra en línea, y se integra en el modelo aritmético, bajo
consideración de las condiciones de solidificación y segregación
resultantes de las mismas, en particular durante la
solidificación
primaria.
primaria.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, 2 ó
3, caracterizado por el hecho de que las superficies (11) de
los rodillos de colado (2) sobre el baño de fusión (6) se pulverizan
con un gas o una mezcla de gases y la composición química del gas o
de la mezcla de gases, respectivamente, así como su cantidad y
opcionalmente su distribución a lo largo de la longitud de los
rodillos de colado se registran, preferiblemente se registran en
línea, y se integra en el modelo aritmético, bajo consideración de
las condiciones de solidificación y segregación resultante de las
mismas, en particular durante la solidificación primaria.
5. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado por el hecho de que se
juntan permanentemente los cambios termodinámicos del estado de
toda la banda de metal, tales como los cambios en la temperatura,
en el cálculo del modelo aritmético solucionando una ecuación de
conducción térmica y solucionando una ecuación o sistema de
ecuaciones, respectivamente, que describen la cinética de la
transición de fases, y por el hecho de que el ajuste de la
temperatura de la banda de metal, así como opcionalmente de los
rodillos de colado, se ajusta dependiendo del valor calculado de
por lo menos una de las cantidades de estado termodinámico, en el
que, por simulación, se tienen en cuenta el espesor de la banda de
metal, el análisis químico del metal, así como el índice de colado,
cuyos valores se miden repetidamente, preferiblemente durante el
colado, y constantemente, en particular respecto al espesor.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado por el hecho de que un modelo continuo de
transición de fase del metal se integra en el modelo aritmético, en
particular según Avrami.
7. Procedimiento según uno o varias de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por el hecho de que los
cambios termodinámicos del estado de toda la banda de metal, tales
como cambos en la temperatura, se juntan permanentemente en el
cálculo del modelo aritmético solucionando una ecuación de
conducción térmica y solucionando una ecuación o sistema de
ecuaciones, respectivamente, que describen la cinética de
precipitación durante y/o después de la solidificación, en
particular, de las precipitaciones no metálicas e intermetálicas, y
por el hecho de que el ajuste de la temperatura de la banda de
metal, así como opcionalmente de los rodillos de colado se ajusta
dependiendo del valor calculado de por lo menos una de las
cantidades de estado termodinámico, en el que, por simultación, se
tienen en cuenta el espesor de la banda de metal, el análisis
químico del metal, así como el índice de colado, cuyos valores se
miden repetidamente, preferiblemente durante el colado, y
constantemente, en particular respecto al espesor.
8. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por el hecho de que la
cinética de precipitación debida a la energía de fase libre y la
formación del núcleo y el uso de cantidades primarias
termodinámicas, en particular la energía de Gibas, y el crecimiento
de gérmenes según Tener se integran en el modelo aritmético.
9. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado por el hecho de que las
relaciones cuantitativas de textura según los diagramas de sistemas
de múltiples componentes tales como, por ejemplo, según el diagrama
Fe-C, también se integran en el modelo
aritmético.
10. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado por el hecho de que las
características de crecimiento del grano y/o las características de
formación del grano se integran en el modelo aritmético,
opcionalmente bajo consideración de la recristalización del
metal.
11. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 10, caracterizado por el hecho de que el
laminado en caliente de una o varias etapas y/o en frío que se
realiza durante la extracción de la banda de metal se integra en el
modelo aritmético como una variable del colado continuo que afecta a
la formación de la textura.
12. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 11, caracterizado por el hecho de que
también el estado mecánico, tal como el comportamiento de formación
se junta permanentemente en el cálculo del modelo aritmético
solucionando ecuaciones de modelo adicionales, en particular
solucionando las ecuaciones fundamentales de mecánica continua para
el comportamiento del material viscoelastoplástico.
13. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 12, caracterizado por el hecho de que se
ajusta una textura definida cuantitativamente imponiendo la
formación de filamentos que se ha computado en línea y provoca la
recristalización de la textura.
14. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 13, caracterizado por el hecho de que
una influencia térmica sobre la fusión de metal y sobre el metal ya
solidificado mediante los rodillos de colado se integra en el
modelo aritmético bajo adquisición en línea del enfriamiento de los
rodillos de colado.
15. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 14, caracterizado por el hecho de que
una influencia térmica sobre la banda de metal, tal como el
enfriamiento y/o el calentamiento, se integra en el modelo
aritmético.
16. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 15, caracterizado por el hecho de que un
modelo de proceso de laminado, preferiblemente un modelo de proceso
de laminado en caliente, se integra en el modelo aritmético.
17. Procedimiento según la reivindicación 16,
caracterizado por el hecho de que el modelo del proceso de
laminado comprende un cálculo de la fuerza de laminado.
18. Procedimiento según la reivindicación 16 ó
17, caracterizado por el hecho de que el modelo del proceso
de laminado comprende un cálculo de la potencia de laminado
lateral.
19. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 16 a 18, caracterizado por el hecho de que
el modelo del proceso de laminado comprende un cálculo de la
desviación de los rodillos para los rodillos conformados
especialmente.
20. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 16 a 19, caracterizado por el hecho de que
el modelo de proceso de laminado comprende un cálculo de la
deformación de los rodillos.
21. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 16 a 20, caracterizado por el hecho de que
el modelo de proceso de laminado comprende un cálculo de formación
para los cambios térmicamente inducidos en la geometría del
laminado.
22. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 21, caracterizado por el hecho de que
las características mecánicas de la banda de metal, tal como el
punto de límite elástico aparente, la resistencia a la extensión,
estirado, etc. se juntan permanentemente en el cálculo mediante el
modelo aritmético o se calculan por lo menos por lo menos para el
final del proceso de colado de la banda.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ATA1877/2001 | 2001-11-30 | ||
AT0187701A AT411026B (de) | 2001-11-30 | 2001-11-30 | Verfahren zum stranggiessen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2268138T3 true ES2268138T3 (es) | 2007-03-16 |
Family
ID=3689197
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES02791589T Expired - Lifetime ES2268138T3 (es) | 2001-11-30 | 2002-11-28 | Procedimiento para el colado continuo. |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7044193B2 (es) |
EP (1) | EP1448330B1 (es) |
JP (1) | JP2005509530A (es) |
KR (1) | KR100945607B1 (es) |
CN (2) | CN1974064A (es) |
AT (2) | AT411026B (es) |
AU (1) | AU2002357956B2 (es) |
BR (1) | BR0214608A (es) |
CA (1) | CA2468319C (es) |
DE (1) | DE50207404D1 (es) |
ES (1) | ES2268138T3 (es) |
MX (1) | MXPA04005028A (es) |
PL (1) | PL204970B1 (es) |
RU (1) | RU2301129C2 (es) |
TW (1) | TWI289485B (es) |
UA (1) | UA77725C2 (es) |
WO (1) | WO2003045607A2 (es) |
ZA (1) | ZA200404193B (es) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4833531B2 (ja) * | 2003-11-11 | 2011-12-07 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形加工装置、プレス成形加工方法、コンピュータプログラム及び記録媒体 |
KR100977781B1 (ko) * | 2007-09-28 | 2010-08-24 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기의 주조초기 안정 조업방법 |
AT506976B1 (de) * | 2008-05-21 | 2012-10-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum stranggiessen eines metallstrangs |
EP2280324A1 (de) * | 2009-07-08 | 2011-02-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein Walzwerk mit Adaption eines von einem Walzmodell verschiedenen Zusatzmodells anhand einer Walzgröße |
EP2280323A1 (de) * | 2009-07-08 | 2011-02-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für eine Beeinflussungseinrichtung für ein Walzgut |
CN102233416B (zh) * | 2010-04-28 | 2013-04-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种轻压下辊速控制方法 |
EP2633929A1 (de) | 2012-03-01 | 2013-09-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Modellierung einer Gießwalzanlage |
DE102012216514B4 (de) * | 2012-06-28 | 2014-10-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur statistischen Qualitätssicherung bei einer Untersuchung von Stahlprodukten innerhalb einer Stahlklasse |
EP3209474B1 (de) * | 2014-10-24 | 2018-07-18 | Berndorf Band GmbH | Prozessoptimierung für eine bandgiessanlage |
CN106311997A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-01-11 | 江苏非晶电气有限公司 | 一种增加非晶合金带材厚度的工艺方法 |
JP7200982B2 (ja) | 2020-09-14 | 2023-01-10 | Jfeスチール株式会社 | 材料特性値予測システム及び金属板の製造方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6027458A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 連続鋳造機 |
JP2697908B2 (ja) * | 1989-08-03 | 1998-01-19 | 新日本製鐵株式会社 | 双ロール式連続鋳造機の制御装置 |
US5031688A (en) * | 1989-12-11 | 1991-07-16 | Bethlehem Steel Corporation | Method and apparatus for controlling the thickness of metal strip cast in a twin roll continuous casting machine |
AT408197B (de) * | 1993-05-24 | 2001-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum stranggiessen eines metallstranges |
BR9307904A (pt) * | 1993-12-01 | 1996-08-27 | Siemens Ag | Instalação de laminação de fundição para fitas de aco e sistema de regulagem |
US6044895A (en) * | 1993-12-21 | 2000-04-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Continuous casting and rolling system including control system |
DE19508474A1 (de) * | 1995-03-09 | 1996-09-19 | Siemens Ag | Intelligentes Rechner-Leitsystem |
FR2732627B1 (fr) * | 1995-04-07 | 1997-04-30 | Usinor Sacilor | Procede et dispositif de reglage du bombe des cylindres d'une installation de coulee de bandes metalliques |
AT408623B (de) * | 1996-10-30 | 2002-01-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur überwachung und steuerung der qualität von walzprodukten aus warmwalzprozessen |
IT1294228B1 (it) * | 1997-08-01 | 1999-03-24 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per la produzione di nastri di acciaio inossidabile austenitico, nastri di acciaio inossidabile austenitico cosi' |
AT408198B (de) * | 1998-03-25 | 2001-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum stranggiessen eines dünnen bandes sowie vorrichtung zur durchführung des verfahrens |
FR2783444B1 (fr) * | 1998-09-21 | 2000-12-15 | Kvaerner Metals Clecim | Procede de laminage d'un produit metallique |
JP2000210759A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-02 | Nippon Steel Corp | 双ドラム式連続鋳造機による鋳造方法 |
AT409352B (de) * | 2000-06-02 | 2002-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum stranggiessen eines metallstranges |
US6314776B1 (en) * | 2000-10-03 | 2001-11-13 | Alcoa Inc. | Sixth order actuator and mill set-up system for rolling mill profile and flatness control |
-
2001
- 2001-11-30 AT AT0187701A patent/AT411026B/de not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-11-21 TW TW091133991A patent/TWI289485B/zh not_active IP Right Cessation
- 2002-11-28 EP EP02791589A patent/EP1448330B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-11-28 DE DE50207404T patent/DE50207404D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-11-28 PL PL370797A patent/PL204970B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-11-28 ES ES02791589T patent/ES2268138T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-11-28 AT AT02791589T patent/ATE331577T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-11-28 CN CNA200610143630XA patent/CN1974064A/zh active Pending
- 2002-11-28 CN CNA028237382A patent/CN1596163A/zh active Pending
- 2002-11-28 MX MXPA04005028A patent/MXPA04005028A/es active IP Right Grant
- 2002-11-28 WO PCT/AT2002/000333 patent/WO2003045607A2/de active IP Right Grant
- 2002-11-28 KR KR1020047008273A patent/KR100945607B1/ko active IP Right Grant
- 2002-11-28 RU RU2004119834/02A patent/RU2301129C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-11-28 AU AU2002357956A patent/AU2002357956B2/en not_active Ceased
- 2002-11-28 BR BR0214608-8A patent/BR0214608A/pt not_active Application Discontinuation
- 2002-11-28 UA UA20040605172A patent/UA77725C2/uk unknown
- 2002-11-28 JP JP2003547097A patent/JP2005509530A/ja active Pending
- 2002-11-28 CA CA2468319A patent/CA2468319C/en not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-05-28 ZA ZA200404193A patent/ZA200404193B/en unknown
- 2004-06-01 US US10/857,999 patent/US7044193B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW200300371A (en) | 2003-06-01 |
DE50207404D1 (de) | 2006-08-10 |
CN1974064A (zh) | 2007-06-06 |
CA2468319A1 (en) | 2003-06-05 |
EP1448330A2 (de) | 2004-08-25 |
RU2004119834A (ru) | 2005-06-10 |
KR20040063162A (ko) | 2004-07-12 |
EP1448330B1 (de) | 2006-06-28 |
PL204970B1 (pl) | 2010-02-26 |
AU2002357956B2 (en) | 2008-07-31 |
TWI289485B (en) | 2007-11-11 |
WO2003045607A3 (de) | 2003-11-27 |
ZA200404193B (en) | 2005-01-24 |
JP2005509530A (ja) | 2005-04-14 |
PL370797A1 (en) | 2005-05-30 |
BR0214608A (pt) | 2004-09-14 |
ATA18772001A (de) | 2003-02-15 |
RU2301129C2 (ru) | 2007-06-20 |
WO2003045607A2 (de) | 2003-06-05 |
CA2468319C (en) | 2010-06-22 |
AU2002357956A1 (en) | 2003-06-10 |
AT411026B (de) | 2003-09-25 |
ATE331577T1 (de) | 2006-07-15 |
MXPA04005028A (es) | 2004-08-11 |
US20040216861A1 (en) | 2004-11-04 |
CN1596163A (zh) | 2005-03-16 |
UA77725C2 (en) | 2007-01-15 |
KR100945607B1 (ko) | 2010-03-04 |
US7044193B2 (en) | 2006-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2268138T3 (es) | Procedimiento para el colado continuo. | |
RU96106418A (ru) | Способ и устройство для регулирования бочкообразности валков установки для отливки металлических лент | |
CN106077556A (zh) | 一种连铸过程二冷段内铸流凝固预测与控制方法 | |
DE50210648D1 (de) | Kühlverfahren für ein warmgewalztes walzgut und hiermit korrespondierendes kühlstreckenmodell | |
ES2241895T3 (es) | Metodo de produccion de bandas de acero magneticas con granos orientados. | |
ES2297171T3 (es) | Procedimiento para la regulacion de un proceso industrial. | |
JP2005509530A5 (es) | ||
Bertelli et al. | Numerical and experimental modelling of two-dimensional unsteady heat transfer during inward solidification of square billets | |
Schwerdtfeger | Heat withdrawal in continuous casting of steel | |
US20220176429A1 (en) | Process for the production of a metallic strip or sheet | |
KR20130120853A (ko) | 주편 품질 예측 방법 | |
Salikhov et al. | The Use of Roller-Cooling Method for Implementing Through Technology in Casting and Rolling for High-Quality Wide-Strip Steel Manufacture | |
Batraeva et al. | Dynamic control of the billet temperature in continuous-casting machines | |
Yue et al. | Research On The Thickness Of Solidified Shell Of CSP Thin Slab. | |
JPH10328803A (ja) | 冷却水量制御方法 | |
FI3927478T3 (fi) | Menetelmä valssaustuotteen jäähdytyskulkujen asettamiseksi erilaisiksi sen leveyssuunnassa kuumavalssaamon tai levyvalssaamon jäähdytyslinjalla | |
Koikkalainen et al. | FE-modelling of continuous casting problem | |
JPS5639111A (en) | Controlling method for coiling temperature at hot rolling of rod material | |
Khrichikov et al. | Thermographic research of the heating and cooling processes of mold of riser upon pouring cast iron | |
Samoilovich | Research Carried Out by the All-Union Research Institute for Iron and Steel Heat Engineering(VNIIMT) on Casting and Crystallization | |
KR19990053856A (ko) | 미니밀공정의 유도가열패턴 설정방법 | |
Li et al. | Continuous cooling transformation curve of undercooling austenite about 65 Mn | |
Levin et al. | Mathematical Modeling of the Crystallization of a Continuous-Cast Semifinished Product. | |
Yu et al. | Study on microstructure transition of micro-alloyed slab in heating process of hot rolling. | |
Leden | Steeltemp: a Program for Temperature Analysis in Steel Plants |