ES2264608B2 - Dispositivo y procedimiento para la atomizacion neumatica de liquidos mediante flujo implosivo de gas. - Google Patents
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Abstract
Dispositivo y procedimiento para la atomización neumática de líquidos mediante flujo implosivo de gas. Dispositivo y procedimiento de atomización de líquidos mediante el uso de un gas o vapor impulsor (en adelante, gas) que es introducido a presión en dicho dispositivo. Ambos fluidos son expulsados al exterior tras su mezcla en forma de aerosol o suspensión de gotas arrastrada por el gas. El gas penetra en el dispositivo y presiona la superficie libre del líquido, impulsándolo a través de un tubo hasta la región de mezclado. La sección de salida de dicho tubo está aproximadamente enfrentada con un orificio del recipiente por el que sale al exterior el aerosol. Los bordes interiores de la sección de salida del tubo y el orificio de salida definen una superficie de paso anular al gas. El flujo de gas es esencialmente radial y centrípeto en esa zona, cruzándose con la corriente de líquido. Puede haber un regulador de pérdida de carga para controlar el caudal de líquido.
Description
Dispositivo y procedimiento para la atomización
neumática de líquidos mediante flujo implosivo de gas.
Dispositivo y procedimiento de atomización de
líquidos mediante el uso de un gas o vapor impulsor (en adelante,
gas) que es introducido a presión en dicho dispositivo.
El objeto de la presente invención es un
dispositivo y procedimiento de atomización o nebulización de un
líquido mediante el uso de un gas o vapor impulsor (en adelante,
gas) que es introducido a presión en dicho dispositivo. Ambos
fluidos son expulsados al exterior tras su mezcla, produciéndose la
salida del líquido en forma de aerosol o suspensión de gotas
arrastrada por la corriente de gas. El dispositivo consta de una
cámara de almacenamiento de líquido, contenida en un recipiente o
botella presurizada, y una región de mezclado
líquido-gas donde se produce la combinación entre
las dos fases citadas y la salida al exterior. El gas de impulsión
penetra en el interior de la botella por una boquilla de inyección,
abandonando posteriormente dicho recipiente por la región de
mezclado. La superficie libre del líquido dentro de la botella es
presionada por el gas de impulsión, por lo que el líquido es
impulsado hacia la región de mezclado a través de un tubo de
alimentación cuya boca de aspiración se encuentra próxima al fondo
de la botella. El otro extremo del tubo de alimentación, llamado
extremo nebulizador, dispone de un agujero de salida. Dicha sección
de salida está aproximadamente enfrentada con un orificio de salida
del recipiente por el que sale al exterior la mezcla gas/líquido en
forma de suspensión de gotas. Dicho orificio de salida está
perforado en la pared del recipiente. Un aspecto central de la
invención es que los bordes interiores de dicho orificio de salida y
los bordes exteriores de dicho agujero de salida definen dos lineas
cerradas en planos aproximadamente paralelos y distanciados entre
sí en un corto intervalo de separación; la superficie de paso
comprendida entre ambas líneas de borde es de forma de anillo. El
flujo de gas que, procedente de la botella presurizada, busca
llegar al ambiente exterior a través del orificio de salida, es
esencialmente radial y centrípeto en las proximidades de la región
de mezclado, produciéndose el cruce con la corriente de líquido
procedente del tubo de alimentación sección, a la que intercepta
perimetralmente en dicha. Inmediatamente tras pasar a través de
dicha superficie anular, el gas intercepta perimetralmente y en
sentido esencialmente perpendicular a dicha corriente de líquido.
La mínima sección de paso del gas en su flujo aproximadamente radial
hacia la salida se produce precisamente en dicha sección anular;
dicha sección mínima tiene una superficie del mismo orden que la
sección de dicho agujero orificio de salida. El tubo de
alimentación puede disponer de un regulador de pérdida de carga que
permite regular el caudal de líquido atomizado.
Los aparatos nebulizadores permiten la
transformación de un preparado líquido en aerosol o suspensión de
microgotas. Los dispositivos nebulizadores suelen constar de una
cámara de reserva donde se introduce el líquido, una cámara de
nebulización donde se genera el aerosol, y una fuente de energía,
generalmente una bomba, para impulsar el aire portador de la
suspensión.
La atomización de líquidos por vías puramente
fluidodinámicas, y en particular por vía neumática, es una
operación fundamental en múltiples aplicaciones y desarrollos
industriales, tecnológicos, científicos y de la vida cotidiana. Los
aerosoles han sido usados en numerosos campos tecnológicos, en
particular como medio para tratar las enfermedades de las vías
respiratorias mediante la nebulización de medicamentos líquidos. La
administración de fármacos en forma de aerosol por vía inhalatoria
permite obtener concentraciones adecuadas de medicamentos en el
aparato respiratorio minimizando los efectos secundarios. Asimismo
son muy conocidas las aplicaciones en el sector agronómico, para
pulverización de plaguicidas, por ejemplo en tratamientos de
desinsectación. Se utilizan para ello equipos manuales o automáticos
(portátiles, montados en vehículos), que permiten una aplicación
dirigida y cierta capacidad de regular el grosor de la gota, cuyo
diámetro suele variar entre las 100 y las 500 micras. Cuando los
tamaños de gota son inferiores, entre 50-100
micras, suele usarse el término nebulización: en las aplicaciones
de insecticida, ello aumenta la capacidad de flotación del preparado
así como la extensión cubierta cuando se produce la deposición de
las
gotas.
gotas.
Son diversos los principios tecnológicos en que
se basa la atomización de líquidos. De ellos depende la calidad y
estabilidad del aerosol (carácter mono-disperso,
tamaño de gotas), así como la facilidad de manejo y economía del
procedimiento.
- \sqbullet
- Atomización centrífuga: es la más extendida, y utiliza una rueda o disco giratorio para romper el chorro líquido en gotas. Dependiendo de la velocidad de giro se obtienen distintos tamaños de gota. El mercado ofrece atomizadores centrífugos de todos los tamaños, desde la escala de laboratorio hasta la gran escala industrial.
- \sqbullet
- Atomización hidrodinámica, a presión: la caída de presión en una boquilla o los efectos gravitatorios ocasionan la desintegración del líquido. Generalmente, el líquido es impulsado a través de una boquilla estrecha; la dinámica del flujo en dicha boquilla determina el tamaño de gotas, de ahí el mal funcionamiento cuando el líquido utilizado causa abrasión en la boquilla o cuando se producen sedimentaciones que alteran la geometría de la eyección. Se basan en este principio la mayoría de las aplicaciones industriales: humidificación de espacios cerrados, microrriego, tratamiento de superficies en fabricación de aceros y chapas, aplicación de pinturas.
- \sqbullet
- Atomización neumática. Se recurre a un segundo fluido, generalmente un gas, para facilitar la atomización del líquido. Los esfuerzos cortantes entre el gas y el líquido producen la desintegración de éste en gotas. La atomización neumática, en general, consigue buenos rendimientos con una presión moderada.
- \medcirc
- Dentro de esta tipología destacan los inhaladores farmacéuticos. Los inhaladores suelen constar de una cámara que contiene el medicamento en forma liquida, un chorro de aire, un conducto de alimentación del medicamento, y una placa de impactación combinada con un deflector. Se inyecta aire comprimido, creándose un efecto Venturi al circular a alta velocidad por un estrechamiento. La bajada de presión producida aspira el líquido desde la cámara de almacenamiento. Al llegar el preparado médico y el chorro de aire a la placa de impactación, el líquido se fragmenta en gotas de tamaño diverso. Las mayores chocan con el deflector y regresan a la cámara, mientras que las menores son arrastradas por el flujo de aire y salen al exterior. Los gases de impulsión pueden ser CFCs (clorofluorocarbonados), con las consiguientes incertidumbres ambientales.
- \sqbullet
- Atomización electrohidrodinámica de líquidos (electrospray): es una herramienta fundamental de análisis bioquímico (Electrospray Mass Spectrometry, o ESMS), desde que se descubrió su potencial a mediados de la década de los 80. Una de las ventajas que presenta es la mínima cantidad de analito necesaria en el análisis. Sin embargo, para aplicaciones en que se requiere atomizar o disgregar un volumen de líquido suficientemente grande por unidad de tiempo, uno de los problemas fundamentales que presenta el electrospray es su baja productividad. Ejemplos de este tipo de aplicaciones se encuentran en la industria farmacéutica (encapsulación de principios activos), industria alimentaria (encapsulación de distintos ingredientes organolépticos) e industria fitosanitaria.
- \sqbullet
- Atomización ultrasónica: escasamente difundida aún, se basa en la circulación de un líquido sobre una superficie que vibra a alta frecuencia. Puede producir gotas muy finas con flujos pequeños.
La llamada tecnología Flow Focusing (FF)
(Gañán-Calvo 1998, Physical Review Letters
80, 285), mediante el uso de una geometría especial, utiliza la vía
neumática para generar microchorros de líquido que posteriormente,
pasado el orificio de salida, se rompen en gotas de tamaño muy
pequeño y sustancialmente homogéneo. Esta última tecnología también
es capaz de generar micro-chorros de líquido
mediante otro líquido en lugar de gas, o bien puede generar
micro-chorros de gas en el seno de un líquido (el
mismo líquido u otro diferente usado como forzador, es decir, con
el mismo papel desempeñado por el gas en el procedimiento
neumático), con lo cual se generan microburbujas de tamaño
perfectamente homogéneo.
Posteriormente, la patente WO 0076673 (D1)
propuso una configuración de flujo, denominada entonces "violent
flow focusing"; a diferencia de FF, el gas enfocante tiene aquí
un flujo esencialmente radial y centrípeto
(flujo-diafragma), dirigido concéntricamente
en una capa delgada que intercepta la salida del líquido en una
superficie de flujo transversal al eje de movimiento del líquido.
Como se explica en D1, el gas procede de una cámara de presión, y
la intensa interacción que se produce entre la fase liquida, cuyo
movimiento es esencialmente axial, y la fase gaseosa, dirigida
radialmente, da lugar a una inmediata transferencia de cantidad de
movimiento. En D1, sin embargo, el líquido sale a la atmósfera
exterior en forma de chorro.
Como se comprobará en la descripción
subsiguiente, los aspectos diferenciadores de la presente
invención, cuyo principio denominaremos
anti-flow-focusing (AFF), con
respecto a D1
(violent-flow-focusing o
VFF), son los siguientes:
- \bullet
- Geometría de flujo cruzado libre, en la que no es preciso que el flujo-diafragma del gas avance por un pasadizo estrecho de paredes planas y convergentes (véanse Figs. 1-5 de D1, especialmente Fig. 2). El único requerimiento es que el agujero de salida y el orificio de salida presenten sendos filos de borde enfrentados y separados a una distancia pequeña entre sí, definiendo una superficie de paso anular por la que el gas está obligado a cruzar con flujo básicamente radial y centrípeto. Esto deja totalmente libre la geometría previa a dicha sección mínima.
- \bullet
- Geometría especial en la que se especifica adicionalmente que la relación entre sección de paso anular del flujo radial de gas (flujo-diafragma) y sección de paso del flujo axial de líquido (flujo pistón) es de orden unidad.
- \bullet
- Presurización conjunta de gas y líquido: una sola cámara de presión a una presión (que llamaremos presión de impulsión) superior a la del ambiente exterior contiene las dos fases antes de su mezclado en el región de nebulización.
- \bullet
- Selección adecuada de la presión de impulsión de manera que la atomización del chorro líquido se produzca en el intervalo comprendido entre la salida del tubo de alimentación que transporta al líquido (denominado agujero de salida) y la salida al exterior de la mezcla de fases por el denominado orificio de salida.
Con respecto a D1, del que la presente patente
representa un desarrollo posterior, la invención aquí descrita
introduce unas concreciones de diseño que permiten la atomización
completa del chorro líquido antes de su salida al exterior, a la vez
que aseguran una notable simplificación de diseño, al no ser
necesario más que un solo elemento de presurización.
La presente invención, perteneciente al campo de
los atomizadores neumáticos, pretende combinar las ventajas de un
diseño sencillo y robusto, con la operación en régimen continuo a
bajas presiones y mediante un gas impulsor que, en la mayoría de los
casos, puede ser aire atmosférico. Debido a que la presente
invención permite utilizar relaciones de flujo másico de gas frente
a líquido tan bajas como una parte de gas por siete partes de
líquido, manteniéndose un adecuado nivel de atomización del líquido,
el dispositivo objeto de la presente invención es energéticamente
muy eficiente. El bajo consumo energético del dispositivo aquí
descrito es compatible con una fuente energética renovable: una
célula fotovoltaica o un generador eólico, por ejemplo.
Por otra parte, la patente "Nebulizador
neumático de válvula integrada" P200401504 (D2) muestra un
dispositivo atomizador con la misma configuración general que el
descrito aquí, basado en el mismo principio de presurización
conjunta de líquido y gas, con las siguientes diferencias:
- \bullet
- No se especifica la geometría local de flujo en el punto de encuentro entre las dos fases liquida y gaseosa. Con ello queda abierta la posibilidad de elegir cualquier modalidad de flujo: flow-focusing, violent-flow-focusing (D1) o incluso procedimientos basados en la electrificación (del tipo electrospray o combinación de electrospray y flow focusing, véase la patente "Dispositivo para la producción de chorros capilares y partículas micro-y nano-métricos" PCT ESO3/00065).
- \bullet
- El gas abandona la botella de presión por un tubo de evacuación independiente del tubo de alimentación por el que sale el líquido. Este tubo de evacuación es superfluo en la presente invención.
- \bullet
- El dispositivo funciona con tres regímenes de flujo dependientes de la posición de una válvula de tres vías. Esta válvula es también superflua con la presente invención.
Figura 1: Esquema general del dispositivo AFF
con presurización conjunta. En él el gas (G) se introduce en el
recipiente presurizado (2) a través de la boquilla (5). La presión
del gas impulsa al líquido (L) contenido en la cámara de
almacenamiento (1) y lo lleva a través del tubo (6) hasta la región
de mezclado (4) en donde interacciona con el gas formando un aerosol
que sale al exterior a través del orificio de salida (3).
Figura 1 (detalle inferior): Geometría esencial
de la invención en la zona de mezclado (4) incluyendo las entradas
de líquido y gas, la salida de la mezcla y los bordes 10 y 11. La
corriente liquida es interceptada radialmente de forma perimetral.
Se trata pues de un flujo cruzado perimetral en el que un
flujo diafragma estrangula un chorro líquido.
Figura 2: Esquema de un dispositivo fabricado.
En él es gas (G) entra en una botella de plástico (17) a través la
abertura (19) e impulsa al líquido (L) contenido en la cámara de
almacenamiento (1) hasta la zona de mezclado a través del tubo de
alimentación (24) primero y el tubo capilar (22) después. En esa
zona el líquido interacciona con el gas formando el aerosol que
sale al exterior a través del orificio existente en la placa (21).
El detalle (*) muestra la zona de mezclado con arreglo a lo
descrito en la figura 1.
Figura 3: Esquema de un dispositivo con dos
cámaras y válvula de escape. En ella el gas entra en el recipiente
(2) a través de la boquilla (5) y presuriza las cámaras superior
(13) e inferior (14) a las presiones p_{0A} y p_{oB}. Los
valores que toman dichas presiones están determinados por las
caídas de presión que sufre el gas al atravesar el puerto de
conexión (15) y la válvula de escape (16). En caso de que dicha
válvula se encuentre cerrada, la presión de la cámara inferior
impulsa al líquido a través del tubo (6) hasta la zona de mezclado
(4) en donde interacciona con el gas y forma el aerosol que sale al
exterior a través del orificio de salida (3). Por el contrario, si
la válvula está cerrada, el gas introducido sale al exterior por el
orificio de salida (3) y la propia válvula (16); las presiones que
aparecen en la cámaras superior e inferior generan una diferencia de
presión entre el extremo superior e inferior del tubo (6), por lo
que el líquido contenido en el mismo circula de vuelta a la cámara
de almacenamiento (1).
Figura 4: Esquema de un dispositivo con tres
cámaras. Es análogo al dispositivo descrito con la anterior figura,
pero el compartimento superior se encuentra a su vez subdividido en
dos recintos (13a y 13b), separados entre sí por un segundo puerto
de conexión (15a). La pérdida de carga asociada a dicho segundo
puerto permite ajustar la presión (p_{0C}) en la cámara superior
y, por tanto, la presión (p_{1}) en la zona de mezclado (4).
Figura 5: Configuración particular en la que las
paredes externas del orificio forman un ángulo \theta con el eje
del mismo.
Figura 6: Esquema de un dispositivo
caracterizado por que la cámara de presurización conjunta en la que
se encuentran el líquido y el gas consta de dos piezas desmontables
(27, 28), estando el líquido totalmente contenido en una de ellas
(28). El gas es introducido a través de la boquilla (5) e impulsa
al líquido desde la cámara de almacenamiento de líquido (1) hasta
la zona de mezclado (4) a través del tubo de transporte (29).
Figura 7: Esquema de dispositivo con vaporizador
externo. El líquido vaporizable (L_{v}) contenido en la cámara de
líquido vaporizable (30) es calentado mediante el aporte de un
calor (Q). El vapor generado (V) es conducido hasta la boquilla (5)
y accede al interior de la botella (2). Dicho vapor se utiliza para
la impulsión del líquido atomizable (L_{a}) hasta el cabezal de
mezclado (31) en donde se mezcla con el vapor formando el
aerosol.
Figura 8: Esquema de dispositivo con vaporizador
conjunto. El calor aportado (Q) se utiliza por un lado para calentar
el líquido destinado a vaporizarse (L_{v}) y actuar de vapor de
impulsión (V) y, al mismo tiempo, para calentar al líquido destinado
a ser atomizado (L_{a}). El vapor de impulsión y el líquido
impulsado alcanzan el cabezal de mezclado (31) y se mezclan
formando el aerosol. Opcionalmente, dicho líquido atomizable
(L_{a}) se encuentra en fase sólida antes de ser sometido a
calentamiento.
- 1.
- cámara de almacenamiento de líquido
- 2.
- recipiente o botella presurizada Opcionalmente consta de un
- 3.
- orificio de salida al exterior de la mezcla gas/líquido
- 4.
- región de mezclado
- 5.
- boquilla de inyección del gas en la botella
- 6.
- tubo de alimentación de líquido
- 7.
- boca de aspiración del tubo de alimentación
- 8.
- extremo nebulizador del tubo de alimentación
- 9.
- agujero de salida del tubo de líquido
- 10.
- borde exterior del agujero de salida en el extremo nebulizador del tubo de alimentación
- 11.
- borde interior del orificio de salida definido en la pared del recipiente; entre ambos bordes, dispuestos en posición enfrentada y con un pequeño intervalo axial interpuesto, se produce la sección de paso líquido en el movimiento transversal del gas hacia la salida
- 12.
- pared que divide el recipiente en dos cámaras presurizadas inferior y superior
- 13.
- cámara superior en el modo de realización con dos cámaras;
- a)
- recinto de presurización conectado directamente con la boquilla de entrada de gas a presión (5) en la realización con tres cámaras
- b)
- recinto de impulsión que rodea la región de mezclado en la realización con tres cámaras
- 14.
- cámara inferior; contiene todo el líquido: ello limita el ángulo de manejo del dispositivo o bien obliga a un diseño del puerto de conexión que impida el paso de líquido de la cámara inferior a la superior
- 15.
- puerto de conexión entre las cámaras superior e inferior
- a)
- segundo puerto de conexión entre los recintos de presurización y de impulsión en el modo de realización con tres cámaras
- 16.
- válvula de paso de gas entre la cámara inferior y el ambiente exterior
- 17.
- botella de plástico
- 18.
- tapón roscado en la boca de la botella
- 19.
- abertura localizada en el tapón destinada al paso de gas desde una fuente externa
- 20.
- alojamiento del tapón
- 21.
- placa de acero de 0.1 milímetros de espesor con un orificio centrado de 0.4 mm
- 22.
- tubo capilar de acero con 0.4 milímetros de diámetro interno
- 23.
- posicionador encargado de asegurar el posicionamiento relativo entre placa y capilar
- 24.
- tubo de alimentación de líquido en el modo de realización descrito
- 25.
- orificios de paso de gas desde la cámara presurizada a la zona de mezclado
- 26.
- elemento que produce una pérdida de carga localizada y controlada
- 27.
- cámara presurizada en la que se encuentra la zona de mezclado
- 28.
- recipiente desmontable en el que se encuentra el líquido
- 29.
- tubo de transporte de líquido
- 30.
- cámara de líquido destinado a vaporizarse.
- 31.
- cabezal de mezclado
\vskip1.000000\baselineskip
- p_{0}
- presión aguas arriba del tubo de alimentación: es la presión (p_{0}) de presurización conjunta del gas y del líquido.
- p_{a}
- presión ambiente exterior (p_{a})
- p_{1}
- presión en el agujero de salida del tubo de alimentación (p_{1})
- p_{0A}
- presión en la cámara superior en la configuración con dos cámaras y válvula de escape
- p_{0B}
- presión en la cámara inferior en la configuración con dos cámaras y válvula de escape; presión en la cámara intermedia en contacto con la boquilla de la botella en la configuración con tres cámaras y válvula de escape
- p_{0C}
- presión en la cámara superior en contacto con la zona de mezclado en la configuración con tres cámaras y válvula de escape
- L
- líquido
- G
- gas
- V
- vapor
- L_{a}
- líquido destinado a atomizarse. Opcionalmente puede tratarse de un sólido (en terrones, gránulos, polvo, pastilla), que al ser calentado se fusiona.
- L_{v}
- líquido destinado a vaporizarse.
- Q
- calor aportado
Se describe a continuación el método empleado en
la presente patente, al que aludiremos como "Anti Flow
Focusing" (en adelante AFF), que permite generar aerosoles y
suspensiones de partículas extremadamente finos; este método procede
de un desarrollo posterior de la configuración de flujo que D1
describe como violent flow-focusing. En
general, el AFF se basa en una configuración geométrica que maximiza
la interacción entre un líquido (fase dispersa) y un fluido
altamente acelerado (fase portadora). El método AFF optimiza la
transferencia de energía entre ambas fases y, al ser comparado con
otros métodos neumáticos actuales, se observa un considerable
aumento de la proporción de energía invertida en la generación de
superficie en la fase dispersa.
Aunque como fase portadora se puede utilizar
cualquier fluido que sea lo suficientemente distinto de la fase
dispersa (v.g. inrniscible), habitualmente dicha fase portadora será
aire o algún gas inerte, por lo que, para simplificar la
descripción de la invención, en adelante nos referiremos a ella
simplemente como "gas", sin que ello implique ningún tipo de
restricción en el rango de fluidos que pueden ser utilizados como
fase portadora.
El líquido es conducido a la zona en donde
ocurre la interacción con el gas mediante un medio de transporte
hermético que impide la mezcla prematura entre las dos fases. La
forma de este medio de transporte de líquido puede variar
sustancialmente sin limitar el funcionamiento del AFF, siendo tan
sólo algo influyente la forma de la salida del mismo al encontrarse
en la zona en donde se produce la interacción entre ambas fases.
Para simplificar la descripción de la invención, en adelante nos
referiremos a este medio de transporte como "tubo", sin que
ello implique ninguna restricción sobre la forma, número o
configuración de las piezas que compongan este medio de
transporte.
En el AFF (ver Figura 4), un líquido que circula
por un tubo de alimentación (6) con un determinado caudal, accede a
través del agujero de salida (9) de dicho tubo a una cámara
presurizada que se rellena continuamente con un gas. Dicha cámara
presurizada dispone de un orificio de salida (3) por el que sale la
mezcla de las fases portadora y dispersa. Este orificio debe estar
situado frente al agujero de salida (9) del tubo de líquido y
próximo al mismo, con un corto desfase axial entre los bordes
enfrentados de dicho orificio y dicho agujero que define una
sección de paso para el gas. La interacción entre ambas fases ocurre
en la región de mezclado situada entre dicho agujero y dicho
orificio. El gas que, debido a su presión, busca salir al ambiente
exterior, debe cruzar previamente dicha sección de paso definida
por el intervalo anular comprendido entre los filos opuestos de
dicho orificio y dicho agujero de salida; este hecho imprime al
flujo de gas una orientación esencialmente radial y perpendicular
al eje de movimiento del líquido a su salida del tubo; este
movimiento de gas, que intercepta centrípetamente el flujo de
líquido, es denominado flujo- diafragma; la mínima sección de
paso para el gas en su movimiento a través de dicha capa delgada
debe tener una superficie sustancialmente equivalente a la
superficie de paso del orificio de salida (3).
Esta configuración geométrica hace que el gas
que inunda la cámara presurizada sufra una fuerte aceleración
(cambiando bruscamente tanto de velocidad como de dirección) al
alcanzar el agujero de salida del tubo y encontrarse con el flujo
axial de líquido que sale de dicho tubo. De este modo, el líquido
que brota del tubo sufre una violenta implosión como consecuencia
de la intensa componente radial y centrípeta del gas con el que está
interaccionando. Esto genera en el líquido que se encuentra en la
sección de salida del tubo una zona central de sobrepresión y, al
mismo tiempo, una zona de depresión cerca del borde interno de la
salida del tubo. Como consecuencia, se genera un patrón de
vorticidad en el líquido que produce la aparición de violentos
movimientos turbulentos no estacionarios en la propia zona de
salida del líquido del tubo. La violenta interacción por cortadura
entre las dos fases, líquido y gas, en la zona de mezclado,
conjuntamente con la aparición de dichos violentos movimientos
turbulentos en el líquido disgregan al líquido muy eficazmente en
pequeñas gotas. La mezcla de ambas fases abandona la cámara
presurizada a través del orificio (3) en forma de un aerosol muy
denso, que se caracteriza por contener unas gotas extremadamente
finas. La distribución del tamaño de gota generado depende
fundamentalmente de: (a) la presión p_{0} del gas portador dentro
de la cámara presurizada a distancias suficientemente grandes del
orificio de salida de la misma; (b) el caudal de líquido que brota
del tubo; (c) la geometría particular del dispositivo en las
inmediaciones del orificio (forma exterior del tubo, tratamiento de
las superficies aledañas a dicho orificio y dicho agujero de
salida, diámetro de los mismos, etc.) y (c) la geometría de los
bordes del orificio y del agujero del
tubo.
tubo.
El gas portador que inunda la cámara presurizada
(ver Figura 1) sufre una caída de presión desde dicha cámara
(p_{0}) hasta la presión en el ambiente exterior (p_{a}); el gas
alcanza la presión ambiente justamente en la sección de salida del
orificio de salida (3) de la cámara. De este modo, en las
inmediaciones del orificio (3), la presión de gas (p_{1}) es
superior, pero próxima a la exterior. Si el agujero de salida del
tubo de líquido se sitúa lo suficientemente cerca del orificio de
salida de la cámara (cosa que ocurre necesariamente si la sección de
paso de gas anteriormente descrita entre el tubo y el orificio es
equivalente a la sección del orificio de salida), la presión de gas
a la salida del tubo del líquido será inferior a la presión del gas
de la cámara presurizada en zonas lo suficientemente alejadas del
orificio. De este modo, si el líquido procede de un recipiente
comunicado con la cámara presurizada (de acuerdo con el principio
de presurización conjunta), existe una diferencia de presión
entre la superficie libre del líquido en el recipiente que lo
contiene (p_{0}, presión de la cámara presurizada) y la salida
del tubo de líquido (p_{1}, presión próxima a la exterior).
Consecuentemente si el inicio del tubo (7) se encuentra sumergido en
el líquido del recipiente (1), la diferencia de presión entre sus
extremos (7 y 8) ocasionará el movimiento del líquido a través del
tubo, es decir, el gas portador "succiona" el líquido y lo
conduce a la zona de interacción (4), en donde lo disgrega en gotas
y lo lleva hacia el exterior de la cámara en forma de un fino
aerosol.
Con una configuración como la descrita sólo es
precisa una fuente de energía externa (gas presurizado) para
producir la nebulización, no siendo necesario un sistema de bombeo
externo para el líquido. En esta configuración, el caudal de líquido
se controla mediante tres parámetros: (a) la distancia entre
el borde del tubo y el orificio de salida conjunta de la mezcla, que
controla la citada sección de paso mínima para el flujo diafragma,
(b) la diferencia de presión causada por la diferencia de
altura entre la superficie libre del líquido del recipiente y la
salida del tubo (en dispositivos suficientemente pequeños la
influencia de este parámetro es despreciable); y (c) la
caída de presión ocasionada por las pérdidas de carga generadas en
el transporte del líquido desde el recipiente hasta la salida del
tubo. Es más sencillo controlar este tercer parámetro ya que el
primero requiere modificar la geometría del dispositivo, y el
segundo varía con el tiempo (la altura de la superficie libre
disminuye con el consumo de líquido). Mediante la interposición de
pérdidas de carga localizadas se puede controlar con precisión el
caudal de líquido y, por tanto, las características del aerosol
obtenido.
El método aquí descrito ha probado ser
extremadamente eficaz en la producción de aerosoles y suspensiones,
ya que maximiza la interacción entre las fases portadora y
dispersa. La eficiencia de nebulización del AFF, entendida como la
proporción de la energía total introducida en el sistema (a través
del gas portador) que, efectivamente, se destina a la generación de
superficie en la fase dispersa, alcanza unos valores muy superiores
a los de otros métodos neumáticos de nebulización utilizados hasta
la fecha.
Esta geometría da lugar al siguiente hecho,
crucial para la invención: la presión en el agujero de salida del
tubo de alimentación (p_{1}) está comprendida entre los valores de
la presión ambiente exterior (p_{a}) y la presión (p_{0}) de
presurización conjunta del gas y del líquido.
El dispositivo y procedimiento objetos de la
presente invención facilita la obtención en régimen continuo de un
aerosol de buena calidad sin necesidad de recurrir a un gas
impulsor distinto del aire atmosférico o el vapor proveniente de una
sola fuente. Una presurización ligera es suficiente para impulsar
la mezcla de fluidos y la atomización del líquido. Ello asegura
consumos energéticos muy moderados, lo que hace compatible a la
invención con fuentes renovables y autosuficientes de energía
(colector solar, generador eólico).
La invención puede asimismo complementarse con
el siguiente añadido: los bordes de orificio y agujero (10 y 11), o
su entorno próximo, pueden presentar algún efecto de acabado
(rugosidad, dentado, ondulación) de tamaño característico inferior
al diámetro medio d_{j} del chorro de líquido o penacho de
gotas en suspensión que se forma en el orificio de salida tras la
salida de dicho líquido del agujero de salida (9). Dicha efecto
puede elegirse entre los siguientes o similares:
- (i)
- algún tipo de labrado de dichos bordes (10 y 11), como por ejemplo una ondulación o dentado en el sentido radial y/o azimutal de longitud de onda inferior a d_{j},
- (ii)
- algún tipo de labrado del entorno del borde del orificio de salida (3) tal como una ondulación o dentado con una longitud característica inferior a d_{j}, o bien
- (iii)
- cualquier combinación de labrados de los bordes o su entorno (10 y 11).
Adicionalmente, la altura o amplitud de dichos
labrados anteriormente descritos debe ser mayor que el espesor
\delta de la capa limite viscosa formada por la corriente de gas
en las superficies (10 y 11).
La presencia del labrado de los bordes (10 y 11)
o su entorno provoca unas perturbaciones en el flujo de gas radial
que absorben una gran cantidad de energía cinética del flujo de gas
en su evolución cuando éste es obligado a implosionar radialmente
sobre el líquido, interaccionar con él, y cambiar de dirección para
atravesar el orificio de salida (3). Dicha absorción de energía
tiene lugar mediante un conocido mecanismo de desarrollo de las
inestabilidades del flujo, que se convierten en fluctuaciones
turbulentas, y cuya evolución y crecimiento son fuertemente no
lineales en el tiempo. Como consecuencia, esa energía cinética de
las perturbaciones provocadas por el labrado anteriormente descrito,
es transferida mediante el conocido mecanismo de los flujos
turbulentos a las perturbaciones de pequeña escala, que finalmente
rompen la superficie del líquido y lo disgregan en pequeñas
gotas.
En definitiva, los atributos particulares de la
presente invención son:
- \bullet
- Se trata genéricamente de un dispositivo neumático de flujo cruzado, pero a diferencia de otros dispositivos, aquí se produce un flujo cruzado perimetral completo, que rompe el chorro líquido; en esto, la invención sigue el esquema de violent flow-focusing (D1): encuentro entre un flujo axial de líquido, que es interceptado por un flujo perimetral, dirigido radial y centrípetamente, de gas.
- \bullet
- La especificación geométrica se basa en la posición enfrentada de los bordes correlativos del agujero de salida de líquido y el orificio de salida de la mezcla. El pequeño intervalo entre ambos bordes define una sección de paso anular mínima que el flujo de gas ha de cruzar radialmente interceptando a continuación el chorro de líquido emergente del tubo de alimentación. Se trata de un flujo cruzado perimetral en el que un flujo diafragma estrangula y disgrega un chorro líquido.
- \bullet
- Dicha sección de paso anular mínima tiene una superficie del mismo orden que la de salida del líquido.
- \bullet
- Para una misma diferencia de presiones disponible entre la cámara presurizada y el exterior, esta disposición garantiza una máxima velocidad del gas en la sección de encuentro porque se minimizan las pérdidas por fricción del gas previas a la salida por la superficie de paso anular, pérdidas que anteriormente ocurrían en los "pasajes" de guiado de la la invención D1. Maximizando la velocidad del gas en la zona de interacción con el líquido se maximizan obviamente las diferencias de velocidad entre las fases, con la consiguiente perturbación intensa del líquido, asegurándose una transferencia óptima de energía entre las fases. Las altas velocidades del gas constituyen una diferencia esencial con respecto al procedimiento de flow-focusing.
- \bullet
- La presurización conjunta de ambas fases permite controlar el flujo con simples elementos de pérdida de carga interpuestos en el tubo de alimentación del líquido.
A continuación se muestra la realización de un
dispositivo real en el que se ha integrado la tecnología AFF con
éxito (ver Figura 2). Dicho dispositivo consta de una botella de
plástico (17) de 2 litros de capacidad, en cuya boca se encuentra
roscado un tapón (18), también de plástico. La unión roscada debe
ser estanca para lo cual puede ser necesario utilizar un sellante o
una junta tórica adecuada. En el tapón hay una abertura (19), por la
cual se introduce gas procedente de una fuente de presurización
externa, que en la presente realización es una bomba de aire de
diafragma que consume 15 watios de potencia. Asimismo, en el tapón
hay realizado un alojamiento (20, ver detalle) en el cual están
integradas varias piezas: (a) un disco (21) de acero de 4
milímetros de diámetro y 0.1 milímetros de espesor con un orificio
de 0.4 milímetros practicado en su centro, (b) un tubo
capilar (22) de acero de diámetro interno 0.4 milímetros con perfil
recto en la punta y situado a 0.1 milímetros de distancia de la
cara interna de la placa (21), (c) un posicionador (23) de
plástico, cuyo principal misión es asegurar que el capilar (22) se
encuentre adecuadamente enfrentado al orificio de la placa (21) y a
la distancia deseada de la misma. Todas estas piezas son
ensambladas por ajuste a presión, asegurando que no hay movimientos
relativos entre las piezas ni fugas indeseadas al exterior. El tubo
capilar (22) se conecta con el líquido de la botella con un tubo
flexible de Tygon ® de 0.3 milímetros de diámetro interior y 2.5
milímetros de diámetro exterior.
El funcionamiento del dispositivo es como sigue:
el gas accede a la botella (2) a través de la abertura (19)
existente en el tapón (18) y presuriza el interior de la botella.
Según los fenómenos físicos descritos con anterioridad, dicho gas
impulsa al líquido contenido en la botella, y lo fuerza a ascender
a través del tubo (24) que conecta el fondo de la botella con el
capilar (22). De este modo, el líquido alcanza la zona de mezclado
con el gas en el extremo superior del capilar (22), mientras que el
gas accede desde la cámara presurizada hasta la zona de mezclado a
través de uno o varios orificios de paso de gas (25) practicados en
el posicionador (23). Según los fenómenos físicos descritos con
anterioridad, el gas y el líquido se mezclan dando lugar a un
aerosol. En el extremo inferior del tubo (24), se coloca una
pérdida de carga localizada (26), con objeto de regular el caudal de
líquido nebulizado. Dicha pérdida de carga localizada (26) puede
ser, por ejemplo, un tramo de tubo de 3 milímetros de longitud, 0.1
milímetros de diámetro interior y 1.5 milímetros de diámetro
exterior que se introduce en el extremo del tubo de Tygon.
Es objeto de la invención un dispositivo (Fig.
1) para la atomización de un líquido mediante el uso de un gas o
vapor impulsor (en adelante, gas (G)) que es introducido a presión
en dicho dispositivo, siendo ambos fluidos expulsados al exterior en
forma de aerosol o suspensión de gotas transportada por dicho gas;
en dicho dispositivo se dispone de una cámara de almacenamiento de
líquido (L) (1), contenida en un recipiente o botella presurizada
(2) a la presión (p_{0}) de presurización conjunta del gas y del
líquido; dicho recipiente (2) es estanco disponiendo de una
boquilla de inyección (5) que permite la entrada del gas a presión
y un orificio de salida al exterior (3) de la mezcla gas/líquido;
dicho orificio de salida está situado en una región de mezclado (4)
donde se produce la combinación de las dos fases liquida y gaseosa,
la disgregación de la corriente líquida y la salida al exterior en
forma de aerosol; el gas de impulsión, tras penetrar en el
recipiente (2) por dicha boquilla de inyección (5), sale por dicho
orificio de salida (3) hacia el ambiente exterior; la superficie
libre del líquido dentro de dicho recipiente (2) es presionada por
el gas de impulsión, siendo el líquido consecuentemente impulsado
hacia la región de mezclado a través de un tubo de alimentación
(6), cuya boca de aspiración (7) se encuentra próxima al fondo de
la botella (2); el otro extremo del tubo de alimentación, llamado
extremo nebulizador (8), dispone de un agujero de salida (9) cuyo
borde exterior (10) está aproximadamente enfrentado con el borde
interior (11) de dicho orificio de salida (3), existiendo entre
ambos bordes enfrentados un pequeño desfase axial (e) que define una
sección de paso anular para dicho gas impulsor (véase detalle de
Fig. 1); dicho orificio de salida (3) está perforado en una pared
de dicho recipiente (2) dispuesta aproximadamente en un plano
perpendicular al eje de dicho extremo nebulizador (8); el gas
procedente de la botella presurizada tiene que atravesar
radialmente dicha sección de paso anular comprendida entre el borde
interior (11) del orificio de salida (3) y el borde exterior (10)
del agujero de salida (9) para salir al exterior por dicho orificio
de salida; dicha sección de paso anular es la mínima sección en el
recorrido radial del gas y tiene una superficie del mismo orden que
la sección de dicho agujero de salida; la presión en el agujero de
salida del tubo de alimentación (p_{1}) está comprendida entre
los valores de la presión ambiente exterior (p_{a}) y la presión
(p_{0}) de presurización conjunta del gas y del líquido.
En particular, es también objeto de la presente
invención un diseño como se indica: la cara externa de la pared del
recipiente en el entorno de dicho orificio de salida (3) está
rebajada formando un cráter aproximadamente cónico (ver Figura 5),
cuyo borde coincide con el borde de la sección de dicho orificio en
la cara interior de dicha pared. De este modo, las paredes del
orificio no son paralelas al eje del mismo, sino que forman un
cierto ángulo con el eje del orificio.
Es también objeto de la presente invención un
dispositivo para la atomización de un líquido mediante el uso de un
gas impulsor según lo anterior en el que los bordes de orificio y
agujero (10 y 11), o su entorno próximo, pueden presentar algún
efecto de acabado (rugosidad, dentado, ondulación) de tamaño
característico inferior al diámetro medio dj del chorro de líquido
que se forma en el orificio de salida tras la salida de dicho
líquido del agujero de salida (9), y de amplitud mayor que el
espesor de la capa límite que forma el gas en contacto con las
paredes sólidas.
Es también objeto de esta invención un
dispositivo con una configuración (ver Figura 3) alternativa a la
configuración general descrita con anterioridad. Las novedades de
esta configuración radican en que la cámara presurizada de gas es
dividida por una pared (12) en otras dos nuevas superior (13) e
inferior (14) que se encuentran conectadas a través de un puerto de
conexión (15) y la presencia de una válvula (16) en la cámara
inferior. Esta configuración presenta algunas ventajas sobre la
configuración descrita con anterioridad, entre las destacan un
mayor control sobre la nebulización y la integración de un
procedimiento de purga o limpieza en el mismo dispositivo.
El funcionamiento de esta configuración
particular se fundamenta en la diferencia de presión existente
entre la cámara superior (13), a presión p_{0A}, y la inferior
(14), a presión p_{0B}. Esta diferencia de presión se debe a la
pérdida de carga que sufre el gas al atravesar el puerto de conexión
(15), existente en la pared (12). Según el estado de apertura de la
válvula (16) podemos observar dos condiciones de funcionamiento
distintas:
- a)
- Nebulización (válvula cerrada): en este caso la válvula (16) está cerrada y la mayor parte del gas sale al exterior a través del orificio de salida (3) y una pequeña parte atraviesa el puerto de conexión (15) y ocupa el volumen que ha disminuido como consecuencia del líquido consumido en la nebulización. En la mayor parte de los casos (siempre que la densidad del fluido de la fase portadora sea mucho menor que la de fluido de la fase dispersa, lo cual ocurre necesariamente cuando se tratan de gas y líquido respectivamente) el caudal volumétrico de gas que sale al exterior a través del orificio (3) durante la nebulización es muy superior al caudal volumétrico de líquido nebulizado. Por ello, el flujo de gas que accede a la cámara inferior (14) a través del puerto de conexión (15) es muy pequeño, por lo que la pérdida de carga es despreciable y las presiones de las cámaras superior e inferior son prácticamente idénticas (p_{0A} \approx P_{0B}). De este modo, el líquido contenido en la cámara inferior está presurizado a la presión de gas inicial y la nebulización ocurre tal y como ocurre en el caso general descrito con anterioridad en el que había una única cámara sin válvula alguna.
- b)
- Limpieza o purga (válvula abierta): en este caso la válvula (16) está abierta. Diseñando y dimensionando adecuadamente el puerto de conexión (15) y la válvula (16), se puede conseguir fácilmente que la pérdida de carga del gas al atravesar la válvula abierta sea despreciable en comparación con la que sufre al atravesar el puerto de conexión (15). De este modo, la cámara inferior (que está comunicada con el exterior) adopta una presión muy próxima a la exterior (p_{0B} \approx p_{a}). En este caso, el caudal volumétrico de gas que accede a la cámara inferior (14) a través del puerto de conexión (15) no es despreciable, como tampoco lo es la pérdida de carga ocasionada en dicho paso. Dimensionando el puerto de conexión (15) de manera que la pérdida de carga que sufre el gas al atravesarlo sea mayor que la que sufre al alcanzar el agujero de salida (9) del tubo (6), (es decir, tal que p_{0A}-p_{0B} > p_{0A}-p_{1}) aparece una presión diferencial entre los extremos del tubo (p_{0B} < p_{1}) que obliga al líquido existente en el mismo a revertir su flujo y volver al depósito de líquido (1). De este modo, al abrir la válvula conseguimos dos efectos: cortar bruscamente la nebulización (lo cual permite tener un control preciso sobre la misma) y limpiar el tubo de líquido (lo cual tiene múltiples ventajas que serán explicadas posteriormente).
- c)
- Nebulización regulada (válvula en posición intermedia): en este caso la válvula está en una posición intermedia entre los estados "cerrado" y "abierto". Así, a partir de una alimentación de gas a presión constante p_{0A}, se puede controlar la presión p_{0B} de la cámara inferior (14) mediante la apertura de la válvula (16). Dado que dicha presión p_{0B} es la presión de impulsión del líquido, mediante una apertura parcial controlada de la válvula se pueden controlar características del aerosol tales como el caudal o el tamaño de gota generado. El accionamiento de dicha válvula puede ser controlado automáticamente o manualmente (v.g. una palanca de un aerógrafo), permitiendo en este último caso al usuario tener cierta "sensibilidad" sobre el aerosol producido.
Por tanto, la configuración de dos cámaras con
válvula de escape permite controlar con precisión la duración de la
nebulización (puesta en marcha y paro), las características de la
misma y además integra una función de limpieza o purga.
En relación con los elementos descritos, hay que
subrayar que no existe ninguna restricción en la naturaleza y las
características de la pared (12) que separa las cámaras superior
(13) e inferior (14), ni en el puerto de conexión (15) que une
ambas cámaras. Puede tratarse de una simple placa con un solo
orificio, una placa con múltiples orificios dispuestos en cualquier
configuración (reticular, circular, etc.), un filtro con un
determinado tamaño de poro o cualquier otro medio de separación que
nos permita obtener la pérdida de carga deseada. Aunque la
configuración más sencilla constaría de elementos estructurales
fijos e inmóviles, esto no impide la utilización de cualquier
elemento o conjunto de elementos con una o varias partes móviles
actuadas manual o automáticamente (v.g. válvulas controladas
electrónicamente desde el exterior). Cualquier solución es posible
siempre que se separen ambas cámaras de modo que la pérdida de
carga del gas al atravesar el puerto de conexión (15) sea la
deseada.
Dada la disposición relativa de las dos cámaras
o compartimentos, estando todo el líquido contenido en el
compartimento inferior, es preciso limitar en este modo de
realización la inclinación de la botella durante su uso. Como
alternativa, cabe diseñar el puerto de conexión entre cámaras con
un dispositivo que impida el paso de líquido desde la cámara
inferior a la superior.
Esta configuración (Fig. 4) es una variante de
la anterior, en la que el compartimento superior (13) está
subdividido a su vez en dos recintos: un recinto de presurización
(13a) conectado directamente con dicha boquilla de entrada de gas a
presión (5) y un recinto de impulsión (13b), que rodea dicha región
de mezclado; estando ambos recintos comunicados entre sí por medio
de un segundo puerto de conexión (15a) que determina una pérdida de
carga en el flujo de gas entre los dos recintos. El objeto de la
división en tres cámaras es incrementar las opciones de regulación
del dispositivo, especialmente en lo que respecta a la distribución
de presiones en la región de mezclado (Fig. 1, detalle).
Es también objeto de la invención un dispositivo
(Fig. 6) en el que el recipiente presurizado consta de dos piezas
que se ensamblan entre sí. La primera de ellas es una cámara (27)
llena de gas en la que está integrada la zona de mezclado entre gas
y líquido. La segunda pieza es un recipiente de líquido (28) que se
ensambla en la anterior por cualquier medio de unión que asegure
fijación y estanqueidad (rosca, ajuste a presión, etc.). El gas se
introduce en el dispositivo a través de la boquilla (5), la cual
puede estar integrada tanto en la cámara (27) como en el recipiente
de líquido (28). El recipiente de líquido puede ser un depósito
reutilizable tras su limpieza o bien puede tratarse de cápsulas
desechables de un solo uso.
En el caso habitual en el que se atomiza líquido
con un gas (y en general, siempre que la fase portadora sea menos
densa que la fase dispersa), la entrada de gas en el recipiente de
líquido puede incluso hacerse por debajo de la superficie libre del
líquido, de modo que el gas introducido formará burbujas en el seno
del líquido que, posteriormente, subirán y presurizarán la zona
superior a la superficie libre del líquido. Este gas presurizado
impulsa al líquido desde el recipiente (28) hasta la zona de
mezclado (4) a través del tubo de transporte de líquido (29).
En otra variante de la invención, el recipiente
(28) tiene una válvula y está separado de la cámara (27) mediante
una pared en la que hay un puerto de conexión tal y como se explicó
anteriormente para el dispositivo general con dos cámaras y válvula
de escape. De este modo, en este dispositivo se integran todas las
ventajas de la configuración de dos cámaras con válvula de escape
(posibilidad de limpieza, control de la nebulización, etc.) y la
posibilidad de desmontar el recipiente de líquido a voluntad para
funciones de limpieza o recarga.
En otra variante de la invención, el tubo de
alimentación (6) incorpora un regulador de pérdida de carga. Dicho
regulador de carga, que puede ser incluido en cualquiera de los
dispositivos descritos, puede consistir en un simple obstáculo fijo
al paso de líquido (v.g. un tramo de tubo de pequeño diámetro, un
filtro con el tamaño de poro adecuado, una frita, etc.) o bien
puede ser un elemento de pérdida de carga variable (v.g. una válvula
controlada externamente).
En esta variante de la invención el gas a
presión utilizado para producir la atomización es un vapor (V)
obtenido a partir de un líquido vaporizable (L_{v}). Sin que ello
signifique restricción alguna en cuanto al líquido, dicho líquido
vaporizable puede elegirse entre las siguientes sustancias o
combinaciones de ellas: agua, CFC's, alcoholes, cetonas, éteres,
ésteres, parafinas, alcanos, cicloparafinas, naftenos o cicloalcanos
o hidrocarburos aromáticos, olefinas, alquenos, y otros
hidrocarburos no saturados.
Generalmente, la vaporización de dicho líquido
vaporizable se lleva a cabo mediante aplicación de calor. Esta
aplicación de calor se puede realizar de forma externa, en un
recipiente independiente con respecto al cuerpo del dispositivo
(Fig. 7), donde se almacena separadamente el líquido destinado a
atomizarse (L_{a}).
Opcionalmente, ambos líquidos atomizable
(L_{a}) y vaporizable (L_{v}) se almacenan en el dispositivo de
forma conjunta (Fig. 8), con la apropiada separación; y dicha
aplicación de calor calienta conjuntamente al líquido que ha de ser
vaporizado y al líquido que ha de ser atomizado. Típicamente, la
botella o recipiente presurizado (2) se encuentra rodeada (como en
una botella Thermos) por una capa de almacenamiento del
líquido vaporizable. El calentamiento conjunto de ambos líquidos
vaporiza, sin embargo, sólo a uno de ellos, el contenido en la capa
exterior, que, ya en fase de vapor, penetra en el interior de la
cámara de presión por la boquilla de inyección (5). Una exigencia
de este tipo de impulsión es que el punto de ebullición del líquido
vaporizable sea suficientemente más bajo que el del líquido a
atomizar.
En esta configuración, generalmente la
temperatura de las dos fases liquidas previamente a su vaporización
o atomización es aproximadamente la misma.
En esta configuración, la potencia calorífica
aplicada para mantener dicha temperatura común a dichas dos fases
liquidas puede usarse como parámetro de control de la presión y el
caudal del vapor introducido a presión por la boquilla de inyección
(5).
Una opción alternativa supone utilizar como
materia prima en el dispositivo un sólido que va a ser atomizado.
Para ello es preciso conseguir el cambio de fase de éste,
generalmente mediante aplicación de calor. El sólido se puede
introducir en forma de gránulos, polvo, tabletas o terrones. La
configuración más favorable es aquélla en la que la fase sólida
destinada a convertirse en líquido atomizable y el líquido
vaporizable destinado a convertirse en vapor de impulsión se
almacenan conjuntamente con la apropiada separación (tipo botella
térmica de doble pared), y son calentados simultáneamente hasta una
temperatura aproximadamente común para asegurar la producción de las
condiciones de trabajo.
La potencia calorífica aplicada para mantener
dicha temperatura común en dichas dos fases liquidas se utiliza
también como parámetro de control de la tensión superficial y la
viscosidad de dicho líquido destinado a ser atomizado. Estas
propiedades, en efecto, son esenciales para el control del tamaño
de gotas.
Finalmente, la invención incluye un
procedimiento para la atomización de un líquido mediante el uso de
un gas impulsor según los dispositivos descritos en los párrafos
anteriores.
Dicho procedimiento puede destinarse a diversos
fines: en uno de los casos previstos, el aerosol o suspensión de
gotas formado se utiliza para la humidificación o climatización de
espacios, tanto interiores como exteriores.
En el caso de mezclar el líquido a atomizar con
ciertos aditivos, el aerosol puede destinarse a la ambientación,
perfumado del aire, dispersión de sustancias balsámicas,
desinsectación, control biológico de infecciones de transmisión
aérea ("airborne infectious transmision") y otras
aplicaciones en las que el aire atmosférico constituye el vehículo
de transporte básico de las gotas o sus restos (tras la evaporación
del líquido o disolvente) hacia las zonas objetivo finales, que
pueden ser el aparato respiratorio de cualquier ser vivo, su piel
externa, o sus ojos.
En el caso de que el líquido contenga pigmentos,
polímeros, monómeros, u otras sustancias como pinturas, lacas,
partículas cerámicas o metálicas, aceites o revestimientos de
cualquier naturaleza, dichas zonas objetivo finales también pueden
ser cualquier tipo de superficies que se deseen tratar por
deposición de las sustancias mencionadas sobre dichas
superficies.
En otra aplicación prevista, el aerosol o
suspensión de gotas formado se utiliza para la elaboración de
alimentos.
En una aplicación que también es explícitamente
incluida, dicho líquido es un carburante y dicho gas un comburente,
y el gas aerosol o suspensión de gotas formado es usado como mezcla
en un motor de combustión.
También se prevé otra aplicación en la que el
aerosol se utiliza para refrigerar la zona de mecanizado y la
herramienta en una operación cualquiera de mecanización de un
material metálico, polimérico o cerámico.
En otra aplicación adicional prevista, el
aerosol se utiliza como medio de atrapamiento volumétrico de polvo,
partículas de cualquier naturaleza o moléculas suspendidas en el
medio en el que se dispersa el aerosol.
En otra aplicación, dicho líquido es una
pintura, laca o revestimiento, y el aerosol o suspensión de gotas
formado se utiliza para la aplicación de dicha pintura, laca o
revestimiento sobre una superficie situada en el exterior.
Claims (24)
1. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas o vapor impulsor (en adelante, gas) que
es introducido a presión en dicho dispositivo, siendo ambos fluidos
expulsados al exterior en forma de aerosol o suspensión de gotas
transportada por dicho gas; en dicho dispositivo se dispone de una
cámara de almacenamiento de líquido (1), contenida en un recipiente
o botella presurizada (2) a la presión (p_{0}) de presurización
conjunta del gas y del líquido; dicho recipiente (2) es estanco
disponiendo de una boquilla de inyección (5) que permite la entrada
del gas a presión y un orificio de salida al exterior (3) de la
mezcla gas/líquido; dicho orificio de salida está situado en una
región de mezclado (4) donde se produce la combinación de las dos
fases líquida y gaseosa, la disgregación de la corriente liquida y
la salida al exterior en forma de aerosol; el gas de impulsión, tras
penetrar en el recipiente (2) por dicha boquilla de inyección (5),
sale por dicho orificio de salida (3) hacia el ambiente exterior;
la superficie libre del líquido dentro de dicho recipiente (2) es
presionada por el gas de impulsión, siendo el líquido
consecuentemente impulsado hacia la región de mezclado a través de
un tubo de alimentación (6), cuya boca de aspiración (7) se
encuentra próxima al fondo de la botella (2); el otro extremo del
tubo de alimentación, llamado extremo nebulizador (8), dispone de
un agujero de salida (9) cuyo borde exterior (10) está
aproximadamente enfrentado con el borde interior (11) de dicho
orificio de salida (3), existiendo entre ambos bordes enfrentados
un pequeño desfase axial que define una sección de paso anular para
dicho gas impulsor; dicho orificio de salida (3) está perforado en
una pared de dicho recipiente (2) dispuesta aproximadamente en un
plano perpendicular al eje de dicho extremo nebulizador (8); el gas
procedente de la botella presurizada tiene que atravesar
radialmente dicha sección de paso anular comprendida entre el borde
interior (11) del orificio de salida (3) y el borde exterior (10)
del agujero de salida (9) para salir al exterior por dicho orificio
de salida; dicha sección de paso anular es la mínima sección en el
recorrido radial del gas y tiene una superficie del mismo orden que
la sección de dicho agujero de salida; la presión en el agujero de
salida del tubo de alimentación (p_{1}) está comprendida entre los
valores de la presión ambiente exterior (p_{a}) y la presión
(p_{0}) de presurización conjunta del gas y del líquido.
2. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación 1
caracterizado porque la cara externa de la pared del
recipiente (2) en el entorno de dicho orificio de salida (3) está
rebajada formando un cráter aproximadamente cónico, cuyo borde
coincide con el borde interior (11) de la sección de dicho orificio
en la cara interior de dicha pared.
3. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según las reivindicaciones 1 o 2
caracterizado porque los bordes de orificio y agujero (10 y
11), o su entorno próximo, pueden presentar algún efecto de acabado
(rugosidad, dentado, ondulación) de tamaño característico inferior
al diámetro medio d_{j} del chorro de líquido o penacho de
gotas en suspensión que se forma en el orificio de salida tras la
salida de dicho líquido del agujero de salida (9), y de amplitud
mayor que el espesor de la capa limite que forma el gas en contacto
con las paredes sólidas.
4. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según las reivindicación 1 a 3,
caracterizado porque el recipiente presurizado (2) consta de
dos partes comunicadas entre sí, estando todo el líquido contenido
en una de las partes, y siendo el contenedor de líquido una pieza
separable a voluntad para funciones de limpieza o recarga.
5. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según las reivindicaciones 1 a
4, caracterizado porque el recipiente presurizado incluye un
tabique (12) de separación que lo subdivide en dos compartimentos;
todo el líquido está contenido en el compartimento inferior (14),
donde existe una válvula de purgado de gas (16) que comunica con el
ambiente exterior; dicha boquilla de inyección de gas a presión (5)
está situada en el compartimento superior (14); ambos
compartimentos están comunicados entre sí por medio de un puerto de
conexión (15) situado en el tabique (12), que determina una pérdida
de carga en el flujo de gas entre los dos compartimentos; dicho
tubo de alimentación (6) atraviesa dicho tabique, asegurándose la
estanqueidad del tabique en la zona de paso del tubo; y existe un
posicionador que, mediante la obturación selectiva de vías,
establece tres modos de operación: nebulización, con válvula (16)
cerrada; limpieza o purga, con válvula abierta y flujo de gas
invertido en el tubo de alimentación, desde el agujero de salida
(9) hacia la boca de aspiración (7); nebulización regulada, con
válvula en posición de cierre parcial.
6. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación 5,
caracterizado porque el compartimento superior (13) está
subdividido a su vez en dos recintos: un recinto de presurización
(13a) conectado directamente con dicha boquilla de entrada de gas a
presión (5) y un recinto de impulsión (13b), que rodea dicha región
de mezclado; estando ambos recintos comunicados entre sí por medio
de un segundo puerto de conexión (15a) que determina una pérdida de
carga en el flujo de gas entre los dos recintos.
7. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un gas impulsor según las reivindicaciones 1 a
6, caracterizado porque dicho tubo de alimentación (6)
incorpora un regulador de pérdida de carga.
8. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un vapor impulsor según las reivindicaciones 1 a
7, caracterizado porque consta de un calentador que produce
la vaporización de un líquido o sólido vaporizable que se usa como
vapor impulsor.
9. Dispositivo para la atomización de un líquido
mediante el uso de un vapor impulsor según la reivindicación 8,
caracterizado porque consta de dos zonas separadas en las
que se almacenan ambas sustancias atomizable y vaporizable; y por
que el calentador calienta conjuntamente al líquido o sólido que ha
de ser vaporizado y al líquido que ha de ser atomizado.
10. Dispositivo para la atomización de un
líquido mediante el uso de un vapor impulsor según la
reivindicación 9, caracterizado porque dispone de un sistema
para controlar que la temperatura de las dos fases liquidas,
atomizable y vaporizable, previamente a su vaporización o
atomización, sea aproximadamente la misma.
11. Dispositivo para la atomización de un
líquido mediante el uso de un vapor impulsor según la
reivindicación 10, caracterizado porque dispone de un control
sobre la potencia calorífica aplicada para mantener dicha
temperatura común a dichas dos fases líquidas que permite regular
la presión y el caudal del vapor introducido a presión por la
boquilla de inyección (5).
12. Dispositivo para la atomización de un
líquido mediante el uso de un vapor impulsor según las
reivindicaciones 8 a 11, caracterizado porque dispone de una
cámara calentadora que, mediante la aplicación local de energía
calorífica, produce la fusión de un sólido. para su posterior
atomización.
13. Dispositivo para la atomización de un
líquido mediante el uso de un vapor impulsor según la
reivindicación 12, caracterizado porque consta de dos partes
separadas en las que se almacena una fase sólida destinada a
convertirse en líquido atomizable y un líquido o sólido vaporizable
destinado a convertirse en vapor de impulsión y por que el
calentador calienta ambas fases simultáneamente hasta una
temperatura aproximadamente común para asegurar la producción de las
condiciones de trabajo.
14. Dispositivo para la atomización de un
líquido mediante el uso de un vapor impulsor según la
reivindicación 13, caracterizado porque dispone de un control
sobre la potencia calorífica aplicada para mantener dicha
temperatura común a dichas dos fases liquidas que permite regular
la tensión superficial y la viscosidad de dicho líquido destinado a
ser atomizado.
15. Procedimiento para la atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según el dispositivo de
las reivindicaciones 1 a 14.
16. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para la humidificación o climatización de espacios interiores o
exteriores.
17. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para la dispersión de líquidos que contienen aditivos
destinados a la ambientación, perfumado del aire, dispersión de
sustancias balsámicas, desinsectación, control biológico de
infecciones de transmisión aérea y otras aplicaciones en las que el
aire atmosférico constituye el vehículo de transporte básico de las
gotas o sus restos (tras la evaporación del líquido o disolvente)
hacia las zonas objetivo finales, que pueden ser el aparato
respiratorio de cualquier ser vivo, su piel externa, o sus
ojos.
18. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para la elaboración de alimentos.
19. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para la mezcla de un líquido carburante y un gas comburente en
un motor de combustión.
20. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para la aplicación de dicha pintura, laca o revestimiento sobre
una superficie situada en el exterior.
21. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para el análisis elemental de muestras mediante las técnicas de
espectrometria atómica.
22. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para el tratamiento de cultivos mediante dispersión de un
pesticida, insecticida o cualquier otra sustancia utilizada en el
sector agrícola.
23. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para refrigerar la zona de mecanizado y la herramienta en una
operación cualquiera de mecanización de un material metálico,
polimérico o cerámico.
24. Uso de un dispositivo de atomización de un
líquido mediante el uso de un gas impulsor según la reivindicación
15, para el atrapamiento volumétrico de polvo, partículas de
cualquier naturaleza o moléculas suspendidas en el medio en el que
se dispersa el aerosol.
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