ES2257203B1 - Sistema de combustion en un horno de fusion y procedimiento para la fusion de una carga mineral, ceramica o metalica en el mismo. - Google Patents
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Abstract
Sistema de combustión en un horno de fusión y procedimiento para la fusión de una carga mineral, cerámica o metálica en el mismo. La invención se refiere a un sistema de combustión en el que puede llevarse a cabo indistintamente una fusión de la carga con llama al aire o con llama al oxígeno. El sistema comprende por lo menos un quemador principal y una chimenea principal para la salida de humos, y se caracteriza porque comprende además medios de sustitución de un quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa, medios de acoplamiento de dichos quemadores principales al horno de fusión y medios de regulación de la sección de dicha chimenea principal, de manera que la sustitución de un quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa en un mismo horno se realiza en un tiempo inferior a 10 días. Con dicho sistema el fabricante podrá escoger entre un aumento de la producción y/o temperatura de elaboración del material muy alta o una producción discreta y una temperatura de elaboración del material moderada.
Description
Sistema de combustión en un horno de fusión y
procedimiento para la fusión de una carga mineral, cerámica o
metálica en el mismo.
La presente invención se refiere a un sistema de
combustión en un horno de fusión en el que puede llevarse a cabo
indistintamente una fusión de la carga con llama al aire o con llama
al oxígeno.
En particular, la invención se refiere a un
sistema de combustión de cambio de tipo de quemador y de las
dimensiones y posición de la chimenea en el horno de fusión,
coherente con el sistema de combustión utilizado. El cambio de
combustión al aire a combustión al oxígeno se efectúa de una forma
rápida.
La presente invención también se refiere a un
procedimiento para la fusión y elaboración de productos minerales,
cerámicos y metálicos que utiliza un horno que dispone de un sistema
de aporte de energía química que es transferida a la carga a fin de
fundir dicha carga mediante una energía de combustión proporcionada
indistintamente por un sistema de combustión al aire o al oxígeno
según sea más conveniente para el sistema producti-
vo.
vo.
Se conocen distintos tipos de hornos de fusión y
elaboración de productos minerales, cerámicos y metálicos. Todos
ellos disponen de un medio de aporte de energía cualitativa y
cuantitativamente determinada en función del tipo de horno que se
trate.
Así, por ejemplo, un horno para la fabricación
de baldosas cerámicas en las cuales hay que secar y sinterizar la
parte arcillosa de la baldosa y fundir el esmalte cerámico
depositado en la superficie, tiene una gran longitud y dispone de un
sistema de aporte de energía básicamente convectivo.
En general, todos los hornos de fusión tienen
una geometría o arquitectura coherente con la geometría o
arquitectura térmica de las llamas de los sistemas de aporte de
calor (quemadores). Así, por ejemplo, un quemador que utiliza como
comburente aire frío a 25ºC y como combustible Gas Natural cede por
m^{3} de gas natural unos 11,24 kw al horno de los cuales la mayor
parte son cedidos a la carga por convección (masa de gases de
combustión a una temperatura de unos 1.940ºC que al chocar con la
carga le ceden energía). Se estima que casi el 70% de la energía se
cede por convección y el resto hasta el 100% por radiación. En este
caso, el tiempo de estancia de los gases calientes de combustión en
el horno y la superficie de exposición de la carga a la llama son
determinantes en cuanto al rendimiento de energía. Todo ello lleva a
maximizar las geometrías de horno en longitud y altura y a trabajar
con llamas-bucle a fin de aumentar el tiempo de
estancia de los gases en el
horno.
horno.
Se sabe que 1 Nm^{3} de Gas Natural quemado
con oxígeno a 25ºC libera 11,24 kw al horno de los cuales hasta el
95% en forma de energía radiante (ondas
electro-magnéticas). Una llama al oxígeno puro tiene
una temperatura media de unos 2.800ºC. El 5% de la energía restante
es energía convectiva. En este caso no es preciso una salida de
gases de combustión del horno en forma de bucle dado que la
radiación se transmite sobre la carga a la velocidad de la luz por
lo que tanto la posición de la chimenea como sus dimensiones deben
de ser distin-
tos.
tos.
También se sabe que 1 Nm^{3} de Gas Natural
quemado con aire a 25ºC produce unos 13 Nm^{3} de gases de
combustión mientras que 1 Nm^{3} de Gas Natural quemado con
oxígeno produce únicamente unos 3,4 Nm^{3} de gases de combustión,
por lo que a igualdad de presión dentro de la cámara del horno la
sección de la chimenea de la combustión al oxígeno debe ser la
cuarta parte de la necesaria en la combustión con aire a 25ºC.
A continuación se representan las reacciones que
tienen lugar con una combustión al aire y al oxígeno,
respectivamente.
1 Nm^{3} de gas natural (metano) se quema con
aire según la siguiente ecuación:
CH_{4} +
(2O_{2} + 8 N_{2}) = CO_{2} + 2H_{2}O +
8N_{2}
Es decir, 1 mol de metano quemado
estequiométricamente con aire produce 11 moles de gases de
combustión (teniendo en cuenta que el gas natural además de contener
metano tiene hidrocarburos más pesados + el exceso de aire, en
realidad produce algo más de 13 Nm^{3} de gases de
combustión/m^{3} de gas natural).
1 Nm^{3} de gas natural (metano) se quema con
oxígeno según la siguiente ecuación:
CH_{4} +
2O_{2} = CO_{2} +
2H_{2}O
Es decir, la combustión de 1 mol de metano
produce 3 moles de gases de combustión los cuales llevados a
combustión de gas natural por las razones expuestas anteriormente
serán 3,4 Nm^{3} de gases de combustión/Nm^{3} de gas
natural.
Por lo tanto, los productos resultantes de la
combustión (energía química) salen del horno a través de una
chimenea cuyas dimensiones y geometría están en función de la
cantidad de gases de combustión (humos) a evacuar.
En la técnica actual, si por necesidades
productivas hay que pasar estos hornos de combustión al aire a
combustión al oxígeno, es preciso apagar el horno, dejarlo enfriar
durante varios días, quitar el quemador/es al aire a fin de
sustituirlo/s por quemador/es al oxígeno y reducir la sección de
salida de gases de combustión en coherencia con los producidos en la
combustión al oxígeno a fin de mantener las constantes de presión en
el horno también en coherencia con la combustión al oxígeno. Todo
ello representa una pérdida de producción de un mes aproximadamente
entre el tiempo de enfriamiento del horno y el tiempo requerido para
cambiar quemadores y modificar sección de chimenea.
A la vista de los antecedentes, se plantea la
necesidad de proporcionar un sistema de combustión que permita
indistintamente pasar de una combustión con aire a una combustión
con oxígeno de forma rápida.
Un objetivo de la presente invención es resolver
los inconvenientes citados de la técnica anterior, proporcionando un
sistema de combustión que permita en un horno de fusión pasar de una
combustión con aire a una combustión con oxígeno de forma rápida o
automáticamente y con coherencia termodinámica debido al cambio de
dimensiones y posición de la chimenea.
Así pues, el primer aspecto de la invención
proporciona un sistema de combustión en un horno de fusión para la
fusión de una carga mineral, cerámica y/o metálica que comprende por
lo menos un quemador principal y una chimenea principal para la
salida de humos y se caracteriza por el hecho de que dicho sistema
de combustión comprende además medios de sustitución de un quemador
principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa,
medios de acoplamiento de dichos quemadores principales al horno de
fusión y medios de regulación de la sección de dicha chimenea
principal, de manera que la sustitución de un quemador principal al
aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa en un mismo
horno se realiza en un tiempo inferior a 10 días, preferiblemente
inferior a 3 horas, todavía más preferiblemente inferior a 1
hora.
Ventajosamente, el primer aspecto de la
invención permite al fabricante, según sean sus necesidades
productivas y de calidad, pasar de un sistema con combustión al aire
a un sistema con combustión al oxígeno rápidamente y sin pérdidas
productivas.
También ventajosamente, de acuerdo con el primer
aspecto de la invención, el fabricante podrá escoger entre aumento
de producción y/o temperatura de elaboración del material muy alta,
en la combustión al oxígeno, o producción discreta y temperatura de
elaboración del material moderada, en la combustión al aire. Por lo
tanto, de acuerdo con el primer aspecto de la invención, el
fabricante podrá no sólo pasar rápidamente de un sistema de
combustión al otro, sino que además podrá modificar la producción y
temperatura de elaboración según sean sus necesidades productivas y
de calidad.
Preferiblemente, el sistema de combustión de
acuerdo con el primer aspecto de la invención comprende además una
chimenea secundaria para la salida de humos del horno de fusión,
siendo preferible que dicha chimenea secundaria se encuentre en la
parte del horno opuesta a la ubicación del quemador principal con el
fin de proporcionar una adecuada evacuación de los gases o humos de
combustión que permita mantener la presión dentro del horno a los
valores establecidos.
Ventajosamente, dicha chimenea secundaria
comprende medios de regulación de la sección para la salida de humos
de igual forma que la chimenea principal. Por medios de regulación
de la sección para la salida de humos se entiende cualquier medio
que permita modificar la sección de la chimenea de manera que sea
posible aumentarla en la combustión al aire y disminuirla en la
combustión al oxígeno. Así pues, los medios de regulación se
seleccionan entre una compuerta de desplazamiento que puede ser
automático, mediante un servo neumático, hidráulico o eléctrico o
manual o cualquier otro medio que tenga por funcionalidad aumentar o
disminuir la sección de la chimenea.
Preferiblemente, el sistema de combustión
comprende además por lo menos un quemador al oxígeno secundario que
preferiblemente se encuentra en la pared lateral del horno de
fusión. La presencia de quemadores al oxígeno secundarios permite
aumentar la transferencia de calor entre la carga a fundir, con lo
cual se consiguen mejores rendimientos y por lo tanto un aumento de
la productividad.
Para poder cambiar de un tipo de quemador a
otro, el sistema de combustión comprende medios de sustitución de un
quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o
viceversa. Dichos medios de sustitución comprenden una estructura
móvil de geometría y resistencia adecuada para soportar dicho
quemador, moviéndose dicha estructura horizontal, verticalmente o
sobre un eje rotatorio. Así pues un ejemplo de dichos medios de
sustitución se representa en la figura 1 mediante un carro que se
desplaza sobre unas guías ancladas en el suelo y que permiten el
cambio rápido de un tipo de quemador por otro. Sin embargo, queda
igualmente dentro del alcance de protección de la presente invención
otros medios de sustitución como por ejemplo un eje rotatorio fijado
en el horno de manera que su rotación automática permitiera utilizar
un quemador al aire o un quemador al oxígeno según las necesidades
productivas.
Por otro lado el sistema de combustión según la
invención comprende medios de acoplamiento de dichos quemadores.
Dichos medios de acoplamiento comprenden elementos mecánicos que
permiten la fijación del quemador con el horno de fusión y, por
tanto, se refieren a elementos tan simples como tuercas o tornillos
o tan complejos como una estructura que permitiera fijar el nuevo
quemador en una zona no coincidente con la del quemador
retirado.
Un segundo aspecto de la presente invención es
proporcionar un procedimiento para la fusión de una carga mineral,
cerámica o metálica en un horno de fusión que comprende un sistema
de combustión según el primer aspecto de la invención y se
caracteriza por el hecho de que la sustitución de un quemador
principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa
en un mismo horno, es decir un cambio de combustión con aire por
combustión con oxígeno o viceversa, se lleva a cabo con las
siguientes etapas indistintamente del orden en que se apliquen:
- a)
- Desconexión del quemador principal del horno de fusión;
- b)
- Sustitución de dicho quemador principal utilizando los medios que permiten la sustitución de un quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa; y
- c)
- Reducción de la sección de la chimenea principal;
Además, cuando el sistema de combustión
comprende una chimenea secundaria, el procedimiento comprende además
e indistintamente del orden:
- d)
- Reducción de la sección de dicha chimenea principal hasta su cierre completo utilizando los medios de regulación de la sección de chimenea; y
- e)
- Abertura de la sección de la chimenea secundaria, ubicada en el extremo opuesto del quemador principal, hasta la sección deseada utilizando los medios de regulación de la sección de chimenea.
Ventajosamente, de acuerdo con la presente
invención puede seleccionarse el tipo de combustión más conveniente
según las necesidades productivas en cada momento.
El procedimiento de la invención comprende en el
caso que el sistema de combustión disponga de quemadores secundarios
para aumentar la transferencia de calor, la etapa de:
- f)
- Puesta en funcionamiento de por lo menos un quemador al oxígeno secundario dispuesto en la pared lateral del horno de fusión.
El procedimiento definido en la presente
invención puede verse modificado o adaptado a fin de reducir el
tiempo de cambio del tipo de quemador sin por ello alejarse del
ámbito de protección definido por las reivindicaciones adjuntas.
Ventajosamente, dicho cambio de tipo de quemador y modificación de
las dimensiones y posición de la chimenea se lleva a cabo en un
tiempo inferior a 10 días, preferiblemente inferior a 3 horas, y
todavía más preferiblemente inferior a 1 hora.
Ventajosamente, con el procedimiento y sistema
definidos en las reivindicaciones adjuntas el cambio de combustión
al aire por combustión oxígeno o viceversa no precisa de un
enfriamiento del horno de fusión ni de paros productivos.
En la presente invención por fusión de una carga
mineral, cerámica o metálica se entiende toda aquella sustancia
sólida formada por una carga mineral, cerámica y/o metálica o
cualquier mezcla y/o combinación de uno o más componentes que en su
proceso de elaboración se tenga que transformar en líquida.
Los hornos continuos convencionales destinados a
la fabricación de fritas de esmalte disponen de un sistema de carga
en continuo normalmente con empujadores tipo tornillo. Se efectúa la
carga por un extremo del horno y en la parte opuesta se halla un
sistema de aporte de energía al horno a base de quemador/es de gas
natural + aire a unos 600ºC. La evacuación de gases de combustión se
efectúa lateral o frontalmente y siempre por la zona de quemadores
de tal forma que la llama (entendida como los gases de combustión a
una temperatura) viaje hacia el frente de carga, denominado
"montón", fundiéndola superficialmente y después viaje hacia la
zona de
\hbox{quemadores hasta salir por la
chimenea.}
En líneas generales, las dimensiones del horno
desde el quemador hasta la carga, son de más de 5 m y la distancia
entre las paredes laterales es de algo menos de 2 m, siendo la
altura de la bóveda en su parte más alta de algo más de 2 metros. En
general toda la configuración de geometrías del horno, el volumen de
la cámara de combustión así como la evacuación de gases de
combustión del horno está pensada para el máximo aprovechamiento de
la energía convectiva (70% de la energía total).
Para determinar la sección de la chimenea se
tiene en cuenta que:
Caudal de gases
= Velocidad x Sección
chimenea
- 1 Nm^{3} de gas natural quemado con aire produce unos 13 Nm^{3} de humos.
- 1 Nm^{3} de gas natural quemado con oxígeno produce unos 3,4 Nm^{3} de humos.
A velocidad de salida de humos constante por
chimenea:
13 \ Nm^{3}/S1
= 3,4 \
Nm^{3}/S2
siendo S1 la sección de salida de
gases de combustión al aire con velocidad V y S2 la sección de
salida de gases de combustión al oxígeno a la misma velocidad V, de
manera
que:
S2 = 0,26
S1
es decir, a velocidad de salida de
gases constante y a caudal de gas natural constante en el quemador,
la sección de salida de humos del horno en la combustión al oxígeno
debe de ser el 25% de la sección de la salida de humos para
combustión al aire. Debido al gran rendimiento de la llama al
oxígeno, muchas veces es preciso disminuir el caudal de gas natural,
por lo que el volumen de la salida de humos debe de ser aún menor y
coherentemente la sección de salida inferior a 0,26
S1.
Según ensayos efectuados durante la
investigación realizada existe una relación entre el rendimiento de
la llama al oxígeno y la velocidad de salida de gases del horno.
Durante la investigación se han substituido los quemadores al aire
del horno por otros quemadores al oxígeno o también conocidos por
oxicombustión, observando que en estas nuevas condiciones al ser la
masa de gases de combustión muy pequeña generaban, a la salida del
horno, una velocidad inferior y, por lo tanto, una presión dentro
del horno inferior que hacía descender los rendimientos de llama
clásicos de la combustión al oxígeno.
Un sistema de cierre de chimenea a la superficie
requerida para la combustión al oxígeno mejoró ya los rendimientos.
Posteriormente, el cambio de emplazamiento de la chimenea desde la
parte quemador hasta el extremo opuesto junto con la reducción de la
sección proporcionó los rendimientos de llama previstos para la
combustión al
oxígeno.
oxígeno.
Los presentes inventores han encontrado la forma
sencilla de pasar el horno de combustión al aire a combustión al
oxígeno sin pérdidas productivas y en coherencia de posición y
sección de chimenea cuyo cambio de la sección y posición de la misma
se efectúa sin perdidas productivas.
La figura 1 muestra un horno de fusión que
comprende el sistema de combustión de acuerdo con el primer aspecto
de la invención. En dicha figura 1, la referencia (1) indica la
posición de la salida de humos para la combustión al aire, colocada
en la pared lateral o al lado del quemador principal. La referencia
(2) indica la salida de humos de sección reducida para la combustión
al oxígeno, situada al extremo opuesto del quemador principal. Las
referencias (31) y (32) se refieren al quemador principal al aire y
al quemador principal al oxígeno, respectivamente. La referencia (4)
indica la ubicación de quemadores al oxígeno secundarios.
La figura 2 muestra una representación de un
medio de regulación de la sección de la chimenea para la salida de
humos. La referencia (1) indica una pieza en hormigón refractario.
La referencia (2) indica las guías y centraje de la compuerta. La
referencia (3) indica el eje del pistón. La referencia (4) indica la
parte de la estructura que va fijada al horno y la referencia (5)
indica el pistón neumático o hidráulico que permite el
desplazamiento de la pieza de hormigón y por lo tanto permite
aumentar o disminuir la sección de salida de humos por la
chime-
nea.
nea.
Para mayor comprensión de cuanto se ha expuesto
se acompaña un ejemplo a título no limitativo en el que se
representa un ejemplo práctico de la invención.
Ejemplo
comparativo
Un horno que está produciendo una frita de
esmalte cuya temperatura de elaboración es de 1.450ºC, dispone de un
quemador al aire a 600ºC y proporciona los siguientes datos
productivos:
| - Producción: | 0,83 Tm/h (19,92 Tm/día) |
| - Combustible: | Gas natural(PCI 11,24 kwh/Nm^{3}) |
| - Comburente: | Aire a 600ºC |
| - Caudal de gas natural: | 188 Nm^{3}/h |
| - Consumo específico de gas natural: | 0,227 Nm^{3}/kg de frita |
| - Caudal de humos: | 2444 Nm^{3}/h |
| - Caudal de CO_{2} en humos: | 219 Nm^{3}/H |
| - Caudal de N_{2} en humos: | 1766 Nm^{3}/h |
| - CO_{2}/Producción: | 11 Nm^{3} CO_{2}/Tm frita |
La sustitución del quemador al aire por uno al
oxígeno y la variación de emplazamiento y sección de chimenea se
efectúa en 15 días de horno parado y con un coste aproximado de unos
6.000 EUR, sin valorar las pérdidas de producción.
Una vez sustituido el quemador al aire por un
quemador al oxígeno y variados la sección y emplazamiento de
chimenea los parámetros del horno convertido al oxígeno son:
| - Producción: | 1,16 Tm/h(27,84 Tm/día) |
| - Combustible: | Gas natural (PCI 11,24 kwh/Nm^{3}) |
| - Comburente: | Oxígeno a 25ºC |
| - Caudal de gas natural: | 147 Nm^{3}/h |
| - Consumo específico de gas natural: | 0,127 Nm^{3}/Kg de frita |
| - Caudal de humos: | 500 Nm^{3}/H |
| - Caudal de CO_{2}: | 171 Nm^{3}/h |
| - Caudal de N_{2} en humos: | 0,53 Nm^{3}/H |
| - CO_{2}/Producción: | 6,14 Nm^{3}/Tm frita |
Se utilizó el mismo horno continuo para la
fabricación de fritas de esmalte que en el ejemplo comparativo, pero
en este caso se instalaron unos mecanismos para el cambio rápido de
quemador al aire por quemador al oxígeno y un cambio rápido de la
posición y sección de la chimenea.
Los parámetros productivos fueron los mismos que
los descritos en el ejemplo comparativo, pero en este caso el tiempo
total invertido para pasar de combustión al aire a combustión al
oxígeno fue de sólo 50 min y se llevaron a cabo las modificaciones a
horno caliente.
Existen ciertas calidades de frita de esmalte
que por diferentes razones inherentes a sus propiedades físicas y/o
químicas son difíciles de fabricar con un sistema de combustión al
aire, debido a la limitación de temperatura de llama (1.940ºC máx).
Básicamente ello se debe a:
- \bullet
- Elevado punto de fusión de los componentes de la frita.
- \bullet
- Elevada energía de combinación de los componentes.
- \bullet
- Porosidad de la frita.
- \bullet
- Tipo de coloración de la frita.
En estos casos la única forma que tiene el
fabricante de fritas de asegurar la calidad es aumentando el tiempo
de residencia de la frita en el horno, disminuyendo, por tanto la
producción.
La llama al oxígeno (2.800ºC) proporciona una
temperatura máxima que garantiza para estas fritas una buena calidad
y elevada producción.
Claims (12)
1. Sistema de combustión en un horno de fusión
para la fusión de una carga mineral, cerámica y/o metálica que
comprende por lo menos un quemador principal y una chimenea
principal para la salida de humos, caracterizado por el
hecho de que dicho sistema de combustión comprende además:
- medios de sustitución de un quemador principal
al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa,
- medios de acoplamiento de dichos quemadores
principales al horno de fusión y
- medios de regulación de la sección de dicha
chimenea principal que permitan modificar la sección de la chimenea
aumentándola en la combustión al aire y disminuyéndola en la
combustión al oxígeno.
2. Sistema de combustión en un horno de fusión
según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que
dicho sistema comprende además una chimenea secundaria para la
salida de humos del horno de fusión.
3. Sistema de combustión en un horno de fusión
según la reivindicación 2, caracterizado por el hecho de que
dicha chimenea secundaria para la salida de humos se encuentra en
la parte del horno opuesta a la ubicación del quemador
principal.
4. Sistema de combustión en un horno de fusión
según cualquiera de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado por el hecho de que dicha chimenea comprende
medios de regulación de la sección para la salida de humos
seleccionados entre una compuerta de desplazamiento con servo
neumático, hidráulico, eléctrico o manual.
5. Sistema de combustión en un horno de fusión
según cualquiera de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado por el hecho de que dicho sistema comprende
además por lo menos un quemador al oxígeno secundario.
6. Sistema de combustión en un horno de fusión
según la reivindicación 5, caracterizado por el hecho de que
dicho por lo menos un quemador al oxígeno secundario se encuentra
en la pared lateral o en la bóveda del horno de fusión.
7. Sistema de combustión en un horno de fusión
según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que
dichos medios de sustitución de un quemador principal al aire por
un quemador principal al oxígeno o viceversa comprenden una
estructura móvil de geometría y resistencia adecuada para soportar
dicho quemador, moviéndose dicha estructura horizontal,
verticalmente o sobre un eje rotatorio.
8. Sistema de combustión en un horno de fusión
según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que
dichos medios de acoplamiento de dichos quemadores comprenden
elementos mecánicos que permiten la fijación del quemador con el
horno de fusión, siendo dichos elementos tan simples como tuercas o
tornillos o tan complejos como una estructura que permita fijar el
nuevo quemador en una zona no coincidente con la del quemador
reti-
rado.
rado.
9. Procedimiento para la fusión de una carga
mineral, cerámica o metálica en un horno de fusión que comprende un
sistema de combustión según cualquiera de las reivindicaciones 1 a
11, caracterizado por el hecho de que la sustitución de un
quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o
viceversa en un mismo horno, es decir un cambio de combustión con
aire por combustión con oxígeno o viceversa, se lleva a cabo con las
siguientes etapas indistintamente del orden en que se apliquen:
- a)
- Desconexión del quemador principal del horno de fusión;
- b)
- Sustitución de dicho quemador principal utilizando los medios que permiten la sustitución de un quemador principal al aire por un quemador principal al oxígeno o viceversa; y
- c)
- Reducción de la sección de la chimenea principal; y opcionalmente e indistintamente del orden:
- d)
- Reducción de la sección de dicha chimenea principal hasta su cierre completo utilizando los medios de regulación de la sección de chimenea; y
- e)
- Abertura de la sección de la chimenea secundaria, ubicada en el extremo opuesto del quemador principal, hasta la sección deseada utilizando los medios de regulación de la sección de chimenea.
10. Procedimiento según la reivindicación 9,
caracterizado por el hecho de que comprende además e
indistintamente del orden:
- f)
- Puesta en funcionamiento de por lo menos un quemador al oxígeno secundario dispuesto en la pared lateral o en bóveda del horno de fusión.
11. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 14, caracterizado por el hecho de que
dicho cambio de fusión con combustión al aire por combustión
oxígeno o viceversa se realiza en un tiempo inferior a 10 días.
12. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 9 a 11, caracterizado por el hecho de que
dicho cambio de combustión al aire por combustión oxígeno o
viceversa no precisa de un enfriamiento del horno de fusión.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200402790A ES2257203B1 (es) | 2004-11-19 | 2004-11-19 | Sistema de combustion en un horno de fusion y procedimiento para la fusion de una carga mineral, ceramica o metalica en el mismo. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200402790A ES2257203B1 (es) | 2004-11-19 | 2004-11-19 | Sistema de combustion en un horno de fusion y procedimiento para la fusion de una carga mineral, ceramica o metalica en el mismo. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2257203A1 ES2257203A1 (es) | 2006-07-16 |
| ES2257203B1 true ES2257203B1 (es) | 2007-07-16 |
Family
ID=36676672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES200402790A Active ES2257203B1 (es) | 2004-11-19 | 2004-11-19 | Sistema de combustion en un horno de fusion y procedimiento para la fusion de una carga mineral, ceramica o metalica en el mismo. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| ES (1) | ES2257203B1 (es) |
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3998615A (en) * | 1975-03-31 | 1976-12-21 | Libbey-Owens-Ford Company | Glass melting furnace and method of operation |
| JPH08200682A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃焼器の交換装置 |
| US6705117B2 (en) * | 1999-08-16 | 2004-03-16 | The Boc Group, Inc. | Method of heating a glass melting furnace using a roof mounted, staged combustion oxygen-fuel burner |
| CA2448616A1 (en) * | 2001-05-16 | 2002-11-21 | Owens Corning | Exhaust positioned at the downstream end of a glass melting furnace |
| US7833009B2 (en) * | 2004-09-10 | 2010-11-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxidant injection method |
-
2004
- 2004-11-19 ES ES200402790A patent/ES2257203B1/es active Active
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2257203A1 (es) | 2006-07-16 |
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