ES2215822T3 - Procedimiento y dispositivo para el acondicionamiento de productos de tabaco cortados. - Google Patents

Abstract

Procedimiento para el acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la humectación con vapor de agua, en el que a) los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo a través de una cámara que trabaja en un paso continuo y b) se tratan con vapor de agua mediante toberas durante el movimiento de caída, caracterizado porque c) en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica, especialmente una presión absoluta de más de 1 bar.

Description

Procedimiento y dispositivo para el acondicionamiento de productos de tabaco cortados.

La invención trata de un procedimiento para el acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la humectación con vapor de agua del tipo genérico mencionado en el preámbulo de la reivindicación 1, así como de un dispositivo correspondiente del tipo genérico mencionado en el preámbulo de la reivindicación 5.

Aquí se debe entender por el concepto de "materiales de tabaco desmenuzado", por ejemplo, hojas de tabaco desvenadas, venas de tabaco, tallos de tabaco, en cada caso picados o deshilachados, tabaco reprocesado, así como productos secundarios de tabaco como los Winnowing (recuperados de secundario) de TV y ZHV.

Estos procedimientos se usan, principalmente, para el acondicionamiento de los materiales de tabaco desmenuzado como primer paso de un procedimiento de expansión para elevar la llamada "capacidad de llenado" del material de tabaco.

Las hojas de tabaco verdes, recién recogidas, contienen porcentajes relativamente altos de agua que se reducen a menos de 10% de contenido de agua a través de distintos procedimientos denominados "procedimientos Curing". Este tabaco así reprocesado se lleva a las fábricas para la producción, por ejemplo, de cigarrillos u otros artículos estimulantes sobre la base del tabaco.

La cadena de procesamiento desde la hoja verde hasta el tabaco en rama provoca, sin embargo, una fuerte contracción de los materiales de tabaco. Una reducción de volumen de este tipo daña la capacidad de llenado.

Por esta razón se han desarrollado distintos procedimientos para contrarrestar al menos en parte esta disminución de volumen, aprovechándose el hecho de que la estructura celular de los materiales de tabaco desmenuzado puede envolver el volumen que existía originalmente en la hoja.

En los procesos de expansión conocidos se diferencia entre dos grupos de casos, a saber, los procesos High Order, en los que el tabaco se carga en un autoclave con un medio expansor ligeramente volátil como, por ejemplo, dióxido de carbono o nitrógeno, pudiéndose alcanzar así, en caso de una conducción adecuada del procedimiento, incrementos de la capacidad de llenado en el intervalo del 100%, comparado con el valor de medición después del corte, o procesos Low Order, en los que al acondicionamiento previo con vapor de agua sigue un secado, por ejemplo, en un secador de flujo, un secador de turbulencia o un secador de tambor. Después del secado se realiza el llamado acondicionamiento posterior que comprende una nueva humectación, un tamizado y un refrigerado. Mediante los procesos Low Order se puede elevar la capacidad de llenado hasta en el 50%.

La presente invención trata de un proceso de expansión de tipo Low Order, en el que se realiza un acondicionamiento previo para el calentamiento previo/la humectación previa del material de tabaco con vapor de agua y un secado a continuación.

Ya se conocen distintos procedimientos de expansión del tipo Low Order. El documento DE3710677C2 muestra un dispositivo de expansión con una esclusa de rueda celular para la alimentación de material de tabaco a una cámara de expansión formada por una zona parcial de la esclusa de rueda celular. Un gas caliente, compuesto por aire y vapor de agua, se introduce en una cámara de expansión de modo que el material de tabaco se acelera, sometido a una caída de presión, a al menos 50 m/s con un tiempo de permanencia del material de tabaco en la cámara de expansión de menos de 0,1 segundo.

El documento WO99/23898 describe un dispositivo para aderezar y humectar tabaco. El tabaco llega al dispositivo a través de una esclusa de aire de modo que no puede entrar aire al dispositivo. El tabaco cae a través del dispositivo y se rocía mediante toberas laterales con vapor/agua/casing (salsa) y otros materiales. La presión de las toberas está en el intervalo de 0,1 a 10 bares. El tratamiento se realiza a presión atmosférica pues no se prevé ningún cierre de la cámara de tratamiento desde el lado de la extracción.

El documento WO97/04673 da a conocer un procedimiento para la expansión de venas de tabaco que se someten a presión en un depósito cerrado mediante vapor saturado hasta que se humectan todas las células de las venas. Después se reduce rápidamente la presión, "explotando" las células. Este sistema no es óptimo desde el punto de vista económico debido a su forma de funcionamiento discontinuo, es decir, funcionamiento por lotes.

Finalmente, el documento DE19734364A da a conocer un procedimiento y un dispositivo del tipo genérico indicado, donde el material de tabaco desmenuzado se lleva a una cámara a través de una esclusa de rueda celular. En esta cámara el material de tabaco cae libremente hacia abajo y radialmente a través de una cortina de chorros giratoria del medio de acondicionamiento. Con este fin existe un medio de transporte dentro de la cámara, concretamente, un rodillo de recuperación que gira alrededor de un eje que discurre básicamente en posición transversal respecto a la dirección del flujo de tabaco, así como orificios de tobera para el medio de acondicionamiento con salidas básicamente en posición radial.

Este rodillo de recuperación se usa también para disgregar y separar el tabaco que se compone de fibras más o menos conglomeradas.

En el lado de la salida se puede prever una esclusa de rueda celular adicional (véase la figura 4) que desplace el tabaco a un transportador oscilante para su transporte ulterior a un dispositivo de secado.

En este tipo de acondicionamiento previo resulta desventajoso el esfuerzo mecánico, a la que se somete el tabaco para disgregar los conglomerados a que dan lugar las grasas sobre la superficie de las partículas de tabaco, que se funden durante el calentamiento y la humectación.

La invención se basa en el objetivo de crear un procedimiento y un dispositivo para el acondicionamiento (previo) de partículas de tabaco desmenuzadas, en el que no aparezcan las desventajas mencionadas antes. Especialmente se debe proponer un procedimiento y un dispositivo que no requieran ningún esfuerzo mecánico de las sensibles partículas de tabaco, manteniéndose las ventajas de un procedimiento de flujo continuo.

Esto se logra mediante las particularidades indicadas en la parte caracterizadora de las reivindicaciones 1 y 5.

Formas de realización ventajosas se definen en las reivindicaciones secundarias.

Las ventajas alcanzadas con la invención se basan en las ideas siguientes: se puede influir en una elevación de la capacidad de llenado, medida en comparación con el valor de la capacidad de llenado después del corte del tabaco, a través del incremento de la humedad, con la que el tabaco acondicionado previamente entra en el secador, es decir, la llamada humedad de entrada al secador. En caso de parámetros del secador dados, especialmente una geometría del secador dada y aquí de nuevo una longitud fija del secador, se incrementa la capacidad de llenado con el aumento de la humedad de entrada al secador.

Además, el aumento de la temperatura de entrada del tabaco en el secador tiene efectos positivos en la capacidad de llenado, pues esto provoca un intercambio de energía/calor y de sustancias entre la fase gaseosa en el secador y las partículas de tabaco, que, a su vez, tiene una gran importancia para el éxito del secado en lo referido a la capacidad de llenado.

La invención logra esta mejoría adicional del intercambio de energía/calor y de sustancias mediante un acondicionamiento (previo) realizado a presión, o sea, un acondicionamiento a una presión absoluta de más de 1 bar. Con este fin la corriente de tabaco, que cae continuamente hacia abajo, se solicita con vapor en una cámara configurada a prueba de diferencias de presión, de manera que en la cámara se puede ajustar una temperatura y una presión según la línea de presión del vapor saturado.

Aquí es posible, incluso, alimentar a la cámara vapor sobrecalentado, obteniéndose así en la cámara temperaturas por encima de la presión de equilibrio correspondiente.

Mediante un tratamiento previo de este tipo, el tabaco se puede calentar previamente a 180ºC de manera absoluta en el interior de la cámara. Aquí, el calentamiento previo va unido a una humectación simultánea. Dado que este proceso se inicia con una condensación, se puede ajustar rápidamente la temperatura y la humedad a las condiciones de equilibrio.

El tabaco, acondicionado previamente a sobrepresión, se lleva directamente, es decir, sin almacenamiento intermedio, de la cámara de acondicionamiento previo a la corriente de aire caliente del secador y se obliga al tabaco, en dependencia de la presión y la temperatura predominantes en el secador, a asumir la correspondiente temperatura de equilibrio del agua. Esto significa que a la vez que se aprovecha la energía almacenada en el tabaco, se realiza una evaporación con refrigeración a la llamada temperatura límite de refrigeración que está entre aproximadamente 40ºC y 98ºC a presión ambiente, concretamente, en dependencia del contenido de vapor y la temperatura de la atmósfera en el secador. Si se usa un secador a altas presiones, se pueden alcanzar también altas temperaturas límite de refrigeración.

Con esto resulta posible, sin que ocurra un intercambio de calor por convección, es decir, sin el intercambio de energía entre el gas de secado y las partículas de tabaco en sistemas con movimiento forzado, configurar procesos de evaporación basados en la existencia de desequilibrios termodinámicos.

Este tipo de deshumectación en el secador se caracteriza por velocidades extremadamente elevadas y obtiene un aumento de la capacidad de llenado en comparación con la condensación en sistemas abiertos accionados atmosféricamente como, por ejemplo, el tambor o el túnel de vapor.

En una forma de realización preferida se alimenta el vapor de agua a la cámara a través de toberas anulares que se disponen al nivel de la superficie envolvente interna para evitar los cantos que podrían obstaculizar el paso del tabaco.

Aunque la dirección de salida de las toberas puede tener, en principio, una orientación horizontal o, incluso, hacia arriba contra la corriente de tabaco, la dirección de salida de la tobera se inclina hacia abajo, según una forma de realización preferida, para apoyar el movimiento de transporte/vuelo del tabaco y acelerar así la caída libre y aumentar, finalmente, la velocidad del procedimiento.

La alimentación de vapor a la cámara se puede realizar con cualquier ángulo, como, por ejemplo, también tangencialmente. Sin embargo, ésta ocurre preferentemente con un ángulo de 90ºC respecto a la dirección circunferencial de la pared de la cámara para obtener el mayor efecto de incidencia posible.

Con el fin de evitar una condensación del vapor de agua en la pared interna del depósito a presión, el depósito debería disponer de una camisa de calefacción, a la que se alimente, asimismo, vapor a una temperatura algo superior a la temperatura del vapor de las toberas (anulares).

La cámara se debería ensanchar hacia abajo aproximadamente en forma de cono truncado, porque así se pueden excluir ampliamente los posibles riesgos de un atascamiento.

Se debería prestar atención a que el tabaco no caiga a través de la cámara sin acumularse, pues no es necesaria la acumulación, usada con frecuencia, para crear un tiempo de permanencia en este tipo de dirección de proceso, dado que la temperatura de equilibrio se ajusta con gran rapidez mediante la condensación.

Con el fin de evitar cualquier acumulación no deseada de tabaco en la cámara sometida a presión, la esclusa de extracción debería funcionar con un volumen algo mayor que la esclusa de alimentación. Esto se puede lograr, por ejemplo, mediante el número de revoluciones de la esclusa y/o mediante un volumen mayor de la cámara de la esclusa.

Después de atravesar la cámara sometida a presión, el tabaco calentado previamente y humectado, es decir, el tabaco condicionado previamente, se alimenta a un secador, para lo que se pueden usar los secadores convencionales conocidos como, por ejemplo, los secadores de tambor o los secadores de lecho fluidizado. Sin embargo, mediante el secado más lento en esas variantes no se incrementa la capacidad de llenado en la misma medida que si se usa un secador de corriente de aire que se prefiere por esta razón.

El tabaco acondicionado previamente, que sale de la esclusa de rueda celular inferior es arrastrado por la corriente de gas caliente de un secador de corriente de aire de este tipo y se seca hasta alcanzar la humedad nominal de salida debido a su permanencia en este tramo del secador.

Este secado del tabaco se caracteriza en el primer paso por la evaporación rápida hasta alcanzar la temperatura límite de refrigeración. Aquí, la energía de evaporación proviene exclusivamente de las partículas de tabaco.

Por el contrario, en la segunda sección el tabaco se deshumecta o seca a través del intercambio de calor y de sustancias por convección. Este segundo proceso de secado es más lento que la evaporación y contribuye, por tanto, menos porcentualmente a la elevación de la capacidad de llenado.

Incluso aunque se trabaje con las formas de realización menos convenientes de secadores, concretamente, con secadores de tambor o secadores de lecho fluidizado, se alcanzan mediante los procesos de evaporación/secado, descritos antes, capacidades de llenado más elevadas que en el caso de la combinación usual de tambor de calentamiento previo/túnel de vapor con los secadores de tambor/capa fluidizada.

Como ya se ha dado a entender antes, es importante el uso de "esclusas de rueda celular resistentes a la diferencia de presión", o sea, de esclusas de ruedas celulares que a pesar de las fugas inevitables debido a problemas de hermeticidad, por una parte, y al vapor que escapa a través de las distintas cámaras de la esclusa de rueda celular, por otra parte, mantienen una sobrepresión absoluta y muy constante en el interior de la cámara y, con ello, una diferencia de presión constante entre la presión atmosférica fuera de la cámara y la presión interna de la cámara. En el mercado se ofertan esclusas de rueda celular adecuadas, resistentes a la diferencia de presión.

La invención se explica a continuación mediante ejemplos de realización, haciéndose referencia a los dibujos esquemáticos adjuntos. Muestran:

Fig. 1 un corte vertical a través de una primera forma de realización de un dispositivo para el acondicionamiento (previo) de materiales de tabaco desmenuzados,

Fig. 2 un corte a lo largo de la línea A-A de la figura 1,

Fig. 3 un corte vertical a través de una segunda forma de realización de un dispositivo para el acondicionamiento (previo) de materiales de tabaco desmenuzados,

Fig. 4 un corte a lo largo de la línea A-A de la figura 3 y

Fig. 5 un diagrama para la explicación del desarrollo del procedimiento.

La figura 1 muestra un dispositivo de expansión, indicado en general con la referencia 10, con un dispositivo para el acondicionamiento previo de los materiales de tabaco desmenuzados y un secador de corriente de aire 5 a continuación que se dispone debajo del dispositivo de acondicionamiento previo 12.

Al dispositivo de acondicionamiento previo 12, dispuesto básicamente en posición vertical, se alimentan partículas de tabaco cortadas (láminas) a través de órganos de transporte adecuados, por ejemplo, canales oscilantes, y pasan a través de una esclusa de rueda celular superior 1, resistente a la diferencia de presión, a la cámara 3 resistente a la presión del dispositivo 12, en la que las partículas de tabaco caen libremente hacia abajo. La cámara 3 se ensancha de forma cónica verticalmente hacia abajo para impedir una acumulación de partículas de tabaco.

Aproximadamente a la mitad de la altura de la cámara 3 se disponen toberas anulares 2 (véase también la figura 2) al nivel de la superficie envolvente interna de la cámara 3 para evitar los cantos que podrían obstaculizar el paso del tabaco.

En la forma de realización representada, la dirección de salida de las toberas anulares 2 se inclina hacia abajo para apoyar la dirección de transporte/vuelo del tabaco. La dirección de salida de las toberas de salida 2 se puede orientar, en principio, también horizontalmente o, incluso, hacia arriba contra la corriente de tabaco.

Las partículas de tabaco caen libremente hacia abajo en la cámara 3 en forma de cono truncado y se introducen a través de una esclusa de rueda celular inferior 4, también resistente a la diferencia de presión, directamente en el tramo horizontal de un secador de corriente de aire 5.

Se puede usar también un tramo vertical de secador de corriente como alternativa a la forma de realización mostrada.

Con el fin de impedir una acumulación de tabaco en la cámara 3, la esclusa de rueda celular inferior 4, que se usa como esclusa de extracción, funciona con un volumen de transporte algo mayor que la esclusa de alimentación superior 1. Esto se puede lograr, por ejemplo, mediante el número de revoluciones de la esclusa y/o un volumen mayor de las distintas cámaras de esta esclusa, como se muestra en la figura 1.

Como se puede ver en la figura 2, el vapor se introduce en una cámara anular en la pared de la cámara 3, a partir de la que se alimentan las toberas anulares 2 que se orientan radialmente hacia abajo al interior de la cámara.

Ya antes del comienzo de la alimentación de las partículas de tabaco a la cámara, se somete el interior de la cámara 3 a una sobrepresión, medida de forma absoluta, al alimentarse vapor saturado a través de las toberas anulares 2. De esta forma se puede crear una presión en el interior de la cámara 3 que sólo depende de la temperatura del vapor saturado introducido.

Debido a las dos esclusas de rueda celular 1, 4, resistentes a la diferencia de presión, se mantiene esta presión durante el funcionamiento continuo de modo que se pueden alcanzar temperaturas y humedades del tabaco a la entrada del secador, extremadamente elevadas en comparación con los procedimientos convencionales.

Con el fin de evitar una condensación del vapor de agua en la pared interna de la cámara 3, se puede equipar la cámara 3, configurada como depósito a presión, con una camisa de calefacción 6, como se puede ver en las figuras 3 y 4. A la camisa de calefacción 6 se alimenta, desde abajo, vapor a una temperatura algo más elevada que la temperatura del vapor inyectado a través de las toberas anulares 2, mientras que este vapor se extrae arriba de la camisa de calefacción 6.

Después de pasar el acondicionamiento previo a sobrepresión y, con ello, a temperaturas extremadamente elevadas, las partículas de tabaco calentadas previamente y humectadas caen hacia abajo a través de la esclusa de rueda celular 4 al secador de corriente de aire 5, donde son arrastradas por la corriente de gas caliente y se secan durante la permanencia en el secador hasta alcanzar la humedad nominal de salida.

El secado del tabaco se caracteriza en el primer paso por la rápida evaporación hasta alcanzar la temperatura límite de refrigeración. Aquí, la energía de evaporación proviene exclusivamente de las partículas de tabaco.

En la segunda sección el tabaco se deshumecta o se seca mediante el intercambio de calor y sustancia por convección.

La figura 5 muestra en una representación en forma de diagrama un acondicionamiento de las partículas de tabaco que se introducen, asumiendo un equilibrio térmico, con una temperatura de entrada de 20ºC en una atmósfera de vapor saturado en la cámara 3 de sobrepresión.

Aquí, la línea marcada con triángulos indica el cambio del contenido de humedad de las partículas de tabaco con una humedad de entrada de 20% y la línea marcada con cuadrados, el cambio del contenido de humedad de las partículas de tabaco con una humedad de entrada de 18%.

Como se puede reconocer, el contenido de humedad de las partículas de tabaco aumenta linealmente después del acondicionamiento, expresado en porcentaje, en el intervalo de una temperatura de vapor saturado de 100ºC a 160º de modo que, por ejemplo, a una temperatura del vapor saturado de 160ºC las partículas de tabaco con una humedad de entrada de 18% abandonan el dispositivo de acondicionamiento con una humedad de salida de aproximadamente 30,25%.

A continuación se explicará el aumento de la capacidad de llenado, que se puede alcanzar, mediante un ejemplo que compara el acondicionamiento previo a presión mediante el dispositivo de la figura 3 para la elevación de la temperatura y la humedad del tabaco y el secado subsiguiente por corriente de aire con un acondicionamiento previo mediante agua y vapor a presión de aire normal.

Aquí se transportó tabaco frío después de haber sido picado con una humedad al corte de 18% en una corriente de masa de tabaco de 200 kg/h, respecto a la humedad al corte de 18%, a través de un tambor de acondicionamiento (sin acondicionamiento) y a continuación se pasó a una presión del vapor de 5 bares a través de un dispositivo según la figura 3, que se calentó previamente a 5 bares (> 152ºC) con vapor sobrecalentado. Para evitar la formación de bolsas húmedas, hay que tener cuidado en que llegue la menor cantidad posible de condensado al interior de la cámara 3.

El tabaco que cae hacia abajo en la cámara 3 se lleva mediante la admisión de vapor condensado a la temperatura de equilibrio que es de aproximadamente 152ºC. De aquí resulta una absorción de humedad de aproximadamente 27% en masa. El tiempo de caída es de aproximadamente 0,5 segundos, cuando se rebasa un tramo de más o menos 1 metro.

El tabaco así acondicionado, es decir, calentado y humectado, se seca en el secador de corriente de aire 5 hasta alcanzar una humedad de extracción de aproximadamente 13% en masa.

Con el fin de establecer una comparación con el desarrollo del procedimiento según la invención, el tabaco picado se humectó en un tambor de acondicionamiento convencional, añadiendo vapor y agua a presión ambiente normal, de 18% de humedad a 27%, se calentó previamente a cerca de 60ºC y se transportó a continuación en un volumen de 200 kg/h a través de un dispositivo según la figura 3, sin otro acondicionamiento, al secador de corriente de aire 5.

Si se comparan las capacidades de llenado del tabaco de ambos ensayos a la salida del secador de corriente de aire 5, se obtiene en el caso del tabaco acondicionado a presión un incremento de la capacidad de llenado de 5,9% respecto al ensayo comparativo en que se realizó un acondicionamiento correspondiente a presión ambiente en el tambor de acondicionamiento.

Los resultados de la capacidad de llenado se corrigieron a 12% de humedad en masa para obtener una comparación exacta.

Se realizaron ensayos correspondientes a presiones de vapor distintas en el dispositivo según la figura 3, agrupándose en la tabla siguiente los resultados obtenidos, expresados en porcentaje como incrementos de la capacidad de llenado, así como los parámetros de proceso correspondientes.

Como muestra comparativa para el acondicionamiento a presión respectivo se condicionó, como se ha descrito antes, tabaco picado, humedecido al 18%, en un tambor de acondicionamiento a presión ambiente con vapor y agua a 60ºC de temperatura del tabaco y la humedad del tabaco correspondiente (véase la humedad correspondiente del acondicionamiento a presión) para determinar el incremento de la capacidad de llenado.

Presión en el	Humedad fuera del dispositivo	Temperatura de	Incremento de la capacidad
dispositivo [bar]	[% en masa]	equilibrio [ºC]	de llenado en [%]
2	24,1	120	3,1
3	24,9	134	3,9
4	26,2	144	4,5
5	26,5	152	5,9
6	27,0	159	6,6
7	27,4	165	7,1

Como se ve, la temperatura de equilibrio aumenta de la forma esperada con la presión en la cámara y provoca, a su vez, un correspondiente incremento proporcional de la capacidad de llenado.

Esta serie de ensayos se puede continuar, en dependencia de la calidad de las esclusas de rueda celular, respecto a la presión y la temperatura en el sentido de los incrementos de presión/temperatura. En este caso se debe contar con temperaturas de equilibrio correspondientemente más elevadas e incrementos de la capacidad de llenado.

Claims (14)

1. Procedimiento para el acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la humectación con vapor de agua, en el que

a)

los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo a través de una cámara que trabaja en un paso continuo y

b)

se tratan con vapor de agua mediante toberas durante el movimiento de caída, caracterizado porque

c)

en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica, especialmente una presión absoluta de más de 1 bar.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque en la cámara (3) se mantiene una presión absoluta de 2 a 10 bares.

3. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque se introduce vapor saturado en la cámara (3) a través de las toberas (2).

4. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque se introduce vapor saturado o vapor sobrecalentado a una temperatura en el intervalo de 100ºC a 200ºC en la cámara (3).

5. Dispositivo para el acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la humectación con vapor de agua

a)

con una cámara, en la que los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo,

b)

con una esclusa de rueda celular, en cada caso, en la entrada superior y en la salida inferior de la cámara y

c)

con toberas para el tratamiento con vapor de agua de los materiales de tabaco desmenuzado que caen libremente,

caracterizado porque

d)

ambas esclusas de rueda celular (1, 4) se configuran como esclusas resistentes a la diferencia de presión,

e)

de modo que en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica de, especialmente, más de 1 bar.

6. Dispositivo según la reivindicación 5, caracterizado porque las toberas (2) se configuran como toberas anulares.

7. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 ó 6, caracterizado porque las toberas anulares (2) se disponen al nivel de la superficie interna de la cámara (3).

8. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 7, caracterizado porque la dirección de salida de las toberas (2) se inclina hacia abajo.

9. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 8, caracterizado porque la dirección de salida de las toberas (2), vista en un plano horizontal, discurre en un ángulo de aproximadamente 90ºC respecto a la dirección circunferencial de la pared de la cámara (3).

10. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 9, caracterizado porque la cámara (3) dispone de una camisa de calefacción (6).

11. Dispositivo según la reivindicación 10, caracterizado porque la camisa de calefacción (6) se calienta con vapor.

12. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 11, caracterizado porque la cámara (3) se ensancha hacia abajo aproximadamente en forma de cono truncado.

13. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 12, caracterizado porque la esclusa de rueda celular inferior (4), configurada como esclusa de extracción, tiene un volumen de transporte algo mayor que la esclusa de rueda celular superior (1), configurada como esclusa de alimentación.

14. Dispositivo según una de las reivindicaciones 5 a 13, caracterizado porque se conecta un secador de corriente de aire (5) a la esclusa de rueda celular inferior (4).