ES2214839T3 - Produccion de piezas densas por compresion uniaxial de un polvo metalico esferico aglomerado. - Google Patents
Produccion de piezas densas por compresion uniaxial de un polvo metalico esferico aglomerado.Info
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Abstract
Un procedimiento para comprimir un polvo metálico esférico aglomerado de un acero al carbono, acero inoxidable o aleación de alto punto de fusión basada en Ni, Fe o Co, que comprende al menos 0,5% en peso de un hidrocoloide termorreversible como aglutinante, que se caracteriza porque el polvo metálico esférico aglomerado se prensa en una operación de prensado uniaxial con una velocidad de émbolo superior a 2 m/s y una presión de 400-800 N/mm2 hasta alcanzar un cuerpo verde no sinterizado que tiene una elevada densidad.
Description
Producción de piezas densas por compresión
uniaxial de un polvo metálico esférico aglomerado.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la producción de piezas sinterizadas de alta
densidad, de polvo metálico esférico, así como a las piezas
sinterizadas obtenidas por el citado procedimiento.
Los procedimientos metalúrgicos de polvos o
pulvimetalurgia, tales como la sinterización, permiten la
producción de detalles complicados casi sin mecanización posterior
y, por lo tanto, son un método ventajoso para producir piezas o
componentes estructurales de tamaño pequeño y medio.
Es bien conocido que los polvos esféricos
producidos al atomizar con gas una masa fundida líquida en una
atmósfera inerte producen un polvo con alta pureza. Si se densifica
a alta temperatura un polvo de este tipo, por ejemplo de un acero
inoxidable o de una aleación en base al níquel, hasta densidad
completa, el resultado es un producto excelente, con propiedades que
en muchos casos son superiores a las de los productos forjados. Hay
algunas técnicas conocidas para producir productos de este tipo, por
ejemplo, el Prensado Isostático en Caliente (HIP) y el Moldeo por
Inyección Metálica (MIM). La primera técnica mencionada, HIP, en la
que se utilizan principalmente cápsulas metálicas para encerrar la
masa de polvo, es adecuada principalmente para objetos mayores por
razones económicas. El polvo tiene que ser encapsulado antes del
prensado y después del procedimiento de prensado se requerirá
mecanización para eliminar la cápsula que se ha fijado al material
en polvo prensado. El segundo procedimiento, MIM, es adecuado para
objetos pequeños, normalmente de una forma muy complicada, hasta de
un máximo de 1 kg, pero este procedimiento es bastante caro debido
al requisito de polvos más finos y de tiempos de procedimiento
largos. Este procedimiento también requiere que el polvo se mezcle,
por ejemplo, con un material plástico antes de la extrusión. Se
tiene que eliminar el material plástico antes de la sinterización,
lo cual proporciona una masa verde o no sinterizada de una densidad
baja. Por lo tanto, debido a las razones que se han mencionado mas
arriba, el procedimiento MIM se usa principalmente cuando piezas
pequeñas de forma muy complicada pueden reemplazar la mecanización
extensiva.
Se sabe que se pueden alcanzar resultados muy
interesantes en el trabajo de los materiales, como, por ejemplo,
despuntados de barras de acero, piezas en bruto de corte en vainas
de acero, etc., utilizando las denominadas prensas de forja de alta
velocidad. Esta técnica se desarrolló al principio de los años 60,
aunque los fundamentos se conocían desde los años 40, para
utilizarse en el corte de barras de pequeño diámetro en piezas en
bruto para tratamiento posterior, por ejemplo, cabezal de válvula
para válvulas de motores en la industria del automóvil, de los
cuales se producen muchos millones en el mundo y que requieren un
procedimiento con una elevada capacidad de producción, así como un
rendimiento elevando en el procedimiento de despunte.
Con la denominación de prensas de alta velocidad
para despuntar o para la producción de piezas en bruto, se pretende
indicar prensas con velocidades de émbolo, esto es, velocidades de
herramienta, de aproximadamente 3-4 m/s, y
preferiblemente mayores. En este tipo de procedimiento, por ejemplo
cuando se despuntan las barras pequeñas que se han mencionado con
anterioridad, se produce un fenómeno denominado calentamiento
adiabático, que se puede explicar como sigue: cuando se deforma un
material, esto se realiza en distintos planos y direcciones, los
denominados planos de cizalladura o bandas de cizalladura. En estos
planos, una parte de la energía de deformación a la que se somete el
cuerpo se transforma en energía térmica. Si se aplica a continuación
la energía de deformación a un cuerpo masivo lo suficiente
rápidamente, los planos de cizalladura serán calentados
momentáneamente hasta alcanzar una elevada temperatura, el
denominado calentamiento adiabático, y el material será cizallado a
lo largo de este plano. Si la velocidad de deformación es demasiado
baja, la conductividad térmica reducirá cada vez más el efecto del
calentamiento adiabático, dando lugar al corte de piezas de partida
o en bruto con superficies rugosas y grietas etc., y con tolerancias
desiguales. Esto es la técnica conocida.
En el prensado de polvo uniaxial, se pueden
utilizar las prensas hidráulicas, tradicionalmente de baja
velocidad, en las que se comprimen polvos irregulares en una
herramienta cerrada, formando piezas de partida o en bruto que son
sinterizadas a continuación para obtener propiedades mecánicas
mejores. En polvos normales tales como acero al carbono y el acero
inoxidable, nunca se alcanza la densidad completa, de manera que el
producto final es poroso y por lo tanto, la utilización potencial es
limitada. Sin embargo, el prensado uniaxial es una técnica de
producción muy eficiente para fabricar productos con forma casi neta
y, por lo tanto, sería muy interesante si se pudiese encontrar un
método para conseguir productos de densidad completa que tuviesen
las mismas propiedades que los productos forjados. En la compresión
uniaxial, uno de los factores limitantes es la presión superficial
máxima en las herramientas, y este límite normalmente se encuentra
prácticamente en la zona de 700-800 N/mm^{2}. En
estos polvos estándar se consigue alguna mejora calentando la masa
de polvo completa antes de introducir la masa de polvo en la
herramienta, que es el denominado procedimiento de compactación en
caliente que se ha introducido en los últimos años. Se consiguen
algunas mejoras en la densidad en verde, pero las mismas no son muy
acusadas y, especialmente en materiales de alta aleación como el
acero inoxidable, el efecto es despreciable.
Se han realizado algunas pruebas de presurización
a alta velocidad con estos tipos de polvos irregulares, pero no se
ha apreciado ningún efecto significativo en lo que se refiere a la
mejora en la densidad o en las propiedades mecánicas. Esto se debe
probablemente al hecho de que los polvos irregulares, debido a sus
formas, tienen una capacidad limitada para contraerse, así como un
alto nivel de oxígeno en forma de óxidos en las superficies, y otras
impurezas. El documente EP-A-29389
muestra un método para compactar un polvo metálico, que comprendo
un aglutinante en base a la celulosa, por presurización en frío
(uniaxial).
Los polvos metálicos esféricos producidos por
atomización de gas adolecen de una resistencia en verde baja
después de la compactación uniaxial. En contraste, los polvos
metálicos irregulares producidos por atomización de agua
proporcionan una resistencia en verde excelente, pero son oxidados
fuertemente durante la producción y las citadas películas de óxidos
impiden la sinterización posterior. La patente americana 5.460.641
muestra un procedimiento para la preparación de un polvo metálico
aglomerado capaz de sinterizarse después del formado por compresión
en frío, en el que las partículas metálicas de forma esférica se
mezclan con una solución acuosa de gelatina para formar una mezcla
pastosa que es granulada y seca. Después de la compresión en frío
del polvo metálico aglomerado en un molde, se obtiene un cuerpo
verde no sinterizado que tiene una resistencia mecánica que es
superior a la obtenida con las partículas metálicas iniciales y que
es suficiente para el manejo y la sinterización posterior. Se puede
utilizar este procedimiento para producir piezas sinterizadas de
baja densidad a partir de partículas metálicas de forma
esférica.
Por lo tanto, el objeto de la presente invención
es proporcionar un procedimiento que solucione los inconvenientes de
los métodos que se han mencionado con anterioridad, proporcionando
cuerpos verdes no sinterizados de alta densidad, incluso con
resistencia en verde superior, que pueden ser sinterizados
posteriormente para producir piezas metálicas de alta densidad.
Sorprendentemente, se ha encontrado ahora que se
pueden obtener productos de densidad completa, o casi completa, a
partir de polvos metálicos esféricos aglomerados por medio de
prensado de alta velocidad y sinterización posterior. Utilizando el
citado procedimiento, se pueden obtener productos de forma
complicada sin la necesidad de mecanización extensiva. Los productos
que se pueden obtener del procedimiento de acuerdo con la presente
invención, tienen propiedades de resistencia mejoradas y se pueden
utilizar en ambientes muy exigentes.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para comprimir un polvo metálico esférico aglomerado
de un acero al carbono, acero inoxidable o aleación de punto de
fusión alto en base a Ni, Fe o Co, que comprende al menos el 0,5% en
peso de un hidrocoloide termorreversible, que se caracteriza porque
el polvo metálico esférico aglomerado se prensa en una operación de
prensado uniaxial con velocidad de émbolo superior a 2 m /s y a una
presión 400 - 800 N/mm^{2}, para conseguir un cuerpo verde no
sinterizado que tiene una elevada densidad.
La presente invención también se refiere a un
procedimiento para la preparación de un producto sinterizado a
partir de polvo metálico esférico aglomerado de un acero inoxidable,
acero al carbono, acero inoxidable o aleación de alto punto de
fusión basada en Ni, Fe o Co, que comprende al menos el 0,5% en peso
de un hidrocoloide termorreversible como aglutinante, en el que el
polvo metálico esférico aglomerado se prensa en una operación de
prensado uniaxial con una velocidad de émbolo superior 2 m/s y una
presión de 400 - 800 N/mm^{2}, y el citado cuerpo verde no
sinterizado se sinteriza posteriormente hasta alcanzar una densidad
completa, o casi completa.
El polvo metálico esférico que se va a comprimir
y, opcionalmente, sinterizar, preferiblemente es un polvo metálico
atomizado por gas, pero también puede ser un polvo metálico esférico
obtenido por cualquier otra forma convencional, tal como la
precipitación química o electrolítica. El polvo metálico puede ser
un polvo de un acero al carbono o acero inoxidable, o cualquier
otra aleación de alto punto de fusión en base a níquel, hierro o
cobalto. La aleación también puede comprender otros elementos en
cantidades menores, por ejemplo, carbono, cromo, molibdeno, cobre,
nitrógeno, vanadio, azufre, titanio y niobio. Sin embargo, las
aleaciones basadas en el tántalo o wolframio no son adecuadas,
puesto que tienen un punto de fusión demasiado elevado, superior a
3000ºC. La expresión "polvo metálico esférico" también se
utiliza en este contexto para referirse, además de a los esféricos,
a los polvos metálicos casi esféricos, por ejemplo de una forma
oval.
Los hidrocoloides termorreversibles se refieren a
materiales coloidales hidrófilos que se caracterizan por una
gelificación térmica reversible y un ablandamiento que se puede
controlar por enfriamiento y calentamiento, respectivamente.
Ejemplos específicos de tales hidrocoloides termorreversibles son
las pectinas ligeramente esterificadas, carragaen y gelatinas.
Ejemplos adicionales de los citados hidrocoloides se describen en la
publicación "Hydrocolloides", editada por Mero Rousselot Satia,
Paris. Con el fin de aglomerar el polvo metálico, preferiblemente se
añade el aglutinante al polvo metálico esférico en forma de una
solución acuosa. La cantidad de aglutinante en el polvo aglomerado
normalmente ha de ser más elevada que 0,5% en peso, puesto que las
propiedades ligantes no se encuentran suficientemente por debajo de
0,5%. La cantidad de aglutinante en el polvo aglomerado no debe ser
demasiado alta, puesto que esto podría producir problemas cuando se
elimina el aglutinante. Un límite superior preferido es 1,5% en
peso. De acuerdo a un procedimiento preferido, se utiliza gelatina
como aglutinante. Se describen detalles adicionales del
procedimiento de aglomeración utilizando gelatina como aglutinante
en la patente americana 5.460.641. Como consecuencia, el
procedimiento de gelificación, que normalmente se produce entre 40ºC
y 80ºC cuando se usa gelatina, debe ser reversible un número
ilimitado de veces.
La operación de prensado uniaxial es un
procedimiento en el cual se utiliza una herramienta, que,
preferiblemente, está cerrada para comprimir el polvo metálico
esférico aglomerado en una única dirección. La herramienta ha de
funcionar con una velocidad de émbolo superior a 2 m/s, con lo cual
se forma un cuerpo verde no sinterizado. La velocidad de émbolo es,
de acuerdo con una realización preferida de la invención, 4 m/s o
superior, por ejemplo, 4-7 m/s. La velocidad de
émbolo elevada proporciona un producto
pre-sinterizado, esto es, un cuerpo verde que tiene
una densidad en verde elevada. El límite superior para la velocidad
de émbolo se determina por la resistencia de la herramienta. Cuando
se utiliza una velocidad demasiado elevada, la herramienta se
desintegrará y se hará pedazos. La presión se encuentra,
generalmente, entre 400 - 800 N/mm^{2}. Cuando el aglutinante es
gelatina, la operación de prensado uniaxial se efectúa
preferiblemente a una temperatura que varía de 40ºC a 55ºC, más
preferentemente de 45ºC a 50ºC.
La sinterización del cuerpo verde se produce a
una temperatura de sinterización que depende de la composición del
polvo metálico, y en una atmósfera controlada. La temperatura óptima
se puede determinar por medios convencionales, por ejemplo
utilizando un programa lógico llamado Termo - calc. La temperatura
de sinterización para polvo de acero y polvos de aleaciones de alto
punto de fusión en general se encontrará en el intervalo de
1100-1335ºC y 1350-1550ºC,
respectivamente. Por ejemplo, se puede sinterizar un acero
inoxidable a 1350ºC durante 2 a 3 horas. La sinterización
normalmente se realiza en vacío o en un gas reductor o inerte,
preferiblemente en hidrógeno. La sinterización proporciona un
producto final que es de densidad completa o casi completa. Antes de
sinterizar, se elimina el aglutinante por precalentamiento en aire a
una temperatura de 300 a 500ºC.
De acuerdo con una realización preferida, el
producto sinterizado se somete posteriormente a un prensado
isostático caliente (HIP) sin ser encapsulado, con lo cual se puede
alcanzar un producto de una densidad garantizada del 100%.
Los productos sinterizados obtenidos por el
procedimiento de la invención se pueden utilizar para la producción
de productos de alta resistencia, no oxidantes, resistentes a la
corrosión y resistentes al fuego. Ejemplos de tales productos son
filtros, piezas de cajas de engranajes tales como piezas de cajas de
engranajes de momento torsor elevado, piezas de motores,
sujetadores, cajas de reloj, piezas de válvulas como compuertas, y
otros detalles.
Los siguientes ejemplos no limitativos describen
las características del procedimiento para producir cuerpos verdes
no sinterizados y productos sinterizados posteriormente y
especialmente las propiedades de los productos de la invención en
comparación con productos similares producidos de una manera
convencional.
Se utilizó polvo aglomerado de acero inoxidable
AISI 316 con un contenido de aglutinante de 1,5% en peso de
gelatina, como se describe en la patente americana 5.460.641que se
ha mencionado con anterioridad. Este polvo se utilizó para producir
piezas en bruto por prensado uniaxial en un molde, con un diámetro
de 40 mm. El peso del polvo era de 22 gramos.
Se realizó el primer conjunto de prensados en una
prensa hidráulica convencional con una velocidad de émbolo de un
1m/s máxima y con una presión de herramienta máxima especificada de
800 N/mm^{2}, que es un límite práctico para las herramientas de
carburo cementadas. La densidad en verde de las muestras comprimidas
era, de media, 86,5% de la densidad teórica.
El segundo conjunto de prensados se realizó con
una prensa de alta velocidad, con una velocidad de émbolo de 4 m/s.
La energía total liberada fue 2300 Nm; dentro del intervalo de
velocidad de la herramienta, se controló la energía por la velocidad
y el peso de la herramienta móvil. La densidad en verde de las
muestras comprimidas fue, de media, el 92,5%.
Después de esta etapa inicial, los dos grupos de
piezas en bruto o cuerpos verdes se recocieron en hidrógeno seco a
1350ºC, que es una temperatura alta estándar para la operación de
sinterización del acero inoxidable. Después de la sinterización se
volvió a medir la densidad. Los productos prensados a baja velocidad
tenían una densidad 95,5%, mientras que los productos prensados a
alta velocidad tenían una densidad de 99,7%. Las microfotografías de
los productos de baja densidad revelaron numerosos poros, mientras
que los productos de alta densidad solamente mostraban unos pocos
poros muy pequeños, aislados, siendo en principio un producto de
densidad
completa.
completa.
Se ensayaron los dos tipos de productos en
ensayos mecánicos y proporcionaron los siguientes resultados:
Límite elástico : 155,4 MPa
Resistencia a la rotura: 375,2 MPa
Alargamiento : 32%
Límite elástico : 235,4 Mpa
Resistencia a la rotura : 485,6 MPa
Alargamiento: 58%
Los productos prensados a baja velocidad tenían
propiedades mecánicas que cumplían con las normas ASTM B 525 de los
materiales prensados sinterizados convencionalmente, pero no
cumplían los requisitos de los productos forjados. Por el contrario,
los productos prensados a alta velocidad cumplían todas las
propiedades requeridas de los productos forjados.
Para este ensayo se utilizó polvo metálico
esférico aglomerado de un acero al carbono de aleación con un
contenido de 0,12% de carbono. El polvo se sometió a un recocido
suave antes de la aglomeración para alcanzar una buena ductilidad
con el prensado. El polvo se aglomeró como se ha mencionado con
anterioridad, pero con un contenido de aglutinante de 0,75% en peso.
Se efectuaron las mismas operaciones que en el ejemplo 1,
proporcionando una densidad en verde de 91,2% para la parte prensada
a baja velocidad y de 95,2% para la parte prensada a alta velocidad.
Se midieron los productos verdes de acuerdo con el ensayo de
resistencia en verde estándar (EN 23995) y se obtuvo un valor de 2,5
MPa para los prensados a baja velocidad y 9,4 MPa para las partes
prensadas a alta velocidad. Como regla, la resistencia en verde debe
exceder de 4 MPa para que el cuerpo verde se considere seguro en el
manejo. Obviamente, la resistencia en verde de la pieza prensada a
baja velocidad es demasiado baja para el manejo seguro de cuerpos
verdes complicados.
Las piezas se recocieron en vacío a 1250ºC. Se
volvió a medir la densidad después de la sinterización. El producto
prensado a baja velocidad tenía una densidad de 96,5%, mientras que
el producto prensado a alta velocidad tenía una densidad de 99,8%.
Se ensayaron los dos tipos de productos en ensayos mecánicos y se
obtuvieron los siguientes resultados:
Límite elástico : 175,2 MPa
Resistencia a la rotura : 372,5 MPa
Alargamiento 14%
Límite elástico: 235,0 MPa
Resistencia a la rotura : 385,3 MPa
Alargamiento 28%
Los productos prensados a baja velocidad no
cumplían las normas de los productos forjados, mientras que los
productos prensados a alta velocidad cumplían los requisitos.
Se realizó un nuevo ensayo como en el ejemplo 2,
en el que se disminuyó la velocidad de émbolo de la prensa de alta
velocidad a 1,5 m/s, manteniéndose el total de energía suministrada
en la operación al aumentar el peso total de la herramienta móvil.
En este caso, se obtuvo el siguiente resultado después de la
sinterización posterior:
Limite elástico : 185,6 MPa
Resistencia a la rotura : 366,0 MPa
Alargamiento 18%
Estos valores no cumplen las normas
internacionales para un material forjado para estos tipos de
material.
En los ejemplos anteriores se muestra claramente
que, cuando se utiliza un prensado a alta velocidad de polvo
aglomerado esférico como se ha descrito más arriba, el producto
obtenido después de la sinterización mejorará fuertemente las
propiedades mecánicas en comparación con un producto prensado a baja
velocidad. Esta diferencia de propiedades es de suma importancia en
productos que se someten a tensiones elevadas o que, debido a los
requisitos de corrosión, precisan ser completamente densos. También
es importante que la densidad en verde sea lo más alta posible para
proporcionar una contracción mínima durante la sinterización.
No es fácilmente comprensible la razón por la que
se alcanzaron estos sorprendentes resultados, pero una explicación
podría ser que la mezcla de aglutinante y de polvo actúa como un
fluido altamente viscoso durante el prensado a alta velocidad,
reduciendo la cantidad de energía requerida para la densificación y
proporcionando esta única densidad en verde elevada. Por lo tanto,
el alcance de la presente invención no se debe limitar de ninguna
manera.
Claims (7)
1. Un procedimiento para comprimir un polvo
metálico esférico aglomerado de un acero al carbono, acero
inoxidable o aleación de alto punto de fusión basada en Ni, Fe o Co,
que comprende al menos 0,5% en peso de un hidrocoloide
termorreversible como aglutinante, que se caracteriza porque
el polvo metálico esférico aglomerado se prensa en una operación de
prensado uniaxial con una velocidad de émbolo superior a 2 m/s y una
presión de 400 - 800 N/mm^{2} hasta alcanzar un cuerpo verde no
sinterizado que tiene una elevada densidad.
2. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que la velocidad de émbolo del prensado
durante la operación de prensado es 4 m/s o superior.
3. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1 ó 2, en el que la cantidad de aglutinante en el
polvo metálico aglomerado no excede de 1,5% en peso.
4. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera
de las reivindicaciones 1 a 3, en el que el hidrocoloide
termorreversible es gelatina.
5. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 4, en el que la operación de prensado uniaxial se
efectúa a una temperatura que varía de 40ºC a 55ºC, preferiblemente
de 45ºC a 50ºC.
6. Un procedimiento para la preparación de un
producto sinterizado a partir de polvo metálico esférico aglomerado
de un acero al carbono, acero inoxidable o aleación de alto punto de
fusión basada en Ni, Fe o Co, que comprende al menos 0,5% en peso de
un hidrocoloide termorreversible como aglutinante, que se
caracteriza porque el polvo metálico esférico aglomerado se
prensa en una operación de prensado uniaxial con una velocidad de
émbolo superior a 2 m/s y una presión de 400 - 800 N/mm^{2} para
conseguir un cuerpo verde de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, y el citado cuerpo verde se sinteriza hasta
densidad completa o casi completa.
7. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 6, en el que el producto sinterizado, se somete
posteriormente a prensado isostático en caliente sin ser
encapsulado.
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SE518986C2 (sv) * | 2000-04-28 | 2002-12-17 | Metals Process Systems | Metod vid sintring av kolstål med utnyttjande av bindemedel som kolkälla |
US6585795B2 (en) * | 2000-08-07 | 2003-07-01 | Ira L. Friedman | Compaction of powder metal |
SE0004122D0 (sv) * | 2000-11-09 | 2000-11-09 | Hoeganaes Ab | High density compacts and method for the preparation thereof |
US6537489B2 (en) | 2000-11-09 | 2003-03-25 | Höganäs Ab | High density products and method for the preparation thereof |
SE0102102D0 (sv) * | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Hoeganaes Ab | High density stainless steel products and method for the preparation thereof |
SE0102103D0 (sv) * | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Hoeganaes Ab | High density soft magnetic products and method for the preparation thereof |
SE0201825D0 (sv) | 2002-06-14 | 2002-06-14 | Hoeganaes Ab | Warm compaction of steel powders |
US20040156736A1 (en) * | 2002-10-26 | 2004-08-12 | Vlad Ocher | Homogeneous shaped charge liner and fabrication method |
EP1660259A1 (en) * | 2003-09-03 | 2006-05-31 | Apex Advanced Technologies, LLC | Composition for powder metallurgy |
US20050129562A1 (en) * | 2003-10-17 | 2005-06-16 | Hoganas Ab | Method for the manufacturing of sintered metal parts |
SE0302763D0 (sv) * | 2003-10-17 | 2003-10-17 | Hoeganaes Ab | Method for the manufactring of sintered metal parts |
JP4640134B2 (ja) * | 2004-11-25 | 2011-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
WO2008063526A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Howmedica Osteonics Corp. | Preparation of formed orthopedic articles |
PL2376247T3 (pl) | 2009-01-12 | 2020-05-18 | Metal Additive Technologies | Sposób wytwarzania części wielopoziomowych z aglomerowanego sferycznego proszku metalu |
SE534273C2 (sv) * | 2009-01-12 | 2011-06-28 | Metec Powder Metal Ab | Stålprodukt och tillverkning av stålprodukt genom bland annat sintring, höghastighetspressning och varmisostatpressning |
CN104550927A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-29 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种含电熔莫来石粉的阀门用铁基粉末冶金材料及其制备方法 |
US10987735B2 (en) | 2015-12-16 | 2021-04-27 | 6K Inc. | Spheroidal titanium metallic powders with custom microstructures |
ES2964898T3 (es) | 2015-12-16 | 2024-04-10 | 6K Inc | Metales deshidrogenados esferoidales y partículas de aleaciones metálicas |
WO2019246257A1 (en) | 2018-06-19 | 2019-12-26 | Amastan Technologies Inc. | Process for producing spheroidized powder from feedstock materials |
AU2020264446A1 (en) | 2019-04-30 | 2021-11-18 | 6K Inc. | Mechanically alloyed powder feedstock |
JP2022530649A (ja) | 2019-04-30 | 2022-06-30 | シックスケー インコーポレイテッド | リチウムランタンジルコニウム酸化物(llzo)粉末 |
CA3153254A1 (en) | 2019-11-18 | 2021-06-17 | 6K Inc. | Unique feedstocks for spherical powders and methods of manufacturing |
US11590568B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-02-28 | 6K Inc. | Process for producing spheroidized powder from feedstock materials |
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CA3186082A1 (en) | 2020-09-24 | 2022-03-31 | 6K Inc. | Systems, devices, and methods for starting plasma |
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CA3214233A1 (en) | 2021-03-31 | 2022-10-06 | Sunil Bhalchandra BADWE | Systems and methods for additive manufacturing of metal nitride ceramics |
US12040162B2 (en) | 2022-06-09 | 2024-07-16 | 6K Inc. | Plasma apparatus and methods for processing feed material utilizing an upstream swirl module and composite gas flows |
Family Cites Families (5)
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DE4027887A1 (de) * | 1990-09-03 | 1992-03-05 | Stoess & Co Gelatine | Koerniges agglomerat und verfahren zu seiner herstellung |
FR2707191B1 (fr) | 1993-07-06 | 1995-09-01 | Valinox | Poudre métallique pour la réalisation de pièces par compression et frittage et procédé d'obtention de cette poudre. |
SE515393C2 (sv) * | 1995-10-03 | 2001-07-23 | Skf Nova Ab | Sätt att forma kroppar av en uppslamning av pulver i vatten med ett irreversibelt gelbildande protein |
US6261496B1 (en) * | 1999-07-15 | 2001-07-17 | Alliedsignal Inc. | Continuous compounding of aqueous injection molding feedstocks |
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