EP4190934A1 - Bauteil aus b-zr-legiertem stahl - Google Patents

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EP4190934A1
EP4190934A1 EP21211997.8A EP21211997A EP4190934A1 EP 4190934 A1 EP4190934 A1 EP 4190934A1 EP 21211997 A EP21211997 A EP 21211997A EP 4190934 A1 EP4190934 A1 EP 4190934A1
Authority
EP
European Patent Office
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steel
weight
component
gew
optional
Prior art date
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Pending
Application number
EP21211997.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Ali SOLIMANI
Matthew GALLER
Robert KIENREICH
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voestalpine Wire Rod Austria GmbH
Kamax Holding GmbH and Co KG
Original Assignee
Voestalpine Wire Rod Austria GmbH
Kamax Holding GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voestalpine Wire Rod Austria GmbH, Kamax Holding GmbH and Co KG filed Critical Voestalpine Wire Rod Austria GmbH
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Priority to CA3238223A priority patent/CA3238223A1/en
Priority to PCT/EP2022/084020 priority patent/WO2023099654A1/de
Priority to EP22826100.4A priority patent/EP4247993A1/de
Priority to CN202280079461.5A priority patent/CN118339322A/zh
Priority to KR1020247015995A priority patent/KR20240089753A/ko
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    • C21D2211/008—Martensite
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    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Definitions

  • the invention relates to a component with a component made of steel, in which the steel is alloyed with boron (hereinafter also "B"), among other things.
  • B boron
  • the invention relates to a fastener such as a screw or a nut.
  • boron is often used as a cost-effective alloying element to improve through-hardenability.
  • Steels alloyed with boron are, for example, in WO 2021/009705 A1 and the WO 2008/142275 A2 described.
  • components made of boron-alloyed steels such as screws or nuts, often show a drop in hardness in the edge area, especially down to a depth of 300 ⁇ m below the surface, which limits the applicability for high-strength and ultra-high-strength products, such as high-strength and ultra-high-strength screws is.
  • Steels that contain boron are usually additionally alloyed with titanium and aluminum in order to keep boron in the dissolved state and not precipitate in the form of nitrides, carbides, carbonitrides, silicides or oxides. However, this is not sufficient to reduce the hardness inhomogeneity in the edge area described above.
  • the object of the present invention is therefore to reduce the drop in hardness in the edge area of components made of a conventional boron-alloyed steel.
  • the composition according to the invention in particular the zirconium added to the B-containing steel in the component according to the invention with a component made of steel, counteracts the drop in hardness in the edge region, in particular when the component made of steel is heat-treated.
  • Another surprising advantage of the component according to the invention with a component made of steel is the improved resistance to hydrogen embrittlement.
  • the zirconium added to the B-containing steel makes it possible to achieve significantly higher strengths, in particular in comparison to B-containing steels with an analogous composition but without zirconium.
  • the invention can thus also relate to a vehicle, an engine, a cylinder head, a chassis arrangement or a battery arrangement with a component according to the invention, in particular a fastening means.
  • the drop in hardness in the edge area of the components can be reduced particularly effectively.
  • the hydrogen embrittlement of the steel is greatly reduced.
  • the components Mo, Ni, Cu and Ca are optional, i.e. they can independently not be included or, if they are included, they can independently be included in the specified amounts of, for example, 0.01 - 0.20% by weight Mo, 0.01 - 0.50% by weight Ni, 0.01 - 0.50% by weight Cu and/or 0.0010 - 0.0100% by weight Ca in the steel.
  • the components Mo, Ni, Cu and Ca are contained in the steel independently of one another.
  • the steel contains 0.01 - 0.20 wt% Mo, 0.01 - 0.50 wt% Ni, 0.01 - 0.50 wt% Cu and/or 0 0.0010 - 0.0100% by weight Ca, more preferably 0.01 - 0.16% by weight Mo, 0.01 - 0.40% by weight Ni, 0.01 - 0.30% by weight -% Cu and/or 0.0010 - 0.0080% by weight Ca.
  • zirconium is a micro-alloying element, ie it develops even in very small quantities, in particular also below of 0.05% by weight has an effect.
  • Boron, titanium and vanadium are also micro-alloying elements.
  • the zirconium acts in conjunction with the other alloying elements. Surprisingly, the zirconium achieves a more homogeneous distribution of the boron in the steel over the entire cross section, in particular a more homogeneous distribution in the edge area as well. The zirconium counteracts the drop in hardness in the edge area in particular and leads to a reduction in hydrogen embrittlement.
  • the drop in hardness in the edge area of the components can be reduced particularly effectively if the ratio of (Zr+Ti+Al) to N is in a range from 2.7 to 150, more preferably 2.8 to 130, particularly preferably 3 to 100.
  • the respective weight percentages of Zr, Ti, Al and N are used in the above formula.
  • the component according to the invention with a component made of steel is preferably a fastening means, particularly preferably selected from the group consisting of screws, nuts, rivets, bolts and chains.
  • a component made of steel within the meaning of the invention can in particular be understood to mean that at least part of the component, ie a volume area, is made of steel. It is preferred that the steel component makes up ⁇ 80% by weight, more preferably ⁇ 90% by weight, particularly preferably ⁇ 95% by weight of the component. This means that the component consists of ⁇ 80% by weight, more preferably ⁇ 90% by weight, particularly preferably ⁇ 95% by weight, of steel. As a result, a particularly good mechanical strength of the component, in particular of the fastening means, can be achieved. In order to increase the mechanical strength, it is particularly preferred if the component made of steel is in one piece. “In one piece” can in particular be understood to mean that at least the one-piece part has been created in a forming process and/or is connected.
  • the component according to the invention is preferably a high-strength or ultra-high-strength component, in particular with strengths of more than 1000 MPa, preferably more than 1200 MPa, particularly preferably 1200-1900 MPa.
  • Preferred high-strength and ultra-high-strength components are high-strength or ultra-high-strength screws, nuts, chain drives, formed components and/or structural components.
  • the component according to the invention in particular the high-strength or ultra-high-strength component, preferably a welded component, an additively manufactured component or a case-hardened component.
  • the component or the steel is heat-treated, a so-called tempering, for example by salt bath tempering, in order to set a preferred microstructure.
  • the structure of the steel is ⁇ 70% by volume, more preferably ⁇ 80% by volume, particularly preferably ⁇ 90% by volume, bainitic and/or martensitic, in particular after tempering such as heat treatment.
  • the proportion of microstructures in volume percent can be determined, for example, in microscopic images of microsections, since the surfaces reflect the volumes on average over several micrographs. For this purpose, the surfaces are determined in several micrographs and the arithmetic mean is formed.
  • the structure of the steel is ⁇ 70% by weight, more preferably ⁇ 80% by weight, particularly preferably ⁇ 90% by weight, bainitic and/or martensitic is.
  • the proportion of austenite (residual austenite) is also preferably ⁇ 20% by volume or weight, in particular ⁇ 10% by volume or weight.
  • This structure gives the component according to the invention particularly high strength and toughness. They can be subjected to high and often dynamic axial stress.
  • the structure of the component according to the invention is preferably ⁇ 90% by volume ferritic and/or pearlitic.
  • the microstructure of the component according to the invention is preferably ⁇ 90% by weight ferritic and/or pearlitic prior to tempering.
  • the component according to the invention is a formed component.
  • a formed component is to be understood in particular as a component which is formed by means of a forming step, in particular a cold forming process became.
  • reducing hydrogen embrittlement is advantageous, because formed components already have a certain degree of brittleness due to the accumulated forest dislocations (e.g. two or more dislocations that run across or perpendicular to one another on different slip planes).
  • This structural component within the meaning of the invention is present in particular when the component is a load-bearing component.
  • This structural component has, in particular, two load application sections, which advantageously have load application structures, such as assembly recesses or openings, and a transmission area arranged between the load application sections, which transfers a load, in particular a bending load and/or tensile load, from one load application section to the other load application section can and/or transmits.
  • the improvement in the resistance to hydrogen embrittlement is attributed to the fact that additional connection points for diffusible hydrogen are created in the microstructure, in particular a heat-treated microstructure of the steel, in particular by precipitation-forming elements such as Al, Cu, Mo, V, Zr, Ti, B with C, N, O, Si and/or due to the structure set by heat treatment.
  • the component according to the invention with a component made of steel is a fastening means in a preferred embodiment.
  • the fastening means according to the invention can in particular be non-positive fastening means such as screws, bolts or nuts.
  • Force-locking fastening means are characterized in particular by the fact that they have a threaded section for bracing or fastening, in particular with an external thread or an internal thread.
  • the threaded section can therefore be an external thread or an internal thread.
  • this threaded portion is introduced into a part of the fastener, which consists of steel is.
  • the fastening means can expediently have a shank area.
  • This shank area can be formed adjacent to the threaded section and/or a drive area, in particular a head, of the fastening means.
  • the shank region can preferably be designed without a thread and/or be designed as a cylindrical section.
  • the diameter of the shank can be larger, smaller or equal to the thread diameter in the threaded section.
  • the screws are advantageously high-strength or ultra-high-strength screws.
  • the component is a high-strength or ultra-high-strength screw.
  • a high-strength bolt is a bolt with a tensile strength of at least 800 MPa.
  • High-strength screws are, for example, screws in strength classes 8.8, 10.9 and 12.9.
  • the strength classes of the invention correspond to ISO 898-1 in the version valid in January 2021.
  • An ultra-high-strength screw is understood to mean a screw with a tensile strength, in particular of at least 1200 MPa and/or advantageously at least 1400 MPa.
  • ultra-high-strength screws are screws in strength classes 12.8, 12.9, 14.8, 14.9, 15.8, 15.9, 16.8, 16.9, 17.8 and 12.8U, 12.9U, 14.8U, 14.9U, 15.8U, 15.9U, 16.8U, 17.8U.
  • a high-strength bolt is a bolt that is at least high-strength, but can also be ultra-high-strength. It is preferably a high-strength or ultra-high-strength screw with a strength of more than 1000 MPa.
  • the screw can have a head with tool gripping surfaces, these tool gripping surfaces in particular forming an internal or external hexagon with one another.
  • the preferred method according to the invention has the advantage of a resource-saving and cost-efficient process route since, for example, a wire rod can be processed directly without GKZ annealing being required in between.
  • a ferrite-pearlite structure can be achieved in the wire rod state by means of TM rolling (thermo-mechanical rolling).
  • Thermomechanical rolling is preferably carried out in step b).
  • Thermomechanical rolling is particularly preferred, in which the material is rolled with a final shape temperature in a range from Ar 3 -50° C. and +100° C., Ar 3 being referred to as the austenite-proeutectoid transformation temperature in the Fe-C diagram.
  • a structure predominantly made of ferrite and pearlite is particularly preferably produced, in particular with an average secondary grain size of 8 or finer according to ASTM E112.
  • step d) the optional GKZ annealing, it is preferred that the steel is annealed for 6-10 hours, for example 8 hours, with a holding temperature of 700-750° C., for example 735° C., and a structure is thus formed Ferrite and nodular cementite is obtained.
  • a tempering step with the known tempering of steels being possible.
  • an annealing step can also take place during and/or at the same time as the heat treatment step. In other words, the tempering and the heating can take place together in one step.
  • the structure of the steel component is after rolling in step b), in particular a thermomechanical rolling, and before the heat treatment in Step f) predominantly ferritic-pearlitic, bainitic and/or a mixed structure.
  • the structure of the steel is preferably ⁇ 80% by volume, particularly preferably ⁇ 90% by volume, ferritic-pearlitic, bainitic and/or a mixed structure.
  • the microstructure of the component is predominantly martensitic and/or bainitic, as described above.
  • the microstructure of the steel component in the component according to the invention is ⁇ 70% by volume, more preferably ⁇ 80% by volume, particularly preferably ⁇ 90% by volume, bainitic or martensitic, as described above.
  • the structure of the steel in the edge area in particular the area from the surface of the steel component to a depth of 15 ⁇ m, preferably up to 12 ⁇ m, particularly preferably up to 10 ⁇ m, measured perpendicularly from the surface of the Component made of steel, is predominantly ferritic and/or pearlitic, preferably ⁇ 80% by volume, particularly preferably ⁇ 90% by volume, ferritic and/or pearlitic.
  • the steel below the depths mentioned above ie below a depth of 15 ⁇ m, preferably below a depth of 12 ⁇ m, particularly preferably below a depth of 10 ⁇ m, preferably has the structure described above, ie preferably ⁇ 70% by volume, more preferably ⁇ 80% by volume, particularly preferably ⁇ 90% by volume, bainitic or martensitic.
  • the steel component has a Vickers hardness of ⁇ 350 HV in the edge region, in particular at a depth of 30-100 ⁇ m, preferably 50-150 ⁇ m, measured from the surface perpendicular to the surface of the steel component 0.5, more preferably ⁇ 400 HV 0.5, particularly preferably ⁇ 430 HV 0.5, in particular ⁇ 450 HV 0.5.
  • the steel component has a Vickers hardness at a depth of 30-100 ⁇ m, preferably 40-120 ⁇ m, particularly preferably 50-150 ⁇ m, measured from the surface perpendicular to the surface of the steel component , which is less than 150 HV 0.5 below the Vickers hardness HV 0.5 of the steel component at a depth of 300-400 ⁇ m, in particular at a depth of 400 ⁇ m, particularly preferably at a depth of 1 ⁇ 4 the diameter of the steel component.
  • the steel component has a Vickers hardness of less than 100 at a depth of 30-100 ⁇ m, preferably 40-120 ⁇ m, more preferably 50-150 ⁇ m, measured from the surface perpendicular to the surface of the steel component HV 0.5, more preferably less than 60 HV 0.5, in particular less than 30 HV 0.5, below the Vickers hardness HV 0.5 of the steel component at a depth of 300-400 ⁇ m, also measured by the surface to the depth of the steel component, perpendicular to the surface of the steel component, in particular at a depth of 400 ⁇ m, particularly preferably at a depth of % of the diameter of the steel component.
  • the invention also relates to a component with a component made of steel, obtainable by the method according to the invention.
  • the component and/or the component made of steel can also have the aforementioned features with regard to the method.
  • the hardness of the steel can be seen as a function of the edge distance, measured perpendicularly to the surface, of a screw according to the invention and it can be seen that there is only a slight drop in hardness.
  • In 2 shows the hardness profile of the steel in the edge area of a bainitic heat-treated B-alloy screw, with a conventional B-alloy steel being used. It can be seen that there is a clear drop in hardness in the edge area in connection with a greater depth of hardness drop, measured perpendicular to the surface of the screw.

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Abstract

Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, wobei der Stahl0,30 - 0,50 Gew.-% C,0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,0,001 - 0,015 Gew.-% P,0,001 - 0,015 Gew.-% S,0,01 - 0,8 Gew.-% Si,0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,0,005 - 0,40 Gew.-% V,0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,0,02 - 0,35 Gew.-% AI,0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,0,0030 - 0,0800 Gew.-% Zr,optional0 - 0,20 Gew.-% Mo,0 - 0,50 Gew.-% Ni,0 - 0,50 Gew.-% Cu,0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca,den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen umfasst.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, bei dem der Stahl unter anderem mit Bor (im folgenden auch "B") legiert ist. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Befestigungsmittel wie beispielsweise eine Schraube oder eine Mutter.
  • Für Bauteile aus Stählen, insbesondere hochfeste und ultrahochfeste Bauteile, wird häufig Bor als kostengünstiges Legierungselement zur Verbesserung der Durchhärtbarkeit eingesetzt. Mit Bor legierte Stähle sind beispielsweise in der WO 2021/009705 A1 und der WO 2008/142275 A2 beschrieben.
  • Bauteile aus Bor-legierten Stählen, wie beispielsweise Schrauben oder Muttern, zeigen jedoch im Randbereich häufig einen Härteabfall, insbesondere bis in eine Tiefe von 300 µm unterhalb der Oberfläche, wodurch die Anwendbarkeit für hochfeste und ultrahochfeste Produkte, wie beispielsweise hochfeste und ultrahochfeste Schrauben, eingeschränkt ist. Dies betrifft insbesondere Bor-legierte Stähle nach isothermer Wärmebehandlung wie bainitischer Wärmebehandlung oder isothermer Salzbadvergütung.
  • Üblicherweise wird Stählen, die Bor enthalten, zusätzlich Titan und Aluminium zulegiert, um Bor im gelösten Zustand zu halten und nicht in Form von Nitriden, Karbiden, Karbonitriden, Siliziden oder Oxiden auszuscheiden. Dies ist jedoch nicht ausreichend, um die oben beschriebene Härteinhomogenität im Randbereich zu vermindern.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, den Härteabfall im Randbereich von Bauteilen aus einem konventionellen Bor-legierten Stahl zu verringern.
  • Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl gemäß Anspruch 1, einem Stahl gemäß Anspruch 8 und einem Verfahren zur Herstellung gemäß Anspruch 9. Weitere Merkmale, Ausführungsformen sowie Vorteile ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen, der Beschreibung sowie den Figuren.
  • Ein Aspekt der Erfindung betrifft ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, wobei der Stahl
    • 0,30 - 0,50 Gew.-% C,
    • 0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,8 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,40 Gew.-% V,
    • 0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,35 Gew.-% Al,
    • 0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,
    • 0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,
    • 0,0030 - 0,0800 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,20 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Cu,
    • optional 0,001 - 0,010 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    • umfasst.
  • Ein weiterer Aspekt der Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit einem Bestandteil aus Stahl, umfassend die Schritte:
    • Bereitstellen des Stahls mit der vorstehend genannten Zusammensetzung,
    • anschließendes Formen eines Bauteils mit einem Bestandteil aus dem Stahl und
    • optional Wärmebehandeln.
  • Überraschenderweise wirkt die erfindungsgemäße Zusammensetzung, insbesondere das dem B-haltigen Stahl zugesetzte Zirkonium in dem erfindungsgemäßen Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl dem Härteabfall im Randbereich entgegen, insbesondere wenn der Bestandteil aus Stahl wärmebehandelt ist. Ein weiterer überraschender Vorteil des erfindungsgemäßen Bauteils mit einem Bestandteil aus Stahl ist die verbesserte Beständigkeit gegenüber Wasserstoffversprödung. Überraschenderweise lassen sich durch das dem B-haltigen Stahl zugesetzte Zirkonium deutlich höhere Festigkeiten erreichen, insbesondere im Vergleich zu analog zusammengesetzten B-haltigen Stählen ohne Zirkonium.
  • Insbesondere in Befestigungsmitteln, welche meist hohe und häufig auch dynamische axiale Spannungen aufweisen, ist die Verbesserung der Härte im Randbereich und auch das Vermindern einer Wasserstoffversprödung besonders vorteilhaft, da die Befestigungsmittel, welche beispielsweise Schrauben oder Muttern sein können, für viele Baugruppen essenziell sind. Ein Versagen eines Befestigungsmittels kann dabei drastische Folgen für Mensch oder Maschine haben, wie beispielsweise bei einer Brückenschraube, einer Fahrwerksschraube, einer Motorkopfschraube oder ähnlichem. Die Erfindung kann somit auch ein Fahrzeug, einen Motor, einen Zylinderkopf, eine Fahrwerksanordnung oder eine Batterieanordnung mit einem erfindungsgemäßen Bauteil, insbesondere einem Befestigungsmittel, betreffen.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung weist das Bauteil einen Bestandteil aus Stahl auf, wobei der Stahl aus folgenden Komponenten besteht:
    • 0,30 - 0,50 Gew.-% C,
    • 0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,80 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,40 Gew.-% V,
    • 0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,35 Gew.-% Al,
    • 0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,
    • 0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,
    • 0,0030 - 0,08 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,20 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.
  • Weiter bevorzugt betrifft die Erfindung ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, wobei der Stahl
    • 0,30 - 0,48 Gew.-% C,
    • 0,2 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,70 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,4 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,38 Gew.-% V,
    • 0,0010 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,30 Gew.-% Al,
    • 0,0010 - 0,0180 Gew.-% N,
    • 0,012 - 0,07 Gew.-% Ti,
    • 0,0040 - 0,0600 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,18 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,45 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0090 Gew.-% Ca, und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen umfasst. Bevorzugt besteht der Stahl aus den oben genannten Komponenten.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform betrifft die Erfindung ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, wobei der Stahl
    • 0,30 - 0,46 Gew.-% C,
    • 0,3 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,60 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,3 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,35 Gew.-% V,
    • 0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    • 0,0020 - 0,0150 Gew.-% N,
    • 0,014 - 0,060 Gew.-% Ti,
    • 0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0080 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    • umfasst. Bevorzugt besteht der Stahl aus den oben genannten Komponenten.
  • In der am meisten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird ein Bauteil mit einem Bestanteil aus Stahl bereitgestellt, wobei der Stahl
    • 0,34 - 0,42 Gew.-% C,
    • 0,45 - 0,90 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,02 - 0,50 Gew.-% Si,
    • 0,60 - 1,00 Gew.-% Cr,
    • 0,08 - 0,25 Gew.-% V,
    • 0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    • 0,0025 - 0,0090 Gew.-% N,
    • 0,015 - 0,060 Gew.-% Ti,
    • 0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0060 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    • umfasst. Bevorzugt besteht der Stahl aus den oben genannten Komponenten.
  • Mit den oben genannten bevorzugten und besonders bevorzugten Zusammensetzungen für den Stahl lässt sich der Härteabfall im Randbereich der Bauteile besonders effektiv verringern. Zudem wird die Wasserstoffversprödung des Stahls stark reduziert.
  • Die Komponenten Mo, Ni, Cu und Ca sind optional, d.h. sie können unabhängig voneinander nicht enthalten sein oder, wenn sie enthalten sind, können sie unabhängig voneinander in den angegebenen Mengen von beispielsweise 0,01 - 0,20 Gew.-% Mo, 0,01 - 0,50 Gew.-% Ni, 0,01 - 0,50 Gew.-% Cu und/oder 0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca im Stahl enthalten sein. Die Komponenten Mo, Ni Cu und Ca sind in einer bevorzugten Ausführungsform unabhängig voneinander im Stahl enthalten. Es ist somit bevorzugt, dass der Stahl 0,01 - 0,20 Gew.-% Mo, 0,01 - 0,50 Gew.-% Ni, 0,01 - 0,50 Gew.-% Cu und/oder 0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca enthält, weiter bevorzugt 0,01 - 0,16 Gew.-% Mo, 0,01 - 0,40 Gew.-% Ni, 0,01 - 0,30 Gew.-% Cu und/oder 0,0010 - 0,0080 Gew.-% Ca umfasst.
  • Zirkonium ist im Stahl des erfindungsgemäßen Bauteils ein Mikrolegierungselement, d.h. es entfaltet schon in sehr geringen Mengen, insbesondere auch unterhalb von 0,05 Gew.-% eine Wirkung. Auch Bor, Titan und Vanadium sind Mikrolegierungselemente. Das Zirkonium wirkt in der erfindungsgemäßen Zusammensetzung im Zusammenspiel mit den anderen Legierungselementen. Überraschenderweise wird durch das Zirkonium eine homogenere Verteilung des Bors im Stahl über den gesamten Querschnitt erreicht, insbesondere eine homogenere Verteilung auch im Randbereich. Das Zirkonium wirkt so insbesondere dem Härteabfall im Randbereich entgegen und führt zu einer Verminderung der Wasserstoffversprödung.
  • Des Weiteren wurde im Rahmen der Erfindung gefunden, dass der Härteabfall im Randbereich der Bauteile besonders effektiv verringert werden kann, wenn das Verhältnis von (Zr + Ti + Al) zu N in einem Bereich von 2,7 bis 150, weiter bevorzugt 2,8 bis 130, besonders bevorzugt 3 bis 100 liegt. In die vorgenannte Formel werden die jeweiligen Gewichtsprozente von Zr, Ti, Al und N eingesetzt.
  • Das erfindungsgemäße Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl ist vorzugsweise ein Befestigungsmittel, besonders bevorzugt gewählt aus der Gruppe bestehend aus Schrauben, Muttern, Nieten, Bolzen und Ketten.
  • Unter einem Bestandteil aus Stahl im Sinne der Erfindung kann insbesondere verstanden werden, dass zumindest ein Teil des Bauteils, also ein Volumenbereich, aus Stahl ausgebildet ist. Bevorzugt ist es, dass der Bestandteil aus Stahl ≥ 80 Gew.-%, weiter bevorzugt ≥ 90 Gew.-%, besonders bevorzugt ≥ 95 Gew.-% des Bauteils ausmacht. Dies bedeutet, dass das Bauteil ≥ 80 Gew.-%, weiter bevorzugt ≥ 90 Gew.-%, besonders bevorzugt ≥ 95 Gew.-% aus Stahl besteht. Hierdurch kann eine besonders gute mechanische Festigkeit des Bauteils, insbesondere des Befestigungsmittels, erreicht werden. Besonders bevorzugt ist es, um die mechanische Festigkeit zu steigern, wenn der Bestandteil aus Stahl einstückig ist. Unter "einstückig" kann insbesondere verstanden werden, dass zumindest der einstückige Teil in einem Umformprozess geschaffen worden ist und/oder zusammenhängend ist.
  • Vorzugsweise ist das erfindungsgemäße Bauteil ein hochfestes oder ultrahochfestes Bauteil, insbesondere mit Festigkeiten über 1000 MPa, bevorzugt über 1200 MPa, besonders bevorzugt 1200 - 1900 MPa. Bevorzugte hochfeste und ultrahochfeste Bauteile sind hochfeste oder ultrahochfeste Schrauben, Muttern, Kettenantriebe, Umformbauteile und/oder Strukturbauteile. Weiter oder alternativ bevorzugt ist das erfindungsgemäße Bauteil, insbesondere das hochfeste oder ultrahochfeste Bauteil, bevorzugt ein geschweißtes Bauteil, ein additiv-gefertigtes Bauteil oder ein einsatzgehärtetes Bauteil.
  • In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist in dem erfindungsgemäßen Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl der Bestandteil beziehungsweise der Stahl wärmebehandelt, eine sogenannte Vergütung, beispielsweise durch eine Salzbadvergütung, um ein bevorzugtes Gefüge einzustellen. In einer bevorzugten Ausführungsform ist das Gefüge des Stahls ≥ 70 Vol.-%, weiter bevorzugt ≥ 80 Vol.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Vol.-% bainitisch und/oder martensitisch, insbesondere nach einer Vergütung wie beispielsweise einer Wärmebehandlung. Der Anteil der Gefüge in Volumenprozent kann beispielsweise in mikroskopischen Aufnahmen von Schliffbildern ermittelt werden, da die Flächen im Durchschnitt über mehrere Schliffbilder die Volumina widerspiegeln. Dazu werden in mehreren Schliffbildern die Flächen ermittelt und das arithmetische Mittel gebildet. Da die Dichten der Gefüge des Stahls relativ ähnlich sind, ist es auch bevorzugt, dass das Gefüge des Stahls ≥ 70 Gew.-%, weiter bevorzugt ≥ 80 Gew.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Gew.-% bainitisch und/oder martensitisch ist. Auch bevorzugt ist der Anteil an Austenit (Restaustenit) ≤ 20 Vol.-% oder Gew.-%, insbesondere ≤ 10 Vol.-% oder Gew.-%. Diese Gefüge verleihen dem erfindungsgemäßen Bauteil eine besonders hohe Festigkeit und Zähigkeit. Sie können einer hohen und auch häufig dynamischen axialen Spannung ausgesetzt werden. Vor der Vergütung ist das Gefüge des erfindungsgemäßen Bauteils vorzugsweise ≥ 90 Vol.-% ferritisch und/oder perlitisch. Bevorzugt ist das Gefüge des erfindungsgemäßen Bauteils vor der Vergütung ≥ 90 Gew.-% ferritisch und/oder perlitisch.
  • Weiter bevorzugt ist das erfindungsgemäße Bauteil ein umgeformtes Bauteil. Unter einem umgeformten Bauteil ist insbesondere ein Bauteil zu verstehen, welches mittels eines Umformschrittes, insbesondere einem Kaltumformverfahren, umgeformt wurde. Gerade bei einem Umformbauteil ohne eine Wärmebehandlung ist die Verminderung einer Wasserstoffversprödung vorteilhaft, denn bei umgeformten Bauteilen besteht bereits ein gewisses Maß an Sprödigkeit durch die aufgestauten Waldversetzungen (z. B. zwei oder mehr Versetzungen, die auf unterschiedlichen Gleitebenen quer oder senkrecht aufeinander auflaufen).
  • Ein oben genanntes Strukturbauteil im Sinne der Erfindung liegt insbesondere dann vor, wenn es sich bei dem Bauteil um ein lasttragendes Bauteil handelt. Dieses Strukturbauteil verfügt insbesondere über zwei Lasteinleitungsabschnitte, welche vorteilhafterweise lasteinleitende Strukturen, wie z.B. Montageausnehmungen oder -durchbrüche, aufweisen, und einen zwischen den Lasteinleitungsabschnitten angeordneten Übertragungsbereich, welcher eine Last, insbesondere eine Biegelast und/oder Zuglast, von dem einem Lasteinleitungsabschnitt auf den anderen Lasteinleitungsabschnitt übertragen kann und/oder überträgt.
  • Die Verbesserung der Beständigkeit gegenüber Wasserstoffversprödung wird darauf zurückgeführt, ohne erfindungsgemäß daran gebunden zu sein, dass in dem Bauteil zusätzliche Anbindungsstellen von diffusiblem Wasserstoff in der Mikrostruktur, insbesondere einer wärmebehandelten Mikrostruktur des Stahls geschaffen werden, insbesondere durch ausscheidungsbildende Elemente wie Al, Cu, Mo, V, Zr, Ti, B mit C, N, O, Si und/oder aufgrund des durch Wärmebehandlung eingestellten Gefüges.
  • Wie oben beschrieben ist das erfindungsgemäße Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl in einer bevorzugten Ausführungsform ein Befestigungsmittel. Die erfindungsgemäßen Befestigungsmittel können insbesondere kraftschlüssige Befestigungsmittel sein, wie Schrauben, Bolzen oder Muttern. Kraftschlüssige Befestigungsmittel zeichnen sich insbesondere dadurch aus, dass diese einen Gewindeabschnitt zum Verspannen oder Befestigen aufweisen, insbesondere mit einem Außengewinde oder einem Innengewinde. Beispielsweise kann der Gewindeabschnitt daher ein Außengewinde oder ein Innengewinde sein. Vorteilhafterweise ist dieser Gewindeabschnitt dabei in einem Bestandteil des Befestigungsmittels eingebracht, welcher aus Stahl ist. Zweckmäßigerweise kann das Befestigungsmittel einen Schaftbereich aufweisen. Dieser Schaftbereich kann angrenzend zu dem Gewindeabschnitt und/oder einem Antriebsbereich, insbesondere einem Kopf, des Befestigungsmittels ausgebildet sein. Vorzugsweise kann der Schaftbereich gewindelos ausgebildet sein und/oder als ein zylindrischer Abschnitt ausgebildet sein. Der Durchmesser des Schafts kann dabei größer, geringer oder gleich dem Gewindedurchmesser im Gewindeabschnitt sein. Bei den Schrauben handelt es sich vorteilhafterweise um hochfeste oder ultrahochfeste Schrauben.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist das Bauteil eine hochfeste oder ultrahochfeste Schraube. Unter einer hochfesten Schraube wird eine Schraube mit einer Zugfestigkeit von mindestens 800 MPa verstanden. Hochfeste Schrauben sind beispielsweise Schrauben der Festigkeitsklassen 8.8, 10.9 und 12.9. Insbesondere entsprechen die Festigkeitsklassen der Erfindung dabei der ISO 898-1 in ihrer im Januar 2021 gültigen Fassung. Unter einer ultrahochfesten Schraube wird eine Schraube mit einer Zugfestigkeit insbesondere von mindestens 1200 MPa und/oder vorteilhafterweise von mindestens 1400 MPa verstanden. Ultrahochfeste Schrauben sind beispielsweise Schrauben der Festigkeitsklassen 12.8, 12.9, 14.8, 14.9, 15.8, 15.9, 16.8, 16.9, 17.8 und 12.8U, 12.9U, 14.8U, 14.9U, 15.8U, 15.9U, 16.8U, 17.8U. Eine hochfeste Schraube ist eine Schraube, die mindestens hochfest ist, sie kann aber auch ultrahochfest sein. Vorzugsweise handelt es sich um eine hochfeste oder ultrahochfeste Schraube mit einer Festigkeit über 1000 MPa. Die Schraube kann dabei einen Kopf mit Werkzeugangriffsflächen aufweisen, wobei diese Werkzeugangriffsflächen insbesondere einen Innen- oder einen Außensechskant miteinander ausbilden.
  • Ein weiterer Aspekt der Erfindung betrifft einen Stahl, umfassend, vorzugsweise bestehend aus,
    • 0,30 - 0,50 Gew.-% C,
    • 0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,8 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,40 Gew.-% V,
    • 0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,35 Gew.-% Al,
    • 0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,
    • 0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,
    • 0,0030 - 0,0800 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,20 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,50 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.
  • Die im Zusammenhang mit dem Bestandteil beschriebenen, bevorzugten Ausführungsformen sind auch für den Stahl als solchen bevorzugt. Es ist eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung, dass der Stahl
    • 0,30 - 0,48 Gew.-% C,
    • 0,2 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,70 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,4 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,38 Gew.-% V,
    • 0,0010 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,30 Gew.-% Al,
    • 0,0010 - 0,0180 Gew.-% N,
    • 0,012 - 0,07 Gew.-% Ti,
    • 0,0040 - 0,0600 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,18 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,45 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0090 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen umfasst. Bevorzugt besteht der Stahl aus den oben genannten Komponenten.
  • Weiter bevorzugt ist ein Stahl, umfassend
    • 0,30 - 0,46 Gew.-% C,
    • 0,3 - 1,3 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,01 - 0,60 Gew.-% Si,
    • 0,3 - 1,3 Gew.-% Cr,
    • 0,005 - 0,35 Gew.-% V,
    • 0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    • 0,0020 - 0,0150 Gew.-% N,
    • 0,014 - 0,060 Gew.-% Ti,
    • 0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0080 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.
    Besonders bevorzugt besteht der Stahl aus den oben angegebenen Komponenten.
  • Am meisten bevorzugt ist ein Stahl, umfassend
    • 0,34 - 0,42 Gew.-% C,
    • 0,45 - 0,90 Gew.-% Mn,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    • 0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    • 0,02 - 0,50 Gew.-% Si,
    • 0,60 - 1,00 Gew.-% Cr,
    • 0,08 - 0,25 Gew.-% V,
    • 0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    • 0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    • 0,0025 - 0,0090 Gew.-% N,
    • 0,015 - 0,060 Gew.-% Ti,
    • 0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    • optional 0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    • optional 0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    • optional 0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    • optional 0,0010 - 0,0060 Gew.-% Ca,
    • und den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    • umfasst. Bevorzugt besteht der Stahl aus den oben genannten Komponenten.
  • Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Herstellung des erfindungsgemäßen Bauteils. Zur Herstellung werden einem Stahl zunächst in bekannter Weise die einzelnen Legierungselemente zulegiert. Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit einem Bestandteil aus Stahl umfasst die Schritte:
    • Bereitstellen eines Stahls mit der vorstehend beschriebenen Zusammensetzung,
    • anschließendes Formen eines Bauteils mit einem Bestandteil aus dem Stahl und
    • optional Wärmebehandeln.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit einem Bestandteil aus Stahl umfasst in einer bevorzugten Ausführungsform die Schritte:
    1. a) Bereitstellen eines Stahls mit der vorstehend beschriebenen Zusammensetzung
    2. b) Walzen, insbesondere thermomechanisches Walzen des Stahls
    3. c) Herstellen eines Drahtes oder einer Stange des Stahls,
    4. d) optional GKZ-Glühen,
    5. e) Drahtziehen,
    6. f) Umformen und
    7. g) optional Wärmebehandeln.
  • Die oben genannten Schritte werden in der angegebenen Reihenfolge durchgeführt. In jedem Schritt wird das aus dem unmittelbar davorliegenden Schritt erhaltene Produkt weiterverarbeitet.
  • Das bevorzugte erfindungsgemäße Verfahren hat den Vorteil einer ressourcenschonenden und kosteneffizienten Prozessroute, da beispielsweise ein Walzdraht direkt verarbeitet werden kann, ohne dass dazwischen ein GKZ-Glühen erforderlich ist. Es kann so die Einstellung eines Ferrit-Perlit-Gefüges im Walzdrahtzustand mittels TM-Walzen (thermomechanisches Walzen) erreicht werden. Bevorzugt wird im Schritt b) ein thermomechanisches Walzen durchgeführt. Besonders bevorzugt ist ein thermomechanisches Walzen bei dem das Material mit einer Endformtemperatur in einem Bereich von Ar3 - 50 °C und + 100 °C gewalzt wird, wobei Ar3 in Fe-C Diagramm als Austenit-proeutektoide Umwandlungstemperatur bezeichnet wird. Besonders bevorzugt wird dabei ein Gefüge überwiegend aus Ferrit und Perlit erzeugt, insbesondere mit mittlerer Sekundärkorngroße 8 oder feiner nach ASTM E112.
  • Im Schritt d), dem optionalen GKZ-Glühen, ist es bevorzugt, dass der Stahl für 6 - 10 Stunden, beispielsweise 8 Stunden, mit einer Haltetemperatur von 700 - 750 °C, beispielsweise 735 °C, geglüht wird und so ein Gefüge aus Ferrit und kugeligem Zementit erhalten wird.
  • An das Umformen und/oder die optionale Wärmebehandlung können sich weitere Schritte anschließen, insbesondere ein Vergütungsschritt, wobei die bekannten Vergütungen von Stählen in Frage kommen. Alternativ oder zusätzlich bevorzugt kann ein Vergütungsschritt auch während und/oder zeitgleich mit dem Wärmebehandlungsschritt erfolgen. In anderen Worten kann das Vergüten und das Erwärmen in einem Schritt gemeinsam erfolgen.
  • Das Gefüge des Bestandteils aus Stahl ist nach dem Walzen im Schritt b), insbesondere einem thermomechanischen Walzen, und vor dem Wärmebehandeln in Schritt f) vorwiegend ferritisch-perlitisch, bainitisch, und/oder ein Mischgefüge. Vorzugsweise ist das Gefüge des Stahls ≥ 80 Vol.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Vol.-% ferritisch-perlitisch, bainitisch und/oder ein Mischgefüge. Nach dem Wärmebehandeln ist das Gefüge des Bestandteils in einer bevorzugten Ausführungsform vorwiegend martensitisch und/oder bainitisch, wie oben beschrieben. In einer bevorzugten Ausführungsform ist das Gefüge des Bestandteils aus Stahl im erfindungsgemäßen Bauteil ≥ 70 Vol.-%, weiter bevorzugt ≥ 80 Vol.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Vol.-% bainitisch oder martensitisch, wie oben beschrieben. Weiter ist es bevorzugt, dass das Gefüge des Stahls im Randbereich, insbesondere der Bereich von der Oberfläche des Bestandteils aus Stahl bis zu einer Tiefe von 15 µm, bevorzugt bis zu 12 µm, besonders bevorzugt bis zu 10 µm, gemessen senkrecht von der Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, überwiegend ferritisch und/oder perlitisch ist, bevorzugt ≥ 80 Vol.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Vol.-% ferritisch und/oder perlitisch. Der Stahl unterhalb der oben genannten Tiefen, d.h. unterhalb einer Tiefe von 15 µm, bevorzugt unterhalb einer Tiefe von 12 µm, besonders bevorzugt unterhalb einer Tiefe von 10 µm hat vorzugsweise das oben beschriebene Gefüge, d.h. vorzugsweise ≥ 70 Vol.-%, weiter bevorzugt ≥ 80 Vol.-%, besonders bevorzugt ≥ 90 Vol.-% bainitisch oder martensitisch.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung hat der Bestandteil aus Stahl im Randbereich, insbesondere in einer Tiefe von 30-100 µm, bevorzugt 50-150 µm, gemessen von der Oberfläche senkrecht zur Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, eine Vickers-Härte von ≥ 350 HV 0,5, weiter bevorzugt ≥ 400 HV 0,5, besonders bevorzugt ≥ 430 HV 0,5, insbesondere ≥ 450 HV 0,5.
  • In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung hat der Bestandteil aus Stahl in einer Tiefe von 30 - 100 µm, bevorzugt 40 - 120 µm, besonders bevorzugt 50 - 150 µm, gemessen von der Oberfläche senkrecht zur Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, eine Vickers-Härte, die weniger als 150 HV 0,5 unter der Vickers-Härte HV 0,5 des Bestandteils aus Stahl in einer Tiefe von 300 - 400 µm liegt, insbesondere in einer Tiefe von 400 µm, besonders bevorzugt in einer Tiefe von ¼ des Durchmessers des Bestandteils aus Stahl. Dies beschreibt den erfindungsgemäß bevorzugten, verminderten Härteabfall im Randbereich des Stahls im Vergleich zum Kernbereich. Weiter bevorzugt hat der Bestandteil aus Stahl in einer Tiefe von 30 - 100 µm, bevorzugt 40 - 120 µm, besonders bevorzugt 50 - 150 µm, gemessen von der Oberfläche senkrecht zur Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, eine Vickers-Härte, die weniger als 100 HV 0,5, weiter bevorzugt weniger als 60 HV 0,5, insbesondere weniger als 30 HV 0,5, unter der Vickers-Härte HV 0,5 des Bestandteils aus Stahl in einer Tiefe von 300 - 400 µm liegt, ebenfalls gemessen von der Oberfläche in die Tiefe des Bestandteils aus Stahl, senkrecht zur Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, insbesondere in einer Tiefe von 400 µm, besonders bevorzugt in einer Tiefe von % des Durchmessers des Bestandteils aus Stahl.
  • Die Erfindung betrifft auch ein Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, erhältlich nach dem erfindungsgemäßen Verfahren. Vorteilhafterweise kann das Bauteil und/oder der Bestandteil aus Stahl auch die vorgenannten Merkmale in Hinblick auf das Verfahren aufweisen.
  • Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in den angegebenen Kombinationen, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung einsetzbar sind, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen. Die genannten Vorteile von Merkmalen oder von Kombinationen mehrerer Merkmale sind lediglich beispielhaft und können alternativ oder kumulativ zur Wirkung kommen. Die Kombination von Merkmalen unterschiedlicher Ausführungsformen der Erfindung oder von Merkmalen von unterschiedlichen Patentansprüchen ist abweichend von den gewählten Rückbezügen der Patentansprüche möglich.
  • Im Folgenden wird die Erfindung anhand der Figuren weiter erläutert.
    • Fig. 1 zeigt den Härteverlauf im Randbereich einer erfindungsgemäßen Schraube.
    • Fig. 2 zeigte den Härteverlauf im Randbereich einer Schraube des Standes der Technik.
  • In Fig. 1 ist die Härte des Stahls abhängig vom Randabstand, gemessen senkrecht zur Oberfläche, einer erfindungsgemäßen Schraube zu sehen und es zeigt sich, dass nur ein geringer Härteabfall vorliegt.
  • In Fig. 2 ist der Härteverlauf des Stahls im Randbereich einer bainitisch wärmebehandelten B-legierten Schraube zu sehen, wobei ein herkömmlicher B-legierter Stahl eingesetzt wurde. Es ist zu sehen, dass im Randbereich ein deutlicher Härteabfall in Verbindung mit einer größeren Härteabfalltiefe vorliegt, gemessen senkrecht zur Oberfläche der Schraube.
  • Das obige Beispiel gemäß Fig. 1 und das Vergleichsbeispiel gemäß Fig. 2 zeigt somit den vorteilhaften Effekt der erfindungsgemäßen Stahlzusammensetzung in dem Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl.

Claims (12)

  1. Bauteil mit einem Bestandteil aus Stahl, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl
    0,30 - 0,50 Gew.-% C,
    0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,
    0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    0,01 - 0,8 Gew.-% Si,
    0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,
    0,005 - 0,40 Gew.-% V,
    0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,
    0,02 - 0,35 Gew.-% Al,
    0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,
    0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,
    0,0030 - 0,0800 Gew.-% Zr,
    optional
    0,01 - 0,20 Gew.-% Mo,
    0,01 - 0,50 Gew.-% Ni,
    0,01 - 0,50 Gew.-% Cu,
    0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca,
    den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    umfasst.
  2. Bauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl
    0,30 - 0,46 Gew.-% C,
    0,3 - 1,3 Gew.-% Mn,
    0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    0,01 - 0,60 Gew.-% Si,
    0,3 - 1,3 Gew.-% Cr,
    0,005 - 0,35 Gew.-% V,
    0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    0,0020 - 0,0150 Gew.-% N,
    0,014 - 0,060 Gew.-% Ti,
    0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    optional
    0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    0,0010 - 0,0080 Gew.-% Ca,
    den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    umfasst, bevorzugt daraus besteht.
  3. Bauteil nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass (Zr + Ti + Al) / N in einem Bereich von 2,7 bis 150, bevorzugt von 3 bis 100 liegt.
  4. Bauteil nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Bestandteil aus Stahl in einer Tiefe von 30 - 100 µm, gemessen von der Oberfläche senkrecht zur Oberfläche des Bestandteils aus Stahl, eine Vickers-Härte aufweist, die weniger als 150 HV 0,5 unter der Vickers-Härte HV 0,5 des Bestandteils aus Stahl in einer Tiefe von 400 µm liegt.
  5. Bauteil nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Bauteil ein Befestigungsmittel ist, bevorzugt gewählt aus der Gruppe bestehend aus Schrauben, Muttern, Nieten, Bolzen und Ketten.
  6. Bauteil nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl zumindest 90 Gew.-% des Bauteils ausmacht und/oder das Bauteil hochfest oder ultrahochfest ist, bevorzugt mit einer Zugfestigkeit von 1200 - 1900 MPa.
  7. Bauteil nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Gefüge des Stahls nach einer Vergütung ≥ 90 Vol.-% bainitisch und/oder martensitisch ist.
  8. Bauteil nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Gefüge des Stahls ohne Vergütung ≥ 90 Vol.-% ferritisch-perlitisch ist.
  9. Stahl, umfassend
    0,30 - 0,50 Gew.-% C,
    0,05 - 1,3 Gew.-% Mn,
    0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    0,01 - 0,8 Gew.-% Si,
    0,3 - 1,5 Gew.-% Cr,
    0,005 - 0,40 Gew.-% V,
    0,0008 - 0,0050 Gew.-% B,
    0,02 - 0,35 Gew.-% Al,
    0,0001 - 0,0200 Gew.-% N,
    0,01 - 0,08 Gew.-% Ti,
    0,0030 - 0,0800 Gew.-% Zr,
    optional
    0,01 - 0,20 Gew.-% Mo,
    0,01 - 0,50 Gew.-% Ni,
    0,01 - 0,50 Gew.-% Cu,
    0,0010 - 0,0100 Gew.-% Ca,
    den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.
  10. Stahl nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl
    0,30 - 0,46 Gew.-% C,
    0,3 - 1,3 Gew.-% Mn,
    0,001 - 0,015 Gew.-% P,
    0,001 - 0,015 Gew.-% S,
    0,01 - 0,60 Gew.-% Si,
    0,3 - 1,3 Gew.-% Cr,
    0,005 - 0,35 Gew.-% V,
    0,0012 - 0,0050 Gew.-% B,
    0,02 - 0,25 Gew.-% Al,
    0,0020 - 0,0150 Gew.-% N,
    0,014 - 0,060 Gew.-% Ti,
    0,0050 - 0,0500 Gew.-% Zr,
    optional
    0,01 - 0,16 Gew.-% Mo,
    0,01 - 0,40 Gew.-% Ni,
    0,01 - 0,30 Gew.-% Cu,
    0,0010 - 0,0080 Gew.-% Ca,
    den Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    umfasst, bevorzugt daraus besteht.
  11. Verfahren zur Herstellung eines Bauteils nach einem der Ansprüche 1 bis 8, umfassend die Schritte
    - Bereitstellen eines Stahls mit einer Zusammensetzung gemäß einem der Ansprüche 1 - 3
    - Formen eines Bauteils mit einem Bestandteil aus dem Stahl und
    - optional Wärmebehandeln.
  12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren die Schritte umfasst
    a) Bereitstellen eines Stahls mit einer Zusammensetzung gemäß einem der Ansprüche 1 - 3,
    b) Walzen, insbesondere thermomechanisches Walzen des Stahls,
    c) Herstellen eines Drahtes oder einer Stange des Stahls,
    d) optional GKZ-Glühen,
    e) Drahtziehen,
    f) Umformen und
    g) optional Wärmebehandeln.
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008142275A2 (fr) 2007-04-12 2008-11-27 Arcerlormittal Gandrange Acier micro-allié à bonne tenue à l'hydrogène pour le formage à froid de pièces mécaniques à hautes caractéristiques
EP2484789A1 (de) * 2009-10-02 2012-08-08 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Stahl zur strukturellen maschinellen verwendung und herstellungsverfahren dafür sowie gehäusegehärtete stahlkomponenten und herstellungsverfahren dafür
EP2546380A1 (de) * 2010-03-11 2013-01-16 Nippon Steel Corporation Hochfester stahl und hochfester bolzen mit hervorragender beständigkeit gegen verzögerte fraktur sowie herstellungsverfahren dafür
EP3078758A1 (de) * 2013-12-02 2016-10-12 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Stahldraht für bolzen, bolzen und herstellungsverfahren dafür
WO2021009705A1 (en) 2019-07-16 2021-01-21 Arcelormittal Method for producing a steel part and steel part

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008142275A2 (fr) 2007-04-12 2008-11-27 Arcerlormittal Gandrange Acier micro-allié à bonne tenue à l'hydrogène pour le formage à froid de pièces mécaniques à hautes caractéristiques
EP2484789A1 (de) * 2009-10-02 2012-08-08 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Stahl zur strukturellen maschinellen verwendung und herstellungsverfahren dafür sowie gehäusegehärtete stahlkomponenten und herstellungsverfahren dafür
EP2546380A1 (de) * 2010-03-11 2013-01-16 Nippon Steel Corporation Hochfester stahl und hochfester bolzen mit hervorragender beständigkeit gegen verzögerte fraktur sowie herstellungsverfahren dafür
EP3078758A1 (de) * 2013-12-02 2016-10-12 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Stahldraht für bolzen, bolzen und herstellungsverfahren dafür
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