EP4101552A1 - Method for producing of a microalloyed steel, a microalloyed steel produced by means of the method, and an integrated casting-rolling system - Google Patents

Method for producing of a microalloyed steel, a microalloyed steel produced by means of the method, and an integrated casting-rolling system Download PDF

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EP4101552A1
EP4101552A1 EP21178473.1A EP21178473A EP4101552A1 EP 4101552 A1 EP4101552 A1 EP 4101552A1 EP 21178473 A EP21178473 A EP 21178473A EP 4101552 A1 EP4101552 A1 EP 4101552A1
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EP
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rolled strip
stand
stand group
rolling
finished rolled
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Withdrawn
Application number
EP21178473.1A
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German (de)
French (fr)
Inventor
Kerstin Baumgartner
Simon Grosseiber
Thomas Lengauer
Gero Schwarz
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Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Primetals Technologies Austria GmbH
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Publication date
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Definitions

  • the invention relates to a method for producing a micro-alloyed steel according to patent claim 1, a micro-alloyed steel according to patent claim 12 and a combined casting and rolling plant according to patent claim 13.
  • an improved method for producing a micro-alloyed steel in a combined casting and rolling plant can be provided in that the combined casting and rolling plant has a continuous casting machine with a mold, a single-stand or multi-stand roughing train, a finishing train with a first stand group with at least one first finishing stand and a second stand group with at least one second finishing stand converted into a stand cooler.
  • a metallic melt is cast in the mold to form a partially solidified strand of thin slabs.
  • continuously cast strands with a thickness of ⁇ 130 mm are referred to as thin slab strands.
  • the partially solidified strand of thin slabs is supported, deflected and cooled.
  • the thin slab strand is rolled into a pre-rolled strip in the pre-rolling train.
  • the first stand group of the finishing train finishes the pre-rolled strip into the finished rolled strip.
  • the finish-rolled finished rolled strip is fed to the second stand group and in the second stand group the finished rolled strip is forced-cooled while maintaining a thickness of the finished rolled strip in such a way that a cooling rate of a core of the finished rolled strip in the second stand group is greater than 20° C./s and less than 200 °C/s is.
  • micro-alloyed steel can be produced in a simple manner.
  • a micro-alloyed steel can also be produced with a metallic melt with 10% fewer micro-alloying elements (e.g. titanium, niobium and/or vanadium), which corresponds, for example, to an X60 to X120 steel according to the API 5L/IS03183:2007 standard , which meets the mechanical requirements for the steel grades according to the standard mentioned.
  • the microalloyed steel can thus be produced in a particularly simple and cost-effective manner by means of the method.
  • a continuously produced strand of thin slabs is rough-rolled and finish-rolled uncut and the micro-alloyed steel is cut to the length of the coil for the first time after it has passed through the cooling section.
  • a third surface temperature at which the finished rolled strip leaves the second stand group is determined.
  • the forced cooling in the second stand group is controlled or regulated as a function of the third surface temperature and a third target temperature in such a way that the third surface temperature essentially corresponds to the third target temperature.
  • the third setpoint temperature is lower than a ferrite-pearlite transformation temperature, preferably lower than a bainite start temperature, in particular lower than a martensite start temperature.
  • a second surface temperature at which the finished rolled strip leaves the first stand group is determined.
  • the second surface temperature is also taken into account when controlling the forced cooling of the finished rolled strip in the second stand group.
  • the cooling rate of the core of the finished rolled strip is 20° C./s to 80° C./s, in particular 45° C./s to 55° C./s. This ensures that a high-strength, e.g. bainitic and/or martensitic micro-alloyed steel can be produced.
  • the core of the finish-rolled finish-rolled strip is transported into the second stand group of the finishing train at a first exit temperature of 830° C. to 950° C., in particular from 880° C. to 920° C.
  • the core of the finished rolled strip has a second exit temperature of less than 700°C, in particular from 350°C to 700°C, preferably from 400°C to 460°C.
  • the core of the finished rolled strip is cooled, preferably continuously, from the first exit temperature to the second exit temperature in a time interval of 2 seconds to 40 seconds.
  • the finish rolled strip enters the second stand group within a time interval of 1 second to 15 seconds after the finish rolling of the finish rolled strip in the first stand group. Due to the short time interval, the finished rolled strip is cooled down from a particularly high first outlet temperature. Furthermore, unwanted cooling of the finished rolled strip between the first group of stands and the second group of stands is kept particularly low.
  • the combined casting-rolling facility has a cooling section downstream of the finishing train in relation to a conveying direction of the finished rolled strip and a coiler device downstream of the cooling section. Forced cooling of the finished rolled strip in the cooling line is deactivated, and the finished rolled strip is transported through the cooling line from the second stand group to the coiler. This allows the finished rolled strip to dry in the cooling line, so that the finished rolled strip is coiled dry into a coil. Furthermore, wear and tear on the cooling line is reduced and the maintenance effort for the cooling line is minimized as a result.
  • the grain size of the pre-rolled strip when it leaves the pre-rolling train is 10 ⁇ m to 30 ⁇ m.
  • the grain size of the pre-rolled strip between the pre-rolling train and the entry into the first stand group increases to 20 ⁇ m to 60 ⁇ m or the grain size remains the same.
  • the grain size of the finished strip when rolling in the first stand group is reduced to 2 ⁇ m to 20 ⁇ m.
  • the structure has a "pancake structure" when the finished strip emerges from the first group of stands.
  • the thickness of the pre-rolled strip when it enters the first stand group is 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm.
  • the first stand group reduces the thickness of the pre-rolled strip to 10 mm to 25 mm, in particular 16 mm to 20 mm. This thickness is particularly suitable for the manufacture of tubes from the micro-alloyed steel.
  • the metallic melt has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr ⁇ 0.15%; Mo ⁇ 0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%;N ⁇ 0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the process reduces the limits of carbon, silicon and chromium. Molybdenum can be added to increase strength.
  • the metallic melt for X80 to X120 steels preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr ⁇ 0.5%; Mo ⁇ 0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%; Ni ⁇ 0.5%; Cu ⁇ 0.4%;N ⁇ 0.01%; remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the microalloyed steel for a X60 or a X70 steel preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr ⁇ 0.15%; Mo ⁇ 0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%;N ⁇ 0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the microalloy steel for X80 to X120 steels preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr ⁇ 0.5%; Mo ⁇ 0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%; no ⁇ 0.5%; Cu ⁇ 0.4%;N ⁇ 0.01%; remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the microalloyed steel has at least one of the following precipitates: Ti(C,N), Nb(C,N) and/or V(C,N).
  • a precipitation density of the precipitations is 10 15 -10 25 1/m 3 .
  • the precipitates have an average size of 1 nm to 20 nm.
  • an improved casting-rolling compound plant for the production of a micro-alloyed steel has a continuous casting machine with a mold, a single-stand or multi-stand roughing train and a finishing train with at least a first stand group and a second framework group.
  • a metallic melt can be cast in the mold to form a partially solidified thin slab strand and the thin slab strand can be fed to the roughing train.
  • the roughing train is designed to roll the completely solidified thin slab strand into a pre-rolled strip, with the pre-rolled strip being able to be fed to the finishing rolling train.
  • the first stand group is designed to finish-roll the pre-rolled strip into a finish-rolled strip.
  • the second stand group is arranged downstream of the first stand group and has at least one second finishing stand converted into a stand cooler.
  • the second stand group is designed to forcibly cool the finished rolled strip while maintaining a thickness of the finished rolled strip such that a cooling rate of a core of the finished rolled strip in the second stand group is greater than 20° C./s and less than 200° C./s.
  • the combined casting and rolling plant can be used flexibly to produce thin sheets with a thickness of 0.8 mm to 2.5 mm and to produce the finished rolled strip from the micro-alloyed steel with the above-mentioned thickness of 8 mm to 25 mm.
  • the compound casting-rolling facility has a cooling section downstream of the second stand group in relation to the conveying direction of the finished rolled strip and a coiler device downstream of the cooling section.
  • forced cooling of the finished rolled strip in the second stand group forced cooling of the finished rolled strip in the cooling section is deactivated.
  • the cooling section is designed exclusively to transport the finished rolled strip to the coiler and preferably to dry the finished rolled strip. This configuration has the advantage that the combined casting and rolling facility can be operated in a particularly energy-efficient manner. Furthermore, the finished rolled strip can be coiled up dry, so that corrosion of the finished rolled strip is avoided.
  • the compound casting-rolling system has a third temperature measuring device and a control unit, the third temperature measuring device and the second stand group being connected to the control unit in terms of data technology.
  • the third temperature measuring device is arranged between the second group of stands and the cooling section in relation to the conveying direction of the finished rolled strip and is designed to determine a third surface temperature of the finished rolled strip.
  • the control unit is designed to control the forced cooling of the second stand group on the basis of the determined third surface temperature of the finished rolled strip and a predefined third setpoint temperature.
  • FIG 1 shows a schematic representation of a combined casting and rolling system 10 according to a first embodiment.
  • the combined casting and rolling facility 10 has, for example, a continuous casting machine 15, a roughing train 20, a first to third separating device 25, 30, 35, an intermediate heater 40, preferably a descaler 45, a finishing train 50, a cooling section 55, a coiler 60 and a Controller 65 on.
  • the combined casting and rolling facility 10 can have a first to third temperature measuring device 70, 75, 80, for example a pyrometer.
  • the continuous casting machine 15 is embodied as a curved strand machine, for example.
  • the continuous casting machine 15 has a ladle 85 , a distributor 86 and a mold 90 .
  • the distributor 86 filled with a metallic melt 95 by means of the pan 85 .
  • the metallic melt 95 can be produced, for example, by means of a converter, for example in a Linz-Donawitz process.
  • the metallic melt 95 is a steel melt.
  • the metallic melt 95 flows from the distributor 86 into the mold 90. In the mold 90, the metallic melt 95 is cast into a thin slab strand 100.
  • the partially solidified strand of thin slab 100 is pulled out of the mold 90 and, due to the design of the continuous casting machine 15 as a curved continuous casting machine, is deflected in an arc into a horizontal line, being supported and solidified in the process.
  • the thin slab strand 100 is conveyed away from the mold 90 in the conveying direction.
  • the continuous casting machine 15 casts an endless thin slab strand 100 and feeds it to a roughing train 20 arranged downstream in the conveying direction of the thin slab strand 100 .
  • the roughing train 20 follows directly the continuous casting machine 15.
  • the roughing train 20 can have one or more roughing stands 105 which are arranged one behind the other in the conveying direction of the thin slab strand 100 .
  • the number of roughing stands 105 can essentially be freely selected and is essentially dependent on the format of the thin slab strand 100 and on a desired thickness of the roughing strip 110. In the embodiment, three roughing stands 105 are used as an example for the in FIG 1 roughing train 20 shown is provided.
  • the roughing train 20 is designed to roll the thin slab strand 100 , which is hot when it is fed into the roughing train 20 , into a pre-rolled strip 110 .
  • the first and second separating devices 25, 30 are arranged downstream of the roughing train 20 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110.
  • the second separating device 30 is spaced apart in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 arranged to the roughing train 20.
  • a discharge device can be arranged between the first separating device 25 and the second separating device 30 .
  • the second separating device 30 can also be dispensed with.
  • the first and/or second separating device 25, 30 can be designed, for example, as drum shears or pendulum shears.
  • the combined casting and rolling plant is operated in continuous operation, i.e. the thin slab strand enters the roughing train 105 uncut, the pre-rolled strip passes through the first and/or second cutting device uncut and the pre-rolled strip uncut in the Finish rolling train 50 is finish-rolled and is cut off to bundle length only after passing through the cooling section 55 .
  • the intermediate heating 40 follows the second separating device 30.
  • the intermediate heating 40 is designed, for example, as an induction furnace. A different configuration of the intermediate heater 40 would also be possible.
  • the intermediate heater 40 is arranged upstream of the finishing train 50 and the descaler 45 with respect to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 .
  • the descaler 45 is arranged directly upstream of the finishing train 50 and downstream of the intermediate heater 40 .
  • the finishing train 50 has a first stand group 115 and a second stand group 120 in the embodiment.
  • the first stand group 115 is arranged in front of the second stand group 120 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 .
  • the first group of stands 115 can have two to four first finishing stands 125, for example.
  • the first finishing rolling stands 125 are arranged one behind the other in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 .
  • the first stand group 115 directly follows the descaler 45 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110, if the descaler 45 is provided. If the descaler 45 is dispensed with, the first stand group 115 is directly connected to the intermediate heater 40 .
  • the second group of stands 120 has at least one, preferably two, second finishing rolling stands 130, it being possible for the first finishing rolling stand 125 and the second finishing rolling stand 130 to be constructed identically. In the embodiment, however, the second finishing rolling stand 130 also has the option of being converted into a stand cooler 135 . In the embodiment, the two second finishing stands 130 are each converted into a stand cooler 135 . In the function of the stand cooler 135, the second finishing stand 130 no longer carries out a rolling process.
  • the second stand group 120 can have at least one intermediate cooler 140 .
  • the intermediate cooler 140 can be arranged between two finishing rolling stands 125, 130, respectively.
  • the second stand group 120 has, for example, two intermediate coolers 140, with a first of the two intermediate coolers 140 being arranged, for example, between the last first finishing rolling stand 125 of the first stand group 115 in the conveying direction and the second finishing rolling stand 130 arranged first in the conveying direction.
  • a further intermediate cooler 140 can also be arranged between the two second finishing rolling stands 130 .
  • the intercoolers 140 can also be dispensed with, or only one of the two intercoolers 140 can be provided.
  • the framework cooler 135 and the intermediate cooler 140 each have at least one cooling beam.
  • the cooling beams of the stand cooler 135 and/or the intermediate cooler 140 are each preferably arranged both on the upper side and on the lower side of the finished rolled strip 145 in order to cool the finished rolled strip 145 particularly quickly and effectively on both sides.
  • each stand cooler 135 can have two cooling beams arranged on the upper side and two cooling beams arranged on the underside of the finished rolled strip 145 .
  • the first finishing rolling stands 125 finish-roll the pre-rolled strip 110 fed into the first stand group 115 to form a finished rolled strip 145 .
  • the cooling section 55 is arranged downstream of the finishing train 50 in relation to a conveying direction of the finished rolled strip 145 .
  • the third separating device 35 is arranged downstream of the cooling section 55 in the conveying direction of the finished rolled strip 145 . In this case, the third separating device 35 is arranged between the coiling device 60 and the cooling section 55 .
  • the third separating device 35 can be designed, for example, as drum shears or pendulum shears.
  • the control device 65 has a control device 150 , a data memory 155 and an interface 160 .
  • the data memory 155 is connected in terms of data technology to the control device 150 by means of a first data connection 165 .
  • the interface 160 is also connected in terms of data technology to the control device 150 by means of a second data connection 170 .
  • a predefined first setpoint temperature, a predefined second setpoint temperature and a predefined third setpoint temperature TS3 are stored in the data memory 155 . Furthermore, a method for producing the micro-alloyed steel is stored in the data memory 155, on the basis of which the control device 150 controls the components of the combined casting and rolling facility 10 .
  • the interface 160 is connected to the intermediate heater 40 by means of a third data connection 175 .
  • a fourth data connection 180 connects the finishing train 50 to the interface 160 in terms of data technology.
  • a fifth data connection 185 connects the cooling section 55 to the Interface 160.
  • the temperature measuring device 70, 75, 80 is connected in terms of data technology to the interface 160 in each case via an assigned sixth to eighth data connection 190, 195, 200.
  • further data connections can be provided in addition to the other components of the combined casting and rolling system 10, so that an exchange of information between the various components of the combined casting and rolling system 10 and the control unit 65 is possible.
  • the third to eighth data connection 175, 180, 185, 190, 195, 200 can be part of an industrial network, for example.
  • FIG 2 shows a flowchart of a method for operating the in FIG 1 Casting-rolling combination plant 10 shown.
  • the second finishing rolling stands 130 or the second finishing rolling stand 130 of the second stand group 120 are converted to the configuration as a stand cooler 135 .
  • work rolls can be removed from the second finishing stand 130 and replaced by the cooling beams.
  • the chilled beam can be aligned in such a way that it is directed in the direction of a passage through which the finished rolled strip 145 is fed.
  • the structure corresponds to that in FIG 1
  • Casting-rolling compound plant 10 shown no longer has the conventional structure of an endless continuous casting plant, but deviates from its structure.
  • the combined casting and rolling facility 10 is no longer suitable for producing a thin finished rolled strip 145 with a thickness of 0.8 mm to 8 mm.
  • FIG 3 shows a first diagram of a core temperature of a core of the finished rolled strip 145 in the manufacture of the finished rolled strip 145 plotted against a time t.
  • FIG 4 shows a first in 3 marked section A of the in 3 first diagram shown.
  • 5 shows a second in 3 marked section B of the in 3 first diagram shown.
  • 6 shows a second diagram of a course of a grain size K in the manufacture of the finished rolled strip 145 plotted over time t.
  • the following are the 2 to 6 explained together.
  • To individual process steps in the 3 to 7 to mark is the respective reference number of the associated process step in the 3 to 7 specified.
  • FIG 4 a first graph 400 and a second graph 405 are plotted.
  • the first graph 400 shows the temperature profile of the core when carrying out the following FIG 2 described procedure.
  • the second graph 405 shows a temperature profile of the core when using the in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown and three rolling finishing rolling stands 125, 130 and the cooling section 55 the finishing rolled strip 145 is produced with the above-mentioned thickness of 10 mm to 25 mm.
  • a first method step 305 the mold 90 (in FIG 1 shown) of the continuous casting machine 15 with a dummy bar head (not shown in FIG 1 ) closed and sealed with additional sealing material.
  • the metallic melt 95 is filled into a distributor of the continuous casting machine 15 with the ladle 85 .
  • a plug is removed from a shroud of the continuous casting machine 15 .
  • the metallic melt 95 has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05% for a X60 or a X70 steel; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr ⁇ 0.15%; Mo ⁇ 0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%;N ⁇ 0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the metallic melt 95 may preferably have a weight percent chemical composition of C 0.025-0.09% for X80 to X120 steels; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr ⁇ 0.5%; Mo ⁇ 0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti ⁇ 0.05%;V ⁇ 0.08%; Ni ⁇ 0.5%; Cu ⁇ 0.4%;N ⁇ 0.01%; Remainder Fe and unavoidable impurities.
  • the specification of the steel refers based on the API 5L/IS03183:2007 standard.
  • the metallic melt 95 can also have a different chemical composition.
  • the temperatures and process steps specified below relate to the compositions of the steel preferred in the embodiment in order to use the combined casting and rolling system 10 to produce a micro-alloyed steel, in particular a micro-alloyed tubular steel with a steel grade X60 to X120 in accordance with the API 5L/IS03183 standard: to produce in 2007.
  • the metallic melt 95 in the mold 90 flows around the dummy bar head and solidifies by cooling in the dummy bar head.
  • the dummy bar head is slowly pulled out of the mold 90 of the continuous casting machine 15 in the direction of the roughing train 20 .
  • the metallic melt 95 in the mold 90 cools down at its contact surfaces with the mold 90 and forms a shell of the thin slab strand 100 .
  • the shell encloses a still liquid core and holds the liquid core.
  • the thin slab strand 100 can have a thickness of 100 mm to 150 mm, for example.
  • the continuous casting machine 15 the thin slab strand 100 is deflected and further cooled on the way to the roughing train 20, so that the thin slab strand 100 hardens from the outside to the outside.
  • the continuous casting machine 15 is designed as a curved continuous casting machine, so that the thin slab strand 100 is fed essentially horizontally into the roughing train 20 by deflecting the thin slab strand 100 by essentially 90° from the vertical.
  • the thin slab strand 100 is rolled in the roughing train 20 by the roughing stands 105 to form the pre-rolled strip 110.
  • a microstructure of the thin slab strand 100 has a grain size K of about 800 ⁇ m to 1000 ⁇ m.
  • the thickness is successively reduced to, for example, 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm.
  • the structure of the thin slab strand 100 recrystallizes during hot rolling to form the pre-rolled strip 110, so that the structure of the pre-rolled strip 110 is preferably completely recrystallized when it is fed out of the roughing train 20.
  • the microstructure of the thin slab strand 100 towards the pre-rolled strip 110 is homogenized by the individual hot-rolling steps in the roughing stands 105 .
  • the grain size K can be 10 ⁇ m to 30 ⁇ m when leaving the roughing train.
  • a core temperature T of the core of the thin slab strand 100 upon entry into the roughing train 20 with the chemical compositions mentioned above is approximately 1300 to 1450°C. With each rolling step in the roughing train 20, the core temperature of the core is reduced, so that the roughed strip 110 has a core temperature of approximately 980 to 1150° C. when it exits.
  • a third method step 315 the pre-rolled strip 110 is guided through the first and second cutting device 25, 30, with the pre-rolled strip 110 not being cut off.
  • the first and second separating device 25, 30 is thus only run through.
  • the pre-rolled strip 110 cools down further as a result of convection, and the cooling can be reduced by a protective cover.
  • the grain size K in the pre-rolled strip 110 can increase from 20 ⁇ m to 60 ⁇ m.
  • the grain size K in particular with the chemical compositions of the melt 95 mentioned above, can also be retained and not increase.
  • the control device 150 activates the intermediate heater 40, so that the intermediate heater 40, which is designed, for example, as an induction furnace, the core temperature of the pre-rolled strip 110 of about 870 ° C up to 980 °C when entering the intermediate heater 40 to around 1050 °C to 1100 °C (cf. 3 ).
  • the grain size K can be kept essentially constant in the structure during heating (cf. 6 ).
  • the first temperature measuring device 70 determines a first surface temperature of the pre-rolled strip 110 guided out of the intermediate heater 40.
  • the first temperature measuring device 70 provides first information about the first surface temperature of the pre-rolled strip 110 between the intermediate heater 40 and the descaler 45 via the sixth data connection 190 of the interface 160 which provides the first information to the control device 150 .
  • a sixth method step 330 the control device 150 regulates a heat output of the intermediate heater 40 such that the determined first surface temperature of the pre-rolled strip 110 between the intermediate heater 40 and the descaler 45 essentially corresponds to the first setpoint temperature.
  • the control device 150 can regularly repeat the fifth and sixth method step 325, 330 in a loop at a predefined time interval.
  • a seventh method step 335 the control device 150 activates the descaler 45 (if present).
  • the descaler 45 descales the pre-rolled strip 110.
  • the pre-rolled strip 110 cools down, for example, by about 80° C. to 100° C. based on the core of the pre-rolled strip 110.
  • the pre-rolled strip 110 is transported to the first stand group 115 of the finishing train 50 at the first inlet temperature TE1 .
  • the first entry temperature TE1 based on the core of the pre-rolled strip 110, at which the pre-rolled strip 110 enters the first stand group 115 after the descaler 45, can be between 850 °C and 1060 °C, in particular between 920 °C and 980 °C be.
  • the structure of the pre-rolled strip 110 is preferably homogeneously austenitic and recrystallized.
  • the pre-rolled strip 110 is finish-rolled to form the finish-rolled strip 145, for example by means of three first finishing rolling stands 125.
  • the pre-rolled strip 110 to be rolled into the finished rolled strip 145 cools by about 50° C.
  • the thickness of the pre-rolled strip 110 is reduced from, for example, 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm, to a thickness of 10 mm to 25 mm, in particular 16 mm to 20 mm, via the three first finishing rolling stands 125 .
  • a "pancake” or a recrystallized austenitic structure is formed in the pre-rolled strip 110 rolled into the finished rolled strip 145 (cf. 5 ).
  • the grain size K when exiting the first framework group 115 is 2 ⁇ m to 20 ⁇ m.
  • a first exit temperature TA1 of the finished rolled strip 145 after passing through the first stand group 115 is preferably 830° C. to 950° C.
  • the first outlet temperature TA1 is 880°C to 920°C.
  • the first exit temperature TA1 relates to the core of the finished rolled strip 145 .
  • the finish-rolled finish rolled strip 145 is transported further in the direction of the second stand group 120 at the first exit temperature TA1 .
  • the fact that the second group of stands 120 directly adjoins the first group of stands 115 means that the time it takes to exit from the first group of stands 115 and into the second group of stands 120 is minimal.
  • the length of time for example at a conveying speed of 0.4 m/s to 1 m/s, can be reduced by arranging the second stand group 120 directly downstream of the first stand group 115 can be as little as 1 second to 15 seconds.
  • the intermediate cooler 140 adjoining the first group of stands 115 can spatially adjoin the first group of stands 115 up to a few meters (less than 10 m) up to about 0.5 meters.
  • the first exit temperature TA1 essentially corresponds to a second entry temperature TE2 at which the finish-rolled finish rolled strip 145 enters the second stand group 120.
  • a second surface temperature of the finished rolled strip 145 coming from the first stand group 115 is determined by means of the second temperature measuring device 75 .
  • the second temperature measuring device 75 provides second information with the first outlet temperature TA1 via the seventh data connection 195 and the interface 160 of the control device 150 .
  • the control device 150 can also take the second surface temperature into account when controlling the intermediate heater 40 .
  • the second surface temperature correlates with the first outlet temperature TA1, the second surface temperature deviating in value from the first outlet temperature TA1.
  • the intermediate heater 40 is regulated in such a way that the second surface temperature essentially corresponds to a second setpoint temperature.
  • the second temperature measuring device 75 and the tenth method step 350 can also be dispensed with.
  • control device 150 activates intermediate cooler 140 and stand cooler 135.
  • Intermediate cooler 140 and stand cooler 135 spray a cooling medium, for example water, possibly with an additive, onto finished rolled strip 145, so that finished rolled strip 145 is in the second stand group 120 is forcibly cooled.
  • the flow rate of the cooling medium is chosen such that within the second stand group 120 the finished rolled strip 145 of the second inlet temperature TE2 is cooled to a second outlet temperature TA2 of less than 700° C., in particular from 350° C. to 700° C., in particular from 400° C. to 460° C., within 2 to 40 seconds.
  • the control device 150 controls the delivery quantity of the cooling medium in such a way that a cooling capacity of the second stand group 120 ensures a cooling rate of the core of the finished rolled strip 145 of at least 20° C./s to 200° C./s.
  • the cooling rate is preferably 20° C./s to 80° C./s, in particular 45° C./s to 55° C./s, with the cooling in the core via the second framework group 120 preferably taking place continuously.
  • this cooling speed is ensured by the fact that preferably two intermediate coolers 140 and two frame coolers 135 are provided. For example, about 100 m 3 /h to 300 m 3 /h of the cooling medium can be applied to the finished rolled strip 145 at a pressure of 2 bar to 4 bar per cooling beam of the stand cooler 135 . This ensures that within the short throughput time of the finished rolled strip 145 through the second stand group 120, the core of the finished rolled strip 145 from the second inlet temperature TE2 of, for example, 870 °C to 910 °C to the second outlet temperature TA2, for example 400 °C to 460 °C , is cooled.
  • the second inlet temperature TE2 of, for example, 870 °C to 910 °C to the second outlet temperature TA2
  • Each scaffolding cooler 135 can be configured in such a way that a control valve that can be controlled by control device 150 is provided for each cooling beam in order to control them separately from the other cooling beam of intermediate cooler 140 or the other scaffolding cooler 135, preferably steplessly and separately from one another.
  • a volume flow of the cooling medium can be continuously regulated between 0% and 100% by the control device 150 for each chilled beam.
  • the third temperature measuring device 80 determines a third surface temperature, which correlates with the second exit temperature TA2, after the finished rolled strip 145 has exited the second stand group 120.
  • the third temperature measuring device 80 provides third information via the third surface temperature via the eighth data connection 200 of the interface 160 and via the interface 160 of the control device 150 .
  • the control device 150 can also take into account the information about the third surface temperature and control the volume flow of the cooling medium in such a way that the third surface temperature essentially corresponds to the third setpoint temperature TS3.
  • the second surface temperature can also be taken into account when regulating the volume flow, in order to ensure a uniformly high cooling rate in the second stand group 120 .
  • the control device 150 can repeat the eleventh and twelfth method step 355, 360 regularly in a loop at a predefined time interval.
  • a thirteenth method step 365 the finished rolled strip 145 is transported into the cooling section 55 in the cooled state.
  • the control device 150 deactivates or keeps the cooling section 55 in the deactivated state, so that when the finished rolled strip 145 runs through the cooling section 55, no further cooling medium is applied to the finished rolled strip 145 for further forced cooling of the Finished rolled strip 145 is brought.
  • this is not necessary due to the high cooling capacity of the second stand group 120, and on the other hand, the convective cooling as it passes through the cooling section 55 is sufficient for further cooling of the finished rolled strip 145 from the second outlet temperature TA2 to a third outlet temperature TA3, which is below the second outlet temperature TA2.
  • the cooling medium remaining on the finished strip in particular cooling water, dries in the cooling section 55 . As a result, the finished rolled strip 145 cools down further in the cooling zone 55 .
  • control device 150 can also activate the cooling section 55 in order to forcibly cool the finished rolled strip 145 from the second outlet temperature TA2 to the third outlet temperature TA3.
  • a fourteenth method step 370 the finished rolled strip 145 , which has been further cooled in the cooling section 55 , is guided through the third separating device 35 to the coiling device 60 .
  • the finish-rolled, dried and cooled finish-rolled strip 145 is wound into a coil in the coiling device 60 .
  • the control device 150 can activate the third separating device 35 so that the finished rolled strip 145 continuously conveyed out of the cooling section 55 is separated from the coil and the coil can be removed.
  • the further finished rolled strip 145 transported through the cooling section 55 can be wound onto a new coil.
  • the casting-rolling compound system 10 described above and the FIG 2 The methods described have the advantage that the mechanical conditions for an X70 to X120 micro-alloyed steel can be met with the chemical composition, for example with a chemical composition for an X60 steel.
  • the micro-alloyed steel is particularly suitable as a micro-alloyed pipe steel for the production of pipes, pipelines or pressure tanks. Due to the cooling immediately following the first stand group 115 by means of the Stand coolers 135 converted second finishing rolling stands 130 and the intermediate coolers 140 can ensure particularly good material properties for the micro-alloyed steel. This makes the micro-alloyed steel particularly tough and strong. Furthermore, the combined casting and rolling system 10 has a particularly precise temperature control.
  • the combined casting and rolling plant 10 can be operated conventionally if no micro-alloyed steel, in particular no micro-alloyed pipe steel, is to be produced , the stand coolers 135 being converted back into second finishing rolling stands 130 in conventional operation. Furthermore, in conventional operation, the intercoolers 140 are deactivated and the cooling section 55 is activated.
  • the finished rolled strip 145 is then rolled by all five finishing rolling stands 125, 130 and the cooling of the finished rolled strip 145 essentially takes place in the cooling line 55 instead of in of the second stand group 120 to the second exit temperature TA2.
  • the second graph 405 (cf. FIG 4 ) clearly shows how the finished rolled strip 145 slowly cools down from the first exit temperature TA1 to the second exit temperature TA2.
  • the first exit temperature TA1 is about 800 ° C to 950 ° C.
  • the finished rolled strip 145 is only cooled down in the cooling section 55 and a core temperature then drops rapidly there. Because the finished rolled strip 145 slowly cools by about 50 °C to 100 °C over a period of about 15 to 50 seconds, the FIG 2 Microalloyed steel that can be produced using the method described above cannot be produced. To a desired micro-alloyed steel to produce with these properties, additional alloying additives are required in the conventional operation of the in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown is necessary.
  • the first graph 400 which shows the temperature profile of the in FIG 2
  • the method shown clearly shows how quickly the core of the finished rolled strip 145 is cooled from the first exit temperature TA1 to the second exit temperature TA2.
  • a higher-alloy steel for example an X70 to X120 steel
  • a chemical alloy which corresponds to an X60 steel
  • FIG 7 shows a schematic TTT diagram for an X60 steel melt.
  • the third setpoint temperature TS3 is given as a function of a desired micro-alloyed steel to be produced.
  • the third setpoint temperature TS3 is selected at least lower than a ferrite-pearlite transformation temperature Ar 1 , preferably lower than a bainite start temperature, in particular lower than a martensite start temperature M s .
  • the finished rolled strip 145 in the second stand group 120 can be cooled in the twelfth method step 360.
  • the control device 150 controls the volume flow of the cooling medium fed to the finished rolled strip 145 and thus the cooling rate. If the third setpoint temperature TS3 is selected to be particularly low, the control device 150 controls the second stand group 120 in such a way that it cools the finished rolled strip 145 with a particularly large quantity of cooling medium.
  • the third setpoint temperature TS3 is set above a martensite start temperature M s , a micro-alloyed steel with the mechanical properties of an X80 steel can be produced using the X60 steel melt 95 mentioned above.
  • the third setpoint temperature TS3 is set higher than just described, micro-alloyed steel with the mechanical properties of an X70 steel can be produced with the X60 steel melt.
  • the X70 and X80 micro-alloyed steels each have a predominantly bainitic B phase fraction, while the X120 micro-alloyed steel essentially has a martensite M phase fraction of 25-65%.
  • the microalloyed steel can have at least one of the following precipitates: Ti (C, N), Nb (C, N) and/or V (C, N).
  • a precipitation density of the precipitation(s) is 10 15 to 10 25 1/m 3 .
  • the precipitate has an average size of 1 nm to 20 nm.
  • FIG. 8 shows a schematic representation of a combined casting and rolling plant 10 according to a second embodiment.
  • the combined casting and rolling system 10 is essentially identical to that in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown is formed. In the following, only the differences of the in 8 Casting-rolling compound plant 10 shown compared to the first embodiment of the casting-rolling compound plant 10 shown in FIG 1 shown.
  • Deviating from FIG 1 is in 8 only the last second finishing stand 130 of the second stand group 120 is converted to the stand cooler 135.
  • the second finishing rolling stand 130 which is arranged upstream in the conveying direction relative to the finishing rolled strip 145, is not converted and is designed as a finishing rolling stand 130 for rolling.
  • the two in FIG 1 shown intercooler 140 are in 8 also provided.
  • the method described is also used with the in 8 shown, but when the finished rolled strip 145 is passed through the front second finishing rolling stand 130 of the second stand group 120, no rolling of the finished rolled strip 145 is carried out, but the second finishing rolling stand 130 is used exclusively for transporting the finished rolled strip 145. This means that the finishing strip 145 is passed through the non-converted second finishing stand 130 while substantially maintaining its thickness.
  • the configuration of the combined casting and rolling system 10 shown has the advantage that, by means of short conversion times, for example on the basis of a chemical composition of a micro-alloyed steel for an X60 steel, it is inexpensive a mechanically superior micro-alloyed steel, for example X70 steel, can be produced.

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls, einen mikrolegierten Stahl sowie eine Gieß-Walz-Verbundanlage, wobei die Gieß-Walz-Verbundanlage (10) eine Stranggießmaschine (15) mit einer Kokille (90), eine ein- oder mehrgerüstige Vorwalzstraße (20), eine Fertigwalzstraße (50) mit einer ersten Gerüstgruppe (115) mit wenigstens einem ersten Fertigwalzgerüst (125) und einer zweiten Gerüstgruppe (120) mit wenigstens einem zu einem Gerüstkühler (135) umgebauten zweiten Fertigwalzgerüst (130) aufweist, wobei eine metallische Schmelze (95) in der Kokille (90) zu einem teilerstarrten Dünnbrammenstrang (100) vergossen wird, wobei der teilerstarrte Dünnbrammenstrang (100) gestützt, umgelenkt und abgekühlt wird, wobei der Dünnbrammenstrang (100) der Vorwalzstraße (20) durcherstarrt zugeführt wird und die Vorwalzstraße (20) den Dünnbrammenstrang (100) zu einem Vorwalzband (110) walzt, wobei die erste Gerüstgruppe (115) das Vorwalzband (110) zu dem Fertigwalzband (145) fertigwalzt, wobei unmittelbar anschließend an das Fertigwalzen das fertiggewalzte Fertigwalzband (145) der zweiten Gerüstgruppe (120) zugeführt wird und in der zweiten Gerüstgruppe (120) das Fertigwalzband (145) unter Beibehaltung einer Dicke des Fertigwalzbands (145) derartig zwangsgekühlt wird, dass eine Abkühlgeschwindigkeit eines Kerns des Fertigwalzbands (145) in der zweiten Gerüstgruppe (120) größer 20°C/s und kleiner 200°C/s ist.The invention relates to a method for producing a micro-alloyed steel, a micro-alloyed steel and a combined casting and rolling plant, the combined casting and rolling plant (10) being a continuous casting machine (15) with a mold (90), a single-stand or multi-stand roughing train (20), a finishing train (50) with a first stand group (115) with at least one first finishing stand (125) and a second stand group (120) with at least one second finishing stand (130) converted into a stand cooler (135), wherein one metallic melt (95) is cast in the mold (90) to form a partially solidified thin slab strand (100), the partially solidified thin slab strand (100) being supported, deflected and cooled, the thin slab strand (100) being fed through-solidified to the roughing train (20) and the roughing train (20) rolls the thin slab strand (100) to form a pre-rolled strip (110), the first stand group (115) rolling the pre-rolled strip (110) to the finish-rolled strip (145) is finish-rolled, with the finish-rolled finish-rolled strip (145) being fed to the second stand group (120) immediately after the finish-rolling, and in the second stand group (120) the finish-rolled strip (145) being forced-cooled in this way while maintaining a thickness of the finish-rolled strip (145). that a cooling rate of a core of the finished rolled strip (145) in the second stand group (120) is greater than 20° C./s and less than 200° C./s.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls gemäß Patentanspruch 1, einen mikrolegierten Stahl gemäß Patentanspruch 12 sowie eine Gieß-Walz-Verbundanlage gemäß Patentanspruch 13.The invention relates to a method for producing a micro-alloyed steel according to patent claim 1, a micro-alloyed steel according to patent claim 12 and a combined casting and rolling plant according to patent claim 13.

Aus WO 2019/020492 A1 ist ein Walzgerüst mit einem Gerüstkühler zum Abkühlen eines Stahlbands bekannt.Out of WO 2019/020492 A1 a roll stand with a stand cooler for cooling a steel strip is known.

Ferner ist aus WO 2020/126473 A1 eine Kühlung von einem Metallband in einem Walzgerüst bekannt.Furthermore is off WO 2020/126473 A1 a cooling of a metal strip in a roll stand is known.

Aus AT 512 399 B1 ist ein Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage bekannt.Out of AT 512 399 B1 a method for producing a micro-alloyed tubular steel in a combined casting and rolling plant is known.

Es ist Aufgabe der Erfindung, ein verbessertes Verfahren zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage, einen verbesserten mikrolegierten Stahl und eine verbesserte Gieß-Walz-Verbundanlage bereitzustellen.It is the object of the invention to provide an improved method for producing a microalloyed steel in a combined casting and rolling plant, an improved microalloyed steel and an improved combined casting and rolling plant.

Diese Aufgabe wird mittels eines Verfahrens gemäß Patentanspruch 1, mittels eines mikrolegierten Stahls, insbesondere eines mikrolegierten Röhrenstahls, gemäß Patentanspruch 12 und einer Gieß-Walz-Verbundanlage gemäß Patentanspruch 13 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.This object is achieved by means of a method according to patent claim 1, by means of a micro-alloyed steel, in particular a micro-alloyed tubular steel, according to patent claim 12 and a combined casting and rolling plant according to patent claim 13. Advantageous embodiments are specified in the dependent claims.

Es wurde erkannt, dass ein verbessertes Verfahren zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage dadurch bereitgestellt werden kann, dass die Gieß-Walz-Verbundanlage eine Stranggießmaschine mit einer Kokille, eine ein- oder mehrgerüstige Vorwalzstraße, eine Fertigwalzstraße mit einer ersten Gerüstgruppe mit wenigstens einem ersten Fertigwalzgerüst und einer zweiten Gerüstgruppe mit wenigstens einem zu einem Gerüstkühler umgebauten zweiten Fertigwalzgerüst aufweist. Eine metallische Schmelze wird in der Kokille zu einem teilerstarrten Dünnbrammenstrang vergossen. In dieser Anmeldung werden stranggegossene Stränge mit einer Dicke ≤ 130 mm als Dünnbrammenstränge bezeichnet. Der teilerstarrte Dünnbrammenstrang wird gestützt, umgelenkt und abgekühlt. Der Dünnbrammenstrang wird zu einem Vorwalzband in der Vorwalzstraße gewalzt. Die erste Gerüstgruppe der Fertigwalzstraße walzt das Vorwalzband zu dem Fertigwalzband fertig. Unmittelbar anschließend an das Fertigwalzen wird das fertiggewalzte Fertigwalzband der zweiten Gerüstgruppe zugeführt und in der zweiten Gerüstgruppe wird das Fertigwalzband unter Beibehaltung einer Dicke des Fertigwalzbands derartig zwangsgekühlt, dass eine Abkühlgeschwindigkeit eines Kerns des Fertigwalzbands in der zweiten Gerüstgruppe größer 20°C/s und kleiner 200°C/s ist.It was recognized that an improved method for producing a micro-alloyed steel in a combined casting and rolling plant can be provided in that the combined casting and rolling plant has a continuous casting machine with a mold, a single-stand or multi-stand roughing train, a finishing train with a first stand group with at least one first finishing stand and a second stand group with at least one second finishing stand converted into a stand cooler. A metallic melt is cast in the mold to form a partially solidified strand of thin slabs. In this application, continuously cast strands with a thickness of ≦130 mm are referred to as thin slab strands. The partially solidified strand of thin slabs is supported, deflected and cooled. The thin slab strand is rolled into a pre-rolled strip in the pre-rolling train. The first stand group of the finishing train finishes the pre-rolled strip into the finished rolled strip. Immediately following the finish rolling, the finish-rolled finished rolled strip is fed to the second stand group and in the second stand group the finished rolled strip is forced-cooled while maintaining a thickness of the finished rolled strip in such a way that a cooling rate of a core of the finished rolled strip in the second stand group is greater than 20° C./s and less than 200 °C/s is.

Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, dass - vorzugsweise in einem Endlosbetrieb - der mikrolegierte Stahl auf einfache Art und Weise hergestellt werden kann. Insbesondere kann beispielsweise dadurch auch mit einer metallischen Schmelze mit 10 % weniger Mikrolegierungselementen (beispielsweise Titan, Niob und/oder Vanadium), die beispielsweise einem X60- bis X120-Stahl gemäß dem Standard API 5L/IS03183:2007 entspricht, ein mikrolegierter Stahl hergestellt werden, der die mechanischen Anforderungen für die Stahlgüten gemäß dem genannten Standard erfüllt. Durch das Verfahren kann somit besonders einfach und kostengünstig der mikrolegierte Stahl hergestellt werden.This configuration has the advantage that--preferably in a continuous operation--the micro-alloyed steel can be produced in a simple manner. In particular, a micro-alloyed steel can also be produced with a metallic melt with 10% fewer micro-alloying elements (e.g. titanium, niobium and/or vanadium), which corresponds, for example, to an X60 to X120 steel according to the API 5L/IS03183:2007 standard , which meets the mechanical requirements for the steel grades according to the standard mentioned. The microalloyed steel can thus be produced in a particularly simple and cost-effective manner by means of the method.

Im Endlosbetrieb der Gieß-Walz-Verbundanlage wird ein endlos produzierter Dünnbrammenstrang ungeschnitten vor- und fertiggewalzt und der mikrolegierte Stahl erstmals nach dem Durchlaufen der Kühlstrecke auf Bundlänge abgeschnitten.In continuous operation of the combined casting and rolling plant, a continuously produced strand of thin slabs is rough-rolled and finish-rolled uncut and the micro-alloyed steel is cut to the length of the coil for the first time after it has passed through the cooling section.

In einer weiteren Ausführungsform wird eine dritte Oberflächentemperatur, mit der das Fertigwalzband die zweite Gerüstgruppe verlässt, ermittelt. Die Zwangskühlung in der zweiten Gerüstgruppe wird in Abhängigkeit der dritten Oberflächentemperatur und einer dritten Solltemperatur derart gesteuert bzw. geregelt, dass die dritte Oberflächentemperatur im Wesentlichen der dritten Solltemperatur entspricht. Die dritte Solltemperatur ist dabei kleiner als eine Ferrit-Perlit-Umwandlungstemperatur, vorzugsweise kleiner als eine Bainitstarttemperatur, insbesondere kleiner als eine Martensitstarttempertur. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, dass ein besonders kostengünstiger und mechanisch hochwertiger mikrolegierter Stahl hergestellt werden kann, der besonders wenig Mikrolegierungselemente aufweist.In a further embodiment, a third surface temperature at which the finished rolled strip leaves the second stand group is determined. The forced cooling in the second stand group is controlled or regulated as a function of the third surface temperature and a third target temperature in such a way that the third surface temperature essentially corresponds to the third target temperature. The third setpoint temperature is lower than a ferrite-pearlite transformation temperature, preferably lower than a bainite start temperature, in particular lower than a martensite start temperature. This configuration has the advantage that a particularly cost-effective and mechanically high-quality micro-alloyed steel can be produced which has a particularly small number of micro-alloy elements.

In einer weiteren Ausführungsform wird eine zweite Oberflächentemperatur, mit der das Fertigwalzband die erste Gerüstgruppe verlässt, ermittelt. Die zweite Oberflächentemperatur wird bei Steuerung der Zwangskühlung des Fertigwalzbands in der zweiten Gerüstgruppe mitberücksichtigt. Dadurch kann besonders genau die Abkühlgeschwindigkeit des Kerns des Fertigwalzbands mittels der Zwangskühlung eingestellt werden.In a further embodiment, a second surface temperature at which the finished rolled strip leaves the first stand group is determined. The second surface temperature is also taken into account when controlling the forced cooling of the finished rolled strip in the second stand group. As a result, the cooling rate of the core of the finished rolled strip can be set particularly precisely by means of forced cooling.

In einer weiteren Ausführungsform beträgt die Abkühlgeschwindigkeit des Kerns des Fertigwalzbands 20°C/s bis 80°C/s, insbesondere 45°C/s bis 55°C/s. Dadurch wird sichergestellt, dass ein hochfester z.B. bainitischer und/oder martensitischer mikrolegierter Stahl hergestellt werden kann.In a further embodiment, the cooling rate of the core of the finished rolled strip is 20° C./s to 80° C./s, in particular 45° C./s to 55° C./s. This ensures that a high-strength, e.g. bainitic and/or martensitic micro-alloyed steel can be produced.

In einer weiteren Ausführungsform wird der Kern des fertiggewalzten Fertigwalzbands mit einer ersten Austrittstemperatur von 830 °C bis 950 °C, insbesondere von 880 °C bis 920 °C, in die zweite Gerüstgruppe der Fertigwalzstraße transportiert. Bei Austritt des Fertigwalzbands aus der zweiten Gerüstgruppe weist der Kern des Fertigwalzbands eine zweite Austrittstemperatur kleiner 700 °C, insbesondere von 350 °C bis 700 °C, vorzugsweise von 400 °C bis 460 °C, auf.In a further embodiment, the core of the finish-rolled finish-rolled strip is transported into the second stand group of the finishing train at a first exit temperature of 830° C. to 950° C., in particular from 880° C. to 920° C. When the finished rolled strip exits the second stand group, the core of the finished rolled strip has a second exit temperature of less than 700°C, in particular from 350°C to 700°C, preferably from 400°C to 460°C.

In einer weiteren Ausführungsform wird der Kern des Fertigwalzbands in einem Zeitintervall von 2 Sekunden bis 40 Sekunden von der ersten Austrittstemperatur auf die zweite Austrittstemperatur, vorzugsweise kontinuierlich, abgekühlt. Dadurch können ungewollte Gefügeänderungen durch die kontinuierliche Abkühlung in dem Fertigwalzband vermieden werden.In a further embodiment, the core of the finished rolled strip is cooled, preferably continuously, from the first exit temperature to the second exit temperature in a time interval of 2 seconds to 40 seconds. As a result, unwanted structural changes due to the continuous cooling in the finished rolled strip can be avoided.

In einer weiteren Ausführungsform tritt innerhalb eines Zeitintervalls von 1 Sekunde bis 15 Sekunden nach dem Fertigwalzen des Fertigwalzbands in der ersten Gerüstgruppe das Fertigwalzband in die zweite Gerüstgruppe ein. Durch das kurze Zeitintervall wird das Fertigwalzband von einer besonders hohen ersten Austrittstemperatur abgekühlt. Ferner wird eine ungewollte Abkühlung des Fertigwalzbands zwischen der ersten Gerüstgruppe und der zweiten Gerüstgruppe besonders gering gehalten.In a further embodiment, the finish rolled strip enters the second stand group within a time interval of 1 second to 15 seconds after the finish rolling of the finish rolled strip in the first stand group. Due to the short time interval, the finished rolled strip is cooled down from a particularly high first outlet temperature. Furthermore, unwanted cooling of the finished rolled strip between the first group of stands and the second group of stands is kept particularly low.

In einer weiteren Ausführungsform weist die Gieß-Walz-Verbundanlage eine der Fertigwalzstraße bezogen auf eine Förderrichtung des Fertigwalzbands nachgeordnete Kühlstrecke und eine der Kühlstrecke nachgeordnete Haspeleinrichtung auf. Eine Zwangskühlung des Fertigwalzbands in der Kühlstrecke ist deaktiviert und das Fertigwalzband wird durch die Kühlstrecke von der zweiten Gerüstgruppe zu der Haspeleinrichtung transportiert. Dadurch kann das Fertigwalzband in der Kühlstraße abtrocknen, sodass das Fertigwalzband trocken zu einem Coil aufgehaspelt wird. Ferner ist ein Verschleiß der Kühlstraße reduziert und dadurch ist ein Wartungsaufwand für die Kühlstrecke minimiert.In a further embodiment, the combined casting-rolling facility has a cooling section downstream of the finishing train in relation to a conveying direction of the finished rolled strip and a coiler device downstream of the cooling section. Forced cooling of the finished rolled strip in the cooling line is deactivated, and the finished rolled strip is transported through the cooling line from the second stand group to the coiler. This allows the finished rolled strip to dry in the cooling line, so that the finished rolled strip is coiled dry into a coil. Furthermore, wear and tear on the cooling line is reduced and the maintenance effort for the cooling line is minimized as a result.

In einer weiteren Ausführungsform beträgt eine Korngröße des Vorwalzbands bei Verlassen der Vorwalzstraße 10 µm bis 30 µm. Die Korngröße des Vorwalzbands zwischen der Vorwalzstraße und dem Eintritt in die erste Gerüstgruppe wächst auf 20 µm bis 60 µm an oder die Korngröße bleibt erhalten. Die Korngröße des Fertigwalzbands beim Walzen in der ersten Gerüstgruppe auf 2 µm bis 20 µm reduziert wird. Insbesondere weist das Gefüge eine "Pancake-Struktur" auf, wenn das Fertigwalzband aus der ersten Gerüstgruppe austritt.In a further embodiment, the grain size of the pre-rolled strip when it leaves the pre-rolling train is 10 μm to 30 μm. The grain size of the pre-rolled strip between the pre-rolling train and the entry into the first stand group increases to 20 µm to 60 µm or the grain size remains the same. The grain size of the finished strip when rolling in the first stand group is reduced to 2 µm to 20 µm. In particular, the structure has a "pancake structure" when the finished strip emerges from the first group of stands.

In einer weiteren Ausführungsform beträgt eine Dicke des Vorwalzbands beim Eintritt in die erste Gerüstgruppe 40 mm bis 62 mm, insbesondere 45 mm. Die erste Gerüstgruppe reduziert die Dicke des Vorwalzbands auf 10 mm bis 25 mm, insbesondere 16 mm bis 20 mm. Diese Dicke eignet sich insbesondere zur Herstellung von Röhren aus dem mikrolegierten Stahl.In a further embodiment, the thickness of the pre-rolled strip when it enters the first stand group is 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm. The first stand group reduces the thickness of the pre-rolled strip to 10 mm to 25 mm, in particular 16 mm to 20 mm. This thickness is particularly suitable for the manufacture of tubes from the micro-alloyed steel.

In einer weiteren Ausführungsform weist die metallische Schmelze für einen X60- oder einen X70-Stahl eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,05 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0,07-1,5 %, Cr <0,15 %; Mo <0,2 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; N <0,008 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen auf. Im Vergleich zum beispielsweise zur AT 512 399 B1 sind durch das Verfahren die Grenzen von Kohlenstoff, Silizium und Chrom herabgesetzt. Molybdän kann hinzugefügt werden, um die Festigkeit zu erhöhen.
Die metallische Schmelze für X80- bis X120-Stähle hat vorzugsweise eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,09 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0.07-2,0 %, Cr <0,5 %; Mo <0,5 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; Ni <0,5%; Cu <0,4%; N <0,01 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen.In a further embodiment, for an X60 or an X70 steel, the metallic melt has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr <0.15%; Mo <0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%;N<0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities. Compared to AT 512 399 B1, for example, the process reduces the limits of carbon, silicon and chromium. Molybdenum can be added to increase strength.
The metallic melt for X80 to X120 steels preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr <0.5%; Mo <0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%; Ni <0.5%; Cu <0.4%;N<0.01%; remainder Fe and unavoidable impurities.

Ein verbesserter und kostengünstiger mikrolegierter Stahl kann mittels des oben beschriebenen Verfahrens hergestellt werden. Der mikrolegierte Stahl für einen X60- oder einen X70-Stahl weist vorzugsweise eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,05 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0,07-1,5 %, Cr <0,15 %; Mo <0,2 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; N <0,008 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen auf. Der mikrolegierte Stahl für X80- bis X120-Stähle hat vorzugsweise eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,09 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0.07-2,0 %, Cr <0,5 %; Mo <0,5 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; Ni <0,5%; Cu <0,4%; N <0,01 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen. Der mikrolegierte Stahl weist bei Raumtemperatur wenigstens eine der folgenden Ausscheidungen auf: Ti(C, N), Nb(C,N) und/oder V(C,N). Eine Ausscheidungsdichte der Ausscheidungen beträgt 1015-1025 1/m3. Die Ausscheidungen weisen eine durchschnittliche Größe von 1 nm bis 20 nm auf.An improved and inexpensive microalloyed steel can be produced using the process described above. The microalloyed steel for a X60 or a X70 steel preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr <0.15%; Mo <0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%;N<0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities. The microalloy steel for X80 to X120 steels preferably has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr <0.5%; Mo <0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%; no <0.5%; Cu <0.4%;N<0.01%; remainder Fe and unavoidable impurities. At room temperature, the microalloyed steel has at least one of the following precipitates: Ti(C,N), Nb(C,N) and/or V(C,N). A precipitation density of the precipitations is 10 15 -10 25 1/m 3 . The precipitates have an average size of 1 nm to 20 nm.

Es wurde erkannt, dass eine verbesserte Gieß-Walz-Verbundanlage zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls dadurch bereitgestellt werden kann, dass die Gieß-Walz-Verbundanlage eine Stranggießmaschine mit einer Kokille, eine ein- oder mehrgerüstige Vorwalzstraße und eine Fertigwalzstraße mit wenigstens einer ersten Gerüstgruppe und einer zweiten Gerüstgruppe aufweist. Eine metallische Schmelze ist in der Kokille zu einem teilerstarrten Dünnbrammenstrang vergießbar und der Vorwalzstraße ist der Dünnbrammenstrang zuführbar.
Die Vorwalzstraße ist ausgebildet, den vollständig erstarrten Dünnbrammenstrang zu einem Vorwalzband zu walzen, wobei der Fertigwalzstraße das Vorwalzband zuführbar ist. Die erste Gerüstgruppe ist ausgebildet, das Vorwalzband zu einem Fertigwalzband fertigzuwalzen. Bezogen auf eine Förderrichtung des Fertigwalzbands ist die zweite Gerüstgruppe der ersten Gerüstgruppe nachgeordnet und weist wenigstens ein zu einem Gerüstkühler umgebautes zweites Fertigwalzgerüst auf. Die zweite Gerüstgruppe ist ausgebildet, unter Beibehaltung einer Dicke des Fertigwalzbands das Fertigwalzband derartig zwangszukühlen, dass eine Abkühlgeschwindigkeit eines Kerns des Fertigwalzbands in der zweiten Gerüstgruppe größer 20°C/s und kleiner 200°C/s ist. Dadurch kann mit einer Gieß-Walz-Verbundanlage, die im Endlosbetrieb arbeitet und üblicherweise herkömmliche Stahlfertigbänder herstellt, auf einfache Art und Weise genutzt werden, um Fertigwalzbänder mit mikrolegiertem Stahl, insbesondere mit mikrolegiertem Röhrenstahl, herzustellen. Dadurch kann die Gieß-Walz-Verbundanlage flexibel dazu genutzt werden, um dünne Bleche mit einer Dicke von 0,8 mm bis 2,5 mm und um das Fertigwalzband aus dem mikrolegierten Stahl mit der oben genannte Dicke von 8 mm bis 25 mm herzustellen.It was recognized that an improved casting-rolling compound plant for the production of a micro-alloyed steel can be provided in that the casting-rolling compound plant has a continuous casting machine with a mold, a single-stand or multi-stand roughing train and a finishing train with at least a first stand group and a second framework group. A metallic melt can be cast in the mold to form a partially solidified thin slab strand and the thin slab strand can be fed to the roughing train.
The roughing train is designed to roll the completely solidified thin slab strand into a pre-rolled strip, with the pre-rolled strip being able to be fed to the finishing rolling train. The first stand group is designed to finish-roll the pre-rolled strip into a finish-rolled strip. In relation to a conveying direction of the finished rolled strip, the second stand group is arranged downstream of the first stand group and has at least one second finishing stand converted into a stand cooler. The second stand group is designed to forcibly cool the finished rolled strip while maintaining a thickness of the finished rolled strip such that a cooling rate of a core of the finished rolled strip in the second stand group is greater than 20° C./s and less than 200° C./s. As a result, a combined casting and rolling plant, which works in continuous operation and usually produces conventional finished steel strips, can be used in a simple manner to produce finished rolled strips with microalloyed steel, in particular with microalloyed tubular steel. As a result, the combined casting and rolling plant can be used flexibly to produce thin sheets with a thickness of 0.8 mm to 2.5 mm and to produce the finished rolled strip from the micro-alloyed steel with the above-mentioned thickness of 8 mm to 25 mm.

In einer weiteren Ausführungsform weist die Gieß-Walz-Verbundanlage eine der zweiten Gerüstgruppe bezogen auf die Förderrichtung des Fertigwalzbands nachgeordnete Kühlstrecke und eine der Kühlstrecke nachgeordnete Haspeleinrichtung auf. Bei Zwangskühlung des Fertigwalzbands in der zweiten Gerüstgruppe ist eine Zwangskühlung des Fertigwalzbands in der Kühlstrecke deaktiviert. Die Kühlstrecke ist ausschließlich ausgebildet, das Fertigwalzband zu der Haspeleinrichtung zu transportieren und das Fertigwalzband vorzugsweise zu trocknen. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, dass die Gieß-Walz-Verbundanlage besonders energieeffizient betrieben werden kann. Ferner kann das Fertigwalzband trocken aufgehaspelt werden, so dass eine Korrosion des Fertigwalzbands vermieden wird.In a further embodiment, the compound casting-rolling facility has a cooling section downstream of the second stand group in relation to the conveying direction of the finished rolled strip and a coiler device downstream of the cooling section. With forced cooling of the finished rolled strip in the second stand group, forced cooling of the finished rolled strip in the cooling section is deactivated. The cooling section is designed exclusively to transport the finished rolled strip to the coiler and preferably to dry the finished rolled strip. This configuration has the advantage that the combined casting and rolling facility can be operated in a particularly energy-efficient manner. Furthermore, the finished rolled strip can be coiled up dry, so that corrosion of the finished rolled strip is avoided.

In einer weiteren Ausführungsform weist Gieß-Walz-Verbundanlage eine dritte Temperaturmesseinrichtung und ein Steuergerät auf, wobei die dritte Temperaturmesseinrichtung und die zweite Gerüstgruppe datentechnisch mit dem Steuergerät verbunden sind. Die dritte Temperaturmesseinrichtung ist bezogen auf die Förderrichtung des Fertigwalzbands zwischen der zweiten Gerüstgruppe und der Kühlstrecke angeordnet und ist ausgebildet, eine dritte Oberflächentemperatur des Fertigwalzbands zu ermitteln. Das Steuergerät ist ausgebildet, auf Grundlage der ermittelten dritten Oberflächentemperatur des Fertigwalzbands und einer vordefinierten dritten Solltemperatur die Zwangskühlung der zweiten Gerüstgruppe zu steuern. Diese Ausgestaltung hat den Vorteil, dass ein Regelkreis zur Verfügung gestellt werden kann, um die Abkühlung des Fertigwalzbands in der zweiten Gerüstgruppe zu regeln.In a further embodiment, the compound casting-rolling system has a third temperature measuring device and a control unit, the third temperature measuring device and the second stand group being connected to the control unit in terms of data technology. The third temperature measuring device is arranged between the second group of stands and the cooling section in relation to the conveying direction of the finished rolled strip and is designed to determine a third surface temperature of the finished rolled strip. The control unit is designed to control the forced cooling of the second stand group on the basis of the determined third surface temperature of the finished rolled strip and a predefined third setpoint temperature. This configuration has the advantage that a control circuit can be made available in order to control the cooling of the finished rolled strip in the second stand group.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Figuren näher erläutert. Dabei zeigen:

FIG 1
eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz-Verbundanlage gemäß einer ersten Ausführungsform;
FIG 2
ein Ablaufdiagramm eines Verfahrens zum Betrieb der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage;
FIG 3
ein erstes Diagramm einer Kerntemperatur in der Herstellung eines Fertigwalzbands aufgetragen über der Zeit;
FIG 4
einen ersten in FIG 3 markierten Ausschnitt A des in FIG 3 gezeigten ersten Diagramms;
FIG 5
einen zweiten in FIG 3 markierten Ausschnitt B des in FIG 3 gezeigten ersten Diagramms;
FIG 6
ein zweites Diagramm eines Verlaufs einer Korngröße in der Herstellung des Fertigwalzbands aufgetragen über der Zeit;
FIG 7
ein ZTU-Diagramm für eine X60-Stahlschmelze; und
FIG 8
eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz-Verbundanlage gemäß einer zweiten Ausführungsform.
The invention is explained in more detail below with reference to figures. show:
FIG 1
a schematic representation of a casting-rolling compound plant according to a first embodiment;
FIG 2
a flowchart of a method for operating the in FIG 1 Casting-rolling compound plant shown;
3
a first diagram of a core temperature in the manufacture of a finished rolled strip plotted over time;
FIG 4
a first in 3 marked section A of the in 3 shown first diagram;
5
a second in 3 marked section B of the in 3 shown first diagram;
6
a second diagram of a course of a grain size in the manufacture of the finished rolled strip plotted against time;
FIG 7
a ZTU diagram for an X60 steel melt; and
8
a schematic representation of a casting-rolling composite system according to a second embodiment.

FIG 1 zeigt eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz-Verbundanlage 10 gemäß einer ersten Ausführungsform. FIG 1 shows a schematic representation of a combined casting and rolling system 10 according to a first embodiment.

Die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 weist beispielsweise eine Stranggießmaschine 15, eine Vorwalzstraße 20, eine erste bis dritte Trenneinrichtung 25, 30, 35, eine Zwischenheizung 40, vorzugsweise einen Entzunderer 45, eine Fertigwalzstraße 50, eine Kühlstrecke 55, eine Haspeleinrichtung 60 und ein Steuergerät 65 auf. Zusätzlich kann die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 eine erste bis dritte Temperaturmesseinrichtung 70, 75, 80, beispielsweise ein Pyrometer, aufweisen.The combined casting and rolling facility 10 has, for example, a continuous casting machine 15, a roughing train 20, a first to third separating device 25, 30, 35, an intermediate heater 40, preferably a descaler 45, a finishing train 50, a cooling section 55, a coiler 60 and a Controller 65 on. In addition, the combined casting and rolling facility 10 can have a first to third temperature measuring device 70, 75, 80, for example a pyrometer.

Die Stranggießmaschine 15 ist beispielhaft als Bogenstrangmaschine ausgebildet. Die Stranggießmaschine 15 weist eine Pfanne 85, einen Verteiler 86 und eine Kokille 90 auf. Im Betrieb der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 wird der Verteiler 86 mittels der Pfanne 85 mit einer metallischen Schmelze 95 befüllt. Die metallische Schmelze 95 kann beispielsweise mittels eines Konverters, beispielsweise in einem Linz-Donawitz-Verfahren hergestellt werden. Die metallische Schmelze 95 ist eine Stahlschmelze. Vom Verteiler 86 strömt die metallische Schmelze 95 in die Kokille 90. In der Kokille 90 wird die metallische Schmelze 95 zu einem Dünnbrammenstrang 100 vergossen. Der teilerstarrte Dünnbrammenstrang 100 wird aus der Kokille 90 gezogen und durch die Ausgestaltung der Stranggießmaschine 15 als Bogenstranggießmaschine bogenförmig in eine Horizontale umgelenkt, dabei gestützt und erstarrt. Der Dünnbrammenstrang 100 wird in Förderrichtung von der Kokille 90 weggefördert.The continuous casting machine 15 is embodied as a curved strand machine, for example. The continuous casting machine 15 has a ladle 85 , a distributor 86 and a mold 90 . During operation of the combined casting and rolling plant 10, the distributor 86 filled with a metallic melt 95 by means of the pan 85 . The metallic melt 95 can be produced, for example, by means of a converter, for example in a Linz-Donawitz process. The metallic melt 95 is a steel melt. The metallic melt 95 flows from the distributor 86 into the mold 90. In the mold 90, the metallic melt 95 is cast into a thin slab strand 100. The partially solidified strand of thin slab 100 is pulled out of the mold 90 and, due to the design of the continuous casting machine 15 as a curved continuous casting machine, is deflected in an arc into a horizontal line, being supported and solidified in the process. The thin slab strand 100 is conveyed away from the mold 90 in the conveying direction.

Von besonderem Vorteil ist hierbei, wenn die Stranggießmaschine 15 einen endlosen Dünnbrammenstrang 100 gießt und diesen einer in Förderrichtung des Dünnbrammenstrangs 100 nachgeordneten Vorwalzstraße 20 zuführt. Dabei folgt in der Ausführungsform die Vorwalzstraße 20 direkt der Stranggießmaschine 15.It is of particular advantage here if the continuous casting machine 15 casts an endless thin slab strand 100 and feeds it to a roughing train 20 arranged downstream in the conveying direction of the thin slab strand 100 . In the embodiment, the roughing train 20 follows directly the continuous casting machine 15.

Die Vorwalzstraße 20 kann ein oder mehrere Vorwalzgerüste 105 aufweisen, die in der Förderrichtung des Dünnbrammenstrangs 100 hintereinander angeordnet sind. Die Anzahl von der Vorwalzgerüste 105 ist im Wesentlichen frei wählbar und ist im Wesentlichen abhängig von einem Format des Dünnbrammenstrangs 100 und von einer gewünschten Dicke des Vorwalzbands 110. Dabei sind in der Ausführungsform beispielhaft drei Vorwalzgerüste 105 für die in FIG 1 gezeigte Vorwalzstraße 20 vorgesehen. Die Vorwalzstraße 20 ist ausgebildet, den bei Zuführung in die Vorwalzstraße 20 heißen Dünnbrammenstrang 100 zu einem Vorwalzband 110 zu walzen.The roughing train 20 can have one or more roughing stands 105 which are arranged one behind the other in the conveying direction of the thin slab strand 100 . The number of roughing stands 105 can essentially be freely selected and is essentially dependent on the format of the thin slab strand 100 and on a desired thickness of the roughing strip 110. In the embodiment, three roughing stands 105 are used as an example for the in FIG 1 roughing train 20 shown is provided. The roughing train 20 is designed to roll the thin slab strand 100 , which is hot when it is fed into the roughing train 20 , into a pre-rolled strip 110 .

Die erste und zweite Trenneinrichtung 25, 30 sind der Vorwalzstraße 20 nachgeordnet bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 angeordnet. Die zweite Trenneinrichtung 30 ist bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 beabstandet zu der Vorwalzstraße 20 angeordnet. Zwischen der ersten Trenneinrichtung 25 und der zweiten Trenneinrichtung 30 kann eine Ausfördereinrichtung angeordnet sein. Auf die zweite Trenneinrichtung 30 kann auch verzichtet werden. Die erste und/oder zweite Trenneinrichtung 25, 30 kann beispielsweise als Trommelschere oder Pendelschere ausgebildet sein.The first and second separating devices 25, 30 are arranged downstream of the roughing train 20 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110. The second separating device 30 is spaced apart in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 arranged to the roughing train 20. A discharge device can be arranged between the first separating device 25 and the second separating device 30 . The second separating device 30 can also be dispensed with. The first and/or second separating device 25, 30 can be designed, for example, as drum shears or pendulum shears.

Bei der Herstellung des mikrolegierten Stahls bzw. des mikrolegierten Röhrenstahls wird die Gieß-Walz-Verbundanlage im Endlosbetrieb betrieben, d.h. dass der Dünnbrammenstrang ungeschnitten in die Vorwalzstraße 105 eintritt, das Vorwalzband ungeschnitten die erste und/oder zweite Trenneinrichtung durchläuft und das Vorwalzband ungeschnitten in der Fertigwalzstraße 50 fertiggewalzt wird und erst nach dem Durchlaufen der Kühlstrecke 55 auf Bundlänge abgeschnitten wird.During the production of the micro-alloyed steel or the micro-alloyed tubular steel, the combined casting and rolling plant is operated in continuous operation, i.e. the thin slab strand enters the roughing train 105 uncut, the pre-rolled strip passes through the first and/or second cutting device uncut and the pre-rolled strip uncut in the Finish rolling train 50 is finish-rolled and is cut off to bundle length only after passing through the cooling section 55 .

Bezogen auf die Fördereinrichtung des Vorwalzbands 110 folgt in der Ausführungsform beispielhaft auf die zweite Trenneinrichtung 30 die Zwischenheizung 40. Die Zwischenheizung 40 ist beispielsweise als Induktionsofen ausgebildet. Auch eine andere Ausgestaltung der Zwischenheizung 40 wäre möglich. Die Zwischenheizung 40 ist bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 der Fertigwalzstraße 50 und dem Entzunderer 45 vorgeordnet. Der Entzunderer 45 ist der Fertigwalzstraße 50 direkt vorgeordnet und der Zwischenheizung 40 nachgeordnet.In relation to the conveying device of the pre-rolled strip 110, in the embodiment example the intermediate heating 40 follows the second separating device 30. The intermediate heating 40 is designed, for example, as an induction furnace. A different configuration of the intermediate heater 40 would also be possible. The intermediate heater 40 is arranged upstream of the finishing train 50 and the descaler 45 with respect to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 . The descaler 45 is arranged directly upstream of the finishing train 50 and downstream of the intermediate heater 40 .

Die Fertigwalzstraße 50 weist in der Ausführungsform eine erste Gerüstgruppe 115 und eine zweite Gerüstgruppe 120 auf. Die erste Gerüstgruppe 115 ist bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 der zweiten Gerüstgruppe 120 vorgeordnet. Die erste Gerüstgruppe 115 kann beispielsweise zwei bis vier erste Fertigwalzgerüste 125 aufweisen. Die ersten Fertigwalzgerüste 125 sind bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 hintereinander angeordnet. Dabei schließt sich die erste Gerüstgruppe 115 direkt bezogen auf die Förderrichtung des Vorwalzbands 110 an den Entzunderer 45 an, sofern der Entzunderer 45 vorgesehen ist. Wird auf den Entzunderer 45 verzichtet, so schließt sich die erste Gerüstgruppe 115 direkt an die Zwischenheizung 40 an.The finishing train 50 has a first stand group 115 and a second stand group 120 in the embodiment. The first stand group 115 is arranged in front of the second stand group 120 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 . The first group of stands 115 can have two to four first finishing stands 125, for example. The first finishing rolling stands 125 are arranged one behind the other in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110 . The first stand group 115 directly follows the descaler 45 in relation to the conveying direction of the pre-rolled strip 110, if the descaler 45 is provided. If the descaler 45 is dispensed with, the first stand group 115 is directly connected to the intermediate heater 40 .

Die zweite Gerüstgruppe 120 weist wenigstens ein, vorzugsweise zwei zweite Fertigwalzgerüste 130 auf, wobei das erste Fertigwalzgerüst 125 und das zweite Fertigwalzgerüst 130 identisch aufgebaut sein können. In der Ausführungsform weist jedoch zusätzlich das zweite Fertigwalzgerüst 130 eine Umbaumöglichkeit zu einem Gerüstkühler 135 auf. In der Ausführungsform sind die beiden zweiten Fertigwalzgerüste 130 zu jeweils einem Gerüstkühler 135 umgebaut. In der Funktion des Gerüstkühlers 135 führt das zweite Fertigwalzgerüst 130 kein Walzverfahren mehr durch.The second group of stands 120 has at least one, preferably two, second finishing rolling stands 130, it being possible for the first finishing rolling stand 125 and the second finishing rolling stand 130 to be constructed identically. In the embodiment, however, the second finishing rolling stand 130 also has the option of being converted into a stand cooler 135 . In the embodiment, the two second finishing stands 130 are each converted into a stand cooler 135 . In the function of the stand cooler 135, the second finishing stand 130 no longer carries out a rolling process.

Zusätzlich kann die zweite Gerüstgruppe 120 wenigstens einen Zwischenkühler 140 aufweisen. Der Zwischenkühler 140 kann zwischen zwei Fertigwalzgerüsten 125, 130 jeweils angeordnet sein. In der Ausführungsform weist die zweite Gerüstgruppe 120 beispielhaft zwei Zwischenkühler 140 auf, wobei ein erster der beiden Zwischenkühler 140 beispielhaft zwischen dem in Förderrichtung letzten ersten Fertigwalzgerüst 125 der ersten Gerüstgruppe 115 und dem in Förderrichtung zuvorderst angeordneten zweiten Fertigwalzgerüst 130 angeordnet ist. Auch kann zwischen den beiden zweiten Fertigwalzgerüsten 130 ein weiterer Zwischenkühler 140 angeordnet sein. Auch kann auf die Zwischenkühler 140 verzichtet werden oder nur einer der beiden Zwischenkühler 140 vorgesehen sein.In addition, the second stand group 120 can have at least one intermediate cooler 140 . The intermediate cooler 140 can be arranged between two finishing rolling stands 125, 130, respectively. In the embodiment, the second stand group 120 has, for example, two intermediate coolers 140, with a first of the two intermediate coolers 140 being arranged, for example, between the last first finishing rolling stand 125 of the first stand group 115 in the conveying direction and the second finishing rolling stand 130 arranged first in the conveying direction. A further intermediate cooler 140 can also be arranged between the two second finishing rolling stands 130 . The intercoolers 140 can also be dispensed with, or only one of the two intercoolers 140 can be provided.

Der Gerüstkühler 135 und der Zwischenkühler 140 weisen jeweils wenigstens einen Kühlbalken auf. Die Kühlbalken der Gerüstkühler 135 und/oder des Zwischenkühlers 140 sind jeweils vorzugsweise sowohl oberseitig als auch unterseitig zu dem Fertigwalzband 145 angeordnet, um beidseitig das Fertigwalzband 145 besonders schnell und effektiv abzukühlen.The framework cooler 135 and the intermediate cooler 140 each have at least one cooling beam. The cooling beams of the stand cooler 135 and/or the intermediate cooler 140 are each preferably arranged both on the upper side and on the lower side of the finished rolled strip 145 in order to cool the finished rolled strip 145 particularly quickly and effectively on both sides.

Dabei können durch die in FIG 1 gezeigte Ausgestaltung mittels zweier Zwischenkühler 140 und zweier Gerüstkühler 135 insgesamt beispielsweise 16 Kühlbalken vorgesehen sein. Dabei kann beispielsweise jeder Gerüstkühler 135 jeweils zwei oberseitig angeordnete Kühlbalken und zwei unterseitig zu dem Fertigwalzband 145 angeordnete Kühlbalken aufweisen.The in FIG 1 configuration shown by means of two intermediate coolers 140 and two framework coolers 135 a total of 16 chilled beams can be provided, for example. In this case, for example, each stand cooler 135 can have two cooling beams arranged on the upper side and two cooling beams arranged on the underside of the finished rolled strip 145 .

Im Betrieb der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 walzen die ersten Fertigwalzgerüste 125 das in die erste Gerüstgruppe 115 zugeführte Vorwalzband 110 zu einem Fertigwalzband 145 fertig. Die Kühlstrecke 55 ist bezogen auf eine Förderrichtung des Fertigwalzbands 145 der Fertigwalzstraße 50 nachgeordnet. In Förderrichtung des Fertigwalzbands 145 ist die dritte Trenneinrichtung 35 der Kühlstrecke 55 nachgeordnet. Dabei ist die dritte Trenneinrichtung 35 zwischen der Haspeleinrichtung 60 und der Kühlstrecke 55 angeordnet. Die dritte Trenneinrichtung 35 kann beispielsweise als Trommelschere oder Pendelschere ausgebildet sein.During operation of the combined casting and rolling facility 10 , the first finishing rolling stands 125 finish-roll the pre-rolled strip 110 fed into the first stand group 115 to form a finished rolled strip 145 . The cooling section 55 is arranged downstream of the finishing train 50 in relation to a conveying direction of the finished rolled strip 145 . The third separating device 35 is arranged downstream of the cooling section 55 in the conveying direction of the finished rolled strip 145 . In this case, the third separating device 35 is arranged between the coiling device 60 and the cooling section 55 . The third separating device 35 can be designed, for example, as drum shears or pendulum shears.

Das Steuergerät 65 weist eine Steuereinrichtung 150, einen Datenspeicher 155 und eine Schnittstelle 160 auf. Der Datenspeicher 155 ist mittels einer ersten Datenverbindung 165 mit der Steuereinrichtung 150 datentechnisch verbunden. Ebenso ist die Schnittstelle 160 mittels einer zweiten Datenverbindung 170 datentechnisch mit der Steuereinrichtung 150 verbunden.The control device 65 has a control device 150 , a data memory 155 and an interface 160 . The data memory 155 is connected in terms of data technology to the control device 150 by means of a first data connection 165 . The interface 160 is also connected in terms of data technology to the control device 150 by means of a second data connection 170 .

In dem Datenspeicher 155 sind eine vordefinierte erste Solltemperatur, eine vordefinierte zweite Solltemperatur und eine vordefinierte dritte Solltemperatur TS3 abgespeichert. Ferner ist in dem Datenspeicher 155 ein Verfahren zur Herstellung des mikrolegierten Stahls abgespeichert, auf dessen Grundlage die Steuereinrichtung 150 die Komponenten der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 steuert.A predefined first setpoint temperature, a predefined second setpoint temperature and a predefined third setpoint temperature TS3 are stored in the data memory 155 . Furthermore, a method for producing the micro-alloyed steel is stored in the data memory 155, on the basis of which the control device 150 controls the components of the combined casting and rolling facility 10 .

Die Schnittstelle 160 ist datentechnisch mittels einer dritten Datenverbindung 175 mit der Zwischenheizung 40 verbunden. Eine vierte Datenverbindung 180 verbindet datentechnisch die Fertigwalzstraße 50 mit der Schnittstelle 160. Eine fünfte Datenverbindung 185 verbindet die Kühlstrecke 55 mit der Schnittstelle 160. Die Temperaturmesseinrichtung 70, 75, 80 ist jeweils über eine zugeordnete sechste bis achte Datenverbindung 190, 195, 200 mit der Schnittstelle 160 datentechnisch verbunden. Ferner können weitere Datenverbindungen (in FIG 1 nicht dargestellt) zu den weiteren Komponenten der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 zusätzlich vorgesehen sein, sodass ein Informationsaustausch zwischen den verschiedenen Komponenten der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 und dem Steuergerät 65 möglich ist. Die dritte bis achte Datenverbindung 175, 180, 185, 190, 195, 200 kann beispielsweise Teil eines Industrienetzwerkes sein.In terms of data technology, the interface 160 is connected to the intermediate heater 40 by means of a third data connection 175 . A fourth data connection 180 connects the finishing train 50 to the interface 160 in terms of data technology. A fifth data connection 185 connects the cooling section 55 to the Interface 160. The temperature measuring device 70, 75, 80 is connected in terms of data technology to the interface 160 in each case via an assigned sixth to eighth data connection 190, 195, 200. Furthermore, further data connections (in FIG 1 not shown) can be provided in addition to the other components of the combined casting and rolling system 10, so that an exchange of information between the various components of the combined casting and rolling system 10 and the control unit 65 is possible. The third to eighth data connection 175, 180, 185, 190, 195, 200 can be part of an industrial network, for example.

FIG 2 zeigt ein Ablaufdiagramm eines Verfahrens zum Betrieb der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10. FIG 2 shows a flowchart of a method for operating the in FIG 1 Casting-rolling combination plant 10 shown.

Bevor das im Folgenden beschriebene Verfahren durchgeführt wird, werden die zweiten Fertigwalzgerüste 130 oder das zweite Fertigwalzgerüst 130 der zweiten Gerüstgruppe 120 auf die Ausgestaltung als Gerüstkühler 135 umgebaut. Dazu können Arbeitswalzen aus dem zweiten Fertigwalzgerüst 130 entnommen und durch die Kühlbalken ersetzt werden. Ferner kann der Kühlbalken so ausgerichtet sein, dass er direkt in Richtung einer Durchführung, durch die das Fertigwalzband 145 durchgeführt wird, gerichtet ist.Before the method described below is carried out, the second finishing rolling stands 130 or the second finishing rolling stand 130 of the second stand group 120 are converted to the configuration as a stand cooler 135 . For this purpose, work rolls can be removed from the second finishing stand 130 and replaced by the cooling beams. Furthermore, the chilled beam can be aligned in such a way that it is directed in the direction of a passage through which the finished rolled strip 145 is fed.

Durch den Vorbereitungsschritt entspricht der Aufbau der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 nicht mehr dem herkömmlichen Aufbau einer Endlosstranggießanlage, sondern weicht von deren Aufbau ab. Durch den Umbau ist die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 nicht mehr geeignet, um ein dünnes Fertigwalzband 145 mit einer Dicke von 0,8 mm bis 8 mm herzustellen.Due to the preparation step, the structure corresponds to that in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown no longer has the conventional structure of an endless continuous casting plant, but deviates from its structure. As a result of the conversion, the combined casting and rolling facility 10 is no longer suitable for producing a thin finished rolled strip 145 with a thickness of 0.8 mm to 8 mm.

FIG 3 zeigt ein erstes Diagramm einer Kerntemperatur eines Kerns des Fertigwalzbands 145 in der Herstellung des Fertigwalzbands 145 aufgetragen über einer Zeit t. FIG 4 zeigt einen ersten in FIG 3 markierten Ausschnitt A des in FIG 3 gezeigten ersten Diagramms. FIG 5 zeigt einen zweiten in FIG 3 markierten Ausschnitt B des in FIG 3 gezeigten ersten Diagramms. FIG 6 zeigt ein zweites Diagramm eines Verlaufs einer Korngröße K in der Herstellung des Fertigwalzbands 145 aufgetragen über der Zeit t. Im Folgenden werden die FIGN 2 bis 6 gemeinsam erläutert. Um einzelne Verfahrensschritte in den FIGN 3 bis 7 zu markieren, ist das jeweilige Bezugszeichen des zugeordneten Verfahrensschritts in den FIGN 3 bis 7 angegeben. 3 shows a first diagram of a core temperature of a core of the finished rolled strip 145 in the manufacture of the finished rolled strip 145 plotted against a time t. FIG 4 shows a first in 3 marked section A of the in 3 first diagram shown. 5 shows a second in 3 marked section B of the in 3 first diagram shown. 6 shows a second diagram of a course of a grain size K in the manufacture of the finished rolled strip 145 plotted over time t. The following are the 2 to 6 explained together. To individual process steps in the 3 to 7 to mark is the respective reference number of the associated process step in the 3 to 7 specified.

In FIG 4 sind ein erster Graph 400 und ein zweiter Graph 405 aufgetragen. Der erste Graph 400 zeigt den Temperaturverlauf des Kerns bei Durchführung des im Folgenden zu FIG 2 beschriebenen Verfahrens. Der zweite Graph 405 zeigt einen Temperaturverlauf des Kerns, wenn mittels der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 und drei walzenden Fertigwalzgerüsten 125, 130 und der Kühlstrecke 55 das Fertigwalzband 145 mit der oben angegebenen Dicke von 10 mm bis 25 mm hergestellt wird.In FIG 4 a first graph 400 and a second graph 405 are plotted. The first graph 400 shows the temperature profile of the core when carrying out the following FIG 2 described procedure. The second graph 405 shows a temperature profile of the core when using the in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown and three rolling finishing rolling stands 125, 130 and the cooling section 55 the finishing rolled strip 145 is produced with the above-mentioned thickness of 10 mm to 25 mm.

Im Betrieb der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 wird in einem ersten Verfahrensschritt 305 die Kokille 90 (in FIG 1 dargestellt) der Stranggießmaschine 15 mit einem Kaltstrangkopf (nicht dargestellt in FIG 1) verschlossen und durch zusätzliches Dichtmaterial abgedichtet. Mit der Pfanne 85 wird die metallische Schmelze 95 in einen Verteiler der Stranggießmaschine 15 eingefüllt. Um den Strangguss zu beginnen, wird ein Stopfen von einem Gießrohr der Stranggießmaschine 15 entfernt. Die metallische Schmelze 95 weist für einen X60- oder einen X70-Stahl eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,05 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0,07-1,5 %, Cr <0,15 %; Mo <0,2 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; N <0,008 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen auf. Die metallische Schmelze 95 kann für X80- bis X120-Stähle vorzugsweise eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,09 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0.07-2,0 %, Cr <0,5 %; Mo <0,5 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; Ni <0,5%; Cu <0,4%; N <0,01 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen aufweisen. Die Angabe des Stahls bezieht sich auf den Standard API 5L/IS03183:2007. Auch kann die metallische Schmelze 95 eine andere chemische Zusammensetzung aufweisen.During operation of the combined casting and rolling plant 10, in a first method step 305, the mold 90 (in FIG 1 shown) of the continuous casting machine 15 with a dummy bar head (not shown in FIG 1 ) closed and sealed with additional sealing material. The metallic melt 95 is filled into a distributor of the continuous casting machine 15 with the ladle 85 . In order to start continuous casting, a plug is removed from a shroud of the continuous casting machine 15 . The metallic melt 95 has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05% for a X60 or a X70 steel; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr <0.15%; Mo <0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%;N<0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities. The metallic melt 95 may preferably have a weight percent chemical composition of C 0.025-0.09% for X80 to X120 steels; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr <0.5%; Mo <0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%; Ni <0.5%; Cu <0.4%;N<0.01%; Remainder Fe and unavoidable impurities. The specification of the steel refers based on the API 5L/IS03183:2007 standard. The metallic melt 95 can also have a different chemical composition.

Die im Folgenden angegebenen Temperaturen und Verfahrensschritte beziehen sich auf die in der Ausführungsform bevorzugten Zusammensetzungen des Stahls, um mittels der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 einen mikrolegierten Stahl, insbesondere einen mikrolegierten Röhrenstahl mit einer Stahlgüte X60 bis X120 gemäß dem Standard API 5L/IS03183:2007 herzustellen.The temperatures and process steps specified below relate to the compositions of the steel preferred in the embodiment in order to use the combined casting and rolling system 10 to produce a micro-alloyed steel, in particular a micro-alloyed tubular steel with a steel grade X60 to X120 in accordance with the API 5L/IS03183 standard: to produce in 2007.

Zu Beginn des Stranggusses umfließt die metallische Schmelze 95 in der Kokille 90 den Kaltstrangkopf und verfestigt sich durch Abkühlung im Kaltstrangkopf. Der Kaltstrangkopf wird langsam aus der Kokille 90 der Stranggießmaschine 15 in Richtung der Vorwalzstraße 20 gezogen. In Förderrichtung hinter dem Kaltstrangkopf kühlt die metallische Schmelze 95 in der Kokille 90 an ihren Kontaktflächen zu der Kokille 90 ab und bildet eine Schale des Dünnbrammenstrangs 100 aus. Die Schale umschließt einen noch flüssigen Kern und hält den flüssigen Kern. Am Kokillenausgang kann der Dünnbrammenstrang 100 beispielsweise eine Dicke von 100 mm bis 150 mm betragen.At the beginning of the continuous casting, the metallic melt 95 in the mold 90 flows around the dummy bar head and solidifies by cooling in the dummy bar head. The dummy bar head is slowly pulled out of the mold 90 of the continuous casting machine 15 in the direction of the roughing train 20 . In the conveying direction behind the dummy bar head, the metallic melt 95 in the mold 90 cools down at its contact surfaces with the mold 90 and forms a shell of the thin slab strand 100 . The shell encloses a still liquid core and holds the liquid core. At the mold outlet, the thin slab strand 100 can have a thickness of 100 mm to 150 mm, for example.

In der Stranggießmaschine 15 wird der Dünnbrammenstrang 100 umgelenkt und auf dem Weg zur Vorwalzstraße 20 weiter abgekühlt, sodass sich der Dünnbrammenstrang 100 von außen nach hin verfestigt. In der Ausführungsform ist beispielhaft die Stranggießmaschine 15 als Bogenstranggießmaschine ausgebildet, sodass durch die Umlenkung des Dünnbrammenstrangs 100 um im Wesentlichen 90° aus der Senkrechten der Dünnbrammenstrang 100 in die Vorwalzstraße 20 im Wesentlichen horizontal verlaufend zugeführt wird.In the continuous casting machine 15, the thin slab strand 100 is deflected and further cooled on the way to the roughing train 20, so that the thin slab strand 100 hardens from the outside to the outside. In the embodiment, the continuous casting machine 15 is designed as a curved continuous casting machine, so that the thin slab strand 100 is fed essentially horizontally into the roughing train 20 by deflecting the thin slab strand 100 by essentially 90° from the vertical.

In einem zweiten Verfahrensschritt 310 wird der Dünnbrammenstrang 100, wie bereits oben erläutert, in der Vorwalzstraße 20 durch die Vorwalzgerüste 105 zu dem Vorwalzband 110 gewalzt. Beim Eintritt in die Vorwalzstraße 20 weist ein Gefüge des Dünnbrammenstrangs 100 etwa eine Korngröße K von etwa 800 µm bis 1000 µm auf. An den Vorwalzgerüsten 105 wird jeweils die Dicke sukzessive auf beispielsweise 40 mm bis 62 mm, insbesondere 45 mm reduziert. Ferner rekristallisiert das Gefüge des Dünnbrammenstrangs 100 beim Warmwalzen zu dem Vorwalzband 110, sodass das Gefüge des Vorwalzbands 110, wenn es aus der Vorwalzstraße 20 geführt wird, vorzugsweise vollständig rekristallisiert ist. Durch die einzelnen Warmwalzschritte in den Vorwalzgerüsten 105, wird das Gefüge des Dünnbrammenstrangs 100 zu dem Vorwalzband 110 hin homogenisiert. Die Korngröße K kann beim Verlassen der Vorwalzstraße 10 µm bis 30 µm betragen.In a second method step 310, the thin slab strand 100, as already explained above, is rolled in the roughing train 20 by the roughing stands 105 to form the pre-rolled strip 110. When it enters the roughing train 20, a microstructure of the thin slab strand 100 has a grain size K of about 800 µm to 1000 µm. At the pre-rolling stands 105, the thickness is successively reduced to, for example, 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm. Furthermore, the structure of the thin slab strand 100 recrystallizes during hot rolling to form the pre-rolled strip 110, so that the structure of the pre-rolled strip 110 is preferably completely recrystallized when it is fed out of the roughing train 20. The microstructure of the thin slab strand 100 towards the pre-rolled strip 110 is homogenized by the individual hot-rolling steps in the roughing stands 105 . The grain size K can be 10 μm to 30 μm when leaving the roughing train.

Eine Kerntemperatur T des Kerns des Dünnbrammenstrangs 100 beim Eintritt in die Vorwalzstraße 20 bei den oben genannten chemischen Zusammensetzungen beträgt etwa 1300 bis 1450 °C. Bei jedem Walzschritt in der Vorwalzstraße 20 wird die Kerntemperatur des Kerns reduziert, sodass beim Austritt das Vorwalzband 110 eine Kerntemperatur von etwa 980 bis 1150 °C aufweist.A core temperature T of the core of the thin slab strand 100 upon entry into the roughing train 20 with the chemical compositions mentioned above is approximately 1300 to 1450°C. With each rolling step in the roughing train 20, the core temperature of the core is reduced, so that the roughed strip 110 has a core temperature of approximately 980 to 1150° C. when it exits.

In einem dritten Verfahrensschritt 315 wird das Vorwalzband 110 durch die erste und zweite Trenneinrichtung 25, 30 geführt, wobei ein Abtrennen des Vorwalzbands 110 nicht durchgeführt wird. Die erste und zweite Trenneinrichtung 25, 30 wird somit nur durchlaufen. Durch Konvektion kühlt dabei das Vorwalzband 110 weiter ab, wobei durch eine Schutzabdeckung die Abkühlung reduziert werden kann. Während des Transports des Vorwalzbands 110 zu der Zwischenheizung 40 und der damit einhergehenden Abkühlung kann die Korngröße K im Vorwalzband 110 auf 20 µm bis zu 60 µm anwachsen. Auch kann die Korngröße K, insbesondere bei den oben genannten chemischen Zusammensetzungen der Schmelze 95 erhalten bleiben und nicht anwachsen.In a third method step 315, the pre-rolled strip 110 is guided through the first and second cutting device 25, 30, with the pre-rolled strip 110 not being cut off. The first and second separating device 25, 30 is thus only run through. The pre-rolled strip 110 cools down further as a result of convection, and the cooling can be reduced by a protective cover. During the transport of the pre-rolled strip 110 to the intermediate heater 40 and the associated cooling, the grain size K in the pre-rolled strip 110 can increase from 20 μm to 60 μm. The grain size K, in particular with the chemical compositions of the melt 95 mentioned above, can also be retained and not increase.

In dem vierten Verfahrensschritt 320 aktiviert die Steuereinrichtung 150 die Zwischenheizung 40, sodass die Zwischenheizung 40, die beispielsweise als Induktionsofen ausgebildet ist, die Kerntemperatur des Vorwalzbands 110 von etwa 870 °C bis 980 °C beim Eintritt in die Zwischenheizung 40 auf etwa 1050 °C bis 1100 °C erwärmt (vgl. FIG 3). Die Korngröße K kann in dem Gefüge beim Erwärmen im Wesentlichen konstant gehalten werden (vgl. FIG 6).In the fourth method step 320, the control device 150 activates the intermediate heater 40, so that the intermediate heater 40, which is designed, for example, as an induction furnace, the core temperature of the pre-rolled strip 110 of about 870 ° C up to 980 °C when entering the intermediate heater 40 to around 1050 °C to 1100 °C (cf. 3 ). The grain size K can be kept essentially constant in the structure during heating (cf. 6 ).

In einem fünften Verfahrensschritt 325 ermittelt die erste Temperaturmesseinrichtung 70, die beispielsweise als erstes Pyrometer ausgebildet ist, eine erste Oberflächentemperatur des aus der Zwischenheizung 40 geführten Vorwalzbands 110. Die erste Temperaturmesseinrichtung 70 stellt eine erste Information über die erste Oberflächentemperatur des Vorwalzbands 110 zwischen der Zwischenheizung 40 und dem Entzunderer 45 über die sechste Datenverbindung 190 der Schnittstelle 160 bereit, die die erste Information der Steuereinrichtung 150 bereitstellt.In a fifth method step 325, the first temperature measuring device 70, which is embodied, for example, as a first pyrometer, determines a first surface temperature of the pre-rolled strip 110 guided out of the intermediate heater 40. The first temperature measuring device 70 provides first information about the first surface temperature of the pre-rolled strip 110 between the intermediate heater 40 and the descaler 45 via the sixth data connection 190 of the interface 160 which provides the first information to the control device 150 .

In einem sechsten Verfahrensschritt 330 regelt die Steuereinrichtung 150 eine Heizleistung der Zwischenheizung 40 derart, dass die ermittelte erste Oberflächentemperatur des Vorwalzbands 110 zwischen der Zwischenheizung 40 und dem Entzunderer 45 im Wesentlichen der ersten Solltemperatur entspricht. Dabei kann die Steuereinrichtung 150 den fünften und sechsten Verfahrensschritt 325, 330 in einer Schleife in einem vordefinierten Zeitintervall regelmäßig wiederholen.In a sixth method step 330, the control device 150 regulates a heat output of the intermediate heater 40 such that the determined first surface temperature of the pre-rolled strip 110 between the intermediate heater 40 and the descaler 45 essentially corresponds to the first setpoint temperature. In this case, the control device 150 can regularly repeat the fifth and sixth method step 325, 330 in a loop at a predefined time interval.

In einem siebten Verfahrensschritt 335 aktiviert die Steuereinrichtung 150 den Entzunderer 45 (sofern vorhanden). Der Entzunderer 45 entzundert das Vorwalzband 110. Dabei kühlt das Vorwalzband 110 beispielsweise um etwa 80 C bis 100 C bezogen auf den Kern des Vorwalzbands 110 ab.In a seventh method step 335, the control device 150 activates the descaler 45 (if present). The descaler 45 descales the pre-rolled strip 110. In the process, the pre-rolled strip 110 cools down, for example, by about 80° C. to 100° C. based on the core of the pre-rolled strip 110.

Mit der ersten Eintrittstemperatur TE1 wird das Vorwalzband 110 in einem achten Verfahrensschritt 340 zu der ersten Gerüstgruppe 115 der Fertigwalzstraße 50 transportiert. Die erste Eintrittstemperatur TE1 bezogen auf den Kern des Vorwalzbands 110, mit der das Vorwalzband 110 nach dem Entzunderer 45 in die erste Gerüstgruppe 115 eintritt, kann zwischen 850 °C und 1060 °C, insbesondere zwischen 920 °C und 980 °C betragen. Beim Eintritt in die erste Gerüstgruppe 115 ist vorzugsweise das Gefüge des Vorwalzbands 110 homogen austenitisch und rekristallisiert.In an eighth method step 340 , the pre-rolled strip 110 is transported to the first stand group 115 of the finishing train 50 at the first inlet temperature TE1 . The first entry temperature TE1, based on the core of the pre-rolled strip 110, at which the pre-rolled strip 110 enters the first stand group 115 after the descaler 45, can be between 850 °C and 1060 °C, in particular between 920 °C and 980 °C be. When entering the first stand group 115, the structure of the pre-rolled strip 110 is preferably homogeneously austenitic and recrystallized.

In einem neunten Verfahrensschritt 345 wird das Vorwalzband 110 beispielsweise mittels drei erster Fertigwalzgerüste 125 zu dem Fertigwalzband 145 fertiggewalzt. Dabei kühlt bei jedem Walzschritt in der ersten Gerüstgruppe 115 das zu dem Fertigwalzband 145 zu walzende Vorwalzband 110 um etwa 50 °C ab. Über die drei ersten Fertigwalzgerüste 125 wird dabei die Dicke des Vorwalzbands 110 von beispielsweise 40 mm bis 62 mm, insbesondere 45 mm, auf eine Dicke von 10 mm bis 25 mm, insbesondere auf 16 mm bis 20 mm, reduziert.In a ninth method step 345, the pre-rolled strip 110 is finish-rolled to form the finish-rolled strip 145, for example by means of three first finishing rolling stands 125. During each rolling step in the first stand group 115, the pre-rolled strip 110 to be rolled into the finished rolled strip 145 cools by about 50° C. The thickness of the pre-rolled strip 110 is reduced from, for example, 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm, to a thickness of 10 mm to 25 mm, in particular 16 mm to 20 mm, via the three first finishing rolling stands 125 .

Durch die drei Walzschritte in den jeweils ersten Fertigwalzgerüsten 125 bildet sich ein "Pancake" oder ein rekristallisiertes austenitisches Gefüge in dem zum Fertigwalzband 145 gewalzten Vorwalzband 110 aus (vgl. FIG 5). Dabei beträgt vorzugsweise nach dem neunten Verfahrensschritt 345 die Korngröße K beim Austritt aus der ersten Gerüstgruppe 115 2 µm bis 20 µm. Eine erste Austrittstemperatur TA1 des Fertigwalzbands 145 nach Durchlaufen der ersten Gerüstgruppe 115 beträgt vorzugsweise 830 °C bis 950 °C. Insbesondere beträgt die erste Austrittstemperatur TA1 880 °C bis 920 °C. Die erste Austrittstemperatur TA1 ist auf den Kern des Fertigwalzbands 145 bezogen.As a result of the three rolling steps in the respective first finishing rolling stands 125, a "pancake" or a recrystallized austenitic structure is formed in the pre-rolled strip 110 rolled into the finished rolled strip 145 (cf. 5 ). In this case, preferably after the ninth method step 345, the grain size K when exiting the first framework group 115 is 2 μm to 20 μm. A first exit temperature TA1 of the finished rolled strip 145 after passing through the first stand group 115 is preferably 830° C. to 950° C. In particular, the first outlet temperature TA1 is 880°C to 920°C. The first exit temperature TA1 relates to the core of the finished rolled strip 145 .

Mit der ersten Austrittstemperatur TA1 wird das fertiggewalzte Fertigwalzband 145 in einem zehnten Verfahrensschritt 350 weiter in Richtung der zweiten Gerüstgruppe 120 transportiert. Dadurch dass sich die zweite Gerüstgruppe 120 unmittelbar an die erste Gerüstgruppe 115 anschließt, ist eine Zeitdauer vom Austritt aus der ersten Gerüstgruppe 115 in die zweite Gerüstgruppe 120 minimal. Insbesondere kann die Zeitdauer, beispielsweise bei einer Fördergeschwindigkeit von 0,4 m/s bis 1 m/s durch die unmittelbare Anordnung der zweiten Gerüstgruppe 120 stromabwärtsseitig der ersten Gerüstgruppe 115 nur 1 Sekunde bis 15 Sekunden betragen. Insbesondere kann sich der an die erste Gerüstgruppe 115 anschließende Zwischenkühler 140 räumlich bis auf wenige Meter (kleiner 10 m) bis hin zu etwa 0,5 Meter an die erste Gerüstgruppe 115 anschließen.In a tenth method step 350 , the finish-rolled finish rolled strip 145 is transported further in the direction of the second stand group 120 at the first exit temperature TA1 . The fact that the second group of stands 120 directly adjoins the first group of stands 115 means that the time it takes to exit from the first group of stands 115 and into the second group of stands 120 is minimal. In particular, the length of time, for example at a conveying speed of 0.4 m/s to 1 m/s, can be reduced by arranging the second stand group 120 directly downstream of the first stand group 115 can be as little as 1 second to 15 seconds. In particular, the intermediate cooler 140 adjoining the first group of stands 115 can spatially adjoin the first group of stands 115 up to a few meters (less than 10 m) up to about 0.5 meters.

Durch den räumlich geringen Abstand zwischen der ersten Gerüstgruppe 115 und der zweiten Gerüstgruppe 120 entspricht die erste Austrittstemperatur TA1 im Wesentlichen einer zweiten Eintrittstemperatur TE2, mit der das fertiggewalzte Fertigwalzband 145 in die zweite Gerüstgruppe 120 eintritt.Due to the spatially small distance between the first stand group 115 and the second stand group 120, the first exit temperature TA1 essentially corresponds to a second entry temperature TE2 at which the finish-rolled finish rolled strip 145 enters the second stand group 120.

Ferner wird in dem zehnten Verfahrensschritt 350 mittels der zweiten Temperaturmesseinrichtung 75 eine zweite Oberflächentemperatur des aus der ersten Gerüstgruppe 115 kommenden Fertigwalzbands 145 ermittelt. Die zweite Temperaturmesseinrichtung 75 stellt eine zweite Information mit der ersten Austrittstemperatur TA1 über die siebte Datenverbindung 195 und die Schnittstelle 160 der Steuereinrichtung 150 bereit. Die Steuereinrichtung 150 kann die zweite Oberflächentemperatur bei der Steuerung der Zwischenheizung 40 mitberücksichtigen. Die zweite Oberflächentemperatur korreliert mit der ersten Austrittstemperatur TA1, wobei die zweite Oberflächentemperatur im Wert von der ersten Austrittstemperatur TA1 abweicht. Die Regelung der Zwischenheizung 40 erfolgt dabei derartig, dass die zweite Oberflächentemperatur einer zweiten Solltemperatur im Wesentlichen entspricht. Auf die zweite Temperaturmesseinrichtung 75 und den zehnten Verfahrensschritt 350 kann auch verzichtet werden.Furthermore, in the tenth method step 350 , a second surface temperature of the finished rolled strip 145 coming from the first stand group 115 is determined by means of the second temperature measuring device 75 . The second temperature measuring device 75 provides second information with the first outlet temperature TA1 via the seventh data connection 195 and the interface 160 of the control device 150 . The control device 150 can also take the second surface temperature into account when controlling the intermediate heater 40 . The second surface temperature correlates with the first outlet temperature TA1, the second surface temperature deviating in value from the first outlet temperature TA1. The intermediate heater 40 is regulated in such a way that the second surface temperature essentially corresponds to a second setpoint temperature. The second temperature measuring device 75 and the tenth method step 350 can also be dispensed with.

In einem elften Verfahrensschritt 355 aktiviert die Steuereinrichtung 150 den Zwischenkühler 140 sowie den Gerüstkühler 135. Der Zwischenkühler 140 und der Gerüstkühler 135 sprühen ein Kühlmedium, beispielsweise Wasser ggf. mit einem Additiv, auf das Fertigwalzband 145, sodass das Fertigwalzband 145 in der zweiten Gerüstgruppe 120 zwangsgekühlt wird. Dabei ist die Fördermenge des Kühlmediums derart gewählt, dass innerhalb der zweiten Gerüstgruppe 120 das Fertigwalzband 145 von der zweiten Eintrittstemperatur TE2 auf eine zweite Austrittstemperatur TA2 kleiner 700 °C, insbesondere von 350 °C bis 700 °C, insbesondere von 400 °C bis 460 °C, innerhalb von 2 bis 40 Sekunden abgekühlt wird. Dabei steuert die Steuereinrichtung 150 die Fördermenge des Kühlmediums derart, dass eine Kühlleistung der zweiten Gerüstgruppe 120 eine Abkühlgeschwindigkeit des Kerns des Fertigwalzbands 145 von wenigstens 20°C/s bis 200°C/s sicherstellt. Vorzugsweise beträgt die Abkühlgeschwindigkeit 20°C/s bis 80°C/s, insbesondere 45°C/s bis 55°C/s, wobei die Abkühlung im Kern über die zweite Gerüstgruppe 120 vorzugsweise kontinuierlich erfolgt.In an eleventh method step 355, control device 150 activates intermediate cooler 140 and stand cooler 135. Intermediate cooler 140 and stand cooler 135 spray a cooling medium, for example water, possibly with an additive, onto finished rolled strip 145, so that finished rolled strip 145 is in the second stand group 120 is forcibly cooled. The flow rate of the cooling medium is chosen such that within the second stand group 120 the finished rolled strip 145 of the second inlet temperature TE2 is cooled to a second outlet temperature TA2 of less than 700° C., in particular from 350° C. to 700° C., in particular from 400° C. to 460° C., within 2 to 40 seconds. The control device 150 controls the delivery quantity of the cooling medium in such a way that a cooling capacity of the second stand group 120 ensures a cooling rate of the core of the finished rolled strip 145 of at least 20° C./s to 200° C./s. The cooling rate is preferably 20° C./s to 80° C./s, in particular 45° C./s to 55° C./s, with the cooling in the core via the second framework group 120 preferably taking place continuously.

Diese Abkühlgeschwindigkeit wird in der Ausführungsform dadurch sichergestellt, dass vorzugsweise zwei Zwischenkühler 140 und zwei Gerüstkühler 135 vorgesehen sind. Dabei können beispielsweise pro Kühlbalken des Gerüstkühlers 135 etwa 100 m3/h bis 300 m3/h des Kühlmediums bei einem Druck von 2 bar bis 4 bar auf das Fertigwalzband 145 aufgebracht werden. Dies stellt sicher, dass innerhalb der kurzen Durchlaufzeit des Fertigwalzbands 145 durch die zweite Gerüstgruppe 120 der Kern des Fertigwalzbands 145 von der zweiten Eintrittstemperatur TE2 von beispielsweise 870 °C bis 910 °C auf die zweite Austrittstemperatur TA2, beispielsweise 400 °C bis 460 °C, abgekühlt wird.In the embodiment, this cooling speed is ensured by the fact that preferably two intermediate coolers 140 and two frame coolers 135 are provided. For example, about 100 m 3 /h to 300 m 3 /h of the cooling medium can be applied to the finished rolled strip 145 at a pressure of 2 bar to 4 bar per cooling beam of the stand cooler 135 . This ensures that within the short throughput time of the finished rolled strip 145 through the second stand group 120, the core of the finished rolled strip 145 from the second inlet temperature TE2 of, for example, 870 °C to 910 °C to the second outlet temperature TA2, for example 400 °C to 460 °C , is cooled.

Dabei kann jeder Gerüstkühler 135 derart ausgebildet sein, dass für jeden Kühlbalken jeweils ein durch die Steuereinrichtung 150 steuerbares Steuerventil vorgesehen ist, um vorzugsweise stufenlos und getrennt von dem jeweils anderen Kühlbalken des Zwischenkühlers 140 oder des anderen Gerüstkühlers 135 diese getrennt voneinander anzusteuern. Dadurch ist ein Volumenstrom des Kühlmediums stufenlos zwischen 0 % bis 100 % durch die Steuereinrichtung 150 für jeden Kühlbalken regelbar.Each scaffolding cooler 135 can be configured in such a way that a control valve that can be controlled by control device 150 is provided for each cooling beam in order to control them separately from the other cooling beam of intermediate cooler 140 or the other scaffolding cooler 135, preferably steplessly and separately from one another. As a result, a volume flow of the cooling medium can be continuously regulated between 0% and 100% by the control device 150 for each chilled beam.

Durch die rasche und sehr frühe Abkühlung des Fertigwalzbands 145 direkt unmittelbar nach der ersten Gerüstgruppe 115 kann sichergestellt werden, dass die maximal mögliche Abkühlgeschwindigkeit mit der hohen zweiten Austrittstemperatur TE2 begonnen wird. Ein Abkühlen des Fertigwalzbands 145 bei einem reinen Durchlaufen der zweiten Gerüstgruppe 120 und deaktivierter Förderung des Kühlmediums durch die zweiten Gerüstgruppen 120 und eine erst in der Kühlstrecke 55 begonnene Abkühlung wird dadurch vermieden.Due to the rapid and very early cooling of the finished rolled strip 145 immediately after the first stand group 115 it must be ensured that the maximum possible cooling rate starts with the high second outlet temperature TE2. Cooling of the finished rolled strip 145 when it simply passes through the second stand group 120 and the cooling medium is not conveyed through the second stand groups 120 and cooling that only begins in the cooling section 55 is avoided as a result.

In einem zwölften Verfahrensschritt 360 ermittelt die dritte Temperaturmesseinrichtung 80, die beispielsweise als drittes Pyrometer ausgebildet ist, eine dritte Oberflächentemperatur, die mit der zweiten Austrittstemperatur TA2 korreliert, nach Austritt des Fertigwalzbands 145 aus der zweiten Gerüstgruppe 120. Die dritte Temperaturmesseinrichtung 80 stellt eine dritte Information über die dritte Oberflächentemperatur über die achte Datenverbindung 200 der Schnittstelle 160 und über die Schnittstelle 160 der Steuereinrichtung 150 bereit. Die Steuereinrichtung 150 kann bei Regelung des Volumenstroms des Kühlmediums in der zweiten Gerüstgruppe 120 im elften Verfahrensschritt 355 die Information über die dritte Oberflächentemperatur mitberücksichtigen und den Volumenstrom des Kühlmediums derart regeln, dass die dritte Oberflächentemperatur im Wesentlichen der dritten Solltemperatur TS3 entspricht. Ferner kann bei der Regelung des Volumenstroms zusätzlich die zweite Oberflächentemperatur mitberücksichtigt werden, um eine gleichmäßige hohe Abkühlrate in der zweiten Gerüstgruppe 120 sicherzustellen. Dabei kann die Steuereinrichtung 150 den elften und zwölften Verfahrensschritt 355, 360 in einer Schleife in einem vordefinierten Zeitintervall regelmäßig wiederholen.In a twelfth method step 360, the third temperature measuring device 80, which is embodied, for example, as a third pyrometer, determines a third surface temperature, which correlates with the second exit temperature TA2, after the finished rolled strip 145 has exited the second stand group 120. The third temperature measuring device 80 provides third information via the third surface temperature via the eighth data connection 200 of the interface 160 and via the interface 160 of the control device 150 . When controlling the volume flow of the cooling medium in the second stand group 120 in the eleventh method step 355, the control device 150 can also take into account the information about the third surface temperature and control the volume flow of the cooling medium in such a way that the third surface temperature essentially corresponds to the third setpoint temperature TS3. Furthermore, the second surface temperature can also be taken into account when regulating the volume flow, in order to ensure a uniformly high cooling rate in the second stand group 120 . The control device 150 can repeat the eleventh and twelfth method step 355, 360 regularly in a loop at a predefined time interval.

In einem dreizehnten Verfahrensschritt 365 wird das Fertigwalzband 145 in abgekühltem Zustand in die Kühlstrecke 55 transportiert. Im dreizehnten Verfahrensschritt 365 deaktiviert oder hält die Steuereinrichtung 150 die Kühlstrecke 55 in deaktiviertem Zustand, sodass beim Durchlaufen des Fertigwalzbands 145 durch die Kühlstrecke 55 kein weiteres Kühlmedium auf das Fertigwalzband 145 zum weiteren Zwangskühlen des Fertigwalzbands 145 gebracht wird. Dies ist zum einen aufgrund der hohen Kühlleistung der zweiten Gerüstgruppe 120 nicht notwendig, zum anderen genügt die konvektive Kühlung beim Durchlaufen der Kühlstrecke 55 zur weiteren Abkühlung des Fertigwalzbands 145 von der zweiten Austrittstemperatur TA2 auf eine unterhalb der zweiten Austrittstemperatur TA2 liegende dritte Austrittstemperatur TA3. Ferner trocknet das auf dem Fertigband verbliebende Kühlmedium, insbesondere Kühlwasser, in der Kühlstrecke 55 ab. Dadurch kühlt das Fertigwalzband 145 in der Kühlstrecke 55 weiter ab.In a thirteenth method step 365, the finished rolled strip 145 is transported into the cooling section 55 in the cooled state. In the thirteenth method step 365, the control device 150 deactivates or keeps the cooling section 55 in the deactivated state, so that when the finished rolled strip 145 runs through the cooling section 55, no further cooling medium is applied to the finished rolled strip 145 for further forced cooling of the Finished rolled strip 145 is brought. On the one hand, this is not necessary due to the high cooling capacity of the second stand group 120, and on the other hand, the convective cooling as it passes through the cooling section 55 is sufficient for further cooling of the finished rolled strip 145 from the second outlet temperature TA2 to a third outlet temperature TA3, which is below the second outlet temperature TA2. Furthermore, the cooling medium remaining on the finished strip, in particular cooling water, dries in the cooling section 55 . As a result, the finished rolled strip 145 cools down further in the cooling zone 55 .

Selbstverständlich kann im dreizehnten Verfahrensschritt 365 auch die Steuereinrichtung 150 die Kühlstrecke 55 aktivieren, um das Fertigwalzband 145 von der zweiten Austrittstemperatur TA2 auf die dritte Austrittstemperatur TA3 zwangszukühlen.Of course, in the thirteenth method step 365, the control device 150 can also activate the cooling section 55 in order to forcibly cool the finished rolled strip 145 from the second outlet temperature TA2 to the third outlet temperature TA3.

In einem vierzehnten Verfahrensschritt 370 wird das in der Kühlstrecke 55 weiter abgekühlte Fertigwalzband 145 durch die dritte Trenneinrichtung 35 hin zu der Haspeleinrichtung 60 geführt. In der Haspeleinrichtung 60 wird das fertiggewalzte, getrocknete und abgekühlte Fertigwalzband 145 zu einem Coil aufgewickelt. Nach Aufwickeln des Coils kann die Steuereinrichtung 150 die dritte Trenneinrichtung 35 aktivieren, sodass das kontinuierlich aus der Kühlstrecke 55 geförderte Fertigwalzband 145 vom Coil abgetrennt wird und das Coil entfernt werden kann. Das weitere, durch die Kühlstrecke 55 transportierte Fertigwalzband 145 kann auf einem neuen Coil aufgewickelt werden.In a fourteenth method step 370 , the finished rolled strip 145 , which has been further cooled in the cooling section 55 , is guided through the third separating device 35 to the coiling device 60 . The finish-rolled, dried and cooled finish-rolled strip 145 is wound into a coil in the coiling device 60 . After the coil has been wound up, the control device 150 can activate the third separating device 35 so that the finished rolled strip 145 continuously conveyed out of the cooling section 55 is separated from the coil and the coil can be removed. The further finished rolled strip 145 transported through the cooling section 55 can be wound onto a new coil.

Die oben beschriebene Gieß-Walz-Verbundanlage 10 und das in FIG 2 beschriebene Verfahren haben den Vorteil, dass mit der chemischen Zusammensetzung, beispielsweise mit einer chemischen Zusammensetzung für einen X60-Stahl, die mechanischen Bedingungen für einen X70 bis X120 mikrolegierten Stahl erfüllt werden können. Der mikrolegierte Stahl eignet sich insbesondere als mikrolegierter Röhrenstahl zur Herstellung von Röhren, Pipelines oder Drucktanks. Durch die unmittelbar an die erste Gerüstgruppe 115 folgende Abkühlung mittels der zu Gerüstkühlern 135 umgebauten zweiten Fertigwalzgerüsten 130 und den Zwischenkühlern 140 können besonders gute Materialeigenschaften für den mikrolegierten Stahl sichergestellt werden. Dadurch ist der mikrolegierte Stahl besonders zäh und fest. Ferner weist die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 eine besonders exakte Temperaturführung auf.The casting-rolling compound system 10 described above and the FIG 2 The methods described have the advantage that the mechanical conditions for an X70 to X120 micro-alloyed steel can be met with the chemical composition, for example with a chemical composition for an X60 steel. The micro-alloyed steel is particularly suitable as a micro-alloyed pipe steel for the production of pipes, pipelines or pressure tanks. Due to the cooling immediately following the first stand group 115 by means of the Stand coolers 135 converted second finishing rolling stands 130 and the intermediate coolers 140 can ensure particularly good material properties for the micro-alloyed steel. This makes the micro-alloyed steel particularly tough and strong. Furthermore, the combined casting and rolling system 10 has a particularly precise temperature control.

Dadurch dass ausschließlich die beiden Gerüstkühler 135 bzw. die zweiten Fertigwalzgerüste 130 zu Gerüstkühlern 135 umzubauen sind, um das oben beschriebene Verfahren durchführen, kann, sofern kein mikrolegierter Stahl, insbesondere kein mikrolegierter Röhrenstahl herzustellen ist, die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 konventionell betrieben werden, wobei in konventionellem Betrieb die Gerüstkühler 135 wieder zu zweiten Fertigwalzgerüsten 130 umgebaut sind. Ferner sind im konventionellen Betrieb die Zwischenkühler 140 deaktiviert und die Kühlstrecke 55 aktiviert. Im konventionellen Betrieb, beispielsweise, um dünne Bleche mit einer Dicke von 0,8 mm bis 8 mm herzustellen, wird das Fertigwalzband 145 dann von allen fünf Fertigwalzgerüsten 125, 130 gewalzt und die Abkühlung des Fertigwalzbandes 145 erfolgt im Wesentlichen in der Kühlstrecke 55 anstatt in der zweiten Gerüstgruppe 120 auf die zweite Austrittstemperatur TA2.Since only the two stand coolers 135 or the second finishing rolling stands 130 have to be converted into stand coolers 135 in order to carry out the method described above, the combined casting and rolling plant 10 can be operated conventionally if no micro-alloyed steel, in particular no micro-alloyed pipe steel, is to be produced , the stand coolers 135 being converted back into second finishing rolling stands 130 in conventional operation. Furthermore, in conventional operation, the intercoolers 140 are deactivated and the cooling section 55 is activated. In conventional operation, for example to produce thin sheets with a thickness of 0.8 mm to 8 mm, the finished rolled strip 145 is then rolled by all five finishing rolling stands 125, 130 and the cooling of the finished rolled strip 145 essentially takes place in the cooling line 55 instead of in of the second stand group 120 to the second exit temperature TA2.

Der zweite Graph 405 (vgl. FIG 4) zeigt anschaulich wie das Fertigwalzband 145 langsam von der ersten Austrittstemperatur TA1 bis hin zur zweiten Austrittstemperatur TA2 abkühlt. Beim konventionellen Betrieb der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 beträgt die erste Austrittstemperatur TA1 etwa 800 °C bis 950 °C. Erst in der Kühlstrecke 55 wird das Fertigwalzband 145 abgekühlt und eine Kerntemperatur sinkt dort dann rapide ab. Dadurch dass das Fertigwalzband 145 langsam um etwa 50 °C bis 100 °C über etwa eine Zeitdauer von etwa 15 bis 50 Sekunden abkühlt, kann der mittels des in FIG 2 beschriebenen Verfahrens herstellbare mikrolegierte Stahl nicht hergestellt werden. Um einen gewünschten mikrolegierten Stahl mit diesen Eigenschaften herzustellen, sind zusätzliche Legierungszusätze beim konventionellen Betrieb der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 notwendig.The second graph 405 (cf. FIG 4 ) clearly shows how the finished rolled strip 145 slowly cools down from the first exit temperature TA1 to the second exit temperature TA2. With conventional operation of the in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown, the first exit temperature TA1 is about 800 ° C to 950 ° C. The finished rolled strip 145 is only cooled down in the cooling section 55 and a core temperature then drops rapidly there. Because the finished rolled strip 145 slowly cools by about 50 °C to 100 °C over a period of about 15 to 50 seconds, the FIG 2 Microalloyed steel that can be produced using the method described above cannot be produced. To a desired micro-alloyed steel to produce with these properties, additional alloying additives are required in the conventional operation of the in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown is necessary.

Der erste Graph 400, der den Temperaturverlauf des in FIG 2 gezeigten Verfahrens darstellt, zeigt anschaulich, wie schnell der Kern des Fertigwalzbands 145 von der ersten Austrittstemperatur TA1 auf die zweite Austrittstemperatur TA2 abgekühlt wird. Dadurch können mittels beispielsweise einer chemischen Legierung, die einem X60-Stahl entspricht, die mechanischen Eigenschaften eines höher legierten, beispielsweise eines X70- bis X120-Stahls zu geringeren Kosten erreicht werden.The first graph 400, which shows the temperature profile of the in FIG 2 The method shown clearly shows how quickly the core of the finished rolled strip 145 is cooled from the first exit temperature TA1 to the second exit temperature TA2. As a result, the mechanical properties of a higher-alloy steel, for example an X70 to X120 steel, can be achieved at lower cost by means of, for example, a chemical alloy which corresponds to an X60 steel.

FIG 7 zeigt ein schematisches ZTU-Diagramm für eine X60-Stahlschmelze. FIG 7 shows a schematic TTT diagram for an X60 steel melt.

In FIG 7 ist die dritte Solltemperatur TS3 in Abhängigkeit eines herzustellenden gewünschten mikrolegierten Stahls angegeben. Die dritte Solltemperatur TS3 ist zumindest niedriger als eine Ferrit-Perlit-Umwandlungstemperatur Ar1, vorzugsweise niedriger als eine Bainitstarttemperatur, insbesondere niedriger als eine Martensitstarttemperatur Ms, gewählt.In FIG 7 the third setpoint temperature TS3 is given as a function of a desired micro-alloyed steel to be produced. The third setpoint temperature TS3 is selected at least lower than a ferrite-pearlite transformation temperature Ar 1 , preferably lower than a bainite start temperature, in particular lower than a martensite start temperature M s .

In Abhängigkeit der dritten Solltemperatur TS3 kann ausgehend von der zweiten Eintrittstemperatur TE2 bzw. der ersten Austrittstemperatur TA1 das Fertigwalzband 145 in der zweiten Gerüstgruppe 120 im zwölften Verfahrensschritt 360 abgekühlt werden. Je nach Wahl der vordefinierten dritten Solltemperatur TS3 steuert die Steuereinrichtung 150 den Volumenstrom des an das Fertigwalzband 145 geführten Kühlmediums und somit die Abkühlgeschwindigkeit. Ist die dritte Solltemperatur TS3 besonders niedrig gewählt, steuert die Steuereinrichtung 150 die zweite Gerüstgruppe 120 derart an, dass diese mit einer besonders großen Menge von Kühlmedium das Fertigwalzband 145 abkühlt. Dies hat den Vorteil, dass beispielsweise mittels der oben angegebenen chemischen Zusammensetzung, die beispielsweise im Wesentlichen einem X60-Stahl entspricht, ein mikrolegierter Stahl mit den mechanischen Eigenschaften eines X120-Stahls hergestellt werden kann.Depending on the third setpoint temperature TS3, starting from the second inlet temperature TE2 or the first outlet temperature TA1, the finished rolled strip 145 in the second stand group 120 can be cooled in the twelfth method step 360. Depending on the selection of the predefined third setpoint temperature TS3, the control device 150 controls the volume flow of the cooling medium fed to the finished rolled strip 145 and thus the cooling rate. If the third setpoint temperature TS3 is selected to be particularly low, the control device 150 controls the second stand group 120 in such a way that it cools the finished rolled strip 145 with a particularly large quantity of cooling medium. This has the advantage that, for example, by means of the chemical composition specified above, which essentially corresponds to an X60 steel, for example microalloyed steel can be produced with the mechanical properties of an X120 steel.

Ist die dritte Solltemperatur TS3 oberhalb einer Martensitstarttemperatur Ms angesetzt, so kann mittels der oben genannten X60-Stahlschmelze 95 ein mikrolegierter Stahl mit den mechanischen Eigenschaften eines X80-Stahls hergestellt werden. Ebenso kann, sollte die dritte Solltemperatur TS3 höher als eben beschrieben angesetzt werden, mit der X60-Stahlschmelze mikrolegierter Stahl mit den mechanischen Eigenschaften eines X70-Stahls hergestellt werden. Der X70- und der X80- mikrolegierte Stahl weisen jeweils überwiegend einen bainitische Phasenanteil B auf, während hingegen der X120-mikrolegierte Stahl im Wesentlichen einen Phasenanteil von 25-65 % Martensit M aufweist.If the third setpoint temperature TS3 is set above a martensite start temperature M s , a micro-alloyed steel with the mechanical properties of an X80 steel can be produced using the X60 steel melt 95 mentioned above. Likewise, if the third setpoint temperature TS3 is set higher than just described, micro-alloyed steel with the mechanical properties of an X70 steel can be produced with the X60 steel melt. The X70 and X80 micro-alloyed steels each have a predominantly bainitic B phase fraction, while the X120 micro-alloyed steel essentially has a martensite M phase fraction of 25-65%.

Ebenso kann mit dem in FIG 2 beschriebenen Verfahren ein typischer X60- oder X70- mikrolegierter Stahl mit einem perlitischen Phasenanteil P in Höhe von 5-50 Volumenprozent auf einfache Weise hergestellt werden.Likewise with the in FIG 2 A typical X60 or X70 microalloyed steel with a pearlitic phase proportion P of 5-50% by volume can be produced in a simple manner.

Der mikrolegierte Stahl kann wenigstens eine der folgenden Ausscheidungen aufweisen: Ti (C, N), Nb (C, N) und/oder V (C, N). Eine Ausscheidungsdichte der Ausscheidung(en) beträgt 1015 bis 1025 1/m3. Die Ausscheidung weist eine durchschnittliche Größe von 1 nm bis 20 nm auf.The microalloyed steel can have at least one of the following precipitates: Ti (C, N), Nb (C, N) and/or V (C, N). A precipitation density of the precipitation(s) is 10 15 to 10 25 1/m 3 . The precipitate has an average size of 1 nm to 20 nm.

FIG 8 zeigt eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz-Verbundanlage 10 gemäß einer zweiten Ausführungsform. 8 shows a schematic representation of a combined casting and rolling plant 10 according to a second embodiment.

Die Gieß-Walz-Verbundanlage 10 ist im Wesentlichen identisch zu der in FIG 1 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 ausgebildet. Im Folgenden wird ausschließlich auf die Unterschiede der in FIG 8 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 gegenüber der ersten Ausführungsform der Gieß-Walz-Verbundanlage 10, die in FIG 1 gezeigt ist, eingegangen.The combined casting and rolling system 10 is essentially identical to that in FIG 1 Casting-rolling compound plant 10 shown is formed. In the following, only the differences of the in 8 Casting-rolling compound plant 10 shown compared to the first embodiment of the casting-rolling compound plant 10 shown in FIG 1 shown.

Abweichend von FIG 1 ist in FIG 8 nur das letzte zweite Fertigwalzgerüst 130 der zweiten Gerüstgruppe 120 zu dem Gerüstkühler 135 umgebaut. Das in Förderrichtung bezogen auf das Fertigwalzband 145 vorgeordnete zweite Fertigwalzgerüst 130 ist nicht umgebaut und ist als Fertigwalzgerüst 130 zum Walzen ausgebildet. Die beiden in FIG 1 gezeigten Zwischenkühler 140 sind in FIG 8 ebenso vorgesehen.Deviating from FIG 1 is in 8 only the last second finishing stand 130 of the second stand group 120 is converted to the stand cooler 135. The second finishing rolling stand 130, which is arranged upstream in the conveying direction relative to the finishing rolled strip 145, is not converted and is designed as a finishing rolling stand 130 for rolling. The two in FIG 1 shown intercooler 140 are in 8 also provided.

Die in FIG 8 gezeigte Ausgestaltung hat gegenüber FIG 1 den Vorteil, dass in Förderrichtung nur das letzte zweite Fertigwalzgerüst 130 in der Vorbereitung der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 zum Gerüstkühler 135 umgebaut werden muss, um das in FIG 2 beschriebene Verfahren durchzuführen. Dadurch ist ein Umbauaufwand einer konventionellen Gieß-Walz-Verbundanlage 10 besonders gering gehalten. Diese Ausgestaltung eignet sich insbesondere dann, wenn nur kleine Mengen des mikrolegierten Stahls im Rahmen eines ESP-Prozesses hergestellt werden sollen. Dadurch dass nur eines der beiden zweiten Fertigwalzgerüste 130 zum Gerüstkühler 135 umgerüstet ist, ist auch eine Umrüstzeit zurück zum konventionellen Aufbau, das heißt mit fünf ersten und zweiten Fertigwalzgerüsten 125, 130, die walzfähig sind, besonders kurz.In the 8 configuration shown has opposite FIG 1 the advantage that in the conveying direction only the last second finishing mill stand 130 has to be converted into a stand cooler 135 in the preparation of the combined casting and rolling plant 10 in order to FIG 2 carry out the procedures described. As a result, the effort involved in converting a conventional compound casting/rolling system 10 is kept particularly low. This configuration is particularly suitable when only small amounts of the micro-alloyed steel are to be produced as part of an ESP process. Due to the fact that only one of the two second finishing rolling stands 130 has been converted to the stand cooler 135, a changeover time back to the conventional structure, ie with five first and second finishing rolling stands 125, 130 that can be rolled, is particularly short.

Das in FIG 2 beschriebene Verfahren wird ebenso mit der in FIG 8 gezeigten Gieß-Walz-Verbundanlage 10 beschrieben durchgeführt, wobei jedoch bei Durchführung des Fertigwalzbands 145 durch das in Förderrichtung vordere zweite Fertigwalzgerüst 130 der zweiten Gerüstgruppe 120 kein Walzen des Fertigwalzbands 145 durchgeführt wird, sondern das zweite Fertigwalzgerüst 130 ausschließlich zum Transport des Fertigwalzbands 145 dient. Dies bedeutet, dass das Fertigwalzband 145 im Wesentlichen unter Aufrechterhaltung seiner Dicke durch das nicht-umgebaute zweite Fertigwalzgerüst 130 geführt wird. Die in FIG 8 gezeigte Ausgestaltung der Gieß-Walz-Verbundanlage 10 hat den Vorteil, dass mittels geringer Umbauzeiten beispielsweise auf Basis einer chemischen Zusammensetzung eines mikrolegierten Stahls für einen X60-Stahl kostengünstig ein mechanisch höherwertiger mikrolegierter Stahl beispielsweise X70-Stahl herstellbar ist.This in FIG 2 The method described is also used with the in 8 shown, but when the finished rolled strip 145 is passed through the front second finishing rolling stand 130 of the second stand group 120, no rolling of the finished rolled strip 145 is carried out, but the second finishing rolling stand 130 is used exclusively for transporting the finished rolled strip 145. This means that the finishing strip 145 is passed through the non-converted second finishing stand 130 while substantially maintaining its thickness. In the 8 The configuration of the combined casting and rolling system 10 shown has the advantage that, by means of short conversion times, for example on the basis of a chemical composition of a micro-alloyed steel for an X60 steel, it is inexpensive a mechanically superior micro-alloyed steel, for example X70 steel, can be produced.

BezugszeichenlisteReference List

1010
Gieß-Walz-VerbundanlageCasting-rolling compound plant
1515
Stranggießmaschinecontinuous casting machine
2020
Vorwalzstraßeroughing mill
2525
erste Trenneinrichtungfirst separator
3030
zweite Trenneinrichtungsecond separator
3535
dritte Trenneinrichtungthird separator
4040
Zwischenheizungintermediate heating
4545
Entzundererdescaler
5050
Fertigwalzstraßefinishing train
5555
Kühlstreckecooling line
6060
Haspeleinrichtungreel device
6565
Steuergerätcontrol unit
7070
erste Temperaturmesseinrichtungfirst temperature measuring device
7575
zweite Temperaturmesseinrichtungsecond temperature measuring device
8080
dritte Temperaturmesseinrichtungthird temperature measuring device
8585
PfannePan
8686
Verteilerdistributor
9090
Kokillemold
9595
metallische Schmelzemetallic melt
100100
Dünnbrammenstrangthin slab strand
105105
Vorwalzgerüstroughing stand
110110
Vorwalzbandpre-rolled strip
115115
erste Gerüstgruppefirst scaffold group
120120
zweite Gerüstgruppesecond scaffold group
125125
erstes Fertigwalzgerüstfirst finishing mill stand
130130
zweites Fertigwalzgerüstsecond finishing mill stand
135135
Gerüstkühlerscaffold cooler
140140
Zwischenkühlerintercooler
145145
Fertigwalzbandfinished rolled strip
150150
Steuereinrichtungcontrol device
155155
Datenspeicherdata storage
160160
Schnittstelleinterface
165165
erste Datenverbindungfirst data connection
170170
zweite Datenverbindungsecond data connection
175175
dritte Datenverbindungthird data connection
180180
vierte Datenverbindungfourth data connection
185185
fünfte Datenverbindungfifth data connection
190190
sechste Datenverbindungsixth data connection
195195
siebte Datenverbindungseventh data connection
200200
achte Datenverbindungeighth data connection
305305
erster Verfahrensschrittfirst step in the process
310310
zweiter Verfahrensschrittsecond process step
315315
dritter Verfahrensschrittthird step
320320
vierter Verfahrensschrittfourth step
325325
fünfter Verfahrensschrittfifth step
330330
sechster Verfahrensschrittsixth step
335335
siebter Verfahrensschrittseventh step
340340
achter Verfahrensschritteighth step
345345
neunter Verfahrensschrittninth step
350350
zehnter Verfahrensschritttenth step
355355
elfter Verfahrensschritteleventh step
360360
zwölfter Verfahrensschritttwelfth step
365365
dreizehnter Verfahrensschrittthirteenth step
370370
vierzehnter Verfahrensschrittfourteenth step
400400
erster Graphfirst graph
405405
zweiter Graphsecond graph
KK
Korngrößegrain size
M1M1
Martensitumwandlungstemperaturmartensite transformation temperature
MsMs
Martensitstarttemperaturmartensite start temperature
Ar1Ar1
Ferrit-Perlit-UmwandlungstemperaturFerrite-Pearlite Transition Temperature
TS3TS3
dritte Solltemperaturthird target temperature
TA1TA1
erste Austrittstemperaturfirst exit temperature
TA2TA2
zweite Austrittstemperatursecond outlet temperature
TA3TA3
dritte Austrittstemperaturthird outlet temperature
TE1TE1
erste Eintrittstemperaturfirst inlet temperature
TE2TE2
zweite Eintrittstemperatursecond inlet temperature

Claims (15)

Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Stahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage (10), vorzugsweise im Endlosbetrieb, - wobei die Gieß-Walz-Verbundanlage (10) eine Stranggießmaschine (15) mit einer Kokille (90), eine einoder mehrgerüstige Vorwalzstraße (20), eine Fertigwalzstraße (50) mit einer ersten Gerüstgruppe (115) mit wenigstens einem ersten Fertigwalzgerüst (125) und einer zweiten Gerüstgruppe (120) mit wenigstens einem zu einem Gerüstkühler (135) umgebauten zweiten Fertigwalzgerüst (130) aufweist, - wobei eine metallische Schmelze (95) in der Kokille (90) zu einem teilerstarrten Dünnbrammenstrang (100) vergossen wird, - wobei der teilerstarrte Dünnbrammenstrang (100) gestützt, umgelenkt und abgekühlt wird, - wobei die Vorwalzstraße (20) den vollständig erstarrten Dünnbrammenstrang (100) zu einem Vorwalzband (110) walzt, - wobei die erste Gerüstgruppe (115) der Fertigwalzstraße (20) das Vorwalzband (110) zu dem Fertigwalzband (145) fertigwalzt, - wobei unmittelbar anschließend an das Fertigwalzen das Fertigwalzband (145) der zweiten Gerüstgruppe (120) zugeführt wird und in der zweiten Gerüstgruppe (120) das Fertigwalzband (145) unter Beibehaltung einer Dicke des Fertigwalzbands (145) derartig zwangsgekühlt wird, dass eine Abkühlgeschwindigkeit eines Kerns des Fertigwalzbands (145) in der zweiten Gerüstgruppe (120) größer 20°C/s und kleiner 200°C/s ist. Method for producing a micro-alloyed steel in a combined casting and rolling plant (10), preferably in continuous operation, - wherein the combined casting and rolling facility (10) comprises a continuous casting machine (15) with a mold (90), a single-stand or multi-stand roughing train (20), a finishing train (50) with a first stand group (115) with at least one first finish-rolling stand (125 ) and a second stand group (120) with at least one second finishing rolling stand (130) converted into a stand cooler (135), - wherein a metallic melt (95) is cast in the mold (90) to form a partially solidified thin slab strand (100), - the partially solidified thin slab strand (100) being supported, deflected and cooled, - wherein the roughing train (20) rolls the completely solidified thin slab strand (100) into a pre-rolled strip (110), - wherein the first stand group (115) of the finishing train (20) finish-rolls the pre-rolled strip (110) to form the finished rolled strip (145), - the finished rolled strip (145) being fed to the second stand group (120) immediately after the finish rolling and in the second stand group (120) the finished rolled strip (145) being forcibly cooled while maintaining a thickness of the finished rolled strip (145) such that a cooling rate of one core of the finished rolled strip (145) in the second stand group (120) is greater than 20°C/s and less than 200°C/s. Verfahren nach Anspruch 1, - wobei eine dritte Oberflächentemperatur, mit der das Fertigwalzband (145) die zweite Gerüstgruppe (120) verlässt, ermittelt wird, - wobei die Zwangskühlung in der zweiten Gerüstgruppe (120) in Abhängigkeit der dritten Oberflächentemperatur und einer dritten Solltemperatur (TS3) derart gesteuert bzw. geregelt wird, dass die dritte Oberflächentemperatur im Wesentlichen der dritten Solltemperatur (TS3) entspricht, - wobei die dritte Solltemperatur (TS3) kleiner als eine Ferrit-Perlit-Umwandlungstemperatur (Ar1), vorzugsweise kleiner als eine Bainitstarttemperatur, insbesondere kleiner als eine Martensitstarttemperatur (Ms) ist. Method according to claim 1, - a third surface temperature at which the finished rolled strip (145) leaves the second stand group (120) being determined, - the forced cooling in the second stand group (120) depending on the third surface temperature and a third target temperature (TS3) being controlled or regulated in such a way that the third surface temperature essentially corresponds to the third target temperature (TS3), - Wherein the third target temperature (TS3) is less than a ferrite-pearlite transformation temperature (Ar 1 ), preferably less than a bainite start temperature, in particular less than a martensite start temperature (M s ). Verfahren nach Anspruch 2, - wobei eine zweite Oberflächentemperatur, mit der das Fertigwalzband (145) die erste Gerüstgruppe (120) verlässt, ermittelt wird, - wobei die zweite Oberflächentemperatur bei der Steuerung der Zwangskühlung des Fertigwalzbands (145) in der zweiten Gerüstgruppe (125) mitberücksichtigt wird. Method according to claim 2, - a second surface temperature at which the finished rolled strip (145) leaves the first stand group (120) being determined, - the second surface temperature being taken into account in the control of the forced cooling of the finished rolled strip (145) in the second stand group (125). Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei die Abkühlgeschwindigkeit des Kerns des Fertigwalzbands (145) 20°C/s bis 80°C/s, insbesondere 45°C/s bis 55°C/s, beträgt. Method according to one of the preceding claims, - wherein the cooling rate of the core of the finished rolled strip (145) is 20° C./s to 80° C./s, in particular 45° C./s to 55° C./s. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei der Kern des fertiggewalzten Fertigwalzbands (145) mit einer ersten Austrittstemperatur (TA1) von 830 °C bis 950 °C, insbesondere von 880 °C bis 920 °C, in die zweite Gerüstgruppe (120) der Fertigwalzstraße (50) transportiert wird, - wobei bei Austritt des Fertigwalzbands (145) aus der zweiten Gerüstgruppe (120) der Kern des Fertigwalzbands (145) eine zweite Austrittstemperatur (TA2) von kleiner 700 °C, insbesondere 350 °C bis 700 °C, vorzugsweise von 400 °C bis 460 °C, aufweist. Method according to one of the preceding claims, - wherein the core of the finish-rolled finish-rolled strip (145) with a first exit temperature (TA1) of 830 °C to 950 °C, in particular from 880 °C to 920 °C, is transported into the second stand group (120) of the finishing train (50). , - When the finished rolled strip (145) exits the second stand group (120), the core of the finished rolled strip (145) has a second exit temperature (TA2) of less than 700 °C, in particular 350 °C to 700 °C, preferably from 400 °C to 460 °C. Verfahren nach Anspruch 5, - wobei der Kern des Fertigwalzbands (145) in einem Zeitintervall von 2 Sekunden bis 40 Sekunden von der ersten Austrittstemperatur (TA1) auf die zweite Austrittstemperatur (TA2), vorzugsweise kontinuierlich, abgekühlt wird. Method according to claim 5, - wherein the core of the finished rolled strip (145) is cooled from the first exit temperature (TA1) to the second exit temperature (TA2), preferably continuously, in a time interval of 2 seconds to 40 seconds. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei innerhalb eines Zeitintervalls von 1 Sekunden bis 15 Sekunden nach dem Fertigwalzen des Fertigwalzbands (145) in der ersten Gerüstgruppe (115) das Fertigwalzband (145) in die zweite Gerüstgruppe (120) eintritt. Method according to one of the preceding claims, - wherein within a time interval of 1 second to 15 seconds after the finish rolling of the finish rolled strip (145) in the first stand group (115), the finish rolled strip (145) enters the second stand group (120). Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei die Gieß-Walz-Verbundanlage (10) eine der Fertigwalzstraße (50) bezogen auf eine Förderrichtung des Fertigwalzbands (145) nachgeordnete Kühlstrecke (55) und eine der Kühlstrecke (55) nachgeordnete Haspeleinrichtung (60) aufweist, - wobei eine Zwangskühlung des Fertigwalzbands (145) in der Kühlstrecke (55) deaktiviert ist und das Fertigwalzband (145) durch die Kühlstrecke (55) von der zweiten Gerüstgruppe (120) zu der Haspeleinrichtung (60) transportiert wird. Method according to one of the preceding claims, - wherein the combined casting and rolling facility (10) has a cooling section (55) arranged downstream of the finishing train (50) in relation to a conveying direction of the finished rolled strip (145) and a coiling device (60) arranged downstream of the cooling section (55), - Forced cooling of the finished rolled strip (145) in the cooling section (55) is deactivated and the finished rolled strip (145) is transported through the cooling section (55) from the second stand group (120) to the coiling device (60). Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei eine Korngröße (K) des Vorwalzbands (110) bei Verlassen der Vorwalzstraße (20) 10 µm bis 30 µm beträgt, - wobei die Korngröße (K) des Vorwalzbands (110) zwischen der Vorwalzstraße (20) und dem Eintritt in die erste Gerüstgruppe (115) auf 20 µm bis 60 µm anwächst oder die Korngröße (K) erhalten bleibt, - wobei die Korngröße (K) des Fertigwalzbands (145) beim Walzen in der ersten Gerüstgruppe (115) auf 2 µm bis 20 µm reduziert wird. Method according to one of the preceding claims, - wherein a grain size (K) of the pre-rolled strip (110) when leaving the pre-rolling train (20) is 10 µm to 30 µm, - wherein the grain size (K) of the pre-rolled strip (110) increases to 20 µm to 60 µm between the pre-rolling train (20) and the entry into the first stand group (115) or the grain size (K) is retained, - wherein the grain size (K) of the finished rolled strip (145) is reduced to 2 μm to 20 μm during rolling in the first stand group (115). Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei eine Dicke des Vorwalzbands (110) beim Eintritt in die erste Gerüstgruppe (115) 40 mm bis 62 mm, insbesondere 45 mm, beträgt, - wobei die erste Gerüstgruppe (115) die Dicke des Vorwalzbands (110) zu dem Fertigwalzband (145) auf 10 mm bis 25 mm, insbesondere 16 mm bis 20 mm, reduziert. Method according to one of the preceding claims, - wherein a thickness of the pre-rolled strip (110) when it enters the first stand group (115) is 40 mm to 62 mm, in particular 45 mm, - wherein the first stand group (115) reduces the thickness of the pre-rolled strip (110) to the finished rolled strip (145) to 10 mm to 25 mm, in particular 16 mm to 20 mm. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei die metallische Schmelze (95) für einen X60- oder einen X70-Stahl eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,05 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0,07-1,5 %, Cr <0,15 %; Mo <0,2 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; N <0,008 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen aufweist, oder - wobei die metallische Schmelze (95) für X80- bis X120- Stähle eine chemische Zusammensetzung in Gewichtsprozent von C 0,025-0,09 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0.07-2,0 %, Cr <0,5 %; Mo <0,5 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; Ni <0,5%; Cu <0,4%; N <0,01 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen aufweist. Method according to one of the preceding claims, - wherein the metallic melt (95) for a X60 or a X70 steel has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr <0.15%; Mo <0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%;N<0.008%; balance Fe and unavoidable impurities, or - wherein the metallic melt (95) for X80 to X120 steels has a chemical composition in weight percent of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr <0.5%; Mo <0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%; Ni <0.5%; Cu <0.4%;N<0.01%; Remainder Fe and unavoidable impurities. Mikrolegierter Stahl, hergestellt mit einem Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - mit einer chemischen Zusammensetzung für einen X60-oder einen X70-Stahl in Gewichtsprozent von C 0,025-0,05 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0,07-1,5 %, Cr <0,15 %; Mo <0,2 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; N <0,008 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen - oder - mit einer chemischen Zusammensetzung in Gewichtsprozent für einen X80- bis X120-Stahl von C 0,025-0,09 %; Si 0,1-0,3 %; Mn 0.07-2,0 %, Cr <0,5 %; Mo <0,5 %; Nb 0,02-0,08 %; Ti <0,05 %; V <0,08 %; Ni <0,5%; Cu <0,4%; N <0,01 %; Rest Fe und unvermeidliche Verunreinigungen, - wobei der mikrolegierte Stahl bei Raumtemperatur wenigstens eine der folgenden Ausscheidungen aufweist: Ti(C,N), Nb(C,N) und/oder V(C,N), - wobei eine Ausscheidungsdichte der Ausscheidungen 1015-1025 1/m3 beträgt, - wobei die Ausscheidungen eine durchschnittliche Größe von 1 nm bis 20 nm aufweisen. Microalloyed steel produced by a method according to any one of the preceding claims, - with a chemical composition for a X60 or a X70 steel in percentage by weight of C 0.025-0.05%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-1.5%, Cr <0.15%; Mo <0.2%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%;N<0.008%; remainder Fe and unavoidable impurities - or - with a chemical composition in weight percent for a X80 to X120 steel of C 0.025-0.09%; Si 0.1-0.3%; Mn 0.07-2.0%, Cr <0.5%; Mo <0.5%; Nb 0.02-0.08%; Ti<0.05%;V<0.08%; Ni <0.5%; Cu <0.4%;N<0.01%; remainder Fe and unavoidable impurities, - wherein the microalloyed steel has at least one of the following precipitates at room temperature: Ti(C,N), Nb(C,N) and/or V(C,N), - where a precipitation density of the precipitations is 10 15 -10 25 1/m 3 , - the precipitates having an average size of 1 nm to 20 nm. Gieß-Walz-Verbundanlage (10) zur Herstellung eines mikrolegierten Stahls mittels eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 11, - aufweisend eine Stranggießmaschine (15) mit einer Kokille (90), eine ein- oder mehrgerüstige Vorwalzstraße (20) und eine Fertigwalzstraße (50) mit wenigstens einer ersten Gerüstgruppe (115) und einer zweiten Gerüstgruppe (120), - wobei eine metallische Schmelze (95) in der Kokille (90) zu einem teilerstarrten Dünnbrammenstrang (100) vergießbar ist und der Dünnbrammenstrang (100) der Vorwalzstraße (20) zuführbar ist, - wobei die Vorwalzstraße (20) ausgebildet ist, den vollständig erstarrten Dünnbrammenstrang (100) zu einem Vorwalzband (110) zu walzen, - wobei der Fertigwalzstraße (50) das Vorwalzband (110) zuführbar ist und die erste Gerüstgruppe (115) ausgebildet ist, das Vorwalzband (110) zu einem Fertigwalzband (145) fertigzuwalzen, - wobei bezogen auf eine Förderrichtung des Fertigwalzbands (145) die zweite Gerüstgruppe (120) der ersten Gerüstgruppe (115) nachgeordnet ist und wenigstens ein zu einem Gerüstkühler (135) umgebautes zweites Fertigwalzgerüst (130) aufweist, - wobei die zweite Gerüstgruppe (120) ausgebildet ist, unter Beibehaltung einer Dicke des Fertigwalzbands (145) das Fertigwalzband (145) derartig zwangszukühlen, dass eine Abkühlgeschwindigkeit eines Kerns des Fertigwalzbands (145) in der zweiten Gerüstgruppe (120) größer 20°C/s und kleiner 200°C/s. Casting-rolling compound plant (10) for the production of a micro-alloyed steel by means of a method according to one of Claims 1 to 11, - having a continuous casting machine (15) with a mold (90), a single-stand or multi-stand roughing train (20) and a finishing train (50) with at least a first stand group (115) and a second stand group (120), - wherein a metallic melt (95) can be cast in the mold (90) to form a partially solidified thin slab strand (100) and the thin slab strand (100) can be fed to the roughing train (20), - wherein the roughing train (20) is designed to roll the completely solidified thin slab strand (100) into a pre-rolled strip (110), - wherein the pre-rolled strip (110) can be fed to the finishing train (50) and the first stand group (115) is designed to finish-roll the pre-rolled strip (110) into a finish-rolled strip (145), - the second stand group (120) being arranged downstream of the first stand group (115) in relation to a conveying direction of the finished rolled strip (145) and having at least one second finishing stand (130) converted into a stand cooler (135), - wherein the second stand group (120) is formed while maintaining a thickness of the finished rolled strip (145) forcibly cooling the finished rolled strip (145) in such a way that a cooling rate of a core of the finished rolled strip (145) in the second stand group (120) is greater than 20° C./s and less than 200° C./s. Gieß-Walz-Verbundanlage (10) nach Anspruch 13, - aufweisend eine der zweiten Gerüstgruppe (120) bezogen auf die Förderrichtung des Fertigwalzbands (145) nachgeordnete Kühlstrecke (55) und eine der Kühlstrecke (55) nachgeordnete Haspeleinrichtung (60), - wobei bei Zwangskühlung des Fertigwalzbands (145) in der zweiten Gerüstgruppe (120) eine Zwangskühlung des Fertigwalzbands (145) in der Kühlstrecke (55) deaktiviert ist und die Kühlstrecke (55) ausschließlich ausgebildet ist, das Fertigwalzband (145) zu der Haspeleinrichtung (60) zu transportieren. Casting-rolling compound plant (10) according to claim 13, - having a cooling section (55) arranged downstream of the second stand group (120) in relation to the conveying direction of the finished rolled strip (145) and a coiling device (60) arranged downstream of the cooling section (55), - With forced cooling of the finished rolled strip (145) in the second stand group (120), forced cooling of the finished rolled strip (145) in the cooling section (55) is deactivated and the cooling section (55) is exclusively designed to transport the finished rolled strip (145) to the coiling device ( 60) to transport. Gieß-Walz-Verbundanlage (10) nach Anspruch 14, - aufweisend eine dritte Temperaturmesseinrichtung (80) und ein Steuergerät (65), - wobei die dritte Temperaturmesseinrichtung (80) und die zweite Gerüstgruppe (120) datentechnisch mit dem Steuergerät (65) verbunden sind, - wobei die dritte Temperaturmesseinrichtung (80) bezogen auf die Förderrichtung des Fertigwalzbands (145) zwischen der zweiten Gerüstgruppe (120) und der Kühlstrecke (55) angeordnet und ausgebildet ist, eine dritte Oberflächentemperatur des Fertigwalzbands (145) zu ermitteln, - wobei das Steuergerät (65) ausgebildet ist, auf Grundlage der ermittelten dritten Oberflächentemperatur des Fertigwalzbands (145) und einer vordefinierten dritten Solltemperatur (TS3) die Zwangskühlung der zweiten Gerüstgruppe (120) zu steuern. Casting-rolling compound plant (10) according to claim 14, - Having a third temperature measuring device (80) and a control unit (65), - the third temperature measuring device (80) and the second stand group (120) being connected to the control unit (65) in terms of data technology, - wherein the third temperature measuring device (80) is arranged between the second stand group (120) and the cooling section (55) in relation to the conveying direction of the finished rolled strip (145) and is designed to determine a third surface temperature of the finished rolled strip (145), - The control unit (65) being designed to control the forced cooling of the second stand group (120) on the basis of the determined third surface temperature of the finished rolled strip (145) and a predefined third target temperature (TS3).
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