EP3555329A1 - Use of a nickel-chromium-molybdenum alloy - Google Patents

Use of a nickel-chromium-molybdenum alloy

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EP3555329A1
EP3555329A1 EP17832194.9A EP17832194A EP3555329A1 EP 3555329 A1 EP3555329 A1 EP 3555329A1 EP 17832194 A EP17832194 A EP 17832194A EP 3555329 A1 EP3555329 A1 EP 3555329A1
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EP
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cladding material
nickel
alloy
chromium
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Application number
EP17832194.9A
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German (de)
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Inventor
Martin Wolf
Rainer Behrens
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VDM Metals International GmbH
Original Assignee
VDM Metals International GmbH
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Publication date
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
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    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials

Definitions

  • the invention relates to the use of a nitrogen-alloyed nickel-chromium-molybdenum alloy for the coating of steels, which has a high corrosion resistance to aggressive media, which can arise during thermal utilization.
  • WO 98/55661 discloses a kneadable homogeneous austenitic nickel alloy having high corrosion resistance to aggressive liquid media under both oxidizing and reducing conditions and having excellent resistance to localized corrosion in acidic media containing chloride.
  • the alloy consists of (mass%) chromium 20.0 - 23.0%, molybdenum 18.5 - 21, 0%, iron max. 1.5%, manganese max. 0.5%, silicon max. 0.1%, cobalt max. 0.3%, tungsten max. 0.3%, copper max. 0.3%, aluminum 0.1 - 0.3%, magnesium 0.001 - 0.15%, calcium 0.001 - 0.01%, carbon max.
  • the alloy is suitable as a material for components that must be resistant to chemical attack and as an over-alloyed filler for other nickel-based materials.
  • Nickel alloys such as FM 625, FM 622 and FM 686 used.
  • heat exchanger tubes Heating surfaces and flue gas touched surfaces and other components are often protected by plating against corrosion occur depending on the material used and operating conditions Abzehrept on the superheater ears and other thermally stressed components that force the operator to shutdowns and costly maintenance.
  • the aim of the invention is to supply the alloy used according to the prior art for years to a new field of application in the field of plating.
  • composition (in% by mass)
  • the critical pitting temperature from the second build-up welding layer is approximately 135 ° C.
  • the pure weld metal has a surprisingly high yield strength RP0.2 with at least 600 MPa in the operationally stressed state.
  • the operating stress increases the hardness, as shown in Table 1.
  • a further increase in hardness in the operating state takes place through the precipitation of intermetallic phases.
  • FIG. 1 shows as an example a heat exchanger tube 1 which can be used in a waste incineration plant (not shown).
  • the tube 1 should be a water-cooled component made of a carbon steel in this example.
  • a hardfacing material 4 is applied under rotation 3 of the tube 1.
  • Table 1 lists the compositions on the one hand of the hardfacing material according to the invention and of alternative materials hitherto used.
  • Table 1 Table 2 lists material data for the materials listed in Table 1 as welded.
  • the material FM 2120 which can be used for components in waste incineration plants, is characterized by higher strength values of RP 0.2 and Rm compared to the comparative materials. Later calculations with Calphad software have shown that this effect is caused, inter alia, by the formation of intermetallic phases, such as the ⁇ -phase. This can also be proven by metallographic investigations.
  • the calculation of the phase diagram in the temperature range below 920 ° C predicts the presence of the intermetallic ⁇ -phase (Figure 2) for the thermodynamic equilibrium state.
  • the amount of these phases is at 650 ° C at about 27 wt .-% ( Figure 3) and leads to the change of the mechanical technological properties and microstructural adjustment of the cladding material.
  • the ⁇ -phase is characterized by the longer lasting Heat influence in the temperature range in the area of existence of this phase formed in the cladding material.

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Abstract

The invention relates to the use of an alloy having the following composition (in wt. %): Cr 20.0 - 23,0%, Mo 18.5 - 21.05%, Fe ≤ 1.5%, Mn ≤ 0.5%, Si ≤ 0.1%, Co ≤ 0.3%, W ≤ 0.3%, Cu ≤ 0.5%, AI ≤ 0.4%, C ≤ 0.01%, P ≤ 0.015%, S ≤ 0.01%, N 0.02 - 0.15%, if required V ≤ 0.3%, Nb ≤ 0.2%, Ti ≤ 0.02%, remainder being Ni, in addition to smelting-relates impurities as plating material in thermal treatment installations and replacement material combustion installations.

Description

Verwendung einer Nickel-Chrom-Molybdän-Legierung  Use of a nickel-chromium-molybdenum alloy
Die Erfindung betrifft die Verwendung einer stickstofflegierten Nickel-Chrom- Molybdän-Legierung für das Beschichten von Stählen, welche eine hohe Korrosionsbeständigkeit gegenüber aggressiven Medien aufweist, die bei der thermischen Verwertung entstehen können. The invention relates to the use of a nitrogen-alloyed nickel-chromium-molybdenum alloy for the coating of steels, which has a high corrosion resistance to aggressive media, which can arise during thermal utilization.
Die WO 98/55661 offenbart eine knetbare homogene austenitische Nickellegierung mit einer hohen Korrosionsbeständigkeit gegenüber aggressiven flüssigen Medien, sowohl unter oxidierenden als auch reduzierenden Bedingungen und einer ausgezeichneten Beständigkeit gegenüber Lokalkorrosion in sauren, chloridhaltigen Medien. Die Legierung besteht aus (Masse-%) Chrom 20,0 - 23,0%, Molybdän 18,5 - 21 ,0%, Eisen max. 1 ,5%, Mangan max. 0,5%, Silizium max. 0,1 %, Kobalt max. 0,3%, Wolfram max. 0,3%, Kupfer max. 0,3%, Aluminium 0,1 - 0,3%, Magnesium 0,001 - 0,15%, Kalzium 0,001 - 0,01 %, Kohlenstoff max. 0,01 %, Stickstoff 0,05 - 0,15%, Vanadium 0,1 - 0,3%, Rest Nickel und weiteren erschmelzungsbedingten Verunreinigungen. Die Legierung eignet sich als Werkstoff für Bauteile, die gegenüber chemischem Angriff beständig sein müssen und als überlegierter Schweißzusatz für andere Nickel-Basiswerkstoffe. WO 98/55661 discloses a kneadable homogeneous austenitic nickel alloy having high corrosion resistance to aggressive liquid media under both oxidizing and reducing conditions and having excellent resistance to localized corrosion in acidic media containing chloride. The alloy consists of (mass%) chromium 20.0 - 23.0%, molybdenum 18.5 - 21, 0%, iron max. 1.5%, manganese max. 0.5%, silicon max. 0.1%, cobalt max. 0.3%, tungsten max. 0.3%, copper max. 0.3%, aluminum 0.1 - 0.3%, magnesium 0.001 - 0.15%, calcium 0.001 - 0.01%, carbon max. 0.01%, nitrogen 0.05-0.15%, vanadium 0.1-0.3%, balance nickel and other impurities caused by melting. The alloy is suitable as a material for components that must be resistant to chemical attack and as an over-alloyed filler for other nickel-based materials.
Als Plattierwerkstoffe in der Anwendung für die thermische Verwertung wie zum Beispiel in Müllverbrennungsanlagen, Ersatzstoffbrennanlagen oder Biomasseanlagen, werden z.Zt. Nickellegierungen wie zum Beispiel FM 625, FM 622 sowie FM 686 eingesetzt. Obwohl Wärmetauscherrohre; Heizflächen sowie Rauchgas berührte Flächen und andere Bauteile vielfach durch Plattieren gegen Korrosion geschützt werden, treten je nach eingesetztem Werkstoff und Betriebsbedingungen Abzehrungen an den Überhitzerohren und anderen thermisch beanspruchten Bauteilen auf, die den Betreiber zu Stillständen und kostenintensiven Wartungsarbeiten zwingen. Ziel der Erfindung ist es, die gemäß Stand der Technik seit Jahren eingesetzte Legierung einem neuen Anwendungsbereich im Bereich des Plattierens zuzuführen. As cladding materials in the application for thermal utilization, such as in waste incineration plants, substitute fuel burning plants or biomass plants, are currently. Nickel alloys such as FM 625, FM 622 and FM 686 used. Although heat exchanger tubes; Heating surfaces and flue gas touched surfaces and other components are often protected by plating against corrosion occur depending on the material used and operating conditions Abzehrungen on the superheater ears and other thermally stressed components that force the operator to shutdowns and costly maintenance. The aim of the invention is to supply the alloy used according to the prior art for years to a new field of application in the field of plating.
Dieses Ziel wird erreicht durch die Verwendung einer Legierung derThis goal is achieved by using an alloy of
Zusammensetzung (in Masse-%) Composition (in% by mass)
Cr 20,0 - 23,0%  Cr 20.0 - 23.0%
Mo 18,5 - 21 ,05%  Mon 18.5 - 21, 05%
Fe < 1 ,5%  Fe <1, 5%
Mn < 0,5%  Mn <0.5%
Si -s 0,1 %  Si -s 0.1%
Co < 0,3%  Co <0.3%
W < 0,3%  W <0.3%
Cu < 0,5%  Cu <0.5%
AI < 0,4%  AI <0.4%
C < 0,01 %  C <0.01%
P < 0,015%  P <0.015%
S < 0,01 %  S <0.01%
N 0,03 - 0,15%  N 0.03 - 0.15%
bedarfsweise if necessary,
V <0,3%  V <0.3%
Nb < 0,2%  Nb <0.2%
Ti < 0,02%  Ti <0.02%
Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen  Ni remainder as well as smelting-related impurities
als Plattierwerkstoff im Bereich von thermischen Verwertungsanlagen undas a cladding material in the field of thermal recycling plants and
E rsatzstof f bre n n an lag e n . Substitute F ines s.
Vorteilhafte Weiterbildungen des Erfindungsgegenstandes sind den Unteransprüchen zu entnehmen. Advantageous developments of the subject invention can be found in the dependent claims.
Bei Untersuchungen des o.g. Werkstoffes, der bislang ausschließlich im Nasskorrosionsbereich eingesetzt wird, wurde überraschenderweise festgestellt, dass dieser auch im Temperaturbereich der thermischen Verwertung vorteilhaft zu verwenden ist. In investigations of the above-mentioned material, which has hitherto been used exclusively in the area of wet corrosion, it has surprisingly been found that this is also advantageous to use in the temperature range of thermal utilization.
Bevorzugte chemische Zusammensetzungen (in Masse-%) werden nachstehend angeführt: Preferred chemical compositions (in mass%) are given below:
Cr > 20,0 - < 23,0 %  Cr> 20.0 - <23.0%
Mo >18,5 - < 21 ,0 %  Mo> 18.5 - <21, 0%
Fe > 0,1 - < 1 ,0%  Fe> 0.1 - <1, 0%
Mn > 0,05 - < 0,4 %  Mn> 0.05 - <0.4%
Si > 0,05 - < 0,10 %  Si> 0.05 - <0.10%
Co < 0,2 %  Co <0.2%
W < 0,25 %  W <0.25%
Cu < 0,4 %  Cu <0.4%
AI < 0,3 %  AI <0.3%
C < 0,05 %  C <0.05%
P < 0,015 %  P <0.015%
S < 0,005 %  S <0.005%
N 0,04 - < 0,10 %  N 0.04 - <0.10%
bedarfsweise if necessary,
V < 0,25 %  V <0.25%
Nb < 0,2 %  Nb <0.2%
Ti < 0,02 %  Ti <0.02%
Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen  Ni remainder as well as smelting-related impurities
Korrosionsbeanspruchungen in Bauteilen und mit Rauchgas berührte Flächen von thermischen Verwertungsanlagen sind vielfältig und komplex. So treten diverse (diffusionsgesteuerte) Hochtemperaturkorrosionsarten, wie Korrosion durch Aufkohlung, aufgeschmolzene Salze oder Korrosion durch Halogene (insbesondere Chlor) auf. Darüber hinaus können die eingesetzten Werkstoffe in Stillstands- und Wartungszeiten zusätzlich durch Nasskorrosionsmechanismen stark beansprucht werden. Es hat sich herausgestellt, dass der an sich bekannte Werkstoff hervorragend geeignet ist, um als Plattierwerkstoff im Bereich einer thermischen Verwertungsanlage eingesetzt zu werden. In verschiedenen Untersuchungen wurde nachgewiesen, dass dieser Werkstoff bezogen auf das Verfahren der Schweißplattierung über eine ausgezeichnete Schweißbarkeit (hohe Risssicherheit und gutes Benetzungsvermögen) verfügt. Das Aufbringen der Plattierschichten kann außer durch Auftragschweißen auch zum Beispiel durch Flamm- oder Plasmaspritzen mittels Pulver oder Draht erfolgen. Corrosion stresses in components and surfaces of thermal recycling plants touched by flue gas are manifold and complex. Thus, various (diffusion-controlled) high-temperature corrosion types, such as corrosion by carburizing, molten salts or corrosion by halogens (especially chlorine) occur. In addition, the materials used in downtime and maintenance times can also be heavily stressed by wet corrosion mechanisms. It has been found that the material known per se is outstandingly suitable for use as a plating material in the area of a thermal recycling plant. Various studies have shown that this material has excellent weldability (high crack resistance and good wettability) with respect to the process of hot-dip welding. The application of the plating layers can be done except by build-up welding, for example, by flame or plasma spraying by means of powder or wire.
Im Prüfmedium„Grüner Tod" liegt die kritische Lochfrasstemperatur ab der zweiten Auftragsschweißlage bei ca. 135°C. Damit erscheinen verstärkte Nasskorrosionsangriffe durch Lochfrasskorrosion in Stillstands- und Wartungszeiten eher unwahrscheinlich. In the "Green Death" test medium, the critical pitting temperature from the second build-up welding layer is approximately 135 ° C. Thus, enhanced wet corrosion attacks due to pitting corrosion in standstill and maintenance times are unlikely.
Ferner zeigte sich, dass das reine Schweißgut im betriebsbeanspruchten Zustand mit mindestens 600 MPa über eine überraschend hohe Dehngrenze RP0,2 verfügt. Zudem konnte festgestellt werden, dass durch die Betriebsbeanspruchung eine Zunahme der Härte erfolgt, wie Tabelle 1 zeigt. Zusätzlich zum hohen Chrom und Molybdängehalt der Legierung und dem Mechanismus der Mischkristallhärtung erfolgt eine weitere Härtezunahme im Betriebszustand durch die Ausscheidung intermetallischer Phasen. Furthermore, it was found that the pure weld metal has a surprisingly high yield strength RP0.2 with at least 600 MPa in the operationally stressed state. In addition, it was found that the operating stress increases the hardness, as shown in Table 1. In addition to the high chromium and molybdenum content of the alloy and the mechanism of solid solution hardening, a further increase in hardness in the operating state takes place through the precipitation of intermetallic phases.
Es ist mit diesen experimentellen Ergebnissen zu erwarten, dass unter den harten Bedingungen einer thermischen Verwertungsanlage, wo nicht nur die rein diffusionsgesteuerte/elektrochemische Korrosion eine Rolle spielt, sondern insbesondere auch die Kombination mit dem Widerstand eines Werkstoffes gegen mechanische Beanspruchung, z.B. durch Streu- und Rauchpartikel (Erosion bzw. Erosionskorrosion), dieser Werkstoff über ein neuartiges Eigenschaftsprofil verfügt. It is to be expected with these experimental results that under the harsh conditions of a thermal utilization plant, where not only the purely diffusion-controlled / electrochemical corrosion plays a role, but in particular also the combination with the resistance of a material against mechanical stress, e.g. by scattering and smoke particles (erosion or erosion corrosion), this material has a novel property profile.
Anhand eines Beispiels wird die Erfindung nachfolgend näher erläutert: Figur 1 zeigt als Beispiel ein Wärmetauscherrohr 1 , das in einer Müllverbrennungsanlage (nicht dargestellt) eingesetzt werden kann. Das Rohr 1 soll in diesem Beispiel ein wassergekühltes Bauteil aus einem C-Stahl sein. Mittels eines nur angedeuteten Schweißbrenners 2 (z.B. MSG oder WIG) wird unter Rotation 3 des Rohres 1 ein Auftragsschweißwerkstoff 4 aufgebracht. By way of example, the invention is explained in more detail below: FIG. 1 shows as an example a heat exchanger tube 1 which can be used in a waste incineration plant (not shown). The tube 1 should be a water-cooled component made of a carbon steel in this example. By means of an only indicated welding torch 2 (eg MSG or TIG), a hardfacing material 4 is applied under rotation 3 of the tube 1.
In Tabelle 1 sind die Zusammensetzungen einerseits des erfindungsgemäßen Auftragsschweißwerkstoffes sowie bisher zum Einsatz gelangender alternativer Werkstoffe angeführt. Table 1 lists the compositions on the one hand of the hardfacing material according to the invention and of alternative materials hitherto used.
Tabelle 1 In Tabelle 2 sind Werkstoffdaten der in Tabelle 1 angeführten Werkstoffe im geschweißten Zustand aufgelistet. Table 1 Table 2 lists material data for the materials listed in Table 1 as welded.
Tabelle 2  Table 2
Ausgangszustand (wie geschweißt) und im ausgelagerten Zustand  Initial state (as welded) and in the outsourced state
Der Werkstoff FM 2120, einsetzbar für Bauteile in Müllverbrennungsanlagen, zeichnet sich gegenüber den Vergleichswerkstoffen durch höhere Festigkeitswerte RP 0,2 sowie Rm aus. Spätere Berechnungen mit Calphad Software haben gezeigt, dass dieser Effekt unter anderem hervorgerufen wird durch die Bildung intermetallischer Phasen, wie zum Beispiel die μ-Phase. Dies lässt sich auch durch metallografische Untersuchungen belegen. The material FM 2120, which can be used for components in waste incineration plants, is characterized by higher strength values of RP 0.2 and Rm compared to the comparative materials. Later calculations with Calphad software have shown that this effect is caused, inter alia, by the formation of intermetallic phases, such as the μ-phase. This can also be proven by metallographic investigations.
Die Berechnung des Phasendiagramms zeigt in dem Temperaturbereich unterhalb von 920°C die Anwesenheit der intermetallischen μ-Phase (Figur 2) für den thermodynamischen Gleichgewichtszustand voraus. Die Menge dieser Phasen liegt bei 650°C bei etwa 27 Gew.-% (Figur 3) und führt zur Änderung der mechanisch technologischen Eigenschaften und Gefügeeinstellung des Plattierwerkstoffs. Die μ-Phase wird dabei durch den länger andauernden Wärmeeinfluss im Temperaturbereich im Existenzbereich dieser Phase im Plattierwerkstoff gebildet. The calculation of the phase diagram in the temperature range below 920 ° C predicts the presence of the intermetallic μ-phase (Figure 2) for the thermodynamic equilibrium state. The amount of these phases is at 650 ° C at about 27 wt .-% (Figure 3) and leads to the change of the mechanical technological properties and microstructural adjustment of the cladding material. The μ-phase is characterized by the longer lasting Heat influence in the temperature range in the area of existence of this phase formed in the cladding material.

Claims

Patentansprüche claims
1. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung (in Masse-%) 1. Use of an alloy of the composition (in% by mass)
Cr 20,0 - 23,0%  Cr 20.0 - 23.0%
Mo 18,5-21,05%  Mon 18.5-21.05%
Fe < 1 ,5%  Fe <1, 5%
Mn < 0,5%  Mn <0.5%
Si -s 0,1%  Si -s 0.1%
Co < 0,3%  Co <0.3%
W < 0,3%  W <0.3%
Cu < 0,5%  Cu <0.5%
AI < 0,4%  AI <0.4%
C £0,01%  C £ 0.01%
P < 0,015%  P <0.015%
S £0,01%  S £ 0.01%
N 0,02-0,15%  N 0.02-0.15%
bedarfsweise  if necessary,
V < 0,3%  V <0.3%
Nb < 0,2%  Nb <0.2%
Ti < 0,02%  Ti <0.02%
Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen  Ni remainder as well as smelting-related impurities
als Plattierwerkstoff im Bereich von thermischen Verwertungsanlagen und as a cladding material in the field of thermal recycling plants and
Ersatzstoffbrennanlagen. Substitute burning plants.
2. Verwendung nach Anspruch 1 mit folgender Zusammensetzung (in Masse- %): 2. Use according to claim 1 with the following composition (in% by mass):
Cr > 20,0 - < 23,0 %  Cr> 20.0 - <23.0%
Mo >18,5 -< 21,0%  Mo> 18.5 - <21.0%
Fe > 0,1 - < 1 ,0%  Fe> 0.1 - <1, 0%
Mn > 0,05 - < 0,4 %  Mn> 0.05 - <0.4%
Si > 0,001 -<0,10% Co < 0,2 % Si> 0.001 - <0.10% Co <0.2%
W < 0,25 %  W <0.25%
Cu < 0,4 %  Cu <0.4%
AI < 0,3 %  AI <0.3%
C < 0,05 %  C <0.05%
P < 0,015 %  P <0.015%
S < 0,005 %  S <0.005%
N 0,04 - < 0,1 %  N 0.04 - <0.1%
bedarfsweise  if necessary,
V < 0,25 %  V <0.25%
Nb < 0,2 %  Nb <0.2%
Ti < 0,02 %  Ti <0.02%
Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.  Ni remainder as well as smelting-related impurities.
3. Verwendung nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Plattierwerkstoff im Bereich von Wärmetauscherrohren der Müllverbrennungsanlage eingesetzt wird. 3. Use according to claim 1 or 2, wherein the cladding material is used in the range of heat exchanger tubes of the waste incineration plant.
4. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Plattierwerkstoff nach dem Auftragen im betriebsbeanspruchten Zustand eine Dehngrenze Rp 0,2 von min. 600 MPa aufweist. 4. Use according to one of claims 1 to 3, characterized in that the cladding material after application in the operationally stressed state, a yield strength Rp 0.2 of min. 600 MPa.
5. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei der Plattierwerkstoff als Auftragsschweißwerkstoff eine Dehngrenze Rp02 (Mpa) oberhalb von 600, insbesondere oberhalb von 640, aufweist. 5. Use according to one of claims 1 to 4, wherein the cladding material has a yield strength Rp02 (Mpa) above 600, in particular above 640, as a hardfacing material.
6. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei der Plattierwerkstoff als Auftragsschweißwerkstoff eine Zugfestigkeit Rm (MPa) oberhalb von 800, insbesondere oberhalb von 840, aufweist. 6. Use according to any one of claims 1 to 5, wherein the cladding material as a hardfacing material has a tensile strength Rm (MPa) above 800, in particular above 840 has.
7. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 5 , wobei der Plattierwerkstoff für Reparaturen eingesetzt wird. 7. Use according to any one of claims 1 to 5, wherein the cladding material is used for repairs.
EP17832194.9A 2016-12-16 2017-12-12 Use of a nickel-chromium-molybdenum alloy Pending EP3555329A1 (en)

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