EP3112779A1 - Procédé d amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid et dispositif d amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid - Google Patents

Procédé d amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid et dispositif d amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid Download PDF

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EP3112779A1
EP3112779A1 EP16177485.6A EP16177485A EP3112779A1 EP 3112779 A1 EP3112779 A1 EP 3112779A1 EP 16177485 A EP16177485 A EP 16177485A EP 3112779 A1 EP3112779 A1 EP 3112779A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
condenser
control means
pump
refrigerant
difference
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP16177485.6A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Franck Pasquet
Daniel Pasquet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
B2 & Co
Original Assignee
B2 & Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by B2 & Co filed Critical B2 & Co
Publication of EP3112779A1 publication Critical patent/EP3112779A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/041—Details of condensers of evaporative condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2116—Temperatures of a condenser
    • F25B2700/21162—Temperatures of a condenser of the refrigerant at the inlet of the condenser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2116—Temperatures of a condenser
    • F25B2700/21163—Temperatures of a condenser of the refrigerant at the outlet of the condenser

Definitions

  • the present invention relates to the field of cooling units or otherwise called cooling group and more particularly to the improvement of the performance of heat exchange sitting in the air condenser that composes it.
  • a refrigeration unit comprises the following organs: an evaporator, a compressor, a condenser, an expander, a circulation system, a thermodynamic fluid or refrigerant.
  • the operating principle of the refrigeration unit is as follows.
  • the refrigerant circulating inside the cold group will be the seat of phenomena modifying its state. It will undergo condensation and vaporization cycles depending on the zone of the circuit in which it circulates, this phenomenon of change of state or phase resulting in a return of heat during its condensation and a heat absorption during its vaporization.
  • the fluid vaporizes. For this, it recovers calories, for example during the cooling of merchandise or ambient air, the latent heat of vaporization being provided by the cooling medium which cools.
  • the fluid is generally constituted by a mixture composed mainly of liquid and a minor amount of vapor in proportions of, for example, 80% of liquid and 20% of vapor.
  • the fluid is generally superheated low pressure steam. It is said that he is on a dry diet.
  • an evaporator may comprise an aluminum plate stamped as a plate heat exchanger, coils with or without fins to improve the surface of the heat exchanges.
  • the compressor As for the compressor, it absorbs the vapors from the evaporator, compresses them and forces them towards the condenser, influencing also by this means, a driving force ensuring the movement of the fluid.
  • the fluid At the inlet of the compressor, the fluid is in superheated low pressure steam
  • the fluid At the outlet of the compressor, the fluid is in high pressure steam.
  • the regulator allows to lower the pressure of the refrigerant from the high pressure refrigerant leaving the condenser.
  • the fluid is under high pressure undercooled.
  • the fluid is a liquid-vapor mixture, mainly composed of liquid and a minor amount of vapor in proportions of, for example, 80% liquid and 20% vapor.
  • the circulation system it is a tubing circuit for example and not limited to copper, or stainless steel, for transferring the fluid from one organ to another circuit.
  • the refrigerant is a fluid that occurs throughout the refrigerating cycle in its liquid form, vapor, or in the form of a liquid-vapor mixture.
  • the condenser allows heat exchange between the fluid leaving the compressor, and the "cooling medium".
  • This medium can be air, water, a mixture of glycol water.
  • the medium will most often be outside air. While circulating in the condenser, the fluid will cool and gradually come to the liquid state.
  • the fluid is superheated high pressure steam.
  • the fluid At the outlet of the condenser, the fluid is in high pressure liquid under cooled.
  • Air condensers are the most frequently encountered for low and medium capacity cooling installations.
  • the cooling medium is the air available in the immediate environment of the condenser. The energy performance of the whole will therefore depend on the amount of calories exchanged from the condenser to the ambient air. It is therefore immediately understood that the higher the ambient air temperature, the worse will be the heat exchange, which lowers the overall efficiency of the installation.
  • a fogger comprises at least the following organs: a water supply, a pump motor unit, a misting ramp comprising at least one nozzle, tubings connecting the various members to each other.
  • misting device such as a water softener, a particulate filter, a bacteria destroyer, a regulator, a reflux circuit, a pressure gauge, a control device and / or servo, a ramp solenoid valve.
  • the operating principle of the fogger is as follows.
  • the water to be emitted by the fogger is supplied to a pump driven by a motor, the assembly of which is called the pump motor unit.
  • Water is put under pressure by the pump, whose flow rate is regulated by the speed of rotation of the engine.
  • the pressurized water is injected into a tubing system connecting the pump to a misting ramp.
  • the misting ramp comprises one or more nozzles of diameter at the water outlet, for example and in a nonlimiting manner, from a few microns to some 1/10 of a millimeter.
  • the water supply connects the entire misting device to a source of water that may be mains water or reclaimed water.
  • the pump motor unit allows the distribution of water to the misting system (s). It regulates the desired water flow in the misting network and allows the pressurization of water. It comprises at least one motor and one pump, the motor driving the axis of the pump. The motor can be controlled and controlled by a control member to vary the pressure and the desired flow rate at the pump outlet
  • the misting ramp allows the implantation of the nozzles in number and according to a spacing calculated according to the desired flow rate. It comprises at least one nozzle. It may be metal, for example and without limitation, stainless steel or nylon.
  • the nozzles are components pierced on each side. They are attached in a sealed manner to the misting ramp.
  • the orifice of the nozzle in contact with the misting ramp has a bore allowing the entry of water flowing in the ramp.
  • a spray orifice of a few microns to a few tenths of a millimeter allows the water to exit in the form of droplets of water mist.
  • the tubings allow the transfer of water from one organ to another of the device.
  • the pipes may be non-limiting metal such as for example stainless steel, or synthetic material such as for example a reinforced nylon.
  • the water softener makes it possible to reduce the limescale content of the water which could eventually clog the spray orifice of the nozzles.
  • the particulate filter removes solid particles in the water which could clog the spray nozzle ports.
  • the particulate filter is dimensioned according to the orifice of the nozzles, it may for example and without limitation being composed of a sand filter, a membrane filter, pleated filter devices or heat-welded filters. polypropylene.
  • the anti organic filter is designed to destroy living organisms that may be contained in water such as algae or bacteria.
  • the anti-organic filter may be composed, for example and without limitation, by a UV lamp device.
  • the regulator is used to regulate the flow and pressure of the water at the outlet of the pump. It can be mechanical, or motorized. In the latter case, it can be controlled by a steering unit.
  • the reflux circuit provided with an anti-return valve makes it possible to reinject a quantity of water at the pump outlet towards the upstream of the pump, when the flow rate at the pump outlet is greater than the desired flow rate at the outlet of the pump. the entire nozzle arrangement.
  • the manometer is used to check the water pressure parameters at the pump outlet.
  • This body can be connected to a control device so that the latter can have knowledge of this information.
  • the control member comprises a control member receiving logs via a programming. It can also include a didactic screen giving information or to navigate the program.
  • the ramp solenoid valve makes it possible to open or not the water supply of a ramp according to the instructions given by the control member.
  • the performance of a refrigeration unit using an air condenser depends on the performance of the condenser to cool the refrigerant. For example, by summer temperature, the need for cold production will generally be greater, while the outside air will itself be warmed by the season.
  • the document CN103557643 teaches a device and a method for improving the performance of a compression chiller condenser, the device comprising at least one fan, a fogger comprising a ramp, nozzles, a motorized water pump and equipped with a pressure switch to control the flow of water in the ramp, temperature sensors attached to the inlet and the outlet of the condenser, the fan, the water pump, the pressure switch and the temperature sensors being controlled by a microcontroller implementing an algorithm using the signals provided by the temperature sensors and the pressure switch to improve the performance of the condenser.
  • the temperature control algorithm is unreliable and can lead to situations of blockage or malfunction of the performance enhancement device thus causing a decrease in the performance of the condenser or refrigerator including the condenser.
  • the present invention proposes to overcome one or more disadvantages of the prior art and in particular to provide a control method for improving the heat exchange in a cold group condenser, by regulating and controlling a misting system. disposed opposite the condenser.
  • the standby step on the operation of the fan comprises a step of monitoring by the control means of the operating state of at least one fan during a monitoring mode of the control means.
  • the monitoring step is implemented by a binary operation detection device arranged at the power supply of the fan, the detection device sending to the control means a signal representative of the requested state or not the fan.
  • the monitoring step is carried out by sending to the control means by the cold group a signal representative of the requested state or not of the fan.
  • the cooling unit comprises at least two condensers connected in series and at least two misting ramps, each disposed with respect to each condenser, each of condensers having at their ends sensors, temperature or measurement of a parameter relating to the thermal exchanges of the fluid, measuring the input and output monitoring parameters of the refrigerant included in each of the condensers, at least two fans, at the minus two solenoid valves, each dedicated to a ramp, at least one pump comprising a pressure switch seeking to ensure the maintenance of a constant pressure in the nebulization ramps, the operation of said ramps being controlled independently by the control means implementing for each condenser, the method for improving the performance of a condenser.
  • the device can operate according to the method of improving the performance of a condenser, said method using as temperature-dependent monitoring parameter the temperature of the refrigerant circulating in the condenser or any other monitoring parameter said fluid accounting for heat exchange phenomena sitting in the condenser.
  • the device comprises a communication device for updating the instructions and / or the data contained in the memory of the control means and / or recovering the data from said control means for analyzing the operation of the device for improving the performance of the condenser, the communication and data exchanges taking place via General Packet Radio Service (GPRS) and / or Ethernet and / or Wifi.
  • GPRS General Packet Radio Service
  • the invention relates to a method for improving the performance of a condenser of a refrigeration unit in which a refrigerant circulates.
  • a cold group represented on the figure 1 , generally comprises an evaporator (A), a compressor (B), a condenser (C), an expander (D), a circulation system (E), a thermodynamic fluid or refrigerant (F) circulating in the system ( E) circulation.
  • the cold group of the invention comprises at least one condenser (C), at least one fan (V) capable of promoting heat exchange between the ambient air and the condenser (C).
  • the refrigeration unit of the invention further comprises a water mist.
  • the fogger comprises at least one ramp (1) having ejection nozzles (6) arranged along the ramp or ramps.
  • the water misting device further comprises at least one pump motor unit (2) adapted to regulate the flow of water supplied to the nozzles (6).
  • fogger may comprise a solenoid valve (3) able to close or open the water supply of the nozzles of the fogger (1).
  • the fogger may comprise a solenoid valve per ramp.
  • the pump (2) and the possible solenoid valve (3) are controlled by means (5) control or otherwise called control means and / or control.
  • the fogger may comprise one or more pumps controlled by the control means (5).
  • the fogger may comprise one or more solenoid valves controlled by the control means.
  • the cooling unit with air condenser (C) is intended, for example, to cool a building and / or facilities requiring the production of cold such as a refrigeration unit to produce a positive or negative cold.
  • the refrigeration unit comprises at least two temperature sensors (4a, 4b) or, in general, for measuring a parameter P of the refrigerant (F), which accounts for the heat exchanges located in the condenser, installed at the input and output of the condenser (C).
  • the parameter for monitoring the operation of the device is then either the temperature of the refrigerant (F) or, in a general manner, a parameter P of said fluid (F) accounting for the heat exchanges in the condenser.
  • the parameter P may be the mass heat transfer coefficient of the fluid or in particular its temperature. It should be noted, moreover, that the two parameters (T and P) are correlated.
  • the first sensor (4a) located at the inlet of the condenser (C) makes it possible to measure either a temperature Te generated by the temperature of the refrigerant which is at high superheated pressure or a parameter Pe relating to the heat exchange of said refrigerant.
  • the measured temperature Te may be the same temperature of the refrigerant in the case of an in situ probe or the measured parameter Pe may be that same of said refrigerant.
  • the temperature Te measured is the temperature measured on the surface of the pipe (E) conveying the refrigerant or the parameter Pe measured is that raised on the surface of the pipe carrying said refrigerant.
  • the second sensor (4b) located at the outlet of the condenser (C) makes it possible to measure either a temperature Ts of the refrigerant which is under sub-cooled high pressure or a parameter Ps relative to the heat exchange of said refrigerant.
  • the temperature Ts may be the same temperature of the refrigerant in the case of an in situ probe or the measured parameter Ps may be the same as said refrigerant.
  • the measured temperature Ts is the temperature measured at the surface of the pipe (E) conveying the refrigerant or the measured PE is that raised on the surface of the pipe carrying said refrigerant.
  • the control means (5) monitors the operation of the fan (s) (V). This monitoring may be performed in a non-limiting manner by one or more binary operation detection devices (not shown) which detect the power supply or the non-power supply of the fan or fans (V).
  • the at least one binary operation detection device is arranged at the power supply of each fan (V) of the condenser (C). This detector makes it possible to know if the fan (V) is in stop or in running. This detector can be a dry contact.
  • These detectors are capable of storing and / or sending to the control means (5) a signal representative of the state of the solenoid or fans (V) or not.
  • a fan (V) is biased when it is electrically powered to turn the blades of the fan (V).
  • one or more operation detection devices are disposed at the compressor (B) power supply. This detector makes it possible to know if the compressor (B) is working and by therefore, it transfers refrigerant from the overheating zone to the desuperheating zone.
  • this monitoring is carried out by sending to the means of control by the cold group of a signal representative of the requested state or not of the fan.
  • the pump (2) is equipped with an inverter which controls the rotational speed of the motor and thus the flow rate of the pump.
  • the control means (5) thus controls the pump controller (2) and optionally the opening and / or closure of the solenoid valve (s) (3) as a function of information from the condenser (C), the first and second sensors (4a, 4b) and operating detectors of the fan or fans.
  • the control means (5) may comprise a thermometer which indicates to the control means the temperature of the ambient air.
  • the sensor (4a) of temperature or measurement in general, a parameter P of the refrigerant (F) accounting for heat exchange sitting in the condenser, at the inlet of the condenser (C), the temperature sensor (4b) or parameter P relative to the heat exchange of the fluid at the outlet of the condenser (C), the device for detecting the binary operation of the fan (V), the motor controller of the pump, any solenoid valves (3) ) and the thermometer are connected to the control means (5).
  • the connection of these various organs to the control means (5) can be wired. It can also be wireless with, for example, a system of transmitters and receivers for conveying the information sought to the means (5) of control via wave frequency.
  • the water misting device comprises at least one misting ramp (1) comprising at least one nozzle (6) capable of generating a mist (7) of water.
  • the fogger is disposed in a region outside the condenser (C). Its arrangement is performed in such a way that the fan (V) does not produce a draft preventing the penetration of the mist (7) of water produced by the nozzle (s) (6) of the fogger.
  • the fogger is connected to the pump (2) via tubings (8).
  • the nozzles (6) of the fogger eject a mist (7) of water in a mixing zone (Z) opposite the direction of the condenser (C).
  • this zone (Z) of mixing the fog (7) of water and ambient air mix.
  • the mixture created in the zone (Z) of mixture is sucked by the fan or fans (V) arranged on the other side of the condenser (C) relative to the nozzles (6) so that the mixture passes through the condenser (C).
  • the fan or fans accelerate and promote the passage of the mixture through the condenser (C).
  • the mist can generally be included in the mist such as a softener (200) of water, a filter ( 201), a destructor (202) of bacteria, a regulator (203), a pressure gauge (204).
  • the pump (2) may comprise a reflux circuit (205).
  • the nozzles (6) can be oriented over the entire periphery of the spray bar (1), allowing the diffusion of a water mist in any desired direction.
  • the pump (2) and the possible solenoid valve (3) are controlled by the control means (5).
  • the control means (5) makes it possible to decide whether a pump should be started according to the operating conditions of the condenser (C). It also makes it possible to decide the water flow at the pump outlet (2) according to the operating conditions of the condenser (C). It also makes it possible to decide on the opening or closing of one or more solenoid valves (3) located upstream of the misting ramps if the misting device comprises one or more solenoid valves.
  • the control means (5) comprises at least one memory and a processor.
  • the processor is able to implement an algorithm stored in the memory of the control means.
  • the algorithm implementing the following steps of the procedure:
  • the process represented on Figures 3A (3B) to 5A (5B), comprises a step (10) of standby on the operation of the fan.
  • the step (10) of standby on the operation of the fan comprises a step (11) of monitoring by the control means of the operating state of at least one fan during a monitoring mode of the means of control.
  • monitoring is performed by a binary operation detection device disposed at the power supply of the fan.
  • the device sends the control means a signal representative of the requested state or not the fan or fans.
  • the fan may stop working or be solicited at a time tf. tf represents the moment when a fan stops being solicited.
  • the monitoring is carried out by sending to the control means by the cold group of a signal representative of the requested state or not of the fan.
  • the method comprises a step of calculation by the processor of a first difference (Te-Ts) between, on the one hand, a temperature Te at the moment to the refrigerant at the inlet of the condenser measured by a first temperature sensor and on the other hand, a temperature Ts at the moment to refrigerant at the outlet of the condenser measured by a second temperature sensor.
  • a first difference Te-Ts
  • the algorithm implements a step of the fogging timer.
  • the algorithm returns to the standby step (10), otherwise the method includes a step of modulating the water flow rate provided by the pump (2) to the fogger (1) to a step (16) for stopping the fogger (1).
  • the process comprises a step of calculation by the processor of a first difference (Pe-Ps) between, on the one hand, a parameter Pe relating to the heat exchange, at the instant to, of the refrigerant at the inlet of the condenser measured by a first sensor and, secondly, a parameter Ps relating to the heat exchange, at time to, of the refrigerant at the outlet of the condenser measured by a second sensor.
  • Pe-Ps a first difference between, on the one hand, a parameter Pe relating to the heat exchange, at the instant to, of the refrigerant at the inlet of the condenser measured by a first sensor and, secondly, a parameter Ps relating to the heat exchange, at time to, of the refrigerant at the outlet of the condenser measured by a second sensor.
  • the algorithm implements a step of the fogging timer.
  • the algorithm returns to the standby step (10), otherwise the method includes a step of modulating the water flow rate provided by the pump (2) to the fogger (1) to a step (16) for stopping the fogger (1).
  • the fogging timer step comprises the following steps.
  • the control means starts a time delay ixtemp, in which i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • FIGS. 6A , 7A and 8A represent the process flow diagram with i equal to zero.
  • the means (5) of control sends (14) to the pump (2) a signal for supplying water to the fogger (1) at a maximum setpoint flow rate DO and, if the fogger comprises one or more solenoid valves, at least one solenoid valve a signal d opening of the solenoid valve, otherwise the control means returns to the step (10) monitoring.
  • the fan (V) is always loaded at the moment to + ixtemp, if the instant tf is not less than to + ixtemp.
  • the processor calculates (17.0) a second difference (Tsi-Ts (i + 1)) between, d firstly, the temperature Tsi of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + ixtemp measured by the second temperature sensor (4b) and secondly the temperature Ts (i + 1) of the refrigerant in condenser outlet (C) at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b), otherwise the algorithm implements the step (16) for stopping the mist.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + ixtemp and the moment to + (i + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (19.1) to the pump (2) a signal allowing the fogger water supply ( 1) according to a maximum setpoint flow rate OD, otherwise the control means sends (18.1) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the misting device (1) at a flow rate D1 of a setpoint lower than the value OD of maximum setpoint.
  • the fogging timer step comprises the following steps.
  • the control means starts a time delay ixtemp, in which i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • the means (5) of control sends (14) to the pump (2) a signal for supplying water to the fogger (1) at a maximum setpoint flow rate DO and, if the fogger comprises one or more solenoid valves, at least one solenoid valve a signal d opening of the solenoid valve, otherwise the control means returns to the step (10) monitoring.
  • the fan (V) is always loaded at the moment to + ixtemp, if the instant tf is not less than to + ixtemp.
  • the processor calculates (17.0) a second difference (Psi-Ps (i + 1)) between, d firstly, the parameter Psi relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + ixtemp measured by the second sensor (4b) and, secondly, the parameter Ps (i + 1) relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second sensor (4b), otherwise the algorithm implements step (16) of Stopping the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + ixtemp and the moment to + (i + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (19.1) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the mist ( 1) according to a maximum setpoint rate OD, otherwise the control means sends (18.1) to the pump (2) a signal enabling the fogger (1) to be supplied with water at a flow rate D1 that is lower than the maximum setpoint value OD.
  • the fogging timer step comprises the following steps.
  • the control means starts a timer ixtemp, in which i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • the Figures 9A and 10A represent the flow chart of the method according to the second embodiment with i equal to zero.
  • the means (5) control sends (14 ') to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger (1) at a minimum flow Dn and, if the fogger comprises one or more solenoid valves, the solenoid valve a signal opening of the solenoid valve, otherwise the control means returns to the step (10) monitoring.
  • the fan (V) is always loaded at the moment to + ixtemp, if the instant tf is not less than to + ixtemp.
  • the processor calculates (17.0') a second difference (Tsi-Ts (i + 1)) between, on the one hand, the temperature Tsi of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + ixtemp measured by the second temperature sensor (4b) and, secondly, the temperature Ts (i + 1) of the fluid refrigerant at the outlet of the condenser (C) at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b), otherwise the algorithm implements the step (16 ') of stopping the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + ixtemp and the moment to + (i + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (19.1 ') to the pump (2) a signal allowing the fogger water supply. (1) according to a setpoint flow rate D (n-1) greater than the minimum setpoint value Dn, otherwise the control means sends (18.1 ') to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger according to a flow Dn.
  • the fogging timer step comprises the following steps.
  • the control means starts a timer ixtemp, in which i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • i is a natural integer between zero and infinity and temp a time interval.
  • the Figures 9B and 10B represent the flow diagram of the method according to the other second embodiment with i equal to zero.
  • the means (5) control sends (14 ') to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger at a flow Dn of minimum setpoint and, if the fogger comprises one or more solenoid valves, the solenoid valve an opening signal of the solenoid valve, otherwise the control means returns to the monitoring step (10).
  • the fan (V) is always loaded at the moment to + ixtemp, if the instant tf is not less than to + ixtemp.
  • the processor calculates (17.0') a second difference (Psi-Ps (i + 1)) between, on the one hand, the parameter Psi relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + ixtemp measured by the second sensor (4b) and, on the other hand, the parameter Ps (i + 1) relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at time to + (i + 1) ⁇ temp. measured by the second sensor (4b), otherwise the algorithm implements the step (16 ') of stopping the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + ixtemp and the moment to + (i + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (19.1 ') to the pump (2) a signal allowing the fogger water supply (1) according to a setpoint flow rate D (n-1) greater than the minimum setpoint value Dn, otherwise the control means sends (18.1 ') to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger according to a flow Dn.
  • the step of modulating the flow of water supplied by the pump to the misting machine comprises the following steps by incrementing the natural number i until the step of stopping the mist.
  • the Figures 6A to 8A represent the method according to the first embodiment with i equal to zero.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Te (i + 1) -Ts (i + 1)) is less at the first reference value Vc, then the processor recalculates (17.1) the second difference (Ts (i + 1) -Ts (i + 2)), otherwise the algorithm implements the step (16) of stopping fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 2) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 1) ⁇ temp and the moment to + (i + 1) i + 2) xtemp.
  • the recalculation of the first difference (Te (i + 1) -Ts (i + 1)) is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 1) ) ⁇ temp measured by the first temperature sensor (4a) and secondly the refrigerant temperature at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b) ,
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b) and secondly the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 2) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • the control means sends (19.2) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger (1) at a flow rate equal to the previous setpoint flow, otherwise the control means sends (18.2) to the pump a signal allowing the fogger water supply at a setpoint flow rate lower than the previous setpoint flow.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Te (i + 2) -Ts (i + 2)) is less at the first reference value Vc, then the processor recalculates (17.2) the second difference (Ts (i + 2) -Ts (i + 3)), otherwise the algorithm implements the step (16) of stopping fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 3) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 2) xtemp and the instant to + (i 3) xtemp.
  • the recalculation of the first difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 2) ) xtemp measured by the first sensor (4a) temperature and secondly the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 2) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 2) ) xtemp measured by the second temperature sensor (4b) and secondly the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 3) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • the control means sends the pump (2) a signal enabling the fogger to be supplied with water at a flow rate equal to the previous setpoint flow, otherwise the means control sends a signal to the pump allowing the water supply of the fogger at a setpoint flow rate lower than the previous setpoint flow.
  • the step of modulating the flow of water supplied by the pump to the misting machine comprises the following steps by incrementing the natural number i until the step of stopping the mist.
  • the Figures 6B to 8B represent the method according to the other first embodiment with i equal to zero.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Pe (i + 1) -Ps (i + 1)) is less at the first reference value Vc, then the processor recalculates (17.1) the second difference (Ps (i + 1) -Ps (i + 2)), otherwise the algorithm implements the step (16) of stopping fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 2) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 1) ⁇ temp and the moment to + (i + 1) i + 2) xtemp.
  • the recalculation of the first difference (Pe (i + 1) -Ps (i + 1)) is the difference between, on the one hand, the parameter Pe relating to the heat exchange of the refrigerant at the inlet of the condenser at the instant to + (i + 1) ⁇ temp measured by the first measurement sensor (4a) and, on the other hand, the parameter Ps relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second measurement sensor (4b),
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the parameter relative to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second measurement sensor (4b) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 2) xtemp measured by the second measurement sensor (4b).
  • the control means sends (19.2) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger (1) at a flow rate equal to the previous setpoint flow, otherwise the control means sends (18.2) to the pump a signal allowing the fogger water supply at a setpoint flow rate lower than the previous setpoint flow.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Pe (i + 2) -Ps (i + 2)) is less at the first reference value Vc, then the processor recalculates (17.2) the second difference (Ps (i + 2) -Ps (i + 3)), otherwise the algorithm implements the step (16) of stopping fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 3) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 2) xtemp and the instant to + (i 3) xtemp.
  • the recalculation of the first difference is the difference between, on the one hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 2) xtemp measured by the first measurement sensor (4a) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the moment to + (i + 2) xtemp measured by the second sensor (4b) of measurement .
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the moment to + (i + 2) xtemp measured by the second measurement sensor (4b) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 3) xtemp measured by the second measurement sensor (4b).
  • the control means sends the pump (2) a signal enabling the fogger (1) to be supplied with water at a flow rate equal to the previous setpoint flow, otherwise the control means sends to the pump a signal for supplying the mist water supply at a setpoint flow rate lower than the previous setpoint flow.
  • the step of modulating the water flow rate supplied by the pump to the misting device comprises the following steps by incrementing the natural number i until the step of stopping the misting device.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Te (i + 1) -Ts (i + 1)) is less than the first value Vc of setpoint, then the processor recalculates (17.1) the second difference (Ts (i + 1) -Ts (i + 2)), otherwise the algorithm implements step (16 ') d Stopping the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 2) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 1) ⁇ temp and the moment to + (i + 1) i + 2) xtemp.
  • the recalculation of the first difference (Te (i + 1) -Ts (i + 1)) is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 1) ) ⁇ temp measured by the first temperature sensor (4a) and secondly the refrigerant temperature at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b) ,
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b) and secondly the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 2) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • control means sends (19.2 ') to the pump (2) a signal allowing the water supply of the misting device according to a flow rate greater than the previous setpoint flow, otherwise the control means sends (18.2 ') to the pump a signal for supplying water to the fogger at a setpoint flow rate equal to the previous setpoint flow.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Te (i + 2) -Ts (i + 2)) is less than the first set value Vc, then the processor recalculates (17.2 ') the second difference (Ts (i + 2) -Ts (i + 3)), otherwise the algorithm implements step (16') Stopping the mist.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 3) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 2) xtemp and the instant to + (i 3) xtemp.
  • the recalculation of the first difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 2) ) xtemp measured by the first temperature sensor (4a) and on the other hand the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at the moment to + (i + 2) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 2) ) xtemp measured by the second temperature sensor (4b) and secondly the temperature of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 3) xtemp measured by the second temperature sensor (4b),
  • the control means sends the pump (2) a signal allowing the fogger to be supplied with water at a flow rate greater than the previous setpoint flow, otherwise the means control sends a signal to the pump for the water supply of the fogger at a setpoint rate equal to the previous setpoint flow.
  • the step of modulating the water flow rate supplied by the pump to the misting device comprises the following steps by incrementing the natural number i until the step of stopping the misting device.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Pe (i + 1) -Ps (i + 1)) is less than the first set value Vc, then the processor recalculates (17.1) the second difference (Ps (i + 1) -Ps (i + 2)), otherwise the algorithm implements step (16 ') d Stopping the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 2) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 1) ⁇ temp and the moment to + (i + 1) i + 2) xtemp.
  • the recalculation of the first difference (Pe (i + 1) -Ps (i + 1)) is the difference between, on the one hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 1) ⁇ temp measured by the first measurement sensor (4a) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 1) ⁇ temp. measured by the second measurement sensor (4b).
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the parameter relative to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 1) ⁇ temp measured by the second measurement sensor (4b) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the instant to + (i + 2) xtemp measured by the second measurement sensor (4b).
  • the control means sends (19.2 ') to the pump (2) a signal allowing the fogger to supply water at a flow rate greater than the previous setpoint flow rate. , otherwise the control means sends (18.2 ') to the pump a signal allowing the water supply of the fogger according to a setpoint flow equal to the previous setpoint flow.
  • the fan (V) is still solicited or if a recalculation of the first difference (Pe (i + 2) -Ps (i + 2)) is less than the first value Vc of setpoint, then the processor recalculates (17.2 ') the second difference (Ps (i + 2) -Ps (i + 3)), otherwise the algorithm implements step (16') Stopping the mist.
  • the fan (V) is always biased at time to + (i + 3) xtemp, if the instant tf is not between the instant to + (i + 2) xtemp and the instant to + (i 3) xtemp.
  • the recalculation of the first difference is the difference between, on the one hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the inlet of the condenser at time to + (i + 2) xtemp measured by the first measurement sensor (4a) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at time t + (i + 2) xtemp measured by the second measurement sensor (4b).
  • the recalculation of the second difference is the difference between, on the one hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at the moment to + (i + 2) xtemp measured by the second measurement sensor (4b) and, on the other hand, the parameter relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at time to + (i + 3) xtemp measured by the second measurement sensor (4b).
  • the control means sends the pump (2) a signal allowing the fogger to be supplied with water at a flow rate greater than the previous setpoint flow, otherwise the means control sends a signal to the pump for the water supply of the fogger at a setpoint rate equal to the previous setpoint flow.
  • the step (16, 16 ') of stopping the fogger (1) comprises the following steps.
  • the control means sends a signal to the pump for supplying the fogger with water at a set flow rate lower or higher than the set flow rate. previous.
  • the control means retrieves the flow setpoint values from an array stored in the memory of the control means.
  • the parameter j is a natural integer.
  • the system may furthermore, in place of a table setting values DO and Dn, include a program or algorithm included in the control means that analyzes information relating to the adiabatic diagram of water (Mollier diagram) .
  • Mollier diagram adiabatic diagram of water
  • temperature and humidity sensors will indicate to the control means the atmospheric conditions and the temperature and hygrometry of the air, said control means will then perform calculations so that the choice of the flow will lead to to avoid the phenomena of condensation, which may result from the creation of water mist by the fogger.
  • the figure 11A represents steps of the method from a flow Dj starting from a moment to + kxtemp with k a natural number and j strictly less than n according to the first embodiment.
  • the pump (2) supplies a flow Dj to the fogger and the fan (V) is solicited.
  • the processor calculates (4.0) a second difference (Tsk-Ts (k + 1)) between, d on the one hand, the temperature Tsk of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + kxtemp measured by the second temperature sensor (5) and, on the other hand, the temperature Ts (k + 1) of the refrigerant in condenser outlet (C) at time to + (k + 1) ⁇ temp measured by the second temperature sensor (4b), otherwise the algorithm implements the step (3.0) of stopping mist.
  • the fan (V) is always biased at time to + (k + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + kxtemp and the instant to + (k + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (1.2) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger according to a reference flow Dj, otherwise the control means sends (1.1) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the misting device at a flow rate D (j + 1) setpoint lower than the value Dj maximum setpoint .
  • the temperatures measured by the temperature sensors are for example stored at least temporarily in the memory. For example, at a time to + (k + 1) ⁇ temp, the temperature Tsk of the refrigerant at the outlet of the condenser at instant to + kxtemp measured by the second temperature sensor (4b) has been stored in the memory for can measure the second difference (Tsk-Ts (k + 1)).
  • the Figure 11B represents steps of the method from a flow Dj starting from a moment to + kxtemp with k a natural number and j strictly less than n according to the first embodiment.
  • the pump (2) provides a flow Dj to the fogger (1) and the fan (V) is requested.
  • the processor calculates (4.0) a second difference (Psk-Ps (k + 1)) between, d firstly, the parameter Psk relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at the moment to + kxtemp measured by the second measurement sensor (4b) and, secondly, the parameter Ps (k + 1) relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser (C) at time to + (k + 1) ⁇ temp measured by the second sensor (4b) of measurement, otherwise the algorithm implements the step (3.0) shutdown of the fogger.
  • the fan (V) is always biased at time to + (k + 1) ⁇ temp, if the instant tf is not between the instant to + kxtemp and the instant to + (k + 1) ⁇ temp.
  • the control means sends (1.2) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the fogger according to a reference flow Dj, otherwise the control means sends (1.1) to the pump (2) a signal allowing the water supply of the misting device at a flow rate D (j + 1) setpoint lower than the value Dj maximum setpoint .
  • the parameters Psk relating to the heat exchange of the refrigerant measured by the measurement sensors are stored at least temporarily in the memory. For example, at a time to + (k + 1) ⁇ temp, the parameter Psk relating to the heat exchange of the refrigerant at the outlet of the condenser at instant to + kxtemp measured by the second sensor (4b) of measurement has been memorized in the memory to be able to measure the second difference (Psk-Ps (k + 1)).
  • the cooling unit comprises at least two condensers (C) connected in series and at least two misting ramps (1), each arranged in front of each condenser (C), each of the condensers (C) having at its ends sensors (4a, 4b), temperature or measurement of a parameter P relating to the heat exchange of the refrigerant (F), measuring the input and output monitoring parameters of the refrigerant (F) included in each of the condensers (C), at least two fans (V), at least two solenoid valves (3), each dedicated to a ramp (1), at least one pump (2) comprising a pressure switch seeking to maintain a pressure constant in the ramps (1), the operation of said ramps (1) being controlled independently by the control means (5) implementing for each condenser (C), the method for improving the performance of a condenser (C).
  • the system may comprise two condensers (C) and two ramps (1), with one of the ramps (1) at rest and the other ramp (1) in operating condition, the water flow in the ramps (1) being controlled by a common pump (2). If the ramp (1) at standstill starts, in turn, to operate, there will be a pressure drop in the first ramp (1), the two ramps (1) being fed by the same pump (2) . The pressure drop in the first ramp (1) activates the pressure switch, included in the pump (2), which then regulates the pressure and therefore the flow rate in said ramp (1) to maintain it at the set values defined in the processor of the means (5) control.
  • the control means may comprise a program or algorithm for analyzing information relating to the adiabatic water diagram (Mollier diagram) and perform calculations, so that the choice of the flow leads to avoiding the condensation phenomena, which may result from the creation of water mist by the fogger.
  • the device comprises a communication device for updating the instructions and / or the data contained in the memory of the control means (5) and / or recovering data from said control means (5) for analysis of the operation of the device for improving the performance of the condenser (C), the communication and data exchange taking place via General Packet Radio Service (GPRS) and / or Ethernet and / or Wifi.
  • GPRS General Packet Radio Service

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Abstract

La présente invention concerne un procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid, le procédé comprenant les étapes suivantes : veille sur le fonctionnement du ventilateur, calcul par le processeur d'une première différence entre, d'une part, une température ou un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en entrée du condenseur mesuré(e) par un premier capteur de mesure et, d'autre part, une température ou un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur mesurée par un deuxième capteur de mesure, si à un instant to la première différence est inférieure à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen de contrôle et si le ventilateur est sollicité, alors l'algorithme met en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur, si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape d'arrêt du brumisateur, alors l'algorithme revient à l'étape de veille, sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur jusqu'à une étape d'arrêt du brumisateur. L'invention concerne également le dispositif d'amélioration de la performance du condenseur.

Description

  • La présente invention se rapporte au domaine des groupes de froid ou autrement appelé groupe de refroidissement et plus particulièrement, à l'amélioration de la performance des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur à air qui le compose.
  • Généralement, un groupe de froid comprend les organes suivants : un évaporateur, un compresseur, un condenseur, un détendeur, un système de circulation, un fluide thermodynamique ou fluide frigorigène.
  • Le principe de fonctionnement du groupe de froid est le suivant. Le fluide frigorigène circulant à l'intérieur du groupe de froid va être le siège de phénomènes modifiant son état. Il va subir des cycles de condensation et de vaporisation en fonction de la zone du circuit dans laquelle il circule, ce phénomène de changement d'état ou de phase se traduisant par une restitution de chaleur lors de sa condensation et une absorption de chaleur lors de sa vaporisation.
  • Dans l'évaporateur, le fluide se vaporise. Pour ceci, il récupère les calories, par exemple lors du refroidissement de marchandises ou d'un air ambiant, la chaleur latente de vaporisation étant fournie par le médium de refroidissement qui se refroidit.
  • À l'entrée de l'évaporateur, le fluide est de manière générale constitué par un mélange composé majoritairement de liquide et minoritairement de vapeur dans des proportions par exemple de 80 % de liquide et 20 % de vapeur.
  • À la sortie de l'évaporateur, le fluide est de manière générale en vapeur basse pression surchauffée. On dit qu'il est sous régime sec.
  • De manière non limitative un évaporateur peut comprendre une plaque d'aluminium emboutie comme un échangeur à plaque, des serpentins possédant ou non des ailettes pour améliorer la surface des échanges thermiques.
  • Quant au compresseur, il absorbe les vapeurs issues de l'évaporateur, les comprime et les refoule vers le condenseur, influant aussi par ce biais, une force motrice assurant le mouvement du fluide.
  • À l'entrée du compresseur, le fluide est en vapeur basse pression surchauffée
  • À la sortie du compresseur, le fluide est en vapeur haute pression.
  • Quant au détendeur, il permet d'abaisser la pression du fluide frigorigène à partir du fluide frigorigène haute pression sortant du condenseur.
  • À l'entrée du détendeur, le fluide est en haute pression sous-refroidi.
  • À la sortie du détendeur, le fluide est un mélange liquide-vapeur, composé majoritairement de liquide et minoritairement de vapeur dans des proportions par exemple de 80 % de liquide et 20 % de vapeur.
  • Quant au système de circulation, il s'agit d'un circuit de tubulures par exemple et ce de manière non limitative de cuivre, ou d'inox, permettant de transférer le fluide d'un organe à un autre du circuit.
  • Quant au fluide frigorigène, il s'agit d'un fluide qui se présente tout au long du cycle frigorifique sous sa forme liquide, vapeur, ou sous la forme d'un mélange liquide-vapeur.
  • Quant au condenseur, il permet des échanges thermiques entre le fluide sorti du compresseur, et le « médium de refroidissement ». Ce médium pouvant être de l'air, de l'eau, un mélange eau glycolée. Dans le cas d'un groupe de froid destiné à un circuit frigorifique, d'une installation, le médium sera le plus souvent l'air extérieur. En circulant dans le condenseur, le fluide va se refroidir et venir progressivement à l'état liquide.
  • À l'entrée du condenseur, le fluide est en vapeur haute pression surchauffée.
  • À la sortie du condenseur, le fluide est en liquide haute pression sous refroidi.
  • Il existe plusieurs sortes de condenseurs. Les condenseurs à air sont les plus fréquemment rencontrés pour les installations de refroidissement faibles et moyennes capacités. Le médium de refroidissement est l'air disponible dans l'environnement immédiat du condenseur. La performance énergétique de l'ensemble sera donc tributaire de la quantité de calories échangées du condenseur vers l'air ambiant. On comprend donc immédiatement que plus la température de l'air ambiant est élevée, plus les échanges thermiques seront mauvais, ce qui abaisse l'efficacité globale de l'installation.
  • Pour aider au refroidissement du condenseur, il existe déjà des dispositifs comprenant un brumisateur.
  • Généralement, un brumisateur comprend au moins les organes suivants : une alimentation d'eau, un groupe moteur pompe, une rampe de brumisation comportant au moins une buse, des tubulures reliant les différents organes les uns aux autres.
  • En outre, d'autres organes peuvent être compris dans le dispositif de brumisation tels qu'un adoucisseur d'eau, un filtre particulaire, un destructeur de bactéries, un régulateur, un circuit de reflux, un manomètre, un dispositif de pilotage et / ou d'asservissement, une électrovanne de rampe.
  • Le principe de fonctionnement du brumisateur est le suivant. L'eau à émettre par le brumisateur est amenée à une pompe actionnée par un moteur dont l'ensemble est appelé groupe moteur pompe. L'eau est mise sous pression par la pompe, dont le débit est régulé par la vitesse de rotation du moteur. À la sortie de la pompe, l'eau sous pression est injectée dans un système de tubulure reliant la pompe à une rampe de brumisation. La rampe de brumisation comporte une ou plusieurs buses de diamètre en sortie d'eau par exemple et de manière non limitative, de quelques microns à quelques 1/10 de millimètre.
  • Les fonctionnalités des organes du brumisateur sont les suivantes.
  • L'alimentation d'eau relie l'ensemble du dispositif de brumisation à une source d'eau qui peut-être l'eau du réseau ou une eau de récupération.
  • Le groupe moteur pompe permet la distribution de l'eau à la ou aux rampes de brumisation. Il permet de réguler le débit d'eau souhaité dans le réseau de brumisation et il permet la mise sous pression de l'eau. Il comprend au moins un moteur et une pompe, le moteur entraînant l'axe de la pompe. Le moteur peut-être piloté et asservi par un organe de pilotage afin de faire varier la pression et le débit souhaité en sortie de pompe
  • La rampe de brumisation permet l'implantation des buses en nombre et suivant un espacement calculé en fonction du débit souhaité. Elle comporte au moins une buse. Elle peut être en métal, par exemple et de manière non limitative, de l'inox ou en nylon.
  • Les buses sont des composants percés de chaque côté. Elles sont fixées de manière étanche à la rampe de brumisation. L'orifice de la buse en contact avec la rampe de brumisation comporte un percement permettant l'entrée de l'eau circulant dans la rampe. À l'autre extrémité de la buse, un orifice de pulvérisation de quelques microns à quelques 1/10 de millimètre permet la sortie de l'eau sous forme de gouttelettes de brouillard d'eau.
  • Les tubulures permettent le transfert de l'eau d'un organe à un autre du dispositif. Les tubulures peuvent être de manière non limitative en métal comme par exemple de l'inox, ou en matière synthétique tel que par exemple un nylon armé.
  • L'adoucisseur d'eau permet de diminuer la teneur en calcaire de l'eau qui à terme pourrait venir boucher l'orifice de pulvérisation des buses.
  • Le filtre particulaire permet d'éliminer les particules solides contenues dans l'eau, qui pourraient avoir un effet de bouchage des orifices de buses de pulvérisation. Le filtre particulaire est dimensionné en fonction de l'orifice des buses, il peut par exemple et de manière non limitative être composé d'un filtre à sable, un filtre à membrane, des dispositifs de filtre plissés ou encore des filtres thermo-soudés en polypropylène.
  • Le filtre anti organique est destiné à détruire les organismes vivants pouvant être contenu dans l'eau comme par exemple des algues ou des bactéries. Le filtre anti organique peut être composé, par exemple et de manière non limitative, par un dispositif de lampes UV.
  • Le régulateur permet de réguler le débit et la pression de l'eau en sortie de la pompe. Il peut être mécanique, ou motorisé. Dans ce dernier cas, il peut être piloté par un organe de pilotage.
  • Le circuit de reflux muni d'un clapet anti retour, permet de réinjecter une quantité d'eau en sortie de pompe vers l'amont de la pompe, lorsque le débit en sorti de pompe est supérieur au débit souhaité au niveau de la sortie de l'ensemble du dispositif de buses.
  • Le manomètre permet de vérifier les paramètres pression d'eau en sortie de pompe. Cet organe peut être relié à un dispositif de pilotage afin que ce dernier puisse avoir connaissance de ces informations.
  • L'organe de pilotage comporte un organe de pilotage recevant des consigna via une programmation. Il peut en outre comporter un écran didactique donnant des informations ou permettant d'aller naviguer dans le programme.
  • L'électrovanne de rampe permet d'ouvrir ou non l'alimentation en eau d'une rampe en fonction des consignes données par l'organe de pilotage.
  • La performance d'un groupe de froid mettant en oeuvre un condenseur à air, dépend de la performance du condenseur à refroidir le fluide frigorifique. Par exemple, par température estivale, les besoins de production de froid vont être généralement plus importants, alors que l'air extérieur sera lui-même réchauffé par la saison.
  • Pour pallier ce problème, bon nombre de condenseur disposent d'au moins un ventilateur afin de braser une plus grande quantité d'air, et favoriser ainsi les échanges thermiques. Mais le bénéfice attendu des ventilateurs se révèle aussi limité par la température de l'air, et de plus se révèle extrêmement énergivore. De fait, les concepteurs de groupe de froid ont tendance à sur-dimensionner les installations afin de réduire l'impact de ce problème.
  • Le document US 4,028,906 enseigne un condenseur refroidi par un brouillard d'eau aspiré par un ventilateur pour qu'il traverse le condenseur. Le brouillard d'eau et le ventilateur sont mis en route dès que le condenseur fonctionne. Ceci entraîne donc un refroidissement du condenseur de manière peu efficace et très énergivore avec une consommation d'eau peu optimisée.
  • D'autres solutions peuvent être mises en oeuvre en utilisant les propriétés adiabatiques de l'eau comme dans le document US 4,974,422 . Dans ce cas, la solution consiste à arroser les condenseurs et leur environnement proche. L'eau au contact des condenseurs ou de l'air chaud environnant va se transformer en vapeur et pour réaliser ce changement d'état va absorber des calories. Cette technique si elle se révèle efficace, reste empirique et génère une forte consommation d'eau.
  • Les scientifiques se sont intéressés à ce problème, et notamment l'université de Nancy, avec la publication de la thèse de Julien Tissot « Amélioration des performances énergétiques et environnementales des systèmes frigorifiques au moyen de la brumisation des condenseurs à air » du 7 octobre 2011.
  • Cet important ouvrage, a permis de préciser la manière dont les échanges thermiques peuvent-être améliorés par un dispositif de brumisation couplé à un condenseur à air d'un groupe de froid. Cette étude a conduit entre autre, à déterminer une taille de buse souhaitable, à déterminer les paramètres souhaitables sur la distance parcourue par le brouillard d'eau, son débit, et la vitesse de l'air en amont du condenseur.
  • Dans le cadre de ses conclusions, l'auteur de cette thèse dresse un certain nombre de perspectives et de paramètres pouvant-être pris en compte pour améliorer l'efficacité d'un dispositif de brumisation couplé à un condenseur à air :
    • « prendre en compte l'influence de l'échangeur sur la modification de l'écoulement d'air et la dispersion du spray (obstacle, recirculation, etc.),
    • Optimiser la quantité d'eau brumisée en utilisant plusieurs rampes de buses permettant de réduire fortement le débit d'eau lorsque l'humidité est relativement élevée,
    • Définir les effets de la dynamique de dispersion et d'évaporation liée à l'utilisation de plusieurs sprays brumisés côte à côte (interaction entre jets, optimisation de la position des buses),
    • Adapter la régulation (débit d'air, température de condensation) des machines frigorifiques à la brumisation,
    • Utiliser un système de brumisation moins gourmand en énergie (pompes ou buses plus adaptées). »
  • Cependant, certaines possibilités plus efficaces n'ont pas été évoquées.
  • Le document CN103557643 , enseigne un dispositif et un procédé pour l'amélioration des performances d'un condenseur pour réfrigérateur à compression, le dispositif comprenant au moins un ventilateur, un brumisateur comprenant une rampe, des buses, une pompe à eau motorisée et équipée d'un pressostat pour contrôler le débit d'eau dans la rampe, des capteurs de température fixés à l'entrée et à la sortie du condenseur, le ventilateur, la pompe à eau, le pressostat et les capteurs de température étant contrôlés par un microcontrôleur mettant en oeuvre un algorithme utilisant les signaux fournis par les capteurs de température et le pressostat pour améliorer les performance du condenseur.
  • Néanmoins l'algorithme de contrôle de la température est peu fiable et peut conduire à des situations de blocage ou de mauvais fonctionnement du dispositif d'amélioration de performance entraînant ainsi une baisse des performances du condenseur ou du réfrigérateur comprenant le condenseur.
  • La présente invention se propose de palier un ou plusieurs inconvénients de l'art antérieur et notamment de proposer un procédé de contrôle visant à améliorer les échanges thermiques siégeant au sein d'un condenseur de groupe de froid, en régulant et pilotant un système de brumisation disposé en regard du condenseur.
  • Cet objectif est atteint grâce à un procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid dans lequel circule un fluide frigorigène, le groupe de froid comprenant au moins un condenseur, un premier capteur de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques dudit fluide frigorigène en entrée du condenseur et un deuxième capteur de température ou de mesure du paramètre relatif aux échanges thermiques dudit fluide frigorigène en sortie du condenseur, au moins un ventilateur apte à favoriser les échanges thermiques entre l'air ambiant et le condenseur, un brumisateur d'eau comprenant au moins une rampe de buses, le brumisateur comprenant en outre une pompe apte à réguler le débit d'eau fourni aux buses du brumisateur, la pompe étant contrôlée par un moyen de contrôle comprenant au moins une mémoire et un processeur, le processeur mettant en oeuvre un algorithme stocké dans la mémoire du moyen de contrôle, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'algorithme met en oeuvre les étapes suivantes:
    • veille sur le fonctionnement du ventilateur,
    • calcul par le processeur d'une première différence entre, d'une part, un paramètre de suivi du fonctionnement du dispositif corrélé à la température du fluide frigorigène en entrée du condenseur mesuré par le premier capteur de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide et, d'autre part, une mesure de ce même paramètre de suivi, du fluide frigorigène, en sortie du condenseur mesuré par le deuxième capteur de température ou respectivement de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide,
    • si à un instant to la première différence est inférieure à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen de contrôle et si le ventilateur est sollicité,
      alors l'algorithme met en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur,
    • si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape d'arrêt du brumisateur,
    alors l'algorithme revient à l'étape de veille,
    sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur jusqu'à une étape d'arrêt du brumisateur.
  • Selon une autre particularité, l'étape de veille sur le fonctionnement du ventilateur comprend une étape de surveillance par le moyen de contrôle de l'état de fonctionnement d'au moins un ventilateur pendant un mode de surveillance du moyen de contrôle.
  • Selon une autre particularité, l'étape de surveillance est mise en oeuvre par un dispositif de détection de fonctionnement binaire disposé au niveau de l'alimentation électrique du ventilateur, le dispositif de détection envoyant au moyen de contrôle un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur.
  • Selon une autre particularité, l'étape de surveillance est mise en oeuvre par l'envoi au moyen de contrôle par le groupe de froid d'un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur.
  • Selon une autre particularité, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes :
    • le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation,
    • si à un instant to + ixtemp, le ventilateur est toujours sollicité et que la première différence est toujours inférieure à la première valeur Vc de consigne,
      alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit DO de consigne maximale,
      sinon le moyen de contrôle revient à l'étape de surveillance,
    • si à un instant to + (i+1)×temp, le ventilateur est toujours sollicité,
      alors le processeur calcule une deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi, du fluide frigorigène, en sortie du condenseur à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur et d'autre part le même paramètre de suivi, du fluide frigorigène, en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur,
      sinon l'algorithme met en oeuvre une étape d'arrêt du brumisateur,
    • si la deuxième différence est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit DO de consigne maximale,
    sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D1 de consigne inférieur à la valeur DO de consigne maximale,
  • Selon une autre particularité, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur,
    • si à l'instant to + (i+2) xtemp, le ventilateur est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence aboutit à une valeur inférieure à la première valeur Vc de consigne, le recalcul de la première différence étant la différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du-fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur,
      alors le processeur recalcule la deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur,
      sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape d'arrêt du brumisateur,
    • si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne,
      alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit égale au débit de consigne précédent,
      sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  • Selon une autre particularité, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes :
    • le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation,
    • si à un instant to + ixtemp, le ventilateur est toujours sollicité et que la première différence est toujours inférieure à la première valeur Vc de consigne,
      alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn de consigne minimale,
      sinon le moyen de contrôle revient à l'étape de surveillance,
    • si à un instant to + (i+1)×temp, le ventilateur est toujours sollicité,
      alors le processeur calcule une deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur,
      sinon l'algorithme met en oeuvre une étape d'arrêt du brumisateur,
    • si la deuxième différence est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn-1 de consigne supérieur à la valeur Dn de consigne minimale,
    sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn.
  • Selon une autre particularité, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur,
    • si à l'instant to + (i+2) xtemp, le ventilateur est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence aboutit à une valeur inférieure à la première valeur Vc de consigne, le recalcul de la première différence étant la différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur,
      alors le processeur recalcule la deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur
      sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape d'arrêt du brumisateur,
    • si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieur au débit de consigne précédent,
    sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne au moins égale au débit de consigne précédent.
  • Selon une autre particularité, l'étape d'arrêt du brumisateur comprend l'étape suivante :
    • envoi à la pompe par le moyen de contrôle d'un signal d'arrêt d'alimentation.
  • Selon une autre particularité, lorsque le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieur ou supérieur au débit de consigne précédent, le moyen de contrôle récupère la valeur de consigne de débit dans un tableau stocké dans la mémoire du moyen de contrôle, le tableau comprenant un ensemble de valeurs Dj de consigne de débit rangées selon un ordre décroissant en partant d'une valeur maximale DO de consigne avec j=0 à une valeur Dn de débit minimale avec j=n et n représentant le nombre de valeurs de consigne inférieures à la valeur DO maximale de consigne.
  • L'invention concerne également un dispositif d'amélioration de la performance d'un condensateur d'un groupe de froid dans lequel circule un fluide frigorigène, le groupe de froid comprenant au moins un condenseur, au moins un ventilateur apte à favoriser les échanges thermiques entre l'air ambiant et le condenseur, un brumisateur d'eau comprenant au moins une rampe de buses, le brumisateur d'eau comprenant en outre une pompe apte à réguler le débit d'eau fourni aux buses du brumisateur, la pompe étant contrôlée par un moyen de contrôle comprenant au moins une mémoire et un processeur, un premier capteur de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en entrée du condenseur et un deuxième capteur de température ou de mesure dudit paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en sortie du condenseur, le dispositif étant caractérisé en ce que.
    il comprend un dispositif permettant de surveiller le fonctionnement du ventilateur et de mémoriser une information représentative du fonctionnement ou non du ou des ventilateur(s),
    le processeur calcule une première différence entre, d'une part, un paramètre de suivi du fluide frigorigène en entrée du condenseur mesurée par le premier capteur et, d'autre part, un même paramètre de suivi du fluide frigorigène en sortie du condensateur mesurée par le deuxième capteur,
    le dispositif comprenant en outre un moyen de comparaison de la première différence à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen de contrôle,
    le processeur mettant en oeuvre un algorithme stocké dans la mémoire du moyen de contrôle, l'algorithme étant apte à mettre en oeuvre une procédure mettant en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur,
    • si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape d'arrêt du brumisateur,
    alors l'algorithme revient à une étape de veille,
    sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur jusqu'à une étape d'arrêt du brumisateur.
  • Selon une autre particularité, le groupe de froid comprend au moins deux condenseurs montés en série et au moins deux rampes de brumisation, chacune disposée au regard de chaque condenseur, chacun des condenseurs ayant à ses extrémités des capteurs, de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide, mesurant les paramètres de suivi d'entrée et de sortie du fluide frigorigène compris dans chacun des condenseurs, au moins deux ventilateurs, au moins deux électrovannes, dédiées chacune à une rampe, au moins une pompe comprenant un pressostat cherchant à assurer le maintien d'une pression constante dans les rampes de nébulisation, le fonctionnement desdites rampes étant piloté de manière indépendante par le moyen de contrôle mettant en oeuvre pour chaque condenseur, le procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur.
  • Selon une autre particularité, le choix d'un débit D à l'intérieur d'un ensemble de valeurs {Di, i= 1,..., n} de débits, stockées dans la mémoire du moyen de contrôle, est fait en fonction des différences des valeurs de paramètre de suivi d'entrée et de sortie des condenseurs, de la température extérieure de l'air et des données d'hygrométrie, le paramètre de suivi extérieur et les données d'hygrométrie étant obtenues respectivement par au moins un capteur de température ou de pression et un capteur d'hygrométrie reliés au processeur
  • Selon une autre particularité, le dispositif peut fonctionner suivant le procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur, ledit procédé utilisant comme paramètre de suivi corrélé à la température soit la température du fluide frigorigène circulant dans le condenseur soit tout autre paramètre de suivi dudit fluide rendant compte des phénomènes d'échanges thermiques siégeant au sein du condenseur.
  • Selon une autre particularité, le dispositif comprend un dispositif de communication pour mettre à jour les instructions e/ou les données contenues dans la mémoire du moyen de contrôle et/ou récupérer les données en provenance dudit moyen de contrôle pour analyse du fonctionnement du dispositif d'amélioration des performances du condenseur, la communication et les échanges de données s'effectuant par GPRS (General Packet Radio Service) et/ou Ethernet et/ou Wifi.
  • L'invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lequel :
    • La figure 1 représente une vue schématique d'un groupe de froid,
    • la figure 2 représente une vue schématique du brumisateur,
    • les figures 3A et 3B représentent, selon un premier mode de réalisation, les premières parties de logigrammes du procédé utilisant comme paramètre de suivi respectivement la température ou tout autre paramètre P dudit fluide rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, ce paramètre pouvant être, en particulier, la température,
    • les figures 4A et 4B représentent respectivement, les deuxièmes parties des logigrammes des figures 3A et 3B,
    • les figures 5A et 5B représentent respectivement les troisièmes parties des logigrammes des figures 3A et 3B,
    • les figures 6A et 6B représentent des logigrammes du procédé utilisant comme paramètre de suivi respectivement la température et un paramètre P dudit fluide rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, selon une configuration du premier mode de réalisation avec i = 0,
    • les figures 7A et 7B représentent respectivement les deuxièmes parties des logigrammes des figures 6A et 6B,
    • les figures 8A et 8B représentent respectivement les troisièmes parties des logigrammes des figures 6A et 6B,
    • les figures 9A et 9B représentent les logigrammes du procédé utilisant comme paramètre de suivi respectivement la température et un paramètre P dudit fluide rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, selon une configuration du deuxième mode de réalisation avec i = 0,
    • les figures 10A et 10B représentent respectivement les deuxièmes parties des logigrammes des figures 9A et 9B,
    • les figures 11A et 11B représentent, selon que le procédé utilise comme paramètre de suivi respectivement la température et un paramètre P dudit fluide rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, des parties des logigrammes après une étape d'envoi par le moyen de contrôle à la pompe d'un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dj de consigne.
  • L'invention va être décrite en référence aux figures précédemment citées.
  • L'invention concerne un procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid dans lequel circule un fluide frigorigène.
  • Un groupe froid, représenté sur la figure 1, comprend généralement un évaporateur (A), un compresseur (B), un condenseur (C), un détendeur (D), un système (E) de circulation, un fluide thermodynamique ou fluide frigorigène (F) qui circule dans le système (E) de circulation.
  • Le groupe de froid de l'invention comprend au moins un condenseur (C), au moins un ventilateur (V) apte à favoriser les échanges thermiques entre l'air ambiant et le condenseur (C). Le groupe de froid de l'invention comprend en outre un brumisateur d'eau. Le brumisateur comprend au moins une rampe (1) comportant des buses (6) d'éjection disposées le long de la ou des rampes. Le brumisateur d'eau comprend en outre au moins un groupe (2) moteur pompe apte à réguler le débit d'eau fourni aux buses (6) du brumisateur. Dans une configuration, le brumisateur peut comprendre une électrovanne (3) apte à fermer ou ouvrir la fourniture en eau des buses du brumisateur (1). Dans une configuration, le brumisateur peut comprendre une électrovanne par rampe. Dans suite de la description, nous appellerons « groupe moteur pompe » par « pompe ». La pompe (2) et l'éventuelle électrovanne (3) sont contrôlées par un moyen (5) de contrôle ou autrement appelé moyen de pilotage et/ou d'asservissement. Le brumisateur peut comprendre une ou plusieurs pompes contrôlées par le moyen (5) de contrôle. Le brumisateur peut comprend une ou plusieurs électrovannes contrôlées par le moyen de contrôle.
  • Le groupe de froid avec condenseur (C) à air est destiné, par exemple, à refroidir un bâtiment et/ou des installations nécessitant la production de froid tels qu'une centrale frigorifique pour produire un froid positif ou négatif. Le groupe de froid comporte au moins deux capteurs (4a, 4b) de température ou, de manière générale, de mesure d'un paramètre P du fluide frigorigène (F) rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, installés à l'entrée et à la sortie du condenseur (C). Le paramètre de suivi du fonctionnement du dispositif est alors, soit la température du fluide frigorigène (F) soit, de manière générale, un paramètre P dudit fluide (F) rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur. Par exemple et de manière non limitative le paramètre P peut être le coefficient de transfert thermique massique du fluide ou en particulier sa température. On notera, par ailleurs, que les deux paramètres (T et P) sont corrélés.
  • Le premier capteur (4a) situé à l'entrée du condenseur (C) permet de mesurer soit une température Te générée par la température du fluide frigorigène qui est en haute pression surchauffée soit un paramètre Pe relatif aux échanges thermiques dudit fluide frigorigène. Dans une configuration, la température Te mesurée peut être la température même du fluide frigorigène dans le cas d'une sonde in situ ou le paramètre Pe mesuré peut être celui même dudit fluide frigorigène. Dans une autre configuration, la température Te mesurée est la température relevée à la surface de la tubulure (E) véhiculant le fluide frigorigène ou le paramètre Pe mesuré est celui relevé à la surface de la tubulure véhiculant ledit fluide frigorigène.
  • Le deuxième capteur (4b) situé à la sortie du condenseur (C) permet de mesurer soit une température Ts du fluide frigorigène qui est en haute pression sous-refroidi soit un paramètre Ps relatif aux échanges thermiques dudit fluide frigorigène. Dans une configuration, la température Ts peut être la température même du fluide frigorigène dans le cas d'une sonde in situ ou le paramètre Ps mesuré peut être celui même dudit fluide frigorigène. Dans une autre configuration, la température Ts mesurée est la température relevée à la surface de la tubulure (E) véhiculant le fluide frigorigène ou la Pe mesuré est celui relevé à la surface de la tubulure véhiculant ledit fluide frigorigène.
  • Le moyen (5) de contrôle surveille le fonctionnement du ou des ventilateurs (V). Cette surveillance peut être réalisée de manière non limitative par un ou des dispositifs de détection de fonctionnement binaire (non représentés) qui détectent l'alimentation électrique ou la non-alimentation électrique du ou des ventilateurs (V). Le ou les dispositifs de détection de fonctionnement binaire sont disposés au niveau de l'alimentation électrique de chaque ventilateur (V) du condenseur (C). Ce détecteur permet de savoir si le ventilateur (V) est en arrêt ou en marche. Ce détecteur peut être un contact sec. Ces détecteurs sont aptes à mémoriser et/ou envoyer au moyen (5) de contrôle un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ou des ventilateurs (V).
  • On dit qu'un ventilateur (V) est sollicité quand il est alimenté électriquement pour faire tourner les pâles du ventilateur (V).
  • Dans un mode de réalisation, un ou des dispositifs de détection de fonctionnement sont disposés au niveau de l'alimentation du compresseur (B). Ce détecteur permet de savoir si le compresseur (B) fonctionne et par conséquent s'il transfère du fluide frigorigène de la zone de surchauffe vers la zone de désurchauffe.
  • Dans une autre mode de réalisation, cette surveillance est réalisée par l'envoi au moyen de contrôle par le groupe de froid d'un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur.
  • D'autres modes de réalisation peuvent être envisagés pour surveiller l'état sollicité ou non du ou des ventilateurs.
  • La pompe (2) est munie d'un variateur qui pilote la vitesse de rotation du moteur et donc le débit de la pompe.
  • Le moyen (5) de contrôle commande ainsi le variateur de la pompe (2) et éventuellement l'ouverture et/ou la fermeture de la ou des électrovannes (3) en fonction d'informations provenant du condenseur (C), des premier et deuxième capteurs (4a, 4b) et des détecteurs de fonctionnement du ou des ventilateurs.
  • Le moyen (5) de contrôle peut comprendre un thermomètre qui indique au moyen de contrôle la température de l'air ambiant.
  • Ainsi, le capteur (4a) de température ou de mesure, de manière générale, d'un paramètre P du fluide frigorigène (F) rendant compte des échanges thermiques siégeant au sein du condenseur, à l'entrée du condenseur (C), le capteur (4b) de température ou du paramètre P relatif aux échanges thermiques du fluide à la sortie du condenseur (C), le dispositif de détection de fonctionnement binaire du ventilateur (V), le variateur moteur de la pompe, les éventuelles électrovannes (3) et le thermomètre sont connectés au moyen (5) de contrôle. La connexion de ces différents organes au moyen (5) de contrôle peut être filaire. Elle peut aussi être sans fil avec, par exemple, un système d'émetteurs et de récepteurs permettant de véhiculer les informations recherchées vers le moyen (5) de contrôle par l'intermédiaire de fréquence d'ondes.
  • Le brumisateur d'eau comporte au moins une rampe (1) de brumisation comportant au moins une buse (6) apte à générer un brouillard (7) d'eau. Le brumisateur est disposé dans une région extérieure au condenseur (C). Sa disposition est réalisée de telle sorte que la sollicitation du ventilateur (V) ne produise pas de courant d'air s'opposant à la pénétration du brouillard (7) d'eau produit par la ou les buses (6) du brumisateur. Le brumisateur est relié à la pompe (2) via des tubulures (8).
  • Dans une configuration telle que représentée sur la figure 2, les buses (6) du brumisateur éjectent un brouillard (7) d'eau dans une zone (Z) de mélange à l'opposé de la direction du condenseur (C). Dans cette zone (Z) de mélange, le brouillard (7) d'eau et de l'air ambiant se mélangent. Le mélange créé dans la zone (Z) de mélange est aspiré par le ou les ventilateurs (V) disposés de l'autre côté du condenseur (C) par rapport aux buses (6) afin que le mélange traverse le condenseur (C). Ainsi, le ou les ventilateurs accélèrent et favorisent le passage du mélange à travers le condenseur (C).En outre, d'autres organes peuvent généralement être compris dans le brumisateur tel qu'un adoucisseur (200) d'eau, un filtre (201) particulaire, un destructeur (202) de bactéries, un régulateur (203), un manomètre (204). En outre, la pompe (2) peut comprendre un circuit (205) de reflux.
  • De manière plus générale, les buses (6) peuvent-être orientées sur toute la périphérie de la rampe (1) de brumisation, permettant la diffusion d'un brouillard d'eau dans n'importe quelle direction souhaitée.
  • La pompe (2) et l'éventuelle électrovanne (3) sont contrôlées par le moyen (5) de contrôle. Le moyen (5) de contrôle permet de décider si une pompe doit être mise en marche en fonction des conditions de fonctionnement du condenseur (C). Il permet aussi de décider du débit d'eau en sortie de pompe (2) en fonction des conditions de fonctionnement du condenseur (C). Il permet également de décider de l'ouverture ou la fermeture d'une ou plusieurs électrovannes (3) situées en amont des rampes de brumisation si le brumisateur comprend une ou des électrovannes.
  • Le moyen (5) de contrôle comprend au moins une mémoire et un processeur. Le processeur est apte à mettre en oeuvre un algorithme stocké dans la mémoire du moyen de contrôle. L'algorithme mettant en oeuvre les étapes suivantes de la procédure :
  • Le procédé, représenté sur les figures 3A (3B) à 5A (5B), comprend une étape (10) de veille sur le fonctionnement du ventilateur.
  • Selon une configuration, l'étape (10) de veille sur le fonctionnement du ventilateur comprend une étape (11) de surveillance par le moyen de contrôle de l'état de fonctionnement d'au moins un ventilateur pendant un mode de surveillance du moyen de contrôle.
  • Dans un mode de réalisation, la surveillance est réalisée par un dispositif de détection de fonctionnement binaire disposé au niveau de l'alimentation électrique du ventilateur. Le dispositif envoie au moyen de contrôle un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ou des ventilateurs. Le ventilateur peut arrêter de fonctionner ou d'être sollicité à un instant tf. tf représente l'instant où un ventilateur cesse d'être sollicité.
  • Dans un autre mode de réalisation, la surveillance est réalisée par l'envoi au moyen de contrôle par le groupe de froid d'un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur.
  • Le procédé comprend une étape de calcul par le processeur d'une première différence (Te-Ts) entre, d'une part, une température Te à l'instant to du fluide frigorigène en entrée du condenseur mesurée par un premier capteur de température et, d'autre part, une température Ts à l'instant to du fluide frigorigène en sortie du condenseur mesurée par un deuxième capteur de température.
  • Si, à un instant to (11), la première différence (Te-Ts) est inférieure à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen de contrôle et si le ventilateur est sollicité, alors l'algorithme met en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur.
  • Si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape (16) d'arrêt du brumisateur alors l'algorithme revient à l'étape (10) de veille, sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur (1) jusqu'à une étape (16) d'arrêt du brumisateur (1).
  • Selon une autre variante, Le procédé (figure 3B à 5B) comprend une étape de calcul par le processeur d'une première différence (Pe-Ps) entre, d'une part, un paramètre Pe relatif aux échanges thermiques, à l'instant to, du fluide frigorigène en entrée du condenseur mesurée par un premier capteur et, d'autre part, un paramètre Ps relatif aux échanges thermiques, à l'instant to, du fluide frigorigène en sortie du condenseur mesurée par un deuxième capteur de.
  • Si, à un instant to (11), la première différence (Pe-Ps) est inférieure à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen de contrôle et si le ventilateur est sollicité, alors l'algorithme met en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur.
  • Si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape (16) d'arrêt du brumisateur alors l'algorithme revient à l'étape (10) de veille, sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur (1) jusqu'à une étape (16) d'arrêt du brumisateur (1).
    • Étape de temporisation
  • Dans un premier mode de réalisation, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes.
  • Dans une étape (12), le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation.
  • Les figures 6A, 7A et 8A représentent le logigramme du procédé avec i égal à zéro.
  • Si à un instant to + ixtemp (13), le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence (Te-Ts) aboutit toujours à une valeur égale à la première valeur Vc de consigne, alors le moyen (5) de contrôle envoie (14) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit DO de consigne maximale et, si le brumisateur comprend une ou des électrovannes, à au moins une électrovanne un signal d'ouverture de l'électrovanne, sinon le moyen de contrôle revient à l'étape (10) de surveillance.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ ixtemp, si l'instant tf n'est pas inférieur à to + ixtemp.
  • Si à un instant to + (i+1)×temp (15), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (17.0) une deuxième différence (Tsi-Ts(i+1)) entre, d'une part, la température Tsi du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température Ts(i+1) du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température, sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + ixtemp et l'instant to + (i+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Tsi-Ts(i+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit DO de consigne maximale, sinon le moyen de contrôle envoie (18.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit D1 de consigne inférieure à la valeur DO de consigne maximale.
  • Dans un autre premier mode de réalisation, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes.
  • Dans une étape (12), le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation.
  • Les figures 6B, 7B et 8B représentent le logigramme du procédé avec i égal à zéro.
  • Si à un instant to + ixtemp (13), le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence (Pe-Ps) aboutit toujours à une valeur égale à la première valeur Vc de consigne, alors le moyen (5) de contrôle envoie (14) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit DO de consigne maximale et, si le brumisateur comprend une ou des électrovannes, à au moins une électrovanne un signal d'ouverture de l'électrovanne, sinon le moyen de contrôle revient à l'étape (10) de surveillance.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ ixtemp, si l'instant tf n'est pas inférieur à to + ixtemp.
  • Si à un instant to + (i+1)×temp (15), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (17.0) une deuxième différence (Psi-Ps(i+1)) entre, d'une part, le paramètre Psi relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) et, d'autre part, le paramètre Ps(i+1) relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + ixtemp et l'instant to + (i+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Psi-Ps(i+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit DO de consigne maximale, sinon le moyen de contrôle envoie (18.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit D1 de consigne inférieure à la valeur DO de consigne maximale.
  • Dans un deuxième mode de réalisation, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes.
  • Dans une étape, le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation. Les figures 9A et 10A représentent le logigramme du procédé selon le deuxième mode de réalisation avec i égal à zéro.
  • Si à un instant to + ixtemp (13'), le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence (Te-Ts) aboutit toujours à une valeur égale à la première valeur Vc de consigne, alors le moyen (5) de contrôle envoie (14') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit Dn de consigne minimale et, si le brumisateur comprend une ou des électrovannes, à l'électrovanne un signal d'ouverture de l'électrovanne, sinon le moyen de contrôle revient à l'étape (10) de surveillance.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ ixtemp, si l'instant tf n'est pas inférieur à to + ixtemp.
  • Si à un instant to + (i+1)×temp (15'), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (17.0') une deuxième différence (Tsi-Ts(i+1)) entre, d'une part, la température Tsi du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température Ts(i+1) du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température, sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + ixtemp et l'instant to + (i+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Tsi-Ts(i+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.1') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit D(n-1) de consigne supérieure à la valeur Dn de consigne minimale, sinon le moyen de contrôle envoie (18.1') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn.
  • Dans un autre deuxième mode de réalisation, l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes.
  • Dans une étape, le moyen de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation. Les figures 9B et 10B représentent le logigramme du procédé selon l'autre deuxième mode de réalisation avec i égal à zéro.
  • Si à un instant to + ixtemp (13'), le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence (Pe-Ps) aboutit toujours à une valeur égale à la première valeur Vc de consigne, alors le moyen (5) de contrôle envoie (14') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn de consigne minimale et, si le brumisateur comprend une ou des électrovannes, à l'électrovanne un signal d'ouverture de l'électrovanne, sinon le moyen de contrôle revient à l'étape (10) de surveillance.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ ixtemp, si l'instant tf n'est pas inférieur à to + ixtemp.
  • Si à un instant to + (i+1)×temp (15'), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (17.0') une deuxième différence (Psi-Ps(i+1)) entre, d'une part, le paramètre Psi relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) et, d'autre part, le paramètre Ps(i+1) relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + ixtemp et l'instant to + (i+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Psi-Ps(i+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.1') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit D(n-1) de consigne supérieure à la valeur Dn de consigne minimale, sinon le moyen de contrôle envoie (18.1') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn.
    • Étape de modulation du débit d'eau
  • Selon le premier mode de réalisation représenté sur les figures 3A à 5A, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur. Les figures 6A à 8A représentent le procédé selon le premier mode de réalisation avec i égal à zéro.
  • Si à l'instant to + (i+2) xtemp (20.0), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Te(i+1)-Ts(i+1)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.1) la deuxième différence (Ts(i+1)-Ts(i+2)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+2)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+1)×temp et l'instant to + (i+2)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Te(i+1)-Ts(i+1)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le premier capteur (4a) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ts(i+1)-Ts(i+2)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne (figure 4A, figure 7A), alors le moyen de contrôle envoie (19.2) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit égale au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie (18.2) à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  • Si à l'instant to + (i+3) xtemp (20.1), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Te(i+2)-Ts(i+2)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.2) la deuxième différence (Ts(i+2)-Ts(i+3)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+3)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+2)xtemp et l'instant to + (i+3)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Te(i+2)-Ts(i+2)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur (4a) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ts(i+2)-Ts(i+3)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+3)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit égale au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  • Selon l'autre premier mode de réalisation représenté sur les figures 3B à 5B, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur. Les figures 6B à 8B représentent le procédé selon l'autre premier mode de réalisation avec i égal à zéro.
  • Si à l'instant to + (i+2)xtemp (20.0), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Pe(i+1)-Ps(i+1)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.1) la deuxième différence (Ps(i+1)-Ps(i+2)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+2)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+1)×temp et l'instant to + (i+2)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Pe(i+1)-Ps(i+1)) est la différence entre, d'une part, le paramètre Pe relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le premier capteur (4a) de mesure et, d'autre part, le paramètre Ps relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure,
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ps(i+1)-Ps(i+2)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne (figure 4B, figure 7B), alors le moyen de contrôle envoie (19.2) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit égale au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie (18.2) à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  • Si à l'instant to + (i+3) xtemp (20.1), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Pe(i+2)-Ps(i+2)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.2) la deuxième différence (Ps(i+2)-Ps(i+3)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+3)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+2)xtemp et l'instant to + (i+3)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Pe(i+2)-Ps(i+2)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur (4a) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ps(i+2)-Ps(i+3)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+3)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur (1) selon un débit égale au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  • On comprend ainsi aisément, selon le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, que dès que la différence entre deux périodes de mesure de température (ou d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène) en sortie du condenseur (C), sera à nouveau supérieure à la deuxième valeur de consigne Vref, le débit de la pompe (2) viendra à nouveau baisser, en ordonnant au moteur de la pompe de tourner de telle manière que la consigne de débit de la pompe soit à la valeur de l'ensemble des consignes de débit du tableau, juste en dessous de la valeur à laquelle elle fonctionnait précédemment. Le principe est de rechercher un équilibre de fonctionnement.
  • On considère donc que l'équilibre sera atteint au temps i, lorsque Te (ou Pe) au temps to + ixtemp, lorsque la différence entre Tsi et Ts(i+1) (ou entre Psi et Ps(i+1)) sera inférieure à Vref, alors dans ce cas on considèrera que le débit de consigne utilisé par la pompe est insuffisant et on reviendra au débit utilisé au moment du cycle précédant.
  • Selon le deuxième mode de réalisation représenté sur les figures 9A et 10A avec i égal à zéro, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur.
  • Si à l'instant to + (i+2) xtemp (20.0'), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Te(i+1)-Ts(i+1)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.1) la deuxième différence (Ts(i+1)-Ts(i+2)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+2)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+1)×temp et l'instant to + (i+2)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Te(i+1)-Ts(i+1)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le premier capteur (4a) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ts(i+1)-Ts(i+2)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.2') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieure au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie (18.2') à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne égale au débit de consigne précédent.
  • Si à l'instant to + (i+3) xtemp (20.1'), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Te(i+2)-Ts(i+2)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.2') la deuxième différence (Ts(i+2)-Ts(i+3)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+3)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+2)xtemp et l'instant to + (i+3)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Te(i+2)-Ts(i+2)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur (4a) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ts(i+2)-Ts(i+3)) est la différence entre, d'une part, la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température et d'autre part la température du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+3)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température,
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieure au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne égale au débit de consigne précédent.
  • Selon l'autre deuxième mode de réalisation représenté sur les figures 9B et 10B avec i égal à zéro, l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur.
  • Si à l'instant to + (i+2) xtemp (20.0'), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Pe(i+1)-Ps(i+1)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.1) la deuxième différence (Ps(i+1)-Ps(i+2)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+2)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+1)×temp et l'instant to + (i+2)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Pe(i+1)-Ps(i+1)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le premier capteur (4a) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ps(i+1)-Ps(i+2)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (19.2') à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieure au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie (18.2') à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne égale au débit de consigne précédent.
  • Si à l'instant to + (i+3) xtemp (20.1'), le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence (Pe(i+2)-Ps(i+2)) est inférieure à la première valeur Vc de consigne, alors le processeur recalcule (17.2') la deuxième différence (Ps(i+2)-Ps(i+3)), sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (16') d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (i+3)xtemp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + (i+2)xtemp et l'instant to + (i+3)xtemp.
  • Le recalcul de la première différence (Pe(i+2)-Ps(i+2)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en entrée du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le premier capteur (4a) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Le recalcul de la deuxième différence (Ps(i+2)-Ps(i+3)) est la différence entre, d'une part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+2)xtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure et, d'autre part, le paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + (i+3)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de mesure.
  • Si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieure au débit de consigne précédent, sinon le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne égale au débit de consigne précédent.
  • On comprend ainsi aisément, que dès que la différence entre deux périodes de mesure de température (ou d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène) en sortie du condenseur (C), sera à nouveau supérieure à la deuxième valeur de consigne Vref, le débit de la pompe (2) viendra à nouveau baisser, en ordonnant au moteur de la pompe de tourner de telle manière que la consigne de débit de la pompe soit à la valeur de l'ensemble des consignes de débit du tableau, juste en dessous de la valeur à laquelle elle fonctionnait précédemment. Le principe est de rechercher un équilibre de fonctionnement.
  • On considère donc que l'équilibre sera atteint au temps i, lorsque Te (ou Pe) au temps to + ixtemp, lorsque la différence entre Tsi et Ts(i+1) (ou entre Psi et Ps(i+1)) sera inférieur à Vref, alors dans ce cas on considèrera que le débit de consigne utilisé par la pompe est insuffisant et on reviendra au débit utilisé au moment du cycle précédant.
    • Étape d'arrêt du brumisateur
  • L'étape (16, 16') d'arrêt du brumisateur (1) comprend les étapes suivantes.
  • Une étape d'envoi à la pompe (2) par le moyen (5) de contrôle d'un signal d'arrêt d'alimentation,
  • Une étape d'envoi à l'électrovanne (3) par le moyen (5) de contrôle d'un signal de fermeture si le brumisateur comprend une ou des électrovannes.
  • Dans l'étape de temporisation du brumisateur et l'étape de modulation du débit d'eau, le moyen de contrôle envoie à la pompe un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure ou supérieure au débit de consigne précédent. Le moyen de contrôle récupère les valeurs de consigne de débit dans un tableau stocké dans la mémoire du moyen de contrôle. Le tableau comprend un ensemble de valeurs Dj de consigne de débit rangées selon un ordre décroissant en partant d'une valeur maximale DO de consigne avec j=0 à une valeur Dn de débit minimale avec j=n et n le nombre de valeurs de consigne inférieures à la valeur DO maximale de consigne. Le paramètre j est un entier naturel. Le système peut en outre en lieu et place d'un tableau de valeur fixant les valeurs DO et Dn, comporter un programme ou algorithme compris dans le moyen de contrôle qui analyse des informations relatives au diagramme adiabatique de l'eau (diagramme de Mollier). Dans ce cas des capteurs de température, et d'hygrométrie, indiqueront au moyen de contrôle, les conditions atmosphériques et température et d'hygrométrie de l'air, ledit moyen de contrôle effectuera alors des calculs de telle sorte que le choix du débit conduise à éviter les phénomènes de condensations, pouvant résulter de la création du brouillard d'eau par le brumisateur.
  • La figure 11A représente des étapes du procédé à partir d'un débit Dj en partant d'un instant to + kxtemp avec k un entier naturel et j strictement inférieure à n selon le premier mode de réalisation.
  • À l'instant to + kxtemp (1.0), la pompe (2) fournit un débit Dj au brumisateur et le ventilateur (V) est sollicité.
  • Si à un instant to + (k+1)×temp (2.0), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (4.0) une deuxième différence (Tsk-Ts(k+1)) entre, d'une part, la température Tsk du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + kxtemp mesurée par le deuxième capteur (5) de température et d'autre part la température Ts(k+1) du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (k+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température, sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (3.0) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (k+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + kxtemp et l'instant to + (k+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Tsk-Ts(k+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (1.2) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dj de consigne, sinon le moyen de contrôle envoie (1.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D(j+1) de consigne inférieure à la valeur Dj de consigne maximale.
  • Les températures mesurées par les capteurs de température sont par exemple stockées au moins temporairement dans la mémoire. Par exemple, à un instant to + (k+1)×temp, la température Tsk du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + kxtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) de température a été mémorisée dans la mémoire pour pouvoir mesure la deuxième différence (Tsk-Ts(k+1)).
  • Selon une autre variante, la figure 11B représente des étapes du procédé à partir d'un débit Dj en partant d'un instant to + kxtemp avec k un entier naturel et j strictement inférieure à n selon le premier mode de réalisation.
  • À l'instant to + kxtemp (1.0), la pompe (2) fournit un débit Dj au brumisateur (1) et le ventilateur (V) est sollicité.
  • Si à un instant to + (k+1)×temp (2.0), le ventilateur (V) est toujours sollicité, alors le processeur calcule (4.0) une deuxième différence (Psk-Ps(k+1)) entre, d'une part, le paramètre Psk relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + kxtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure et, d'autre part, le paramètre Ps(k+1) relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (k+1)×temp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure, sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape (3.0) d'arrêt du brumisateur.
  • Le ventilateur (V) est toujours sollicité à l'instant to+ (k+1)×temp, si l'instant tf n'est pas compris entre l'instant to + kxtemp et l'instant to + (k+1)×temp.
  • Si la deuxième différence (Psk-Ps(k+1)) est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne, alors le moyen de contrôle envoie (1.2) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dj de consigne, sinon le moyen de contrôle envoie (1.1) à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D(j+1) de consigne inférieure à la valeur Dj de consigne maximale.
  • Les paramètres Psk relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène mesurés par les capteurs de mesure, sont par exemple stockés au moins temporairement dans la mémoire. Par exemple, à un instant to + (k+1)×temp, le paramètre Psk relatif aux échanges thermiques du fluide frigorigène en sortie du condenseur à l'instant to + kxtemp mesuré par le deuxième capteur (4b) de mesure a été mémorisé dans la mémoire pour pouvoir mesurer la deuxième différence (Psk-Ps(k+1)).
  • Dans certains modes de réalisation, le groupe de froid comprend au moins deux condenseurs (C) montés en série et au moins deux rampes (1) de brumisation, chacune disposée au regard de chaque condenseur (C), chacun des condenseurs (C) ayant à ses extrémités des capteurs (4a, 4b), de température ou de mesure d'un paramètre P relatif aux échange thermiques du fluide frigorigène (F), mesurant les paramètres de suivi d'entrée et de sortie du fluide frigorigène (F) compris dans chacun des condenseurs (C), au moins deux ventilateurs (V), au moins deux électrovannes (3), dédiée chacune à une rampe (1), au moins une pompe (2) comprenant un pressostat cherchant le maintien d'une pression constante dans les rampes (1), le fonctionnement desdites rampes (1) étant piloté de manière indépendante par le moyen (5) de contrôle mettant en oeuvre pour chaque condenseur (C), le procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur (C). Par exemple et de manière non-limitative, le système peut comprendre deux condenseurs (C) et deux rampes (1), avec une des rampes (1) à l'arrêt et l'autre rampe (1) en état de fonctionnement, le débit d'eau dans les rampes (1) étant contrôlé par une pompe (2) commune. Si la rampe (1) à l'arrêt se met, à son tour, à fonctionner, il y aura une chute de pression dans la première rampe (1), les deux rampes (1) étant alimentées par la même pompe (2). La baisse de pression dans la première rampe (1) active le pressostat, compris dans la pompe (2), qui régule alors la pression et donc le débit dans ladite rampe (1) pour le maintenir aux valeurs consignes définies dans le processeur du moyen (5) de contrôle.
  • Dans certains modes de réalisation, le choix d'un débit D à l'intérieur d'un ensemble de valeurs {Di, i= 1,..., n} de débits, stockées dans la mémoire du moyen (5) de contrôle, est fait en fonction des différences des valeurs des paramètres de suivi d'entrée et de sortie des condenseurs (C), de la température extérieure de l'air et des données d'hygrométrie, le paramètre de suivi extérieure et les données d'hygrométrie étant obtenues respectivement par au moins un capteur de température ou de pression et un capteur d'hygrométrie reliés au processeur. Dans ce cas, le moyen de contrôle pourra comporter un programme ou algorithme permettant d'analyser des informations relatives au diagramme adiabatique de l'eau (diagramme de Mollier) et effectuer des calculs, de telle sorte que le choix du débit conduise à éviter les phénomènes de condensations, pouvant résulter de la création du brouillard d'eau par le brumisateur.
  • Dans certains modes de réalisation, le dispositif comprend un dispositif de communication pour mettre à jour les instructions e/ou les données contenues dans la mémoire du moyen (5) de contrôle et/ou récupérer les données en provenance dudit moyen de contrôle (5) pour analyse du fonctionnement du dispositif d'amélioration des performances du condenseur (C), la communication et les échanges de données s'effectuant par GPRS (General Packet Radio Service) et/ou Ethernet et/ou Wifi.
  • La présente description détaille différents modes de réalisation et configuration en référence à des figures et/ou des caractéristiques techniques. L'homme du métier comprendra que les diverses caractéristiques techniques des divers modes ou configurations peuvent être combinées entre elles à moins que l'inverse ne soit explicitement mentionné ou que ces caractéristiques techniques ne soient incompatibles. De même, une caractéristique technique d'un mode de réalisation ou d'une configuration peut être isolée des autres caractéristiques techniques de ce mode de réalisation à moins que l'inverse ne soit mentionné. Dans la présente description, de nombreux détails spécifiques sont fournis à titre illustratif et nullement limitatif, de façon à détailler précisément l'invention. L'homme de métier comprendra cependant que l'invention peut être réalisée en l'absence d'un ou plusieurs de ces détails spécifiques ou avec des variantes. À d'autres occasions, certains aspects ne sont pas détaillés de façon à éviter d'obscurcir et alourdir la présente description et l'homme de métier comprendra que des moyens divers et variés pourront être utilisés et que l'invention n'est pas limitée aux seuls exemples décrits.
  • Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine d'application de l'invention comme revendiqué. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés à titre d'illustration, mais peuvent être modifiés dans le domaine défini par la portée des revendications jointes, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus.

Claims (15)

  1. Procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur d'un groupe de froid dans lequel circule un fluide frigorigène (F), le groupe de froid comprenant au moins un condenseur (C), un premier capteur (4a) de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en entrée du condenseur (C) et un deuxième capteur (4b) de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en sortie du condenseur (C), au moins un ventilateur (V) apte à favoriser les échanges thermiques entre l'air ambiant et le condenseur (C), un brumisateur d'eau comprenant au moins une rampe (1) de buses (6), le brumisateur d'eau comprenant en outre une pompe (2) apte à réguler le débit d'eau fourni aux buses (6) du brumisateur, la pompe (2) étant contrôlée par un moyen (5) de contrôle comprenant au moins une mémoire et un processeur, le processeur mettant en oeuvre un algorithme stocké dans la mémoire du moyen (5) de contrôle, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'algorithme met en oeuvre les étapes suivantes:
    - veille sur le fonctionnement du ventilateur (V),
    - calcul par le processeur d'une première différence entre, d'une part, un paramètre de suivi du fonctionnement du dispositif corrélé à la température du fluide frigorigène (F) en entrée du condenseur (C) mesurée par le premier capteur (4a) de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide et, d'autre part, une mesure de ce même paramètre de suivi du fluide frigorigène (F), en sortie du condenseur (C) mesurée par le deuxième capteur (4b) de température ou respectivement de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide,
    - si à un instant to la première différence est inférieure à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen (5) de contrôle et si le ventilateur (V) est sollicité,
    alors l'algorithme met en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur,
    - si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape d'arrêt du brumisateur,
    alors l'algorithme revient à l'étape de veille,
    sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur jusqu'à une étape d'arrêt du brumisateur.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de veille sur le fonctionnement du ventilateur (V) comprend une étape de surveillance par le moyen (5) de contrôle de l'état de fonctionnement d'au moins un ventilateur (V) pendant un mode de surveillance du moyen (5) de contrôle.
  3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de surveillance est mise en oeuvre par un dispositif de détection de fonctionnement binaire disposé au niveau de l'alimentation électrique du ventilateur (V), le dispositif de détection envoyant au moyen (5) de contrôle un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur (V).
  4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de surveillance est mise en oeuvre par l'envoi au moyen (5) de contrôle par le groupe de froid d'un signal représentatif de l'état sollicité ou non du ventilateur (V).
  5. Procédé selon au moins une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes :
    - le moyen (5) de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation,
    - si à un instant to + ixtemp, le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence est toujours inférieure à la première valeur Vc de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D0 de consigne maximale,
    sinon le moyen de contrôle revient à l'étape de surveillance,
    - si à un instant to + (i+1)×temp, le ventilateur (V) est toujours sollicité,
    alors le processeur calcule une deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) et d'autre part le même paramètre de suivi du fluide frigorigène (F), en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    sinon l'algorithme met en oeuvre une étape d'arrêt du brumisateur,
    - si la deuxième différence est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D0 de consigne maximale,
    sinon le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit D1 de consigne inférieur à la valeur D0 de consigne maximale.
  6. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur,
    - si à l'instant to + (i+2) xtemp, le ventilateur (V) est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence aboutit à une valeur inférieure à la première valeur Vc de consigne, le recalcul de la première différence étant la différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en entrée du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur (4a) et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    alors le processeur recalcule la deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape d'arrêt du brumisateur,
    - si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit égale au débit de consigne précédent,
    sinon le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieure au débit de consigne précédent.
  7. Procédé selon au moins une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape de temporisation du brumisateur comprend les étapes suivantes :
    - le moyen (5) de contrôle démarre une temporisation ixtemp, dans lequel i est un entier naturel compris entre zéro et l'infini et temp un intervalle de temporisation,
    - si à un instant to + ixtemp, le ventilateur (V) est toujours sollicité et que la première différence est toujours inférieure à la première valeur Vc de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn de consigne minimale,
    sinon le moyen (5) de contrôle revient à l'étape de surveillance,
    - si à un instant to + (i+1)×temp, le ventilateur (V) est toujours sollicité,
    alors le processeur calcule une deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + ixtemp mesurée par le deuxième capteur (4b) et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    sinon l'algorithme met en oeuvre une étape d'arrêt du brumisateur,
    - si la deuxième différence est inférieure à une deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn-1 de consigne supérieur à la valeur Dn de consigne minimale,
    sinon le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit Dn.
  8. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur comprend les étapes suivantes en incrémentant l'entier naturel i jusqu'à l'étape d'arrêt du brumisateur,
    - si à l'instant to + (i+2) xtemp, le ventilateur est toujours sollicité ou si un recalcul de la première différence aboutit à une valeur inférieure à la première valeur Vc de consigne, le recalcul de la première différence étant la différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en entrée du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le premier capteur (4a) et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    alors le processeur recalcule la deuxième différence entre, d'une part, le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+1)×temp mesurée par le deuxième capteur (4b) et d'autre part le paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condenseur (C) à l'instant to + (i+2)xtemp mesurée par le deuxième capteur (4b),
    sinon l'algorithme met en oeuvre l'étape d'arrêt du brumisateur,
    - si la deuxième différence recalculée est inférieure à la deuxième valeur Vref de consigne,
    alors le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit supérieur au débit de consigne précédent,
    sinon le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne au moins égale au débit de consigne précédent.
  9. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'étape d'arrêt du brumisateur comprend l'étape suivante :
    - envoi à la pompe (2) par le moyen (5) de contrôle d'un signal d'arrêt d'alimentation.
  10. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lorsque le moyen (5) de contrôle envoie à la pompe (2) un signal permettant l'alimentation en eau du brumisateur selon un débit de consigne inférieur ou supérieur au débit de consigne précédent, le moyen (5) de contrôle récupère la valeur de consigne de débit dans un tableau stocké dans la mémoire du moyen (5) de contrôle, le tableau comprenant un ensemble de valeurs Dj de consigne de débit rangées selon un ordre décroissant en partant d'une valeur maximale D0 de consigne avec j=0 à une valeur Dn de débit minimale avec j=n et n représentant le nombre de valeurs de consigne inférieures à la valeur D0 maximale de consigne.
  11. Dispositif d'amélioration de la performance d'un condenseur (C) d'un groupe de froid dans lequel circule un fluide frigorigène (F), le groupe de froid comprenant au moins un condenseur (C), au moins un ventilateur (V) apte à favoriser les échanges thermiques entre l'air ambiant et le condenseur (C), un brumisateur d'eau comprenant au moins une rampe (1) de buses (6), le brumisateur d'eau comprenant en outre une pompe (2) apte à réguler le débit d'eau fourni aux buses (6) du brumisateur, la pompe (2) étant contrôlée par un moyen (5) de contrôle comprenant au moins une mémoire et un processeur, un premier capteur (4a) de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en entrée du condenseur (C) et un deuxième capteur (4b) de température ou de mesure dudit paramètre relatif aux échanges thermiques du fluide en sortie du condenseur (C), le dispositif étant caractérisé en ce que:
    Il comprend un dispositif permettant de surveiller le fonctionnement du ventilateur (V) et de mémoriser une information représentative du fonctionnement ou non du ou des ventilateur(s),
    le processeur calcule une première différence entre, d'une part, un paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en entrée du condenseur (C), d'autre part, un même paramètre de suivi du fluide frigorigène (F) en sortie du condensateur (C),
    le dispositif comprend en outre un moyen (5) de comparaison de la première différence à une première valeur Vc de consigne stockée dans la mémoire du moyen (5) de contrôle,
    le processeur met en oeuvre un algorithme stocké dans la mémoire du moyen (5) de contrôle, l'algorithme étant apte à mettre en oeuvre une procédure mettant en oeuvre une étape de temporisation du brumisateur, -si l'étape de temporisation du brumisateur aboutit à une étape d'arrêt du brumisateur,
    alors l'algorithme revient à une étape de veille,
    sinon le procédé comprend une étape de modulation du débit d'eau fourni par la pompe (2) au brumisateur jusqu'à une étape d'arrêt du brumisateur.
  12. Dispositif d'amélioration de la performance d'un condenseur (C) d'un groupe de froid selon la revendication 11, caractérisé en ce que le groupe de froid comprend au moins deux condenseurs (C) montés en série et au moins deux rampes (1) de brumisation, chacune disposée au regard de chaque condenseur (C), chacun des condenseurs (C) ayant à ses extrémités des capteurs (4a, 4b) de température ou de mesure d'un paramètre relatif aux échanges thermiques dudit fluide mesurant les paramètres de suivi d'entrée et de sortie du fluide frigorigène (F) compris dans chacun des condenseurs (C), au moins deux ventilateurs (V), au moins deux électrovannes (3), dédiées chacune à une rampe (1), au moins une pompe (2) comprenant un pressostat cherchant le maintien d'une pression constante dans les rampes (1), le fonctionnement desdites rampes (1) étant piloté de manière indépendante par le moyen (5) de contrôle mettant en oeuvre pour chaque condenseur (C), le procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur selon la revendication 1.
  13. Dispositif selon les revendications 11 et 12, caractérisé en ce que le choix d'un débit D à l'intérieur d'un ensemble de valeurs {Di, i= 1,..., n} de débits, stockées dans la mémoire du moyen (5) de contrôle, est fait en fonction des différences des valeurs de paramètre de suivi d'entrée et de sortie des condenseurs (C), de la température extérieure de l'air et des données d'hygrométrie, le paramètre de suivi extérieur et les données d'hygrométrie étant obtenues respectivement par au moins un capteur de température ou de pression et un capteur d'hygrométrie reliés au moyen (5) de contrôle.
  14. Dispositif selon les revendications 11 à 13, caractérisé en ce qu'il peut fonctionner suivant le procédé d'amélioration de la performance d'un condenseur (C) décrit selon la revendication 1, ledit procédé utilisant comme paramètre de suivi corrélé à la température soit la température du fluide frigorigène (F) circulant dans le condenseur (C) soit tout autre paramètre de suivi dudit fluide (F) rendant compte des phénomènes d'échanges thermiques siégeant au sein du condenseur.
  15. Dispositif selon les revendications 11 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de communication pour mettre à jour les instructions e/ou les données contenues dans la mémoire du moyen (5) de contrôle et/ou récupérer les données en provenance dudit moyen de contrôle (5) pour analyse du fonctionnement du dispositif d'amélioration des performances du condenseur (C), la communication et les échanges de données s'effectuant par GPRS (General Packet Radio Service) et/ou Ethernet et/ou Wifi.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112889652A (zh) * 2021-01-26 2021-06-04 深圳市蔬心宝科技有限公司 雾化风扇的控制方法以及控制***

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4028906A (en) 1975-07-14 1977-06-14 Charles E. Upchurch Fogging device for cooling a condenser coil
US4974422A (en) 1990-03-08 1990-12-04 Vilter Manufacturing Corporation Evaporative condenser with fogging nozzle
CN103557643A (zh) 2013-10-23 2014-02-05 珠海风合节能科技开发有限公司 压缩式制冷机的冷凝器散热增强装置及其控制方法
CN104101137A (zh) * 2014-07-28 2014-10-15 上海伏波环保设备有限公司 空冷冷凝器的相变辅助冷却装置及空冷冷凝器

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4028906A (en) 1975-07-14 1977-06-14 Charles E. Upchurch Fogging device for cooling a condenser coil
US4974422A (en) 1990-03-08 1990-12-04 Vilter Manufacturing Corporation Evaporative condenser with fogging nozzle
CN103557643A (zh) 2013-10-23 2014-02-05 珠海风合节能科技开发有限公司 压缩式制冷机的冷凝器散热增强装置及其控制方法
CN104101137A (zh) * 2014-07-28 2014-10-15 上海伏波环保设备有限公司 空冷冷凝器的相变辅助冷却装置及空冷冷凝器

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112889652A (zh) * 2021-01-26 2021-06-04 深圳市蔬心宝科技有限公司 雾化风扇的控制方法以及控制***
CN112889652B (zh) * 2021-01-26 2022-08-09 深圳市蔬心宝科技有限公司 雾化风扇的控制方法以及控制***

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