EP2787509B1 - Verfahren zum Abbau einer Oxidschicht - Google Patents

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EP2787509B1
EP2787509B1 EP14158346.8A EP14158346A EP2787509B1 EP 2787509 B1 EP2787509 B1 EP 2787509B1 EP 14158346 A EP14158346 A EP 14158346A EP 2787509 B1 EP2787509 B1 EP 2787509B1
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EP
European Patent Office
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decontamination
acid
loop
methanesulfonic acid
process according
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French (fr)
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EP2787509A1 (de
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Horst-Otto Bertholdt
Andreas Loeb
Hartmut Runge
Dieter Stanke
Alexander Ländner
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NIS Ingenieur GmbH
Original Assignee
NIS Ingenieur GmbH
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    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/001—Decontamination of contaminated objects, apparatus, clothes, food; Preventing contamination thereof
    • G21F9/002—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes
    • G21F9/004—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes of metallic surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/04—Treating liquids
    • G21F9/06—Processing
    • G21F9/12—Processing by absorption; by adsorption; by ion-exchange
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/28—Treating solids
    • G21F9/30—Processing

Definitions

  • the invention relates to a process for the decomposition of an oxide layer containing chromium, iron, nickel, zinc and radionuclides, in particular for the decomposition of oxide layers deposited on the inner surfaces of systems and components of a nuclear power plant, by means of an aqueous decontamination solution containing an acid.
  • the invention relates to a method for the extensive degradation of radionuclides in the primary system and the auxiliary systems in a nuclear power plant using the existing operating medium and the power plant operating systems.
  • oxidic protective layers are formed at an operating temperature of> 180 ° C on the medium wetted inner surfaces of the systems and components.
  • Radionuclides are incorporated into the oxide matrix.
  • the aim of chemical decontamination methods is to dissolve this oxide layer in order to be able to remove those with incorporated radionuclides. This is to ensure that in the case of a revision the radiation exposure of the inspection staff kept as low as possible or in the case of dismantling of the nuclear reactor, the metallic materials of the components can be easily fed to a recycling cycle.
  • the oxide protective layers are considered to be chemically insoluble.
  • the oxide structure By means of a preceding oxidative chemical treatment of the oxide structure, it can be broken up and the sparingly soluble oxide matrix converted into readily soluble metal oxides.
  • This breakdown of the oxide matrix occurs by oxidation of the trivalent chromium into the hexavalent chromium: Fe 0.5 Ni 1.0 Cr 1 ⁇ 5 O 4 / NiFe 2 O 4 / Fe 3 O 4 ⁇ oxidation ⁇ CrO 4 2- , FeO, NiO, Fe 2 O 3 equation (1)
  • the manganese ion is present in the permanganate in the oxidation state 7 and is reduced according to equation (2) in the oxidation state 4, at the same time present in the trivalent oxidation state chromium is oxidized to the oxidation state 6.
  • chromium is oxidized to the oxidation state 6.
  • steps I to V is in this case carried out three to six times (three to six decontamination cycles) in succession.
  • manganese oxihydrate [MnO (OH) 2 ] or manganese dioxide (MnO 2 ) is formed in all the decontamination technologies used so far, as equations (2) illustrate.
  • the manganese oxyhydrate / manganese dioxide is insoluble and precipitates on the inner surface of the components / systems. With increasing manganese oxyhydrate / manganese dioxide deposition, the desired oxidation of the oxide protective layer is hindered. In addition, the converted iron and nickel oxides remain undissolved on the surface, so that the barrier layer on the surface further amplified.
  • Object of the present invention is to avoid the disadvantages of the prior art, in particular to allow a simplification of the process flow, the formation of manganese dioxide and metal oxalates to be avoided.
  • the emergence of CO 2 should be excluded. Also, the release of oxide particles should be largely avoided.
  • the dissolution of the oxide layer in a single treatment step by means of an aqueous in a first cycle (K1) flowing decontamination with methanesulfonic acid as acid that methanesulfonic acid throughout the decontamination process both as a proton supplier for adjusting the decontamination solution remains at a pH ⁇ 2.5 and as an oxide solvent in the decontamination solution that the digestion of chromium-containing oxide layers with permanganic acid takes place and that after degradation of permanganic acid the solution while maintaining the operation of the first circuit (K1) via a bypass line in a second circuit (K2) flows through an ion exchanger (IT), in which the present in the decontamination solution 2- and 3-valent cations and the dissolved radionuclides are fixed, with simultaneous release of methanesulfonic acid.
  • K1 aqueous in a first cycle
  • I ion exchanger
  • the pH is set by metered addition of methanesulfonic acid.
  • methanesulfonic acid there is no need for further addition of methanesulfonic acid.
  • the decontamination can be carried out with power plant own systems without the help of external decontamination auxiliary systems, the activity reduction without manganese formation and other cation precipitations and without CO 2 -Anfall and without release of oxidic particles take place and the metal oxides are simultaneously dissolved chemically and as cations / Anions are fixed together with the manganese and the nuclides (Co-60, Co-58, Mn-54, etc.) on ion exchange resins.
  • the process may be carried out using the cycle or a subcircuit that is present in a nuclear facility such as a nuclear power plant.
  • a nuclear facility such as a nuclear power plant.
  • proprietary as well as power plant own systems are used.
  • the chemical conversion of the sparingly soluble oxides into readily soluble oxides, the dissolution of the oxides / radionuclides and the discharge and fixing of the dissolved cations to ion exchangers take place in a single process step.
  • the permanganic acid used is completely converted to the Mn 2+ cation in the course of the preoxidation step.
  • Manganese oxyhydrate / manganese precipitation does not occur.
  • methanesulfonic acid is still available at the end of the "oxidative decontamination step" for the subsequent steps.
  • the oxides (NiO, Ni 2 O 3 , FeO,) formed in the course of the "oxidative decontamination step" are already dissolved by the methanesulfonic acid during the "HMnO 4 phase".
  • methanesulfonic acid is used for pH adjustment.
  • the amount of methanesulfonic acid required to prevent MnO (OH) 2 formation is based on the permanganate concentration. As the permanganate concentration increases, the pH must be lowered, ie a higher acid concentration has to be set ( Fig. 1 ).
  • the amount of individual cations released in the respective "HMnO 4 phase" can be calculated in each case in advance , This is possible because the amount of HMnO 4 used converts to 100% in Mn 2+ and stoichiometrically produces the amount of dichromate produced.
  • the amount of oxidized Cr-III gives the amount of Fe / Cr / Ni / Zn oxides converted and thus the Fe / Ni / Zn / Mn ions produced in the "HMnO 4 phase" ,
  • the system to be decontaminated is operated in the circuit K1 without ion exchange integration, ie without circulation K2. This should be based on principle Fig. 3 be clarified.
  • the circuit K1 is in operation.
  • the circuit K2 is switched in bypass to circuit 1 when the conversion of the HMnO 4 amount to 100% in Mn 2+ is completed.
  • Ni-II-oxide Ni (CH 3 SO 3 ) 2 + H 2 O Equation (5)
  • a process temperature of preferably 60 ° C to 120 ° C is set.
  • the decontamination is preferably carried out in a temperature range of 85 ° C to 105 ° C.
  • the divalent and trivalent cations (Mn-II, Fe-II, Fe-III, Zn-II and Ni-II) as well as the radionuclides (Co-58, Co-60, Mn-54 etc .) removed from the solution.
  • the methanesulfonic acid is released and is available to the process again. See equations (8) through (11).
  • the operation of the ion exchanger IT takes place at a process temperature of ⁇ 100 ° C.
  • the operation of the ion exchanger IT is carried out in the bypass until all dissolved cations, anions and radionuclides are fixed on the ion exchange resin.
  • the bypass circuit K2 is closed and again permanganic acid is added to the circuit K1. The method steps explained above are repeated until no further activity discharge from the system K1 to be decontaminated takes place.
  • Fig. 2 shows by way of example the courses of the cation concentrations in a four-time HMnO 4 dosage in the course of a DWR primary system decontamination.
  • step II it is customary, after the completion of the pre-oxidation, to reduce the excess permanganate with oxalic acid (step II) and then to initiate the decontamination step (step III) by adding further decontamination chemicals.
  • step II all the ingredients of the pre-oxidation step (residual permanganate, colloidal MnO (OH) 2 , chromate and nickel permanganate) and all converted metal oxides are present in the system in the conventional solution. or component surface.
  • metal ions are present partially in dissolved form (MnO 4 - , CrO 4 2- ) and as easily soluble metal oxides (NiO, FeO, MnO 2 / MnO (OH) 2 ), already in the course of the second process step of the reduction ( Step II) high cation contents in the solution.
  • the CO 2 formation and release of oxide particles described above does not occur in the present invention.
  • the oxalate compounds formed from divalent cations and the reduction chemical "oxalic acid” have limited solubility in water. Depending on the process temperature, the solubility of the divalent cations is: 50 ° C 80 ° C unit NiC 2 O 4 about 3 about 6 mg Ni-II / liter FeC 2 O 4 about 15 about 45 mg Fe-II / liter MnC 2 O 4 about 120 about 170 mg Mn-II / liter
  • the oxidic protective layers of a primary system of a pressurized-water nuclear power plant usually give a total total NOx inventory of 1,900 kg to 2,400 kg [Fe, Cr, Ni oxide].
  • the already dissolved radionuclides (Co-58, Co-60, Mn-54) are incorporated into the oxalate layer. This leads to a recontamination in the systems.
  • Each nuclear power plant [PWR, SWR, etc.] has its own specific oxide structure, oxide composition, oxide dissolving behavior, and oxide / activity inventory.
  • For the preliminary planning of a decontamination only assumptions can be made. Only in the course of carrying out the decontamination then shows whether the preliminary assumptions were correct.
  • a decontamination concept must therefore be able to adapt to the respective changes during execution.
  • NPP nuclear power plants
  • the process parameters can be quickly adapted to the respective new requirements (chemical dosing, chemical concentrations, process temperature, time of IT exchanger integration, step sequences, etc.).
  • process variations can be carried out until the desired activity output or the desired dose rate reduction has been achieved.
  • the methanesulfonic acid present in the solution remains in the solution during the performance of all the process steps. The concentration is not changed. Only at the end of the aromatickontaminations diery the methanesulfonic acid is bound in the course of final cleaning on ion exchange resins.
  • FIGS. 1 to 3 that are self-explanatory.
  • the decontamination according to the invention is purely in principle of Fig. 2 refer to.
  • the decontamination solution is underlaid with methanesulfonic acid to ensure a pH of ⁇ 2.5.
  • methanesulfonic acid is metered into the solution in order to convert the insoluble Fe, CrNi oxide dressing into readily soluble metal oxides, the metal oxides at the same time dissolve and form readily soluble methanesulfonates.
  • the Cr-III oxide is oxidized to Cr-VI and is present in the solution as dichromic acid.
  • the solution flows through the ion exchanger IT (circuit K 2) via a bypass in the "IT operation" step, in which the dissolved cations and radionuclides are fixed.
  • IT operation the methanesulfonic acid is released again and is available to the process again.
  • the conversion of the poorly soluble Fe, Cr, Ni structure into slightly soluble oxide forms by means of permanganic acid takes place chemically.
  • the dissolved oxide forms are dissolved with methanesulfonic acid.
  • this is done in a circulation mode (cycle K1) ( Fig. 3 ) in a methanesulfonic acid / permanganic acid solution. Circulation K1 is maintained until the permanganic acid has been completely consumed and converted to Mn 2+ .
  • the permanganic acid concentration is set in the range between 30 and 50 ppm at the beginning of the process, the conversion of permanganic acid to Mn 2+ lasts for 2 to 4 hours.
  • the conversion of the oxide structure and the dissolution of the converted oxides takes place at the same time.
  • the final products of the dissolution process are metal salts of methanesulfonic acid.
  • the "IT phase” begins.
  • the metal cations present as methanesulfonates and nuclides in the bypass (circulation K2) are passed over ion exchange resins and fixed there.
  • both circuits K1 and K2 are in operation. In the exchange process, the methanesulfonic acid is released again and is the decontamination solution available again.

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Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Abbau einer Chrom, Eisen, Nickel, Zink und Radionuklide enthaltenden Oxidschicht, insbesondere zum Abbau von auf Innenflächen von Systemen und Komponenten eines Kernkraftwerks abgeschiedenen Oxidschichten, mittels einer eine Säure enthaltenden wässrigen Dekontaminationslösung.
  • Die Erfindung betrifft insbesondere ein Verfahren zum umfassenden Abbau der Radionuklide im Primärsystem sowie der Hilfssysteme in einem Kernkraftwerk unter Nutzung des vorhandenen Betriebsmediums und der kraftwerkseigenen Betriebssysteme.
  • Während des Leistungsbetriebes eines Kernkraftwerkes werden bei einer Betriebstemperatur von > 180°C auf den mediumbenetzten Innenflächen der Systeme und Komponenten oxidische Schutzschichten gebildet. Dabei werden Radionuklide mit in die Oxidmatrix eingebaut. Ziel chemischer Dekontaminationsverfahren ist es diese Oxidschicht aufzulösen um die mit eingebundenen Radionuklide entfernen zu können. Hierdurch soll erreicht werden, dass im Falle einer Revision die Strahlenbelastung des Revisionspersonals so gering wie möglich gehalten oder im Falle des Rückbaus des Kernreaktors die metallischen Werkstoffe der Komponenten problemlos einem Wiederverwertungskreislauf zugeführt werden können.
  • Die oxidischen Schutzschichten gelten auf Grund ihrer Zusammensetzung und Struktur (Fe0.5Ni1.0Cr1.5O4, NiFe2O4) als chemisch nicht auflösbar. Durch eine vorlaufende oxidative chemische Behandlung der Oxidstruktur kann diese aufgebrochen und die schwerlösliche Oxidmatrix in leichtlösliche Metalloxide überführt werden. Dieses Aufbrechen der Oxidmatrix geschieht mittels Oxidation des dreiwertigen Chroms in das sechswertige Chrom:

            Fe0.5Ni1.0Cr1·5O4 / NiFe2O4 / Fe3O4 → Oxidation → CrO4 2-, FeO, NiO, Fe2O3     Gleichung (1)

  • Als Oxidationsbehandlung hat sich weltweit die sogenannte "Permanganat-Voroxidation" entsprechend Gleichung (2) durchgesetzt, wobei folgende drei Oxidationsbehandlungen zur Verfügung stehen:
    • "NP" Oxidation = Salpetersäure + Kaliumpermanganat (nitric acid, permanganate) (siehe z. B. EP 0 675 973 B1 )
    • "AP" Oxidation = Natriumhydroxid + Kaliumpermanganat (alkaline, permanganate) "HP" Oxidation = Permangansäure (siehe z. B. EP 0 071 336 A1 , EP 0 160 831 B1 )


            Mn-VII + Cr-III → Mn-IV + Cr-VI 2 MnO4 1- + Cr2O3→ 2 MnO2 + Cr2O7 2-     Gleichung (2)

  • Das Mangan-Ion liegt im Permanganat in der Oxidationsstufe 7 vor und wird entsprechend Gleichung (2) in die Oxidationsstufe 4 reduziert, zeitgleich wird das in dreiwertiger Oxidationsstufe vorliegende Chrom in die Oxidationsstufe 6 aufoxidiert. Für die Oxidation von 1 mol Cr2O3 werden, unter sauren Bedingungen entsprechend Gleichung (2), 2 mol MnO4- benötigt.
  • Eine chemische Dekontamination eines gesamten Primärsystems einschließlich aller aktivitätsführenden Hilfssysteme wurde bisher nur in wenigen Kernkraftwerken durchgeführt. Weltweit wurden in den letzten Jahren an die 50 unterschiedlichste Dekontaminationsverfahren entwickelt. Von all diesen Verfahren haben sich nur die Technologien durchgesetzt, die auf einer vorlaufenden Voroxidation mit Permanganaten (MnO4-) aufbauen.
  • Zur Verfügung stehende chemische Dekontaminationsverfahren werden grundsätzlich derzeit mit folgender Verfahrens-Sequenz (= Dekontaminations-Zyklus) durchgeführt:
    • Schritt I: Voroxidations-Schritt
    • Schritt II: Reduktions-Schritt
    • Schritt III: Dekontaminations-Schritt
    • Schritt IV: Zersetzungs-Schritt
    • Schritt V: Endreinigungs-Schritt.
  • Die Schrittfolge I bis V wird hierbei drei bis sechs Mal (drei bis sechs Dekontaminations -Zyklen) hintereinander durchgeführt.
  • Alle Verfahren verwenden Permanganate (Kaliumpermanganat, Permangansäure) zur Voroxidation (I) und Oxalsäure zur Reduktion (II). Unterschiede weisen die Verfahren nur im Dekontaminationsschritt (III) auf. Hier werden unterschiedliche Chemikalien und Chemikalienmischungen eingesetzt.
  • Die bisherigen Dekontaminationsverfahren bauen auf das zuvor erläuterte Konzept auf. Die schwerlöslichen oxidischen Schutzschichten werden im Zuge eines Voroxidationsschrittes in leichter lösliche Oxidverbindungen umgewandelt und verbleiben auf der Systemoberfläche. Während der Voroxidation erfolgt daher kein Aktivitätsaustrag aus den zu dekontaminierenden Systemen. Ein Abbau der Dosisleistung findet in dieser Zeitphase einer Dekontamination bisher nicht statt.
  • Erst nach dem zweiten Verfahrensschritt (II) der Reduktion der Permanganate und des gebildeten Braunsteins mittels Oxalsäure sowie im Dekontaminationsschrittes (III) werden die Oxide gelöst und die gelösten Kationen/Radionuklide ausgetragen und auf Ionenaustauscherharze gebunden.
  • Während der Voroxidation (I) bildet sich bei allen bisher zum Einsatz gelangten Dekontaminations-Technologien Manganoxihydrat [MnO(OH)2] bzw. Braunstein (MnO2), wie Gleichungen (2) verdeutlichen.
  • Das Manganoxyhydrat/Mangandioxid ist unlöslich und scheidet sich auf der Innenoberfläche der Komponenten / Systeme ab. Mit zunehmender Manganoxyhydrat / Mangandioxid Abscheidung wird die gewünschte Oxidation der oxidischen Schutzschicht behindert. Zusätzlich verbleiben die umgewandelten Eisen und Nickeloxide ungelöst auf der Oberfläche, so dass sich die Sperrschicht auf der Oberfläche weiter verstärkt.
  • Am Ende des Voroxidationsschrittes liegen im zu dekontaminierenden System folgende neue, im Verfahrensschritt (I) eingebrachte bzw. entstandene chemische Verbindungen vor:
    • auf der Systemoberfläche: MnO2, NiO, FeO, Fe2CO3, Fe3O4
    • in der Voroxidationslösung: KMnO4, NaOH bzw. HNO3, kolloidales MnO(OH)2, CrO4 2- bzw. Cr2O7 2-.
  • Am Ende des Voroxidationsschrittes liegen demnach noch sämtliche Metalloxide einschließlich der Radionuklide im zu dekontaminierenden System vor. Das sich gebildete Manganoxyhydrat/Mangandioxid wurde teilweise in nicht durchströmte Systembereiche eingetragen und kann in den weiterführenden Verfahrensschritten nicht mehr ausgetragen/entfernt werden.
  • Nach dem Stand der Technik erfolgt im Zuge der Oxidation der Oxidschicht kein Abbau von Radioaktivität, also keine Dekontamination, da praktisch keine Kationen aus der Oxidschicht heraus gelöst werden, welche mit Hilfe eines Kationentauschers entfernt werden könnten. Die Auflösung der Oxidschicht erfolgt vielmehr in einem zweiten Verfahrensschritt mit Hilfe von Oxalsäure, dem ein Reduktionsschritt zur Reduktion überschüssiger Permangansäure sowie von Manganoxidhydrat vorgeschaltet ist. Erst nach diesen Verfahrensschritten werden Kationen durch Ionentausch aus der Reinigungslösung (Dekontaminationslösung) entfernt.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Nachteile des Standes der Technik zu vermeiden, insbesondere eine Vereinfachung des Verfahrensablaufs zu ermöglichen, wobei die Bildung von Braunstein und Metall-Oxalate vermieden werden soll. Das Entstehen von CO2 soll ausgeschlossen werden. Auch soll das Freisetzen oxidischer Partikel weitgehend vermieden werden.
  • Zur Lösung der Aufgabe ist im Wesentliche vorgesehen, dass das Auflösen der Oxidschicht in einem einzigen Behandlungsschritt mit Hilfe einer wässrigen in einem ersten Kreislauf (K1) strömenden Dekontaminationslösung mit Methansulfonsäure als Säure erfolgt, dass Methansulfonsäure während der gesamten Dekontaminationsdurchführung sowohl als Protonenlieferant zur Einstellung der Dekontaminationslösung auf einen pH-Wert ≤ 2,5 als auch als Oxidlösemittel in der Dekontaminationslösung verbleibt, dass der Aufschluss von chromhaltigen Oxidschichten mit Permangansäure erfolgt und dass nach Abbau der Permangansäure die Lösung bei Aufrechterhaltung des Betriebs des ersten Kreislaufs (K1) über eine Bypass-Leitung in einem zweiten Kreislauf (K2) einen Ionenaustauscher (IT) durchströmt, in dem die in der Dekontaminationslösung vorhandenen 2- und 3-wertigen Kationen sowie die gelösten Radionuklide fixiert werden, bei gleichzeitiger Freisetzung von Methansulfonsäure.
  • Erfindungsgemäß wird die Aufgabe im Wesentlichen dadurch gelöst,
    • dass die Oxidation der Oxidschicht und deren Auflösung in einem einzigen Behandlungsschritt mit Hilfe einer wässrigen Dekontaminationslösung erfolgt,
    • dass Methansulfonsäure als Dekontaminationssäure eingesetzt wird,
    • dass die Methansulfonsäure sowohl zum Einstellen des pH-Wertes als auch zum Auflösen der Metalloxide verwendet wird, und
    • dass die löslichen Methansulfonate, nach Abbau des Permangansäure, über eine Bypass-Leitung einen Ionenaustauscher durchströmt, in dem die gelösten Kationen und Radionuklide fixiert werden, bei gleichzeitiger Freisetzung von Methansulfonsäure.
  • Dabei ist erfindungsgemäß vorgesehen, dass zu Beginn des Verfahrensablaufs der pH-Wert durch Zudosieren der Methansulfonsäure vorgegeben wird. Während des oxidativen Abbaus der Schicht und der in diesem Zusammenhang durchgeführten Verfahrensschritte bedarf es keiner weiteren Zugabe von Methansulfonsäure. Erfindungsgemäß ist ein Verfahren zum Abbau des Aktivitätsinventars in Komponenten und Systemen vorgesehen, wobei mit einer Dekontaminationslösung die Oxidschichten der mediumbenetzten Innenflächen entfernt werden. Dabei können die Dekontamination mit kraftwerkseigenen Systemen ohne Hilfe von externen Dekontaminationshilfssystemen durchgeführt werden, der Aktivitätsabbau ohne Braunstein-Bildung und sonstige Kationen-Ausfällungen sowie ohne CO2-Anfall und ohne Freisetzung von oxidischen Partikeln stattfinden und die Metalloxide zeitgleich chemisch gelöst werden und als Kationen / Anionen zusammen mit dem Mangan und den Nukliden (Co-60, Co-58, Mn-54 etc.) auf Ionenaustauscherharzen fixiert werden.
  • Das Verfahren kann unter Verwendung des Kreislaufs oder eines Teilskreislaufs durchgeführt werden, der in einer kerntechnischen Anlage wie Kernkraftwerk vorhanden ist. Insoweit werden anlageeigene wie kraftwerkseigene Systeme genutzt.
  • Im Gegensatz zu den bisherigen zuvor erläuterten Dekontaminations-Konzepten erfolgt erfindungsgemäß die chemische Umwandlung der schwerlöslichen Oxide in leichtlösliche Oxide, das Auflösen der Oxide/Radionuklide und der Austrag und das Fixieren der gelösten Kationen an Ionenaustauscher in einem einzigen Verfahrensschritt.
  • Des Weiteren und im Gegensatz zum Stand der Technik wird erfindungsgemäß im Zuge des Voroxidationsschrittes die eingesetzten Permangansäure vollständige zum Mn2+- Kation umgewandelt. Eine Manganoxyhydrat /Braunstein-Ausfällung findet nicht statt.
  • Durch die Reaktion von Mn-VII zu Mn-II stehen 5 Äquivalente (Elektronen) für die Oxidation von Cr2O3 zur Verfügung. Dies bedeutet, dass im Vergleich mit den bisherigen Dekontaminationsverfahren entsprechend der erfindungsgemäßen Lehre nahezu die doppelte Cr2O3 Menge zu Chromat/Dichromat aufoxidiert werden kann.
  • Bei den bisherigen permanganatbasierten Dekontaminations-Konzepten werden pro 100 g eingesetzter Permanganat-Ionen:
    • 43 g Cr-III zu Cr-VI aufoxidiert
    • 72,5 g MnO(OH)2 fallen aus.
  • Beim Dekontaminations-Konzept entsprechend der vorliegenden Erfindung werden pro 100 g eingesetzter Permanganat-Ionen
    73 g Cr-III zu Cr-VI aufoxidiert
    es treten keine MnO(OH)2 / MnO2 - Ausfällungen auf.
  • Nach der erfindungsgemäßen Lehre werden sowohl der pH-Wert als auch die Permangansäure und der Protonenlieferant (Methansulfonsäure) nach einem festen logistischen Schema so aufeinander abgestimmt, dass im Zuge der Dekontamination-Durchführung:
    • kein Braunstein entstehen kann
    • die durch den Zerfall der schwerlöslichen Spinell- / Magnetit-Oxide entstehenden Einzeloxide (FeO, Fe2O3, Fe3O4, NiO) zeitgleich chemisch gelöst werden
    • die sich bildende Mangan-, Eisen- und Nickel-Methansulfonate eine hohe Löslichkeit aufweisen
    • die gelösten Kationen (Fe3+, Fe2+ ˙ Ni2+ und Mn2+) sowie die Radionuklide auf Ionenaustauscher fixiert werden.
  • Die zuvor beschriebene Bildung von Mangandioxid nach der NP-, AP- bzw. HP-Oxidation wird erfindungsgemäß durch Einsatz von Permangansäure im sauren Bereich (pH < 2,5, vorzugsweise pH ≤ 2,2 , insbesondere pH ≤ 2) vermieden. Das sich im sauren Medium bildende Mn2+ wird entsprechend der Erfindung mittels Ionenaustauscher bereits während des "Dekontaminations-Schritts" aus der Lösung entsprechend Gleichung (3) entfernt:

            a) 6HMnO4 + 5Cr2O3 + 2H+ → 6Mn2+ + 5Cr2O7 2- + 4H2O     Gleichung (3)

            b) Mn2+ + H2KIT→ [Mn2+-KIT] + 2 H+     Gleichung (4)

  • Die Fig. 1 zeigt das Zusammenspiel zwischen dem pH-Wert (= Säurekonzentration) und des Permanganat-Gehalts. Wird der pH-Wert in der dargestellten Kurve überschritten, entsteht bei der Oxidation-Reaktion Braunstein [Gleichungen (2) und (3)]. Wird die Kurve unterschritten, läuft die Reaktion zum Mn2+ Kation [Gleichung (4)].
  • Entsprechend vorliegender Erfindung wird der erforderliche pH-Wert von < 2,5, insbesondere ≤ 2,2, bevorzugt pH ≤ 2,0 durch Zugabe von Methansulfonsäure eingestellt. Von allen zur Verfügung stehenden Säuren erfüllt Methansulfonsäure die für den erfindungsgemäßen Dekontaminationsprozess erforderlichen Bedingungen, wie
    • Methansulfonsäure ist gegenüber Permanganat beständig
    • sie wird weder oxidativ zerstört noch chemisch verändert
    • Permangansäure wird durch Methansulfonsäure nicht reduziert, eine Braunsteinbildung (MnO2) findet nicht statt
    • Metalloxide werden aufgelöst und bilden leichtlösliche Methansulfonate
    • eine zusätzliche Zugabe von Mineralsäuren (Schwefelsäure, Salpetersäure), organischen Carbonsäuren (Oxalsäure, Ascorbinsäure etc.) und Komplexbildner ist nicht erforderlich
    • die gelösten Kationen werden auf Kationenaustauscherharze gebunden, die Methansulfonsäure steht dem Prozess wieder zur Verfügung
    • ein Grundmaterialangriff findet nicht statt.
  • Aufgrund der vorstehend aufgeführten Eigenschaften steht Methansulfonsäure am Ende des "oxidativen Dekontaminations-Schrittes" für die Folgeschritte weiterhin zur Verfügung.
  • Die im Zuge des "oxidativen Dekontaminations-Schrittes" entstehenden Oxide (NiO, Ni2O3, FeO,) werden von der Methansulfonsäure bereits während der "HMnO4-Phase" aufgelöst.
  • Entsprechend vorliegender Erfindung wird für die pH Einstellung Methansulfonsäure verwendet. Die Menge der Methansulfonsäure, die zur Vermeidung der MnO(OH)2 Bildung erforderlich ist, orientiert sich an der Permanganat-Konzentration. Mit steigender Permanganat-Konzentration muss der pH Wert erniedrigt, das heißt eine höhere Säurekonzentration eingestellt werden (Fig. 1).
  • Als Richtwert gelten folgende pH-Werte:
    • bei 0,1 mol Permangansäure pro Liter ein pH-Wert von ca. 1
    • bei 0,01 mol Permanganat pro Liter ein pH-Wert von ca. 2.
  • Während der Durchführung der "HMnO4-Phase" wird die Konzentration der freien Protonen (H+) durch die Bildung von Metall-Methansulfonate reduziert. Die Menge der gelösten Fe-, Ni-, Zn-, Mn-Kationen werden daher in die Ermittlung des zusätzlichen Methansulfonsäure-Bedarfs entsprechend folgender Formeln mit einbezogen:

            mg CH3SO3 -1/Liter = [mg Kation/Liter] x [Kationen-spezifischer Faktor].

  • In Abhängigkeit von der Fe/Cr/Ni/Zn - Zusammensetzung der Schutzschicht kann entsprechend vorliegender Erfindung in Abhängigkeit von der eingesetzten HMnO4 - Menge jeweils vorlaufend exakt die Menge der Einzelkationen berechnet werden, die in der jeweiligen "HMnO4-Phase" freigesetzt werden. Dies ist möglich, da sich die eingesetzte HMnO4-Menge zu 100% in Mn2+ umwandelt und dabei die erzeugte Dichromat-Menge stöchiometrisch entsteht. Die Menge des oxidierten Cr-III gibt wiederum die Menge der umgewandelten Fe-/Cr-/Ni-/Zn - Oxide und somit der in der "HMnO4-Phase" entstehenden Fe-/Ni-/Zn-/Mn - Ionen vor.
  • Während der Oxidumwandlung in der "HMnO4-Phase" und des zeitgleich ablaufenden Auflösens der neuen Oxidstrukturen wird das zu dekontaminierende System im Kreislauf K1 ohne Ionenaustauscher - Einbindung, also ohne Kreislauf K2 betrieben. Dies soll prinzipiell anhand Fig. 3 verdeutlicht werden. Während der gesamten Dekontaminations-durchführung ist der Kreislauf K1 in Betrieb. Der Kreislauf K2 wird im Bypass zu Kreislauf 1 zugeschaltet, wenn die Umwandlung der HMnO4-Menge zu 100% in Mn2+ beendet ist.
  • Um den erforderlichen Einsatz von Methansulfonsäure zu minimieren, wird die oxidative "HMnO4-Phase" vorzugsweise mit einer HMnO4-Konzentration von ≤ 50 ppm HMnO4 durchgeführt. Während des "HMnO4-Phase" laufen folgende chemische Teilreaktionen ab (Gleichungen (4) bis (7)):
    • Oxidieren und Lösen des in der Schutzschichte (Fe0.5Ni1.0Cr1.5O4) eingebundenen Cr2O3:

              6HMnO4 + 5Cr2O3 + 12CH3SO3H → 6 [Mn (CH3SO3)2] + 5H2Cr2O7 + 4H2O     Gleichung (4)

  • Durch die Oxidation des Cr-III-Oxids unter Bildung von wasserlöslichem Dichromat werden Ni-II-Oxid (NiO), Fe-III-Oxid (Fe2O3) und Zn-II-Oxid (ZnO) aus der Oxidmatrix freigesetzt und von der Methansulfonsäure aufgelöst (Gleichung (5) bis (7)).

            NiO + 2 CH3SO3H → Ni (CH3SO3)2 + H2O     Gleichung (5)

            Fe2O3 + 6 CH3SO3H → 2 [Fe (CH3SO3)3] + 3 H2O     Gleichung (6)

            ZnO + 2 CH3SO3H → Zn (CH3SO3)2 + H2O     Gleichung (7)

  • Die vorstehend dargestellten chemischen Reaktion (Gleichungen (4) bis (7)) laufen zeitgleich ab.
  • Zur Beschleunigung der "HMnO4-Reaktion" sowie der "Methansulfonsäure-Reaktionen" wird eine Prozesstemperatur von vorzugsweise 60°C bis 120°C eingestellt.
  • Entsprechend vorliegender Erfindung erfolgt die Dekontamination vorzugsweise in einem Temperaturbereich von 85°C bis 105°C.
  • Dies soll auch anhand des Schaubilds in Fig. 3 verdeutlicht werden. Während der Umwandlung des Permanganats zu Mn2+ wird die Lösung im zu dekontaminierenden System (Kreislauf K1) umgewälzt. Nach der Umwandlung des Permanganats wird die Lösung durch den Ionenaustauscher IT im Bypass über einen Reinigungskreislauf K2 geführt.
  • Voraussetzung für die Einbindung eines Ionenaustauschers ist, dass sich das Permanganat vollständig oder im Wesentlichen vollständig zu Mn2+ umgesetzt hat und die Lösung frei von MnO4 --Ionen ist (Richtwert < 2 ppm MnO4).
  • Während des Betriebes des Ionenaustauschers IT werden die zwei- und dreiwertigen Kationen (Mn-II, Fe-II, Fe-III, Zn-II und Ni-II) sowie die Radionuklide (Co-58, Co-60, Mn-54 etc.) aus der Lösung entfernt. Zeitgleich wird die Methansulfonsäure freigesetzt und steht dem Prozess wieder zur Verfügung. Siehe Gleichungen (8) bis (11).
    • Freisetzung der Methansulfonsäure


  •         Mn(CH3SO4)2 + H2KIT → 2 CH3SO4H + [Mn2+-KIT]     Gleichungen (8)

            Ni(CH3SO4)2 + H2KIT → 2 CH3SO4H + [Ni2+-KIT]     Gleichungen (9)

            Fe(CH3SO4)2 + H2KIT → 2 CH3SO4H + [Fe2+-KIT]     Gleichungen (10)

            2 Fe(CH3SO4)3 + 3H2KIT → 6 CH3SO4H + [Fe3+-KIT]     Gleichungen (11)

  • Der Betrieb des Ionenaustauschers IT erfolgt bei einer Prozesstemperatur von ≤ 100°C.
  • Der Betrieb des Ionenaustauschers IT erfolgt solange im Bypass, bis alle gelösten Kationen, Anionen und Radionuklide auf dem Ionenaustauscherharz fixiert sind.
  • Entsprechend der vorliegenden Erfindung wird nach erfolgter Ionentauscher-Reinigung der Pypass Kreislauf K2 geschlossen und in den Kreislauf K1 erneut Permangansäure zugegeben. Die zuvor erläuterten Verfahrensschritte werden solange wiederholt, bis kein weiterer Aktivitätsaustrag aus dem zu dekontaminierenden System K1 mehr erfolgt.
  • Fig. 2 zeigt die zwei Phasen des Dekontaminations-Verfahrens, wobei die einzelnen Phasen wie folgt definiert sind:
    • HMnO4-Phase = Aufbrechen und Auflösen der Oxidmatrix, Kreislaufbetrieb K1
      Methansulfonsäure + Permangansäure
    • IT-Betrieb = Fixieren der gelösten Kationen und Radionuklide an Ionenaustauscherharze
      Kreislaufbetrieb K1 + paralleler Kreislaufbetrieb K2 Methansulfonsäure / Methansulfonate
  • Fig. 2 zeigt beispielhaft die Verläufe der Kationenkonzentrationen bei einer viermaligen HMnO4-Dosierung im Zuge einer DWR-Primärsystemdekontamination.
  • Nach dem Stand der Technik ist es üblich, nach Ablauf der Voroxidation, das überschüssige Permanganat mit Oxalsäure zu reduzieren (Schritt II) und anschließend durch eine Zugabe von weiteren Dekontaminationschemikalien den Dekontaminationsschritt (Schritt III) einzuleiten.
  • Zum Zeitpunkt der Reduktion (Schritt II) befinden sich bei diesen herkömmlichen Verfahren in der Lösung noch sämtliche Inhaltsstoffe des Voroxidationsschrittes (Rest-Permanganat, kolloidales MnO(OH)2, Chromat und Nickel-Permanganat) sowie alle umgewandelten Metall-Oxide auf der System- bzw. Komponentenoberfläche.
  • Da die Metall-Ionen teilweise in gelöster Form (MnO4 -, CrO4 2-) als auch als leichtlösliche Metalloxide (NiO, FeO, MnO2/MnO(OH)2) vorliegen, treten bereits im Zuge des zweiten Verfahrensschrittes der Reduktion (Schritt II) hohe Kationengehalte in der Lösung auf.
  • Zeitgleich entstehen durch die Reduktion des Permanganats, des Chromats und des Braunsteins mit der Oxalsäure große Mengen an CO2 (s. Gleichungen (12 bis 14)). Diese an der Oberfläche ablaufende CO2-Bildung führt zu einer Mobilisierung von Oxidpartikeln, die sich dann in strömungsarmen Zonen des Systems absetzen und dort zu einer Erhöhung der Dosisleistung führen.

            2 HMnO4 + 7H2C2O4 → 2 MnC2O4 + 10 CO2 + 8 H2O     Gleichung (12)

            MnO2 + 2 H2C2O4 → MnC2O4 + 2 CO2 + 2 H2O     Gleichung (13)

            Cr2O7 2- + 3 H2C2O4 + 8 (H3O)+ → 2 Cr3+ + 6 CO2 + 15 H2O     Gleichung (14)

  • Die vorstehend beschriebene CO2-Bildung und Freisetzung von Oxidpartikeln tritt bei der vorliegenden Erfindung nicht auf. Die Oxalat-Verbindungen, die aus zweiwertigen Kationen und der Reduktionschemikalie "Oxalsäure" gebildet werden, haben nur eine begrenzte Löslichkeit in Wasser. Je nach der Verfahrenstemperatur liegt die Löslichkeit der zweiwertigen Kationen bei:
    50 °C 80 °C Einheit
    NiC2O4 ca. 3 ca. 6 mg Ni-II/ Liter
    FeC2O4 ca. 15 ca. 45 mg Fe-II/Liter
    MnC2O4 ca. 120 ca. 170 mg Mn-II/Liter
  • Rechnerisch werden bei einer Primärsystemdekontamination bei Einsatz der bisherigen Dekontaminationsverfahren pro Dekontaminationszyklus große Kationenmengen freigesetzt. Dies führt bereits im Reduktions-Schritt zu Oxalat-Ausfällungen auf den Innenflächen der Systeme.
  • Die oxidischen Schutzschichten eines Primärsystems eines Druckwasserkernkraftwerkes ergeben üblicherweise in Summe ein Gesamtoxidinventar von 1.900 kg bis 2.400 kg [Fe,Cr,Ni-Oxid].
  • Bei der Dekontamination eines Primärsystems eines Druckwasserreaktors muss daher mit folgender maximaler Kationenfreisetzung gerechnet werden:
    • Chrom → 70 bis 80 kg Cr
    • Nickel → 100 bis 120 kg Ni
    • Eisen → 190 bis 210 kg Fe
  • Bei der Primärsystemdekontamination werden üblicherweise 3 Dekontaminationszyklen durchgeführt. Bei einem Gesamtvolumen von ca. 600 m3 und einer gleichmäßigen Verteilung der Kationen über 3 Zyklen ist pro Zyklus mit folgenden Konzentrationen an zweiwertigen Kationen zu rechnen:
    • Nickel → 67 ppm Ni
    • Eisen → 117 ppm Fe
  • Diese Überschlagsrechnung zeigt auf, dass bei allen bisherigen Dekontaminationsverfahren, die zur Reduktion und/oder Dekontamination Oxalsäure einsetzten, eine Fe2+ - und Ni2+- Oxalatbildung nicht vermieden werden kann.
  • Liegen, wie zuvor beschrieben, nach Beendigung eines Dekontaminationszyklusses noch Oxalat Reste im System vor, muss im darauffolgenden Zyklus mehr Permanganat eingesetzt werden, wie die Gleichungen (15), (16) zeigen:

            3NiC2O4 + 2HMnO4 + H2O 3 NiO + 2MnO(OH)2 + 6CO2     Gleichung (15)

            3FeC2O4 + 2HMnO4 + H2O 3 FeO + 2MnO(OH)2 + 6CO2     Gleichung (16)

  • Dies führt, ohne dass das Dekontaminationsergebnis verbessert wird, zu einem höheren Permanganatbedarf und daraus resultierend zu einer erhöhten MnO(OH)2 Abscheidung auf den Oberflächen und letztendlich zu einem höheren Anfall an radioaktiven Abfall. Zusätzlichen erhöht sich der Kationeneintrag im Folgezyklus, die Gefahr einer erneuten Oxalatbildung steigt und der Anfall an Ionenaustauscherharzen wird weiter erhöht.
  • Die bereits gelösten Radionuklide (Co-58, Co-60, Mn-54) werden in die Oxalat-Schicht mit eingebunden. Dies führt zu einer Rekontamination in den Systemen.
  • Wie bereits zuvor beschrieben, liegen entsprechend der vorliegenden Erfindung alle freigesetzten Kationen (Ni-II, Mn-II, Fe-II, Fe-III, Zn-II) sowie das Dichromat in der oxidativen "HMnO4-Phase" der Dekontamination gelöst vor und die Fixierung der Kationen und Anionen erfolgt durch Zuschalten des Bypasses (Kreislauf K2) zeitnah auf Ionenaustauscherharze.
  • Jedes Kernkraftwerk [DWR, SWR etc.] hat eine eigene spezifische Oxidstruktur, Oxidzusammensetzung, Löseverhalten der Oxide und Oxid-/Aktivitätsinventar. Für die Vorplanung einer Dekontamination können nur Annahmen getroffen werden. Erst im Zuge der Durchführung der Dekontamination zeigt sich dann, ob die vorlaufend getroffenen Annahmen richtig waren.
  • Ein Dekontaminationskonzept muss daher in der Lage sein, während der Durchführung sich den jeweiligen Veränderungen anzupassen.
  • Mit vorliegender Erfindung kann gezielt auf alle nur denkbaren neuen Anforderungen reagiert werden. Die zuvor aufgezeigten Detailschritte können je nach Art und Menge des im System vorliegenden Oxid- /Aktivitätsinventars beliebig wiederholt werden.
  • Eine Dekontamination, entsprechend der vorliegenden Erfindung, benötigt im Vergleich zu den bisherigen Verfahrenstechniken eine sehr niedrige Chemikalien-Konzentration. Die benötigten Chemikalien-Mengen können daher mit in Kernkraftwerken (KKW) vorhandenen eigenen Dosiersystemen dosiert und die anfallenden Kationen mittels KKW eigenen Reinigungssystemen (Ionenaustauscher) entfernt werden. Große externe Dekontaminationseinrichtungen müssen nicht installiert werden.
  • Durch Steuerung des Gesamtprozesses von der Kraftwerkswarte des Kernkraftwerkes aus können die Prozessparameter schnell den jeweiligen neuen Anforderungen angepasst werden (Chemikaliendosierung, Chemikalienkonzentrationen, Prozesstemperatur, Zeitpunkt der IT-Tauscher-Einbindung, Schrittfolgen etc.).
  • Die Verfahrensvariationen können bei Bedarf solange durchgeführt werden, bis der gewünschte Aktivitätsaustrag bzw. die gewünschte Dosisleistungsreduktion erzielt wurde.
  • Die in der Lösung vorliegende Methansulfonsäure verbleibt während der Durchführung aller Verfahrensschritte in der Lösung. Die Konzentration wird dabei nicht verändert. Erst am Ende der Gesamtdekontaminationsdurchführung wird die Methansulfonsäure im Zuge der Endreinigung auf Ionenaustauscherharze gebunden.
  • Weitere Einzelheiten, Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich nicht nur aus den Ansprüchen - für sich und/oder in Kombination-, sondern auch sowohl aus den bereits zuvor beschriebenen als auch nachstehend ergänzend erläuterten Figuren 1 bis 3, die selbsterklärend sind.
  • Die Figuren zeigen:
    • Fig. 1
    der pH-Arbeitsbereich nach der Erfindung im Vergleich zum Stand der Technik,
    Fig. 2
    Änderung der Permangansäure-Konzentration und der Kationen- und Dichromsäure-Konzentration in Abhängigkeit von der Prozessdauer,
    Fig. 3
    Prinzipdarstellung des Dekontaminationskreislaufes (K1) sowie des IT-Reinigungskreislaufs (K2)
  • Anhand des Schaubilds in Fig. 1 wird verdeutlicht, dass dann, wenn der pH-Wert in Abhängigkeit von der Permangansäure-Konzentration unterhalb der in Fig. 1 gezeichneten schräg verlaufenden Gerade liegt, sichergestellt ist, dass Braunstein sich nicht bilden kann. Nach dem Stand der Technik wird bei einem pH-Wert und einer Permangansäure-Konzentration gearbeitet, die oberhalb der Geraden liegt. Hierdurch bedingt, bildet sich Braunstein. Die Gerade bestimmt sich dabei nach der Gleichung (2) und (3).
  • Die erfindungsgemäße Dekontamination ist rein prinzipiell der Fig. 2 zu entnehmen. Während aller Phasen der Dekontamination ist die Dekontaminationslösung, um einen pH-Wert von ≤ 2,5 zu gewährleisten, mit Methansulfonsäure unterlegt. Im Verfahrensschritt "HMnO4-Phase" wird in die Lösung Permangansäure zudosiert, um den unlöslichen Fe,CrNi-Oxidverband in leichtlösliche Metalloxide umzuwandeln, die Metalloxide zeitgleich aufzulösen und leicht lösliche Methansulfonate zu bilden. Das Cr-III-Oxid wird zu Cr-VI oxidiert und liegt in der Lösung als Dichromsäure vor. Nachdem das Permanganat vollständig oder im Wesentlichen vollständig zu Mn2+ umgesetzt worden ist und die Lösung im Wesentlichen frei von MnO-4-Inonen ist, durchströmt im Verfahrensschritt "IT-Betrieb" die Lösung über einen Bypass den Ionenaustauscher IT (Kreislauf K2), in dem die gelösten Kationen und Radionuklide fixiert werden. Im Zuge des IT-Betriebes wird die Methansulfonsäure wieder frei und steht dem Prozess wieder zur Verfügung.
  • Sodann wird erneut der Lösung, die nicht mehr den Kationenaustauscher durchströmt, entsprechend des zu oxidierenden Cr-3 im Fe,CrNi-Oxidverband erneut Permangansäure zugegeben.
  • Im Verfahrensschritt "HMnO4-Phase" erfolgt chemisch eine Umwandlung der schwer löslichen Fe, Cr, Ni-Struktur in leichter lösliche Oxidformen mittels Permangansäure. Das Lösen der umgewandelten Oxidformen erfolgt mit Methansulfonsäure. Verfahrenstechnisch wird dies in einem Kreislaufbetrieb (Kreislauf K1) (Fig. 3) in einer Methansulfonsäure /Permangansäure-Lösung durchgeführt. Der Kreislaufbetrieb K1 bleibt solange aufrechterhalten, bis die Permangansäure vollständig verbraucht und zu Mn2+ umgewandelt worden ist. Üblicherweise dauert die Umwandlung der Permangansäure zu Mn2+, wenn zu Beginn des Prozesses die Permangansäure-Konzentration im Bereich zwischen 30 und 50 ppm eingestellt wird, 2 bis 4 Stunden. Die Umwandlung der Oxidstruktur sowie das Auflösen der umgewandelten Oxide erfolgt zeitgleich. Die Endprodukte des Auflösungsprozesses sind Metallsalze der Methansulfonsäure. Nach Abschluss der "HMnO4-Phase" beginnt die "IT-Phase". Dabei werden die als Methansulfonate vorliegende Metall-Kationen und Nuklide-im Bypass (Kreislauf K2) über Ionenaustauscherharze gefahren und dort fixiert. Während der "IT-Phase" sind beide Kreisläufe K1 und K2 in Betrieb. Bei dem Tauschervorgang wird die Methansulfonsäure wieder freigestellt und steht der Dekontaminationslösung wieder zur Verfügung.

Claims (10)

  1. Verfahren zum Abbau einer Chrom, Eisen, Nickel, Zink und Radionuklide enthaltenden Oxidschicht, insbesondere zum Abbau von auf Innenflächen von Systemen und Komponenten eines Kernkraftwerks abgeschiedenen Oxidschichten, mittels einer eine Säure enthaltenden wässrigen Dekontaminationslösung,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Auflösen der Oxidschicht in einem einzigen Behandlungsschritt mit Hilfe einer wässrigen in einem ersten Kreislauf (K1) strömenden Dekontaminationslösung mit Methansulfonsäure als Säure erfolgt, dass Methansulfonsäure während der gesamten Dekontaminationsdurchführung sowohl als Protonenlieferant zur Einstellung der Dekontaminationslösung auf einen pH-Wert ≤ 2,5 als auch als Oxidlösemittel in der Dekontaminationslösung verbleibt, dass der Aufschluss von chromhaltigen Oxidschichten mit Permangansäure erfolgt und dass nach Abbau der Permangansäure die Lösung bei Aufrechterhaltung des Betriebs des ersten Kreislaufs (K1) über eine Bypass-Leitung in einem zweiten Kreislauf (K2) einen Ionenaustauscher (IT) durchströmt, in dem die in der Dekontaminationslösung vorhandenen 2- und 3-wertigen Kationen sowie die gelösten Radionuklide fixiert werden, bei gleichzeitiger Freisetzung von Methansulfonsäure.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass in der Dekontaminationslösung eine Methansulfonsäure-Konzentration von ≤ 3.500 ppm eingestellt wird, vorzugsweise 500 bis 1000 ppm.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass in der oxidativen Phase des Dekontaminationsprozesses, in der die Dekontaminationslösung in den ersten Kreislauf (K1) strömt, die Permangansäure auf eine maximale Konzentration von 200 ppm, vorzugsweise 50 ppm, eingestellt wird.
  4. Verfahren nach zumindest einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die abzutragende Dicke der Oxidschicht durch die Menge des eingesetzten Permangansäure gesteuert wird.
  5. Verfahren nach zumindest einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass alle Phasen der Dekontamination bei einer Temperatur zwischen 60 °C und 120 °C, besonders bevorzugt zwischen 85 °C und 105 °C, durchgeführt werden.
  6. Verfahren nach zumindest einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass während des Strömens der Dekontaminationslösung durch die Ionentauscherharze im zweiten Kreislauf (K2) durch Entzug der Mn-II -/ Fe-II -/ Fe-III - /Ni-II -Ionen mittels der Ionentauscherharze die Methansulfonsäure regeneriert wird.
  7. Verfahren nach vorzugsweise zumindest Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die auf den Innenflächen eines Kühlmittelkreislaufes eines Kernkraftwerks oder dessen Komponenten abgeschiedene Oxidschicht durch die im Kreislauf (K1) geführte Permangansäure und Methansulfonsäure enthaltende Dekontaminationslösung schichtweise oxidiert und aufgelöst wird, dass nach vollständigem Verbrauch der Permangansäure bei weiterem Kreislaufbetrieb die Dekontaminationslösung über einen Bypass durch einen Ionenaustauscher zum Binden der in der Lösung vorhandenen Fe-, Ni-, Zn-, Mn-Kationen und Radionuklide in einen zweiten Kreislauf (K2) geführt wird, dass anschließend der Methansulfonsäure-Lösung erneut Permangansäure zugeführt wird, dass zuvorige Verfahrensschritte (HMnO4-Phase, IT-Phase) in einem Umfang wiederholt werden, bis aus dem zu dekontaminierenden System (Kreislauf K1) kein Aktivitätsaustritt (Radionuklid-Freisetzung) mehr feststellbar ist.
  8. Verfahren nach zumindest Anspruch 1 oder Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass zu Beginn des Abbaus der Oxidschicht der pH-Wert mittels der Methansulfonsäure eingestellt wird und dass während des Abbaus der Oxidschicht und Durchführung der weiteren Verfahrensschritte ein weiteres Zugeben von Methansulfonsäure unterbleibt.
  9. Verfahren nach zumindest Anspruch 1 oder Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der pH-Wert mittels der Methansulfonsäure auf einen Wert < 2,5, vorzugsweise < 2,2, insbesondere ≤ 2,0, eingestellt wird.
  10. Verfahren nach zumindest Anspruch 1 oder Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass als der erste Kreislauf (K1) ein Kreislauf oder ein Teilkreislauf von diesem von einer kerntechnischen Anlage, insbesondere ein Kühlmittelkreislauf oder der Teil von diesem, verwendet wird.
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