EP2408272A2 - Schaltungsanordnung und Verfahren zum betreiben mindestens einer Entladungslampe - Google Patents

Schaltungsanordnung und Verfahren zum betreiben mindestens einer Entladungslampe Download PDF

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EP2408272A2
EP2408272A2 EP11167573A EP11167573A EP2408272A2 EP 2408272 A2 EP2408272 A2 EP 2408272A2 EP 11167573 A EP11167573 A EP 11167573A EP 11167573 A EP11167573 A EP 11167573A EP 2408272 A2 EP2408272 A2 EP 2408272A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
discharge lamp
circuit arrangement
direct current
control device
arrangement according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP11167573A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Peter Krummel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osram GmbH
Original Assignee
Osram GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Osram GmbH filed Critical Osram GmbH
Publication of EP2408272A2 publication Critical patent/EP2408272A2/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/295—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps with preheating electrodes, e.g. for fluorescent lamps
    • H05B41/298—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions
    • H05B41/2988—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the lamp against abnormal operating conditions
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/36—Controlling
    • H05B41/38—Controlling the intensity of light
    • H05B41/39—Controlling the intensity of light continuously
    • H05B41/392—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor
    • H05B41/3921—Controlling the intensity of light continuously using semiconductor devices, e.g. thyristor with possibility of light intensity variations
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S315/00—Electric lamp and discharge devices: systems
    • Y10S315/04—Dimming circuit for fluorescent lamps

Definitions

  • the present invention relates to a circuit arrangement for operating at least one discharge lamp having an input with a first and a second input terminal for coupling to a DC supply voltage, a bridge circuit having at least a first and a second electronic switch, wherein the first and the second electronic switch to form a first bridge center of the bridge circuit is serially coupled between the first and second input terminals, and at least one coupling capacitor, first and second output terminals for coupling to the overhead filament of the discharge lamp, third and fourth output terminals for coupling to the low-lying filament of the discharge lamp, a lamp inductor serially coupled between the first bridge center and one of the output terminals for the overhead filament of the discharge lamp, and a DC power source connected to the lamp Discharge lamp is coupled. It also relates to a corresponding method for operating at least one discharge lamp on such a circuit arrangement.
  • the present invention relates to a problem in the operation of discharge lamps with dimmable electronic Ballasts occurs. It comes with some dimming positions to so-called disk discharges. It is a known and common solution to suppress these disk discharges by feeding a direct current into the discharge lamp.
  • the object of the present invention is to develop a circuit arrangement or a method of the type mentioned in such a way that even at low dimming positions and low ambient temperatures on the one hand disk discharges, on the other hand own flicker of the discharge lamp can be prevented as much as possible.
  • the present invention is based on the finding that although the supply of a direct current effectively prevents the disk discharges, however, exactly this direct current at low dimming positions and low ambient temperatures is the cause of the intrinsic flicker. According to the invention, therefore, to prevent self-flickering at low dimming positions and low ambient temperatures, the DC current fed into the discharge lamp is suitably reduced or eliminated altogether.
  • This procedure stabilizes the gas discharge and largely prevents the intrinsic flicker.
  • a circuit arrangement therefore further comprises at least one sensor device for detecting at least one operating parameter of the discharge lamp and a control device which is coupled to the at least one sensor device and the DC power source, wherein the control device is designed to control the amplitude of the direct current output by the DC power source as a function of the at least one sensor device detected to vary at least one operating parameter.
  • a preferred embodiment is characterized in that the circuit arrangement further comprises a dimming factor supply device, which is designed to provide at its output a signal which with a Dimming factor of the circuit arrangement is correlated, wherein the dimming factor supply device is coupled to the control device, wherein the control device is designed to vary the amplitude of the output from the DC power source in dependence of the dimming factor.
  • a dimming factor of 20% means that the discharge lamp emits only 20% of the light that it would deliver under full load operation.
  • the control device is designed to vary the amplitude of the DC current output from the DC power only when the dimming factor is within a predeterminable range. In other words, therefore, with dimming factors above approximately 20%, no reduction of the direct current supplied to the discharge lamp to avoid disk discharges is undertaken.
  • a direct current with a predeterminable amplitude is fed into the discharge lamp and the supply of a direct current is completely omitted below this dimming factor.
  • the control device is designed to vary the amplitude of the direct current output by the DC power source as a function of the dimming factor to different degrees. In other words, within the critical dimming factor range, from high to low dimming factors, the direct current supplied to the discharge lamp is accordingly lowered continuously.
  • the DC power source is coupled between the first input terminal and one of the output terminals for the low-level filament of the discharge lamp.
  • the coupling capacitor is pre-charged. Accordingly, the direct current flows from the cold, that is low-lying helix to the hot, ie high-lying helix and from there via the lamp choke and the low-lying electronic switch to ground.
  • the DC power source may also be coupled between one of the output terminals for the low-lying filament of the discharge lamp and a reference potential, in particular the second input terminal. If the coupling capacitor is thus coupled between one of the output terminals for the low-lying filament of the discharge lamp and the reference potential, the DC source is quasi-parallel connected to this coupling capacitor. The current also flows from the DC power source to the cold filament, from there via the gas discharge to the hot filament and then via the lamp inductor and the low-lying switch of the bridge circuit to the reference potential.
  • the DC source can be realized by adjusting the duty cycle of the signals driving the switches of the bridge circuit.
  • a direct component can thus be generated and fed as direct current into the discharge lamp.
  • This variant has the advantage that it can be dispensed with the realization of an additional DC power source, the supply of a direct current to the discharge lamp can be achieved substantially by already existing components.
  • the sensor device is a temperature sensor.
  • the temperature sensor is preferably arranged in such a way to the discharge lamp, that by means of the temperature sensor, a temperature is measured, which is correlated with the temperature of the discharge lamp.
  • the temperature sensor is arranged such that it can measure the temperature on the tube wall of the discharge lamp.
  • control device is designed to control the DC source in such a way that the amplitude of the DC current output by the DC power source is varied in accordance with a predeterminable characteristic curve stored in the control device as a function of the temperature.
  • a predeterminable characteristic curve stored in the control device as a function of the temperature.
  • the characteristic curve can be designed in such a way that the control device activates the DC current source in such a way that it outputs a direct current of a predefinable amplitude at a temperature equal to or greater than a predefinable threshold value, and does not deliver direct current at a temperature below the predefinable threshold value.
  • the characteristic curve is designed in such a way that the control device controls the direct current source in such a way that the amplitude of the direct current emitted by it, in particular below a prescribable threshold value of the temperature, is substantially lower is reduced continuously or according to a plurality of stages as a function of the temperature.
  • the last-mentioned variant allows particularly precise avoidance of disc discharges on the one hand and avoidance of intrinsic flickering on the other hand.
  • the sensor device may be coupled to the at least one coupling capacitor, wherein the sensor device is designed to evaluate the voltage drop across the coupling capacitor during operation.
  • the coupling capacitor is arranged in the circuit arrangement.
  • the sensor device preferably comprises the series connection of a low-pass device, an alternating signal decoupling device and a rectifier.
  • the cutoff frequency of the low pass device is 200 to 300 Hz to reliably detect relevant alternating signal components that speak for a natural flicker of the discharge lamp in the frequency range between 20 and 150 Hz. Although this would possibly include a ripple in the network; However, this occurs only at high dimming levels. At low levels of dimming, where the intrinsic flicker occurs, the hum is negligible. This procedure is based on the knowledge that the intrinsic flickering of the discharge lamp is detected by the evaluation of the voltage at the coupling capacitor can. As soon as the discharge lamp flickers, a superimposed AC voltage of low frequency occurs at the coupling capacitor. This superimposed AC voltage can be used to control, in particular even to control, the DC power source.
  • control device preferably comprises a control device having a first input and a second input, wherein the first input is coupled to the output of the rectifier and the second input is coupled to a comparison value providing device, wherein the comparison value providing device is designed at its output a comparison value, in particular in dependence the dimming factor to provide, wherein the control device is designed to control the DC power source such that the amplitude of the DC output from the DC power source is varied in response to the signal at the output of the control device. Nevertheless, the low level of mains hum, which changes as a function of the dimming position, can be taken into account by the comparison value.
  • the control device may comprise an I-controller.
  • This realization has the advantage that the DC current is lowered only in the case of discharge lamps which exhibit a natural flicker. For discharge lamps that show no intrinsic flicker, the DC current is maintained throughout the dimming and temperature range. However, only so much direct current is always fed into the discharge lamp until the superimposed alternating voltage corresponds to the predetermined comparison value. Thus, the control device always works at the stability limit.
  • the control device therefore comprises a two-position controller. This is designed so that increasing the amplitude of the DC current is characterized by a first time constant, and lowering the amplitude of the DC current by a second time constant, wherein the first time constant represents a multiple of the second time constant, wherein the first time constant by at least a factor 1,000, preferably at least a factor 10,000, is greater than the second time constant.
  • the direct current is quickly reduced, for example in the millisecond range, when a self-flicker is detected.
  • the DC current as long as slow, that is in the second to minute range, again increased until the own flicker just occurs again.
  • the advantage of this variant is that with such a control device, the discharge lamp only ever comes for a very short time in the state of intrinsic flicker and then operated for a long time in the flicker-free state.
  • the visual impression is therefore a quieter operation of the discharge lamp compared to the operation of the discharge lamp at the stability limit.
  • Fig. 1 shows a schematic representation of a first embodiment of a circuit arrangement according to the invention.
  • a DC supply voltage is applied, which can in particular represent the so-called intermediate circuit voltage U zw derived from an AC mains voltage.
  • the input terminals E1, E2 is coupled as part of an inverter, the series connection of a first Q1 and a second electronic switch Q2, wherein between the switches Q1, Q2, a first bridge center BM1 is formed.
  • a lamp inductor L Dr is coupled between the first bridge center BM1 and a first output terminal A1.
  • a second output terminal A2 is provided for the overhead filament W1 of a discharge lamp LL.
  • output connections A3, A4 are provided between the output terminal A3 and the reference potential, which in the present case represents the input terminal E2.
  • a coupling capacitor C HB is coupled between the output terminal A3 and the reference potential, which in the present case represents the input terminal E2.
  • a firing capacitor C z is coupled, which is designed to ignite the discharge lamp LL together with the lamp inductor L Dr.
  • a DC current source I DC which is fed from the intermediate circuit voltage U zw , provides at its output a current I, which the discharge lamp LL via the terminal A3 is supplied.
  • a temperature sensor S ⁇ is provided, which is coupled to a control device 10 for controlling the DC current source I DC .
  • the control device 10 is also coupled to a dimming factor supply device 12.
  • the dimming factor provision device 12 supplies a signal "on” to the control device 10 at low dimming factors, so that the latter causes the DC current source I DC at temperatures below a threshold value ⁇ 1, the current I emitted by it
  • the dimming factor providing device 12 further causes the control device 10 to supply a current I greater than zero via the terminal A3 into the discharge lamp LL.
  • a current I is supplied to prevent disc discharges.
  • the discharge lamp is further supplied with a current I, whereas at low dimming factors, in particular below a threshold value for the dimming factor, and when the temperature drops below the threshold value ⁇ 1, the current delivered by the DC source is set to zero.
  • the intrinsic flickering of the discharge lamp LL can be reliably prevented.
  • Fig. 2 illustrated embodiment is characterized in that the lowering of the current I output from the DC current I DC continuously occurs at low dimming levels to low temperatures, the means there is no binary transition as in the embodiment of Fig. 1 instead of.
  • the lower the temperature at the discharge lamp LL the less direct current I is supplied to the discharge lamp LL. This goes so far, until finally no direct current I more flows through the discharge lamp LL.
  • the lowering of the current I output at the DC current source I Dc is activated only when the brightness is very well dimmed. For larger dimming positions, however, this function is switched off and it always flows the maximum, optimized against disc discharge direct current I through the discharge lamp LL.
  • the DC current source I DC is arranged between the input terminal E1 and the coupling capacitor C HB .
  • it may also be arranged between the terminal A3 and the reference potential. It may also be coupled to port A4 instead of port A3.
  • the DC power source can also be realized by the pulse width ratio of the signals used to drive the switches Q1, Q2.
  • the intrinsic flickering of the discharge lamp LL is detected by evaluating the voltage drop across the coupling capacitor C HB .
  • a sensor device S EF evaluates the low-frequency AC voltage component resulting from the intrinsic flicker of the voltage drop across the coupling capacitor C HB .
  • the sensor device S EF comprises for this purpose a Low-pass device 14, an alternating signal extraction device 16 and a rectifier 18.
  • the control device 10 comprises a control device having a first and a second input. The first input is coupled to the output of the rectifier 18, the second input to the dimming signal providing device 12, which in the present case is designed as a comparison value providing device.
  • the comparison value providing device 12 provides at its output a comparison value as a function of the dimming factor. The smaller the dimming factor, the smaller the comparative value provided, and the greater the effect of self-flickering on the activity of the control loop.
  • the control device 10 is designed to control the DC current source I DC in such a way that the amplitude I of the direct current output by the DC current source I DC is varied as a function of the signal at the output of the regulating device 10.
  • the control device 10 is preferably designed as an I-controller. Whereby at the in Fig. 3 illustrated embodiment, therefore, the DC current I DC is lowered only when a natural flicker of the discharge lamp LL is detected. For discharge lamps that show no intrinsic flicker, the supply of a direct current I is maintained throughout the dimming and temperature range.
  • Fig. 4 illustrated embodiment corresponds substantially to in Fig. 3
  • the realization of a DC power source at the in Fig. 4 illustrated embodiment by adjusting the duty cycle of the switches Q1, Q2 of the bridge circuit driving signals is realized.
  • an ohmic resistor R DC is inserted between the first input terminal E1 and the coupling point of the terminal A3 with the coupling capacitor C HB . Furthermore, the control device 10, which comprises the I-controller, is coupled to a device 20 for setting the duty cycle of the signal driving the switches Q1, Q2.
  • the control device 10 equipped with a two-position controller. If a self-flickering of the discharge lamp occurs, the current I emitted by the DC current source I DC is reduced in the millisecond range until the sensor device S EF no longer detects intrinsic flickering. Subsequently, the DC current I DC output from the DC current source I is slowly increased, that is in the second to minute range, until the intrinsic flicker just reappears. This reoccurrence of the intrinsic flicker is detected by the sensor device S EF , and the DC current is quickly reduced again.

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
  • Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe (LL). Zur Verhinderung des Eigenflimmerns bei niedrigen Dimmstellungen und niedrigen Temperaturen wird erfindungsgemäß ein Gleichstrom, der zur Vermeidung von Scheibenentladungen bei höheren Dimmstellungen in die Entladungslampe eingespeist wird, reduziert oder gänzlich eliminiert. Sie betrifft überdies ein entsprechendes Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe.

Description

    Technisches Gebiet
  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe mit einem Eingang mit einem ersten und einem zweiten Eingangsanschluss zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung, einer Brückenschaltung mit zumindest einem ersten und einem zweiten elektronischen Schalter, wobei der erste und der zweite elektronische Schalter unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts der Brückenschaltung seriell zwischen den ersten und den zweiten Eingangsanschluss gekoppelt sind, und mindestens einem Koppelkondensator, einem ersten und einem zweiten Ausgangsanschluss zum Koppeln mit der hochliegenden Wendel der Entladungslampe, einem dritten und einem vierten Ausgangsanschluss zum Koppeln mit der tiefliegenden Wendel der Entladungslampe, einer Lampendrossel, die seriell zwischen den ersten Brückenmittelpunkt und einen der Ausgangsanschlüsse für die hochliegende Wendel der Entladungslampe gekoppelt ist, und einer Gleichstromquelle, die mit der Entladungslampe gekoppelt ist. Sie betrifft überdies ein entsprechendes Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe an einer derartigen Schaltungsanordnung.
    • Stand der Technik
  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Problematik, die beim Betrieb von Entladungslampen mit dimmbaren elektronischen Vorschaltgeräten auftritt. Dabei kommt es bei einigen Dimmstellungen zu so genannten Scheibenentladungen. Es ist eine bekannte und übliche Lösung, diese Scheibenentladungen durch das Einspeisen eines Gleichstroms in die Entladungslampe zu unterdrücken.
  • In diesem Zusammenhang ist es bekannt, dass es bei niedrigen Dimmstellungen und bei relativ niedrigen Umgebungstemperaturen, beispielsweise Temperaturen unter 20° C, zu instabilen Gasentladungen kommen kann, die sich durch ein leichtes, bei einem derart niedrigen Lichtpegel jedoch störendes, chaotisches Lichtflickern beziehungsweise Flimmern bemerkbar machen. Dieser Effekt ist unter dem Begriff des so genannten Eigenflimmerns bekannt. Dieses Verhalten tritt nicht bei allen Entladungslampen auf; so zeigen Entladungslampen, deren Gasfüllung einen Kryptonanteil haben, dieses Verhalten nicht. Die eigentliche Ursache für dieses Eigenflimmern ist gegenwärtig noch nicht erforscht.
  • Bisher wurden deshalb Betriebszustände, bei denen das Eigenflimmern auftritt, für die betroffenen Entladungslampen nicht freigegeben.
    • Darstellung der Erfindung
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine Schaltungsanordnung beziehungsweise ein Verfahren der eingangs genannten Art derart weiterzubilden, dass selbst bei niedrigen Dimmstellungen und bei niedrigen Umgebungstemperaturen einerseits Scheibenentladungen, andererseits ein Eigenflimmern der Entladungslampe möglichst weitgehend verhindert werden kann.
  • Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Schaltungsanordnung mit den Merkmalen von Patentanspruch 1 sowie durch ein Verfahren mit den Merkmalen von Patentanspruch 19.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass zwar das Einspeisen eines Gleichstroms die Scheibenentladungen wirksam verhindert, jedoch genau dieser Gleichstrom bei niedrigen Dimmstellungen und niedrigen Umgebungstemperaturen die Ursache des Eigenflimmerns ist. Erfindungsgemäß wird deshalb zum Verhindern des Eigenflimmerns bei niedrigen Dimmstellungen und niedrigen Umgebungstemperaturen der in die Entladungslampe eingespeiste Gleichstrom in geeigneter Weise reduziert oder gänzlich eliminiert.
  • Durch diese Vorgehensweise lässt sich die Gasentladung stabilisieren und das Eigenflimmern weitgehend verhindern.
  • Eine erfindungsgemäße Schaltungsanordnung umfasst deshalb weiterhin mindestens eine Sensorvorrichtung zum Erfassen mindestens eines Betriebsparameters der Entladungslampe sowie eine Steuervorrichtung, die mit der mindestens einen Sensorvorrichtung und der Gleichstromquelle gekoppelt ist, wobei die Steuervorrichtung ausgelegt ist, die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des von der mindestens einen Sensorvorrichtung erfassten mindestens einen Betriebsparameters zu variieren.
  • Eine bevorzugte Ausführungsform zeichnet sich dadurch aus, dass die Schaltungsanordnung weiterhin eine Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung umfasst, die ausgelegt ist, an ihrem Ausgang ein Signal bereitzustellen, das mit einem Dimmfaktor der Schaltungsanordnung korreliert ist, wobei die Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung mit der Steuervorrichtung gekoppelt ist, wobei die Steuervorrichtung ausgelegt ist, die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Dimmfaktors zu variieren. Hierbei lässt sich berücksichtigen, dass das so genannte Eigenflimmern insbesondere bei Dimmfaktoren unterhalb von 20 %, insbesondere unterhalb von 15 % des maximalen Dimmfaktors auftritt. Hierbei bedeutet ein Dimmfaktor von 20%, dass die Entladungslampe nur noch 20% des Lichts abgibt, das sie unter Volllastbetrieb abgeben würde.
  • Bevorzugt ist deshalb die Steuervorrichtung ausgelegt, die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms nur dann zu variieren, wenn der Dimmfaktor in einem vorgebbaren Bereich liegt. Mit anderen Worten wird deshalb bei Dimmfaktoren über ca. 20 % keine Reduktion des der Entladungslampe zur Vermeidung von Scheibenentladungen zugeführten Gleichstroms vorgenommen.
  • Es kann vorgesehen werden, dass oberhalb eines vorgebbaren Dimmfaktors ein Gleichstrom mit einer vorgebbaren Amplitude in die Entladungslampe eingespeist wird und unterhalb dieses Dimmfaktors auf die Zuführung eines Gleichstroms gänzlich verzichtet wird. Es kann jedoch auch vorgesehen werden, dass die Steuervorrichtung ausgelegt ist, die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Dimmfaktors unterschiedlich stark zu variieren. Mit anderen Worten wird demnach innerhalb des kritischen Dimmfaktorbereichs von hohen zu niedrigen Dimmfaktoren der der Entladungslampe zugeführte Gleichstrom kontinuierlich abgesenkt.
  • Bevorzugt ist die Gleichstromquelle zwischen den ersten Eingangsanschluss und einen der Ausgangsanschlüsse für die tiefliegende Wendel der Entladungslampe gekoppelt. Dadurch wird der Koppelkondensator vorgeladen. Der Gleichstrom fließt demnach von der kalten, das heißt tiefliegenden Wendel zur heißen, das heißt hochliegenden Wendel und von dort über die Lampendrossel und den tiefliegenden elektronischen Schalter zur Masse ab.
  • Alternativ kann die Gleichstromquelle auch zwischen einen der Ausgangsanschlüsse für die tiefliegende Wendel der Entladungslampe und ein Bezugspotential, insbesondere den zweiten Eingangsanschluss, gekoppelt sein. Ist der Koppelkondensator demnach zwischen einen der Ausgangsanschlüsse für die tiefliegende Wendel der Entladungslampe und das Bezugspotential gekoppelt, ist die Gleichstromquelle diesem Koppelkondensator quasi parallelgeschaltet. Der Strom fließt ebenfalls von der Gleichstromquelle zur kalten Wendel, von dort über die Gasentladung zur heißen Wendel und anschließend über die Lampendrossel und den tiefliegenden Schalter der Brückenschaltung zum Bezugspotential ab.
  • Alternativ kann die Gleichstromquelle durch Einstellung des Tastverhältnisses der die Schalter der Brückenschaltung ansteuernden Signale realisiert sein. Durch ein unsymmetrisches Tastverhältnis kann so ein Gleichanteil erzeugt und als Gleichstrom in die Entladungslampe eingespeist werden. Diese Variante hat den Vorteil, dass auf die Realisierung einer zusätzlichen Gleichstromquelle verzichtet werden kann, die Zuführung eines Gleichstroms an die Entladungslampe vielmehr im Wesentlichen durch bereits vorhandene Bauelemente erzielt werden kann.
  • Bei einer bevorzugten Ausführungsform stellt die Sensorvorrichtung einen Temperatursensor dar. Dabei ist der Temperatursensor bevorzugt derart zur Entladungslampe angeordnet, dass mittels des Temperatursensors eine Temperatur messbar ist, die mit der Temperatur der Entladungslampe korreliert ist. Bevorzugt ist der Temperatursensor derart angeordnet, dass er die Temperatur an der Rohrwand der Entladungslampe messen kann.
  • Weiterhin ist in diesem Zusammenhang die Steuervorrichtung ausgelegt, die Gleichstromquelle derart anzusteuern, dass die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms gemäß einer vorgebbaren, in der Steuervorrichtung abgelegten Kennlinie in Abhängigkeit der Temperatur variiert wird. Dies wird selbstverständlich nur dann vorgenommen, wenn der mittels der Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung bereitgestellte Dimmfaktor dazu Anlass gibt.
  • Dabei kann die Kennlinie derart ausgelegt sein, dass die Steuervorrichtung die Gleichstromquelle derart ansteuert, dass diese bei einer Temperatur gleich oder größer einem vorgebbaren Schwellwert einen Gleichstrom einer vorgebbaren Amplitude abgibt, und bei einer Temperatur unterhalb des vorgebbaren Schwellwerts keinen Gleichstrom abgibt.
  • Alternativ zu dieser binären Lösung kann vorgesehen sein, dass die Kennlinie derart ausgelegt ist, dass die Steuervorrichtung die Gleichstromquelle derart ansteuert, dass die Amplitude des von ihr abgegebenen Gleichstroms, insbesondere unterhalb eines vorgebbaren Schwellwerts der Temperatur, zu niedrigeren Temperaturen im Wesentlichen kontinuierlich oder gemäß einer Vielzahl von Stufen in Abhängigkeit der Temperatur reduziert wird.
  • Die zuletzt genannte Variante ermöglicht besonders präzise die Vermeidung von Scheibenentladungen einerseits und die Vermeidung von Eigenflimmern andererseits.
  • Es kann auch vorgesehen werden, beispielsweise in Form einer Lookup Tabelle, den Gleichstrom, der der Entladungslampe zuzuführen ist, für eine Vielzahl von Kombinationen aus Temperatur und Dimmfaktor anzugeben.
  • Alternativ zur Ermittlung der Temperatur kann die Sensorvorrichtung mit dem mindestens einen Koppelkondensator gekoppelt sein, wobei die Sensorvorrichtung ausgelegt ist, die über dem Koppelkondensator im Betrieb abfallende Spannung auszuwerten. In diesem Zusammenhang ist es gleichgültig, wo der Koppelkondensator in der Schaltungsanordnung angeordnet ist. Dabei umfasst die Sensorvorrichtung bevorzugt die Serienschaltung einer Tiefpassvorrichtung, einer Wechselsignalauskopplungsvorrichtung sowie eines Gleichrichters.
  • Bevorzugt liegt die Grenzfrequenz der Tiefpassvorrichtung bei 200 bis 300 Hz, um relevante Wechselsignalanteile, die für ein Eigenflimmern der Entladungslampe sprechen, im Frequenzbereich zwischen 20 und 150 Hz zuverlässig zu erfassen. Zwar würde dadurch gegebenenfalls ein Netzbrumm miterfasst; dieser tritt jedoch nur bei hohen Dimmpegeln auf. Bei niedrigen Dimmpegeln, bei denen hingegen das Eigenflimmern auftritt, ist der Netzbrumm vernachlässigbar. Diese Vorgehensweise basiert auf der Erkenntnis, dass das Eigenflimmern der Entladungslampe durch die Auswertung der Spannung am Koppelkondensator festgestellt werden kann. Sobald die Entladungslampe flimmert, tritt am Koppelkondensator eine überlagerte Wechselspannung niedriger Frequenz auf. Diese überlagerte Wechselspannung kann zur Steuerung, insbesondere sogar zur Regelung, der Gleichstromquelle verwendet werden.
  • Deshalb umfasst die Steuervorrichtung bevorzugt eine Regelvorrichtung mit einem ersten Eingang und einem zweiten Eingang, wobei der erste Eingang mit dem Ausgang des Gleichrichters und der zweite Eingang mit einer Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung gekoppelt ist, wobei die Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung ausgelegt ist, an ihrem Ausgang einen Vergleichswert, insbesondere in Abhängigkeit des Dimmfaktors, bereitzustellen, wobei die Steuervorrichtung ausgelegt ist, die Gleichstromquelle derart anzusteuern, dass die Amplitude des von der Gleichstromquelle abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Signals am Ausgang der Regelvorrichtung variiert wird. Durch den Vergleichswert kann dennoch dem geringen Anteil des Netzbrumms, der sich in Abhängigkeit der Dimmstellung ändert, Rechnung getragen werden.
  • Gemäß einer ersten Ausführungsform kann dabei die Regelvorrichtung einen I-Regler umfassen. Diese Realisierung weist den Vorteil auf, dass nur bei Entladungslampen, die ein Eigenflimmern zeigen, der Gleichstrom abgesenkt wird. Bei Entladungslampen, die kein Eigenflimmern zeigen, bleibt der Gleichstrom im gesamten Dimm- und Temperaturbereich erhalten. Allerdings wird dabei immer nur soviel Gleichstrom in die Entladungslampe eingespeist, bis die überlagerte Wechselspannung dem vorgegebenen Vergleichswert entspricht. Damit arbeitet die Regelvorrichtung immer an der Stabilitätsgrenze.
  • Bei einer alternativen Realisierung umfasst die Regelvorrichtung deshalb einen Zweipunktregler. Dieser ist so ausgelegt, dass das Erhöhen der Amplitude des Gleichstroms durch eine erste Zeitkonstante gekennzeichnet ist, und das Absenken der Amplitude des Gleichstroms durch eine zweite Zeitkonstante, wobei die erste Zeitkonstante ein Vielfaches der zweiten Zeitkonstante darstellt, wobei die erste Zeitkonstante um mindestens einen Faktor 1.000, bevorzugt mindestens einen Faktor 10.000, größer ist als die zweite Zeitkonstante. Hierdurch wird der Gleichstrom bei Feststellung eines Eigenflimmerns schnell, beispielsweise im Millisekundenbereich, reduziert. Anschließend wird der Gleichstrom solange langsam, das heißt im Sekunden- bis Minutenbereich, wieder erhöht, bis das Eigenflimmern gerade wieder auftritt. Der Vorteil dieser Variante liegt darin, dass bei einer derartigen Regelvorrichtung die Entladungslampe nur immer für sehr kurze Zeit in den Zustand des Eigenflimmerns kommt und dann für lange Zeit im flimmerfreien Zustand betrieben wird. Der optische Eindruck ist demnach ein ruhigerer Betrieb der Entladungslampe im Vergleich zum Betrieb der Entladungslampe an der Stabilitätsgrenze.
  • Weitere vorteilhafte Ausführungsformen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
  • Die mit Bezug auf die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung vorgestellten bevorzugten Ausführungsformen und deren Vorteile gelten entsprechend, soweit anwendbar, für das erfindungsgemäße Verfahren.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnung(en)
  • Im Nachfolgenden werden nunmehr Ausführungsformen einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen:
    • Fig. 1
    in schematischer Darstellung ein erstes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung;
    Fig. 2
    in schematischer Darstellung ein zweites Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung;
    Fig. 3
    in schematischer Darstellung ein drittes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung;
    Fig. 4
    in schematischer Darstellung ein viertes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung; und
    Fig. 5
    in schematischer Darstellung ein fünftes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung;
    Bevorzugte Ausführung der Erfindung
  • Für die in den Figuren dargestellten unterschiedlichen Ausführungsformen einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung werden für gleiche und gleich wirkende Bauteile dieselben Bezugszeichen verwendet. Diese werden deshalb nur einmal eingeführt, so dass die Ausführungen im Wesentlichen auf die Unterschiede zu den zuvor beschriebenen Ausführungsformen beschränkt werden können.
  • Fig. 1 zeigt in schematischer Darstellung ein erstes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung. Zwischen einem ersten E1 und einem zweiten Eingangsanschluss E2 der Schaltungsanordnung ist eine Versorgungsgleichspannung angelegt, die insbesondere die aus einer Netzwechselspannung abgeleitete, so genannte Zwischenkreisspannung Uzw darstellen kann. Zwischen die Eingangsanschlüsse E1, E2 ist als Teil eines Wechselrichters die Serienschaltung eines ersten Q1 und eines zweiten elektronischen Schalters Q2 gekoppelt, wobei zwischen den Schaltern Q1, Q2 ein erster Brückenmittelpunkt BM1 ausgebildet ist.
  • Zwischen dem ersten Brückenmittelpunkt BM1 und einen ersten Ausgangsanschluss A1 ist eine Lampendrossel LDr gekoppelt. Neben dem Ausgangsanschluss A1 ist ein zweiter Ausgangsanschluss A2 für die hochliegende Wendel W1 einer Entladungslampe LL vorgesehen. Für die tiefliegende Wendel W2 sind Ausgangsanschlüsse A3, A4 vorgesehen. Zwischen den Ausgangsanschluss A3 und das Bezugspotential, das vorliegend der Eingangsanschluss E2 darstellt, ist ein Koppelkondensator CHB gekoppelt. Parallel zur Serienschaltung aus Entladungslampe LL und Koppelkondensator CHB ist ein Zündkondensator Cz gekoppelt, der ausgelegt ist, zusammen mit der Lampendrossel LDr die Entladungslampe LL zu zünden.
  • Eine Gleichstromquelle IDC, die aus der Zwischenkreisspannung Uzw gespeist wird, stellt an ihrem Ausgang einen Strom I bereit, der der Entladungslampe LL über den Anschluss A3 zugeführt wird. Erfindungsgemäß ist ein Temperatursensor Sϑ vorgesehen, der mit einer Steuervorrichtung 10 zur Steuerung der Gleichstromquelle IDC gekoppelt ist. Die Steuervorrichtung 10 ist überdies mit einer Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung 12 gekoppelt. Wie dem Diagramm in der Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung 12 zu entnehmen ist, liefert diese bei niedrigen Dimmfaktoren ein Signal "on'' an die Steuervorrichtung 10, so dass diese bei Temperaturen unterhalb eines Schwellwerts ϑ1 die Gleichstromquelle IDC veranlasst, den von ihr abgegebenen Strom I auf null zu setzen. Bei hohen Dimmfaktoren hingegen, siehe "OFF" in den Diagrammen der Steuervorrichtung 10 und der Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung 12 von Fig. 1, veranlasst die Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung 12 die Steuervorrichtung 10 weiterhin einen Strom I, der größer als null ist, über den Anschluss A3 in die Entladungslampe LL einzuspeisen.
  • Demnach wird bei hohen Dimmfaktoren der Entladungslampe LL ein Strom I zugeführt, um Scheibenentladungen zu verhindern. Bei niedrigen Dimmfaktoren und hohen Temperaturen wird der Entladungslampe weiterhin ein Strom I zugeführt, wohingegen bei niedrigen Dimmfaktoren, insbesondere unterhalb einem Schwellwert für den Dimmfaktor, und einem Absinken der Temperatur unter den Schwellwert ϑ1 der von der Gleichstromquelle abgegebene Strom auf null gesetzt wird. Dadurch lässt sich das Eigenflimmern der Entladungslampe LL zuverlässig verhindern.
  • Die in Fig. 2 dargestellte Ausführungsform zeichnet sich dadurch aus, dass das Absenken des von der Gleichstromquelle IDC abgegebenen Stroms I bei niedrigen Dimmleveln zu niedrigen Temperaturen kontinuierlich erfolgt, das heißt, es findet kein binärer Übergang wie bei dem Ausführungsbeispiel von Fig. 1 statt. Je tiefer die Temperatur an der Entladungslampe LL wird, desto weniger Gleichstrom I wird der Entladungslampe LL zugeführt. Dies geht so weit, bis schließlich kein Gleichstrom I mehr durch die Entladungslampe LL fließt. Wie bereits erwähnt, wird das Absenken des an der Gleichstromquelle IDc abgegebenen Stroms I nur bei stark abgedimmter Helligkeit aktiviert. Bei größeren Dimmstellungen wird diese Funktion hingegen abgeschaltet und es fließt immer der maximale, gegen Scheibenentladung optimierte Gleichstrom I durch die Entladungslampe LL.
  • In den vorliegenden Ausführungsbeispielen von Fig. 1 und Fig. 2 ist die Gleichstromquelle IDC zwischen dem Eingangsanschluss E1 und dem Koppelkondensator CHB angeordnet. Alternativ kann sie auch zwischen dem Anschluss A3 und dem Bezugspotential angeordnet sein. Sie kann außerdem anstelle des Anschlusses A3 mit dem Anschluss A4 gekoppelt sein. Wie noch weiter unten mit Bezug auf Fig. 4 ausgeführt werden wird, kann die Gleichstromquelle auch durch das Pulsweitenverhältnis der zur Ansteuerung der Schalter Q1, Q2 verwendeten Signale realisiert sein.
  • Bei den Ausführungsbeispielen gemäß Fig. 3 bis Fig. 5 kann auf einen Temperatursensor Sϑ verzichtet werden. Hier wird das Eigenflimmern der Entladungslampe LL durch Auswertung der über dem Koppelkondensator CHB abfallenden Spannung festgestellt. Zu diesem Zweck wertet eine Sensorvorrichtung SEF, den aufgrund des Eigenflimmerns entstehenden niederfrequenten Wechselspannungsanteil der über dem Koppelkondensator CHB abfallenden Spannung aus. Die Sensorvorrichtung SEF umfasst zu diesem Zweck eine Tiefpassvorrichtung 14, eine Wechselsignalauskopplungsvorrichtung 16 sowie einen Gleichrichter 18. Die Steuervorrichtung 10 umfasst eine Regelvorrichtung mit einem ersten und einem zweiten Eingang. Der erste Eingang ist mit dem Ausgang des Gleichrichters 18 gekoppelt, der zweite Eingang mit der Dimmsignalbereitstellungsvorrichtung 12, die vorliegend als Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung ausgebildet ist. Die Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung 12 stellt an ihrem Ausgang einen Vergleichswert in Abhängigkeit des Dimmfaktors bereit. Je kleiner der Dimmfaktor, umso kleiner ist der bereitgestellte Vergleichswert und umso stärker wirkt sich ein Eigenflimmern auf die Aktivität des Regelkreises aus.
  • Die Steuervorrichtung 10 ist ausgelegt, die Gleichstromquelle IDC derart anzusteuern, dass die Amplitude I des von der Gleichstromquelle IDC abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Signals am Ausgang der Regelvorrichtung 10 variiert wird. Die Regelvorrichtung 10 ist vorzugsweise als I-Regler ausgeführt. Wobei bei der in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform demnach der Gleichstrom IDC nur dann abgesenkt wird, wenn ein Eigenflimmern der Entladungslampe LL festgestellt wird. Bei Entladungslampen, die kein Eigenflimmern zeigen, wird die Zuführung eines Gleichstroms I im gesamten Dimm- und Temperaturbereich beibehalten.
  • Die in Fig. 4 dargestellte Ausführungsform entspricht im Wesentlichen der in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform, wobei jedoch die Realisierung einer Gleichstromquelle bei der in Fig. 4 dargestellten Ausführungsform durch Einstellung des Tastverhältnisses der die Schalter Q1, Q2 der Brückenschaltung ansteuernden Signale realisiert ist.
  • Um dies zu ermöglichen, ist zwischen den ersten Eingangsanschluss E1 und den Kopplungspunkt des Anschlusses A3 mit dem Koppelkondensator CHB ein ohmscher Widerstand RDC eingefügt. Weiterhin ist die Steuervorrichtung 10, die den I-Regler umfasst, mit einer Vorrichtung 20 zur Einstellung des Tastverhältnisses der die Schalter Q1, Q2 ansteuernden Signal gekoppelt.
  • Während der Regelkreis bei den Ausführungsformen gemäß Fig. 3 und Fig. 4 an der Stabilitätsgrenze betrieben wird - und damit die Gefahr besteht, dass die Entladungslampe LL gelegentlich ein sehr geringes Eigenflimmern aufweist - wird dies bei der Ausführungsform gemäß Fig. 5 zuverlässig weiter reduziert. Zu diesem Zweck ist bei der Ausführungsform gemäß Fig. 5 die Steuervorrichtung 10 mit einem Zweipunktregler ausgestattet. Bei Auftreten eines Eigenflimmerns der Entladungslampe wird der von der Gleichstromquelle IDC abgegebene Strom I im Millisekundenbereich reduziert, bis die Sensorvorrichtung SEF kein Eigenflimmern mehr detektiert. Anschließend wird der von der Gleichstromquelle IDC abgegebene Gleichstrom I solange langsam, das heißt im Sekunden- bis Minutenbereich, erhöht, bis das Eigenflimmern gerade wieder auftritt. Dieses erneute Auftreten des Eigenflimmerns wird von der Sensorvorrichtung SEF erkannt und der Gleichstrom wird erneut schnell wieder reduziert.
  • Der Vorteil dieser Lösung liegt darin, dass der Regelkreis immer nur kurz in den Zustand des Eigenflimmerns kommt und die Entladungslampe LL dann für lange Zeit im Zustand ohne Eigenflimmern betrieben wird. Die Zeitkonstanten für das Absenken und das Erhöhen des Gleichstroms sind einstellbar, wobei das Absenken immer viel schneller als das Anheben des Gleichstroms erfolgt. Eine gemäß dem Ausführungsbeispiel von Fig. 5 beschriebene Entladungslampe zeichnet sich durch einen äußerst ruhigen optischen Eindruck aus.

Claims (19)

  1. Schaltungsanordnung zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe (LL) mit:
    - einem Eingang mit einem ersten (E1) und einem zweiten Eingangsanschluss (E2) zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung (UZW) ;
    - einer Brückenschaltung mit zumindest einem ersten (Q1) und einem zweiten elektronischen Schalter (Q2), wobei der erste (Q1) und der zweite elektronische Schalter (Q2) unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts (BM1) der Brückenschaltung seriell zwischen den ersten (E1) und den zweiten Eingangsanschluss (E2) gekoppelt sind, und mindestens einem Koppelkondensator (CHB);
    - einem ersten (A1) und einem zweiten Ausgangsanschluss (A2) zum Koppeln mit der hochliegenden Wendel (W1) der Entladungslampe (LL);
    - einem dritten (A3) und einem vierten Ausgangsanschluss (A4) zum Koppeln mit der tiefliegenden Wendel (W2) der Entladungslampe (LL);
    - einer Lampendrossel (LDr), die seriell zwischen den ersten Brückenmittelpunkt (BM1) und einen der Ausgangsanschlüsse (A1; A2) für die hochliegende Wendel (W1) der Entladungslampe (LL) gekoppelt ist; und
    - einer Gleichstromquelle (IDC) , die mit der Entladungslampe (LL) gekoppelt ist;
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schaltungsanordnung weiterhin umfasst:
    - mindestens eine Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) zum Erfassen mindestens eines Betriebsparameters der Entladungslampe (LL); und
    - eine Steuervorrichtung (10), die mit der mindestens einen Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) und der Gleichstromquelle (IDC) gekoppelt ist, wobei die Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des von der mindestens einen Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) erfassten mindestens einen Betriebsparameters zu variieren.
  2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schaltungsanordnung weiterhin eine Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung (12) umfasst, die ausgelegt ist, an ihrem Ausgang ein Signal bereitzustellen, das mit einem Dimmfaktor der Schaltungsanordnung korreliert ist, wobei die Dimmfaktorbereitstellungsvorrichtung (12) mit der Steuervorrichtung (10) gekoppelt ist, wobei die Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Dimmfaktors zu variieren.
  3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms nur dann zu variieren, wenn der Dimmfaktor in einem vorgebbaren Bereich liegt.
  4. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 2 oder 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Dimmfaktors unterschiedlich stark zu variieren.
  5. Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Gleichstromquelle (IDC) zwischen den ersten Eingangsanschluss (E1) und einen der Ausgangsanschlüsse (A3; A4) für die tiefliegende Wendel (W2) der Entladungslampe (LL) gekoppelt ist.
  6. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
    dass die Gleichstromquelle (IDC) zwischen einen der Ausgangsanschlüsse (A3; A4) für die tiefliegende Wendel (W2) der Entladungslampe (LL) und ein Bezugspotential, insbesondere den zweiten Eingangsanschluss (E2), gekoppelt ist.
  7. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
    dass die Gleichstromquelle (IDC) durch Einstellung des Tastverhältnisses des die Schalter (Q1, Q2) der Brückenschaltung ansteuernden Signals realisiert ist.
  8. Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Sensorvorrichtung einen Temperatursensor (Sϑ) darstellt.
  9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Temperatursensor (Sϑ) derart zur Entladungslampe (LL) angeordnet ist, dass mittels des Temperatursensors (Sϑ) eine Temperatur messbar ist, die mit der Temperatur der Entladungslampe (LL) korreliert ist.
  10. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 8 oder 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Gleichstromquelle (IDC) derart anzusteuern, dass die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms gemäß einer vorgebbaren, in der Steuervorrichtung (10) abgelegten Kennlinie in Abhängigkeit der Temperatur variiert wird.
  11. Schaltungsanordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Kennlinie derart ausgelegt ist, dass die Steuervorrichtung (10) die Gleichstromquelle (IDC) derart ansteuert, dass diese bei einer Temperatur gleich oder größer einem vorgebbaren Schwellwert (ϑ1) einen Gleichstrom einer vorgebbaren Amplitude (I) abgibt, und bei einer Temperatur unterhalb des vorgebbaren Schwellwerts keinen Gleichstrom abgibt.
  12. Schaltungsanordnung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Kennlinie derart ausgelegt ist, dass die Steuervorrichtung (10) die Gleichstromquelle (IDC) derart ansteuert, dass die Amplitude (I) des von ihr abgegebenen Gleichstroms, insbesondere unterhalb eines vorgebbaren Schwellwerts der Temperatur, zu niedrigeren Temperaturen im Wesentlichen kontinuierlich oder gemäß einer Vielzahl von Stufen in Abhängigkeit der Temperatur reduziert wird.
  13. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
    dass die Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) mit dem mindestens einen Koppelkondensator (CHB) gekoppelt ist, wobei die Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) ausgelegt ist, die über dem Koppelkondensator (CHB) abfallende Spannung auszuwerten.
  14. Schaltungsanordnung nach Anspruch 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Sensorvorrichtung (Sϑ; SEF) die Serienschaltung einer Tiefpassvorrichtung (14), einer Wechselsignalauskopplungsvorrichtung (16) sowie eines Gleichrichters (18) umfasst.
  15. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 13 oder 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Steuervorrichtung (10) eine Regelvorrichtung mit einem ersten Eingang und einem zweiten Eingang umfasst, wobei der erste Eingang mit dem Ausgang des Gleichrichters (18) und der zweite Eingang mit einer Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung (12) gekoppelt ist, wobei die Vergleichswertbereitstellungsvorrichtung (12) ausgelegt ist, an ihrem Ausgang einen Vergleichswert, insbesondere in Abhängigkeit des Dimmfaktors, bereitzustellen, wobei die Steuervorrichtung (10) ausgelegt ist, die Gleichstromquelle (IDC) derart anzusteuern, dass die Amplitude (I) des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des Signals am Ausgang der Regelvorrichtung variiert wird.
  16. Schaltungsanordnung nach Anspruch 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Regelvorrichtung einen I-Regler umfasst.
  17. Schaltungsanordnung nach Anspruch 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Regelvorrichtung einen Zweipunktregler umfasst.
  18. Schaltungsanordnung nach Anspruch 17,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Erhöhen der Amplitude (I) des Gleichstroms durch eine erste Zeitkonstante gekennzeichnet ist, und das Absenken der Amplitude (I) des Gleichstroms durch eine zweite Zeitkonstante, wobei die erste Zeitkonstante ein Vielfaches der zweiten Zeitkonstante darstellt, wobei die erste Zeitkonstante um mindestens einen Faktor 1.000, bevorzugt mindestens einen Faktor 10.000, größer ist als die zweite Zeitkonstante.
  19. Verfahren zum Betreiben mindestens einer Entladungslampe (LL) an einer Schaltungsanordnung mit einem Eingang mit einem ersten (E1) und einem zweiten Eingangsanschluss (E2) zum Koppeln mit einer Versorgungsgleichspannung (UZw); einer Brückenschaltung mit zumindest einem ersten (Q1) und einem zweiten elektronischen Schalter (Q2), wobei der erste (Q1) und der zweite elektronische Schalter (Q2) unter Ausbildung eines ersten Brückenmittelpunkts (BM1) der Brückenschaltung seriell zwischen den ersten (E1) und den zweiten Eingangsanschluss (E2) gekoppelt sind, und mindestens einem Koppelkondensator (CHB); einem ersten (A1) und einen zweiten Ausgangsanschluss (A2) zum Koppeln mit der hochliegenden Wendel (W1) der Entladungslampe (LL); einem dritten (A3) und einem vierten Ausgangsanschluss (A4) zum Koppeln mit der tiefliegenden Wendel (W2) der Entladungslampe (LL); einer Lampendrossel (LDe), die seriell zwischen den ersten Brückenmittelpunkt (BM1) und einen der Ausgangsanschlüsse (A1; A2) für die hochliegende Wendel (W1) der Entladungslampe (LL) gekoppelt ist; und einer Gleichstromquelle (IDC), die mit der Entladungslampe (LL) gekoppelt ist;
    gekennzeichnet durch folgende Schritte:,
    a) Erfassen mindestens eines Betriebsparameters der Entladungslampe (LL); und
    b) Variieren des von der Gleichstromquelle (IDC) abgegebenen Gleichstroms in Abhängigkeit des erfassten mindestens einen Betriebsparameters.
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