EP1931929A1 - Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur - Google Patents

Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur

Info

Publication number
EP1931929A1
EP1931929A1 EP06831249A EP06831249A EP1931929A1 EP 1931929 A1 EP1931929 A1 EP 1931929A1 EP 06831249 A EP06831249 A EP 06831249A EP 06831249 A EP06831249 A EP 06831249A EP 1931929 A1 EP1931929 A1 EP 1931929A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
fluid
tubes
tube
wave
heat exchanger
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP06831249A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean-Pierre Tranier
Marc Wagner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Liquide SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
Publication of EP1931929A1 publication Critical patent/EP1931929A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F28D7/1684—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation the conduits having a non-circular cross-section
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/005—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/007—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger combined with mass exchange, i.e. in a so-called dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
    • F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/041—Details of condensers of evaporative condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/18—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas, shifted synthesis gas or purge gas from HYCO synthesis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/04—Down-flowing type boiler-condenser, i.e. with evaporation of a falling liquid film
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/44—Particular materials used, e.g. copper, steel or alloys thereof or surface treatments used, e.g. enhanced surface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0033—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal

Definitions

  • the present invention relates to a method of vaporization and optionally of condensation of fluid in a heat exchanger and to a system for separating a mixture of fluids by cryogenic distillation comprising at least one heat exchanger operating according to such a method.
  • it relates to a method of vaporization and possibly condensation of air gas in an installation for separating air gases by cryogenic distillation.
  • Air separation units have for a very long time been using brazed aluminum plate heat exchangers for the reboiler / condenser functions of the distillation columns, including the double column reboiler / condenser with condensing nitrogen. and oxygen spraying.
  • Two principles of operation of these reboilers / condensers have been proposed: in thermosiphon: it is the oldest solution with two variants:
  • the body of the vaporizer can be arranged vertically and completely (or partially) immersed in a bath of liquid oxygen. This liquid oxygen enters the bottom of the vaporizer is warmed to its bubble point and is partially vaporized.
  • the recirculation rate (excess flow of liquid output on vaporized flow) is very high, ranging from 5 to 100.
  • the dimensions of the bodies can be of the order of 1220 mm wide x 1200 mm stacking x 2000 mm length.
  • the body of the vaporizer is disposed horizontally and completely (or partially) immersed in a bath of liquid oxygen.
  • the operation is identical to that of the vertically installed vaporizer.
  • the oxygen side operation is improved.
  • the design of the nitrogen passages is not obvious.
  • EP-A-1008826 proposes a film vaporizer in which the exchanger comprises passages defined by parallel plates.
  • the liquid vaporization passages contain auxiliary passages comprising only curved surfaces, for example cylindrical tubes.
  • the object of the invention is to propose a method of condensation and / or vaporization using a heat exchanger which overcomes the defects of the art
  • the subject of the invention is a method of vaporizing and / or condensing at least one fluid in a heat exchanger consisting of a stack of at least one tube and at least one folded wave, the wave and the tube being preferably brazed with each other, and in which a first fluid, possibly to be condensed, circulates inside at least one tube, and a second fluid, possibly to vaporize, circulates around the wave in which a) the first fluid condenses and the second fluid vaporizes or b) the first fluid vaporizes and the second fluid condenses.
  • the folding of the waves is substantially parallel to the axis of the tubes;
  • the tubes and waves are made of aluminum, pure or alloyed;
  • the tubes and waves are made of copper alloy
  • the tubes and waves are made of iron-based alloy
  • the tubes are oblong and / or flattened
  • the tube has parallel channels inside comprising two parallel flat walls and internal walls connected to the two flat walls and defining the parallel channels;
  • the exchange surface inside the tubes is obtained by folding, extrusion or brazed preference inserts for example waves; and the waves are perforated, straight, serrated and / or louvered.
  • the vaporization is carried out in the tubes and the invention would then relate to a method of vaporization and possibly condensation of at least one fluid in a heat exchanger consisting of a stack of at least one tube and at least one wave folded, the wave and the tube being preferably brazed with each other, and wherein a fluid, to be vaporized, circulates inside at least one tube and another possibly sprayable fluid circulates in channels generated by waves.
  • the invention more particularly relates to a method of vaporizing at least one liquid derived from air and optionally of condensation of at least one gas derived from air, or which is air, as described above.
  • the invention also relates to a method of vaporization of at least one liquid having, as main component, methane and / or carbon monoxide and / or hydrogen, and optionally of condensation of at least one gas whose main component is methane and / or carbon monoxide and / or hydrogen, as previously described.
  • the invention finally relates to an installation for separating a fluid mixture by cryogenic distillation in at least one column having at least one heat exchanger operating according to a heat exchange method in a heat exchanger consisting of a stack of at least one tube and at least one folded wave, the wave and the tube being preferably brazed to one another, and wherein a fluid circulates within at least one tube and a Another fluid circulates around the wave, one warming while the other is cooling. .
  • At least one of the heat exchangers of such an installation is of one of the following types: i) a vaporizer-condenser allowing the vaporization of a liquid by heat exchange with a gas which is condensing inside or outside a distillation column or; ii) a subcooler or; iii) a regeneration gas heater of a purification unit used to purify the mixture to be distilled or; iv) a dephlegmator or; v) a heat exchanger having passages for cooling the mixture to be distilled at a cryogenic temperature or; vi) a cooling exchanger of an inter-stage of a compressor of the mixture to be distilled or a product of the distillation.
  • thermosiphon-type reboiler-condenser in which the direction of the fluid in condensation in the tubes is counter-current to the direction of the fluid vaporizing in the channels generated by the waves, because of the condensation in the tubes, it will be placed the gas collector at the top and the liquid collector at the bottom, so as to facilitate the gravity flow of the liquid.
  • the direction of the condensing fluid in the tubes is co-current of the direction of the fluid vaporizing in the channels generated by the waves and a device for supplying the liquid to be vaporized must be added at the top of the waves.
  • Such a structure could also work as a dephlegmator.
  • exchangers derived from automotive radiator technology in cryogenic distillation gas separation is not limited to vaporizers-condensers, which vaporize a fluid by heat exchange with another fluid that condenses, but can also be used for:
  • FIG. 1 is a front elevational view of a heat exchanger of a first type according to the invention
  • FIG. 2 is a schematic perspective view of a heat exchanger for carrying out the method according to the invention
  • FIG. 3 is a perspective view, on a larger scale and in the same direction, of a portion of the exchanger shown in Figure 1, according to a first embodiment
  • FIG. 4 is a perspective view showing a tube section of the exchanger of Figure 2, according to a second embodiment
  • FIG. 5 is a sectional view, in a vertical plane, of a stack of tubes and waves of a heat exchanger according to a third embodiment.
  • FIGS. 6 and 7 are diagrammatic views, respectively from above and from the front, of a reboiler-condenser of an installation according to the invention, which contains exchangers of a second type, similar to the first one shown in FIGS. 1 and 2.
  • Figure 1 there is shown schematically a heat exchanger
  • FIGS. 1 to 5 will be oriented along the orthogonal coordinate system X, Y, Z, in which: the axes X and Z define the vertical plane of FIG. 1 and the principal directions in which extends the heat exchanger 1, the X axis being assumed horizontal, and the Z axis being assumed vertical; and
  • the exchanger shown in FIG. 1 essentially comprises on the one hand a stack of elongated tubes 3, spaced apart and parallel to one another, and extending horizontally along the X axis, and on the other hand folded oblong fins (not visible in Figure 1), arranged in the intervals between two consecutive tubes 3.
  • the tubes 3 are connected, at one of their ends, to a distribution column 5, and at their other end to a collecting column 7.
  • the two columns 5, 7 are formed of vertical tubular conduits in fluid communication with each tubes 3.
  • the tubes 3 are brazed on the columns 5, 7 which have been previously formed to allow the tubes 3 to fit into said columns. These columns are not necessarily cylindrical. It may be a tubular plate stamped to allow the tubes to be interlocked on which the tubes will have been preferably brazed and on which a box of typically half-cylindrical shape will be attached for example by welding after the operation of brazing.
  • the distribution column 5 is equipped, in an upper part, with a fluid inlet connector 9 for supplying the exchanger 1 with a first fluid.
  • the collecting column 7 is correspondingly provided, in a lower part, with an outlet connection 11 ensuring the evacuation of the first fluid of the exchanger 1.
  • the exchanger shown in FIG. 2 essentially comprises, on the one hand, a stack of elongate tubes 3 spaced apart and parallel to one another, and on the other hand folded oblong fins (not visible in Figure 2), arranged in the intervals between two consecutive tubes 3.
  • the elongate tubes 3 extend vertically along the axis Z and the direction of waviness or folding of the fins 17 of Figure 2 is parallel to the longitudinal axis of the tubes 3, that is to say the Y axis;
  • the tubes 3 are connected, at their upper end, to a distribution column 5, and at their other end to a collecting column 7.
  • the two columns 5, 7 are formed of vertical tubular pipes placed horizontally and in fluid communication with each tubes 3.
  • the tubes 3 are brazed on the columns 5, 7 which have been previously formed to allow the tubes 3 to fit into said columns. These columns are not necessarily cylindrical. It may be a tubular plate stamped to allow the tubes to be interlocked on which the tubes will have been preferably brazed and on which a box of typically half-cylindrical shape will be attached for example by welding after the operation of brazing.
  • the distribution column 7 is equipped, on the left, with an inlet connector 11 making it possible to supply the exchanger 1 with a first fluid in gaseous form.
  • the connection extends perpendicularly to the axis of the distribution column and to the axis of the tubes. This connection could nevertheless extend in another direction, for example along the Z axis or possibly Y.
  • the collecting column 5 is correspondingly provided, in a lower part, with an outlet connection 9 ensuring the evacuation of the first fluid of the exchanger 1.
  • the connection extends perpendicular to the axis of the column of distribution and to the axis of the tubes. This connection could nevertheless extend in another direction, for example along the Z axis or possibly Y.
  • the connectors 9, 11 have been schematically represented in FIG. 2.
  • thermosiphon vaporization a fluid to be vaporized (a second fluid) circulates through the vane 17, in an upward vertical direction (that is to say that the fluid to be vaporized is circulated). in the channels generated by the waves), and a fluid of higher temperature (first fluid) is circulated inside the tubes 3 in a downward vertical direction.
  • a fluid possibly to be condensed circulates through the fin 17, in a downward vertical direction (that is to say that the fluid is circulated to be condensed in the channels generated by the waves), and a lower temperature fluid to be vaporized is circulated inside the tubes 3 in a downward vertical direction.
  • FIG 3 there is shown a portion of a portion of the exchanger 1 of Figure 1, consisting of two consecutive tubes 3, and a corrugated fin 17 formed between these two tubes.
  • the tubes 3 have a current section, in the vertical plane XY, of elongated shape transversely along the axis X, so that they each have two opposite faces substantially flat and parallel.
  • the tubes 3 have an oblong section along the transverse axis X, and of flattened shape.
  • the fin 17 is corrugated in a direction of corrugation or folding Y, perpendicular to the longitudinal axis of the tubes 3.
  • the fin 17 is fixed to the tubes 3, preferably by soldering, at its vertices 19. This brazing operation may be concomitant with the brazing of the tubes 3 on the columns 5.7.
  • the fins 17 may be of any suitable type, for example one of the following types, commonly used in plate heat exchangers, namely: perforated, straight, “serrated” (partially offset) fins, " herringbone “(zigzag) and louvers.
  • the fins 17 may have, in section in the YZ plane, a sinusoidal, crenellated or triangular shape, or may have any other suitable type of geometric pattern.
  • the hydraulic diameter of the channels formed by the fins 17 is typically between 100 microns and 10 mm.
  • These fins may be solid sheets, perforated sheets, sintered metal or any other metal structure (foam, ).
  • the tubes 3 and the fins 17 may be made of pure aluminum or alloyed. Alternatively, the tubes 3 and the fins 17 may be made of copper-based alloy.
  • the tubes 3 and the fins 17 may be made of iron-based alloy.
  • the exchanger 1 of FIG. 2 comprises fins 17 oriented no longer along the X axis but along the Z axis.
  • each tube is divided in two longitudinally.
  • the tube 103 has its upper face cut along a median longitudinal line, the two edges 21, 22 separated by this line being folded towards the inside of the tube and welded to the bottom wall.
  • the strips thus folded are contiguous and form a double partition wall between the two longitudinal compartments 103A, 103B thus defined. These compartments are called channels.
  • the welding of the edges 21, 22 on the bottom wall can for example be performed by laser.
  • a heat exchanger formed from tubes of this type is likely to withstand the pressure of the fluid flowing in the channels 103A, 103B because it is smaller in size than the tube 3. Such a design can be used to generate a number of channels greater than 2. Additionally, a heat exchanger formed from tubes of this type is likely to operate with three different fluids, one circulating around the fins, another flowing in one of the 103A channels, and the last flowing in the other 103B channels.
  • FIG 5 there is illustrated another embodiment of a stack of tubes and fins, adapted for carrying out the method according to the invention.
  • the tubes 203 are also cross-sectionally elongate tubes with opposite flat and parallel faces. Their internal volume is, however, divided into a plurality of parallel longitudinal channels 203A, separated by plane walls 23 parallel to each other, here vertical. The hydraulic diameter of these channels is typically between 100 ⁇ m and 10 mm.
  • the walls 23 may be integral with the outer walls of the tube 203, for example by extrusion, or may consist of inserts, preferably brazed. These inserts can be very similar to the fins 17.
  • each layer of tubes consists of two adjacent parallel tubes arranged in the same plane.
  • a wall 204 surrounds the tubes 203 and the fins 17 so as to make the heat exchanger vis-à-vis its environment.
  • This wall can be brazed on the tubes 203 or simply circled around the tubes 203.
  • the fluid to be vaporized circulating around the wave 17 circulates in parallel with the fluids to be condensed circulating in the tubes 20.
  • the fluids to be condensed on the one hand, and the fluid to be vaporized on the other hand will be circulated in opposite directions.
  • FIGS. 6 and 7 show schematically a part of the installation according to the invention, which comprises, inside a ferrule 31 of generally cylindrical shape, a series of heat exchangers 301a-301 n of same type, similar to that of Figures 1 and 2.
  • orthogonal coordinate system X 0 , Y 0 , Z 0 is defined as follows:
  • the axis Z 0 is the vertical axis oriented from bottom to top;
  • the axis X 0 is the horizontal axis defining with the axis Z 0 the principal planes in which the exchangers 301 extend; and the axis Y 0 is the horizontal axis orthogonal to the axis X 0 .
  • the exchangers 301a-301 n are all arranged parallel and centered on a diametral plane of the cylindrical shell 31, as can be seen in FIG. 6.
  • the length of each exchanger 301 year is adjusted to the length, along the axis X 0 of the vertical section of the shell 31 on the axis Y 0 .
  • the length along the axis X 0 of the exchangers 301a-301 n increases towards the central axis Z 0 of the cylindrical shell 31.
  • the orientation of the exchangers 301 an is such that the distribution columns 305a-n extend horizontally on the upper side of the ferrule 31, whereas the collector columns 307a-n extend from the lower side of the ferrule 31, also horizontally.
  • the stacks of tubes 303 extend between the columns 305a-n, 307a-n, along the vertical axis Z.
  • a gas collector 41 provided for supplying gas to the group of exchangers 301a-n.
  • the illustrated installation further comprises a liquid collector 43, arranged under the collecting columns 307a-n, and designed to collect the liquid phase from the group of exchangers 301a-n.
  • the fins stop before the columns 307a-n and 305a-n so as to allow entry and exit of the fluid.
  • the outer wall as shown in Figure 5 (204) substantially stops at the same levels as the fins also to allow fluid entry and exit.
  • the vaporization and condensation method which has been described above, as well as the installation described with reference to FIGS. 6 and 7, applies to the vaporization of at least one liquid derived from air or a liquid which is the liquefied air and the condensation of at least one gas derived from the air, this gas can also be air itself.
  • the method and the installation also apply to the vaporization of at least one liquid having as main component methane and / or carbon monoxide and / or hydrogen, and the condensation of at least one gas having as main component methane and / or carbon monoxide and / or hydrogen.
  • Such a method can be applied to many types of fluid mixing separation facilities, operating by cryogenic distillation, in at least one column having one or more heat exchangers, as described above.
  • the installation can be:
  • a vaporizer-condenser allowing the vaporization of a liquid by heat exchange with a gas that condenses inside or outside a distillation column, or
  • a dephlegmator or a heat exchanger having passages allowing the cooling of the mixture to be distilled at a cryogenic temperature
  • a cooling exchanger of an inter-stage of a compressor of the mixture to be distilled or of a product of the distillation is a cooling exchanger of an inter-stage of a compressor of the mixture to be distilled or of a product of the distillation.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

Dans ce procédé de vaporisation et /ou de condensation d'au moins un fluide dans un échangeur de chaleur constitué d'un empilement d'au moins un tube (3) et d'au moins une onde pliée (17), l'onde et le tube étant de préférence brasés l'un avec l'autre, un fluide circule à l'intérieur d'au moins un tube, et un autre fluide circule autour de l'onde (17). L'invention vise également une installation de séparation d'un mélange de fluides par distillation cryogénique, comprenant au moins un échangeur de chaleur opérant selon un tel procédé.

Description

Procédé de vaporisation et/ou de condensation dans un échanqeur de chaleur
La présente invention est relative à un procédé de vaporisation et éventuellement de condensation de fluide dans un échangeur de chaleur et à une installation de séparation d'un mélange de fluides par distillation cryogénique comprenant au moins un échangeur de chaleur opérant selon un tel procédé. En particulier elle concerne un procédé de vaporisation et éventuellement de condensation de gaz de l'air dans une installation de séparation de gaz de l'air par distillation cryogénique. Depuis très longtemps, les unités de séparation des gaz de l'air utilisent des échangeurs à plaques en aluminium brasés pour les fonctions de rebouilleurs/condenseurs des colonnes à distiller, notamment le rebouilleur/condenseur de la double colonne avec de l'azote en condensation et de l'oxygène en vaporisation. Deux principes de fonctionnement de ces rebouilleurs/condenseurs ont été proposés : en thermosiphon : c'est la solution la plus ancienne avec deux variantes :
1 ) Le corps du vaporiseur peut être disposé verticalement et complètement (ou partiellement) immergé dans un bain d'oxygène liquide. Cet oxygène liquide rentre en bas du vaporiseur est réchauffé jusqu'à son point de bulle puis est vaporisé partiellement. Le taux de recirculation (débit de liquide en excès en sortie sur débit vaporisé) est très élevé pouvant aller de 5 à 100. Les dimensions des corps peuvent être de l'ordre de 1220 mm de largeur x 1200 mm d'empilage x 2000 mm de longueur. Un des inconvénients est que même si l'écart minimal dans l'échangeur peut être faible (0.3-0.40C), l'écart apparent (écart entre la température de l'azote qui rentre dans le rebouilleur condenseur et la température de l'oxygène vaporisé) reste élevé (1.2-1.60C) à cause de la hauteur hydrostatique de liquide qui augmente la pression du dit liquide en bas de l'échangeur et donc sa température de vaporisation. On pourrait penser qu'il est possible de diminuer la hauteur hydrostatique en n'immergeant pas complètement le vaporiseur mais on diminuerait alors la recirculation. Or il est dangereux de fonctionner à recirculation nulle (ou faible) car en vaporisant intégralement l'oxygène liquide (globalement ou localement), on atteint la limite de solubilité de certains constituants lourds (hydrocarbures par exemple) dans la dernière goutte de liquide à vaporiser. Ces constituants lourds risquent de se déposer et d'entraîner une explosion dans le vaporiseur et la combustion de l'aluminium.
2) Le corps du vaporiseur est disposé horizontalement et complètement (ou partiellement) immergé dans un bain d'oxygène liquide. Le fonctionnement est identique à celui du vaporiseur installé verticalement. En diminuant la hauteur hydrostatique, on améliore le fonctionnement côté oxygène. Par contre la conception des passages azote n'est pas évidente. Soit on limite la longueur du corps de l'échangeur (le corps est cubique) et on utilise le même plan de passage que pour les corps verticaux, soit on garde la même longueur de corps (2000 mm voire plus) alors on est obligé de faire circuler l'azote horizontalement (sinon les distributeurs prendraient toute la hauteur du corps) à courant croisé ce qui entraîne une dissymétrie de chauffage qui peut pénaliser la performance ainsi que des défauts d'évacuation de l'azote liquide (la gravité l'entraînant vers le bas des passages) qui pénalise aussi localement le coefficient d'échange.
- en film : solution plus récente décrite notamment dans US-A- 4599097.
Le liquide est distribué sur des plaques verticales. La pression hydrostatique ne pénalise plus alors l'échange et on peut obtenir des écarts faibles (inférieurs à 1 C). Cependant si l'on veut assurer un excès de liquide en sortie de l'échangeur pour éviter la vaporisation à sec et le dépôt de constituants lourds, une pompe est nécessaire. Autrement, le fonctionnement est potentiellement dangereux pour les même raisons que les rebouilleurs/condenseurs. EP-A-1008826 propose un vaporiseur à film dans lequel l'échangeur comprend des passages définis par des plaques parallèles. Les passages de vaporisation de liquide contiennent des passages auxiliaires ne comprenant que des surfaces courbes, par exemple des tubes cylindriques.
Par ailleurs, deux types de conception existent : rebouilleur/condenseur à l'intérieur d'une colonne ou d'une virole ou vaporiseur dit extérieur, décrit par exemple dans US-A- 5333683. L'objet de l'invention est de proposer un procédé de condensation et/ou vaporisation utilisant un échangeur de chaleur qui pallie les défauts de l'art
antérieur et plus généralement un procédé d'échange de chaleur alternatif à celui réalisé dans un échangeur à plaques en aluminium brasé, dérivé de la technologie actuellement utilisée dans les radiateurs automobiles.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de vaporisation et/ou de condensation d'au moins un fluide dans un échangeur de chaleur constitué d'un empilement d'au moins un tube et d'au moins une onde pliée, l'onde et le tube étant de préférence brasés l'un avec l'autre, et dans lequel un premier fluide, éventuellement à condenser, circule à l'intérieur d'au moins un tube, et un deuxième fluide, éventuellement à vaporiser, circule autour de l'onde dans lequel a) le premier fluide se condense et le deuxième fluide se vaporise ou b) le premier fluide se vaporise et le deuxième fluide se condense.
Le procédé selon l'invention peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le pliage des ondes est sensiblement parallèle à l'axe des tubes ; - les tubes et ondes sont en aluminium, pur ou allié ;
- les tubes et ondes sont en alliage à base de cuivre ;
- les tubes et ondes sont en alliage à base de fer ;
- les tubes sont oblongs et/ou aplatis ;
- une partie de la surface d'échange soit à l'intérieur des tubes ; - le tube a des canaux parallèles à l'intérieur comprenant des deux parois plates parallèles et des parois internes reliés aux deux parois plates et définissant les canaux parallèles ;
- la surface d'échange à l'intérieur des tubes est obtenue par pliage, par extrusion ou par des inserts de préférences brasés par exemple des ondes ; et - les ondes sont perforées, droites, serrated et/ou à persiennes.
Alternativement, on pourrait imaginer que la vaporisation se réalise dans les tubes et l'invention aurait alors pour objet un procédé de vaporisation et éventuellement de condensation d'au moins un fluide dans un échangeur de chaleur constitué d'un empilement d'au moins un tube et d'au moins une onde pliée, l'onde et le tube étant de préférence brasés l'un avec l'autre, et dans lequel un fluide, à vaporiser, circule à l'intérieur d'au moins un tube et un autre fluide éventuellement à vaporiser circule dans des canaux générés par des ondes.
L'invention vise plus particulièrement un procédé de vaporisation d'au moins un liquide dérivé de l'air et éventuellement de condensation d'au moins un gaz dérivé de l'air, ou qui est de l'air, tel que décrit précédemment.
L'invention vise également un procédé de vaporisation d'au moins un liquide ayant comme composant principal du méthane et/ou du monoxyde de carbone et/ou de l'hydrogène, et éventuellement de condensation d'au moins un gaz ayant comme composant principal du méthane et/ou du monoxyde de carbone et/ou de l'hydrogène, tel que décrit précédemment.
L'invention vise enfin une installation de séparation d'un mélange de fluide par distillation cryogénique dans au moins une colonne ayant au moins un échangeur de chaleur opérant selon un procédé d'échange de chaleur dans un échangeur de chaleur constitué d'un empilement d'au moins un tube et d'au moins une onde pliée, l'onde et le tube étant de préférence brasés l'un avec l'autre, et dans lequel un fluide circule à l'intérieur d'au moins un tube et un autre fluide circule autour de l'onde, l'un se réchauffant alors que l'autre se refroidit. .
De préférence, au moins l'un des échangeurs de chaleur d'une telle installation est de l'un des types ci-dessous : i) un vaporiseur-condenseur permettant la vaporisation d'un liquide par échange de chaleur avec un gaz qui se condense à l'intérieur ou à l'extérieur d'une colonne de distillation ou ; ii) un sous-refroidisseur ou ; iii) un réchauffeur d'un gaz de régénération d'une unité d'épuration utilisée pour épurer le mélange à distiller ou ; iv) un déphlegmateur ou ; v) un échangeur de chaleur ayant des passages permettant le refroidissement du mélange à distiller à une température cryogénique ou ; vi) un échangeur de refroidissement d'un inter-étage d'un compresseur du mélange à distiller ou d'un produit de la distillation.
Les avantages d'une telle solution sont multiples :
1 ) La production des échangeurs pourra bénéficier des infrastructures disponibles pour la production de radiateurs automobiles permettant une diminution très substantielle du coût et délais de fabrication de ces échangeurs. Aujourd'hui, il faut plusieurs mois pour concevoir et fabriquer des corps en aluminium brasés. En utilisant la technologie des radiateurs automobiles, une fois définies des tailles standards, la fabrication ne nécessitera que quelques jours.
2) Cette technologie permettra aussi d'offrir d'autres alternatives au niveau des matériaux. Certes, l'aluminium restera une possibilité mais des échangeurs en cuivre/bronze ou en aciers inoxydables seront possibles à réaliser. Du même coup, en s'affranchissant du risque de combustion de l'aluminium (en utilisant par exemple des alliages à base de cuivre), l'utilisation de rebouilleurs, condenseur à film est rendue plus sure.
3) En utilisant la technologie classique des échangeurs à plaques en aluminium brasé, lorsque l'on cherche à les mettre dans la virole circulaire d'une colonne à distiller, la section utile (zone d'échange) n'occupe qu'environ 50 % de la section de la colonne ; en utilisant cette technologie de type « radiateur », on n'a plus besoin de mettre les boîtes et collecteurs à la même altitude que les corps d'échanges. Ceux-ci peuvent être placés avantageusement au-dessus et au-dessous des échangeurs.
4) En ne brasant plus des corps de grande dimension et en utilisant des alliages à base de cuivre, on ne risque plus d'avoir des affaissements d'ondes ni de risque de combustion de l'aluminium car le matériau est beaucoup plus résistant et ne dégageant pas d'énergie en cas de combustion, on peut donc réduire considérablement l'épaisseur des ondes côté vaporisation (jusqu'à 50 μm).
Néanmoins, même si la technologie des radiateurs automobiles peut être utilisée, certaines adaptations sont nécessaires pour la rendre encore plus intéressante pour un usage en rebouilleur/condenseur : 1 ) Remplacement du courant-croisé par du contre-courant dans le cas d'une vaporisation en thermosiphon : Les collecteurs sont placés verticalement dans un radiateur d'automobile. Dans un rebouilleur-condenseur de type thermosiphon, dans lequel le sens du fluide en condensation dans les tubes est à contre-courant du sens du fluide se vaporisant dans les canaux générés par les ondes, du fait de la condensation dans les tubes, on placera le collecteur gaz en haut et le collecteur liquide en bas, de manière à faciliter l'écoulement par gravité du liquide.
2) Remplacement du courant-croisé par du co-courant dans le cas d'une vaporisation en film
Dans ce cas, le sens du fluide en condensation dans les tubes est à co- courant du sens du fluide se vaporisant dans les canaux générés par les ondes et un dispositif d'alimentation du liquide à vaporiser doit être ajouté en haut des ondes.
3) Dans un radiateur, on refroidit souvent de l'eau dans les tubes contre de l'air dans les ondes. Comme le coefficient d'échange côté air est nettement plus faible que côté eau (au moins un facteur 10), on augmente la surface d'échange côté air grâce aux ondes. Dans le cas de la vaporisation/condensation, les coefficients d'échange des deux côtés sont du même ordre de grandeur. On a donc intérêt à avoir des surfaces d'échange similaires d'où la solution qui consiste à avoir de la surface supplémentaire à l'intérieur des tubes : inserts, ondes brasées (ou non), pliages, extrusion... (brevet US 6241012).
4) Une telle structure pourrait aussi fonctionner en déphlegmateur.
Enfin, l'utilisation d'échangeurs dérivés de la technologie de radiateur automobile dans la séparation des gaz par distillation cryogénique, ne se limite pas aux vaporiseurs-condenseurs, qui vaporisent un fluide par échange de chaleur avec un autre fluide qui se condense, mais peut aussi être utilisée pour :
- les réchauffeurs de gaz de régénération des unités d'épuration ;
- les sous-refroidisseurs ;
- échangeurs principaux, notamment pour vaporiser sous pression de l'oxygène gazeux dans des tubes en alliage à base de cuivre vis à vis d'air qui se condense ; - les échangeurs de refroidissement inter-étage des compresseurs.
Des modes particuliers de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- la Figure 1 est une vue de face en élévation d'un échangeur de chaleur d'un premier type selon l'invention ;
- la Figure 2 est une vue en perspective schématique d'un échangeur de chaleur pour la mise en œuvre du procédé conforme à l'invention ;
- la Figure 3 est une vue en perspective, à plus grande échelle et selon la même direction, d'une partie de l'échangeur représenté sur la Figure 1 , selon un premier mode de réalisation ;
- la Figure 4 est une vue en perspective représentant un tronçon de tube de l'échangeur de la Figure 2, selon un deuxième mode de réalisation ;
- la Figure 5 est une vue en coupe, dans un plan vertical, d'un empilement de tubes et d'ondes d'un échangeur de chaleur selon un troisième mode de réalisation; et
- les Figures 6 et 7 sont des vues schématiques, respectivement de dessus et de face, d'un rebouilleur-condenseur d'une installation selon l'invention, qui contient des échangeurs d'un deuxième type, analogue au premier représenté sur les Figures 1 et 2. Sur la Figure 1 , on a représenté schématiquement un échangeur de chaleur
1 , de structure analogue à celle des échangeurs utilisés dans les circuits de refroidissement de véhicules automobiles.
Pour la commodité de la description qui va suivre, les Figures 1 à 5 seront orientées suivant le repère orthogonal X, Y, Z, dans lequel : - les axes X et Z définissent le plan vertical de la Figure 1 et les directions principales dans lesquelles s'étend l'échangeur 1 , l'axe X étant supposé horizontal, et l'axe Z étant supposé vertical ; et
- l'axe Y est l'axe horizontal transversal. L'échangeur représenté sur la Figure 1 comprend essentiellement d'une part un empilement de tubes allongés 3, espacés et parallèles entre eux, et s'étendant horizontalement suivant l'axe X, et d'autre part des ailettes oblongues pliées (non visibles sur la Figure 1 ), agencées dans les intervalles compris entre deux tubes 3 consécutifs.
Les tubes 3 sont reliés, à l'une de leurs extrémités, à une colonne de distribution 5, et à leur autre extrémité à une colonne collectrice 7. Les deux colonnes 5, 7 sont formées de conduites tubulaires verticales en communication de fluide avec chacun des tubes 3. De manière préférentielle, les tubes 3 sont brasés sur les colonnes 5, 7 qui ont été préalablement formées pour permettre aux tubes 3 de s'emboîter dans les dites colonnes. Ces colonnes ne sont pas forcément de forme cylindrique. Il peut s'agir d'une plaque tubulaire emboutie pour permettre l'emboîtement des tubes sur laquelle auront été de manière préférentielle brasés les tubes et sur laquelle une boîte typiquement de forme demi-cylindrique sera attachée par exemple par soudage après l'opération de brasage.
La colonne de distribution 5 est équipée, dans une partie supérieure, d'un raccord 9 d'entrée de fluide permettant d'alimenter l'échangeur 1 en un premier fluide. La colonne collectrice 7 est pourvue, de façon correspondante, dans une partie inférieure, d'un raccord de sortie 11 assurant l'évacuation du premier fluide de l'échangeur 1.
Les raccords 9, 11 ont été représentés de façon schématique sur la Figure 2. Comme celui de la Figure 1 , l'échangeur représenté sur la Figure 2 comprend essentiellement d'une part un empilement de tubes allongés 3, espacés et parallèles entre eux, et d'autre part des ailettes oblongues pliées (non visibles sur la Figure 2 ), agencées dans les intervalles compris entre deux tubes 3 consécutifs. Or dans le cas de l'invention, les tubes allongés 3 s'étendent verticalement suivant l'axe Z et la direction d'ondulation ou de pliage des ailettes 17 de la Figure 2 est parallèle à l'axe longitudinal des tubes 3, c'est-à-dire l'axe Y ;
Les tubes 3 sont reliés, à leur extrémité supérieure, à une colonne de distribution 5, et à leur autre extrémité à une colonne collectrice 7. Les deux colonnes 5, 7 sont formées de conduites tubulaires verticales placées horizontalement et en communication de fluide avec chacun des tubes 3. De manière préférentielle, les tubes 3 sont brasés sur les colonnes 5, 7 qui ont été préalablement formées pour permettre aux tubes 3 de s'emboîter dans les dites colonnes. Ces colonnes ne sont pas forcément de forme cylindrique. Il peut s'agir d'une plaque tubulaire emboutie pour permettre l'emboîtement des tubes sur laquelle auront été de manière préférentielle brasés les tubes et sur laquelle une boîte typiquement de forme demi-cylindrique sera attachée par exemple par soudage après l'opération de brasage.
La colonne de distribution 7 est équipée, à gauche, d'un raccord 11 d'entrée permettant d'alimenter l'échangeur 1 en un premier fluide sous forme gazeuse. Le raccord s'étend perpendiculairement à l'axe de la colonne de distribution et à l'axe des tubes. Ce raccord pourrait néanmoins s 'étendre dans une autre direction, par exemple selon l'axe Z ou éventuellement Y.
La colonne collectrice 5 est pourvue, de façon correspondante, dans une partie inférieure, d'un raccord de sortie 9 assurant l'évacuation du premier fluide de l'échangeur 1. Le raccord s'étend perpendiculairement à l'axe de la colonne de distribution et à l'axe des tubes. Ce raccord pourrait néanmoins s 'étendre dans une autre direction, par exemple selon l'axe Z ou éventuellement Y.
Les raccords 9, 11 ont été représentés de façon schématique sur la Figure 2.
Dans le cas d'une vaporisation en thermosiphon, un fluide à vaporiser (un deuxième fluide) circule au travers de l'ailette 17, selon une direction verticale ascendante (c'est-à-dire qu'on fait circuler le fluide à vaporiser dans les canaux générés par les ondes), et on fait circuler un fluide de température plus élevée (premier fluide), à l'intérieur des tubes 3 selon une direction verticale descendante. Dans le cas d'une vaporisation en film, un fluide éventuellement à condenser circule au travers de l'ailette 17, selon une direction verticale descendante (c'est-à-dire qu'on fait circuler le fluide éventuellement à condenser dans les canaux générés par les ondes), et on fait circuler un fluide de température plus faible à vaporiser, à l'intérieur des tubes 3 selon une direction verticale descendante.
Sur la Figure 3, on a représenté un tronçon d'une partie de l'échangeur 1 de la Figure 1 , constituée de deux tubes 3 consécutifs, et d'une ailette ondulée 17 ménagée entre ces deux tubes. Comme cela est apparent sur cette Figure, les tubes 3 ont une section courante, dans le plan vertical XY, de forme allongée transversalement, suivant l'axe X, de sorte qu'ils possèdent chacun deux faces opposées sensiblement planes et parallèles. En d'autres termes, les tubes 3 ont une section oblongue suivant l'axe transversal X, et de forme aplatie. L'ailette 17 est ondulée selon une direction d'ondulation ou de pliage Y, perpendiculaire à l'axe longitudinal des tubes 3. L'ailette 17 est fixée aux tubes 3, de préférence par brasage, au niveau de ses sommets 19. Cette opération de brasage peut être concomitante au brasage des tubes 3 sur les colonnes 5,7.
Les ailettes 17 peuvent être de tout type adapté, par exemple de l'un parmi les types suivants, couramment utilisés dans les échangeurs de chaleur à plaques, à savoir : les ailettes perforées, droites, « serrated » (à décalage partiel), « herringbone » (en zigzag) et à persiennes.
Les ailettes 17 peuvent avoir, en section dans le plan YZ, une forme sinusoïdale, en créneau, ou triangulaire, ou encore présenter tout autre type adapté de motif géométrique.
Le diamètre hydraulique des canaux formés par les ailettes 17 est typiquement entre 100 μm et 10 mm.
Ces ailettes peuvent être en tôles pleines, en tôles perforées, en métal fritte ou tout autre structure métallique (mousse, ...). Les tubes 3 et les ailettes 17 peuvent être réalisés en aluminium pur ou allié. En variante, les tubes 3 et les ailettes 17 peuvent être réalisées en alliage à base de cuivre.
En autre variante, les tubes 3 et les ailettes 17 peuvent être réalisées en alliage à base de fer. L'échangeur 1 de la Figure 2 comporte des ailettes 17 orientées non plus selon l'axe X mais selon l'axe Z.
Dans l'exemple de la Figure 4, le volume intérieur délimité par chaque tube est divisé en deux longitudinalement. Pour cela, le tube 103 a sa face supérieure découpée suivant une ligne longitudinale médiane, les deux bords 21 , 22 séparés par cette ligne étant rabattus vers l'intérieur du tube et soudés sur la paroi inférieure. Les bandes ainsi rabattues sont jointives et forment une double paroi de séparation entre les deux compartiments longitudinaux 103A, 103B ainsi définis. Ces compartiments sont appelés canaux.
Le soudage des bords 21 , 22 sur la paroi inférieure peut par exemple être réalisée au laser.
Un échangeur de chaleur constitué à partir de tubes de ce type est susceptible de mieux résister à la pression du fluide circulant dans les canaux 103A, 103B car de dimension plus réduite que le tube 3. Une telle conception peut être utilisée pour générer un nombre de canaux supérieur à 2. Accessoirement, un échangeur de chaleur constitué à partir de tubes de ce type est susceptible de fonctionner avec trois fluides différents, l'un circulant autour des ailettes, un autre circulant dans l'un 103A des canaux, et le dernier circulant dans l'autre 103B des canaux.
Dans les deux canaux 103A, 103B, on peut ainsi faire circuler deux fluides différents entre lesquels se produit un échange de chaleur, de sorte qu'une partie de la surface d'échange, qui est obtenue par le pliage des bords 21 , 22, se trouve à l'intérieur du tube 103.
Sur la Figure 5, on a illustré une autre forme de réalisation d'un empilement de tubes et d'ailettes, adaptées pour la mise en œuvre du procédé conforme à l'invention. Dans cet empilement, les tubes 203 sont également des tubes de section allongée transversalement, à faces opposées planes et parallèles. Leur volume intérieur est cependant divisé en une pluralité de canaux longitudinaux 203A parallèles, séparés par des parois planes 23 parallèles entre elles, ici verticales. Le diamètre hydraulique de ces canaux est typiquement entre 100 μm et 10 mm.
Les parois 23 peuvent être venues de matière avec les parois extérieures du tube 203, par exemple par extrusion, ou encore être constituées d'inserts, de préférence brasés. Ces inserts peuvent être très similaires aux ailettes 17.
Dans l'exemple représenté, chaque couche de tubes est constituée de deux tubes parallèles adjacents agencés dans un même plan.
Ainsi, une partie de la surface d'échange se trouve à l'intérieur des tubes 203.
Eventuellement, une paroi 204 entoure les tubes 203 et les ailettes 17 de manière à rendre l'échangeur étanche vis-à-vis de son environnement. Cette paroi peut être brasée sur les tubes 203 ou simplement cerclée autour des tubes 203.
Dans la forme de réalisation de la Figure 5, et contrairement à la forme de réalisation de la Figure 3, le fluide à vaporiser qui circule autour de l'onde 17, circule de façon parallèle aux fluides à condenser circulant dans les tubes 203. De préférence, les fluides à condenser d'une part, et le fluide à vaporiser d'autre part, seront mis en circulation dans des sens contraires.
Sur les Figures 6 et 7, on a représenté schématiquement une partie de l'installation conforme à l'invention, qui comprend, à l'intérieur d'une virole 31 de forme générale cylindrique, une série d'échangeurs 301a-301 n de même type, analogue à celui des Figures 1 et 2.
Pour ces Figures, le repère orthogonal X0, Y0, Z0 représenté est défini de la façon suivante :
- l'axe Z0 est l'axe vertical orienté de bas en haut ;
- l'axe X0 est l'axe horizontal définissant avec l'axe Z0 les plans principaux dans lesquels s'étendent les échangeurs 301 ; et - l'axe Y0 est l'axe horizontal orthogonal à l'axe X0.
Les échangeurs 301a-301 n sont tous disposés parallèlement et centrés sur un plan diamétral de la virole cylindrique 31 , comme cela est visible sur la Figure 6. La longueur de chaque échangeur 301 a-n est ajustée à la longueur, suivant l'axe X0, de la section verticale de la virole 31 sur l'axe Y0. C'est ainsi que la longueur selon l'axe X0 des échangeurs 301a-301 n croît vers l'axe central Z0 de la virole cylindrique 31.
Contrairement à l'orientation de l'échangeur 1 représenté sur la Figure 1 , l'orientation des échangeurs 301 a-n est telle que les colonnes de distribution 305a-n s'étendent horizontalement du côté supérieur de la virole 31 , tandis que les colonnes collectrices 307a-n s'étendent du côté inférieur de la virole 31 , également horizontalement. Ainsi, les empilements de tubes 303 s'étendent entre les colonnes 305a-n, 307a-n, suivant l'axe vertical Z.
Au-dessus des colonnes de distribution 305a-n est agencé un collecteur de gaz 41 prévu pour alimenter en gaz le groupe d'échangeurs 301 a-n.
L'installation représentée comprend d'autre part un collecteur de liquide 43, agencé sous les colonnes collectrices 307a-n, et prévu pour recueillir la phase liquide issue du groupe d'échangeurs 301 a-n.
Les ailettes s'arrêtent avant les colonnes 307a-n et 305a-n de manière à permettre l'entrée et la sortie du fluide. La paroi externe telle que représentée sur la Figure 5 (204) s'arrête sensiblement aux mêmes niveaux que les ailettes aussi de manière à permettre l'entrée et la sortie des fluides.
Le procédé de vaporisation et de condensation qui a été décrit précédemment, ainsi que l'installation décrite en référence aux Figures 6 et 7, s'applique à la vaporisation d'au moins un liquide dérivé de l'air ou un liquide qui est de l'air liquéfié et à la condensation d'au moins un gaz dérivé de l'air, ce gaz pouvant également être l'air lui-même.
Le procédé et l'installation s'appliquent également à la vaporisation d'au moins un liquide ayant comme composant principal le méthane et/ou le monoxyde de carbone et/ou l'hydrogène, et à la condensation d'au moins un gaz ayant comme composant principal le méthane et/ou le monoxyde de carbone et/ou l'hydrogène.
Un tel procédé peut s'appliquer à de nombreux types d'installations de séparation de mélange de fluides, fonctionnant par distillation cryogénique, dans au moins une colonne ayant un ou plusieurs échangeurs de chaleur, tels que décrit précédemment.
L'installation peut notamment être :
- un vaporiseur-condenseur permettant la vaporisation d'un liquide par échange de chaleur avec un gaz qui se condense à l'intérieur ou à l'extérieur d'une colonne de distillation, ou
- un sous-refroidisseur, ou
- un réchauffeur d'un gaz de régénération d'une unité d'épuration utilisée pour épurer le mélange à distiller, ou
- un déphlegmateur, ou - un échangeur de chaleur ayant des passages permettant le refroidissement du mélange à distiller à une température cryogénique, ou
- un échangeur de refroidissement d'un inter-étage d'un compresseur du mélange à distiller ou d'un produit de la distillation.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de vaporisation et/ou de condensation d'au moins un fluide dans un échangeur de chaleur (1 ; 301 ) constitué d'un empilement d'au moins un tube (3 ; 103 ; 203 ; 303) et d'au moins une onde pliée (17), l'onde et le tube étant de préférence brasés l'un avec l'autre, et dans lequel un premier fluide, éventuellement à condenser, circule à l'intérieur d'au moins un tube, et un deuxième fluide, éventuellement à vaporiser, circule autour de l'onde (17) dans lequel a) le premier fluide se condense et le deuxième fluide se vaporise ou b) le premier fluide se vaporise et le deuxième fluide se condense.
2. Procédé selon la revendication 1 , dans lequel le pliage des ondes (17) est sensiblement parallèle à l'axe (X ou Z pour la Figure 2 ; Z0) des tubes (3 ; 103).
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les tubes (3 ; 103 ; 203 ; 303) et ondes (17) sont en aluminium, pur ou allié.
4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les tubes (3 ; 103 ; 203 ; 303) et ondes (17) sont en alliage à base de cuivre.
5. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les tubes (3 ; 103 ; 203 ; 303) et ondes (17) sont en alliage à base de fer.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les tubes (3 ; 103 ; 203 ; 303) sont oblongs et/ou aplatis.
7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'une partie de la surface d'échange (23) soit à l'intérieur des tubes (103 ; 203).
8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la surface d'échange à l'intérieur des tubes (103 ; 203) est obtenue par pliage, par extrusion ou par des inserts de préférences brasés.
9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les ondes (17) sont perforées, droites, « serrated » (à décalage partiel), « herringbone » (en zigzag) et/ou à persiennes.
10. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le premier fluide circule à l'intérieur d'au moins un tube selon une direction verticale descendante.
11. Procédé selon la revendication 10 dans lequel le premier fluide est un fluide qui se vaporise dans l'au moins un tube et le deuxième fluide éventuellement à condenser circule autour de l'onde (17) selon une direction verticale descendante.
12. Procédé selon la revendication 10 dans lequel un fluide à vaporiser (deuxième fluide) circule autour de l'onde (17), selon une direction verticale ascendante.
13. Procédé de vaporisation d'au moins un liquide dérivé de l'air et éventuellement de condensation d'au moins un gaz dérivé de l'air ou qui est de l'air selon l'une des revendications précédentes.
14. Procédé de vaporisation d'au moins un liquide ayant comme composant principal du méthane et/ou du monoxyde de carbone et/ou de l'hydrogène et éventuellement de condensation d'au moins un gaz ayant comme composant principal du méthane et/ou du monoxyde de carbone et/ou de l'hydrogène selon l'une des revendications 1 à 12.
15. Installation de séparation d'un mélange de fluides par distillation cryogénique dans au moins une colonne ayant au moins un échangeur de chaleur opérant selon le procédé d'une des revendications 1 à 14.
16. Installation selon la revendication 15 dans laquelle au moins un des échangeurs de chaleur, opérant selon le procédé d'une des revendications 1 à 14, est
- un vaporiseur-condenseur permettant la vaporisation d'un liquide par échange de chaleur avec un gaz qui se condense à l'intérieur ou à l'extérieur d'une colonne de distillation, ou - un sous-refroidisseur, ou
- un réchauffeur d'un gaz de régénération d'une unité d'épuration utilisée pour épurer le mélange à distiller, ou
- un déphlegmateur, ou
- un échangeur de chaleur ayant des passages permettant le refroidissement du mélange à distiller à une température cryogénique, ou
- un échangeur de refroidissement d'un inter-étage d'un compresseur du mélange à distiller ou d'un produit de la distillation.
17. Installation selon la revendication 16 dans laquelle un vaporiseur- condenseur situé à l'intérieur de la colonne de distillation est constitué par plusieurs échangeurs opérant selon les revendications 1 à 14, les échangeurs étant de largeurs différentes afin de remplir toute la section de la colonne.
EP06831249A 2005-10-06 2006-09-29 Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur Withdrawn EP1931929A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0553028A FR2891901B1 (fr) 2005-10-06 2005-10-06 Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur
PCT/FR2006/050962 WO2007042698A1 (fr) 2005-10-06 2006-09-29 Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1931929A1 true EP1931929A1 (fr) 2008-06-18

Family

ID=36809237

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06831249A Withdrawn EP1931929A1 (fr) 2005-10-06 2006-09-29 Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20090211733A1 (fr)
EP (1) EP1931929A1 (fr)
JP (1) JP2009511849A (fr)
CN (1) CN100587382C (fr)
FR (1) FR2891901B1 (fr)
WO (1) WO2007042698A1 (fr)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2926355A1 (fr) * 2008-01-10 2009-07-17 Air Liquide Colonne de separation d'un melange de monoxyde de carbone et d'azote par distillation cryogenique et appareil incorporant une telle colonne.
FR2935472A1 (fr) * 2008-08-28 2010-03-05 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un melange gazeux par distillation cryogenique
WO2010106757A1 (fr) * 2009-03-17 2010-09-23 日本軽金属株式会社 Structure de drainage d'un échangeur de chaleur à ailettes ondulées
US8617292B2 (en) 2009-12-15 2013-12-31 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method of obtaining carbon dioxide from carbon dioxide-containing gas mixture
US8734569B2 (en) 2009-12-15 2014-05-27 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method of obtaining carbon dioxide from carbon dioxide-containing gas mixture
US8663364B2 (en) * 2009-12-15 2014-03-04 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Étude et l'Éxploitation des Procédés Georges Claude Method of obtaining carbon dioxide from carbon dioxide-containing gas mixture
WO2012048078A1 (fr) 2010-10-06 2012-04-12 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé d'élimination du dioxyde de carbone
EP2671039B1 (fr) * 2011-02-04 2019-07-31 Lockheed Martin Corporation Échangeur de chaleur à ailettes en mousse
US8956447B2 (en) * 2013-01-11 2015-02-17 Norm Pacific Automation Corp. Desiccant wheel dehumidifier and heat exchanger thereof
TR201720153T4 (tr) * 2013-09-30 2018-01-22 Arcelik As Zorlanmış taşınımlı ısı değiştirici içeren bir soğutucu cihaz.
CN103644749B (zh) * 2013-12-19 2015-09-02 刘小江 一种扁管逆流式换热器
JP6284409B2 (ja) * 2014-04-09 2018-02-28 株式会社神戸製鋼所 ガスクーラ
US9452386B1 (en) 2015-03-04 2016-09-27 L'Air Liquide Socieété Anonyme Pour L'Étude Et L'Exploitation Des Procedes Georges Claude Hybrid membrane and adsorption-based system and process for recovering CO2 from flue gas and using combustion air for adsorbent regeneration
US9452385B1 (en) 2015-03-04 2016-09-27 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Hybrid membrane and adsorption-based system and process for recovering CO2 from flue gas and using combustion air for adsorbent regeneration
DE102019000723A1 (de) * 2019-01-31 2020-08-06 Hydac Cooling Gmbh Kühler
US20220134304A1 (en) * 2019-02-25 2022-05-05 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et I'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for manufacturing an apparatus for exchanging heat and material
EP3731610B1 (fr) * 2019-04-23 2023-11-15 ABB Schweiz AG Dispositif d'échange de chaleur et système électronique sous-marin
PL4155649T3 (pl) * 2019-09-13 2024-05-20 Alfa Laval Corporate Ab Płyta wymiennika ciepła i wymiennik ciepła do obróbki materiału ciekłego
TWI727533B (zh) * 2019-12-04 2021-05-11 財團法人工業技術研究院 熱交換器
FR3110961B1 (fr) * 2020-05-27 2022-07-01 Air Liquide Procédé et dispositif de refroidissement cryogénique

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1152432B (de) * 1962-04-21 1963-08-08 Linde Eismasch Ag Platten-Kondensator-Verdampfer, insbesondere fuer Gas- und Luftzerleger
US3556199A (en) * 1968-05-13 1971-01-19 United Aircraft Prod Free convection cooling method and apparatus
FR2547898B1 (fr) * 1983-06-24 1985-11-29 Air Liquide Procede et dispositif pour vaporiser un liquide par echange de chaleur avec un deuxieme fluide, et leur application a une installation de distillation d'air
JPS6233288A (ja) * 1985-08-02 1987-02-13 Showa Alum Corp 自動車用冷暖房装置における熱交換器
US4998580A (en) * 1985-10-02 1991-03-12 Modine Manufacturing Company Condenser with small hydraulic diameter flow path
US4715431A (en) * 1986-06-09 1987-12-29 Air Products And Chemicals, Inc. Reboiler-condenser with boiling and condensing surfaces enhanced by extrusion
US4842625A (en) * 1988-04-29 1989-06-27 Air Products And Chemicals, Inc. Control method to maximize argon recovery from cryogenic air separation units
FR2685071B1 (fr) * 1991-12-11 1996-12-13 Air Liquide Echangeur de chaleur indirect du type a plaques.
JPH0611210A (ja) * 1992-06-29 1994-01-21 Nippondenso Co Ltd 熱交換器及びそれを用いた空気調和機
FR2728669B1 (fr) * 1994-12-21 1997-04-11 Air Liquide Appareil a circulation de fluide
GB2318180A (en) * 1996-10-08 1998-04-15 Aro Electrical Engineering Co Air-conditioning apparatus
JPH10318695A (ja) * 1997-05-19 1998-12-04 Zexel Corp 熱交換器
NL1007346C2 (nl) * 1997-10-23 1999-05-04 Doomernik Ice B V Werkwijze voor het bedrijven van een koelinrichting en een koelinrichting.
CA2268999C (fr) * 1998-04-20 2002-11-19 Air Products And Chemicals, Inc. Conceptions optimales pour rebouilleur a courant descendant
JP4174109B2 (ja) * 1998-09-30 2008-10-29 大陽日酸株式会社 流下液膜式凝縮蒸発器及びその使用方法
US6213158B1 (en) * 1999-07-01 2001-04-10 Visteon Global Technologies, Inc. Flat turbulator for a tube and method of making same
FR2807826B1 (fr) * 2000-04-13 2002-06-14 Air Liquide Echangeur vaporisateur-condenseur du type a bain
JP2001330394A (ja) * 2000-05-22 2001-11-30 Denso Corp 排気熱交換器
FR2793548A1 (fr) * 2000-07-21 2000-11-17 Air Liquide Vaporiseur-condenseur a plaques fonctionnant en thermosiphon, et double colonne de distillation d'air comportant un tel vaporiseur-condenseur
FR2834783B1 (fr) * 2002-01-17 2004-06-11 Air Liquide Ailette d'echange thermique, son procede de fabrication et echangeur de chaleur correspondant
JP3903866B2 (ja) * 2002-07-19 2007-04-11 株式会社デンソー 冷却器
JP2004177041A (ja) * 2002-11-28 2004-06-24 Matsushita Electric Ind Co Ltd 熱交換器
KR100518856B1 (ko) * 2003-09-04 2005-09-30 엘지전자 주식회사 플랫 튜브 열 교환기
JP2005172262A (ja) * 2003-12-08 2005-06-30 Toyo Radiator Co Ltd 熱交換器
JP2005267976A (ja) * 2004-03-17 2005-09-29 T Rad Co Ltd 熱交換器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2007042698A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
FR2891901A1 (fr) 2007-04-13
CN100587382C (zh) 2010-02-03
CN101278166A (zh) 2008-10-01
JP2009511849A (ja) 2009-03-19
FR2891901B1 (fr) 2014-03-14
WO2007042698A1 (fr) 2007-04-19
US20090211733A1 (en) 2009-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1931929A1 (fr) Procede de vaporisation et/ou de condensation dans un echangeur de chaleur
EP1008826B1 (fr) Vaporiseur à film ruisselant et installations de distillation d'air correspondantes
EP1709380A1 (fr) Echangeur thermique et module d'echange s'y rapportant
FR2941522A1 (fr) Echangeur de chaleur pour deux fluides, en particulier evaporateur de stockage pour dispositif de climatisation
FR2861166A1 (fr) Echangeur de chaleur utilisant un fluide d'accumulation
EP3615877B1 (fr) Echangeur de chaleur à jonction d'ondes améliorée, installation de séparation d'air associée et procédé de fabrication d'un tel échangeur
EP3553445A1 (fr) Caloduc a pompage capillaire a rainures reentrantres offrant un fonctionnement ameliore
FR2865027A1 (fr) Ailette pour echangeur de chaleur et echangeur de chaleur muni de telles ailettes
EP2912396B1 (fr) Échangeur thermique, notamment pour vehicule automobile
EP3479044A1 (fr) Echangeur de chaleur comprenant un dispositif de distribution d'un melange liquide/gaz
EP0567393B1 (fr) Evaporateur à plaques à hautes performances thermiques fonctionnant en régime d'ébullition nucléée
EP3728976A1 (fr) Element intercalaire a texturation de surface, echangeur de chaleur et procede de fabrication associes
FR2812935A1 (fr) Echangeur thermique a blocs echangeurs multiples a ligne d'alimentation en fluide a distribution uniforme, et vaporiseur-condenseur comportant un tel echangeur
WO2005100901A1 (fr) Tubes d'echangeur de chaleur favorisant le drainage des condensats
EP3728977B1 (fr) Echangeur de chaleur avec elements et plaques a texturation de surface
WO2016124748A1 (fr) Echangeur de chaleur comprenant un dispositif de distribution de liquide frigorigene
FR2832788A1 (fr) Profils de tubes pour echangeur thermique
EP3728979A1 (fr) Element intercalaire a texturation de surface, echangeur de chaleur comprenant un tel element
FR3075335B1 (fr) Echangeur de chaleur avec elements intercalaires superposes
WO2014044979A2 (fr) Ensemble d'échangeurs de chaleur
FR3133077A3 (fr) Echangeur de chaleur à structure d’échange thermique améliorée
FR3140420A1 (fr) Echangeur de chaleur à structure d’échange thermique améliorée
FR2907888A1 (fr) Procede de vaporisation d'un liquide cryogenique dans un echangeur de chaleur, et echangeur de chaleur operant selon un tel procede
FR3132851A3 (fr) Appareil de distillation

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20080312

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN WITHDRAWN

18W Application withdrawn

Effective date: 20160906