EP1762644B1 - Process and apparatus for the meltspinning of filament yarns - Google Patents

Process and apparatus for the meltspinning of filament yarns Download PDF

Info

Publication number
EP1762644B1
EP1762644B1 EP06018300A EP06018300A EP1762644B1 EP 1762644 B1 EP1762644 B1 EP 1762644B1 EP 06018300 A EP06018300 A EP 06018300A EP 06018300 A EP06018300 A EP 06018300A EP 1762644 B1 EP1762644 B1 EP 1762644B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
air
section
fall tube
permeable
shaft
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP06018300A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP1762644A1 (en
Inventor
Armin Wirz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Maschinenfabrik Rieter AG
Original Assignee
Maschinenfabrik Rieter AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maschinenfabrik Rieter AG filed Critical Maschinenfabrik Rieter AG
Publication of EP1762644A1 publication Critical patent/EP1762644A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP1762644B1 publication Critical patent/EP1762644B1/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/08—Melt spinning methods
    • D01D5/088—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes
    • D01D5/092—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes in shafts or chimneys
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/08—Melt spinning methods
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/08—Melt spinning methods
    • D01D5/088—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes

Definitions

  • the invention relates to a melt spinning process for producing filament yarns, in particular in the form of synthetic yarns having coarser titers (> 500 dtex) such as so-called BCF (Bulked Continuous Filament) for use in the form of carpet yarn, T & I (technical and industrial) yarns and tire cord.
  • BCF Binary Continuous Filament
  • the invention also provides innovations in the corresponding devices and devices for the production.
  • BlasSWchte also called Blashunt or Anblashunt
  • thread trap tubes also called just downpipe or chute or spin shaft or shaft shaft
  • the invention is particularly intended for use in a plant where the cooling air is added to the filaments in a cross-flow cooling zone below the spinneret - see Fourné, page 348.
  • the preferred solution comprises a rectangular cross-air blower shaft - see Fourné, page 352.
  • Such solutions provide for the supply of conditioned air into the blower shaft. This step involves considerable costs. It is therefore important that the designed cooling effect is not distorted by uncontrollable air currents in the system.
  • the object of the invention is to achieve a sufficiently vortex-free air flow without backflow through the targeted management of air flows and compliance with certain pressure gradients throughout the blow duct / downpipe system, so that the yarn formation is at least not significantly affected by these factors.
  • the filament bundles run in pairs through the downpipe usually to about 0.3 to 1 m below the downpipe end, where they ever merged into a closed thread become.
  • the individual threads have a lateral distance of about 30 to 100 mm from each other.
  • air is added to the process in large quantities to cool the extruded filaments. This takes place in the blow shaft (i, Fig. 1 ).
  • the amount of air depends essentially on the mass to be cooled - the throughput [kg / h]. Other parameters that affect the amount of air are the spun polymer, the filament titer and the spinning speed.
  • a drop tube with a rectangular cross-section has an inlet with the width H. If the outlet has the same width H, the distance of the outermost filaments L (left and right) to the corresponding side wall S from top to bottom is constantly larger. This creates in the vicinity of the side walls S ratios, which favor return flows R. Whether such backflow R arise in a particular case, depends on the operating conditions, eg. B. from the take-off speed of the filament bundles and / or from the amount of air supplied. For predetermined flow conditions it will be possible to have such backflows R by baffles W to prevent. The use of such baffles W is possible because the filament bundles (in the FIG.
  • the inlet width into the drafting system r ( Fig. 1 ) is therefore narrower than the outlet width of the spinnerets. (Not shown).
  • the guide walls W would ideally be viewed from the front than ever to make a curve (without kink), which follow the optimal flow lines between the inlet width H and the narrow outlet width h.
  • these optimal ratios could only be achieved for a predetermined set of operating conditions, while in practice a downer has to operate with different sets of operating parameters.
  • this tube can be used flexibly enough for the intended operating range.
  • the blower shaft / downpipe system according to FIG. 1 is again schematically in the FIG. 2 shown.
  • today's blast chutes are 10 ( FIG. 2 ) for the cross-flow cooling usually rectangular in cross-section.
  • the front wall which is in the FIG. 2 is viewed directly, is usually equipped with service doors, which release the access to the interior of the blower shaft when opening. These doors are usually "porous" (air permeable) to allow some pressure or flow equalization between the interior of the blow duct 10 and the environment.
  • the back wall, which is in the FIG. 2 is not apparent, is permeable to the ingress of cooling air into the cooling space below the spinnerets (in Fig. 2 not shown, see Fourné, pages 348 and 352, respectively).
  • the downpipe 12 adjoins, which usually has an upper part 14 with a constant cross-section and a lower part 16 with a taper.
  • the taper is formed by converging ("tapered") sidewalls 18, 20 with the back and front walls in approximately parallel (vertical) planes.
  • all walls of the downpipe are impermeable to air currents in order to shield the "air budget" within the pipe from interfering influences from the environment. In practice, however, it is often impossible to avoid smaller openings in the structure, which unwanted air currents enable. Ambient air can also enter between the blow duct 10 and the downpipe 12.
  • the threads 22, 24 run from the spinnerets in a straight line (seen from the front) down to the first thread guide (not shown) in the inlet part of the drafting system (r, FIG. 1 ). As already explained, they are subjected to a Querblas Kunststoffkühlung in the blower shaft 10.
  • the down in the downpipe 12 Filamentbündel 22, 24 (dashed lines drawn center lines) each entrain a large amount of air from the blow shaft 10 with it - see Fourné, page 184 to 192, in particular page 191.
  • By the convergent (“conical") Shape of the lower part 16 of the downpipe is the cross section at the lower end 5 to 10 times smaller than at the upper end.
  • the cross-sectional profile from top to bottom preferably has no extensions, because the risk of boundary layer separation in the case of a cross-sectional widening is much higher than in the case of a taper.
  • the high air velocity at the lower end of the downpipe 12, which is generated at least in part as a side effect of the cross-sectional tapering, can also occur during the spin finish application in the inlet part of the drafting system (r, Fig. 1 ) have a disruptive effect.
  • FIG. 3 shows an improved arrangement for the blow duct 10 and the downpipe 12A.
  • the drop tube 12A is formed conically over its entire length, that the side walls 26, 28 converge down and taper the flow cross-section downwards. The distance of the outermost filaments to the side walls 26, 28 of the downpipe 12A is thus more or less constant. Vortex formation and backflow are inhibited over the entire length of the drop tube 12A.
  • This arrangement of the downpipe 12A has been used in the "Pathfinder" BCF system of Maschinenfabrik Rieter AG, but with relatively short downpipe lengths of approx. 2.5m. However, this tube length is not suitable / sufficient for all applications.
  • the cross section at the lower end of the downpipe can be made smaller. However, this again leads to an increase in the exit velocity of the air at the lower end of the drop tube 12A and does not solve the problem with it.
  • a significant improvement can be achieved by making at least one wall of the downpipe over part of its length permeable to air. From the air-permeable wall elements flows from a part of the downwardly flowing air.
  • the main air flow in the downpipe is largely adapted by this measure the downwardly decreasing cross-section.
  • the air velocity in the downpipe thus does not rise to the lower end or only insignificantly.
  • a very slightly accelerated downward flow may be advantageous, since experience has shown that slightly accelerated flows are less prone to vortex formation.
  • the side openings in the downcomer may be attached to one or more sides over part or the entire length of the downcomer. They can also be designed completely around the circumference.
  • the arrangement according to the invention nevertheless differs from the DE-A-10323532 in that the cross section of the new downpipe tapers downwards.
  • FIGS. 4 A and B together show a first embodiment for the lateral discharge of the air from the downcomer 12B, wherein the shape of the tube 12B, in particular the side walls 26 and 28, respectively, has remained unchanged with respect to the tube 12A.
  • the rear wall 30 ( Fig. 4B ) of the drop tube 12B - ie, the downcomer wall on the same side as the blast chute wall with the openings for the blast air inlet into the blast chute 10 - is provided in the lower portion 32, adjacent to the air or thread outlet 34, with openings.
  • These openings are designed as side air outlets, ie the Rear wall 30 has now been made permeable to air. This preferably takes place in that the section 32 of the rear wall 30 is formed by a perforated plate.
  • the lateral openings could also be formed, for example, by a sieve. The openings should definitely prevent unwanted leakage of the threads from the drop tube 12B during piecing.
  • the sum of the flow-free surfaces generated by the openings in relation to the total area of the perforated section 32 of the rear wall 30 determines the so-called "porosity" of this wall section 32.
  • porosity determines the flow resistance to lateral flows in this section.
  • This resistance should be selected such that there is a slight overpressure (eg in the range of 0.1 to 3 Pascal, preferably in the range of 0.1 to 1 Pascal) at all points in the vicinity of the walls of the downpipe 12B with respect to the environment , This can be ensured that no ambient air penetrates into the downpipe 12B, wherein the cross-sectional taper also does not lead to an intolerable increase in the speed of the remaining air.
  • a slight overpressure eg in the range of 0.1 to 3 Pascal, preferably in the range of 0.1 to 1 Pascal
  • the porosity of the or a perforated section 32 is conveniently in the range 5 to 50% and preferably in the range 20 to 40%.
  • the total length of the perforated walls is preferably not more than 50% of the total length of the walls of the drop tube 12B.
  • Figures 5 and 6 show further embodiments for the formation of the downpipe 12C ( Fig. 5 ) or 12D ( Fig. 6 ), wherein in both embodiments a respective porous section 32 of the respective rear wall 30 (FIG. Fig. 5 ) or 30A ( Fig. 6 ) is provided.
  • the drop tube 12 C may be formed of an upper part 36 and a lower part 38.
  • the side walls 26A, 28A are configured to converge in the upper part 36 at a first cone angle, and in the lower part 38 at a second cone angle.
  • the "kink" between adjacent parts can therefore, in comparison to the arrangement according to the FIG. 2 , which reduces the risk of boundary layer separation at these sites.
  • the lower part 38 comprises the porous portion 32 of the back wall 30, with the back wall 30 and the front wall 40 still standing in respective vertical planes.
  • the side walls 26A, 28A are opposite to the embodiment according to FIGS FIG. 5 remained unchanged.
  • the rear wall 30A and front wall 40A now also converge in the lower part 38 of the drop tube 12D in order to narrow the cross section of the drop tube 12D at the outlet 34A in the lower part 38 even further. Thereby, the risk of backflow and vortex formation in "dead corners" near the lower air outlet 34A can be further reduced.
  • the shape of the drop tube 12F is the shape of the drop tube 12B (FIG. Fig. 4 ), in particular in that the walls 26, 28 also converge downwards over the entire length of the drop tube 12F.
  • the front wall and rear wall 30B are also arranged in respective vertical planes in this case.
  • a plurality (in this case, three) perforated sections 42, 44, 46 ( FIG. 7B ) is provided in the rear wall 308. This allows for further improvement of the flow conditions within the downcomer 12F by adjusting the lengths or porosity of the respective sections 42, 44, 46 to the flow conditions within the tube 12F.
  • the airflow exiting laterally from the drop tube 12F may be regulated as a whole or divided into partial flows by suitable means D1, D2, D3.
  • the appropriate means D1, D2, D3 include z. B: flaps D1, D2, D3, fans V etc.
  • the laterally exiting air streams in a closed exhaust system 50 Fig. 7B
  • throttle valves D1, D2 and D3 are dosed.
  • the air is sucked off by a fan V.
  • the whole device is thus less sensitive to pressure fluctuations in the vicinity of the downpipe 12F. Such disturbing pressure fluctuations can be in a building z. B. arise through the opening and closing of doors.
  • the pressure and velocity course in the drop tube 12F can be easily optimized.
  • the flow should be formed as stationary as possible and vortex-free. It is not just about the optimization of the flow, it is also boundary conditions such as the air velocity at the exit of the filaments at the lower end of the downpipe, the pressure curve in the whole system and to include the handling.
  • FIG. 9 shows schematically in FIG. 9 shown where the reference numeral 10 again designates the blow duct and the downpipe has an upper part 52 and a lower part 54.
  • the flow cross-section in the upper part 52 is substantially constant over its length and approximately equal to the flow cross-section at the transition from the blowing shaft 10.
  • the flow cross section in the lower part 54 tapers down substantially equal to the previously known solutions, in connection with the FIGS. 1 and 2 were declared.
  • the length L 1 of the upper part 52 is preferably not more than 10% of the total length of the drop tube.
  • the service door in the front wall of the blower shaft 10 can be designed with a relatively low porosity in order to minimize the incoming and outgoing air quantity at this point.
  • the doors of today conventional blast chutes 10 are normally designed with a porosity in the range 50%, d. H. Approximately 50% of the total area of the doors is released for the inflow and outflow of air.
  • a blower shaft 10 for use with a downer according to this invention preferably has service doors with a porosity not greater than 20% and typically in the range 4 to 8%.
  • the free flow openings are preferably distributed over the entire surface of the service doors.
  • FIG. 10 shows with solid lines a version that in principle the execution according to the FIG. 4 is the same, wherein the blow shaft 10 in the FIG. 10 is shown without shading.
  • dashed lines has been suggested that the side walls S of the downpipe 12 could be continued upward in the blow duct 10.
  • the blow duct 10 is partially tapered down and the downpipe 12 joins it without discontinuities in the cross-sectional profile.
  • the distance between the outermost filaments and the nearest wall S can therefore be kept exactly constant in this embodiment both partially in the blow duct 10 and in the downpipe 12.
  • the "flow kink" which normally appears at the wall transition between the blow duct 10 and the downpipe 12 can be avoided.
  • a downcomer 12 preferably has a length from the blow duct 10 to the air outlet 34 at the lower end of at least 2.5 m, preferably 3 to 5 m.
  • the air velocity at the outlet (lower end) 34 is between 0 and 7 m / sec, preferably between 2 and 4 m / sec.
  • the filament speed at the exit 34 from the downcomer 12 is normally 12 to 20 m / sec, preferably about 14 to 16 m / sec.
  • the embodiments according to the figures are all designed for spinning plants, which have two threads per position, ie per downpipe.
  • the invention is applicable even if more than two threads per position, for. B. up to 12 threads per position, are provided. For this reason, the drop tube is rectangular in cross section.
  • partitions may be provided within the blow duct and the downcomer.
  • separate downcomers are provided so that the filament bundles pass in pairs through a downspout with the bundles of a pair adjacent the side walls. The maximum possible convergence of the sidewalls is then given by the path of the outermost filaments until merger. The same considerations determine the maximum possible convergence of the back and front walls of the downpipe.
  • filament bundles are preferably assigned in pairs to the drop tubes of a system, it is possible to assign several (at least two) bundle pairs to a common blow shaft.
  • FIG. 11 Such an arrangement is shown schematically in FIG FIG. 11 the use of the reference numerals 10, 52, 54, 32 and 34 in the FIG. 11 the use of the same characters in the FIG. 9 equivalent.
  • the design principles according to this invention allow a downpipe design that provides a largely stationary, swirl-free air flow even at different air flow rates.
  • the downpipe can now be designed such that Grenz fürabitesen be prevented as far as possible.
  • Useful in this connection is a blow duct / downpipe design, in which over the entire length no sudden cross-sectional changes are present.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)

Abstract

After emerging from the spinneret, the filaments are cooled by a flow of air in the blowing section (10) and then proceed through the chimney (12B) to the wind-up. The walls (26, 28) of the chimney converge towards the exit. A section (32) is porous e.g. less than 50 % in length and having a porosity of 20 to 40 %, to allow air to escape. With a rectangular chimney only one wall need be porous and additional controlled suction can be provided to assist the flow. Independent claims are included for the following: (1) A chimney in which the access doors have a porosity of less than 20 %, preferably 4 to 8 %; (2) A melt spinning process using such a chimney in which the boundary layer on the inner chimney walls is maintained without interruption along its whole length; (3) A melt spinning process of this kind in which some air can escape from the chimney prior to the exit.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Schmelzspinnverfahren zur Herstellung von Filamentgarnen, insbesondere in der Form von synthetischen Fäden mit gröberen Titern (> 500 dtex) wie sogenannte BCF (Bulked Continuous Filament) zur Verwendung in der Form von Teppichgarn, T&I (technische und industrielle) Garne und Reifencord. Die Erfindung sieht auch Neuerungen in den entsprechenden Vorrichtungen und Einrichtungen für die Herstellung vor.The invention relates to a melt spinning process for producing filament yarns, in particular in the form of synthetic yarns having coarser titers (> 500 dtex) such as so-called BCF (Bulked Continuous Filament) for use in the form of carpet yarn, T & I (technical and industrial) yarns and tire cord. The invention also provides innovations in the corresponding devices and devices for the production.

Stand der TechnikState of the art

Die Herstellung und Verarbeitung von Filamentgarn mittels Schmelzspinnen ist grundsätzlich im Buch " Synthetische Fasern" von Franz Fourné (Carl Hanser Verlag, München) Seite 273 bis 455 beschrieben (nachfolgend kurz "Fourné"). Die Systematik der Nomenklatur ist auf den Seiten 720 bis 722 zu finden. Ergänzende Erklärungen sind im Fachartikel " Fadenkühlung beim Schmelzspinnen" in der Zeitschrift Chemiefasern/Textilindustrie, April 1978, Seiten 315 bis 323 , sowie im Fachartikel " Blasschächte - Stand der Technik" in Chemiefasern/Textilindustrie, Juni 1987, Seiten 542 bis 550 zu finden.The production and processing of filament yarn by melt spinning is basically described in the book " Synthetic Fibers "by Franz Fourné (Carl Hanser Verlag, Munich) pages 273 to 455 described (hereinafter "Fourné"). The system of nomenclature can be found on pages 720 to 722. Additional explanations are in the article " Thread cooling in melt spinning "in the journal Man-made Fibers / Textile Industry, April 1978, pages 315 to 323 , as well as in the article " Blasschächte - the state of the art "in man-made fibers / textile industry, June 1987, pages 542-550 to find.

Die sogenannten Blasschächte (auch Blaskammer bzw. Anblaskammer genannt), mit den ihnen zugeordneten Fadenfallröhren (auch bloss Fallrohr bzw. Fallschacht bzw. Spinnschacht bzw. Fadenschacht genannt), bilden eine wichtige Einrichtungsgruppe in einer Schmelzspinnanlage - Fourne, Seiten 348 bis 368. Diese Einrichtungen werden nächfolgend näher anhand der Figur 1 erläutert, weshalb auf eine eingehende Erklärung an dieser Stelle verzichtet wird. Die Erfindung ist insbesondere zur Anwendung in einer Anlage vorgesehen, wo die Kühlluft in einer Querblaskühlzone unterhalb der Spinndüse den Filamenten beigegeben wird - siehe dazu Fourné, Seite 348. Die bevorzugte Lösung umfasst einen Rechteck-Querluft-Blasschacht- siehe dazu Fourné, Seite 352. Derartige Lösungen sehen die Zufuhr von klimatisierter Luft in den Blasschacht vor. Dieser Schritt ist mit erheblichen Kosten verbunden. Es ist deshalb wichtig, dass die konzipierte Kühlwirkung nicht durch unkontrollierbare Luftströmungen in der Anlage verzerrt wird.The so-called Blasschächte (also called Blaskammer or Anblaskammer), with their associated thread trap tubes (also called just downpipe or chute or spin shaft or shaft shaft), form an important group of facilities in a melt spinning plant - Fourne, pages 348-368. These facilities will be discussed in more detail below on the basis of FIG. 1 explains why a detailed explanation is not given here. The invention is particularly intended for use in a plant where the cooling air is added to the filaments in a cross-flow cooling zone below the spinneret - see Fourné, page 348. The preferred solution comprises a rectangular cross-air blower shaft - see Fourné, page 352. Such solutions provide for the supply of conditioned air into the blower shaft. This step involves considerable costs. It is therefore important that the designed cooling effect is not distorted by uncontrollable air currents in the system.

Aus DE-A-4104404 ist eine Blaskammer mit einer luftdurchlässigen Kammerwand und einer ihr gegenüberstehenden Kammerwand bekannt, die bis auf eine obere und eine untere Auslassöffnung für die Kühlluft undurchlässig ist.Out DE-A-4104404 a blow chamber with an air-permeable chamber wall and a chamber wall opposite it is known, which is impermeable to an upper and a lower outlet opening for the cooling air.

Aus DE-A-19514866 ist es bekannt, im Spinnschacht zumindest eine der seitlichen Aussenwände, welche parallel zum Kühlluftstrom verläuft, mit Luftdurchlassöffnungen zu versehen. Diese Öffnungen sind an eine Absaugung angeschlossen.Out DE-A-19514866 It is known to provide in the spinning shaft at least one of the lateral outer walls, which runs parallel to the cooling air flow, with air passage openings. These openings are connected to an exhaust.

Aus EP-B-1173634 ist es bekannt, ein Kühlsystem mit unter anderem den folgenden Teilen vorzusehen:

  • ein oberer Schachtteil mit rechteckigem Querschnitt, konstanter Breite zwischen den Schacht-Seitenwänden und in Abzugsrichtung verjüngender Tiefe zwischen Schacht-Vorder- und -Rückwand;
  • ein mittlerer Schachtteil mit rechteckigem Querschnitt, sich in Abzugsrichtung verjüngender Tiefe und wahlweise verjüngender Breite; und
  • ein unterer Schachtteil mit konstantem Querschnitt, welcher bis nahe an das Abzugssystem reicht, wobei
  • Luft nahe dem Austritt aus dem mittleren Schachtteil abgezogen wird.
Out EP-B-1173634 It is known to provide a cooling system with, inter alia, the following parts:
  • an upper shaft portion of rectangular cross-section, constant width between the shaft side walls and in the withdrawal direction tapering depth between the shaft front and rear wall;
  • a middle shaft part with rectangular cross-section, in the withdrawal direction of tapering depth and optionally tapering width; and
  • a lower shaft section with a constant cross section, which extends to close to the trigger system, wherein
  • Air is withdrawn near the exit from the middle shaft part.

Aus DE-A-10323532 ist ein Fadenschacht bekannt, der derart gasdurchlässig ist, dass auf dem Umfang des Schachtes und im wesentlichen über seine gesamte Länge ein solcher freier Strömungsquerschnitt entsteht, dass der, aus der Anblaskammer mitgeführte, Blasluftstrom ohne Druckaufbau radial aus dem Fadenschacht abströmen kann.Out DE-A-10323532 a thread chute is known, which is gas-permeable, that on the circumference of the shaft and substantially over its entire length, such a free flow cross-section arises that the entrained from the Anblaskammer, Blasluftstrom can flow radially out of the yarn chute without pressure build-up.

Diese bekannten Anordnungen sehen eine individuelle Behandlung für jeden Faden vor. Auch im Falle der EP-A-1173634 , wo mehrere Fäden nebeneinander in einem Schacht vorgesehen sind, ist es vorgesehen worden, Schutz- bzw. Trennbleche zwischen den einzelnen Filamentbündeln einzufügen, um identische Bedingungen für die einzelnen Bündel bis zu ihren jeweiligen Zusammenschluss zu gewährleisten. Beim Spinnen von Multifilamentgarnen mit gröberen Titem werden aber normalerweise keine Trennwände vorgesehen.These known arrangements provide an individual treatment for each thread. Also in the case of EP-A-1173634 Where several threads are provided side by side in a well, it has been proposed to insert baffles between the individual filament bundles to ensure identical conditions for the individual bundles until their respective combination. At the Spinning multifilament yarns with coarser titers, however, will normally not provide partitions.

Aufgabe der Erfindung ist, durch die gezielte Führung der Luftströme und Einhaltung von bestimmten Druckverläufen im ganzen Blasschacht/fallrohr-System eine ausreichend wirbelfreie Luftströmung ohne Rückströmungen zu erreichen, so dass die Garnbildung zumindest nicht wesentlich durch diese Einflussfaktoren beeinträchtigt wird.The object of the invention is to achieve a sufficiently vortex-free air flow without backflow through the targeted management of air flows and compliance with certain pressure gradients throughout the blow duct / downpipe system, so that the yarn formation is at least not significantly affected by these factors.

Diese Aufgabe wird durch die Merkmale der unabhängigen Ansprüche erfüllt.This object is achieved by the features of the independent claims.

Ausführungsbeispiele werden nachfolgend anhand der Figuren beschrieben. Es zeigt:

Figur 1A
schematisch eine Ansicht einer Schmelzspinnanlage gemäss dem Stand der Technik
Figur 1B
eine Seitenansicht der gleichen Anlage
Figur 2
schematisch eine Ansicht eines Blasschacht-/Fallrohrsystems gemäss dem Stand der Technik
Figur 3
schematisch eine bekannte Modifikation der Anordnung gemäss Figur 1
Figur 4
in der Figur 4A eine Vorder- und in der Figur 4B eine Seitenansicht einer ersten Ausführung gemäss der vorliegenden Erfindung
Figur 5
in der Figur 5A eine Vorder- und in der Figur 5B eine Seitenansicht einer zweiten Ausführung gemäss der vorliegenden Erfindung
Figur 6
in der Figur 6A eine Vorder- und in der Figur 6B eine Seitenansicht einer dritten Ausführung gemäss der vorliegenden Erfindung
Figur 7
in der Figur 7A eine Vorder- und in der Figur 7B eine Seitenansicht einer vierten Ausführung gemäss der vorliegenden Erfindung
Figur 8
ein Diagramm zur Erklärung von Strömungsverhältnisse im Fallrohr
Figur 9
eine schematische Darstellung einer Modifikation der Anordnung gemäss der Figur 2 und/oder 3
Figur 10
eine schematische Darstellung einer Modifikation der Anordnung gemäss der Figur 4, und
Figur 11
schematisch eine Modifikation der Anordnung gemäss der Figur 9.
Exemplary embodiments will be described below with reference to the figures. It shows:
Figure 1A
schematically a view of a melt spinning plant according to the prior art
FIG. 1B
a side view of the same plant
FIG. 2
schematically a view of a blowgap / downpipe system according to the prior art
FIG. 3
schematically a known modification of the arrangement according to FIG. 1
FIG. 4
in the FIG. 4A a front and in the FIG. 4B a side view of a first embodiment according to the present invention
FIG. 5
in the FIG. 5A a front and in the FIG. 5B a side view of a second embodiment according to the present invention
FIG. 6
in the FIG. 6A a front and in the FIG. 6B a side view of a third embodiment according to the present invention
FIG. 7
in the FIG. 7A a front and in the FIG. 7B a side view of a fourth embodiment according to the present invention
FIG. 8
a diagram for explaining flow conditions in the downpipe
FIG. 9
a schematic representation of a modification of the arrangement according to the FIG. 2 and / or 3
FIG. 10
a schematic representation of a modification of the arrangement according to the FIG. 4 , and
FIG. 11
schematically a modification of the arrangement according to the FIG. 9 ,

Stand der TechnikState of the art

Die Figuren 1A und 1B zeigen schematisch eine Reifencord-Spinn-Streck-Spulmaschine, wie sie in Fourné (Seite 282) abgebildet ist. Die Bezugszeichen bezeichnen die folgenden Elemente:

  • a - Spinnbalken mit Düsenblöcke (nicht gezeigt)
  • c - Spinnpumpen
  • d - Spinnpumpenantriebe
  • f -Spinnextruder
  • i - Blasschacht
  • k - Fallrohr
  • n2 - Schnellspulköpfe (Revolverspulautomat)
  • r - Streckwerk mit Heissstreckgaletten
  • w - Diphylverdampfer und Diphyl-Leitung
  • y - klimatisierte Zuluft.
The Figures 1A and 1B show schematically a tire cord spinning-stretch winding machine, as shown in Fourné (page 282). The reference numerals denote the following elements:
  • a - Spinning beam with nozzle blocks (not shown)
  • c - spinning pumps
  • d - spinning pump drives
  • f Spider extruder
  • i - Blowing shaft
  • k - downpipe
  • n2 - quick-winding heads (revolver-winder)
  • r - drafting system with hot stretch godets
  • w - Diphyl evaporator and Diphyl line
  • y - conditioned air supply.

Die Filamentbündel laufen paarweise durch das Fallrohr meistens bis etwa 0,3 bis 1 m unterhalb des Fallrohrendes, wo sie je zu einem geschlossenen Faden zusammengeführt werden. Die einzelnen Fäden haben dort einen seitlichen Abstand von etwa 30 bis 100 mm voneinander. Bei der Herstellung von Garnen mit gröberen Titern, wie BCF- und technischen Garnen, sowie Reifencord, wird zur Abkühlung der extrudierten Filamente Luft in grossen Mengen dem Prozess beigegeben. Dies erfolgt im Blasschacht (i, Fig. 1). Die Luft wird, gemeinsam mit den Filamenten, von der Spinnereiebene durch den Fallschacht (k, Fig. 1) in den "Ersten Stock" geleitet. Die Luftmenge ist im wesentlichen von der zu kühlenden Masse - dem Durchsatz [kg/h] - abhängig. Weitere Parameter, die die Luftmenge beeinflussen, sind das versponnene Polymer, der Einzelfilamenttiter und die Spinngeschwindigkeit.The filament bundles run in pairs through the downpipe usually to about 0.3 to 1 m below the downpipe end, where they ever merged into a closed thread become. The individual threads have a lateral distance of about 30 to 100 mm from each other. In the production of coarser denier yarns such as BCF and engineering yarns, as well as tire cord, air is added to the process in large quantities to cool the extruded filaments. This takes place in the blow shaft (i, Fig. 1 ). The air, together with the filaments, from the spinning mill through the chute (k, Fig. 1 ) to the "first floor". The amount of air depends essentially on the mass to be cooled - the throughput [kg / h]. Other parameters that affect the amount of air are the spun polymer, the filament titer and the spinning speed.

Durch die generelle Weiterentwicklung, insbesondere des BCF-Herstellprozesses, sind mittlerweile bedeutend höhere Prozessgeschwindigkeiten möglich als bisher. Dadurch wird auch der maximale Massendurchsatz von BCF- Maschinen wesentlich gesteigert. Dadurch ist es auch notwendig, die Kühlluftmenge erheblich zu steigern.
Hierbei kann beobachtet werden, dass die herkömmlichen Fallschächte (Fallrohre) nur ungenügend geeignet sind, grosse Luftmengen zu transportieren, ohne die mit durch den Fallschacht geleitete Filamente negativ zu beeinflussen. Die Filamente werden hauptsächlich durch Erscheinungen instationärer Strömungen, wie Rückströmungen, Strömungsablösungen, Verwirbelungen und Strömungsverwindungen, negativ beeinflusst. Hierdurch entstehen unerwünschte Bewegungen der Filamente die im Extremfall eine unzulässige Berührung von Filamenten im Blasschacht, die direkt oder im weiteren Verlauf des Prozesses zu Filamentbrüchen führen können.Due to the general further development, in particular of the BCF production process, significantly higher process speeds are now possible than before. This also significantly increases the maximum mass throughput of BCF machines. This also makes it necessary to increase the amount of cooling air considerably.
Here it can be observed that the conventional downpipes (downpipes) are only insufficiently suitable for transporting large amounts of air without adversely affecting the filaments guided through the chute. The filaments are adversely affected mainly by the appearance of unsteady flows, such as backflow, flow separation, turbulence and flow distortions. This results in unwanted movements of the filaments which in extreme cases an impermissible contact of filaments in the blow duct, which can lead to filament breaks directly or later in the process.

Diese Aussagen können näher anhand des Diagramms in der Figur 8 theoretisch erklärt werden. Ein Fallrohr mit einem rechteckigen Querschnitt hat einen Einlauf mit der Breite H. Wenn der Auslauf die gleiche Breite H aufweist, wird der Abstand der äussersten Filamente L (ganz links und rechts) zu der entsprechenden Seitenwand S von oben nach unten ständig grösser. Dadurch entstehen in der Nähe der Seitenwände S Verhältnisse, welche Rückströmungen R begünstigen. Ob derartige Rückströmungen R in einem bestimmten Fall entstehen, hängt von den Betriebsbedingungen, z. B. von der Abzugsgeschwindigkeit der Filamentbündel und/oder von der zugeführten Luftmenge ab. Für vorbestimmte Strömungsbedingungen wird es möglich sein, derartige Rückströmungen R durch Leitwände W zu unterbinden. Die Verwendung derartiger Leitwände W ist möglich, weil die Filamentbündel (in der Figur 8 nicht gezeigt) unterhalb des Fallrohrs zu je einem Faden zusammengefasst werden. Die Einlaufbreite ins Streckwerk r (Fig. 1) ist daher enger als die Auslaufbreite aus den Spinndüsen. (nicht gezeigt). Die Leitwände W wären idealerweise von vorn betrachtet als je eine Kurve (ohne Knick) zu gestalten, welche den optimalen Strömungslinien zwischen der Einlaufbreite H und der engeren Auslaufbreite h folgen. Diese optimalen Verhältnisse könnten aber nur für einen vorbestimmten Satz von Betriebsbedingungen bzw. Betriebsparametern erzielt werden, während ein Fallrohr in der Praxis mit verschiedenen Sätzen von Betriebsparametern arbeiten muss. Nachfolgend sind verschiedene Überlegungen zur praktischen Gestaltung eines Fallrohrs aufgestellt, wobei dieses Rohr für den vorgesehenen Betriebsbereich ausreichend flexibel eingesetzt werden kann.These statements can be closer to the diagram in the FIG. 8 be explained theoretically. A drop tube with a rectangular cross-section has an inlet with the width H. If the outlet has the same width H, the distance of the outermost filaments L (left and right) to the corresponding side wall S from top to bottom is constantly larger. This creates in the vicinity of the side walls S ratios, which favor return flows R. Whether such backflow R arise in a particular case, depends on the operating conditions, eg. B. from the take-off speed of the filament bundles and / or from the amount of air supplied. For predetermined flow conditions it will be possible to have such backflows R by baffles W to prevent. The use of such baffles W is possible because the filament bundles (in the FIG. 8 not shown) are summarized below the downpipe to a thread. The inlet width into the drafting system r ( Fig. 1 ) is therefore narrower than the outlet width of the spinnerets. (Not shown). The guide walls W would ideally be viewed from the front than ever to make a curve (without kink), which follow the optimal flow lines between the inlet width H and the narrow outlet width h. However, these optimal ratios could only be achieved for a predetermined set of operating conditions, while in practice a downer has to operate with different sets of operating parameters. Below are various considerations for the practical design of a downpipe set up, this tube can be used flexibly enough for the intended operating range.

Das Blasschacht-/Fallrohrsystem gemäss der Figur 1 ist nochmals schematisch in der Figur 2 gezeigt. Wie Fourné zeigt, sind die heutigen Blasschächte 10 (Figur 2) für die Querblaskühlung meistens im Querschnitt rechteckig ausgebildet. Die Vorderwand, die in der Figur 2 direkt angesehen wird, ist normalerweise mit Bedienungstüren ausgestattet, welche beim Öffnen den Zugang zum Innenraum des Blasschachts freigeben. Diese Türen sind normalerweise "porös" (luftdurchlässig) um einen gewissen Druck- bzw. Strömungsausgleich zwischen dem Innenraum des Blasschachts 10 und der Umgebung zu ermöglichen. Die Rückwand, die in der Figur 2 nicht ersichtlich ist, ist luftdurchlässig, um der Entritt der Kühlluft in den Kühlraum unterhalb der Spinndüsen (in Fig. 2 nicht gezeigt, siehe Fourné, Seite 348 bzw. 352) zu ermöglichen.The blower shaft / downpipe system according to FIG. 1 is again schematically in the FIG. 2 shown. As Fourné shows, today's blast chutes are 10 ( FIG. 2 ) for the cross-flow cooling usually rectangular in cross-section. The front wall, which is in the FIG. 2 is viewed directly, is usually equipped with service doors, which release the access to the interior of the blower shaft when opening. These doors are usually "porous" (air permeable) to allow some pressure or flow equalization between the interior of the blow duct 10 and the environment. The back wall, which is in the FIG. 2 is not apparent, is permeable to the ingress of cooling air into the cooling space below the spinnerets (in Fig. 2 not shown, see Fourné, pages 348 and 352, respectively).

An der Unterseite des Blasschachts 10 schliesst das Fallrohr 12 an, das in der Regel einen oberen Teil 14 mit einem konstanten Querschnitt und einen unteren Teil 16 mit einer Verjüngung aufweist. Die Verjüngung ist durch konvergierende ("konisch zutaufende") Seitenwände 18, 20 gebildet, wobei die hinteren und vorderen Wände in ungefähr parallelen (senkrechten) Ebenen stehen. Prinzipiell sind alle Wände des Fallrohrs gegenüber Luftströmungen undurchlässig, um den "Lufthaushalt" innerhalb des Rohrs von störenden Einflüssen aus der Umgebung abzuschirmen. In der Praxis ist es aber oft unmöglich, kleinere Öffnungen in der Struktur zu vermeiden, welche ungewollte Luftströmungen ermöglichen. Umgebungsluft kann auch zwischen dem Blasschacht 10 und dem Fallrohr 12 eintreten.At the bottom of the blowing shaft 10, the downpipe 12 adjoins, which usually has an upper part 14 with a constant cross-section and a lower part 16 with a taper. The taper is formed by converging ("tapered") sidewalls 18, 20 with the back and front walls in approximately parallel (vertical) planes. In principle, all walls of the downpipe are impermeable to air currents in order to shield the "air budget" within the pipe from interfering influences from the environment. In practice, however, it is often impossible to avoid smaller openings in the structure, which unwanted air currents enable. Ambient air can also enter between the blow duct 10 and the downpipe 12.

Die Fäden 22, 24 laufen von den Spinndüsen in gerader Linie (von vorne gesehen) nach unten auf den ersten Fadenführer (nicht gezeigt) im Einlaufteil des Streckwerkes (r, Figur 1). Wie schon erklärt, werden sie im Blasschacht 10 einer Querblasluftkühlung unterworfen. Die im Fallrohr 12 nach unten laufenden Filamentbündel 22, 24 (Mittellinien gestrichelt gezeichnet) reissen je eine grosse Menge Luft aus dem Blasschacht 10 mit sich - siehe dazu Fourné, Seite 184 bis 192, insbesondere Seite 191. Durch die konvergente ("konische") Form des unteren Teils 16 des Fallrohres ist der Querschnitt am unteren Ende 5 bis 10 mal kleiner als am oberen Ende. Unter heute gebräuchlichen Betriebsbedingungen steigt die Luftgeschwindigkeit daher gegen das untere Ende des Fallrohres 12 sehr stark an und kann z. T. höher als die Fadengeschwindigkeit werden. Die hohen Luftgeschwindigkeiten führen zu einer stark turbulenten Strömung und zu einem unruhigen Lauf der Fäden. Der "Knick" in den Wandflächen, wo sich der konvergente Unterteil 16 am Oberteil 14 mit konstantem Strömungsquerschnitt anschliesst, kann zu Grenzschichtablösungen führen, welche die Turbulenz begünstigt. (siehe " Technische Strömungslehre, Band I: Grundlagen" 9. Auflage, Springer Verlag 1988, Autor Bruno Eck, ab Seite 127 ). Der Querschnittsverlauf von oben nach unten weist vorzugsweise keine Erweiterungen auf, weil das Risiko einer Grenzschichtablösung im Falle einer Querschnittserweiterung sehr viel höher als im Falle einer Verjüngung ist. Die hohe Luftgeschwindigkeit am unteren Ende des Fallrohres 12, welche mindestens zum Teil als Nebenwirkung der Querschnittsverjüngung erzeugt wird, kann sich auch beim Spinnfinish-Auftrag im Einlaufteil des Streckwerkes (r, Fig. 1) störend auswirken.The threads 22, 24 run from the spinnerets in a straight line (seen from the front) down to the first thread guide (not shown) in the inlet part of the drafting system (r, FIG. 1 ). As already explained, they are subjected to a Querblasluftkühlung in the blower shaft 10. The down in the downpipe 12 Filamentbündel 22, 24 (dashed lines drawn center lines) each entrain a large amount of air from the blow shaft 10 with it - see Fourné, page 184 to 192, in particular page 191. By the convergent ("conical") Shape of the lower part 16 of the downpipe is the cross section at the lower end 5 to 10 times smaller than at the upper end. Under today operating conditions, therefore, the air velocity rises very strongly against the lower end of the downpipe 12 and z. T. higher than the thread speed. The high air velocities lead to a strong turbulent flow and to a restless running of the threads. The "kink" in the wall surfaces, where the convergent lower part 16 adjoins the top part 14 with a constant flow cross-section, can lead to boundary layer detachments, which favors the turbulence. (please refer " Technical Fluid Mechanics, Volume I: Fundamentals "9th edition, Springer Verlag 1988, author Bruno Eck, from page 127 ). The cross-sectional profile from top to bottom preferably has no extensions, because the risk of boundary layer separation in the case of a cross-sectional widening is much higher than in the case of a taper. The high air velocity at the lower end of the downpipe 12, which is generated at least in part as a side effect of the cross-sectional tapering, can also occur during the spin finish application in the inlet part of the drafting system (r, Fig. 1 ) have a disruptive effect.

Beim Austritt aus den Spinndüsen (nicht gezeigt) sind die einzelnen Filamente eines Fadens 22, 24 über eine grössere Fläche gleichmässig verteilt (in Fig. 2 ist nur die Mittellinie jedes Bündels gezeigt). Diese Filamentbündel 22, 24 verjüngen sich stetig und werden am unteren Ende des Fallrohres 12 zu einem kompakten Faden zusammengefasst. Die im Blasschacht 10 und im oberen Teil 14 des Fallrohres 12 im Inneren der Filamentbündel 22, 24 mitbewegte Luft muss daher im unteren Teil 16 des Fallrohres 12 seitlich aus den sich verjüngenden Filamentbündeln 22, 24 austreten. Sie hat annähernd die Geschwindigkeit der Filamente und trägt zur Erhöhung der mittleren Luftgeschwindigkeit in diesem Teil des Fallrohres 12 bei.When emerging from the spinnerets (not shown), the individual filaments of a thread 22, 24 evenly distributed over a larger area (in Fig. 2 only the centerline of each bundle is shown). These filament bundles 22, 24 taper steadily and are combined at the lower end of the drop tube 12 into a compact thread. The moving air in the blower shaft 10 and in the upper part 14 of the drop tube 12 in the interior of the filament bundles 22, 24 must therefore laterally exit from the tapering filament bundles 22, 24 in the lower part 16 of the drop tube 12. She has approximate the speed of the filaments and contributes to increase the average air velocity in this part of the downpipe 12 at.

Im weiteren entstehen seitlich im oberen Teil 14 des Fallrohres 12 Wirbel. Diese Wirbel bewirken Rückströmungen der Luft und damit eine Verstärkung der Turbulenzen. Die Wirbel sind zudem örtlich und zeitlich nicht stabil und bewegen sich mit den Fäden 22, 24 nach unten. Im oberen Teil 14 bilden sich dann ständig wieder neue Wirbel aus. Auch dieser Effekt führt zu einer starken Unruhe bei den durch das Fallrohr 12 laufenden Fäden 22, 24. Durch den unruhigen Lauf können sich die Filamente gegenseitig berühren. Im oberen Teil des Blasschachtes 10 sind die Filamente noch weich und klebrig, wenn sie sich dort berühren kleben sie zusammen. Das führt in den nachfolgenden Prozessstufen zu Laufstörungen oder Fadenbrüchen.In addition arise laterally in the upper part 14 of the downpipe 12 vortex. These vortices cause backflow of air and thus an increase in turbulence. In addition, the vertebrae are not stable locally and with time and move with the threads 22, 24 downwards. In the upper part 14 then constantly new vortex form again. This effect also leads to a great deal of restlessness in the threads 22, 24 running through the drop tube 12. The filaments can touch one another due to the restless running. In the upper part of the blow shaft 10, the filaments are still soft and sticky, when they touch there they stick together. In the subsequent process stages, this leads to running disturbances or yarn breaks.

Figur 3 zeigt eine verbesserte Anordnung für den Blasschacht 10 und das Fallrohr 12A. Das Fallrohr 12A ist über seine ganze Länge dadurch konisch ausgebildet, dass die Seitenwände 26, 28 nach unten zusammenlaufen und den Strömungsquerschnitt nach unten verjüngen. Der Abstand der äussersten Filamente zu den Seitenwänden 26, 28 des Fallrohres 12A ist damit mehr oder weniger konstant. Eine Wirbelbildung und Rückströmung werden über die ganze Länge des Fallrohrs 12A unterbunden. Diese Anordnung des Fallrohrs 12A ist in der "Pathfinder" BCF-Anlage der Maschinenfabrik Rieter AG zur Anwendung gekommen, allerdings bei relativ kurzen Fallrohrlängen von ca. 2,5m. Diese Rohrlänge ist aber nicht für alle Anwendungen geeignet/ausreichend. FIG. 3 shows an improved arrangement for the blow duct 10 and the downpipe 12A. The drop tube 12A is formed conically over its entire length, that the side walls 26, 28 converge down and taper the flow cross-section downwards. The distance of the outermost filaments to the side walls 26, 28 of the downpipe 12A is thus more or less constant. Vortex formation and backflow are inhibited over the entire length of the drop tube 12A. This arrangement of the downpipe 12A has been used in the "Pathfinder" BCF system of Maschinenfabrik Rieter AG, but with relatively short downpipe lengths of approx. 2.5m. However, this tube length is not suitable / sufficient for all applications.

Die im Blasschacht 10 in horizontaler Richtung zugeführte Kühlluft wird aber auch im Falle der Figur 3 durch die laufenden Filamente nach unten abgelenkt. Sie bewegt sich mit den Fäden 22, 24 durch das Fallrohr 12A nach unten und tritt mit hoher Geschwindigkeit am unteren Ende des Fallrohres aus. Das wirkt sich nachteilig aus bei der Beölung der Fäden im Einlaufteil des Streckwerkteils der Maschine. Weiter - die starke Pumpwirkung der sich nach unten bewegenden Fäden 22, 24 kann auch mindestens im unteren Teil des Blasschachtes 10 einen Unterdruck erzeugen. Dadurch wird durch nicht vermeidbare Spalten und Öffnungen im Blasschacht 10 Luft aus der Umgebung angesaugt. Die Luftmenge im System wird dadurch unkontrolliert erhöht. Diese "Falschluft" ist in der Regel nicht konditioniert und kann die Einhaltung einer konstanten Temperatur und Feuchte der Luft im Blasschacht 10 verunmöglichen. Die in den Blasschacht 10 einströmende Luft erzeugt zudem Wirbel und stört den ruhigen Fadenlauf.But in the blowing duct 10 in the horizontal direction supplied cooling air is also in the case of FIG. 3 deflected downwards by the running filaments. It moves with the threads 22, 24 down through the drop tube 12A and exits at high speed at the lower end of the drop tube. This has a detrimental effect on the lubrication of the threads in the inlet part of the drafting part of the machine. Next - the strong pumping action of the downwardly moving threads 22, 24 may also generate a negative pressure at least in the lower part of the blow shaft 10. As a result of unavoidable gaps and openings in the blow duct 10 air is sucked from the environment. The amount of air in the system is thereby increased uncontrollably. This "false air" is usually not conditioned and can make it impossible to maintain a constant temperature and humidity of the air in the blow shaft 10. The air flowing into the blower shaft 10 also creates eddies and disturbs the smooth threadline.

Um die nach unten geförderte Luftmenge zu begrenzen, kann der Querschnitt am unteren Ende des Fallrohres kleiner gewählt werden. Das führt aber wieder zu einer Steigerung der Austrittsgeschwindigkeit der Luft am unteren Ende des Fallrohres 12A und löst das Problem damit nicht.In order to limit the amount of air conveyed down, the cross section at the lower end of the downpipe can be made smaller. However, this again leads to an increase in the exit velocity of the air at the lower end of the drop tube 12A and does not solve the problem with it.

Ausführungen der ErfindungEmbodiments of the invention

Eine wesentliche Verbesserung kann erzielt werden indem mindestens eine Wand des Fallrohres über einen Teil ihrer Länge luftdurchlässig gestaltet wird. Aus den luftdurchlässigen Wandelementen fliesst ein Teil der nach unten strömenden Luft ab. Der Haupt-Iuftstrom im Fallrohr wird durch diese Massnahme dem nach unten abnehmenden Querschnitt weitgehend angepasst. Die Luftgeschwindigkeit im Fallrohr steigt damit gegen das untere Ende nicht oder nur unwesentlich an. Eine ganz leicht nach unten beschleunigte Strömung kann dabei vorteilhaft sein, da erfahrungsgemäss leicht beschleunigte Strömungen weniger zur Wirbelbildung neigen. Die seitlichen Öffnungen im Fallrohr können an einer oder mehreren Seiten über einem Teil oder über die ganze Länge des Fallrohres angebracht werden. Sie können auch vollständig rundumlaufend ausgeführt sein. Die Anordnung gemäss der Erfindung unterscheidet sich trotzdem von der DE-A-10323532 dadurch, dass sich der Querschnitt des neuen Fallrohrs nach unten verjüngt.A significant improvement can be achieved by making at least one wall of the downpipe over part of its length permeable to air. From the air-permeable wall elements flows from a part of the downwardly flowing air. The main air flow in the downpipe is largely adapted by this measure the downwardly decreasing cross-section. The air velocity in the downpipe thus does not rise to the lower end or only insignificantly. A very slightly accelerated downward flow may be advantageous, since experience has shown that slightly accelerated flows are less prone to vortex formation. The side openings in the downcomer may be attached to one or more sides over part or the entire length of the downcomer. They can also be designed completely around the circumference. The arrangement according to the invention nevertheless differs from the DE-A-10323532 in that the cross section of the new downpipe tapers downwards.

Die Figuren 4, A und B, zeigen zusammen eine erste Ausführungsform für die seitliche Ableitung der Luft aus dem Fallrohr 12B, wobei die Form des Rohrs 12B, insbesondere der Seitenwände 26 bzw. 28, gegenüber dem Rohr 12A unverändert geblieben ist. Die Rückwand 30 (Fig. 4B) des Fallrohrs 12B - d. h. die Fallrohrwand auf der gleichen Seite wie die Blasschachtwand mit den Öffnungen für den Blaslufteintritt in den Blasschacht 10 - ist im unteren Abschnitt 32, angrenzend an den Luft- bzw. Fadenaustritt 34, mit Öffnungen versehen. Diese Öffnungen sind als seitliche Luftaustritte konzipiert, d. h. die Rückwand 30 ist nun luftdurchlässig gemacht worden. Dies erfolgt vorzugsweise dadurch, dass der Abschnitt 32 der Rückwand 30 durch ein Lochblech gebildet wird. Die seitlichen Öffnungen könnten aber auch z.B. durch ein Sieb gebildet werden. Die Öffnungen sollten auf jeden Fall beim Anspinnen ein unerwünschtes Austreten der Fäden aus dem Fallrohr 12B verhindern.The FIGS. 4 A and B together show a first embodiment for the lateral discharge of the air from the downcomer 12B, wherein the shape of the tube 12B, in particular the side walls 26 and 28, respectively, has remained unchanged with respect to the tube 12A. The rear wall 30 ( Fig. 4B ) of the drop tube 12B - ie, the downcomer wall on the same side as the blast chute wall with the openings for the blast air inlet into the blast chute 10 - is provided in the lower portion 32, adjacent to the air or thread outlet 34, with openings. These openings are designed as side air outlets, ie the Rear wall 30 has now been made permeable to air. This preferably takes place in that the section 32 of the rear wall 30 is formed by a perforated plate. The lateral openings could also be formed, for example, by a sieve. The openings should definitely prevent unwanted leakage of the threads from the drop tube 12B during piecing.

Die Summe der durch die Öffnungen erzeugten strömungsfreien Flächen im Verhältnis zur Gesamtfläche des perforierten Abschnitts 32 der Rückwand 30 bestimmt die sogenannte "Porosität" dieses Wandabschnitts 32. Je nach Struktur und freier Oberfläche dieser Elemente kann damit eine gezielte Dosierung des im Abschnitt 32 abgehenden Luftstromes erzielt werden. Die Porosität und die Gesamtfläche des perforierten Abschnitts bestimmen zusammen den Strömungswiderstand gegenüber lateralen Strömungen in diesem Abschnitt. Dieser Widerstand ist derart zu wählen, dass an allen Stellen in der Nähe der Wände des Fallrohrs 12B ein leichter Überdruck (z. B. im Bereich 0,1 bis 3 Pascal, vorzugsweise im Bereich 0,1 bis 1 Pascal) gegenüber der Umgebung herrscht. Damit kann abgesichert werden, dass keine Umgebungsluft in das fallrohr 12B eindringt, wobei die Querschnittsverjüngung auch nicht zu einer nicht tolerierbaren Geschwindigkeitserhöhung der verbleibenden Luft führt.The sum of the flow-free surfaces generated by the openings in relation to the total area of the perforated section 32 of the rear wall 30 determines the so-called "porosity" of this wall section 32. Depending on the structure and free surface of these elements, a targeted metering of the outgoing air stream in section 32 can be achieved become. The porosity and total area of the perforated section together determine the flow resistance to lateral flows in this section. This resistance should be selected such that there is a slight overpressure (eg in the range of 0.1 to 3 Pascal, preferably in the range of 0.1 to 1 Pascal) at all points in the vicinity of the walls of the downpipe 12B with respect to the environment , This can be ensured that no ambient air penetrates into the downpipe 12B, wherein the cross-sectional taper also does not lead to an intolerable increase in the speed of the remaining air.

Die Porosität des bzw. eines perforierten Abschnitts 32 liegt zweckmässigerweise im Bereich 5 bis 50% und vorzugsweise im Bereich 20 bis 40%. Die Gesamtlänge der perforierten Wände beträgt vorzugsweise nicht mehr als 50% der Gesamtlänge der Wände des Fallrohrs 12B.The porosity of the or a perforated section 32 is conveniently in the range 5 to 50% and preferably in the range 20 to 40%. The total length of the perforated walls is preferably not more than 50% of the total length of the walls of the drop tube 12B.

Figuren 5 und 6 zeigen weitere Ausführungsformen für die Ausbildung des Fallrohres 12C (Fig. 5) bzw. 12D (Fig. 6), wobei in beiden Ausführungen je ein poröser Abschnitt 32 der jeweiligen Rückwand 30 (Fig. 5) bzw. 30A (Fig. 6) vorgesehen ist. Um den angestrebten optimalen Druck- und Geschwindigkeitsverlauf über der ganzen Länge des Fallrohres zu erreichen, kann das Fallrohr 12C aus einem oberen Teil 36 und einem unteren Teil 38 gebildet werden. Die Seitenwände 26A, 28A sind derart gestaltet, dass sie im oberen Teil 36 mit einem ersten Konuswinkel, und im unteren Teil 38 mit einem zweiten Konuswinkel zusammenlaufen. Der "Knick" zwischen sich angrenzenden Teilen kann daher, im Vergleich zur Anordnung gemäss der Figur 2, verkleinert werden, was das Risiko einer Grenzschichtablösung an diesen Stellen reduziert. Der untere Teil 38 umfasst den porösen Abschnitt 32 der Rückenwand 30, wobei die Rückenwand 30 und die Vorderwand 40 nach wie vor in jeweiligen senkrechten Ebenen stehen. Es ergibt sich dadurch eine Annäherung an seitlichen Innenflächen des Fallrohrs 12C, die je eine stetige Kurve bilden und dadurch das Risiko von Grenzschichtablösungen mindern. Figures 5 and 6 show further embodiments for the formation of the downpipe 12C ( Fig. 5 ) or 12D ( Fig. 6 ), wherein in both embodiments a respective porous section 32 of the respective rear wall 30 (FIG. Fig. 5 ) or 30A ( Fig. 6 ) is provided. In order to achieve the desired optimum pressure and velocity over the entire length of the downpipe, the drop tube 12 C may be formed of an upper part 36 and a lower part 38. The side walls 26A, 28A are configured to converge in the upper part 36 at a first cone angle, and in the lower part 38 at a second cone angle. The "kink" between adjacent parts can therefore, in comparison to the arrangement according to the FIG. 2 , which reduces the risk of boundary layer separation at these sites. The lower part 38 comprises the porous portion 32 of the back wall 30, with the back wall 30 and the front wall 40 still standing in respective vertical planes. This results in an approach to lateral inner surfaces of the downpipe 12C, each of which form a continuous curve and thereby reduce the risk of Grenzschichtabllosungen.

In der Ausführung gemäss der Figur 6 sind die Seitenwände 26A, 28A gegenüber der Ausführung gemäss der Figur 5 unverändert geblieben. Die Rückwand 30A und Vorderwand 40A laufen aber nun im unteren Teil 38 des Fallrohrs 12D ebenfalls zusammen, um den Querschnitt des Fallrohrs 12D am Austritt 34A im unteren Teil 38 noch weiter einzuengen. Dadurch kann das Risiko von Rückströmungen und Wirbelbildung in "toten Ecken" in der Nähe des unteren Luftaustritts 34A weiter vermindert werden.In the embodiment according to the FIG. 6 the side walls 26A, 28A are opposite to the embodiment according to FIGS FIG. 5 remained unchanged. However, the rear wall 30A and front wall 40A now also converge in the lower part 38 of the drop tube 12D in order to narrow the cross section of the drop tube 12D at the outlet 34A in the lower part 38 even further. Thereby, the risk of backflow and vortex formation in "dead corners" near the lower air outlet 34A can be further reduced.

Weitere Verbesserungen bei der Steuerung der verschiedenen Luftströme können durch eine Anordnung nach Figur 7 erreicht werden. Die Form des Fallrohrs 12F ist der Form des Fallrohrs 12B (Fig. 4) gleich, insbesondere darin, dass die Wände 26, 28 auch über der ganzen Länge des Fallrohrs 12F nach unten zusammenlaufen. Die Vorderwand und Rückwand 30B sind auch in diesem Fall in jeweiligen senkrechten Ebenen angeordnet. Statt eines einzigen perforierten Abschnitts 32 in der Rückwand 30; wie in der Figur 4 gezeigt, sind aber in der Ausführung gemäss der Figur 7 mehrere (in diesem Fall, drei) perforierte Abschnitte 42, 44, 46 (Figur 7B) in der Rückwand 308 vorgesehen. Dies ermöglicht eine weitere Verbesserung der Strömungsbedingungen innerhalb des Fallrohrs 12F durch eine Anpassung der Längen bzw. der Porosität der jeweiligen Abschnitte 42, 44, 46 an die Strömungsverhältnisse innerhalb des Rohrs 12F.Further improvements in the control of the various air flows can be achieved by means of an arrangement FIG. 7 be achieved. The shape of the drop tube 12F is the shape of the drop tube 12B (FIG. Fig. 4 ), in particular in that the walls 26, 28 also converge downwards over the entire length of the drop tube 12F. The front wall and rear wall 30B are also arranged in respective vertical planes in this case. Instead of a single perforated section 32 in the rear wall 30; like in the FIG. 4 are shown, but are in the embodiment according to the FIG. 7 a plurality (in this case, three) perforated sections 42, 44, 46 ( FIG. 7B ) is provided in the rear wall 308. This allows for further improvement of the flow conditions within the downcomer 12F by adjusting the lengths or porosity of the respective sections 42, 44, 46 to the flow conditions within the tube 12F.

Um die Anpassungsfähigkeit des Systems noch weiter zu erhöhen, kann der aus dem Fallrohr 12F seitlich austretende Luftstrom als Ganzes oder in Teilströme unterteilt mit geeigneten Mitteln D1, D2, D3 reguliert bzw. eingestellt werden. Die dafür geeigneten Mittel D1, D2, D3 umfassen z. B: Klappen D1, D2, D3, Ventilatoren V etc. In der Ausführung gemäss der Figur 7 z. B. werden die seitlich austretenden Luftströme in ein geschlossenes Absaugsystem 50 (Fig. 7B) eingeleitet und können einzeln mit Drosselklappen D1, D2 und D3 dosiert werden. Die Luft wird durch einen Ventilator V abgesaugt. Die ganze Einrichtung wird dadurch unempfindlicher gegen Druckschwankungen in der Umgebung des Fallrohres 12F. Solche störenden Druckschwankungen können in einem Gebäude z. B. durch das Öffnen und Schliessen von Türen entstehen. Mit dieser Ausführungsform kann der Druck- und Geschwindigkeitsverlauf im Fallrohr 12F auf einfache Weise optimiert werden.In order to further increase the adaptability of the system, the airflow exiting laterally from the drop tube 12F may be regulated as a whole or divided into partial flows by suitable means D1, D2, D3. The appropriate means D1, D2, D3 include z. B: flaps D1, D2, D3, fans V etc. In the embodiment according to the FIG. 7 z. B. the laterally exiting air streams in a closed exhaust system 50 ( Fig. 7B ) and can individually with throttle valves D1, D2 and D3 are dosed. The air is sucked off by a fan V. The whole device is thus less sensitive to pressure fluctuations in the vicinity of the downpipe 12F. Such disturbing pressure fluctuations can be in a building z. B. arise through the opening and closing of doors. With this embodiment, the pressure and velocity course in the drop tube 12F can be easily optimized.

Durch diese Ausführungen ist es gelungen, ein Design oder eine Designsystematik zu entwickeln, das oder die eine Strömung im Fallschacht ermöglicht, die auch bei grösseren Luftmengen die Filamentbewegung im Fallschacht nicht negativ beeinflusst. Hierzu soll die Strömung möglichst stationär und wirbelfrei ausgebildet sein. Es geht dabei nicht allein um die Optimierung der Strömung, es sind auch Randbedingungen wie die Luftgeschwindigkeit am Austritt der Filamente am unteren Ende des Fallrohres, der Druckverlauf im ganzen System und das Handling mit einzubeziehen.Through these designs, it has been possible to develop a design or a design system that allows a flow in the chute, which does not adversely affect the filament movement in the chute even with larger amounts of air. For this purpose, the flow should be formed as stationary as possible and vortex-free. It is not just about the optimization of the flow, it is also boundary conditions such as the air velocity at the exit of the filaments at the lower end of the downpipe, the pressure curve in the whole system and to include the handling.

Die Erfindung ist nicht auf die Ausführungen gemäss den Figuren 4 bis 7 eingeschränkt. Vorteilhafte Wirkungen können auch dann erzielt werden, wenn poröse (luftdurchlässige) Abschnitte in der Wandstruktur eines sonst konventionellen Fallrohrs vorgesehen sind. Eine derartige Anordnung ist schematisch in der Figur 9 gezeigt, wo das Bezugszeichen 10 wieder den Blasschacht bezeichnet und das Fallrohr einen oberen Teil 52 und einen unteren Teil 54 aufweist. Der Strömungsquerschnitt im oberen Teil 52 ist im wesentlichen über seine Länge konstant und ungefähr gleich dem Strömungsquerschnitt am Übergang vom Blasschacht 10. Der Strömungsquerschnitt im unteren Teil 54 verjüngt sich nach unten im wesentlichen gleich den vorbekannten Lösungen, die im Zusammenhang mit den Figuren 1 und 2 erklärt wurden. Die Ausführung gemäss der Figur 9 unterscheidet sich von den bekannten Lösungen darin, dass die Rückwand des Fallrohrteils 54 einen unteren porösen bzw. luftdurchlässigen Abschnitt 32 aufweist, der sich am Austritt 34 angrenzt. Auch in diesem Fall kann der Teil 54 gemäss den Prinzipien der Figuren 5 bis 7 angepasst werden. Die Länge L1 des oberen Teils 52 beträgt, in der Strömungsrichtung betrachtet, vorzugsweise nicht mehr als 10% der Gesamtlänge des Fallrohrs.The invention is not limited to the embodiments according to the FIGS. 4 to 7 limited. Advantageous effects can also be achieved if porous (air-permeable) sections are provided in the wall structure of an otherwise conventional downpipe. Such an arrangement is shown schematically in FIG FIG. 9 shown where the reference numeral 10 again designates the blow duct and the downpipe has an upper part 52 and a lower part 54. The flow cross-section in the upper part 52 is substantially constant over its length and approximately equal to the flow cross-section at the transition from the blowing shaft 10. The flow cross section in the lower part 54 tapers down substantially equal to the previously known solutions, in connection with the FIGS. 1 and 2 were declared. The execution according to the FIG. 9 differs from the known solutions in that the rear wall of the downer tube part 54 has a lower porous or air-permeable portion 32 which is adjacent to the outlet 34. Also in this case, the part 54 according to the principles of FIGS. 5 to 7 be adjusted. The length L 1 of the upper part 52, viewed in the flow direction, is preferably not more than 10% of the total length of the drop tube.

Es ist auch möglich, bzw. praktisch unvermeidbar, durch die Beeinflussung der Strömungsverhältnisse im Fallrohr die Strömungsverhältnisse, insbesondere den Druck, im Blasschacht 10 zu beeinflussen. Durch die geeignete Gestaltung des Fallrohres kann insbesondere ein schädlicher Unterdruck bzw. Überdruck im Blasschacht 10 vermieden werden. Um diesen Vorteil noch weiter auszubauen, kann die Bedienungstüre in der Vorderwand des Blasschachts 10 mit einer relativ geringen Porosität ausgeführt werden, um die ein- bzw. austretende Luftmenge an dieser Stelle auf ein Minimum zu begrenzen. Die Türen der heute konventionellen Blasschächte 10 sind normalerweise mit einer Porosität im Bereich 50% ausgeführt, d. h. ca. 50% der Gesamtfläche der Türen ist für das Ein- bzw. Ausströmen von Luft freigelassen. Ein Blasschacht 10 zur Verwendung mit einem Fallrohr gemäss dieser Erfindung weist vorzugsweise Bedienungstüren mit einer Porosität nicht grösser als 20% und typischerweise im Bereich 4 bis 8%. Die freien Strömungsöffnungen sind vorzugsweise über die Gesamtfläche der Bedienungstüren verteilt.It is also possible, or virtually unavoidable, to influence the flow conditions, in particular the pressure, in the blow duct 10 by influencing the flow conditions in the downpipe. Due to the suitable design of the downpipe, in particular a harmful negative pressure or overpressure in the blow duct 10 can be avoided. In order to further extend this advantage, the service door in the front wall of the blower shaft 10 can be designed with a relatively low porosity in order to minimize the incoming and outgoing air quantity at this point. The doors of today conventional blast chutes 10 are normally designed with a porosity in the range 50%, d. H. Approximately 50% of the total area of the doors is released for the inflow and outflow of air. A blower shaft 10 for use with a downer according to this invention preferably has service doors with a porosity not greater than 20% and typically in the range 4 to 8%. The free flow openings are preferably distributed over the entire surface of the service doors.

Wie schon im Zusammenhang mit der Figur 3 erklärt wurde, ist es möglich, die Anordnung gemäss der Figur 9 dahingehend zu verbessern, dass die Seitenwände des Fallrohrs über die ganze Länge des Rohrs nach unten zusammenlaufen, wie in der Fig. 9 mit gestrichelten Linien angedeutet ist, wobei gemäss dieser Erfindung der luftdurchlässige Abschnitt 32 beizubehalten wäre. Damit erhält man eine bessere Annäherung an die idealen Verhältnisse, die im Zusammenhang mit der Figur 8 erklärt wurden, wobei noch bessere Annäherungen durch die zusätzlichen Konuswinkel gemäss den Figuren 4 bis 6 erzielt werden können, allerdings bei höheren Herstellkosten. Anhand der Figur 10 soll nun eine weitere Verbesserung erklärt werden.As already related to the FIG. 3 has been explained, it is possible the arrangement according to the FIG. 9 to improve in that the side walls of the downcomer over the entire length of the tube converge downwards, as in the Fig. 9 is indicated by dashed lines, according to this invention, the air-permeable portion 32 would be maintained. This gives a better approximation to the ideal conditions associated with the FIG. 8 were explained, with even better approximations by the additional cone angle according to the FIGS. 4 to 6 can be achieved, but at higher production costs. Based on FIG. 10 Now another improvement will be explained.

Die Figur 10 zeigt mit voll ausgezogenen Linien eine Ausführung, die prinzipiell der Ausführung gemäss der Figur 4 gleich ist, wobei der Blasschacht 10 in der Figur 10 ohne Schattierung dargestellt ist. Mit gestrichelten Linien ist angedeutet worden, dass die Seitenwände S des Fallrohrs 12 nach oben in dem Blasschacht 10 fortgesetzt werden könnten. In dieser Ausführungsform ist daher auch der Blasschacht 10 teilweise nach unten konisch zulaufend ausgebildet und das Fallrohr 12 schliesst daran ohne Unstetigkeiten im Querschnittsverlauf an. Der Abstand zwischen den äussersten Filamenten und der nächstliegenden Wand S kann daher bei dieser Ausführungsform sowohl teilweise im Blasschacht 10 als auch im Fallrohr 12 genau konstant gehalten werden. Ferner kann der "Strömungsknick", der .normalerweise am Wandübergang zwischen dem Blasschacht 10 und dem Fallrohr 12 erscheint, vermieden werden.The FIG. 10 shows with solid lines a version that in principle the execution according to the FIG. 4 is the same, wherein the blow shaft 10 in the FIG. 10 is shown without shading. With dashed lines has been suggested that the side walls S of the downpipe 12 could be continued upward in the blow duct 10. In this embodiment, therefore, the blow duct 10 is partially tapered down and the downpipe 12 joins it without discontinuities in the cross-sectional profile. The distance between the outermost filaments and the nearest wall S can therefore be kept exactly constant in this embodiment both partially in the blow duct 10 and in the downpipe 12. Furthermore, the "flow kink" which normally appears at the wall transition between the blow duct 10 and the downpipe 12 can be avoided.

Ein Fallrohr 12 gemäss dieser Erfindung weist vorzugsweise eine Länge vom Blasschacht 10 bis zum Luftaustritt 34 am unteren Ende von mindestens 2,5 m, vorzugsweise 3 bis 5 m auf. Die Luftgeschwindigkeit am Austritt (unteren Ende) 34 liegt zwischen 0 und 7 m/sek., vorzugsweise zwischen 2 und 4 m/sek. Die Filamentgeschwindigkeit beim Austritt 34 aus dem Fallrohr 12 beträgt normalerweise 12 bis 20 m/sek., vorzugsweise ca. 14 bis 16 m/sek.A downcomer 12 according to this invention preferably has a length from the blow duct 10 to the air outlet 34 at the lower end of at least 2.5 m, preferably 3 to 5 m. The air velocity at the outlet (lower end) 34 is between 0 and 7 m / sec, preferably between 2 and 4 m / sec. The filament speed at the exit 34 from the downcomer 12 is normally 12 to 20 m / sec, preferably about 14 to 16 m / sec.

Die Ausführungsformen gemäss den Figuren sind alle für Spinnanlagen konzipiert, die zwei Fäden pro Position, d. h. pro Fallrohr, aufweisen. Die Erfindung ist auch dann anwendbar, wenn mehr als zwei Fäden pro Position, z. B. bis zu 12 Fäden pro Position, vorgesehen sind. Aus diesem Grund ist das Fallrohr rechteckig im Querschnitt. Bei einer hohen Anzahl von Filamentbündel pro Position können Trennwände innerhalb des Blasschachts und des Fallrohrs vorgesehen werden. In der bevorzugten Lösung werden aber getrennte Fallrohre vorgesehen, so dass die Filamentbündel paarweise durch ein Fallrohr laufen, wobei die Bündel eines Paares neben den Seitenwänden angeordnet sind. Die maximal mögliche Konvergenz der Seitenwände ist dann durch den Laufweg der äussersten Filamente bis zum Zusammenschluss gegeben. Die gleichen Überlegungen bestimmen die maximal mögliche Konvergenz der Rück- und Vorderwände des Fallrohrs. Obwohl die Filamentbündel vorzugsweise paarweise den Fallröhren einer Anlage zugeordnet sind, ist es möglich mehrere (mindestens zwei) Bündelpaare einem gemeinsamen Blasschacht zuzuordnen. Eine derartige Anordnung ist schematisch in der Figur 11 gezeigt, wobei die Verwendung der Bezugszeichen 10, 52, 54, 32 und 34 in der Figur 11 der Verwendung der gleichen Zeichen in der Figur 9 entspricht.The embodiments according to the figures are all designed for spinning plants, which have two threads per position, ie per downpipe. The invention is applicable even if more than two threads per position, for. B. up to 12 threads per position, are provided. For this reason, the drop tube is rectangular in cross section. With a high number of filament bundles per position, partitions may be provided within the blow duct and the downcomer. In the preferred solution, however, separate downcomers are provided so that the filament bundles pass in pairs through a downspout with the bundles of a pair adjacent the side walls. The maximum possible convergence of the sidewalls is then given by the path of the outermost filaments until merger. The same considerations determine the maximum possible convergence of the back and front walls of the downpipe. Although the filament bundles are preferably assigned in pairs to the drop tubes of a system, it is possible to assign several (at least two) bundle pairs to a common blow shaft. Such an arrangement is shown schematically in FIG FIG. 11 the use of the reference numerals 10, 52, 54, 32 and 34 in the FIG. 11 the use of the same characters in the FIG. 9 equivalent.

Die Auslegungsprinzipien gemäss dieser Erfindung ermöglichen ein Fallrohrdesign, das eine weitgehend stationäre, wirbelfreie Luftströmung auch bei unterschiedlichen Luftdurchsätzen ergibt. Das Fallrohr kann nun derart gestaltet werden, dass Grenzschichtablösungen weitestgehend verhindert werden. Zweckmässig in diesem Zusammenhang ist ein Blasschacht-/Fallrohrdesign, bei dem über die gesamte Länge keine sprungartigen Querschnittsveränderungen vorhanden sind.The design principles according to this invention allow a downpipe design that provides a largely stationary, swirl-free air flow even at different air flow rates. The downpipe can now be designed such that Grenzschichtablösungen be prevented as far as possible. Useful in this connection is a blow duct / downpipe design, in which over the entire length no sudden cross-sectional changes are present.

Die Erfindung soll nicht anhand einer bestimmten Theorie der Arbeitsweise eingeschränkt werden. Die folgenden Erklärungen werden daher nur im Sinne einer Erläuterung möglicher Zusammenhänge zwischen den konkret vorgeschlagenen Massnahmen vorgelegt. Weitere Untersuchungen werden möglicherweise belegen, dass diese theoretischen Erklärungen mindestens zum Teil geändert werden müssen:

  • Die Kühlluft, die in den Blasschacht eingeführt wird, besitzt potentielle (Druck-) Energie. Gegenüber dem Raum um den Blasschacht bzw. dem Fallrohr (der "Umgebung") herrscht Überdruck. Die hohe Pumpwirkung der Filamentbündel wandelt diese potentielle Energie in kinetische Energie um. Die Luftgeschwindigkeit wird dadurch erhöht, der Druck mindert sich. Die Wirkung wird im Fallrohr gesteigert, einerseits weil sich die Filamentgeschwindigkeit durch das Verstrecken der Filamente erhöht und andererseits wegen der Verengung des Fallrohrquerschnitts. Die Gesamtwirkung kann so weit gehen, dass die Luft in einem gewissen Abschnitt des Systems, normalerweise im unteren Teil des Fallrohres aber allenfalls schon im unteren Teil des Blasschachts, gegenüber der Umgebung Unterdruck aufweist. Durch kleinere, unvermeidbare Öffnungen in der Wandstruktur vermengt sich dann Umgebungsluft mit der Kühlluft.. Dadurch wird die Luftmenge im System weiter erhöht und die Wirkung der vorhergehenden Klimatisierung der Kühlluft wird teilweise aufgehoben. Man tritt nun diesen komplexen Wechselwirkungen entgegen, indem man die Luftmenge in mindestens einem Abschnitt des Fallrohres durch Abfliessen reduziert. Dadurch kann die Erhöhung der Luftgeschwindigkeit und das Risiko eines Unterdrucks in Grenzen gehalten werden. Der Luftdruck in diesem Abschnitt muss höher sein als der Umgebungsdruck bzw. der Druck im empfangenden Behälter.
The invention should not be limited by reference to a particular theory of operation. The following explanations are therefore presented only in the context of an explanation of possible relationships between the measures specifically proposed. Further research may prove that these theoretical explanations need to be changed at least in part:
  • The cooling air introduced into the blower shaft has potential (pressure) energy. Opposite the space around the blower shaft or the downpipe (the "environment") there is overpressure. The high pumping action of the filament bundles converts this potential energy into kinetic energy. The air velocity is thereby increased, the pressure decreases. The effect is increased in the drop tube, on the one hand because the filament speed increased by the stretching of the filaments and on the other hand because of the narrowing of the drop tube cross section. The overall effect can go so far that the air in a certain portion of the system, usually in the lower part of the downpipe but possibly even in the lower part of the blower, from the environment has negative pressure. By smaller, unavoidable openings in the wall structure then ambient air mixed with the cooling air .. Thus, the amount of air in the system is further increased and the effect of the previous air conditioning of the cooling air is partially canceled. One now counteracts these complex interactions by reducing the amount of air in at least one section of the downpipe by draining. This can limit the increase in air velocity and the risk of negative pressure. The air pressure in this section must be higher than the ambient pressure or the pressure in the receiving vessel.

Die Erfindung ermöglicht somit die Gestaltung eines Blasschacht-/Fallrohrsystems derart, dass die Luftströme reguliert bzw. kontrolliert zu- und weggeführt werden. Vorteilhaft in diesem Zusammenhang ist ein Fallrohrdesign mit

  • einer oder mehreren (seitlichen oder rundherum wirkenden) Absaugungen über einen oder mehrere Teilbereiche des Fallrohres, und/oder
  • einem Fallrohrdesign, das aus zwei oder mehreren Teilstücken mit unterschiedlichem Konuswinkel zusammengesetzt ist und/oder
  • einem Fallrohrdesign, bei dem mindestens eines der Teilstücke in zwei Ebenen konisch ausgebildet ist.
The invention thus makes it possible to design a blow duct / downpipe system in such a way that the air flows are regulated and / or controlled and supplied away. Advantageous in this context is a downpipe design with
  • one or more (lateral or all-around) suction over one or more portions of the downpipe, and / or
  • a downpipe design, which is composed of two or more sections with different cone angle and / or
  • a downpipe design in which at least one of the sections is conical in two planes.

LegendeLegend

aa
Spinnbalken mit Düsenblöcken (nicht gezeigt)Spinning beam with nozzle blocks (not shown)
cc
Spinnpumpenspinning pumps
dd
SpinnpumpenantriebeSpin pump drives
ff
SpinnextruderSpinning extruder
ii
Blasschachtblowing shaft
kk
Fallrohrdownspout
n2n2
Schnellspulköpfe (Revolverspulautomat)Quick-winding heads (turret winder)
rr
Streckwerk mit HeissstreckgalettenDrawframe with hot-draw godets
ww
Diphylverdampfer und Diphyl-LeitungenDiphylic evaporator and Diphyl lines
yy
klimatisierte Zuluftair conditioned supply air
1010
Blasschachtblowing shaft
1212
Fallrohrdownspout
12A12A
Fallrohr Fig. 3 downspout Fig. 3
12B12B
Fallrohr Fig. 4 downspout Fig. 4
12C12C
Fallrohr Fig. 5 downspout Fig. 5
12D12D
Fallrohr Fig. 6 downspout Fig. 6
12F12F
Fallrohr Fig. 7 downspout Fig. 7
1414
oberer Teil des Fallrohres 12, Oberteilupper part of the downpipe 12, upper part
1616
unterer Teil des Fallrohres 12, konvergenter Unterteillower part of the drop tube 12, convergent lower part
1818
SeitenwandSide wall
2020
SeitenwandSide wall
2222
Fadenthread
2424
Fadenthread
2626
Seitenwand Fallrohr 12A und 12 FSide wall downpipe 12A and 12F
26A26A
Seitenwand Fallrohr 12CSide wall downpipe 12C
2828
Seitenwand Fallrohr 12A und 12FSide wall downpipe 12A and 12F
28A28A
Seitenwand Fallrohr 12CSide wall downpipe 12C
3030
Rückwand Fallrohr 12CRear wall downpipe 12C
30A30A
Rückwand Fallrohr 12DRear wall downpipe 12D
30B30B
Rückwand Fallrohr 12FRear wall downpipe 12F
3232
unterer Abschnitt Fallrohr 12B, 12C, 12D, poröser (luftdurchlässiger) Abschnitt der Rückwand 30 und 30Alower portion of downpipe 12B, 12C, 12D, porous (air-permeable) portion of rear wall 30 and 30A
3434
Luft- bzw. FadenaustrittAir or thread outlet
34A34A
Austritt (Luft. bzw. Faden) Fallrohr 12DOutlet (air or thread) downpipe 12D
3636
oberer Teil Fallrohr 12C und 12Dupper part downpipe 12C and 12D
3838
unterer Teil Fallrohr 12C und 12Dlower part downpipe 12C and 12D
4040
Vorderwandfront wall
40A40A
Vorderwand Fallrohr 12DFront wall downpipe 12D
4242
perforierter (poröser bzw. luftdurchlässiger) Abschnitt in Rückwand 30Bperforated (porous or air-permeable) portion in the rear wall 30B
4444
perforierter (poröser bzw. luftdurchlässiger) Abschnitt in Rückwand 30Bperforated (porous or air-permeable) portion in the rear wall 30B
4646
perforierter (poröser bzw. luftdurchlässiger) Abschnitt in Rückwand 30Bperforated (porous or air-permeable) portion in the rear wall 30B
5050
Absaugsystemsuction
5252
oberer Teil Fallrohr Fig. 9 und 11 upper part downpipe Fig. 9 and 11
5454
unterer Teil Fallrohr Fig. 9 und 11 lower part downpipe Fig. 9 and 11
D1D1
Drosselklappethrottle
D2D2
Drosselklappethrottle
D3D3
Drosselklappethrottle
VV
Ventilatorfan
SS
SeitenwandSide wall
HH
EinlaufbreiteFeeding width
LL
Äusserste Filamente zu Seitenwand SOutermost filaments to side wall S
RR
Rückströmungenbackflow
WW
Leitwändebaffles
hH
Auslaufbreitespout width
L1 L 1
Länge des oberen Teils 52 (Fig. 9 und 11)Length of the upper part 52 ( Fig. 9 and 11 )

Claims (22)

  1. Fall tube (12) having a wall structure forming a first flow cross section at one end and a second flow cross section at the other end, the second cross section being smaller than the first cross section, characterized in that the cross section increases nowhere in the yarn transportation direction over the length of the fall tube and the wall structure has at least one longitudinal section which is not air permeable and also at least one air-permeable longitudinal section, the arrangement and size of the air-permeable portion being chosen such that there is a slight overpressure at all places in the vicinity of the walls of the fall tube and that the air-permeable section (32, 42, 44, 46) is provided in a wall section where the flow cross section narrows.
  2. Fall tube (12) according to claim 1, characterized in that the wall structure has a plurality of longitudinal sections which are not air permeable and also a plurality of air-permeable longitudinal sections.
  3. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the porosity of the or each air-permeable section (32, 42, 44, 46) is in the range from 5 to 50% and preferably in the range from 20 to 40%.
  4. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the overall length of the air-permeable walls (32, 42, 44, 46) is not more 50% of the overall length of the walls of the fall tube.
  5. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the flow cross section is rectangular and only one wall of the wall structure is provided with one or more air-permeable sections (32, 42, 44, 46).
  6. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the air-permeable, or at least one air-permeable, section (32, 42, 44, 46) is in flow connection with an aspirator (50).
  7. Fall tube (12) according to claim 6, characterized in that means (D1, D2, D3) are provided for influencing the flow between the wall section (42, 44, 46) and aspirating means (V).
  8. Fall tube (12) according to claim 6 or 7, characterized in that there are a plurality of air-permeable sections (32, 42, 44, 46) and at least two air-permeable sections (32, 42, 44, 46) are in flow connection with the aspirator (50).
  9. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the ends are open and the shaft cross section changes monotonously over the length of the shaft.
  10. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that the fall tube (12) has a rectangular cross section and at least two opposite walls converge over the entire length of the tube.
  11. Fall tube (12) according to claim 10, characterized in that the walls converge monotonously.
  12. Fall tube (12) according to claim 10, characterized in that the walls have at least two sections having different angles of convergence.
  13. Fall tube (12) according to any one of the preceding claims, characterized in that a quench chamber (10) adjoins at the end having the larger flow cross section.
  14. Fall tube (12) according to claim 13, characterized in that there are no nonmonotonous changes in the flow cross section at transition from the quench chamber (10) to the fall tube or shaft (12).
  15. Fall tube (12) according to claim 13 or 14, characterized in that the quench chamber (10) has operating doors having a porosity of not more than 20% and preferably in the range from 4 to 8%.
  16. Fall tube (12) according to claim 15, characterized in that the free flow openings are distributed over the entire area of the operating doors.
  17. Quench chamber (10) characterized by operating doors having a porosity of not more than 20% and preferably in the range from 4 to 8%.
  18. Quench chamber (10) according to claim 17, characterized in that the free flow openings are distributed over the entire area of the operating doors.
  19. Process for spinning a filament strand (22, 24) from a melt which, after filament formation, solidifies in a cooling shaft, cooling air being added to the filaments in a first shaft section (10), being accelerated by the filaments in the direction of movement of the filament bundle and subsequently being further conducted through a further shaft section (a fall tube) (12) together with the filament bundle to the shaft exit (34), the flow cross section gradually constricting in the direction of flow, via at least a part of the further shaft section, characterized in that air escapes from the shaft before the shaft exit (34), the exiting air rate being adjusted such that there is a slight overpressure at all places in the vicinity of the walls of the fall tube.
  20. Process according to claim 19, characterized in that between the first shaft section and the exit no air is added to the filaments.
  21. Process according to claim 19 or 20, characterized in that air exiting from the shaft is aspirated by means of a ventilator (V) and at most is returned as cooling air.
  22. Process according to any one of the preceding claims 19 to 20, characterized in that the air velocity at the point of exit does not exceed 7 m/sec.
EP06018300A 2005-09-07 2006-09-01 Process and apparatus for the meltspinning of filament yarns Active EP1762644B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005042634A DE102005042634A1 (en) 2005-09-07 2005-09-07 Method and device for producing filament yarns by melt spinning

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1762644A1 EP1762644A1 (en) 2007-03-14
EP1762644B1 true EP1762644B1 (en) 2011-05-18

Family

ID=37412421

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06018300A Active EP1762644B1 (en) 2005-09-07 2006-09-01 Process and apparatus for the meltspinning of filament yarns

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP1762644B1 (en)
KR (1) KR20070028257A (en)
CN (1) CN1928168A (en)
AT (1) ATE510050T1 (en)
DE (1) DE102005042634A1 (en)
WO (1) WO2007028269A1 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102162146A (en) * 2011-04-14 2011-08-24 张家港保税区炬德化纤有限公司 Exhaust device for cooling melt yarns
JP2014145132A (en) 2013-01-25 2014-08-14 Tmt Machinery Inc Spinning and winding device
CN104831378B (en) * 2015-04-09 2017-05-31 无锡金通化纤有限公司 The device and method of removal fiber strand silk surface low molecule attachment
CN106400141B (en) * 2016-11-15 2019-05-07 东华大学 A kind of static pressure melt spinning device
CN113774499A (en) * 2021-05-31 2021-12-10 浙江盛元化纤有限公司 Fiber-splitting female yarn spinning device capable of independently adjusting temperature of cooling air and fiber-splitting female yarn cooling method
CN113758579B (en) * 2021-09-26 2024-01-09 中国纺织科学研究院有限公司 Method for detecting temperature of spinning assembly and spinning equipment

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL272966A (en) * 1961-01-09
GB1034166A (en) * 1963-11-08 1966-06-29 Du Pont Yarn-quenching apparatus
GB1112725A (en) * 1966-07-18 1968-05-08 Du Pont Apparatus for cooling textile filaments
CH468482A (en) * 1967-05-01 1969-02-15 Inventa Ag Device for preventing air turbulence in the spinning shaft
DE4104404A1 (en) 1990-02-22 1991-08-29 Barmag Barmer Maschf Air-cooling of filament extrusion - using interior pressure to avoid atmospheric influence on characteristics
CA2040133A1 (en) * 1990-05-11 1991-11-12 F. Holmes Simons Spinning process for producing high strength, high modulus, low shrinkage synthetic yarns
DE19514866A1 (en) 1994-05-02 1995-11-09 Barmag Barmer Maschf Improved spinning chimney for spinning synthetic multifilament yarn
JPH10158920A (en) * 1996-11-19 1998-06-16 Toray Eng Co Ltd Fiber-cooling device
DE19915762A1 (en) 1999-04-08 2000-10-12 Lurgi Zimmer Ag Cooling system for filament bundles
DE10031106A1 (en) * 1999-07-02 2001-01-04 Barmag Barmer Maschf Melt spinning of filaments involves controlling the rate of cooling air flow according to the air temperature rise in cooling chimney
DE10031105A1 (en) * 1999-07-02 2001-01-04 Barmag Barmer Maschf Melt spinning of filaments involves diverting some cooling air before yarn enters cylindrical section of spinning chimney
DE10046611A1 (en) * 1999-09-21 2001-03-29 Barmag Barmer Maschf Melt spun filament group cooling equipment, has an air conditioning unit in the closed coolant circuit formed by cooling shafts and coolant flow producer
JP2004323989A (en) * 2003-04-22 2004-11-18 Toray Ind Inc Method for spinning fibers comprising thermoplastic resin and cooling device
DE10323532A1 (en) 2003-05-24 2004-12-09 Saurer Gmbh & Co. Kg Melt spin unit for producing thermoplastic polymer fibres, comprises a fibre cooling unit between a spin head and a winding unit, with a blower chamber and fibre shaft

Also Published As

Publication number Publication date
DE102005042634A1 (en) 2007-03-08
WO2007028269A1 (en) 2007-03-15
KR20070028257A (en) 2007-03-12
CN1928168A (en) 2007-03-14
ATE510050T1 (en) 2011-06-15
EP1762644A1 (en) 2007-03-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1340843B1 (en) Apparatus for the continuous production of a spunbonded web
EP0937791B1 (en) Process and apparatus for the spinning of a multifilament yarn
EP1762644B1 (en) Process and apparatus for the meltspinning of filament yarns
EP1079008A1 (en) Process and apparatus for the spinning of a multifilament yarn
EP1710329B1 (en) Process and apparatus for meltspinning and cooling filaments
EP1725702B1 (en) Device for melt spinning and cooling
EP1786961A1 (en) Air jet spinning device
EP1630265B1 (en) Apparatus for the continuous production of a spunbonded web
DE3611824A1 (en) Method and apparatus for operating broken-thread and/or broken-roving suck-off channels
EP1045930B1 (en) Method and device for producing a high oriented yarn
DE19958245B4 (en) spinning device
DE102016112394A1 (en) Device for melt spinning and cooling a filament bundle
DE3639031C2 (en)
DE10109838A1 (en) Cooling system for synthetic filaments, includes annular permeable ducts promoting transverse cooling flow immediately following spinneret
DE102006047120A1 (en) Air jet unit for producing a spun yarn
DE4220915A1 (en) Cooling filaments in high speed melt spinning - with cooling air supplied by entrainment in perforated first section of cooling chimney
EP0586630B1 (en) Process and device for producing continuous synthetic filaments
DE102005022686A1 (en) Apparatus for producing a spun yarn
DE4223198A1 (en) Synthetic filament prodn. - using high speed extrusion to create airflow in cooling chamber with increased vacuum below
WO2007023003A1 (en) Multiple spinning nozzle arrangement and method for suctioning and blowing
WO2006024435A1 (en) Spinning method and device for carrying out said method
EP3575468B1 (en) Device and method for the manufacture of woven material from continuous filaments
WO2000047801A1 (en) Method and device for spinning a synthetic yarn
DE10060879B4 (en) Spinning funnel device
DE102004036640A1 (en) Cooling shaft for artificial fibres has rectangular venturi profile maintaining laminar flow along inner side walls

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK YU

17P Request for examination filed

Effective date: 20070904

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20071026

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502006009503

Country of ref document: DE

Effective date: 20110630

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20110518

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110919

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110829

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110918

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110819

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20120221

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110930

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20110901

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502006009503

Country of ref document: DE

Effective date: 20120221

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110901

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PUE

Owner name: TRUETZSCHLER SWITZERLAND AG, CH

Free format text: FORMER OWNER: MASCHINENFABRIK RIETER AG, CH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 502006009503

Country of ref document: DE

Owner name: TRUETZSCHLER SWITZERLAND AG, CH

Free format text: FORMER OWNER: MASCHINENFABRIK RIETER AG, WINTERTHUR, CH

Effective date: 20130211

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

Owner name: TRUTZSCHLER SWITZERLAND AG, CH

Effective date: 20130306

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110901

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110818

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: PC

Ref document number: 510050

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Owner name: C/O SWISSTEX WINTERTHUR TRUETZSCHLERSWITZERLAN, CH

Effective date: 20130522

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: BOHEST AG, CH

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110518

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PCAR

Free format text: NEW ADDRESS: HOLBEINSTRASSE 36-38, 4051 BASEL (CH)

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 13

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230622

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20230831

Year of fee payment: 18

Ref country code: AT

Payment date: 20230921

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20230928

Year of fee payment: 18

Ref country code: DE

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 18

Ref country code: BE

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20230927

Year of fee payment: 18

Ref country code: CH

Payment date: 20231001

Year of fee payment: 18