EP1743133B1 - Verfahren und einrichtung zur ermittlung der leistungsfähigkeit eines wärmetauschers - Google Patents
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- EP1743133B1 EP1743133B1 EP05735079A EP05735079A EP1743133B1 EP 1743133 B1 EP1743133 B1 EP 1743133B1 EP 05735079 A EP05735079 A EP 05735079A EP 05735079 A EP05735079 A EP 05735079A EP 1743133 B1 EP1743133 B1 EP 1743133B1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
Definitions
- the invention relates to a method and a device for determining the performance of a heat exchanger, by means of which the temperature of a product flowing through the heat exchanger, with the aid of an auxiliary medium, which serves as a cooling or heating means to be changed.
- a heat exchanger is in principle a tube through which a product flows, which is to be cooled or heated by the surrounding medium, which is referred to as an auxiliary medium.
- an auxiliary medium For the efficiency of the heat exchanger, among other things, the largest possible heat exchange surface and the largest possible heat transfer factor are crucial.
- Certain requirements for the heat exchanger arise from the materials used, for example, of what kind product and auxiliary medium, required cooling or heating capacity, cooling method used, structural conditions or legal requirements, for example with regard to cleaning. Due to the different requirements many different types of heat exchangers are common, for example stirred tank, DC and countercurrent heat exchanger, tube bundle heat exchanger or plate heat exchanger.
- Fouling is a collective term for soiling of all kinds. Fouling changes the heat transfer factor between the auxiliary medium, which serves as a cooling or heating medium, and the product. This has the consequence that more coolant or heating medium as an auxiliary medium it is necessary that the operating costs increase and / or that in extreme cases, the desired temperature of the product can not be adjusted by the heat exchanger. If this extreme case occurs, this can cause an unscheduled shutdown of the process plant in which the heat exchanger is used. A common remedy is therefore a regular production stop for maintenance and cleaning of the heat exchanger. However, this increases the operating costs and limits the availability of the system. US 3,918,300 discloses a device that calculates the fouling of the heat exchanger.
- the invention has for its object to provide a method and a device which make it possible to detect a decline in the performance of a heat exchanger early.
- the invention has the advantage that the effects of changed heat transfer factors on the operation of the heat exchanger are determined and displayed in such an illustrative manner that they can also be correctly interpreted by non-specialists.
- the determined and displayed outlet temperature of the product which would be set at maximum flow of the auxiliary medium, represents a particularly illustrative size for the user, since here the heat exchanger is operated at its power limit. Namely, it becomes apparent how the fouling range available reduces the available setting range. For the user, it is thus easy to see whether and for how long the heat exchanger can set a desired temperature of a product and in a process-technical plant trouble-free can continue to operate. Unanticipated downtime of the system can thus be largely avoided.
- the arithmetic mean value of the values of the outlet temperature of the product in the subset of pairs of values can be calculated in an advantageous manner according to claim 3 as a statistical criterion for the selection of a value pair. This applies a particularly simple, reliable and intuitive method of selection.
- a calculation and display of the standard deviation of the values of the outlet temperature of the product in the subset of value pairs has the advantage that a statement about the reliability of the result is obtained.
- FIG. 1 A heat exchanger 1 according to FIG. 1 consists of a container 2, in which a product flows through an inlet 3 and outflows through an outlet 4 again.
- the flow direction of the product is indicated by an arrow 6.
- the container 2 In the container 2 is a coiled tube 7, which is flowed through by an auxiliary medium in the direction of an arrow 8.
- cooling water flows through the pipe 7.
- the auxiliary medium enters at an inlet 9 and at an outlet 10 again.
- the inlet temperature ⁇ K, Ein of the auxiliary medium is detected by a temperature transducer 11, the outlet temperature ⁇ K, Aus with a temperature transducer 12. Accordingly, the inlet temperature ⁇ W, A of the product with a temperature transducer 13 and the outlet temperature ⁇ W, Aus are measured with a temperature transducer 14. Furthermore, to determine the flow F K of the auxiliary medium through the pipe 7 and the flow F W of the product through the container 2 flow meter 15 and 16 are provided. With a control valve 17, the flow of the auxiliary medium can be adjusted such that the product sets a desired outlet temperature. A control signal is received by the control valve 17 from a control device 18, to which the measured values of the transducers 11... 16 are fed as input signals.
- control device 18 In addition to its function of calculating the position of the control valve 17 as a function of the measured values of the measuring transducers 11... 16, the control device additionally has the function of an evaluation device which determines the output temperature of the heat exchanger 1 at maximum flow of the auxiliary medium Determined product.
- the control device 18 is realized, for example, by an automation device which has a data transmission network with the transducers 11 ... 16 and connected to the control valve 17.
- the display of the determined outlet temperature and other values that are useful for assessing the performance of the heat exchanger 1 by a user then can be done using a faceplate 19, that is, through a display window for process visualization on an operating and monitoring station.
- the user can initiate appropriate measures to eliminate the problem already at a time before a desired outlet temperature of the product can not be adjusted and thus before a correct sequence of the process in which the Heat exchanger is used, no longer guaranteed.
- control device 18 which is also referred to as the evaluation device 18 due to its additional function.
- the change Q ⁇ W of the heat quantity of the product is calculated from the temperature difference between inlet temperature ⁇ W, inlet and outlet temperature ⁇ W, outlet , j of the product, actual mass flow ⁇ W, current product and specific heat cp W of the product:
- Q ⁇ W cp W ⁇ m ⁇ W . Current ⁇ ⁇ W .
- the mass flow ⁇ W, Current can be determined in a simple manner as the product of the flow F W measured with the flow meter 16 and the density of the flowing product.
- the change in Q k of the heat quantity of the auxiliary medium is determined from the temperature difference between the inlet temperature ⁇ K, inlet and outlet temperature ⁇ K, Aus, i of the auxiliary medium, the maximum possible mass flow ⁇ K.Max and specific heat cp K of the auxiliary medium calculated:
- Q ⁇ K cp K ⁇ m ⁇ K . Max ⁇ ⁇ K . Out . i - ⁇ K .
- the currently effective heat transfer factor k is first determined on the basis of the current measured values of the transducers 11.
- A denotes the effective exchange area of the heat exchanger and ⁇ W the specific density of the product.
- the transmittable heat quantity Q ⁇ is calculated from the average temperature difference between product and auxiliary medium, the heat transfer factor k akt and the effective exchange area A according to the following equation:
- Q ⁇ k ⁇ A ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ln
- ⁇ ⁇ ⁇ ln ⁇ ⁇ ⁇ a - ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ b ln ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ a ⁇ ⁇ ⁇ b .
- This equation can in principle be analytically resolved. However, it is easier and more easily applicable to different designs of heat exchangers to determine a subset of the multiplicity of value pairs on the basis of the calculated changes in heat quantity and the calculated value of the transferred heat quantity, in which the calculated values lie within a predefinable tolerance.
- the latter equation thus corresponds to a "filter" with which the physically meaningful value pairs can be sorted out as a subset of the multiplicity of mathematically possible value pairs.
- the subset of the value pairs is correspondingly larger, so that it is advantageous to use a statistical method to select a value pair that contains the probability that the maximum flow of the auxiliary medium will be established.
- the arithmetic mean of the values of the outlet temperatures of the product, which are contained in the value pairs of the subset is calculated for this purpose.
- the standard deviation of the discharge temperature values of the product from this partial quantity as well as the minimum value and the maximum value of the outlet temperature of the product are also determined. If these values are larger, this indicates a comparatively inaccurate result. With a smaller standard deviation or closely related minimum and maximum values, a good accuracy of the result can be assumed.
- a left bar B1 indicates by the height of a bar section B11 the currently measured actual value of the outlet temperature ⁇ W, Off , which in the example shown is approximately 60 ° C.
- the value range starts at 0 ° C at the lower end of the bar and ends at 100 ° C at the upper end.
- a second bar B2 To the right of this bar B1 is a second bar B2, by means of which the user can easily judge the efficiency of the heat exchanger.
- the value range of the bar B2 corresponds to that of the bar B1.
- the height of a lower beam section B21 indicates the minimum possible exit temperature ⁇ W, Off, New of the product when the heat exchanger is new. This was calculated and stored when new, based on the measured at that time, effective heat transfer factor. In the example, this temperature is 31.5 ° C.
- An overlying bar section B22 indicates by its height the already occurred performance reduction of the heat exchanger by fouling. The currently calculated value of the minimum possible outlet temperature ⁇ W, Aus, Min in this example is 44.5 ° C and is thus due to the fouling already 13 ° C above the corresponding outlet temperature in new condition.
- Another bar section B23 indicates with its upper end the inlet temperature ⁇ W, A of the product, which is currently measured at 90 ° C.
- the beam portion B23 corresponds to the adjustment range of the heat exchanger.
- the height distance between the upper limit of the beam portion B11 and the upper limit of the beam portion B22 which in the example shown is 15.8 ° C, shows how large a remaining range is compared to the currently existing outlet temperature ⁇ W, Off, current of the product. This allows a user without special know how to judge how reliable the heat exchanger can be operated even further.
- ⁇ W, Off current of the product.
- the standard deviation determined in the manner described above and the minimum and maximum values, the number of pairs of values which have been used for the calculation as well as the number of value pairs in the subset for which the calculated heat quantity changes are within the specified tolerance band, are displayed numerically.
- the heat quantity changes are calculated only for the stationary state of the heat exchanger. This has the advantage that only equations for mass and energy balances must be used in the balanced state. Thus, no further, much more complex physical models are needed to simulate the dynamic behavior of the process. This advantageously makes possible a comparatively simple calculation of the exit temperature ⁇ W, Aus, Min of the product which occurs at maximum flow of the auxiliary medium.
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Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zur Ermittlung der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers, durch welchen die Temperatur eines Produkts, das den Wärmetauscher durchströmt, mit Hilfe eines Hilfsmediums, das als Kühl- oder Heizmittel dient, verändert werden soll.
- Derartige Wärmetauscher werden häufig in prozesstechnischen Anlagen neben einer Vielzahl von unterschiedlichen Anlagenkomponenten, wie zum Beispiel Maschinen, Behältern, chemischen Reaktoren, Dampferzeugern, Kolonnen oder Pumpen, eingesetzt. Ein Wärmetauscher ist im Prinzip ein Rohr, durch das ein Produkt fließt, das durch das umgebende Medium, welches als Hilfsmedium bezeichnet wird, gekühlt oder geheizt werden soll. Für die Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers sind unter anderem eine möglichst große Wärmeaustauschfläche und ein möglichst großer Wärmeübertragungsfaktor ausschlaggebend. Gewisse Anforderungen an den Wärmetauscher ergeben sich durch die eingesetzten Materialien, beispielsweise von welcher Art Produkt- und Hilfsmedium sind, erforderliche Kühl- oder Heizleistung, verwendetes Kühlverfahren, bauliche Gegebenheiten oder gesetzliche Vorschriften, beispielsweise bezüglich der Reinigung. Aufgrund der unterschiedlichen Anforderungen sind viele verschiedene Bauformen von Wärmetauschern verbreitet, zum Beispiel Rührkessel, Gleich- und Gegenstromwärmeübertrager, Rohrbündelwärmeübertrager oder Plattenwärmeübertrager.
- Ein großes Problem beim Betrieb von Wärmetauschern ist das so genannte Fouling. Fouling ist dabei ein Sammelbegriff für Verschmutzungen aller Art. Durch das Fouling verändert sich der Wärmeübertragungsfaktor zwischen dem Hilfsmedium, das als Kühl- oder Heizmittel dient, und dem Produkt. Das hat zur Folge, dass mehr Kühlmittel bzw. Heizmittel als Hilfsmedium erforderlich ist, dass die Betriebskosten steigen und/oder dass im Extremfall die gewünschte Temperatur des Produkts nicht mehr durch den Wärmetauscher eingestellt werden kann. Tritt dieser Extremfall ein, kann dadurch ein außerplanmäßiger Stillstand der prozesstechnischen Anlage verursacht werden, in welcher der Wärmetauscher eingesetzt wird. Eine gängige Abhilfemaßnahme ist daher ein regelmäßiger Produktionsstillstand zur Wartung und Reinigung der Wärmetauscher. Dadurch werden jedoch die Betriebskosten erhöht und die Verfügbarkeit der Anlage eingeschränkt.
US 3,918,300 offenbart eine Vorrichtung, die das Fouling des Wärmetauschers berechnet. - Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Einrichtung zu schaffen, welche es ermöglichen, ein Nachlassen der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers frühzeitig zu erkennen.
- Zur Lösung dieser Aufgabe weist das neue Verfahren der eingangs genannten Art die in Anspruch 1 angegebenen Merkmale bzw. die neue Einrichtung die in Anspruch 5 angegebenen Merkmale auf. In den abhängigen Ansprüchen sind Weiterbildungen der Erfindung beschrieben.
- Die Erfindung hat den Vorteil, dass die Auswirkungen von geänderten Wärmeübertragungsfaktoren auf den Betrieb des Wärmetauschers bestimmt und in derart anschaulicher Weise angezeigt werden, dass sie auch von Nichtspezialisten korrekt interpretiert werden können. Die ermittelte und angezeigte Austrittstemperatur des Produkts, welches sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellen würde, stellt eine für den Anwender besonders anschauliche Größe dar, da hier der Wärmetauscher an seiner Leistungsgrenze betrieben wird. Es wird nämlich sichtbar, wie sich durch zunehmendes Fouling der zur Verfügung stehende Einstellbereich verringert. Für den Anwender ist somit leicht erkennbar, ob und wie lange noch der Wärmetauscher eine gewünschte Temperatur eines Produkts einstellen und in einer prozesstechnischen Anlage störungsfrei weiterbetrieben werden kann. Unvorhergesehene Stillstandszeiten der Anlage können somit weitgehend vermieden werden.
- Die in Anspruch 2 beschriebene Weiterbildung des Verfahrens hat dabei den Vorteil, dass das Verfahren zur Ermittlung der sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur des Produkts rechnerisch einfach und leicht für verschiedene Wärmetauschertypen anwendbar ist.
- Bei der Weiterbildung gemäß Anspruch 2 kann in vorteilhafter Weise nach Anspruch 3 als statistisches Kriterium zur Auswahl eines Wertepaares der arithmetische Mittelwert der Werte der Austrittstemperatur des Produkts in der Teilmenge von Wertepaaren berechnet werden. Damit wird ein besonders einfaches, zuverlässiges und anschauliches Verfahren zur Auswahl angewandt.
- Eine Berechnung und Anzeige der Standardabweichung der Werte der Austrittstemperatur des Produkts in der Teilmenge von Wertepaaren hat den Vorteil, dass eine Aussage über die Zuverlässigkeit des Ergebnisses gewonnen wird. Je kleiner die Standardabweichung desto größer ist die Aussagekraft des Ergebnisses bei der Ermittlung der Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers.
- Anhang der Zeichnungen, in denen ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt ist, werden im Folgenden die Erfindung sowie Ausgestaltungen und Vorteile näher erläutert.
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- Figur 1
- eine Prinzipdarstellung eines Wärmetauschers und
- Figur 2
- eine Anzeige zur Veranschaulichung der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers.
- Je nach Einsatzbedingungen gibt es Wärmetauscher in den unterschiedlichsten Bauformen. Der prinzipielle Aufbau eines Wärmetauschers ist in Figur 1 dargestellt.
Ein Wärmetauscher 1 besteht gemäß Figur 1 aus einem Behälter 2, in welchen durch einen Einlass 3 ein Produkt einströmt und durch einen Auslass 4 wieder ausströmt. Die Fließrichtung des Produkts ist durch einen Pfeil 6 gekennzeichnet. In dem Behälter 2 befindet sich ein gewundenes Rohr 7, das von einem Hilfsmedium in Richtung eines Pfeils 8 durchströmt wird. Im Falle einer Kühlung des Produkts durch den Wärmetauscher 1 fließt beispielsweise Kühlwasser durch das Rohr 7. In den Wärmetauscher 1 tritt das Hilfsmedium bei einem Einlass 9 ein und bei einem Auslass 10 wieder aus. Die Eintrittstemperatur ϑK,Ein des Hilfsmediums wird mit einem Temperaturmessumformer 11, die Austrittstemperatur ϑK,Aus mit einem Temperaturmessumformer 12 erfasst. Entsprechend werden die Eintrittstemperatur ϑW,Ein des Produkts mit einem Temperaturmessumformer 13 und die Austrittstemperatur ϑW,Aus mit einem Temperaturmessumformer 14 gemessen. Weiterhin sind zur Ermittlung des Durchflusses FK des Hilfsmediums durch das Rohr 7 und des Durchflusses FW des Produkts durch den Behälter 2 Durchflussmesser 15 bzw. 16 vorgesehen. Mit einem Regelventil 17 kann der Durchfluss des Hilfsmediums derart eingestellt werden, dass sich beim Produkt eine gewünschte Austrittstemperatur einstellt. Ein Stellsignal erhält das Regelventil 17 von einer Steuereinrichtung 18, auf welche die Messwerte der Messumformer 11...16 als Eingangssignale geführt sind. Neben ihrer Funktion, in Abhängigkeit der Messwerte der Messumformer 11...16 die Stellung des Regelventils 17 zu berechnen, hat die Steuereinrichtung zusätzlich die Funktion einer Auswerteeinrichtung, welche zur Ermittlung der Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers 1 die sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellende Austrittstemperatur des Produkts ermittelt. In einer prozesstechnischen Anlage wird die Steuereinrichtung 18 beispielsweise durch ein Automatisierungsgerät realisiert, welches über ein Datenübertragungsnetzwerk mit den Messumformern 11...16 sowie mit dem Regelventil 17 verbunden ist. Die Anzeige der ermittelten Austrittstemperatur sowie weiterer Werte, die zur Beurteilung der Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers 1 durch einen Anwender hilfreich sind, kann dann mit Hilfe eines Faceplates 19 erfolgen, das heißt durch ein Darstellungsfenster zur Prozessvisualisierung auf einer Bedien- und Beobachtungsstation. Wird ein zu starkes Absinken der Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers 1 angezeigt, kann der Anwender geeignete Maßnahmen zur Beseitigung des Problems bereits zu einem Zeitpunkt einleiten, bevor eine gewünschte Austrittstemperatur des Produkts nicht mehr eingestellt werden kann und somit bevor ein korrekter Ablauf des Prozesses, in welchem der Wärmetauscher eingesetzt wird, nicht mehr gewährleistet wäre. - Im Folgenden wird erläutert, auf welche Weise durch die Steuereinrichtung 18, die aufgrund ihrer zusätzlichen Funktion auch als Auswerteeinrichtung 18 bezeichnet wird, die Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers 1 ermittelt wird.
- Die Austrittstemperatur ϑW,Aus des Produkts und die Austrittstemperatur ϑK,Aus des Hilfsmediums können nur in einem bestimmten Bereich liegen, der durch die Eintrittstemperatur ϑW,Ein des Produkts und die Eintrittstemperatur ϑK,Ein des Hilfsmediums begrenzt wird. Soll zum Beispiel ein Produkt heruntergekühlt werden, dann kann die Austrittstemperatur ϑW,Aus des Produkts nicht kleiner werden als die Eintrittstemperatur ϑK,Ein des Hilfsmediums. Ebenso kann die Austrittstemperatur ϑK,Aus eines Kühlmittels nicht größer werden als die Eintrittstemperatur ϑW,Ein des Produkts. Der Temperaturbereich zwischen den beiden Eintrittstemperaturen ϑK,Ein und ϑW,Ein, in welchem sich physikalisch sinnvoll Werte der Austrittstemperaturen ϑK,Aus und ϑW,Aus einstellen können, wird für die Berechnung mit den Austrittstemperaturen ϑK,Aus und ϑW,Aus des Hilfsmediums und des Produkts quasi abgescannt, indem die beiden Austrittstemperaturen zu Beginn auf die Eintrittstemperatur ϑK,Ein des Hilfsmediums gesetzt und dann schrittweise bis zur Eintrittstemperatur ϑW,Ein des Produkts erhöht werden. Mathematisch ausgedrückt entspricht dies beispielsweise n Werten ϑK,Aus,i mit i = 1 bis n, wobei gilt, ϑK,Aus,i = ϑK,Ein und ϑK,Aus,n = ϑW,Ein bzw. m Werten ϑW,Aus,j mit j = 1 bis m, wobei gilt, ϑW,Aus,l = ϑK,Ein und ϑW,Aus,m = ϑW,Ein. Oder in anderer Schreibweise:
- ϑ K,Ein ··· ϑK,Aus,i ··· ϑW,Ein
- ϑK,Ein ··· ϑW,Aus,j ··· ϑW,Ein.
- Weiterhin werden alle Wertepaare (ϑK,Aus,i, ϑW,Aus,j ) der beiden Austrittstemperaturen gebildet, die mathematisch möglich sind. Auf diese Weise wird eine Vielzahl von Wertepaaren, nämlich n x m bei i = 1 bis n und j = 1 bis m, erhalten, die aufgrund obiger Überlegung mathematisch möglich sind. Für diese Wertepaare werden die übertragenen Wärmemengen bei maximalem Fluss des Hilfsmediums berechnet. Bei der Auswertung wird berücksichtigt, dass im stationären Zustand aufgrund der ausgeglichenen Energiebilanz eine Änderung Q̇w der Wärmemenge des Produkts gleich einer Änderung Q̇K der Wärmemenge des Hilfsmediums und gleich der durch den Wärmetauscher übertragenen Wärmemenge Q̇ ist. Die übertragene Wärmemenge wird also auf drei verschiedene Arten berechnet.
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- Dabei kann der Massestrom ṁW,Aktuell in einfacher Weise als das Produkt aus dem mit dem Durchflussmesser 16 gemessenen Durchfluss FW und der Dichte des strömenden Produkts ermittelt werden.
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- Zur Berechnung der übertragenen Wärmemenge wird zunächst der aktuell wirksame Wärmeübertragungsfaktor kwirk anhand der aktuellen Messwerte der Messumformer 11...16 ermittelt. Dabei gilt für das Beispiel eines Wärmetauschers mit Gegenstrom folgende Gleichung:
- Darin wird mit A die wirksame Austauschfläche des Wärmetauschers und mit δW die spezifische Dichte des Produkts bezeichnet.
- Diese Gleichung gilt für den Fall, dass die Größen nicht temperaturabhängig oder druckabhängig sind. Andernfalls kann das bei der Berechnung zur Erhöhung der Genauigkeit berücksichtigt werden.
- Die übertragbare Wärmemenge Q̇ wird anhand der mittleren Temperaturdifferenz zwischen Produkt und Hilfsmedium, dem Wärmeübertragungsfaktor kwirk und der wirksamen Austauschfläche A nach der folgenden Gleichung berechnet:
wobei für die mittlere Temperaturdifferenz bei Gegenstrom eingesetzt wird: - Nachdem für jedes der Wertepaare die drei übertragenen Wärmemengen Q̇W, Q̇K und Q̇ berechnet wurden, werden diejenigen Wertepaare heraussortiert, die aufgrund eines Wärmemengenvergleichs physikalisch sinnvoll sind. Im stationären Zustand müssen die drei berechneten Energiemengen gleich groß sein. Das heißt für den Fall einer Kühlung, dass die Änderung Q̇W der Wärmemenge des Produkts durch Wärmeübertragung Q̇ eine entsprechende Änderung Q̇K der Wärmemenge des Hilfsmediums bewirken muss. Aufgrund von Messfehlern und Vereinfachungen bei der Rechnung muss eine gewisse Toleranz bei den berechneten Werten zugelassen werden:
- Diese Gleichung kann prinzipiell analytisch aufgelöst werden. Einfacher und leichter auf verschiedene Bauformen von Wärmetauschern übertragbar ist es jedoch, anhand der berechneten Wärmemengenänderungen und des berechneten Werts der übertragenen Wärmemenge eine Teilmenge aus der Vielzahl von Wertepaaren zu bestimmen, bei denen die berechneten Werte innerhalb einer vorgebbaren Toleranz liegen. Die zuletzt genannte Gleichung entspricht damit einem "Filter", mit dem die physikalisch sinnvollen Wertepaare als Teilmenge aus der Vielzahl von mathematisch möglichen Wertepaaren heraussortiert werden können.
- Bei einer breiten, vorgegebenen Toleranz ist die Teilmenge der Wertepaare entsprechend größer, so dass es vorteilhaft ist, anhand einer statistischen Methode ein Wertepaar auszuwählen, das mit hoher Wahrscheinlichkeit die sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperaturen enthält. Als besonders einfache statistische Methode wird hierzu der arithmetische Mittelwert der Werte der Austrittstemperaturen des Produkts, die in den Wertepaaren der Teilmenge enthalten sind, berechnet. Zur Beurteilung der Genauigkeit dieses Ergebnisses wird zusätzlich die Standardabweichung der Werte der Austrittstemperaturen des Produkts aus dieser Teilmenge sowie der Minimalwert und der Maximalwert der Austrittstemperatur des Produkts ermittelt. Sind diese Werte größer, spricht dies für ein vergleichsweise ungenaues Ergebnis. Bei einer kleineren Standardabweichung oder eng zusammenliegendem Minimal- und Maximalwert kann von einer guten Genauigkeit des Ergebnisses ausgegangen werden.
- Um eine besonders einfache Beurteilung der Ergebnisse durch einen Anwender zu ermöglichen, können diese auf einem Faceplate gemäß Figur 2, beispielsweise auf einer Bedien- und Beobachtungsstation einer prozesstechnischen Anlage, dargestellt werden. Ein linker Balken B1 zeigt durch die Höhe eines Balkenabschnitts B11 den aktuell gemessenen Istwert der Austrittstemperatur ϑW,Aus , die im gezeigten Beispiel bei etwa 60° C liegt, an. Der Wertebereich beginnt am unteren Ende des Balkens mit 0° C und endet am oberen Ende mit 100° C. Rechts neben diesem Balken B1 befindet sich ein zweiter Balken B2, anhand dessen durch den Anwender in einfacher Weise die Leistungsfähigkeit des Wärmetauschers beurteilt werden kann. Der Wertebereich des Balkens B2 entspricht demjenigen des Balkens B1. Die Höhe eines unteren Balkenabschnitts B21 zeigt die minimal mögliche Austrittstemperatur ϑW,Aus,Neu des Produkts bei Neuzustand des Wärmetauschers an. Dieser wurde im Neuzustand anhand des zu diesem Zeitpunkt gemessenen, wirksamen Wärmeübertragungsfaktors berechnet und abgespeichert. Im Beispiel liegt diese Temperatur bei 31,5° C. Ein darüber liegender Balkenabschnitt B22 zeigt durch seine Höhe die bereits eingetretene Leistungsminderung des Wärmetauschers durch Fouling an. Der aktuell berechnete Wert der minimal möglichen Austrittstemperatur ϑW,Aus,Min beträgt in diesem Beispiel 44,5° C und liegt damit aufgrund des Foulings bereits 13° C über der entsprechenden Austrittstemperatur im Neuzustand. Ein weiterer Balkenabschnitt B23 zeigt mit seinem oberen Ende die Eintrittstemperatur ϑW,Ein des Produkts an, die aktuell mit 90° C gemessen wird. Damit entspricht der Balkenabschnitt B23 dem Einstellbereich des Wärmetauschers. Der Höhenabstand zwischen der Obergrenze des Balkenabschnitts B11 und der Obergrenze des Balkenabschnitts B22, der im gezeigten Beispiel 15,8° C beträgt, zeigt, wie groß ein noch verbleibender Stellbereich gegenüber der aktuell vorliegenden Austrittstemperatur ϑW,Aus,Aktuell des Produkts ist. Damit kann auch ein Anwender ohne besonderes Know How beurteilen, wie zuverlässig der Wärmetauscher noch weiter betrieben werden kann. Um eine genaue Ablesbarkeit der Werte auf dem Faceplate zu ermöglichen, werden diese in der Praxis selbstverständlich auch numerisch angezeigt. Diese numerischen Anzeigen sind in Figur 2 der Übersichtlichkeit wegen nicht dargestellt. Um eine Abschätzung der Genauigkeit der Berechnungen zu ermöglichen, können zusätzlich die auf die zuvor beschriebene Weise ermittelte Standardabweichung und der Minimal- und Maximalwert, die Anzahl der Wertepaare, welche der Berechnung zugrunde gelegt wurden, sowie die Anzahl der Wertepaare in der Teilmenge, für welche die berechneten Wärmemengeänderungen innerhalb des vorgegebenen Toleranzbands liegen, numerisch angezeigt werden.
- Die Wärmemengenänderungen werden nur für den stationären Zustand des Wärmetauschers berechnet. Das hat den Vorteil, dass nur Gleichungen für Masse- und Energiebilanzen im ausgeglichenen Zustand benutzt werden müssen. Es werden somit keine weitergehenden, erheblich komplexeren physikalischen Modelle benötigt, mit denen das dynamische Verhalten des Prozesses simuliert werden könnte. Dadurch wird in vorteilhafter Weise eine vergleichsweise einfache Berechnung der sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur ϑW,Aus,Min des Produkts ermöglicht.
Claims (5)
- Verfahren zur Ermittlung der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers (1) mit den folgenden Schritten:- Messen der Eintrittstemperatur und Austrittstemperatur des Produkts, dessen Temperatur durch den Wärmetauscher (1) zu verändern ist, sowie der Eintrittstemperatur und der Austrittstemperatur des Hilfsmediums, das als Kühl- oder Heizmittel dient, während des Betriebs des Wärmetauschers (1) in einem zumindest näherungsweise stationären Zustand,- Berechnen des Wärmeübertragungsfaktors des Wärmetauschers in Abhängigkeit der Temperaturmesswerte,- Ermitteln der sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur des Produkts als diejenige, bei welcher die Änderung der Wärmemenge des Produkts zumindest näherungsweise gleich der Änderung der Wärmemenge des Hilfsmediums und der durch den Wärmetauscher (1) mit dem berechneten Wärmeübertragungsfaktor übertragbaren Wärmemenge bei dem jeweiligen Produktdurchfluss ist, und- Anzeigen der ermittelten, sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur des Produkts.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur Ermittlung der sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur des Produkts für eine Vielzahl von Wertepaaren (ϑK,Aus,i, ϑW,Aus,j)
mit ϑ K,Aus,i - ein fiktiver Wert der Austrittstemperatur des Hilfsmediums, der zwischen der gemessenen Eintrittstemperatur des Hilfsmediums und der gemessenen Eintrittstemperatur des Produkts liegt, und
ϑW,Aus,j - ein fiktiver Wert der Austrittstemperatur des Produkts, der zwischen der gemessenen Eintrittstemperatur des Hilfsmediums und der gemessenen Eintrittstemperatur des Produkts liegt, die Änderung Q̇K der Wärmemenge des Hilfsmediums, die Änderung Q̇W der Wärmemenge des Produkts und die durch den Wärmetauscher (1) mit dem berechneten Wärmeübertragungsfaktor übertragbare Wärmemenge Q̇ berechnet werden,
dass aus der Vielzahl von Wertepaaren eine Teilmenge von Wertepaaren bestimmt wird, für welche sich die zwei berechneten Werte der Wärmemengenänderungen Q̇K und Q̇w und der berechnete Wert der übertragbaren Wärmemenge Q̇ um weniger als ein vorgebbarer Grenzwert unterscheiden und
dass aus der Teilmenge nach einem vorgebbaren statistischen Kriterium ein Wertepaar mit dem anzuzeigenden Wert der sich einstellenden Austrittstemperatur des Produkts ausgewählt wird. - Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass als statistisches Kriterium zur Auswahl eines Wertepaares der arithmetische Mittelwert der Werte der Austrittstemperatur des Produkts in der Teilmenge von Wertepaaren berechnet wird.
- Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Standardabweichung der Werte der Austrittstemperatur des Produkts in der Teilmenge von Wertepaaren berechnet und angezeigt wird.
- Einrichtung zur Ermittlung der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers (1)- mit Temperaturmessumformern (11...14) zum Messen der Eintrittstemperatur und Austrittstemperatur des Produkts, dessen Temperatur durch den Wärmetauscher zu verändern ist, sowie der Eintrittstemperatur und der Austrittstemperatur des Hilfsmediums, das als Kühl- oder Heizmittel dient, während des Betriebs des Wärmetauschers (1) in einem zumindest näherungsweise stationären Zustand,- mit einer Auswerteeinrichtung (18), die dazu ausgebildet ist, in Abhängigkeit der Temperaturmesswerte den Wärmeübertragungsfaktor des Wärmetauschers (1) zu berechnen und die sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellende Austrittstemperatur des Produkts zu ermitteln als diejenige, bei welcher die Änderung der Wärmemenge des Produkts zumindest näherungsweise gleich der Änderung der Wärmemenge des Hilfsmediums und der durch den Wärmetauscher (1) mit dem berechneten Wärmeübertragungsfaktor übertragbaren Wärmemenge bei dem jeweiligen Produktdurchfluss ist, und- mit einer Einrichtung (19) zum Anzeigen der ermittelten, sich bei maximalem Fluss des Hilfsmediums einstellenden Austrittstemperatur des Produkts.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102004021423A DE102004021423A1 (de) | 2004-04-30 | 2004-04-30 | Verfahren und Einrichtung zur Ermittlung der Leistungsfähigkeit eines Wärmetauschers |
PCT/EP2005/004657 WO2005106375A1 (de) | 2004-04-30 | 2005-04-29 | Verfahren und einrichtung zur ermittlung der leistungsfähigkeit eines wärmetauschers |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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DE102005043952A1 (de) * | 2005-09-15 | 2007-04-05 | Danfoss A/S | Wärmetauscher und Verfahren zum Regeln eines Wärmetauschers |
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DE102011111556B4 (de) * | 2011-08-26 | 2021-02-18 | Man Truck & Bus Se | Verfahren zur Funktionsüberprüfung eines Klimageräts |
CH706736A1 (de) * | 2012-07-09 | 2014-01-15 | Belimo Holding Ag | Verfahren zum Betrieb eines Wärmetauschers sowie HVAC-Anlage zur Durchführung des Verfahrens. |
FR2995063B1 (fr) * | 2012-08-28 | 2018-08-10 | Kp1 | Recuperateur de chaleur pour douche |
US9631585B2 (en) * | 2013-09-11 | 2017-04-25 | GM Global Technology Operations LLC | EGHR mechanism diagnostics |
DE102015107224A1 (de) * | 2015-05-08 | 2016-11-10 | Endress + Hauser Messtechnik Gmbh+Co. Kg | Mobile Vorrichtung zur Vor-Ort-Bestimmung des Wirkungsgrades |
CZ306480B6 (cs) * | 2015-06-15 | 2017-02-08 | Jiří Dostál | Zapojení systému pro řízení výkonu a diagnostiku tepelného výměníku |
US20170097178A1 (en) * | 2015-10-05 | 2017-04-06 | Crowley Maritime Corporation | Lng gasification systems and methods |
WO2018065834A1 (en) | 2016-07-22 | 2018-04-12 | Sabic Global Technologies B.V. | A method for the continuous manufactore of bisphenol a |
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US10415899B2 (en) * | 2017-12-28 | 2019-09-17 | Asm Ip Holding B.V. | Cooling system, substrate processing system and flow rate adjusting method for cooling medium |
AT16461U1 (de) * | 2018-08-27 | 2019-10-15 | Ivd Prof Hohenberg Gmbh | Prüfeinrichtung zum ermitteln des dynamischen thermischen verhaltens eines prüfobjektes |
DE102019217032A1 (de) * | 2019-11-05 | 2021-05-06 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren und Anordnung zum Überwachen eines Zustands eines Getriebekühlers |
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Family Cites Families (63)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1988787A (en) * | 1933-05-23 | 1935-01-22 | Hood Rubber Co Inc | Manufacture of embossed sheet material and roll for producing same |
US2897538A (en) * | 1956-11-15 | 1959-08-04 | Commercial Plastics Ltd | Means for bending the rolls of rolling machines |
US3089191A (en) * | 1961-06-13 | 1963-05-14 | American Pipe & Constr Co | Product method and apparatus for making a hobbed-surfaced sheet material |
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US3312583A (en) * | 1963-10-02 | 1967-04-04 | James J Rochlis | Apertured and staggered molded pile product |
US3508889A (en) * | 1964-05-22 | 1970-04-28 | Exxon Research Engineering Co | Process for producing high quality town gas for delivery |
US3353663A (en) * | 1966-02-10 | 1967-11-21 | Minnesota Mining & Mfg | Adherent fasteners |
US3350671A (en) * | 1966-07-27 | 1967-10-31 | Jr Robert C Seamans | High power-high voltage waterload |
US3593578A (en) * | 1968-05-09 | 1971-07-20 | Emerson Electric Co | Heat transfer meters |
US3594863A (en) * | 1969-07-10 | 1971-07-27 | American Velcro Inc | Apparatus for molding plastic shapes in molding recesses formed in a moving endless belt |
US3871444A (en) * | 1971-08-02 | 1975-03-18 | Beckman Instruments Inc | Water quality analysis system with multicircuit single shell heat exchanger |
US3775291A (en) * | 1971-09-02 | 1973-11-27 | Lummus Co | Production of jet fuel |
US3756760A (en) * | 1971-11-08 | 1973-09-04 | Hallmark Cards | Finishing roll for extruded plastic sheet |
US3752619A (en) * | 1971-11-11 | 1973-08-14 | American Velcro Inc | Production of a continuous molded plastic strip |
US3956056A (en) * | 1972-11-20 | 1976-05-11 | Uniroyal Inc. | Fabric coating by extrusion die-calendering apparatus and method |
GB1472405A (en) * | 1973-09-27 | 1977-05-04 | Ici Ltd | Production of pile surfaced materials |
US3918300A (en) * | 1974-01-03 | 1975-11-11 | Aaron Weisstuch | Heat transfer measuring device |
BE840727A (fr) * | 1975-05-24 | 1976-08-02 | Calandre a cylindres multiples | |
AU504975B2 (en) * | 1976-02-20 | 1979-11-01 | Textron Inc. | Forming fastening element |
FI64902C (fi) * | 1976-03-30 | 1984-02-10 | Wiik & Hoeglund | Foerfarande foer kompensering av valsboejningen i en kalander |
CH601686A5 (de) * | 1976-11-30 | 1978-07-14 | Escher Wyss Ag | |
US4224825A (en) * | 1978-10-12 | 1980-09-30 | Wilgood Corporation | Heat meters |
US4163388A (en) * | 1978-10-20 | 1979-08-07 | International Telephone And Telegraph Corporation | Calorimeter |
JPS5747199A (en) | 1980-09-03 | 1982-03-17 | Hitachi Ltd | Device and method for diagnosis of heat exchanger |
SE8006391L (sv) | 1980-09-12 | 1982-03-13 | Jacob Weitman | Sett att reglera en vermevexlare |
GB2107475B (en) * | 1981-09-26 | 1985-08-21 | Joshua Swithenbank | Measuring fluid flow |
CH662837A5 (de) * | 1983-02-10 | 1987-10-30 | Escher Wyss Ag | Kalander zur druck- und waermebehandlung von warenbahnen. |
KR890001890B1 (ko) | 1984-03-23 | 1989-05-30 | 더 뱁콕 앤드 윌콕스 컴퍼니 | 열교환기 성능 감지기 |
US4766553A (en) | 1984-03-23 | 1988-08-23 | Azmi Kaya | Heat exchanger performance monitor |
US4794028A (en) * | 1984-04-16 | 1988-12-27 | Velcro Industries B.V. | Method for continuously producing a multi-hook fastner member and product of the method |
GB2161105B (en) * | 1984-07-04 | 1988-06-15 | Fred Whitehead | Calendar or roll assembly |
DE3430947A1 (de) | 1984-08-22 | 1986-03-06 | Martin Dr. 8000 München Alexander | Verfahren und vorrichtung zur ermittlung der in einem waermetauscher ausgetauschten waermemenge |
US4609581A (en) * | 1985-04-15 | 1986-09-02 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coated abrasive sheet material with loop attachment means |
EP0322127B1 (de) * | 1987-12-04 | 1994-02-02 | Canon Kabushiki Kaisha | Rotierendes Bauteil für Fixiergerät und Fixiergerät hierfür |
US5254194A (en) * | 1988-05-13 | 1993-10-19 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coated abrasive sheet material with loop material for attachment incorporated therein |
DE3903022C1 (de) * | 1989-02-02 | 1990-04-26 | Hermann Berstorff Maschinenbau Gmbh, 3000 Hannover, De | |
DE3918531A1 (de) * | 1989-06-07 | 1990-12-13 | Taprogge Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur ueberwachung des wirkungsgrades eines kondensators |
JPH0397525A (ja) * | 1989-09-12 | 1991-04-23 | Canon Inc | 光情報記録媒体用基板の製造方法 |
US5263840A (en) * | 1989-10-30 | 1993-11-23 | Sulzer-Escher Wyss Gmbh | Calendar for surface treatment of material webs |
US4972903A (en) * | 1990-01-25 | 1990-11-27 | Phillips Petroleum Company | Heat exchanger |
US5459498A (en) * | 1991-05-01 | 1995-10-17 | Hewlett-Packard Company | Ink-cooled thermal ink jet printhead |
CH682893A5 (de) * | 1991-05-03 | 1993-12-15 | Escher Wyss Ag | Walze und Kunststoffolien-Giessanlage mit einer Walze. |
US5215704A (en) * | 1991-06-24 | 1993-06-01 | Electric Power Research Institute | Method and apparatus for in situ testing of heat exchangers |
US5260015A (en) * | 1991-08-16 | 1993-11-09 | Velcro Industries, B.V. | Method for making a laminated hook fastener |
DE4207144A1 (de) * | 1992-03-06 | 1993-09-09 | Bayer Ag | Verfahren zur regelung von waermeuebertragern |
JP2756211B2 (ja) * | 1992-06-17 | 1998-05-25 | ワイケイケイ株式会社 | 両面に係合片を有する一体成形面ファスナーの製造方法及びその装置 |
JP2744384B2 (ja) * | 1992-07-22 | 1998-04-28 | ワイケイケイ株式会社 | 裏面に裏部材を有する係合部材の製造方法及びその装置 |
US5429178A (en) * | 1993-12-10 | 1995-07-04 | Electric Power Research Institute, Inc. | Dual tube fouling monitor and method |
TW317223U (en) * | 1994-01-13 | 1997-10-01 | Minnesota Mining & Mfg | Abrasive article |
US5505747A (en) * | 1994-01-13 | 1996-04-09 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of making an abrasive article |
US5785784A (en) * | 1994-01-13 | 1998-07-28 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive articles method of making same and abrading apparatus |
US5615733A (en) | 1996-05-01 | 1997-04-01 | Helio-Compatic Corporation | On-line monitoring system of a simulated heat-exchanger |
KR100206660B1 (ko) * | 1996-08-13 | 1999-07-01 | 이종훈 | 열교환기 전열면의 부착물 감시장치 및 방법 |
ATE215439T1 (de) * | 1996-10-14 | 2002-04-15 | Idemitsu Petrochemical Co | Verfahren zur herstellung einer dekorfolie und vorrichtung zu seiner herstellung |
US5945131A (en) * | 1997-04-16 | 1999-08-31 | Velcro Industries B.V. | Continuous molding of fastener products and the like and products produced thereby |
US6013151A (en) * | 1998-05-15 | 2000-01-11 | Clopay Plastic Products Company, Inc. | High speed method of making microporous film products |
US6962435B2 (en) * | 2000-12-15 | 2005-11-08 | Abb Technology Ltd. | Condition diagnosing |
US6931352B2 (en) | 2001-10-19 | 2005-08-16 | General Electric Company | System and method for monitoring the condition of a heat exchange unit |
US6678628B2 (en) * | 2002-01-14 | 2004-01-13 | William J. Ryan | Apparatus and methods for monitoring and testing coolant recirculation systems |
ES2561829T3 (es) * | 2002-10-15 | 2016-03-01 | Danfoss A/S | Un procedimiento para detectar una anomalía de un intercambiador de calor |
US7051946B2 (en) * | 2003-05-29 | 2006-05-30 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Air re-circulation index |
US6957693B2 (en) * | 2003-12-12 | 2005-10-25 | Honeywell International, Inc. | Heat exchanger thermal indicator |
US7134291B2 (en) * | 2004-09-22 | 2006-11-14 | Horan Christopher J | Process for refrigerant charge level detection using a neural net having one output neuron |
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