EP1653056B1 - Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine - Google Patents

Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine Download PDF

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EP1653056B1
EP1653056B1 EP05018649.3A EP05018649A EP1653056B1 EP 1653056 B1 EP1653056 B1 EP 1653056B1 EP 05018649 A EP05018649 A EP 05018649A EP 1653056 B1 EP1653056 B1 EP 1653056B1
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working
pressure medium
control valve
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Definitions

  • the invention relates to a device for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine according to the preamble of claim 1.
  • camshafts are used to actuate the gas exchange valves.
  • Camshafts are mounted in the internal combustion engine such that cams attached to them abut cam followers, for example cup tappets, drag levers or rocker arms. If a camshaft is rotated, the cams roll on the cam followers, which in turn actuate the gas exchange valves. Due to the position and the shape of the cams thus both the opening duration and the opening amplitude but also the opening and closing times of the gas exchange valves are set.
  • valve lift and valve opening duration should be variable, up to the complete shutdown of individual cylinders.
  • concepts such as switchable cam followers or electrohydraulic or electric valve actuations are provided.
  • it has been found to be advantageous to be able to influence the opening and closing times of the gas exchange valves during operation of the internal combustion engine. It is particularly desirable for the opening and closing times of the intake or to be able to exert an influence separately on exhaust valves, for example, to set a defined valve overlap in a targeted manner.
  • the specific fuel consumption can be reduced, the exhaust behavior positively influenced, increases the motor efficiency, the maximum torque and the maximum power become.
  • the described variability of the valve timing is achieved by a relative change in the phase angle of the camshaft to the crankshaft.
  • the camshaft is usually via a chain, belt, gear drive or equivalent drive concepts in drive connection with the crankshaft.
  • a device for changing the timing of an internal combustion engine hereinafter also called camshaft adjuster, mounted, which transmits the torque from the crankshaft to the camshaft.
  • this device is designed such that during operation of the internal combustion engine, the phase angle between the crankshaft and camshaft securely held and, if desired, the camshaft can be rotated in a certain angular range relative to the crankshaft.
  • each with a camshaft for the intake and the exhaust valves these can each be equipped with a camshaft adjuster.
  • the opening and closing times of the intake and exhaust valves can be shifted in time relative to one another and the valve overlaps can be adjusted in a targeted manner.
  • the seat of modern camshaft adjuster is usually located at the drive end of the camshaft.
  • the camshaft adjuster can also be arranged on an intermediate shaft, a non-rotating component or the crankshaft. It consists of a driven by the crankshaft, a fixed phase relation to this holding drive wheel, a drivingly connected to the camshaft driven part and a torque from the drive wheel on the driven part transmitted adjusting mechanism.
  • the drive wheel may be designed as a chain, belt or gear in the case of a not arranged on the crankshaft camshaft adjuster and is driven by means of a chain, a belt or a gear drive from the crankshaft.
  • the adjustment mechanism can be operated electrically, hydraulically or pneumatically.
  • hydraulically adjustable camshaft adjusters Two preferred embodiments of hydraulically adjustable camshaft adjusters are the so-called Axialkolbenversteller and Rotationskolbenversteller.
  • the drive wheel is connected to a piston and this with the output part via helical gears in combination.
  • the piston separates a cavity formed by the driven part and the drive wheel into two pressure chambers arranged axially relative to one another. If now one pressure chamber is acted upon by pressure medium while the other pressure chamber is connected to a tank, the piston shifts in the axial direction. The axial displacement of the piston is translated by the helical gears in a relative rotation of the drive wheel to the output part and thus the camshaft to the crankshaft.
  • a second embodiment of hydraulic phaser are the so-called rotary piston adjuster.
  • the drive wheel is rotatably connected to a stator.
  • the stator and a rotor are arranged concentrically with each other, wherein the rotor is positively, positively or materially, for example by means of a press fit, a screw or welded connection with a camshaft, an extension of the camshaft or an intermediate shaft connected.
  • a stator a plurality of circumferentially spaced cavities are formed which extend radially outward from the rotor.
  • the cavities are limited pressure-tight in the axial direction by side cover.
  • a wing connected to the rotor extends, dividing each cavity into two pressure chambers.
  • camshaft adjuster sensors detect the characteristics of the engine, such as the load condition and the speed. These data are supplied to an electronic control unit, which controls the supply and the outflow of pressure medium to the various pressure chambers after comparing the data with a characteristic field of the internal combustion engine.
  • one of the two counteracting pressure chambers of one cavity is connected in hydraulic camshaft adjusters with a pressure medium pump and the other with the tank.
  • the inlet of pressure medium to a chamber in conjunction with the flow of pressure medium from the other chamber moves the pressure chambers separating piston in the axial direction, whereby in Axialkolbenverstellern on the helical gears, the camshaft is rotated relative to the crankshaft.
  • Rotationskolbenverstellern is caused by the pressurization of a chamber and the pressure relief of the other chamber, a displacement of the wing and thus directly a rotation of the camshaft to the crankshaft.
  • both pressure chambers are either connected to the pressure medium pump or separated from both the pressure medium pump and the tank.
  • the control of the pressure medium flows to and from the pressure chambers by means of a control valve, usually a 4/3-proportional valve.
  • a valve housing is provided with one connection each for the pressure chambers (working connection), a connection to the pressure medium pump and at least one connection to a tank.
  • Within the substantially hollow cylindrical valve housing an axially displaceable control piston is arranged.
  • the control piston can be brought by means of an electromagnetic actuator against the spring force of a spring element axially in any position between two defined end positions.
  • the control piston is further provided with annular grooves and control edges, whereby the individual pressure chambers either can be connected to the pressure medium pump or the tank.
  • a position of the control piston may be provided, in which the pressure medium chambers are separated from both the pressure medium pump and the pressure medium tank.
  • a standing in drive connection with the camshaft stator is rotatably mounted on a rotatably connected to a camshaft rotor.
  • the stator is formed with recesses open to the rotor.
  • side covers are provided, which limit the device.
  • the recesses are pressure sealed by the rotor, the stator and the side cover and thus form pressure chambers.
  • In the outer circumferential surface of the rotor axial grooves are introduced, in which wings are arranged which extend into the recesses. The wings are designed such that they divide the pressure chambers into two oppositely acting pressure chambers.
  • first and second pressure medium lines the pressure medium chambers can be filled with pressure medium. If a first pressure medium chamber filled with pressure medium, so also an end face of a locking pin is acted upon with pressure medium.
  • the corresponding pin is pressed into the receiving bore of the side cover and allows adjustment of the rotor relative to the stator in one direction.
  • the other groove in which the other Verrieglungspin still engages designed such that an adjustment of the rotor from the center position is made possible up to a maximum value. Accordingly, the adjustment of the rotor relative to the stator runs in the other direction.
  • the device is equipped with a compensating spring which is fixed at one end to the rotor and at the other end to the stator and compensates for the drag torque which the camshaft exerts on the rotor.
  • control valve controls on the one hand the pressure medium flows from and to the pressure chambers and on the other hand, the pressure medium flows from and to the locking elements.
  • the region of the control valve which controls the pressure medium flows from and to the pressure chambers comprises all control positions of a 4/3-way proportional valve, wherein an additional control position is provided, in which both groups of pressure chambers are connected to a pressure medium reservoir. If the control valve is transferred to the additional control position, first the connection between the working connection connected to the inlet connection and the inlet connection is blocked and then the connection to the outlet connection is released.
  • a control valve which serves to control the flow of pressure medium to the pressure chambers depending on the current load state of the internal combustion engine.
  • the control valve consists of an actuating unit, a substantially hollow cylindrical valve housing and a substantially hollow cylindrical control piston, which is received axially displaceable within the valve housing.
  • On the valve housing two working ports, an inlet and a drain port are formed.
  • the adjusting unit can be, for example, an electromagnet, which shifts the control piston against the force of a spring by applying a control current via a push rod.
  • the inlet port becomes one of the two
  • the working connections and the tank connection are connected to the other working connection or the working connections are disconnected from the inflow and outflow connection.
  • pressure medium is supplied to a pressure chamber, while pressure medium flows out of the other pressure chamber, which causes a change in the phase position of the camshaft to the crankshaft.
  • a serious disadvantage of this control valve in conjunction with a camshaft adjuster with center-position locking is the fact that in the de-energized state of the pressure medium connection is connected to one of the two working ports. In the case of a malfunction of the actuator so pressure medium is directed to one of the two pressure chambers and at the same time to one of the two pins. As a result, the camshaft adjuster, depending on the configuration of the control valve, is rotated into one of the two maximum positions after the actuating unit fails and this phase position is maintained over the entire operation of the internal combustion engine.
  • the center position in which the camshaft adjuster is locked in a depressurized state of the device, is selected such that the internal combustion engine has good starting and running properties in this phase position of the camshaft relative to the crankshaft, resulting in a maximum phase shift relative to the center position worse start and Running characteristics of the internal combustion engine.
  • the invention is therefore based on the object to avoid these disadvantages and thus to provide a device for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine which can be locked in a center position, the Mittenlagenverriegelungsposition after failure of the control unit of the control valve, at least after a restart of the internal combustion engine , reached automatically and the lock is held in this position. In this case, the life of the device should be increased.
  • the object according to the invention achieved in that in the first control position, which corresponds to the control position at non-activated actuator, a working port is connected to the drain port.
  • the hydraulic adjusting device has at least one locking pin and a link, in which engage the locking pin in at least one position of the hydraulic actuator and thus fix the phase angle of the camshaft to the crankshaft and wherein at a fixed phase position, the hydraulic Actuator is locked in a center position.
  • each locking pin can engage in at least one position of the hydraulic actuator in one of the scenes, the phase position of the camshaft is fixed to the crankshaft, if both locking pins in the respective backdrop engage, and wherein in fixed phase position, the hydraulic actuator is locked in a central position.
  • valve body consists of a hollow valve housing and a control piston arranged displaceably therein, wherein the actuator can move the control piston within the valve housing in an arbitrary position between two end stops and hold there.
  • the control valve can be brought into four control positions by means of the setting unit.
  • the first working port communicates with the drain port, wherein the second working port communicates neither with the drain port nor with the inlet port
  • the first working port communicates with the drain port and the second working port with the inlet port
  • the first and the second working port communicate neither with the drain port nor with the inlet port
  • the second working port with the drain port and the first working port communicate with the inlet connection.
  • the first working port communicates with the drain port, wherein the second working port communicates with neither the drain nor the inlet port, while in a second control position of the control valve, the first working port communicates with the drain port and the second working port communicates with the inlet port, communicate in a third control position of the control valve, the first and the second working port with the inlet port, communicate in a fourth control position of the control valve, the second working port to the drain port and the first working port to the inlet port ,
  • the device is designed such that the control valve is in the first control position when a force between the minimum possible force F 0 and a small force F 1 is exerted by the actuator on the control piston, that the control valve is in the second control position when a force between a small force F 1 and a mean force F 2 is exerted by the actuator on the control piston, that the control valve is in the third control position when a force between a middle Force F 2 and a large force F 3 is exerted by the actuator on the control piston, that the control valve is in the fourth control position when a force between a large force F 3 and a maximum force F 4 exerted by the actuator on the control piston where F 0 ⁇ F 1 ⁇ F 2 ⁇ F 3 ⁇ F 4 .
  • the device is designed such that the control valve is in the first control position when the control piston has been displaced by a distance between 0 and s 1 relative to the position it assumes when the impact unit exerts the minimum possible force on the control piston the control valve is in the second control position, when the control piston has been displaced by a distance between s 1 and s 2 relative to the position it assumes when the actuator exerts the minimum possible force on the control piston, that the control valve in the third Control position is when the control piston has been displaced by a distance between s 2 and s 3 relative to the position which it assumes when the actuator exerts the minimum possible force on the control piston, that the control valve is in the first control position when the control piston has been displaced by a distance between s 3 and s 4 relative to the position, d he occupies when the actuator exerts the minimum possible force on the control piston, where 0 ⁇ s 1 ⁇ s 2 ⁇ s 3 ⁇ s 4 .
  • the third ring land is designed and arranged on the control piston such that it blocks the connection between the first working port and the inlet port, when the control piston assumes a position which lies between a position that this occupies, if the actuator exerts a minimum possible force on it, and a position s 1 , while this does not block this connection in any other position of the control piston.
  • the annular webs may be formed integrally with the control piston or be made separately sleeves, which are positively, positively, or cohesively connected to the control piston, and the control piston is designed substantially hollow cylindrical.
  • the device according to the invention is provided with a control valve, which is extended by a further fourth control position in comparison to the disclosed in the prior art 4/3 way valve.
  • the second, third and fourth control positions correspond to the three control positions of the control valve in the prior art.
  • the second control position corresponds to the de-energized state of the control valve shown in the prior art, in which pressure medium flows via the inlet connection to the first working connection, while pressure medium flows from the second connection to the outlet connection.
  • the third control position corresponds to a second state of the control valve of the prior art in which both working ports are connected neither to the inlet port nor to the drain port.
  • the fourth control position corresponds to a third state of the control valve from the prior art in which pressure medium is conducted from the inlet connection to the second working connection and pressure medium is led from the first working connection to the outlet connection.
  • the first state of the control valve of the prior art is achieved in the control valve of the inventive device for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine only after a defined displacement of the control piston relative to the valve housing. For smaller displacements or if there is no displacement, an additional (first) control position of the control valve is provided, in which neither the first nor the second working connection is connected to the inlet connection.
  • the control piston is urged by means of a spring means to the position unit-side end stop.
  • both working connections are disconnected from the inlet connection and thus both pressure chambers and both locking pins are no longer subjected to pressure medium.
  • the pressure chambers and the supply lines to the pressure chambers and the locking pins due to leakage empty.
  • the rotor is brought relative to the stator in a position in which the locking pins in the locking link due to the lack of pressure medium and the drag or alternating torques of the camshaft can intervene.
  • control valve of the device according to the invention for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine in the annular groove which connects the radial working ports with lying in the axial direction between them further connection, provided with an additional annular web, which, upon a displacement of the control piston against the force of the spring means below a certain limit, separates the first working port from the inlet port.
  • the second working connection is likewise separated from the pressure connection by the second annular web.
  • the Figures 1 and 2 show a hydraulic adjusting device 1a of a device 1 for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine.
  • the adjusting device 1a consists essentially of a stator 2 and a concentrically arranged rotor 3.
  • a drive wheel 4 is rotatably connected to the stator 2 and formed in the illustrated embodiment as a sprocket. Also conceivable are embodiments of the drive wheel 4 as a belt or gear.
  • the stator 2 is rotatably mounted on the rotor 3, wherein on the inner circumferential surface of the stator 2 in the illustrated embodiment five circumferentially spaced recesses 5 are provided.
  • the recesses 5 are bounded in the radial direction by the stator 2 and the rotor 3, in the circumferential direction of two side walls 6 of the stator 2 and in the axial direction by a first and a second side cover 7, 8. Each of the recesses 5 is sealed pressure-tight manner in this way.
  • the first and second side covers 7, 8 are connected to the stator 2 by means of connecting elements 9, for example screws.
  • each vane groove 10 On the outer circumferential surface of the rotor 3 axially extending vane grooves 10 are formed, wherein in each vane groove 10, a radially extending vane 11 is arranged. In each recess 5, a wing 11 extends, wherein the wings 11 in the radial direction on the stator 2 and in the axial direction of the side covers 7, 8 abut. Each wing 11 divides a recess 5 in two mutually opposed pressure chambers 12, 13. In order to ensure a pressure-tight abutment of the wings 11 on the stator 2, 11 leaf spring elements 15 are mounted between the groove bases 14 of the wing grooves 10 and the wings, which the wing 11 in Apply a force to the radial direction.
  • first and second pressure medium lines 16, 17, the first and second pressure chambers 12, 13 are connected via a control valve, not shown, with a likewise not shown pressure medium pump or a tank, also not shown.
  • an actuator is formed, which allows a relative rotation of the stator 2 relative to the rotor 3. It is provided that either all the first pressure chambers 12 are connected to the pressure medium pump and all second pressure chambers 13 to the tank or the exact opposite configuration. If the first pressure chambers 12 are connected to the pressure medium pump and the second pressure chambers 13 are connected to the tank, then the first pressure chambers 12 expand at the expense of the second pressure chambers 13. This results in a displacement of the wings 11 in the circumferential direction, in the direction indicated by the first arrow 21. By moving the vanes 11, the rotor 3 is rotated relative to the stator 2.
  • the stator 2 is driven by the crankshaft by means of a chain drive (not shown) acting on its drive wheel 4. Also conceivable is the drive of the stator 2 by means of a belt or gear drive.
  • the rotor 3 is non-positively, positively or materially, for example, by means of press fit or by a screw connection by means of a central screw, connected to a camshaft, not shown. From the relative rotation of the rotor 3 relative to the stator 2, as a result of the supply and discharge of pressure medium to and from the pressure chambers 12, 13, resulting in a phase shift between the camshaft and crankshaft. By selective introduction and discharge of pressure medium into the pressure chambers 12, 13, the control times of the gas exchange valves of the internal combustion engine can thus be selectively varied.
  • the pressure medium lines 16, 17 are designed in the illustrated embodiment as substantially radially arranged bores extending from a central bore 22 of the rotor 3 to the outer circumferential surface.
  • a central valve not shown, can be arranged, via which the pressure chambers 12, 13 can be selectively connected to the pressure medium pump or the tank.
  • a pressure medium distributor within the central bore 22, which connects the pressure medium lines 16, 17 via pressure medium channels and annular grooves with the terminals of an externally mounted control valve.
  • the substantially radially extending side walls 6 of the recesses 5 are provided with formations 23 which extend in the circumferential direction in the recesses 5.
  • the formations 23 serve as a stop for the wings 11 and ensure that the pressure chambers 12, 13 can be supplied with pressure medium, even if the rotor 3 occupies one of its two extreme positions relative to the stator 2, in which the wings 11 on one of the side walls. 6 issue.
  • the rotor 3 With insufficient supply of pressure medium of the device 1, for example during the starting phase of the internal combustion engine, the rotor 3 is due to the alternating and drag torque which exerts the camshaft on this uncontrolled relative to the stator 2 moves.
  • the drag torques of the camshaft urge the rotor relative to the stator in a circumferential direction opposite to the direction of rotation of the stator until they abut the side walls 6.
  • Each locking element 24 consists of a cup-shaped piston 26, which is arranged in an axial bore 25 of the rotor 3.
  • the piston 26 is acted upon by a spring 27 in the axial direction with a force.
  • the spring 27 is supported in the axial direction on the one side on a venting element 28 and is disposed with its axial end facing away from inside the pot-shaped executed piston 26.
  • a link 29 is formed such that the rotor 3 can be locked relative to the stator 2 in a position corresponding to the position during the start of the internal combustion engine.
  • the piston 26 are urged in insufficient supply of pressure medium of the device 1 by means of the springs 27 in the scenes 29.
  • means are provided to push the piston 26 with sufficient supply of the device 1 with pressure medium in the axial bores 25 and thus cancel the lock. This is usually accomplished with pressure medium, which is passed through pressure medium lines, not shown, into a recess 30, which is formed on the cover-side end face of the piston 26.
  • phase position ⁇ which corresponds to the starting position of the internal combustion engine
  • the venting element 28 is provided with axially extending grooves, along which the pressure medium can be directed to a bore in the second side cover 8.
  • FIG. 8 shows a device 101 for changing the timing of gas exchange valves of an internal combustion engine of the prior art.
  • This consists of a hydraulic actuator 102 and a control valve 103rd
  • the adjusting device 102 consists of a pressure chamber 104, which is subdivided by a displaceable element 105 into two counteracting pressure chambers 106, 107.
  • the displaceable element 105 is non-rotatably connected to the camshaft or the crankshaft, while the other component is non-rotatably connected to the pressure chamber 104.
  • the displaceable element 105 is immovably connected to two scenes 108, 109.
  • 110 and 111 respectively denotes a locking pin, wherein these are fixedly mounted to the pressure chamber 104.
  • Each link 108, 109 is each associated with a Verrieglungspin 110, 111.
  • the locking pins 110, 111 can move with the element 105 and the scenes 108, 109 may be formed in a stationary to the pressure chamber 104 component.
  • the control valve 103 consists of an actuating unit 112, a first spring element 113 and a valve body 114.
  • the actuating unit 112 may be designed, for example, in the form of an electric or hydraulic actuating unit 112. In the following, without limitation of generality, an electric actuator 112 is assumed, which is designed as an electromagnet.
  • On the valve body 114 a first working port A, a second working port B, an inflow port P and a drain port T are formed on the valve body 114.
  • the first working port A is connected via a first pressure medium line 115 the first pressure chamber 106 and the second working port B via a second pressure medium line 116 with the second pressure chamber 107 in connection.
  • the outlet connection T is connected to a pressure medium reservoir 117.
  • the inlet port P is subjected to pressure medium.
  • the first link 108 is in communication with the first pressure medium line 115.
  • the second link 109 is connected via a fourth pressure medium line 122 in connection with the second pressure medium line 116.
  • the first and second link 108, 109 are each as a groove formed, wherein the dimension thereof in the direction of movement of the movable member 105 is greater than that of the respective Verrieglungspins 110, 111. Both locking pins 110, 111 engage in the illustrated center position of the displaceable element 105 in the respective link 108, 109 and are in the direction of the movable member 105 disposed at one end of the respective groove.
  • the valve against the spring force of the first spring element 113 in a second, a third and a fourth control position 130, 131, 132 are brought. If the valve is located in the second control position 130, which is the case for low to no energization of the setting unit 112, the second working connection B is connected exclusively to the inflow connection P and the first working connection A is connected exclusively to the outflow connection T. If the valve is in the third control position 131, which is the case with low to medium energization of the setting unit 112, both working connections A, B are connected neither to the inlet connection P nor to the outlet connection T. Alternatively it can be provided that both working ports A, B are connected exclusively to the inlet port P to compensate for leakage losses. The valve is in the fourth control position 132, which at medium to maximum energization of the actuator 112 is the case, the first working port A is connected exclusively to the inlet port P and the second working port B exclusively to the drain port T.
  • the control valve 103 is brought into the second control position 130 in order to achieve an adjustment of the movable element 105 in the direction of late, characterized by the second arrow 126.
  • Pressure medium is passed from the inlet port P via the second working port B and the second pressure medium line 116 to the second pressure chamber 107.
  • 122 pressure medium is passed into the second gate 109 via the fourth pressure medium line.
  • the second locking pin 111 is urged against the force of a second spring 129 from the second link 109.
  • the first pressure chamber 106 is connected to the pressure medium reservoir 117 via the first pressure medium line 115 and the discharge port T.
  • the movable element 105 is displaced in the direction of late.
  • the first and the second gate 108, 109 are also moved late.
  • the first locking pin 110 moves within the first link 108, while the second locking pin 111 is located outside of the second link 109.
  • the control valve 103 is brought into the third control position 131. Both working ports A, B are connected neither to the supply P nor to the drain port T. there is no inflow or outflow of pressure medium to or from the pressure chambers 106, 107 instead and the phase position ⁇ is kept constant.
  • the control valve 103 is brought into the fourth control position 132.
  • Pressure medium is passed from the inlet port P via the first working port A and the first pressure medium line 115 to the first pressure chamber 106.
  • pressure medium is conducted into the first slide 108 via the third pressure medium line 121.
  • the first locking pin 110 is urged against the force of a first spring 127 from the first link 108.
  • the second pressure chamber 107 is connected via the second pressure medium line 116 and the discharge port T to the pressure medium reservoir 117.
  • the movable member 105 By the flow of pressure medium from the second Pressure chamber 107 and the inlet of pressure medium to the first pressure chamber 106, the movable member 105 is moved toward early. At the same time, the first and second scenery 108, 109 are also moved early. In this case, the second locking pin 111 moves within the second link 109, while the first locking pin 110 is located outside the first link 108.
  • the movable member 105 is moved from a position different from that in FIG FIG. 8 shown center position deviates over the center position, so locks the locking pin 110, 111, which is not acted upon with pressure medium in the respective backdrop 108, 109 a. At the same time, the other locking pin 110, 111 is acted upon by pressure medium so that it is outside the gate 108, 109.
  • the movement is limited only by the latched locking pin 110, 111.
  • the locking pins 110, 111 are arranged and the scenes 108, 109 designed such that the Verrieglungspins 110, 111 are located at the ends of the scenes 108, 109 which are furthest apart.
  • the movable element 105 is fixed relative to the pressure chamber 104.
  • the locking pins 110, 111 may be at the ends of the scenes 108, 109 that are closest to each other.
  • the first slide 108 would have to be acted upon by the second pressure medium line 116 and the second slide 109 by the first pressure medium line 115 with pressure medium. Also conceivable is an action on the scenes 108, 109 via the respective pressure chamber 106, 107, for example by means of a worm groove.
  • the actuator 112 of the control valve 103 fails, the power supply is interrupted, for example, by a defect in the electromagnet or the power connections, the control valve 103 is set in the second control position 130. As a result, the second locking pin 111 is unlocked and the camshaft is retarded relative to the crankshaft. This has the consequence that the starting and running characteristics of the internal combustion engine, which in the in FIG. 8 center position are optimal, deteriorate.
  • the schematically illustrated hydraulic adjusting device 102 may be, for example, an axial piston adjuster or a rotary piston adjuster.
  • the pressure chamber 104 corresponds to the recesses 5 FIG. 1
  • the movable member 105 the wings 11.
  • the locking pins 110, 111 may in the embodiment of FIG. 1 either in a side cover of the rotary piston adjuster or in the rotor of the rotary piston adjuster within a bore, preferably a blind hole.
  • the respective scenes 108, 109 are formed in the respective other component.
  • FIG. 4 is a device 101 according to the invention schematically, analog FIG. 8 represented. This is mostly with the in FIG. 8 shown identical, which is why the same reference numerals have been used for the same components.
  • the difference of the device 101 according to the invention is that the control valve 103 additionally has a first control position 140.
  • the first control position 140 is activated when the actuator 112 assumes a state corresponding to a low to no energization.
  • the first spring element 113 ensures in this case that the first control position 140 is reached. In this position, neither the first nor the second Working port A, B connected to the inlet port P.
  • either the first or the second working port A, B can now be connected to the discharge port T, while the respective other working port A, B does not communicate with the discharge port T.
  • the first and the second working connection A, B communicate neither with the inlet connection P nor with the outlet connection T or both working connections A, B are exclusively in connection with the outlet connection T.
  • the control valve 103 also has the in FIG.
  • the actuator 112 occupied becomes.
  • the control valve 103 automatically enters the first control position 140, wherein the switching valve 103 holds this position until the repair of the actuator 112 and their power supply.
  • the movable member 105 is moved regardless of its position on switching off the internal combustion engine due to the drag and alternating torques in the middle position due to the insufficient pressure medium supply.
  • the valve body 114 is designed substantially hollow-cylindrical, wherein in the outer circumferential surface of which are formed three axially spaced annular grooves 143, 144, 145.
  • the valve body 114 has a valve body 114 ,
  • Each of the annular grooves 143 to 145 is a port of the valve, wherein the axially outer annular grooves 143, 145, the working ports A, B and the middle annular groove 144, the inlet port P.
  • a drain port T is through an opening in an end face of the valve housing 141 executed.
  • Each of the annular grooves 143 to 145 is connected to the inner of the valve housing 141 via first radial openings 146.
  • a substantially hollow cylindrical executed control piston 142 is arranged axially displaceable.
  • the control piston 142 is acted upon by a second spring element 147 on one end face and by a push rod 148 of the setting unit 112 on the opposite end face.
  • the control piston 142 can be moved against the force of the second spring element 147 in an arbitrary position between a first and a second end stop 149, 150.
  • the control piston 142 is provided with a first and a second annular web 151, 152.
  • the outer diameter of the annular ribs 151, 152 are adapted to the inner diameter of the valve housing 141.
  • control piston 142 between the frontal end, on which engages the push rod 148, and the second annular web 152 second radial openings 146 a formed, whereby the interior of the control piston 142 is in communication with the interior of the valve housing 141.
  • the first and the second annular web 151, 152 are formed and arranged on the outer circumferential surface of the control piston 142, that control edges 153 to 156 in dependence on the position of the control piston 142 relative to the valve housing 141, a connection between the inlet port P and the working ports A, B. enables or blocks and enables or blocks a connection between the working ports A, B and the drain port T.
  • the outer diameter of the control piston 142 is in the areas between the push rod 148 and The second annular web 152 and between the first annular web 151 and the second annular web 152 are made smaller than the inner diameter of the valve housing 141.
  • a fourth annular groove 157 is formed between the first and the second annular web 151, 152.
  • a third annular rib 158 is formed within the fourth annular groove 157.
  • the outer diameter of the third annular web 158 is adapted to the inner diameter of the valve housing 141.
  • the third annular web 158 is positioned such that in the first control position 140 of the control valve 103 it blocks the connection between the feed port P and the second working port B.
  • FIG. 5a shows the first control position 140 of the control valve 103, in which the control piston 142 from the actuator 112 via the push rod 148 with a force between a minimum force F 0 and a small force F 1 ' wherein F 1 > F 0 , is applied.
  • the connection between the inlet connection P and the second working connection B is blocked by the third annular web 158 and the connection between the inlet connection P and the first working connection A through the first annular web 151.
  • connection between the second working port B and the discharge port T is blocked by means of the second annular web 152, while pressure fluid can flow from the first working port A to the discharge port T. Since the pressure medium flow to both locking pins 110, 111 and to both pressure chambers 106, 107 is blocked, no active adjustment can take place in the first control position 140. By the connection of the first pressure chamber 106 with the reservoir 11, this is emptied.
  • This control position corresponds to a configuration of the control valve 103 in which the actuator 112 is de-energized and consequently the control piston 142 by means of of the second spring element 147 is displaced to the first end stop 149, the displacement is thus zero.
  • the valve is when the actuator 112 is defective or their power supply is interrupted.
  • FIG. 5b shows the second control position 130 of the control valve 103, in which the control piston 142 is acted upon by the adjusting unit 112 via the push rod 148 with a force between a small force F 1 and an average force F 2 , wherein F 2 > F 1 .
  • the control piston 142 is displaced by a distance S 1 to S 2 from the push rod-side first end stop 149, S 2 > S 1 .
  • the first ring land 151 further blocks the connection between the first working port A and the inflow port P while still allowing pressure fluid to flow from the first working port to the drain port T.
  • the second annular rib 152 blocks the connection between the second working port B and the drain port T, while both the second and the third annular ribs 152, 158 release a connection between the inflow port P and the second working port B.
  • pressure medium is supplied via the second working port B, the second and fourth pressure medium line 116, 122 of the second pressure chamber 107 and the second link 109, whereby the second locking pin 111 is unlocked and the hydraulic adjusting device 102 retards the direction.
  • pressure medium flows from the first pressure chamber 106 via the first pressure medium line 115 to the first working port A and from there to the discharge port T.
  • FIG. 5c shows the third control position 131 of the control valve 103, in which the control piston 142 is acted upon by the adjusting unit 112 via the push rod 148 with a force between an average force F 2 and a large force F 3 , wherein F 3 > F 2 .
  • the control piston 142 is displaced by a distance S 2 to S 3 from the push rod-side first end stop 149, S 3 > S 2 .
  • the first and second annular web 151, 152 block the connections between the working ports A, B and the inlet port P and the connections between the working ports A, B and the drain port T.
  • This control position thus corresponds to a holding position in which the phase angle ⁇ between the camshaft and the crankshaft is kept constant.
  • FIG. 5d shows the fourth control position 132 of the control valve 103, in which the control piston 142 is acted upon by the adjusting unit 112 via the push rod 148 with a force between a large force F 3 and a maximum force F 4 , wherein F 4 > F 3 .
  • the control piston 142 is displaced by a distance S 3 to S 4 from the push rod-side first end stop 149, S 4 > S 3 .
  • the first ring land 151 blocks communication between the first work port A and the drain port T, while the communication between the port port P and the first work port A is released from both the first ring land 151 and the third land land 158.
  • connection between the inlet connection P and the second working connection B is blocked by the second annular web 152, while pressure medium can reach the interior of the control piston 142 and from there to the discharge connection T via the second working connection B and the second radial openings 146a.
  • the control valve 103 pressure medium from the second pressure chamber 107 via the second pressure medium line 116 to the second working port B and from there to the drain port T is passed.
  • the first pressure medium line 115 and the third pressure medium line 121 pressure medium to the first pressure chamber 106 and the first slide 108 passed.
  • the first locking pin 110 is unlocked and the hydraulic actuator 102 moves to early.
  • FIG. 6 represents the volume flow from the inlet port T to the pressure chambers 106, 107 as a function of the duty cycle of the actuator 112.
  • the actuator 112 may be supplied with a voltage, wherein either zero volts or a maximum value is applied.
  • the duty cycle indicates the proportion of the time in which the maximum value of the voltage is present at the setting unit 112. The higher the duty cycle, the higher the force exerted by the actuator 112 via the push rod 148 on the control piston 142.
  • the duty cycle is a measure of the displacement of the spool 142 within the valve housing 141 relative to the first end stop 149. In a first region in which the duty cycle lies between zero and a first value TV 1, the control valve 103 assumes the first control position 140.
  • the control valve 103 In this control position 140, the connections between the inlet connection P and the working connections A, B are blocked, the volume flow is apart from leakage flows 0.
  • the control valve 103 If the duty cycle lies between a first value TV 1 and a second value TV 2, the control valve 103 is in the second control position 130. Pressure medium can reach the second working port B from the inlet port P, while the connection between the inlet port P and the first working port A Is blocked.
  • the volumetric flow increases steadily as the duty cycle increases from a first value TV 1 to a third value TV 3, while when increasing further up to the second value TV 2 it steadily decreases and finally near the value TV 2 it is close to zero.
  • only the area between TV3 and TV2 is used for the second control position 130.
  • duty cycles which are in this range are referred to below as the hold duty ratio, the duty cycle is the volume flow almost zero.
  • This area corresponds to the third control position 131 of the control valve 103, in which both working ports A, B are not in connection with the inlet port P. If the value of the duty cycle, starting from the value TV 4, is further increased to 100%, then the volume flow from the feed port P to the pressure chamber 106, 107 initially increases steadily. The volume flow can rise steadily up to a duty factor of 100%, or, for design reasons, can go through a maximum.
  • This area corresponds to the fourth control position 132 of the control valve 103, is conducted in the pressure medium from the inlet port P to the first working port A, while the connection between the inlet port P and the second working port B is blocked.
  • the device 101 of the invention allows for intact actuator 112 locking the hydraulic actuator 102 in the center position when switching off the internal combustion engine or a positioning of the hydraulic actuator 102 such that upon restart of the internal combustion engine, the hydraulic actuator 102 is brought into the center position and locked there.
  • This has the advantage that during the starting operation, in which the device 101 is not yet sufficiently filled with pressure medium, the hydraulic adjusting device 102 is securely locked in the center position, whereby a striking of the displaceable element 105 is avoided on a side wall of the pressure chamber 104, whereby increased wear and noise is avoided.
  • the different duty cycles, in particular TV1 to TV3 and the hold duty cycle TV hold must be known to the engine control unit.
  • the hold duty ratio is determined by the engine control unit as standard and stored in a memory unit. For the determination of TV1, TV2 and TV3 two possibilities are conceivable.
  • TV1, TV2 and TV3 can be determined in direct dependence on the holding load ratio TV hold .
  • the difference angles Y 1 , Y 2 and Y 3 are stored permanently in a memory unit.
  • TV ⁇ 2 TV holding - Y ⁇ 2 .
  • TV ⁇ 3 TV holding - Y ⁇ Third
  • a second way is to have TV1 and TV2, optionally after each restart, determined by the engine control unit and store in the map.
  • the camshaft angle signals and crankshaft angle signals can be used.
  • the relative phase angle of the two waves and the temporal change of the phase position can be used for this purpose.
  • the following method can be used.
  • a ramp of duty cycle of 0% is increased.
  • the value TV1 is reached when an adjustment operation starts (at this point, one of the pressure chambers 106, 107 and a lock pin 110, 111 is pressurized and the hydraulic actuator is displaced, which can be detected via camshaft angle sensors and crankshaft angle sensors).
  • the value TV3 is reached when a maximum adjustment speed is exceeded.
  • TV2 is reached when the phase position is kept constant.
  • the determined values are then stored in a memory.
  • FIG. 7 shows a flowchart of a method for controlling the device 101 according to the invention during a stop operation of the internal combustion engine, by which the hydraulic actuator 102 is brought into a position in which it is either locked after the stop of the internal combustion engine or is in a position of them after the restart of the internal combustion engine is moved directly to the center position and locked there.
  • the phase angle ⁇ between the camshaft and the crankshaft is brought by means of the control valve 103 in a Abstellphasenlage, which differs by a defined amount X of the locking phase position ⁇ center .
  • the Abstellphasenlage is for a device 101, which is designed without compensation spring, relative to the locking phase position ⁇ center shifted towards early. The same applies to a device 101 which is equipped with a compensation spring, but whose torque is smaller than the drag torque of the camshaft.
  • the parking phase is relative to the locking phase position ⁇ center shifted late.
  • the ignition is turned off and the value of the duty cycle is set such that this phase ⁇ is held securely.
  • the duty cycle is therefore between TV 2 and 100%, in the case of a Abstellphasenlage which is relative to the Verrieglungsphasenlage ⁇ center moved late between TV 4 and TV3. This duty cycle is maintained until the speed sensors report zero speed. Thereafter, the set duty cycle is held for a certain period Y before finally the actuator 112 is kept de-energized.
  • the hydraulic actuator 102 is now, either due to the last revolution of the crankshaft, in the locked state or in a position in which it is automatically and immediately driven into the locked position either by the drag torque of the camshaft or the torque of the compensation spring when starting the internal combustion engine ,
  • FIG. 3 shows a flowchart method for starting an internal combustion engine with a device 101 according to the invention, guaranteed by the in that an already established or made during the first revolution of the crankshaft locking of the movable member 105 is held until the oil pressure within the internal combustion engine has risen to a value that is required for the safe operation of the device 101.
  • the value of the duty cycle is kept between zero% and the value TV 1.
  • Exceeds the oil pressure p the predetermined pressure the device 101 goes into controlled operation and the duty cycle is adjusted depending on the load condition of the machine between TV 3 and 100%.

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Description

    Gebiet der Erfindung
  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
  • In Brennkraftmaschinen werden zur Betätigung der Gaswechselventile Nockenwellen eingesetzt. Nockenwellen sind in der Brennkraftmaschine derart angebracht, dass auf ihnen angebrachte Nocken an Nockenfolgern, beispielsweise Tassenstößeln, Schlepphebeln oder Schwinghebeln, anliegen. Wird eine Nockenwelle in Drehung versetzt, so wälzen die Nocken auf den Nockenfolgern ab, die wiederum die Gaswechselventile betätigen. Durch die Lage und die Form der Nocken sind somit sowohl die Öffnungsdauer als auch die Öffnungsamplitude aber auch die Öffnungs- und Schließzeitpunkte der Gaswechselventile festgelegt.
  • Moderne Motorkonzepte gehen dahin, den Ventiltrieb variabel auszulegen. Einerseits sollen Ventilhub und Ventilöffnungsdauer variabel gestaltbar sein, bis hin zur kompletten Abschaltung einzelner Zylinder. Dafür sind Konzepte wie schaltbare Nockenfolger oder elektrohydraulische oder elektrische Ventilbetätigungen vorgesehen. Weiterhin hat es sich als vorteilhaft herausgestellt, während des Betriebs der Brennkraftmaschine Einfluss auf die Öffnungs- und Schließzeiten der Gaswechselventile nehmen zu können. Dabei ist es insbesondere wünschenswert auf die Öffnungs- bzw. Schließzeitpunkte der Einlass- bzw. Auslassventile getrennt Einfluss nehmen zu können, um beispielsweise gezielt eine definierte Ventilüberschneidung einzustellen. Durch die Einstellung der Öffnungs- bzw. Schließzeitpunkte der Gaswechselventile in Abhängigkeit vom aktuellen Kennfeldbereich des Motors, beispielsweise von der aktuellen Drehzahl bzw. der aktuellen Last, können der spezifische Treibstoffverbrauch gesenkt, das Abgasverhalten positiv beeinflusst, der Motorwirkungsgrad, das Maximaldrehmoment und die Maximalleistung erhöht werden.
  • Die beschriebene Variabilität der Ventilsteuerzeiten wird durch eine relative Änderung der Phasenlage der Nockenwelle zur Kurbelwelle erreicht. Dabei steht die Nockenwelle meist über einen Ketten-, Riemen-, Zahnradtrieb oder gleichwirkende Antriebskonzepte in Antriebsverbindung mit der Kurbelwelle. Zwischen dem von der Kurbelwelle angetriebenen Ketten-, Riemen- oder Zahnradtrieb und der Nockenwelle ist eine Vorrichtung zur Änderung der Steuerzeiten einer Brennkraftmaschine, im folgenden auch Nockenwellenversteller genannt, angebracht, die das Drehmoment von der Kurbelwelle auf die Nockenwelle überträgt. Dabei ist diese Vorrichtung derart ausgebildet, dass während des Betriebs der Brennkraftmaschine die Phasenlage zwischen Kurbelwelle und Nockenwelle sicher gehalten und, wenn gewünscht, die Nockenwelle in einem gewissen Winkelbereich gegenüber der Kurbelwelle verdreht werden kann.
  • In Brennkraftmaschinen mit je einer Nockenwelle für die Einlass- und die Auslassventile können diese mit je einem Nockenwellenversteller ausgerüstet werden. Dadurch können die Öffnungs- und Schließzeitpunkte der Einlass- und Auslassventile zeitlich relativ zueinander verschoben und die Ventilüberschneidungen gezielt eingestellt werden.
  • Der Sitz moderner Nockenwellenversteller befindet sich meist am antriebsseitigen Ende der Nockenwelle. Der Nockenwellenversteller kann aber auch auf einer Zwischenwelle, einem nicht rotierenden Bauteil oder der Kurbelwelle angeordnet sein. Er besteht aus einem von der Kurbelwelle angetriebenen, eine feste Phasenbeziehung zu dieser haltenden Antriebsrad, einem in Antriebsverbindung mit der Nockenwelle stehenden Abtriebsteil und einem das Drehmoment vom Antriebsrad auf das Abtriebsteil übertragenden Verstellmechanismus. Das Antriebsrad kann im Fall eines nicht an der Kurbelwelle angeordneten Nockenwellenverstellers als Ketten-, Riemen- oder Zahnrad ausgeführt sein und wird mittels eines Ketten-, eines Riemen- oder eines Zahnradtriebs von der Kurbelwelle angetrieben. Der Verstellmechanismus kann elektrisch, hydraulisch oder pneumatisch betrieben werden.
  • Zwei bevorzugte Ausführungsformen hydraulisch verstellbarer Nockenwellenverstellern stellen die sogenannten Axialkolbenversteller und Rotationskolbenversteller dar.
  • Bei den Axialkolbenverstellern steht das Antriebsrad mit einem Kolben und dieser mit dem Abtriebsteil jeweils über Schrägverzahnungen in Verbindung. Der Kolben trennt einen durch das Abtriebsteil und das Antriebsrad gebildeten Hohlraum in zwei axial zueinander angeordnete Druckkammern. Wird nun die eine Druckkammer mit Druckmittel beaufschlagt, während die andere Druckkammer mit einem Tank verbunden wird, so verschiebt sich der Kolben in axialer Richtung. Die axiale Verschiebung des Kolbens wird durch die Schrägverzahnungen in eine relative Verdrehung des Antriebsrades zum Abtriebsteil und damit der Nockenwelle zur Kurbelwelle übersetzt.
  • Eine zweite Ausführungsform hydraulischer Nockenwellenversteller sind die sogenannten Rotationskolbenversteller. In diesen ist das Antriebsrad drehfest mit einem Stator verbunden. Der Stator und ein Rotor sind konzentrisch zueinander angeordnet, wobei der Rotor kraft-, form- oder stoffschlüssig, beispielsweise mittels eines Presssitzes, einer Schraub- oder Schweißverbindung mit einer Nockenwelle, einer Verlängerung der Nockenwelle oder einer Zwischenwelle verbunden ist. Im Stator sind mehrere, in Umfangsrichtung beabstandete Hohlräume ausgebildet, die sich ausgehend vom Rotor radial nach außen erstrecken. Die Hohlräume sind in axialer Richtung durch Seitendeckel druckdicht begrenzt. In jeden dieser Hohlräume erstreckt sich ein mit dem Rotor verbundener Flügel, der jeden Hohlraum in zwei Druckkammern teilt. Durch gezieltes Verbinden der einzelnen Druckkammern mit einer Druckmittelpumpe bzw. mit einem Tank kann die Phase der Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle eingestellt bzw. gehalten werden.
  • Zur Steuerung des Nockenwellenverstellers erfassen Sensoren die Kenndaten des Motors, wie beispielsweise den Lastzustand und die Drehzahl. Diese Daten werden einer elektronischen Kontrolleinheit zugeführt, die nach Vergleich der Daten mit einem Kenndatenfeld der Brennkraftmaschine den Zu- und den Abfluss von Druckmittel zu den verschiedenen Druckkammern steuert.
  • Um die Phasenlage der Nockenwelle gegenüber der Kurbelwelle zu verstellen wird in hydraulischen Nockenwellenverstellern eine der zwei gegeneinander wirkenden Druckkammern eines Hohlraums mit einer Druckmittelpumpe und die andere mit dem Tank verbunden. Der Zulauf von Druckmittel zur einen Kammer in Verbindung mit dem Ablauf von Druckmittel von der anderen Kammer verschiebt den die Druckkammern trennenden Kolben in axiale Richtung, wodurch in Axialkolbenverstellern über die Schrägverzahnungen die Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle verdreht wird. In Rotationskolbenverstellern wird durch die Druckbeaufschlagung der einen Kammer und die Druckentlastung der anderen Kammer eine Verschiebung des Flügels und damit direkt eine Verdrehung der Nockenwelle zur Kurbelwelle bewirkt. Um die Phasenlage zu halten werden beide Druckkammern entweder mit der Druckmittelpumpe verbunden oder sowohl von der Druckmittelpumpe als auch vom Tank getrennt.
  • Die Steuerung der Druckmittelströme zu bzw. von den Druckkammern erfolgt mittels eines Steuerventils, meist ein 4/3-Proportionalventil. Ein Ventilgehäuse ist mit je einem Anschluss für die Druckkammern (Arbeitsanschluss), einem Anschluss zur Druckmittelpumpe und mindestens einem Anschluss zu einem Tank versehen. Innerhalb des im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführten Ventilgehäuses ist ein axial verschiebbarer Steuerkolben angeordnet. Der Steuerkolben kann mittels eines elektromagnetischen Stellgliedes entgegen der Federkraft eines Federelements axial in jede Position zwischen zwei definierte Endstellungen gebracht werden. Der Steuerkolben ist weiterhin mit Ringnuten und Steuerkanten versehen, wodurch die einzelnen Druckkammern wahlweise mit der Druckmittelpumpe oder dem Tank verbunden werden können. Ebenso kann eine Stellung des Steuerkolbens vorgesehen sein, in der die Druckmittelkammern sowohl von der Druckmittelpumpe als auch vom Druckmitteltank getrennt sind.
  • In der DE 100 64 222 A1 ist eine derartige Vorrichtung dargestellt. Dabei handelt es sich um eine Vorrichtung in Rotationskolbenbauart. Ein in Antriebsverbindung mit der Nockenwelle stehender Stator ist drehbar auf einem drehfest mit einer Nockenwelle verbundenen Rotor gelagert. Der Stator ist mit zum Rotor offenen Ausnehmungen ausgebildet. In axialer Richtung der Vorrichtung sind Seitendeckel vorgesehen, welche die Vorrichtung begrenzen. Die Ausnehmungen sind durch den Rotor, den Stator und die Seitendeckel druckdicht abgeschlossen und bilden somit Druckräume. In die Außenmantelfläche des Rotors sind axiale Nuten eingebracht, in welchen Flügel angeordnet sind welche sich in die Ausnehmungen erstrecken. Die Flügel sind derart ausgebildet, dass sie die Druckräume in jeweils zwei gegeneinander wirkende Druckkammern teilen. Durch zu- bzw. ableiten von Druckmittel zu bzw. von den Druckkammern kann die Phasenlage der Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle wahlweise gehalten oder verstellt werden.
  • In den Seitendeckeln sind zwei Verriegelungspins angeordnet, welche mittels eines Federmittels mit einer Kraft in Richtung Rotor beaufschlagt werden. In die Stirnseite des Rotors, welche den Verriegelungspins zugewandt ist, sind sich in Umfangsrichtung erstreckende Nuten angebracht. Die Nuten sind derart angeordnet und ausgebildet, dass in einer definierten mittleren Position beide Verriegelungspins in jeweils eine Nut eingreifen, wenn keine der Nuten mit Druckmittel beaufschlagt wird. Dabei liegt jeder Pin an einem umfangsseitigen Ende der jeweiligen Nut an. Der Rotor ist somit relativ zum Stator verriegelt wodurch eine Relatiwerdrehung verhindert wird. Über erste und zweite Druckmittelleitungen können die Druckmittelkammern mit Druckmittel befüllt werden. Wird eine erste Druckmittelkammer mit Druckmittel befüllt, so wird ebenfalls eine Stirnfläche eines Verriegelungspins mit Druckmittel beaufschlagt. Dadurch wird der entsprechende Pin in die Aufnahmebohrung des Seitendeckels gedrückt und eine Verstellung des Rotors relativ zum Stator in eine Richtung ermöglicht. Dabei ist die andere Nut, in die der andere Verrieglungspin noch eingreift, derart ausgebildet, dass eine Verstellung des Rotors von der Mittenlage aus bis zu einem Maximalwert ermöglicht wird. Entsprechend verläuft die Verstellung des Rotors gegenüber dem Stator in die andere Richtung. Die Vorrichtung ist mit einer Kompensationsfeder ausgestattet, die an ihrem einen Ende am Rotor und an Ihrem anderen Ende am Stator befestigt ist und das Schleppmoment, welches die Nockenwelle auf den Rotor ausübt ausgleicht.
  • Aus der US 20030121486 A ist eine äquivalente Vorrichtung und ein diese Vorrichtung steuerndes Steuerventil bekannt. Das Steuerventil steuert zum Einen die Druckmittelströme von und zu den Druckkammern und zum anderen die Druckmittelströme von und zu den Verriegelungselementen. Der Bereich des Steuerventils, der die Druckmittelströme von und zu den Druckkammern steuert umfasst sämtliche Steuerstellungen eines 4/3-Wegeproportionalventils, wobei eine zusätzliche Steuerstellung vorgesehen ist, in der beide Gruppen von Druckkammern mit einem Druckmittelreservoir verbunden sind. Wird das Steuerventil in die zusätzliche Steuerstellung überführt, wird zunächst die Verbindung zwischen dem mit dem Zulaufanschluss verbundenen Arbeitsanschluss und dem Zulaufanschluss blockiert und anschließend die Verbindung zu dem Ablaufanschluss freigegeben.
  • In DE 198 53 670 A1 ist ein Steuerventil dargestellt, welches zur Steuerung des Druckmittelflusses zu den Druckkammern abhängig vom aktuellen Lastzustand der Brennkraftmaschine dient. Das Steuerventil besteht aus einer Stelleinheit, einem im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführten Ventilgehäuse und einem im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführten Steuerkolben, welcher axial verschiebbar innerhalb des Ventilgehäuses aufgenommen ist. Am Ventilgehäuse sind zwei Arbeitsanschlüsse, ein Zu- und ein Ablaufanschluss ausgebildet. Die Stelleinheit kann beispielsweise ein Elektromagnet sein, welcher durch Anlegen eines Steuerstroms über eine Stößelstange den Steuerkolben entgegen der Kraft einer Feder verschiebt. Abhängig von der Stellung des Steuerkolbens innerhalb des Ventilgehäuses wird der Zulaufanschluss mit einem der beiden Arbeitsanschlüsse und der Tankanschluss mit dem jeweils anderen Arbeitsanschluss verbunden oder die Arbeitsanschlüsse vom Zu- bzw. Ablaufanschluss getrennt. Dadurch wird einer Druckkammer Druckmittel zugeleitet, während Druckmittel aus der anderen Druckkammer abfließt, was zu einer Veränderung der Phasenlage der Nockenwelle zur Kurbelwelle bewirkt.
  • Ein gravierender Nachteil dieses Steuerventils in Verbindung mit einem Nockenwellenversteller mit Mittenlagenverriegelung ist die Tatsache, dass in unbestromten Zustand der Druckmittelanschluss mit einem der beiden Arbeitsanschlüsse verbunden ist. Im Falle einer Fehlfunktion des Stellgliedes wird also Druckmittel zu einer der beiden Druckkammern und gleichzeitig zu einem der beiden Pins geleitet. Dadurch wird der Nockenwellenversteller, abhängig von der Konfiguration des Steuerventils, nach Ausfall der Stelleinheit in eine der beiden Maximalpositionen verdreht und diese Phasenlage über den gesamten Betrieb der Brennkraftmaschine gehalten. Da die Mittenlage, in der der Nockenwellenversteller bei drucklosen Zustand der Vorrichtung verriegelt ist, derart gewählt ist, dass die Brennkraftmaschine in dieser Phasenlage der Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle gute Start- und Laufeigenschaften aufweist, resultieren aus einer maximalen Phasenverschiebung relativ zur Mittenlage schlechtere Start- und Laufeigenschaften der Brennkraftmaschine.
    • Zusammenfassung der Erfindung
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde diese geschilderten Nachteile zu vermeiden und somit eine Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine zu schaffen welche in einer Mittenlage verriegelt werden kann, wobei die Mittenlagenverriegelungsposition nach Ausfall der Stelleinheit des Steuerventil, zumindest nach einem Neustart der Brennkraftmaschine, automatisch erreicht und die Verriegelung in dieser Position gehalten wird. Dabei soll die Lebensdauer der Vorrichtung erhöht werden.
  • Die Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass in der ersten Steuerstellung, die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit entspricht, ein Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss verbunden ist.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass die hydraulischen Stellvorrichtung mindestens einen Verriegelungspin und eine Kulisse aufweist, in die der Verriegelungspin in mindestens einer Stellung der hydraulischen Stellvorrichtung eingreifen und damit die Phasenlage der Nockenwelle zur Kurbelwelle fixieren kann und wobei bei fixierter Phasenlage die hydraulische Stellvorrichtung in einer Mittenposition verriegelt ist.
  • Ebenfalls denkbar ist, dass die hydraulischen Stellvorrichtung, zwei Verriegelungspins und zwei Kulissen aufweist, wobei jeder Verriegelungspin in mindestens einer Stellung der hydraulischen Stellvorrichtung in eine der Kulissen eingreifen kann, wobei die Phasenlage der Nockenwelle zur Kurbelwelle fixieren ist, wenn beide Verriegelungspins in die jeweilige Kulisse eingreifen, und wobei bei fixierter Phasenlage die hydraulische Stellvorrichtung in einer Mittenposition verriegelt ist.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass in der ersten Steuerstellung, die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit entspricht, kein oder ein Arbeitsanschluss oder beide Arbeitsanschlüsse mit dem Ablaufanschluss T verbunden sind.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass der Ventilkörper aus einem hohl ausgeführten Ventilgehäuse und einem darin verschiebbar angeordneten Steuerkolben besteht, wobei die Stelleinheit den Steuerkolben innerhalb des Ventilgehäuses in eine beliebige Position zwischen zwei Endanschlägen bewegen und dort halten kann.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass das Steuerventil mittels der Stelleinheit in vier Steuerstellungen gebracht werden kann.
    Dabei kommuniziert in einer ersten Steuerstellung des Steuerventils, die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit entspricht, der erste Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss, wobei der zweite Arbeitsanschluss weder mit dem Ablauf- noch mit dem Zulaufanschluss kommuniziert, während in einer zweiten Steuerstellung des Steuerventils der erste Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss und der zweite Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss kommuniziert, in einer dritten Steuerstellung des Steuerventils der erste und der zweite Arbeitsanschluss weder mit dem Ablaufanschluss noch mit dem Zulaufanschluss kommunizieren, in einer vierten Steuerstellung des Steuerventils der zweite Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss und der erste Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss kommunizieren.
    Alternativ kommuniziert in einer ersten Steuerstellung des Steuerventils, die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit entspricht, der erste Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss, wobei der zweite Arbeitsanschluss weder mit dem Ablauf- noch mit dem Zulaufanschluss kommuniziert, während in einer zweiten Steuerstellung des Steuerventils der erste Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss kommuniziert und der zweite Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss kommuniziert, in einer dritten Steuerstellung des Steuerventils der erste und der zweite Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss kommunizieren, in einer vierten Steuerstellung des Steuerventils der zweite Arbeitsanschluss mit dem Ablaufanschluss und der erste Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss kommunizieren.
  • Die Vorrichtung ist derart ausgebildet, dass sich das Steuerventil in der ersten Steuerstellung befindet, wenn eine Kraft zwischen der minimal möglichen Kraft F0 und einer kleinen Kraft F1 von der Stelleinheit auf den Steuerkolben ausgeübt wird, dass sich das Steuerventil in der zweiten Steuerstellung befindet, wenn eine Kraft zwischen einer kleinen Kraft F1 und einer mittleren Kraft F2 von der Stelleinheit auf den Steuerkolben ausgeübt wird, dass sich das Steuerventil in der dritten Steuerstellung befindet, wenn eine Kraft zwischen einer mittleren Kraft F2 und einer großen Kraft F3 von der Stelleinheit auf den Steuerkolben ausgeübt wird, dass sich das Steuerventil in der vierten Steuerstellung befindet, wenn eine Kraft zwischen einer großen Kraft F3 und einer maximalen Kraft F4 von der Stelleinheit auf den Steuerkolben ausgeübt wird, wobei F0<F1<F2<F3<F4.
  • Die Vorrichtung ist derart ausgebildet, dass sich das Steuerventil in der ersten Steuerstellung befindet, wenn der Steuerkolben um eine Wegstrecke zwischen 0 und s1 relativ zur Position verschoben wurde, die er einnimmt, wenn die Steileinheit die minimal mögliche Kraft auf den Steuerkolben ausübt, dass sich das Steuerventil in der zweiten Steuerstellung befindet, wenn der Steuerkolben um eine Wegstrecke zwischen s1 und s2 relativ zur Position verschoben wurde, die er einnimmt, wenn die Stelleinheit die minimal mögliche Kraft auf den Steuerkolben ausübt, dass sich das Steuerventil in der dritten Steuerstellung befindet, wenn der Steuerkolben um eine Wegstrecke zwischen s2 und s3 relativ zur Position verschoben wurde, die er einnimmt, wenn die Stelleinheit die minimal mögliche Kraft auf den Steuerkolben ausübt, dass sich das Steuerventil in der ersten Steuerstellung befindet, wenn der Steuerkolben um eine Wegstrecke zwischen s3 und s4 relativ zur Position verschoben wurde, die er einnimmt, wenn die Stelleinheit die minimal mögliche Kraft auf den Steuerkolben ausübt, wobei 0<s1<s2<s3<s4.
  • Vorteilhafterweise ist in der dritten Ausführungsform der Vorrichtung der dritte Ringsteg derart ausgeführt und am Steuerkolben angeordnet, dass dieser die Verbindung zwischen dem ersten Arbeitsanschluss und dem Zulaufanschluss blockiert, wenn der Steuerkolben eine Position einnimmt, die zwischen einer Position liegt, die der dieser einnimmt, wenn die Stelleinheit eine minimal mögliche Kraft auf ihn ausübt, und einer Position s1, während dieser diese Verbindung in jeder anderen Position des Steuerkolbens nicht blockiert.
    Dabei können die Ringstege einteilig mit dem Steuerkolben ausgebildet oder separat gefertigte Hülsen sein, die kraft-, form-, oder stoffschlüssig mit dem Steuerkolben verbunden sind, und der Steuerkolben ist im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführt.
  • Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist mit einem Steuerventil versehen, welches im Vergleich zu dem im Stand der Technik offenbarten 4/3 Wegeventil um eine weitere vierte Steuerstellung erweitert ist. Die zweite, dritte und vierte Steuerstellung entspricht den drei Steuerstellungen des Steuerventils im Stand der Technik. Die zweite Steuerstellung entspricht dem unbestromten Zustand des im Stand der Technik dargestellten Steuerventils, in dem Druckmittel über den Zulaufanschluss zum ersten Arbeitsanschluss fließt, während Druckmittel vom zweiten Anschluss zum Ablaufanschluss fließt. Die dritte Steuerstellung entspricht einem zweiten Zustand des Steuerventils aus dem Stand der Technik in dem beide Arbeitsanschlüsse weder mit dem Zulaufanschluss noch mit dem Ablaufanschluss verbunden sind. Die vierte Steuerstellung entspricht einem dritten Zustand des Steuerventils aus dem Stand der Technik in dem Druckmittel vom Zulaufanschluss zum zweiten Arbeitsanschluss geführt wird und Druckmittel vom ersten Arbeitsanschluss zum Ablaufanschluss geführt wird. Im Unterschied zum Steuerventil im Stand der Technik wird bei dem Steuerventil der erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine der erste Zustand des Steuerventils aus dem Stand der Technik erst nach einer definierten Verschiebung des Steuerkolbens relativ zum Ventilgehäuse erreicht. Bei kleineren Verschiebungen bzw. wenn keine Verschiebung vorliegt ist eine zusätzliche (erste) Steuerstellung des Steuerventils vorgesehen, in welchem weder der erste noch der zweite Arbeitsanschluss mit dem Zulaufanschluss verbunden ist. Ist die Stelleinheit defekt, beispielsweise die Stromzuführung zu einem Elektromagneten, so wird der Steuerkolben mittels eines Federmittels an den stelleinheitsseitigen Endanschlag gedrängt. Als Konsequenz werden beide Arbeitsanschlüsse vom Zulaufanschluss abgekoppelt und somit beide Druckkammern und beide Verriegelungspins nicht mehr mit Druckmittel beaufschlagt. Nach dem Abschalten der Brennkraftmaschine entleeren sich die Druckkammern und die Zuleitungen zu den Druckkammern und den Verriegelungspins aufgrund von Leckage. Beim Neustart der Brennkraftmaschine wird aufgrund des fehlenden Druckmittels und den Schlepp- bzw. Wechselmomenten der Nockenwelle der Rotor relativ zum Stator in eine Position gebracht in der die Verriegelungspins in die Verriegelungskulisse eingreifen können. Aufgrund der nun weiterhin nicht stattfindenden Druckmittelzufuhr zu den Verriegelungspins bleibt die Verriegelung zwischen Rotor und Stator in dieser Position bestehen. Dadurch ist gewährleistet, dass die Phasenlage der Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle in einer für den Start der Brennkraftmaschine günstigen Position gehalten wird und während des Betriebs der Brennkraftmaschine gute Laufeigenschaften erzielt werden.
  • Im Gegensatz zum im Stand der Technik dargestellten Steuerventil ist in diesem Steuerventil der erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine in der Ringnut, die die radialen Arbeitsanschlüsse mit dem in axialer Richtung zwischen ihnen liegenden weiteren Anschluss verbindet, mit einem zusätzlichen Ringsteg versehen, der bei einer Verschiebung des Steuerkolbens gegen die Kraft des Federmittels unterhalb eines gewissen Grenzwerts den ersten Arbeitsanschluss vom Zulaufanschluss trennt. Gleichzeitig wird durch den zweiten Ringsteg ebenfalls der zweite Arbeitsanschluss vom Druckanschluss getrennt. Dies führt dazu, dass beim Start der Brennkraftmaschine oder beim Ausfall der Stelleinheit kein Druckmittel zu den Verriegelungspins geleitet wird. Dadurch wird erreicht, dass die Verriegelung zwischen Rotor und Stator bestehen bleibt und die für günstige Start- und Laufeigenschaften benötigte Phasenlage der Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle bestehen bleibt.
    Weiterhin wirkt sich in dieser Ausführungsform vorteilhaft aus, dass keine Konstruktiven Änderungen am Zylinderkopf oder des Nockenwellenverstellers im Vergleich zu Ausführungsformen aus dem Stand der Technik nötig sind. Weiterhin fallen keine zusätzlichen Kosten bei der Herstellung des Steuerventils an. Diese Ausführungsform stellt also eine kostengünstige, keine konstruktiven Veränderungen an der Brennkraftmaschine benötigende Lösung dar.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung und aus den Zeichnungen, in der Ausführungsbeispiele der Erfindung vereinfacht dargestellt sind. Es zeigen:
    • Figur 1
    einen Längsschnitt durch eine hydraulische Stellvorrichtung,
    Figur 2
    einen Querschnitt durch eine hydraulische Stellvorrichtung nach Figur 1,
    Figur 3
    ein Verfahren zum Starten einer Brennkraftmaschine mit einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen,
    Figur 4
    eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine,
    Figur 5a
    einen Längsschnitt durch ein Steuerventil einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine in einer ersten Steuerstellung,
    Figur 5b
    einen Längsschnitt durch das Steuerventil aus Figur 5a in einer zweiten Steuerstellung,
    Figur 5c
    einen Längsschnitt durch das Steuerventil aus Figur 5a in einer dritten Steuerstellung,
    Figur 5d
    einen Längsschnitt durch das Steuerventil aus Figur 5a in einer vierten Steuerstellung,
    Figur 6
    den Volumenstrom vom Zulaufanschluss zu den Druckkammern in Abhängigkeit von der Stellung des Steuerkolbens relativ zum Ventilgehäuse,
    Figur 7
    ein Verfahren zum geregelten Abschalten einer Brennkraftmaschine mit einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen und
    Figur 8
    eine schematische Darstellung einer Vorrichtung zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine aus dem Stand der Technik.
    Ausführliche Beschreibung der Zeichnung
  • Die Figuren 1 und 2 zeigen eine hydraulische Verstellvorrichtung 1a einer Vorrichtung 1 zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine. Die Verstellvorrichtung 1a besteht im Wesentlichen aus einem Stator 2 und einem konzentrisch dazu angeordneten Rotor 3. Ein Antriebsrad 4 ist drehfest mit dem Stator 2 verbunden und in der dargestellten Ausführungsform als Kettenrad ausgebildet. Ebenso denkbar sind Ausführungsformen des Antriebsrads 4 als Riemen- oder Zahnrad. Der Stator 2 ist drehbar auf dem Rotor 3 gelagert, wobei an der Innenmantelfläche des Stators 2 in der dargestellten Ausführungsform fünf in Umfangsrichtung beabstandete Ausnehmungen 5 vorgesehen sind. Die Ausnehmungen 5 werden in radialer Richtung vom Stator 2 und dem Rotor 3, in Umfangsrichtung von zwei Seitenwänden 6 des Stators 2 und in axialer Richtung durch einen ersten und einen zweiten Seitendeckel 7, 8 begrenzt. Jede der Ausnehmungen 5 ist auf diese Weise druckdicht verschlossen. Der erste und der zweite Seitendeckel 7, 8 sind mit dem Stator 2 mittels Verbindungselementen 9, beispielsweise Schrauben, verbunden.
  • An der Außenmantelfläche des Rotors 3 sind axial verlaufende Flügelnuten 10 ausgebildet, wobei in jeder Flügelnut 10 ein sich radial erstreckender Flügel 11 angeordnet ist. In jede Ausnehmung 5 erstreckt sich ein Flügel 11, wobei die Flügel 11 in radialer Richtung am Stator 2 und in axialer Richtung an den Seitendeckeln 7, 8 anliegen. Jeder Flügel 11 unterteilt eine Ausnehmung 5 in zwei gegeneinander arbeitende Druckkammern 12, 13. Um ein druckdichtes Anliegen der Flügel 11 am Stator 2 zu gewährleisten, sind zwischen den Nutgründen 14 der Flügelnuten 10 und den Flügeln 11 Blattfederelemente 15 angebracht, die den Flügel 11 in radialer Richtung mit einer Kraft beaufschlagen.
  • Mittels ersten und zweiten Druckmittelleitungen 16, 17 können die ersten und zweiten Druckkammern 12, 13 über ein nicht dargestelltes Steuerventil mit einer ebenfalls nicht dargestellten Druckmittelpumpe oder einem ebenfalls nicht dargestellten Tank verbunden werden. Dadurch wird ein Stellantrieb ausgebildet, der eine Relativverdrehung des Stators 2 gegenüber dem Rotor 3 ermöglicht. Dabei ist vorgesehen, dass entweder alle ersten Druckkammern 12 mit der Druckmittelpumpe und alle zweiten Druckkammern 13 mit dem Tank verbunden werden bzw. die genau entgegen gesetzte Konfiguration. Werden die ersten Druckkammern 12 mit der Druckmittelpumpe und die zweiten Druckkammern 13 mit dem Tank verbunden, so dehnen sich die ersten Druckkammern 12 auf Kosten der zweiten Druckkammern 13 aus. Daraus resultiert eine Verschiebung der Flügel 11 in Umfangsrichtung, in der durch den ersten Pfeil 21 dargestellten Richtung. Durch das Verschieben der Flügel 11 wird der Rotor 3 relativ zum Stator 2 verdreht.
  • Der Stator 2 wird in der dargestellten Ausführungsform mittels eines an seinem Antriebsrad 4 angreifenden, nicht dargestellten Kettentriebs von der Kurbelwelle angetrieben. Ebenso denkbar ist der Antrieb des Stators 2 mittels eines Riemen- oder Zahnradtriebs. Der Rotor 3 ist kraft-, form- oder stoffschlüssig, beispielsweise mittels Presssitz oder durch eine Schraubverbindung mittels einer Zentralschraube, mit einer nicht dargestellten Nockenwelle verbunden. Aus der Relativverdrehung des Rotors 3 relativ zum Stator 2, als Folge des Zu- bzw. Ableitens von Druckmittel zu bzw. aus den Druckkammern 12, 13, resultiert eine Phasenverschiebung zwischen Nockenwelle und Kurbelwelle. Durch gezieltes Ein- bzw. Ableiten von Druckmittel in die Druckkammern 12, 13 können somit die Steuerzeiten der Gaswechselventile der Brennkraftmaschine gezielt variiert werden.
  • Die Druckmittelleitungen 16, 17 sind in der dargestellten Ausführungsform als im Wesentlichen radial angeordnete Bohrungen ausgeführt, die sich von einer Zentralbohrung 22 des Rotors 3 zur dessen äußerer Mantelfläche erstrecken. Innerhalb der Zentralbohrung 22 kann ein nicht dargestelltes Zentralventil angeordnet sein, über welches die Druckkammern 12, 13 gezielt mit der Druckmittelpumpe bzw. dem Tank verbunden werden können. Eine weitere Möglichkeit besteht darin, innerhalb der Zentralbohrung 22 einen Druckmittelverteiler anzuordnen, der die Druckmittelleitungen 16, 17 über Druckmittelkanäle und Ringnuten mit den Anschlüssen eines extern angebrachten Steuerventils verbindet.
  • Die im Wesentlichen radial verlaufenden Seitenwände 6 der Ausnehmungen 5 sind mit Ausformungen 23 versehen, die in Umfangsrichtung in die Ausnehmungen 5 hineinreichen. Die Ausformungen 23 dienen als Anschlag für die Flügel 11 und gewährleisten, dass die Druckkammern 12, 13 mit Druckmittel versorgt werden können, selbst wenn der Rotor 3 eine seiner beiden Extremstellungen relativ zum Stator 2 einnimmt, in denen die Flügel 11 an einer der Seitenwände 6 anliegen.
  • Bei ungenügender Druckmittelversorgung der Vorrichtung 1, beispielsweise während der Startphase der Brennkraftmaschine, wird der Rotor 3 aufgrund der Wechsel- und Schleppmomente, die die Nockenwelle auf diesen ausübt, unkontrolliert relativ zum Stator 2 bewegt. In einer ersten Phase drängen die Schleppmomente der Nockenwelle den Rotor relativ zum Stator in eine Umfangsrichtung, die entgegengesetzt zur Drehrichtung des Stators liegt, bis diese an den Seitenwänden 6 anschlagen. Im Folgenden führen die Wechselmomente, die die Nockenwelle auf den Rotor 3 ausübt zu einem Hin- und Herschwingen des Rotors 3 und damit der Flügel 11 in den Ausnehmungen 5, bis zumindest eine der Druckkammern 12, 13 vollständig mit Druckmittel befüllt ist. Dies führt zu höherem Verschleiß und zu Geräuschentwicklungen in der Vorrichtung 1. Um dies zu verhindern sind in der Vorrichtung 1 zwei Verriegelungselemente 24 vorgesehen. Jedes Verriegelungselement 24 besteht aus einem topfförmigen Kolben 26, welcher in einer Axialbohrung 25 des Rotors 3 angeordnet ist. Der Kolben 26 wird durch eine Feder 27 in axialer Richtung mit einer Kraft beaufschlagt. Die Feder 27 stützt sich in axialer Richtung auf der einen Seite an einem Entlüftungselement 28 ab und ist mit ihrem davon abgewandten axialen Ende innerhalb des topfförmig ausgeführten Kolbens 26 angeordnet.
  • Im ersten Seitendeckel 7 ist pro Verriegelungselement 24 eine Kulisse 29 derart ausgebildet, dass der Rotor 3 relativ zum Stator 2 in einer Position verriegelt werden kann, die der Position während des Starts der Brennkraftmaschine entspricht. In dieser Stellung werden die Kolben 26 bei ungenügender Druckmittelversorgung der Vorrichtung 1 mittels der Federn 27 in die Kulissen 29 gedrängt. Weiterhin sind Mittel vorgesehen, um die Kolben 26 bei ausreichender Versorgung der Vorrichtung 1 mit Druckmittel in die Axialbohrungen 25 zurückzudrängen und damit die Verriegelung aufzuheben. Dies wird üblicherweise mit Druckmittel bewerkstelligt, welches über nicht dargestellte Druckmittelleitungen in eine Aussparungen 30 geleitet wird, welche am deckelseitigen Stirnende der Kolben 26 ausgebildet ist. Entspricht die Phasenlage ϕ, die der Startposition der Brennkraftmaschine entspricht, einer Mittenstellung der Flügel 11 zwischen den jeweiligen Seitenwänden 6, so kann eine Verriegelung der Hydraulischen Stellvorrichtung 1a in dieser Position durch die Verwendung zweier Verriegelungselemente 24 und angepasster Kulissen 29 bewerkstelligt werden
  • Um Leckageöl aus dem Federraum der Axialbohrung 25 ableiten zu können ist das Entlüftungselement 28 mit axial verlaufenden Nuten versehen, entlang derer das Druckmittel zu einer Bohrung im zweiten Seitendeckel 8 geleitet werden kann.
  • Figur 8 zeigt eine Vorrichtung 101 zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine aus dem Stand der Technik. Diese besteht aus einer hydraulischen Stellvorrichtung 102 und einem Steuerventil 103.
    Die Stellvorrichtung 102 besteht aus einem Druckraum 104, der durch ein verschiebbares Element 105 in zwei gegeneinander wirkende Druckkammern 106, 107 unterteilt wird. Das verschiebbare Element 105 ist drehfest mit der Nockenwelle oder der Kurbelwelle verbunden, während das andere Bauteil drehfest mit dem Druckraum 104 verbunden ist. Das verschiebbare Element 105 ist bewegungsfest mit zwei Kulissen 108, 109 verbunden. Weiterhin ist mit 110 bzw. 111 jeweils ein Verriegelungspin bezeichnet, wobei diese ortsfest zum Druckraum 104 angebracht sind. Jeder Kulisse 108, 109 ist je ein Verrieglungspin 110, 111 zugeordnet. Alternativ können die Verriegelungspins 110, 111 sich mit dem Element 105 mitbewegen und die Kulissen 108, 109 in einem zum Druckraum 104 ortsfesten Bauteil ausgebildet sein.
  • Das Steuerventil 103 besteht aus einer Stelleinheit 112, einem ersten Federelement 113 und einem Ventilkörper 114. Die Stelleinheit 112 kann beispielsweise in Form einer elektrischen oder hydraulischen Stelleinheit 112 ausgebildet sein. Im Folgenden soll ohne Beschränkung der Allgemeinheit eine elektrische Stelleinheit 112 angenommen werden, die als Elektromagnet ausgeführt ist. Am Ventilkörper 114 ist ein erster Arbeitsanschluss A, ein zweiter Arbeitsanschluss B, ein Zulaufanschluss P und ein Ablaufanschluss T ausgebildet. Der erste Arbeitsanschluss A steht über eine erste Druckmittelleitung 115 mit der ersten Druckkammer 106 und der zweite Arbeitsanschluss B über eine zweite Druckmittelleitung 116 mit der zweiten Druckkammer 107 in Verbindung. Weiterhin steht der Ablaufanschluss T mit einem Druckmittelreservoir 117 in Verbindung. Über eine Druckmittelpumpe 118 einen Filter 119 und ein Rückschlagventil 120 wird der Zulaufanschluss P mit Druckmittel beaufschlagt. Über eine dritte Druckmittelleitung 121 steht die erste Kulisse 108 in Verbindung mit der ersten Druckmittelleitung 115. Ebenso steht die zweite Kulisse 109 über eine vierte Druckmittelleitung 122 in Verbindung mit der zweiten Druckmittelleitung 116. Die erste und zweite Kulisse 108, 109 sind jeweils als eine Nut ausgebildet, wobei deren Abmessung in Bewegungsrichtung des bewegbaren Elements 105 größer ist, als die des jeweiligen Verrieglungspins 110, 111. Beide Verriegelungspins 110, 111 greifen bei der dargestellten Mittenstellung des verschiebbaren Elements 105 in die jeweilige Kulisse 108, 109 ein und sind in Verschieberichtung des bewegbaren Elements 105 an einem Ende der jeweiligen Nut angeordnet.
  • Mittels der Stelleinheit 112 kann das Ventil gegen die Federkraft des ersten Federelements 113 in eine zweite, eine dritte und eine vierte Steuerstellung 130, 131, 132 gebracht werden. Befindet sich das Ventil in der zweiten Steuerstellung 130 was bei niedriger bis keiner Bestromung der Stelleinheit 112 der Fall ist, ist der zweite Arbeitsanschluss B ausschließlich mit dem Zulaufanschluss P und der erste Arbeitsanschluss A ausschließlich mit dem Ablaufanschluss T verbunden.
    Befindet sich das Ventil in der dritten Steuerstellung 131, was bei niedriger bis mittlerer Bestromung der Stelleinheit 112 der Fall ist, sind beide Arbeitsanschlüsse A, B weder mit dem Zulaufanschluss P noch mit dem Ablaufanschluss T verbunden. Alternativ kann vorgesehen sein, dass beide Arbeitsanschlüsse A, B ausschließlich mit dem Zulaufanschluss P verbunden sind, um Leckageverluste auszugleichen. Befindet sich das Ventil in der vierten Steuerstellung 132, was bei mittlerer bis
    maximaler Bestromung der Stelleinheit 112 der Fall ist, ist der erste Arbeitsanschluss A ausschließlich mit dem Zulaufanschluss P und der zweite Arbeitsanschluss B ausschließlich mit dem Ablaufanschluss T verbunden.
  • Im geregelten Betrieb der Brennkraftmaschine wird das Steuerventil 103 in die zweite Steuerstellung 130 gebracht um eine Verstellung des bewegbaren Elements 105 in Richtung spät, gekennzeichnet durch den zweiten Pfeil 126, zu erreichen. Druckmittel wird vom Zulaufanschluss P über den zweiten Arbeitanschluss B und die zweite Druckmittelleitung 116 zur zweiten Druckkammer 107 geleitet. Gleichzeitig wird über die vierte Druckmittelleitung 122 Druckmittel in die zweite Kulisse 109 geleitet. Dadurch wird der zweite Verriegelungspin 111 gegen die Kraft einer zweiten Feder 129 aus der zweiten Kulisse 109 gedrängt.
    Gleichzeitig ist die erste Druckkammer 106 über die erste Druckmittelleitung 115 und den Ablaufanschluss T mit dem Druckmittelreservoir 117 verbunden. Durch den Ablauf von Druckmittel aus der ersten Druckkammer 106 und den Zulauf von Druckmittel zur zweiten Druckkammer 107 wird das bewegbare Element 105 in Richtung spät verschoben. Gleichzeitig wird die erste und die zweite Kulisse 108, 109 ebenfalls in Richtung spät verschoben. Dabei bewegt sich der erste Verriegelungspin 110 innerhalb der ersten Kulisse 108, während der zweite Verriegelungspin 111 sich außerhalb der zweiten Kulisse 109 befindet.
    Um eine Phasenlage ϕ der hydraulischen Stellvorrichtung 102 zu halten wird das Steuerventil 103 in die dritte Steuerstellung 131 gebracht. Beide Arbeitsanschlüsse A, B sind weder mit dem Zu- P noch mit dem Ablaufanschluss T verbunden. es findet kein Zu- bzw. Abfluss von Druckmittel zu bzw. aus den Druckkammern 106, 107 statt und die Phasenlage ϕ wird konstant gehalten.
    Um eine Verstellung des bewegbaren Elements 105 in Richtung früh, gekennzeichnet durch den dritten Pfeil 128, zu erreichen wird das Steuerventil 103 in die vierte Steuerstellung 132 gebracht. Druckmittel wird vom Zulaufanschluss P über den ersten Arbeitanschluss A und die erste Druckmittelleitung 115 zur ersten Druckkammer 106 geleitet. Gleichzeitig wird über die dritte Druckmittelleitung 121 Druckmittel in die erste Kulisse 108 geleitet. Dadurch wird der erste Verriegelungspin 110 entgegen die Kraft einer ersten Feder 127 aus der ersten Kulisse 108 gedrängt. Gleichzeitig ist die zweite Druckkammer 107 über die zweite Druckmittelleitung 116 und den Ablaufanschluss T mit dem Druckmittelreservoir 117 verbunden. Durch den Ablauf von Druckmittel aus der zweiten Druckkammer 107 und den Zulauf von Druckmittel zur ersten Druckkammer 106 wird das bewegbare Element 105 in Richtung früh verschoben. Gleichzeitig wird die erste und die zweite Kulisse 108, 109 ebenfalls in Richtung früh verschoben. Dabei bewegt sich der zweite Verriegelungspin 111 innerhalb der zweiten Kulisse 109, während der erste Verriegelungspin 110 sich außerhalb der ersten Kulisse 108 befindet.
    Wird das bewegbare Element 105 von einer Position, die von der in Figur 8 dargestellten Mittenlage abweicht über die Mittenlage verstellt, so rastet der Verriegelungspin 110, 111, der nicht mit Druckmittel beaufschlagt wird in die jeweilige Kulisse 108, 109 ein. Gleichzeitig wird der andere Verriegelungspin 110, 111 mit Druckmittel beaufschlagt so, dass er sich außerhalb der Kulisse 108, 109 befindet. Die Bewegung wird ausschließlich durch den eingerasteten Verriegelungspin 110, 111 eingeschränkt.
    Befindet sich die hydraulische Stellvorrichtung 102 in der in Figur 8 dargestellten mittleren Position und ist die Vorrichtung 101 nicht mit ausreichend Druckmittel versorgt, was beispielsweise beim Start der Brennkraftmaschine der Fall ist, so sind beide Verriegelungspins in 110, 111 in der jeweiligen Kulisse 108, 109 eingerastet. Dabei sind die Verriegelungspins 110, 111 derart angeordnet und die Kulissen 108, 109 derart ausgeführt, dass sich die Verrieglungspins 110, 111 an den Enden der Kulissen 108, 109 befinden, die am weitesten voneinander beabstandeten sind. Dadurch ist das bewegbare Element 105 relativ zum Druckraum 104 fixiert. Alternativ können sich die Verriegelungspins 110, 111 an den Enden der Kulissen 108, 109 befinden, die sich am nächsten stehen. In dieser alternativen Ausführungsform müssten die erste Kulisse 108 von der zweiten Druckmittelleitung 116 und die zweite Kulisse 109 von der ersten Druckmittelleitung 115 mit Druckmittel beaufschlagt werden. Ebenfalls denkbar ist eine Beaufschlagung der Kulissen 108, 109 über die jeweilige Druckkammer 106, 107, beispielsweise mittels einer Wurmnut.
  • Beim Stoppvorgang der Brennkraftmaschine besteht die Möglichkeit, dass das verschiebbare Element 105 in einer relativ zur Mittenlage späten Stellung positioniert wird. Beim Neustart der ist die Vorrichtung 101 noch nicht ausreichend mit Druckmittel befüllt. Aufgrund des Schleppmoments der Nockenwelle wird das Element 105 in Richtung des Spätanschlags 133 getrieben und schlägt dort an. Dies führt zu einem erhöhten Verschleiß der Komponenten und unangenehmer Geräuschentwicklung.
  • Fällt die Stelleinheit 112 des Steuerventils 103 aus, wird die Stromversorgung beispielsweise durch einen Defekt des Elektromagneten oder der Stromverbindungen unterbrochen, so wird das Steuerventil 103 in die zweiten Steuerstellung 130 versetzt. Dies führt dazu, dass der zweite Verriegelungspin 111 entriegelt wird und die Nockenwelle relativ zur Kurbelwelle in Richtung spät verstellt wird. Das hat zur Folge, dass die Start- und Laufeigenschaften der Brennkraftmaschine, die in der in Figur 8 dargestellten Mittenlage optimal sind, sich verschlechtern.
  • Bei der schematisch dargestellten hydraulischen Stellvorrichtung 102 kann es sich beispielsweise um einen Axialkolbenversteller oder einen Rotationskolbenversteller handeln. Im Folgenden soll ohne Beschränkung der Allgemeinheit nur die Ausführungsform eines Rotationskolbenverstellers behandelt werden. Der Druckraum 104 entspricht den Ausnehmungen 5 aus Figur 1. Das bewegbare Element 105 den Flügeln 11. Die Verriegelungspins 110, 111 können in der Ausführungsform nach Figur 1 entweder in einem Seitendeckel des Rotationskolbenverstellers oder im Rotor des Rotationskolbenverstellers innerhalb einer Bohrung, vorzugsweise eines Sacklochs, angeordnet sein. Die jeweiligen Kulissen 108, 109 sind in dem jeweils anderen Bauteil ausgebildet.
  • In Figur 4 ist eine erfindungsgemäße Vorrichtung 101 schematisch, analog Figur 8, dargestellt. Diese ist größtenteils mit der in Figur 8 gezeigten identisch, weshalb für gleiche Bauteile die gleichen Bezugszahlen verwendet wurden. Der Unterschied der erfindungsgemäßen Vorrichtung 101 besteht darin, dass das Steuerventil 103 zusätzlich eine erste Steuerstellung 140 aufweist. Die erste Steuerstellung 140 wird aktiviert, wenn die Stelleinheit 112 einen Zustand einnimmt, der einer niedrigen bis keiner Bestromung entspricht. Das erste Federelement 113 sorgt in diesem Fall dafür, dass die erste Steuerstellung 140 erreicht wird. In dieser Stellung ist weder der erste noch der zweite Arbeitsanschluss A, B mit dem Zulaufanschluss P verbunden. Je nach Konfiguration der hydraulischen Stellvorrichtung 102 kann nun entweder der erste oder der zweite Arbeitsanschluss A, B mit dem Ablaufanschluss T verbunden werden, während der jeweils andere Arbeitsanschluss A, B nicht mit dem Ablaufanschluss T kommuniziert. Ebenfalls denkbar ist eine Ausführungsform in der in der ersten Steuerstellung 140 der erste und der zweite Arbeitsanschluss A, B weder mit dem Zulaufanschluss P noch mit dem Ablaufanschluss T kommuniziert oder beide Arbeitsanschlüsse A, B ausschließlich mit dem Ablaufanschluss T in Verbindung stehen.
    Neben der ersten Steuerstellung 140 weist das Steuerventil 103 ebenfalls die in Figur 8 dargestellten zweiten, dritten und vierten Steuerstellungen 103, 131,132 auf, wobei die zweite Steuerstellung 130 bei einer niedrigen bis mittleren Bestromung, die dritte Steuerstellung 131 bei einer mittleren bis hohen Bestromung und die vierte Steuerstellung 132 bei einer hohen bis maximalen Bestromung, der Stelleinheit 112 eingenommen wird.
    Im Falle eines Defekts der Stelleinheit 112 oder eines Fehlers in deren Stromzuführung gelangt das Steuerventil 103 automatisch in die erste Steuerstellung 140, wobei das Schaltventil 103 diese Stellung bis zur Reparatur der Stelleinheit 112 bzw. deren Stromversorgung hält. Nach einem erneutem Start der Brennkraftmaschine wird aufgrund der ungenügenden Druckmittelversorgung der hydraulischen Stellvorrichtung 102 das bewegbare Element 105 unabhängig von dessen Stellung am Abschalten der Brennkraftmaschine aufgrund der Schlepp- und Wechselmomente in die mittlere Position verfahren. Dort können beide Verriegelungspins 110, 111 in die jeweilige Kulisse 108, 109 einriegeln, wodurch die Stellung des bewegbaren Elements 105 im Druckraum 104 fixiert wird. Aufgrund der Konfiguration der ersten Steuerstellung 140 wird während des Betriebs der Brennkraftmaschine kein Druckmittel zu den Druckkammern 106, 107 und somit zu den Kulissen 108, 109 geführt. Dies hat zur Konsequenz, dass das bewegbare Element 105 relativ zum Druckraum 104 ortsfest gehalten wird und damit die Phasenlage ϕ zwischen Nockenwelle und Kurbelwelle konstant in der Notlaufposition gehalten wird, in der die Brennkraftmaschine gute Start- und Laufeigenschaften aufweist.
  • Die Figuren 5a bis 5d zeigen exemplarisch einen Ventilkörper 114 eines Steuerventils 103 einer erfindungsgemäßen Vorrichtung 101. Der Ventilkörper 114 besteht aus einem Ventilgehäuse 141 und einem Steuerkolben 142. Das Ventilgehäuse 141 ist im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführt, wobei in dessen Außenmantelfläche drei axial beabstandete Ringnuten 143, 144, 145 ausgebildet sind. Jede der Ringnuten 143 bis 145 stellt einen Anschluss des Ventils dar, wobei die in axialer Richtung äußeren Ringnuten 143, 145 die Arbeitsanschlüsse A, B bilden und die mittlere Ringnut 144 den Zulaufanschluss P. Ein Ablaufanschluss T ist durch eine Öffnung in einer Stirnseite des Ventilgehäuses 141 ausgeführt. Jede der Ringnuten 143 bis 145 steht über erste Radialöffnungen 146 mit dem inneren des Ventilgehäuses 141 in Verbindung. Innerhalb des Ventilgehäuses 141 ist ein im Wesentlichen hohlzylindrisch ausgeführter Steuerkolben 142 axial verschiebbar angeordnet. Der Steuerkolben 142 wird an einer Stirnseite von einem zweiten Federelement 147 und an der gegenüberliegenden Stirnfläche von einer Stößelstange 148 der Stelleinheit 112 mit einer Kraft beaufschlagt. Durch Bestromen der Stelleinheit 112 kann der Steuerkolben 142 gegen die Kraft des zweiten Federelements 147 in eine beliebige Position zwischen einem ersten und einem zweiten Endanschlag 149, 150 verschoben werden.
    Der Steuerkolben 142 ist mit einem ersten und einem zweiten Ringsteg 151, 152 versehen. Die Außendurchmesser der Ringstege 151, 152 sind dem Innendurchmesser des Ventilgehäuses 141 angepasst. Weiterhin sind in den Steuerkolben 142 zwischen dessen stirnseitigem Ende, an dem die Stößelstange 148 angreift, und dem zweiten Ringsteg 152 zweite Radialöffnungen 146a ausgebildet, wodurch das Innere des Steuerkolbens 142 mit dem Inneren des Ventilgehäuses 141 in Verbindung steht. Der erste und der zweite Ringsteg 151, 152 sind derart ausgebildet und an der Außenmantelfläche des Steuerkolbens 142 angeordnet, dass Steuerkanten 153 bis 156 in Abhängigkeit von der Stellung des Steuerkolbens 142 relativ zum Ventilgehäuse 141 eine Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und den Arbeitsanschlüssen A, B freigibt oder sperrt und eine Verbindung zwischen den Arbeitsanschlüssen A, B und dem Ablaufanschluss T freigibt oder versperrt. Der Außendurchmesser des Steuerkolbens 142 ist in den Bereichen zwischen der Stößelstange 148 und dem zweiten Ringsteg 152 und zwischen dem ersten Ringsteg 151 und dem zweiten Ringsteg 152 geringer ausgeführt als der Innendurchmesser des Ventilgehäuses 141. Dadurch wird zwischen dem ersten und dem zweiten Ringsteg 151, 152 eine vierte Ringnut 157 ausgebildet. Innerhalb der vierten Ringnut 157 ist ein dritter Ringsteg 158 ausgebildet. Der Außendurchmesser des dritten Ringstegs 158 ist dem Innendurchmesser des Ventilgehäuses 141 angepasst. Weiterhin ist der dritte Ringsteg 158 derart positioniert, dass er in der ersten Steuerstellung 140 des Steuerventils 103 die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem zweiten Arbeitsanschluss B sperrt.
  • Figur 5a zeigt die erste Steuerstellung 140 des Steuerventils 103, in der der Steuerkolben 142 von der Stelleinheit 112 über die Stößelstange 148 mit einer Kraft zwischen einer minimalen Kraft F0 und einer kleinen Kraft F1' wobei F1>F0, beaufschlagt wird. Die stößelstangenseitige Stirnfläche des Steuerkolbens 142 befindet in einem Bereich zwischen dem ersten Endanschlag 149 (Verschiebeweg = 0mm) und einem Verschiebeweg s1. Die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem zweiten Arbeitsanschluss B ist durch den dritten Ringsteg 158 und die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem ersten Arbeitsanschluss A durch den ersten Ringsteg 151 gesperrt. Weiterhin ist die Verbindung zwischen dem zweiten Arbeitsanschluss B und dem Ablaufanschluss T mittels des zweiten Ringstegs 152 gesperrt, während Druckmittel vom ersten Arbeitsanschluss A zum Ablaufanschluss T fließen kann. Da der Druckmittelfluss zu beiden Verriegelungspins 110, 111 und zu beiden Druckkammern 106, 107 blockiert ist kann in der ersten Steuerstellung 140 keine aktive Verstellung stattfinden. Durch die Verbindung der ersten Druckkammer 106 mit dem Reservoir 11 wird diese entleert. Abhängig von der Stellung der hydraulischen Stellvorrichtung 102 wird das bewegbare Element 105 sofort, oder nach einer gewissen Zeit, die benötigt wird um die zweite Druckkammer 107 aufgrund von Leckage zu leeren, aufgrund von Schlepp oder Wechselmomenten der Nockenwelle in die Mittenlage getrieben und dort dauerhaft verriegelt.
    Diese Steuerstellung entspricht einer Konfiguration des Steuerventils 103 in der die Stelleinheit 112 unbestromt ist und folglich der Steuerkolben 142 mittels des zweiten Federelements 147 an den ersten Endanschlag 149 verschoben ist, der Verschiebeweg also Null ist. In dieser Stellung befindet sich das Ventil, wenn die Stelleinheit 112 defekt oder deren Stromzufuhr unterbrochen ist.
  • Figur 5b zeigt die zweite Steuerstellung 130 des Steuerventils 103, in der der Steuerkolben 142 von der Stelleinheit 112 über die Stößelstange 148 mit einer Kraft zwischen einer kleinen Kraft F1 und einer mittleren Kraft F2 beaufschlagt wird, wobei F2 >F1. Dadurch wird der Steuerkolben 142 um einen Weg S1 bis S2 vom stößelstangenseitigen ersten Endanschlag 149 verschoben, wobei S2 > S1. Der erste Ringsteg 151 blockiert weiterhin die Verbindung zwischen dem ersten Arbeitsanschluss A und dem Zulaufanschluss P, während weiterhin Druckmittel vom ersten Arbeitsabschluss zum Ablaufanschluss T fließen kann. Weiterhin blockiert der zweite Ringsteg 152 die Verbindung zwischen dem zweiten Arbeitsanschluss B und dem Ablaufanschluss T, während sowohl der zweite als auch der dritte Ringsteg 152, 158 eine Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem zweiten Arbeitsanschluss B freigibt. In dieser Stellung wird über den zweiten Arbeitsanschluss B, der zweiten und vierten Druckmittelleitung 116, 122 der zweiten Druckkammer 107 und der zweiten Kulisse 109 Druckmittel zugeführt, wodurch der zweite Verriegelungspin 111 entriegelt wird und die hydraulische Stellvorrichtung 102 Richtung spät verstellt. Gleichzeitig fließt Druckmittel aus der ersten Druckkammer 106 über die erste Druckmittelleitung 115 zum ersten Arbeitsanschluss A und von dort zum Ablaufanschluss T.
  • Figur 5c zeigt die dritte Steuerstellung 131 des Steuerventils 103, in dem der Steuerkolben 142 von der Stelleinheit 112 über die Stößelstange 148 mit einer Kraft zwischen einer mittleren Kraft F2 und einer großen Kraft F3 beaufschlagt wird, wobei F3 > F2. Dadurch wird der Steuerkolben 142 um einen Weg S2 bis S3 vom stößelstangenseitigen ersten Endanschlag 149 verschoben, wobei S3 > S2. In dieser Stellung des Schaltventils blockieren der erste und der zweite Ringsteg 151, 152 die Verbindungen zwischen den Arbeitsanschlüssen A, B und dem Zulaufanschluss P und die Verbindungen zwischen den Arbeitsanschlüssen A, B und dem Ablaufanschluss T. In dieser Stellung des Steuerventils 103 wird weder Druckmitteln zu den Druckkammern 106, 107 zugeleitet, noch kann Druckmittel von den Druckkammern 106, 107 abfließen. Diese Steuerstellung entspricht also einer Haltestellung, in der die Phasenlage ϕ zwischen Nockenwelle und Kurbelwelle konstant gehalten wird.
  • Figur 5d zeigt die vierte Steuerstellung 132 des Steuerventils 103, in der der Steuerkolben 142 von der Stelleinheit 112 über die Stößelstange 148 mit einer Kraft zwischen einer großen Kraft F3 und einer maximalen Kraft F4 beaufschlagt wird, wobei F4 > F3. Dadurch wird der Steuerkolben 142 um einen Weg S3 bis S4 vom stößelstangenseitigen ersten Endanschlag 149 verschoben, wobei S4 > S3. In dieser Konfiguration blockiert der erste Ringsteg 151 eine Verbindung zwischen den ersten Arbeitsanschluss A und dem Ablaufanschluss T, während die Verbindung zwischen den Zulaufanschluss P und dem ersten Arbeitsanschluss A sowohl vom ersten Ringsteg 151, als auch vom dritten Ringsteg 158 freigegeben wird. Weiterhin wird von dem zweiten Ringsteg 152 die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem zweiten Arbeitsanschluss B blockiert, während Druckmittel über den zweiten Arbeitsanschluss B und die zweiten Radialöffnungen 146a in das Innere des Steuerkolbens 142 und von dort zum Ablaufanschluss T gelangen kann. In dieser Stellung des Steuerventils 103 wird Druckmittel von der zweiten Druckkammer 107 über die zweite Druckmittelleitung 116 zum zweiten Arbeitsanschluss B und von dort zum Ablaufanschluss T geleitet. Gleichzeitig wird über den ersten Arbeitsanschluss A die erste Druckmittelleitung 115 und die dritte Druckmittelleitung 121 Druckmittel zur ersten Druckkammer 106 und zur ersten Kulisse 108 geleitet. Dadurch wird der erste Verriegelungspin 110 entriegelt und die hydraulische Stellvorrichtung 102 verstellt nach früh.
  • Durch den Einsatz des beschriebenen 4/4-Wegeventils, als Steuerventil 103 der erfindungsgemäßen Vorrichtung 101, werden keine zusätzlichen Module, wie beispielsweise zusätzliche Steuerventile benötigt um eine Vorrichtung 101 mit Mittenlagenverriegelung darzustellen, die automatisch in einer verriegelten Mittenposition startet, wobei ein Anschlagen des Elements 105 (Flügel bei Flügelzellenverstellern) an einem Anschlag unterbleibt. Weder der Bauraum, noch die Herstellungs- oder Montagekosten werden im Vergleich zu der im Stand der Technik beschriebenen Ausführungsform erhöht. Gleichzeitig wird die Vorrichtung 101 bei Ausfall der Stelleinheit 112 in die Mittenlage gebracht und dort bis zur Reparatur der Stelleinheit 112 verriegelt.
  • Figur 6 stellt den Volumenstrom vom Zulaufanschluss T zu den Druckkammern 106, 107 in Abhängigkeit des Tastverhältnisses der Stelleinheit 112 dar. Die Stelleinheit 112 kann mit einer Spannung beaufschlagt werden, wobei entweder Null Volt oder ein Maximalwert anliegt. Das Tastverhältnis gibt den Anteil der Zeit an, in welcher der Maximalwert der Spannung an der Stelleinheit 112 anliegt. Je höher das Tastverhältnis ist, umso höher ist die Kraft die von der Stelleinheit 112 über die Stößelstange 148 auf den Steuerkolben 142 ausgeübt wird. Somit ist das Tastverhältnis ein Maß für die Verschiebung des Steuerkolbens 142 innerhalb des Ventilgehäuses 141 relativ zum ersten Endanschlag 149.
    In einem ersten Bereich, in dem das Tastverhältnis zwischen Null und einem ersten Wert TV 1 liegt nimmt das Steuerventil 103 die erste Steuerstellung 140 ein. In dieser Steuerstellung 140 sind die Verbindungen zwischen dem Zulaufanschluss P und den Arbeitsanschlüssen A, B gesperrt, der Volumenstrom ist abgesehen von Leckageströmen 0.
    Liegt das Tastverhältnis zwischen einem ersten Wert TV 1 und einem zweiten Wert TV 2 so befindet sich das Steuerventil 103 in der zweiten Steuerstellung 130. Druckmittel kann vom Zulaufanschluss P zum zweiten Arbeitsanschluss B gelangen, während die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem ersten Arbeitsanschluss A gesperrt ist. Der Volumenstrom nimmt bei Erhöhung des Tastverhältnisses von einem ersten Wert TV 1 zu einem dritten Wert TV 3 stetig zu, während es bei weiterer Erhöhung bis zu dem zweiten Wert TV 2 stetig abnimmt und schließlich bei dem Wert TV 2 nahe Null liegt. Vorteilhafterweise wird für die zweite Steuerstellung 130 nur der Bereich zwischen TV3 und TV2 genutzt.
    In einem dritten Bereich zwischen dem Wert TV 2 und einem Wert TV 4, Tastverhältnisse, die in diesem Bereich liegen werden im folgenden als Haltetastverhältnis bezeichnet, des Tastverhältnisses ist der Volumenstrom nahezu null.
  • Dieser Bereich entspricht der dritten Steuerstellung 131 des Steuerventils 103, in der beide Arbeitsanschlüsse A, B nicht in Verbindung mit dem Zulaufanschluss P stehen.
    Wird der Wert des Tastverhältnisses ausgehend vom Wert TV 4 weiter bis 100% erhöht, so nimmt der Volumenstrom vom Zulaufanschluss P zu den Druckkammer 106, 107 zunächst stetig zu. Der Volumenstrom kann bis zu einem Tastverhältnis von 100% stetig steigen, oder aber Konstruktiv bedingt ein Maximum durchlaufen. Dieser Bereich entspricht der vierten Steuerstellung 132 des Steuerventils 103, in der Druckmittel vom Zulaufanschluss P zum ersten Arbeitsanschluss A geleitet wird, während die Verbindung zwischen dem Zulaufanschluss P und dem zweiten Arbeitsanschluss B blockiert ist.
  • Neben dem Vorteil, dass bei Ausfall der Stelleinheit 112 bei einem Neustart der Brennkraftmaschine die hydraulische Stellvorrichtung 102 in einer Mittenlage verriegelt wird und diese Verriegelung gehalten wird, ermöglicht die erfindungsgemäße Vorrichtung 101 bei intakter Stelleinheit 112 eine Verriegelung der hydraulischen Stellvorrichtung 102 in der Mittenposition beim Abschalten der Brennkraftmaschine bzw. ein Positionieren der hydraulischen Stellvorrichtung 102 derart, dass beim Neustart der Brennkraftmaschine die hydraulische Stellvorrichtung 102 in die Mittenposition gebracht und dort verriegelt wird. Dies hat den Vorteil, dass während des Anlassvorgangs, in dem die Vorrichtung 101 noch nicht ausreichend mit Druckmittel befüllt ist, die hydraulische Stellvorrichtung 102 sicher in der Mittenlage verriegelt ist, wodurch ein Anschlagen des verschiebbaren Elements 105 an einer Seitenwand des Druckraums 104 vermieden wird, wodurch erhöhter Verschleiß und Geräuschentwicklung vermieden wird.
  • Zum Betrieb der Brennkraftmaschine müssen die verschiedenen Tastverhältnisse, insbesondere TV1 bis TV3 und das Haltetastverhältnis TVHalte dem Motorsteuergerät bekannt sein. Das Haltetastverhältnis wird standardmäßig vom Motorsteuergerät ermittelt und in einer Speichereinheit abgelegt. Zur Ermittlung von TV1, TV2 und TV3 sind zwei Möglichkeiten denkbar.
  • Über die Konstruktive Auslegung und der daraus folgenden Ventilcharakteristik kann TV1, TV2 und TV3 in direkter Abhängigkeit vom Haltetastverhältnis TVHalte bestimmt werden. Die Differenzwinkel Y1, Y2 und Y3 werden permanent in einer Speichereinheit abgelegt. Das Motorsteuergerät bestimmt in einer frühen Phase des Betriebs der Brennkraftmaschine das Haltetastverhältnis TVHalte. Für TV1, TV2 und TV3 gilt dann: TV ⁢ 1 = TV Halte − Y ⁢ 1 ,
    Figure imgb0001
     TV ⁢ 2 = TV Halte − Y ⁢ 2 ,
    Figure imgb0002
     TV ⁢ 3 = TV Halte − Y ⁢ 3.
    Figure imgb0003
  • Ein zweiter Weg ist, TV1 und TV2, gegebenenfalls nach jedem Neustart, vom Motorsteuergerät ermitteln zu lassen und im Kennfeld abzulegen. Zur Bestimmung von TV1 und TV3 können die Nockenwellewinkelsignale und Kurbelwellenwinkelsignale genutzt werden. Vor allem die relative Phasenlage der beiden Wellen und die zeitliche Änderung der Phasenlage kann dazu genutzt werden. Beispielsweise kann folgendes Verfahren angewandt werden. Es wird eine Rampe des Tastverhältnis von 0% ansteigend gefahren. Der Wert TV1 ist erreicht, wenn ein Verstellvorgang startet (an diesem Punkt wird eine der Druckkammern 106, 107 und ein Verriegelungspin 110, 111 mit Druckmittel beaufschlagt und die hydraulische Stellvorrichtung verstellt, was über Nockenwellenwinkelsensoren und Kurbelwellenwinkelsensoren detektiert werden kann). Der Wert TV3 ist erreich, wenn eine maximale Verstellgeschwindigkeit überschritten ist. TV2 ist erreicht, wenn die Phasenlage konstant gehalten wird. Die ermittelten Werte werden anschließend in einem Speicher abgelegt.
  • Figur 7 zeigt ein Flussdiagramm eines Verfahrens zur Steuerung der erfindungsgemäßen Vorrichtung 101 während eines Stoppvorgangs der Brennkraftmaschine, durch das die hydraulische Stellvorrichtung 102 in eine Position gebracht wird, in der sie nach dem Stopp der Brennkraftmaschine entweder verriegelt ist oder sich in einer Position befindet von der sie nach dem Neustart der Brennkraftmaschine direkt in die Mittenposition verschoben und dort verriegelt wird.
  • Bei Einleiten des Stoppvorgangs der Brennkraftmaschine ist die Drehzahl n > Null. Die Phasenlage ϕ zwischen der Nockenwelle und der Kurbelwelle wird mit Hilfe des Steuerventils 103 in eine Abstellphasenlage gebracht, die um einen definierten Betrag X von der Verriegelungsphasenlage ϕMitte abweicht. Die Abstellphasenlage liegt für eine Vorrichtung 101, die ohne Kompensationsfeder ausgeführt ist, relativ zur Verriegelungsphasenlage ϕMitte in Richtung früh verschoben. Gleiches gilt für eine Vorrichtung 101, die mit einer Kompensationsfeder ausgerüstet ist, deren Drehmoment aber kleiner als das Schleppmoment der Nockenwelle. Für eine Vorrichtung 101 mit einer Kompensationsfeder, die ein Drehmoment ausübt, welches größer ist als das Schleppmoment der Nockenwelle, liegt die Abstellphase relativ zur Verriegelungsphasenlage ϕMitte in Richtung spät verschoben. Ist die vorbestimmte Abstellphasenlage erreicht so wird die Zündung ausgeschaltet und der Wert des Tastverhältnisses wird derart eingestellt, dass diese Phasenlage ϕ sicher gehalten wird. Im Falle einer Einstellung einer nach früh verschobenen Abstellphasenlage liegt das Tastverhältnis also zwischen TV 2 und 100 %, im Falle einer Abstellphasenlage welche relativ zur Verrieglungsphasenlage ϕMitte nach spät verstellt ist zwischen TV 4 und TV3. Dieses Tastverhältnis wird solange gehalten, bis die Drehzahlsensoren die Drehzahl Null melden. Danach wird das eingestellte Tastverhältnis für eine bestimmte Zeitspanne Y gehalten bevor schließlich die Stelleinheit 112 stromlos gehalten wird. Die Haltezeit von Y verhindert, dass während der letzten Umdrehung der Brennkraftmaschine, während der der Drehzahlsensor bereits die Drehzahl n=0 liefert, aufgrund von Druckschwankungen durch die Wechselmomente die Verriegelungspins 110, 111 entriegelt und das bewegbare Element 105 über die Mittenlage in die falsche Position geschoben wird. Die hydraulische Stellvorrichtung 102 befindet sich nun entweder ,aufgrund der letzten Umdrehung der Kurbelwelle, im verriegeltem Zustand oder in einer Position in der sie entweder von den Schleppmomenten der Nockenwelle oder dem Drehmoment der Kompensationsfeder beim Anlassen der Brennkraftmaschine automatisch und sofort in die verriegelte Position getrieben wird.
  • Figur 3 zeigt ein Flussdiagramm Verfahren zum Starten einer Brennkraftmaschine mit einer erfindungsgemäßen Vorrichtung 101, durch das gewährleistet ist, dass eine bereits bestehende bzw. eine während der ersten Umdrehung der Kurbelwelle hergestellte Verriegelung des bewegbaren Elements 105 gehalten wird, bis der Öldruck innerhalb der Brennkraftmaschine auf einen Wert gestiegen ist, der zum sicheren Betrieb der Vorrichtung 101 benötigt wird. Zu Beginn des Startvorgangs ist die Drehzahl n und das Tastverhältnis gleich Null. Solange der Drehzahlsensor eine Drehzahl n = Null meldet wird das Tastverhältnis zwischen Null % und dem Wert TV 1 gehalten. Meldet der Drehzahlsensor eine Drehzahl > Null, so wird der Wert eines Öldrucksensor ausgelesen. Solange der Wert des Öldrucks p kleiner einem bestimmten minimalen Wert Pmin ist, welcher nötig ist um die erfindungsgemäße Vorrichtung 101 sicher zu betreiben, wird der Wert des Tastverhältnisses zwischen Null % und dem Wert TV 1 gehalten. Übersteigt der Öldruck p den vorgegebenen Druck geht die Vorrichtung 101 in den geregelten Betrieb über und das Tastverhältnis wird je nach Lastzustand der Maschine zwischen TV 3 und 100 % verstellt.
  • Vorgenannte Ausführungen sind nur exemplarisch. Natürlich sind die Arbeitsanschlüsse A, B vertauschbar. Ebenfalls im Schutzumfang eingeschlossen werden sollen Vorrichtungen 101 mit Mittenlagenverriegelung der hydraulischen Stelleinheit 102, wobei nur ein Verriegelungspin in eine Kulisse oder eine gestufte Kulisse eingreifen kann. Ebenfalls Vorrichtungen mit einer beliebigen Verrieglungsphasenlage mit einem oder mehreren Verriegelungspins. Bei den Betrachtungen zu den Volumenströmen und den Verbindungen zwischen verschiedenen Anschlüssen des Schaltventils wurden Druckverluste auf Grund von Leckage vernachlässigt.
    • Bezugszeichen
  • 1 Vorrichtung
    1a hydraulische Stellvorrichtung 103 Steuerventil
    104 Druckraum
    2 Stator 105 Element
    3 Rotor 106 erste Druckkammer
    4 Antriebsrad 107 zweite Druckkammer
    5 Ausnehmungen 108 erste Kulisse
    6 Seitenwand 109 zweite Kulisse
    7 erster Seitendeckel 110 erster Verriegelungspin
    8 zweiter Seitendeckel 111 zweiter Verriegelungspin
    9 Verbindungselement 112 Stelleinheit
    10 Flügelnut 113 erstes Federelement
    11 Flügel 114 Ventilkörper
    12 erste Druckkammer 115 erste Druckmittelleitung
    13 zweite Druckkammer 116 zweite Druckmittelleitung
    14 Nutgrund 117 Druckmittel reservoir
    15 Blattfederelement 118 Druckmittelpumpe
    16 erste Druckmittelleitung 119 Filter
    17 zweite Druckmittelleitung 120 Rückschlagventil
    21 erster Pfeil 121 dritte Druckmittelleitung
    22 Zentralbohrung 122 vierte Druckmittelleitung
    23 Ausformungen 126 zweiter Pfeil
    24 Verriegelungselement 127 erste Feder
    25 Axialbohrung 128 dritter Pfeil
    26 Kolben 129 zweite Feder
    27 Feder 130 zweite Steuerstellung
    28 Entlüftungselement 131 dritte Steuerstellung
    29 Kulisse 132 vierte Steuerstellung
    30 Aussparung 133 Spätanschlag
    101 Vorrichtung 140 erste Steuerstellung
    102 hydraulische Stellvorrichtung 141 Ventilgehäuse
    142 Steuerkolben
    143 Ringnut
    144 Ringnut
    145 Ringnut
    146 erste Radialöffnungen
    146a zweite Radialöffnungen
    147 zweites Federelement
    148 Stößelstange
    149 erster Endanschlag
    150 zweiter Endanschlag
    151 erster Ringsteg
    152 zweiter Ringsteg
    153 erste Steuerkante
    154 zweite Steuerkante
    155 dritte Steuerkante
    156 vierte Steuerkante
    157 vierte Ringnut
    158 dritter Ringsteg
    P Zulaufanschluss
    T Ablaufanschluss
    A erster Arbeitsanschluss
    B zweiter Arbeitsanschluss
    ϕ Phasenlage
    ϕmitte Verriegelungsphasenlage
    X Betrag
    Y1 Differenzwinkel
    Y2 Differenzwinkel
    Y3 Differenzwinkel
    TVHalte Haltetastverhältnis
    Pmin Öldruck

Claims (6)

  1. Vorrichtung (101) zur Veränderung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine mit
    - einer hydraulischen Stellvorrichtung (102), die zwei gegeneinander wirkende Druckkammern (106, 107) aufweist,
    - wobei durch Zu- bzw. Abfuhr von Druckmittel zu und von den Druckkammern (106, 107) eine Phasenlage (ϕ) einer Nockenwelle relativ zu einer Kurbelwelle gehalten bzw. gezielt verändert werden kann,
    - wobei die Vorrichtung in einer Mittenlage verriegelt werden kann,
    - und mit einem Steuerventil (103) mit zwei Arbeitsanschlüssen (A, B), einem Ablauf- (T) und einem Zulaufanschluss (P), wobei der erste Arbeitsanschluss (A) mit der ersten Druckkammer (106), der zweite Arbeitsanschluss (B) mit der zweiten Druckkammer (107) und der Ablaufanschluss (T) mit einem Tank kommuniziert und der Zulaufanschluss (P) mit Druckmittel beaufschlagt wird,
    - wobei das Steuerventil (103) aus einem Ventilkörper (114) und einer Stelleinheit (112) besteht, wobei mittels der Stelleinheit (112) das Steuerventil (103) in mehrere Steuerstellungen (103, 131,132,140) gebracht werden kann,
    - wobei abhängig von der Steuerstellung (103, 131,132,140) des Steuerventils (103) die Arbeitsanschlüsse (A, B) jeweils entweder mit dem Ablaufanschluss (T), dem Zulaufanschluss (P) oder mit keinem von beiden kommunizieren,
    - dadurch gekennzeichnet, dass
    - in der ersten Steuerstellung (140), die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit (112) entspricht, der erste Arbeitsanschluss (A) mit dem Ablaufanschluss (T) kommuniziert, wobei der zweite Arbeitsanschluss (B) weder mit dem Ablauf- (T) noch mit dem Zulaufanschluss (P) kommuniziert.
  2. Vorrichtung (101) nach der Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die hydraulischen Stellvorrichtung (102) mindestens einen Verriegelungspin (110, 111) und eine Kulisse (108, 109) aufweist, in die der Verriegelungspin (110, 111) in mindestens einer Stellung der hydraulischen Stellvorrichtung (102) eingreifen und damit die Phasenlage (ϕ) der Nockenwelle zur Kurbelwelle fixieren kann und wobei bei fixierter Phasenlage (ϕ) die hydraulische Stellvorrichtung (102) in einer Mittenposition verriegelt ist.
  3. Vorrichtung (101) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die hydraulischen Stellvorrichtung, zwei Verriegelungspins (110, 111) und zwei Kulissen (108, 109) aufweist, wobei jeder Verriegelungspin (110, 111) in mindestens einer Stellung der hydraulischen Stellvorrichtung (102) in eine der Kulissen (108, 109) eingreifen kann, wobei die Phasenlage (ϕ) der Nockenwelle zur Kurbelwelle fixieren ist, wenn beide Verriegelungspins (110, 111) in die jeweilige Kulisse (108, 109) eingreifen, und wobei bei fixierter Phasenlage (ϕ) die hydraulische Stellvorrichtung (102) in einer Mittenposition verriegelt ist.
  4. Vorrichtung (101) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
    - der Ventilkörper (114) aus einem hohl ausgeführten Ventilgehäuse (141) und einem darin verschiebbar angeordneten Steuerkolben (142) besteht, wobei die Stelleinheit (112) den Steuerkolben (142) innerhalb des Ventilgehäuses (141) in eine beliebige Position zwischen zwei Endanschlägen (149, 150) bewegen und dort halten kann.
  5. Vorrichtung (101) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerventil (103) mittels der Stelleinheit (112) in vier Steuerstellungen (103, 131,132,140) gebracht werden kann.
  6. Vorrichtung (101) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass
    - in einer ersten Steuerstellung (140) des Steuerventils (103), die der Steuerstellung bei nicht aktivierter Stelleinheit (112) entspricht, der erste Arbeitsanschluss (A) mit dem Ablaufanschluss (T) kommuniziert und der zweite Arbeitsanschluss (B) weder mit dem Ablauf- (T) noch mit dem Zulaufanschluss (P) kommuniziert,
    - in einer zweiten Steuerstellung (130) des Steuerventils (103) der erste Arbeitsanschluss (A) mit dem Ablaufanschluss (T) und der zweite Arbeitsanschluss (B) mit dem Zulaufanschluss (P) kommuniziert,
    - in einer dritten Steuerstellung (131) des Steuerventils (103) der erste und der zweite Arbeitsanschluss (A, B) weder mit dem Ablaufanschluss (T) noch mit dem Zulaufanschluss (P) kommuniziert,
    - in einer vierten Steuerstellung (132) des Steuerventils (103) der zweite Arbeitsanschluss (B) mit dem Ablaufanschluss (T) und der erste Arbeitsanschluss (A) mit dem Zulaufanschluss (P) kommuniziert.
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