EP1642075B1 - Exhaust steam line for steam plants - Google Patents
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- EP1642075B1 EP1642075B1 EP20040762342 EP04762342A EP1642075B1 EP 1642075 B1 EP1642075 B1 EP 1642075B1 EP 20040762342 EP20040762342 EP 20040762342 EP 04762342 A EP04762342 A EP 04762342A EP 1642075 B1 EP1642075 B1 EP 1642075B1
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Definitions
- the invention relates to an exhaust steam line for steam power plants with the features of the preamble of claim 1.
- the exhaust steam line of a steam power plant serves to guide the exhaust steam from the exit of the steam turbine, that is, from the turbine exhaust steam outlet via a main steam line to branch lines, via which the exhaust steam is fed to individual condensation elements. This is largely done in vacuum operation.
- the routing of an exhaust steam line for an air-cooled condenser is usually carried out with diameters between 1 m and 10 m.
- the invention is based on the object of providing an exhaust steam line for steam power plants with reduced assembly and material costs, in which at the same time the pressure loss is as low as possible.
- the invention solves this problem by an exhaust steam line with the features of claim 1.
- the core of the invention is the arrangement of Kleinabdampf founded at an angle to the horizontal, and so that the main exhaust steam line increases in the flow direction of the exhaust steam, wherein the Abknickwinkel measured between a longitudinal section of the main exhaust pipe and the branch lines is less than 90 Ā° and the length of the individual branch lines decreases in the flow direction of the exhaust steam.
- the basic idea of the new cable routing is based on the principle of the most direct possible connection between the connection of the main exhaust steam line at a low height level to a plurality of connections of the branch pipes to distributor pipes at a higher height level.
- the rising arrangement of the main steam discharge line has the advantage that the individual branch pipes, although they have a different length from each other, but can be designed to be shorter overall than in an exclusively horizontally extending Hauptabdampf ein. As a result, the length of the flow path is reduced overall.
- the lower material usage leads to weight savings in the exhaust steam line and not least also to savings in costs and also in terms of assembly.
- the cost savings in the assembly result from the fact that the branch lines composed of individual ring segments are made shorter and therefore less welding work must be carried out in order to connect the ring segments to one another.
- the total assembly weight is lower, allowing for easier handling.
- the foundation loads are lower, so that smaller foundations can be used.
- a significant advantage over orthogonally configured arrangements between the main exhaust steam line and the branch lines is that the flow losses leading to pressure losses are reduced.
- the pressure loss is proportional to the resistance coefficient of the piping system.
- the drag coefficient is largely determined by the number and design of the manifolds and pipe branches. In the area of the connection points of the branch lines, the resistance coefficient is reduced by the oblique position of the main exhaust steam line according to the invention. Basically, the drag coefficient is the smaller the smaller the kink angle. Of the Abknickwinkel is measured between the cross-sectional plane of the main steam and the cross-sectional plane of a branch line. For parallel cross-sectional planes this angle is 0 Ā°.
- the usual bending angle of 90 Ā° is reduced by the angle of inclination of the main exhaust steam line, so that smaller resistance coefficients result at each connection point of a branch line than with a 90 Ā° deflection. In total, this results in a much lower loss height or a lower pressure drop within the exhaust steam line than in the known orthogonally configured arrangements.
- a further advantage is that the main exhaust steam line rises relatively gently from the lower height level of the steam turbine.
- the bending angle measured in relation to the horizontal lies in the range of 5 Ā° to 60 Ā° according to the features of claim 2.
- the angle is in a range of 10 Ā° to 20 Ā°.
- Larger angles would have the disadvantage that the resistance coefficient in the transition region from the horizontal length section of the main exhaust steam line to the inclined length section of the main exhaust steam line would have a greater resistance coefficient, so that larger pressure losses occur in good time.
- the pressure losses at very low Abknickwinkeln, especially at Abknickwinkeln of less than 10 Ā° are compared to the commonly used 90 Ā° -KrĆ¼mmern much lower.
- additional redirecting means such as e.g. SchaufelkrĆ¼mmer be omitted, whereby the exhaust steam line according to the invention can be designed structurally simpler. Furthermore, there is a better condensate return against the steam flow direction in the main steam line.
- the choice of the Abknickwinkels depends on the length of the main steam and the respective plant conditions. It is essential that no 90 Ā° -KrĆ¼mmer should be provided within the wiring harness to change the height level of the main steam line, but only bends that are much smaller than 90 Ā°.
- a first main steam line and a second main steam line with opposite slope are connected to a common central line.
- At least one of the branch lines is arranged inclined at an angle to the main exhaust steam line in the flow direction of the exhaust steam. That the upper ends of the branch lines and their junctions are not in the same vertical plane. With this arrangement, the flow losses at the individual connection points are further reduced.
- the branch line provided at the outer end of the main exhaust steam line is arranged in the same orientation as the main steam line.
- "Same orientation" in the context of the invention is to be understood as a parallelism or congruence of the longitudinal axes of the main steam line and branch line.
- the angle of the main exhaust pipe to the horizontal is determined decisively by the horizontal and vertical distance of the last condensation element from the turbine. Since the Hauptabdampftechnisch goes without curvature in the end-side branch line, the Hauptabdampftechnisch is correspondingly shorter. In this arrangement, the total weight is further reduced in spite of the slightly longer executed last branch line in the sum.
- At least one branch line is divided into at least two sub-lines.
- the exhaust steam flowing through the branch line is thereby divided into two partial streams which flow to one condensation element each.
- it is more appropriate to divide the branch line into two sub-lines instead to provide a further branch line, which would have to be connected directly to the main steam line.
- the additional branching of the branch line in two or more sub-lines it is possible to further reduce the cost of materials and to reduce the total assembly weight.
- the sub-lines are arranged inclined in an angle to the branch line sloping. In this way, the flow losses are kept as low as possible.
- the bending angles are significantly smaller than 90 Ā°.
- the subject of claim 11 is that in the region of at least one connection point of a branch line or a partial line a baffle for the division of the exhaust steam is arranged in Abdampfteilstrƶme.
- the baffle has the purpose to divide the exhaust steam with the lowest possible pressure losses.
- the pressure losses in each of the exhaust partial streams are identical.
- the ratio of Abdampfteilstrƶme corresponds to the ratio of the following on a connection point distribution pipes. If, for example, a total of five branch lines are branched off from a main exhaust steam line, with equal amounts of the exhaust steam being supplied to the individual distributor pipes, then it is necessary to branch off at the first connection point 1/5 of the exhaust steam flow in the direction of flow.
- the inclined wiring of the main exhaust pipe allows a freer cooling air supply below the capacitor elements, which can lead to a lower platform height and thus to reduce the steel construction costs depending on the arrangement.
- the accessibility of the system is improved because you can go under the main steam line.
- Figure 1 shows the state of the art an exhaust steam line 1 with a horizontal Hauptabdampf Gustav 2 with this perpendicularly upwardly branching branch lines 3.
- distribution pipes 30 are connected by condensation elements not shown.
- This configuration of an exhaust steam line 1 has the disadvantage that the individual branch lines 3 are very long and must be supported according to their length. Since compensators are provided in the branch lines 3 for compensation of thermal changes in length, the individual sections of the branch lines 3 must be position-oriented on the steel frame (not shown). The effort for this is not insignificant.
- the line length is relatively large in the sum, so that considerable tonnages have to be transported. The mounting effort is therefore also high.
- a horizontal length portion of the main exhaust pipe 2 is provided in a raised position, so that the individual branch lines 3 can be made shorter.
- This has the advantage that the correspondingly lighter branch lines 3, despite the inclusion of compensators with less effort are iageorientierbar.
- an at least two-fold 90 Ā° bend of the main exhaust duct is required to redirect the exhaust steam emerging in the horizontal direction into the vertical length section and from the vertical length section in turn into the horizontal length section.
- spring supports 4 are used to compensate for the thermally induced change in length to ensure adequate support of the horizontally extending length portion of the main steam line.
- additional shock brakes must be provided in the form of hydraulic dampers.
- the spring supports 4 in combination with the impact brakes are relatively complex components, since they must be provided several times depending on the length of the main steam pipe 2 to ensure a uniform lifting or lowering of the horizontal length portion of the main steam line 2.
- the other spring supports 4 are indicated schematically by double broken lines.
- FIG. 3.1 shows the exhaust steam line 5 according to the invention, which differs from the embodiments of FIGS. 1 and 2, that is to say from the prior art in that the main steam exhaust line 10 is arranged at an angle W to the horizontal H in the direction of flow of the exhaust steam.
- the angle W is 10 Ā°.
- a total of five branch lines 6 extending vertically upwards are connected to the main exhaust steam line 10, wherein the line cross-section decreases after each connection point 7 of a branch line 6.
- the right branch line 6 in the image plane is much shorter than the first outgoing branch line 6 in the left half of the picture.
- the bending angle W1 measured between the rising length section 9 of the main exhaust steam line 10 and the respective branch lines 6 is less than 90 Ā°. In this embodiment, it is 80 Ā°.
- the resistance coefficients of the pipe branches are therefore smaller than with a 90 Ā° branch.
- the rising length section 9 of the main exhaust pipe 10 is mounted on pendulum supports 11.
- the pendulum supports 11 compensate for acting in the longitudinal direction of the rising length portion 9 thermal length changes. Elaborate spring struts and shock brakes are not required in this arrangement.
- the rising length section 9 does not exert any inadmissible forces on the steam turbine in the case of vertically acting earthquake loads, so that the constructional outlay for an exhaust steam line 5 configured according to the invention is lower overall. Due to the rising course of the main exhaust steam line 10, a freer air inlet below the platform of the air-cooled condensation elements is possible. In addition, the accessibility to the entire system is improved. In the embodiment of FIG. 1, very long paths often had to be covered, since the direct route was blocked by the main exhaust steam line 2 arranged near the bottom.
- the embodiment of Figure 3.2 differs from that of Figure 3.1 in that the individual branch lines 6 ', 6 ", 6'" are not aligned perpendicular to the horizontal, but also extend obliquely rising.
- the pitch of the rising length portion 9 of the main exhaust pipe or the angle W is set so that the branch pipe 6 "located at the outer end of the rising length portion 9 has the same orientation as the rising length portion 9 of the main exhaust pipe
- the angle W is greater than the horizontal H in FIG. 3.2, it is larger than in the embodiment FIG.
- Each located between two connection points 7 portion of the rising length portion 9 is supported by a support 11 '.
- the bending angles W3 ', W3 "to the outer end of the rising length section 9 can become smaller and even approach zero, as FIG. 3.2 shows.
- a central line 16 is likewise provided, from which in each case a main waste steam line 17 to the right and a main waste steam line 18 to the left with opposite directions Slope gone.
- the individual Hauptabdampftechnischen 17, 18 are in turn supported by supports 11, in particular pendulum supports.
- supports 11, in particular pendulum supports for the advantages of this embodiment, reference is made to the description of Figure 3.1, which also applies to this variant of the exhaust steam line 19 according to the invention.
- the pendulum supports 11 can also be replaced by fixed supports with a Teflon stainless steel GleitfuĆ.
- the embodiment of Figure 6.2 differs from that of Figure 6.1, inter alia, in that the angle W between the horizontal H and the Hauptabdampf Kochen 17, 18 is increased.
- the angle W is chosen so that the respective last or end-side branch line 6 "'runs in alignment with the main exhaust steam line 17, 18. That is to say that the outer branch line 6"' has become part of the main exhaust steam line 17, 18.
- the central branch lines 6 "of the individual main exhaust steam lines 17, 18 do not run perpendicular to the horizontal H, as is the case in Figure 6.1, but are also inclined, the angle between the main steam exhaust line 17, 18 and these branch lines 6 In comparison with the embodiments of FIGS.
- FIG. 7 shows an embodiment of an exhaust steam line 20 in which the angle W between the horizontal H and the main exhaust steam line 21 is increased compared to the previous embodiments.
- the Kleinabdampf Arthur 21 is connected directly to a central line 22 without a horizontally extending center piece.
- the angle W is in turn chosen so that the last or end-side branch line 6 "'in alignment with the main exhaust steam line 21 runs. Since the Hauptabdampftechnisch 21 increases relatively steeply in this embodiment, the Abknickwinkel W2 between the vertically upwardly from the main steam outlet 21 outgoing branch lines 6, 6a and the Hauptabdampftechnisch 21 is very small, so that the flow losses in the connection points 7 of Hauptabdampf effet 21 are low.
- the special feature of this embodiment is that the branch line 6a is divided into two sub-lines 23, 24, each sub-line 23, 24 leading to a respective condensation element, not shown.
- the branch line 6a extends from the main steam line 21, starting initially vertically up to a junction 7a. From this connection point 7a branches off in a Abknickwinkel W4 the sub-line 24, while the other sub-line 23 is continued in a straight extension of the branch line 6a vertically upwards. Through the additional part of line 24, a further branch line is saved, which would have to be performed on the Hauptabdampf Koch 21. In particular, in the case of steeper exhaust steam lines 21, it is therefore expedient to provide additional ramifications or partial lines to the individual branch lines.
- FIGS. 7 and 8 show an enlarged section of the embodiment of Figure 7.
- baffles 25, 26, 27 are integrated into the connection points 7, 7a.
- the baffles 25, 26, 27 serve to divide the Abdampfstroms in Abdampfteilstrƶme corresponding to the ratio of the following on a connection point 7, 7a distribution pipes.
- a total of four distributor tubes of the condensation elements are fed with exhaust steam. Accordingly, there is a division of the exhaust steam in a ratio of 1: 1 at each connection point.
- the uniform distribution is achieved in that the baffles 25, 26, 27 are already mounted in front of the respective connection points 7, 7a within the main steam line 21 and the branch line 6a.
- a circular cross-section of the main exhaust steam line 21 and the branch line 6a is thereby divided into two semicircles. Differs the cross section of Hauptabdampf effet 21 and the branch line 6a from a circular cross-section from, there is an area equal division.
- the respective baffle 25, 26, 27 is preferably designed such that an areal same division is realized both in front of the respective connection point 7, 7a and in the region of the respective connection point 7, 7a. It is essential that the pressure losses of Abdampfteilstrƶme in the region of the connection points 7, 7a are almost equal and the Abdampfmenge is divided into equal parts.
- the respective baffles 25, 26, 27 configured angled.
- the respective front length region 28 of the individual baffles 25, 26, 27 has a length L which corresponds to the diameter D 1 , D 2 , D 3 of the main steam line 21 and the exhaust steam line 6 a in front of the respective connection point 7, 7 a.
- the beginning of a connection point 7, 7a is defined as the intersection of the central longitudinal axes of the respective branch line 6, 6a with the main exhaust steam line 21 or as the intersection of the part line 24 with the branch line 6a. It can be seen that the straight course of the respectively front longitudinal sections 28 of the baffles 25, 26, 27 extends beyond this point of intersection, before the respective rear longitudinal section 29 is attached at an angle.
- the starting point of the rear longitudinal section 29 is selected so that the flow cross sections in the region of the connection points 7, 7a are as equal as possible.
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft eine Abdampfleitung fĆ¼r Dampfkraftanlagen mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Patentanspruchs 1.The invention relates to an exhaust steam line for steam power plants with the features of the preamble of
Die Abdampfleitung einer Dampfkraftanlage, insbesondere einer Dampfturbine, dient dazu, den Abdampf vom Austritt der Dampfturbine, das heiĆt von deren Turbinenabdampfstutzen Ć¼ber eine Hauptabdampfleitung zu Abzweigleitungen zu fĆ¼hren, Ć¼ber welche der Abdampf einzelnen Kondensationselementen zugeleitet wird. Dies erfolgt weitestgehend im Vakuumbetrieb. Die LeitungsfĆ¼hrung einer Abdampfleitung fĆ¼r einen luftgekĆ¼hlten Kondensator erfolgt Ć¼blicherweise mit Durchmessern zwischen 1 m und 10 m.The exhaust steam line of a steam power plant, in particular a steam turbine, serves to guide the exhaust steam from the exit of the steam turbine, that is, from the turbine exhaust steam outlet via a main steam line to branch lines, via which the exhaust steam is fed to individual condensation elements. This is largely done in vacuum operation. The routing of an exhaust steam line for an air-cooled condenser is usually carried out with diameters between 1 m and 10 m.
Innerhalb der Abdampfleitung treten ƶrtliche Strƶmungsverluste auf, die durch eine lokale Ćnderung des Strƶmungsquerschnitts oder der FlieĆrichtung verursacht werden. Bei bekannten Abdampfleitungen ist trotz der stufenfƶrmigen Verkleinerung des Leitungsquerschnitts an der Anschlussstelle der Abzweigleitung ein Druckverlust an der Anschlussƶffnung der Abzweigleitung durch den frei an dieser Anschlussƶffnung vorbei strƶmenden Abdampf zu erwarten. Aus der DE-PS 1 945 314 ist eine Abdampfleitung bekannt, bei welcher ein mƶglichst geringer Druckverlust an den Abzweigstellen von Abzweigleitungen dadurch erreicht werden soll, dass die Verkleinerung des Leitungsquerschnitts jeweils durch zwei ineinander geschobene, gegeneinander abgedichtete RohrleitungsstĆ¼cke unterschiedlichen Durchmessers erzielt wird, wobei das kleinere RohrleitungsstĆ¼ck in das grƶĆere unter Bildung eines Ringraums so weit eingeschoben ist, dass die Anschlussƶffnung der Abzweigleitung im grƶĆeren RohrleitungsstĆ¼ck in radialer Richtung Ć¼berdeckt ist. Nachteilig bei dieser AusfĆ¼hrungsform ist, dass der Druckverlust nicht Ć¼ber ein bestimmtes MindestmaĆ reduziert werden kann. GrundsƤtzlich entstehen bei der Umlenkung des Abdampfstroms Verluste im Bereich der Anschlussstellen. Zu diesen Strƶmungsverlusten kommen Druckverluste hinzu, die aufgrund der LeitungslƤnge auftreten.Within the exhaust steam line occur local flow losses, which are caused by a local change in the flow cross-section or the flow direction. In known exhaust steam lines, despite the stepped reduction of the cross-section of the pipe at the connection point of the branch pipe, there is a pressure loss at the connection opening of the branch pipe to be expected by the exhaust steam flowing freely past this connection opening. From DE-PS 1 945 314 a Abdampfleitung is known, in which the lowest possible pressure loss at the branch points of branch lines should be achieved in that the reduction of the line cross section is achieved by two nested, mutually sealed pipe sections of different diameters, wherein the smaller pipe piece is pushed into the larger to form an annular space so far that the connection opening of the branch line is covered in the larger pipe section in the radial direction. A disadvantage of this embodiment is that the pressure loss can not be reduced to a certain minimum. In principle, losses occur in the area of the connection points during the diversion of the exhaust steam flow. These flow losses are accompanied by pressure losses that occur due to the length of the pipe.
VerlƤuft die Hauptabdampfleitung horizontal in BodennƤhe, mĆ¼ssen entsprechend lang ausgefĆ¼hrte, nach oben abgehende Abzweigleitungen vorgesehen werden. Es wurde daher die horizontal verlaufende Hauptabdampfleitung hƶher montiert, so dass die einzelnen Abzweigleitungen kĆ¼rzer ausgefĆ¼hrt werden kƶnnen. Das bringt allerdings die Notwendigkeit mit sich, wenigstens zwei 90Ā°-Umlenkungen innerhalb der Hauptabdampfleitung vorzusehen, wobei zur Reduzierung des Widerstandsbeiwerts innerhalb der KrĆ¼mmer SchaufelkrĆ¼mmer installiert werden mĆ¼ssen. Diese kƶnnen einerseits ein sehr hohes Eigengewicht von 7 bis 20 t besitzen und bringen zum anderen einen erhƶhten Montageaufwand mit sich.Runs the main steam pipe horizontally near the bottom, must be provided correspondingly long running, upwardly branching outlets. Therefore, the horizontal main exhaust steam line was mounted higher, so that the individual branch lines can be made shorter. However, this entails the need to provide at least two 90 Ā° deflections within the main steam line, with blade manifolds to be installed to reduce the drag coefficient within the manifold. These can on the one hand have a very high weight of 7 to 20 t and bring to the other an increased installation costs with it.
Der Erfindung liegt hiervon ausgehend die Aufgabe zugrunde, eine Abdampfleitung fĆ¼r Dampfkraftanlagen mit reduziertem Montage- und Materialaufwand zu schaffen, bei welcher zugleich der Druckverlust mƶglichst gering ist.On this basis, the invention is based on the object of providing an exhaust steam line for steam power plants with reduced assembly and material costs, in which at the same time the pressure loss is as low as possible.
Die Erfindung lƶst diese Aufgabe durch eine Abdampfleitung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1. Der Kern der Erfindung ist die Anordnung der Hauptabdampfleitung in einem Winkel zur Horizontalen, und zwar so dass die Hauptabdampfleitung in Strƶmungsrichtung des Abdampfs ansteigt, wobei der zwischen einem LƤngsabschnitt der Hauptabdampfleitung und den Abzweigleitungen gemessene Abknickwinkel kleiner al 90Ā° ist und die LƤnge der einzelnen Abzweigleitungen in Strƶmungsrichtung des Abdampfes abnimmt.The invention solves this problem by an exhaust steam line with the features of
Die Grundidee der neuen LeitungsfĆ¼hrung beruht auf dem Prinzip einer mƶglichst direkten Verbindung zwischen dem Anschluss der Hauptabdampfleitung auf einem niedrigen Hƶhenniveau zu mehreren AnschlĆ¼ssen der Abzweigleitungen an Verteilerrohre auf einem hƶheren Hƶhenniveau. Die ansteigende Anordnung der Hauptabdampfleitung hat den Vorteil, dass die einzelnen Abzweigleitungen zwar eine voneinander abweichende LƤnge besitzen, jedoch insgesamt kĆ¼rzer gestaltet werden kƶnnen als bei einer ausschlieĆlich horizontal verlaufenden Hauptabdampfleitung. Dadurch ist die LƤnge des Strƶmungspfads insgesamt reduziert.The basic idea of the new cable routing is based on the principle of the most direct possible connection between the connection of the main exhaust steam line at a low height level to a plurality of connections of the branch pipes to distributor pipes at a higher height level. The rising arrangement of the main steam discharge line has the advantage that the individual branch pipes, although they have a different length from each other, but can be designed to be shorter overall than in an exclusively horizontally extending Hauptabdampfleitung. As a result, the length of the flow path is reduced overall.
Der geringere Materialeinsatz fĆ¼hrt zu Gewichtseinsparungen bei der Abdampfleitung und nicht zuletzt auch zu Einsparungen bei den Kosten und auch hinsichtlich der Montage. Die Kosteneinsparungen bei der Montage ergeben sich unter anderem daraus, dass die aus einzelnen Ringsegmenten zusammengesetzten Abzweigleitungen kĆ¼rzer ausgefĆ¼hrt sind und daher weniger SchweiĆarbeiten durchgefĆ¼hrt werden mĆ¼ssen, um die Ringsegmente miteinander zu verbinden. Zudem ist das Montagegesamtgewicht geringer, was ein einfacheres Handling ermƶglicht. SchlieĆlich sind auch die Fundamentlasten geringer, so dass kleinere Fundamente verwendet werden kƶnnen.The lower material usage leads to weight savings in the exhaust steam line and not least also to savings in costs and also in terms of assembly. Among other things, the cost savings in the assembly result from the fact that the branch lines composed of individual ring segments are made shorter and therefore less welding work must be carried out in order to connect the ring segments to one another. In addition, the total assembly weight is lower, allowing for easier handling. Finally, the foundation loads are lower, so that smaller foundations can be used.
Ein wesentlicher Vorteil gegenĆ¼ber rechtwinklig konfigurierten Anordnungen zwischen der Hauptabdampfleitung und den Abzweigleitungen ist, dass die zu Druckverlusten fĆ¼hrenden Strƶmungsverluste reduziert sind. Der Druckverlust verhƤlt sich proportional zum Widerstandsbeiwert des Rohrleitungssystems. Der Widerstandsbeiwert wird maĆgeblich durch die Anzahl und Ausbildung der KrĆ¼mmer und Rohrverzweigungen bestimmt. Im Bereich der Anschlussstellen der Abzweigleitungen ist der Widerstandsbeiwert durch die erfindungsgemƤĆe SchrƤgstellung der Hauptabdampfleitung reduziert. GrundsƤtzlich ist der Widerstandsbeiwert um so geringer je kleiner der Abknickwinkel ist. Der Abknickwinkel wird zwischen der Querschnittsebene der Hauptabdampfleitung und der Querschnittsebene einer Abzweigleitung gemessen. Bei parallelen Querschnittsebenen betrƤgt dieser Winkel 0Ā°. Bei der erfindungsgemƤĆen Anordnung ist der Ć¼bliche Abknickwinkel von 90Ā° um den Neigungswinkel der Hauptabdampfleitung reduziert, so dass sich an jeder Anschlussstelle einer Abzweigleitung kleinere Widerstandsbeiwerte ergeben als bei einer 90Ā°-Umlenkung. In der Summe ergibt sich dadurch eine wesentlich geringere Verlusthƶhe bzw. ein geringerer Druckverlust innerhalb der Abdampfleitung als bei den bekannten rechtwinklig konfigurierten Anordnungen.A significant advantage over orthogonally configured arrangements between the main exhaust steam line and the branch lines is that the flow losses leading to pressure losses are reduced. The pressure loss is proportional to the resistance coefficient of the piping system. The drag coefficient is largely determined by the number and design of the manifolds and pipe branches. In the area of the connection points of the branch lines, the resistance coefficient is reduced by the oblique position of the main exhaust steam line according to the invention. Basically, the drag coefficient is the smaller the smaller the kink angle. Of the Abknickwinkel is measured between the cross-sectional plane of the main steam and the cross-sectional plane of a branch line. For parallel cross-sectional planes this angle is 0 Ā°. In the arrangement according to the invention, the usual bending angle of 90 Ā° is reduced by the angle of inclination of the main exhaust steam line, so that smaller resistance coefficients result at each connection point of a branch line than with a 90 Ā° deflection. In total, this results in a much lower loss height or a lower pressure drop within the exhaust steam line than in the known orthogonally configured arrangements.
Ein weiterer Vorteil ist, dass die Hauptabdampfleitung von dem niedrigeren Hƶhenniveau der Dampfturbine ausgehend relativ sanft ansteigt. Der gegenĆ¼ber der Horizontalen gemessenen Abknickwinkel liegt gemĆ¤Ć den Merkmalen des Patentanspruchs 2 in einem Bereich von 5Ā° bis 60Ā°. Vorzugsweise liegt der Winkel in einem Bereich von 10Ā° bis 20Ā°. GrƶĆere Winkel hƤtten den Nachteil, dass der Widerstandsbeiwert im Ćbergangsbereich von dem horizontalen LƤngenabschnitt der Hauptabdampfleitung zu dem geneigten LƤngenabschnitt der Hauptabdampfleitung einen grƶĆeren Widerstandsbeiwert hƤtte, so dass bereits frĆ¼hzeitig grƶĆere Druckverluste auftreten. Die Druckverluste bei sehr geringen Abknickwinkeln, insbesondere bei Abknickwinkeln von unter 10Ā°, sind gegenĆ¼ber den Ć¼blicherweise verwendeten 90Ā°-KrĆ¼mmern wesentlich geringer. Zudem kann auf zusƤtzliche Umleiteinrichtungen, wie z.B. SchaufelkrĆ¼mmer, verzichtet werden, wodurch die erfindungsgemƤĆe Abdampfleitung konstruktiv einfacher gestaltet sein kann. Des Weiteren ergibt sich eine bessere KondensatrĆ¼ckfĆ¼hrung gegen die Dampfstromrichtung in der Hauptabdampfleitung.A further advantage is that the main exhaust steam line rises relatively gently from the lower height level of the steam turbine. The bending angle measured in relation to the horizontal lies in the range of 5 Ā° to 60 Ā° according to the features of
Die Wahl des Abknickwinkels richtet sich nach der LƤnge der Hauptabdampfleitung und den jeweiligen Anlagenbedingungen. Wesentlich ist, dass zur VerƤnderung des Hƶhenniveaus der Hauptabdampfleitung keine 90Ā°-KrĆ¼mmer innerhalb des Leitungsstrangs vorgesehen sein sollen, sondern lediglich Abwinklungen, die wesentlich kleiner als 90Ā° sind.The choice of the Abknickwinkels depends on the length of the main steam and the respective plant conditions. It is essential that no 90 Ā° -KrĆ¼mmer should be provided within the wiring harness to change the height level of the main steam line, but only bends that are much smaller than 90 Ā°.
Im Rahmen der Erfindung ist es mƶglich, dass eine erste Hauptabdampfleitung und eine zweite Hauptabdampfleitung mit gegenlƤufiger Steigung an eine gemeinsame Zentralleitung angeschlossen sind. Dies entspricht im wesentlichen einer V-fƶrmigen Anordnung der Hauptabdampfleitungen mit zentraler AbdampfzufĆ¼hrung, fĆ¼r welche die oben genannten Vorteile ebenso gelten.In the context of the invention, it is possible that a first main steam line and a second main steam line with opposite slope are connected to a common central line. This corresponds essentially to a V-shaped arrangement of the main steam exhaust pipes with central exhaust steam supply, for which the above-mentioned advantages also apply.
In der AusfĆ¼hrungsform des Patentanspruchs 7 ist wenigstens eine der Abzweigleitungen in einem Abknickwinkel zur Hauptabdampfleitung in Strƶmungsrichtung des Abdampfes schrƤg ansteigend angeordnet. D.h. die oberen Enden der Abzweigleitungen und ihre Anschlussstellen liegen nicht in derselben Vertikalebene. Bei dieser Anordnung werden die Strƶmungsverluste an den einzelnen Anschlussstellen nochmals reduziert.In the embodiment of
Als besonders vorteilhaft wird es angesehen, wenn die am ƤuĆeren Ende der Hauptabdampfleitung vorgesehene Abzweigleitung in gleicher Orientierung angeordnet ist wie die Hauptabdampfleitung. "Gleiche Orientierung" im Sinne der Erfindung ist als ParallelitƤt oder Deckungsgleichheit der LƤngsachsen von Hauptabdampfleitung und Abzweigleitung zu verstehen. Bei dieser Konfiguration wird der Winkel der Hauptabdampfleitung gegenĆ¼ber der Horizontalen entscheidend durch den horizontalen und vertikalen Abstand des letzten Kondensationselements von der Turbine bestimmt. Da die Hauptabdampfleitung ohne KrĆ¼mmung in die endseitige Abzweigleitung Ć¼bergeht, ist die Hauptabdampfleitung entsprechend kĆ¼rzer. Bei dieser Anordnung ist das Gesamtgewicht trotz der etwas lƤnger ausgefĆ¼hrten letzten Abzweigleitung in der Summe weiter reduziert.It is considered to be particularly advantageous if the branch line provided at the outer end of the main exhaust steam line is arranged in the same orientation as the main steam line. "Same orientation" in the context of the invention is to be understood as a parallelism or congruence of the longitudinal axes of the main steam line and branch line. In this configuration, the angle of the main exhaust pipe to the horizontal is determined decisively by the horizontal and vertical distance of the last condensation element from the turbine. Since the Hauptabdampfleitung goes without curvature in the end-side branch line, the Hauptabdampfleitung is correspondingly shorter. In this arrangement, the total weight is further reduced in spite of the slightly longer executed last branch line in the sum.
In einer weiteren AusfĆ¼hrungsform der erfindungsgemƤĆen Abdampfleitung ist vorgesehen, dass wenigstens eine Abzweigleitung in mindestens zwei Teilleitungen gegliedert ist. Der die Abzweigleitung durchstrƶmende Abdampfstrom wird dadurch in zwei Teilstrƶme aufgeteilt, die zu je einem Kondensationselement strƶmen. Unter bestimmten geometrischen VerhƤltnissen ist es zweckmƤĆiger, die Abzweigleitung in zwei Teilleitungen aufzuteilen, anstelle eine weitere Abzweigleitung vorzusehen, die unmittelbar an die Hauptabdampfleitung angeschlossen werden mĆ¼sste. Durch die zusƤtzliche VerƤstelung der Abzweigleitung in zwei oder mehrere Teilleitungen ist es mƶglich, den Materialaufwand weiter zu reduzieren und das Montagegesamtgewicht zu verringern. Vorteilhaft sind die Teilleitungen in einem Abknickwinkel zur Abzweigleitung schrƤg ansteigend angeordnet. Auf diese Weise werden die Strƶmungsverluste so gering wie mƶglich gehalten. Die Abknickwinkel sind deutlich kleiner als 90Ā°.In a further embodiment of the exhaust steam line according to the invention it is provided that at least one branch line is divided into at least two sub-lines. The exhaust steam flowing through the branch line is thereby divided into two partial streams which flow to one condensation element each. Under certain geometric conditions, it is more appropriate to divide the branch line into two sub-lines, instead to provide a further branch line, which would have to be connected directly to the main steam line. The additional branching of the branch line in two or more sub-lines, it is possible to further reduce the cost of materials and to reduce the total assembly weight. Advantageously, the sub-lines are arranged inclined in an angle to the branch line sloping. In this way, the flow losses are kept as low as possible. The bending angles are significantly smaller than 90 Ā°.
Gegenstand des Patentanspruchs 11 ist, dass im Bereich mindestens einer Anschlussstelle einer Abzweigleitung oder einer Teilleitung ein Leitblech fĆ¼r die Aufteilung des Abdampfstroms in Abdampfteilstrƶme angeordnet ist. Das Leitblech hat den Zweck, den Abdampfstrom mit mƶglichst geringen Druckverlusten aufzuteilen. Vorzugsweise sind die Druckverluste in jedem der Abdampfteilstrƶme indentisch. Im Rahmen des Patentanspruchs 12 ist vorgesehen, dass das VerhƤltnis der Abdampfteilstrƶme dem VerhƤltnis der auf eine Anschlussstelle folgenden Verteilerrohre entspricht. Zweigen beispielsweise von einer Hauptabdampfleitung insgesamt fĆ¼nf Abzweigleitungen ab, wobei den einzelnen Verteilerrohren gleiche Mengen des Abdampfs zugefĆ¼hrt werden sollen, dann muss an der in Strƶmungsrichtung ersten Anschlussstelle 1/5 des Abdampfstroms abgezweigt werden. An der nƤchsten Anschlussstelle ist von dem reduzierten Abdampfteilstrom 1/4 abzuzweigen. Dementsprechend 1/3 und 1/2 an den darauffolgenden Anschlussstellen. Ist eine Abzweigleitung in zwei Teilleitungen gegliedert, die zu jeweils einem Verteilerrohr fĆ¼hren, ist der entsprechenden Abzweigleitung die doppelte Abdampfmenge zuzufĆ¼hren.The subject of
Die geneigte LeitungsfĆ¼hrung der Hauptabdampfleitung ermƶglicht eine freiere KĆ¼hlluftzufĆ¼hrung unterhalb der Kondensatorelemente, was je nach Anordnung zu einer geringeren Plattformhƶhe und damit zur Reduzierung der Stahlbaukosten fĆ¼hren kann. Zudem wird die ZugƤnglichkeit der Anlage verbessert, da man unter der Hauptabdampfleitung hindurch gehen kann.The inclined wiring of the main exhaust pipe allows a freer cooling air supply below the capacitor elements, which can lead to a lower platform height and thus to reduce the steel construction costs depending on the arrangement. In addition, the accessibility of the system is improved because you can go under the main steam line.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der in den Zeichnungen schematisch dargestellten AusfĆ¼hrungsbeispiele nƤher erlƤutert. Es zeigen:
Figuren 1 und 2- den Stand der Technik bezĆ¼glich der LeitungsfĆ¼hrung von Abdampfleitungen fĆ¼r luftgekĆ¼hlte Kondensatoren;
- Figuren 3.1 und 3.2
- schematische Darstellungen einer ersten und zweiten AusfĆ¼hrungsform der erfindungsgemƤĆen Abdampfleitung;
Figuren 4 und 5- den Stand der Technik einer Abdampfleitung mit zentraler DampfzufĆ¼hrung;
- Figuren 6.1 und 6.2
- zwei AusfĆ¼hrungsformen der erfindungsgemƤĆen Abdampfleitung in V-fƶrmiger Konfiguration mit zentraler AbdampfzufĆ¼hrung und
Figur 7- eine weitere AusfĆ¼hrungsform der erfindungsgemƤĆen Abdampfleitung und
Figur 8- eine Variante der AusfĆ¼hrungsform der Figur 7
- Figures 1 and 2
- the prior art regarding the routing of exhaust ducts for air-cooled condensers;
- Figures 3.1 and 3.2
- schematic representations of a first and second embodiment of the exhaust steam line according to the invention;
- FIGS. 4 and 5
- the prior art of an exhaust steam line with central steam supply;
- Figures 6.1 and 6.2
- two embodiments of the exhaust steam line according to the invention in a V-shaped configuration with central exhaust steam supply and
- FIG. 7
- a further embodiment of the exhaust steam line according to the invention and
- FIG. 8
- a variant of the embodiment of Figure 7
Figur 1 zeigt zum Stand der Technik eine Abdampfleitung 1 mit einer horizontalen Hauptabdampfleitung 2 mit hieran senkrecht nach oben abgehenden Abzweigleitungen 3. An die oberen Enden der Abzweigleitungen 3 sind Verteilerrohre 30 von nicht nƤher dargestellten Kondensationselementen angeschlossen. Diese Konfiguration einer Abdampfleitung 1 hat den Nachteil, dass die einzelnen Abzweigleitungen 3 sehr lang sind und auf ihrer LƤnge entsprechend unterstĆ¼tzt werden mĆ¼ssen. Da zur Kompensation von thermischen LƤngenƤnderungen Kompensatoren in den Abzweigleitungen 3 vorgesehen sind, mĆ¼ssen die einzelnen Abschnitte der Abzweigleitungen 3 an dem nicht nƤher dargestellten StahlgerĆ¼st lageorientiert werden. Der Aufwand hierfĆ¼r ist nicht unerheblich. Die LeitungslƤnge ist in der Summe relativ groĆ, so dass erhebliche Tonnagen transportiert werden mĆ¼ssen. Der montagetechnische Aufwand ist folglich ebenfalls hoch.Figure 1 shows the state of the art an
In der AusfĆ¼hrungsform der Figur 2, die ebenfalls zum Stand der Technik gehƶrt, ist ein horizontaler LƤngenabschnitt der Hauptabdampfleitung 2 in einer angehobenen Position vorgesehen, so dass die einzelnen Abzweigleitungen 3 kĆ¼rzer ausgefĆ¼hrt sein kƶnnen. Dies hat den Vorteil, dass die entsprechend leichteren Abzweigleitungen 3 trotz Eingliederung von Kompensatoren mit geringerem Aufwand iageorientierbar sind. Andererseits ist eine zumindest zweifache 90Ā°-Abwinklung der Hauptabdampfleitung erforderlich, um den in horizontaler Richtung austretenden Abdampfstrom in den vertikalen LƤngenabschnitt umzuleiten und von dem vertikalen LƤngenabschnitt wiederum in den horizontalen LƤngenabschnitt. Diese Umlenkungen um jeweils 90Ā° wĆ¼rde ohne Verwendung zusƤtzlicher SchaufelkrĆ¼mmer innerhalb der KrĆ¼mmer zu hohen Strƶmungsverlusten fĆ¼hren. Bei grƶĆeren Anlagen liegt die Masse eines derartigen SchaufelkrĆ¼mmers bei ca. 7 - 20 t, die in angehobener Position aufgestƤndert werden mĆ¼ssen. Diese hohe Masse ist zudem hinsichtlich der Erdbebensicherheit problematisch. Da der horizontale LƤngenabschnitt der Hauptdampfleitung einschlieĆlich des SchaufelkrĆ¼mmers im Ćbergang zum vertikalen LƤngenabschnitt der Hauptdampfleitung eine erhebliche Masse besitzt, ist es erforderlich, in erdbebengefƤhrdeten Gebieten besondere StĆ¼tzkonstruktionen einzusetzen, um vertikal wirkende ErdbebenstƶĆe abzufangen.In the embodiment of Figure 2, which also belongs to the prior art, a horizontal length portion of the
Im Stand der Technik werden zum Ausgleich der thermisch bedingten LƤngenƤnderung FederstĆ¼tzen 4 verwendet, um eine hinreichende UnterstĆ¼tzung des horizontal verlaufenden LƤngenabschnitts der Hauptabdampfleitung zu gewƤhrleisten. Es besteht allerdings das Risiko, dass bei vertikalen ErdbebenstƶĆen die relativ hohe Masse der Hauptabdampfleitung und des SchaufelkrĆ¼mmers nicht durch die Federn der FederstĆ¼tzen aufgefangen werden kann, weshalb zusƤtzliche StoĆbremsen in Form von hydraulischen DƤmpfern vorgesehen werden mĆ¼ssen. Diese StoĆbremsen in Kombination mit den Federn der FederstĆ¼tzen 4 bilden eine Feder-DƤmpfer-Anordnung, die verhindert, dass sich die bei einem Erdbeben eingeleiteten KrƤfte von der Hauptabdampfleitung 2 bis in die Dampfturbine fortsetzen, an welche die Hauptabdampfleitung 2 letztendlich angeschlossen ist. Die FederstĆ¼tzen 4 in Kombination mit den StoĆbremsen-sind relativ aufwƤndige Bauteile, da sie in AbhƤngigkeit von der LƤnge der Hauptabdampfleitung 2 mehrfach vorgesehen sein mĆ¼ssen, um ein gleichmƤĆiges Anheben bzw. Absenken des horizontalen LƤngenabschnitts der Hauptabdampfleitung 2 zu gewƤhrleisten. In Figur 2 sind die weiteren FederstĆ¼tzen 4 durch doppelt unterbrochene Linien schematisch angedeutet.In the prior art spring supports 4 are used to compensate for the thermally induced change in length to ensure adequate support of the horizontally extending length portion of the main steam line. However, there is a risk that in vertical earthquake shocks, the relatively high mass of the main exhaust pipe and the blade elbow can not be absorbed by the springs of the spring struts, so additional shock brakes must be provided in the form of hydraulic dampers. These shock brakes in combination with The springs of the spring supports 4 form a spring-damper arrangement, which prevents the forces introduced during an earthquake from the
Figur 3.1 zeigt die erfindungsgemƤĆe Abdampfleitung 5, die sich von den AusfĆ¼hrungsformen der Figuren 1 und 2, das heiĆt von dem Stand der Technik dadurch unterscheidet, dass die Hauptabdampfleitung 10 in einem Winkel W zur Horizontalen H in Strƶmungsrichtung des Abdampfs ansteigend angeordnet ist. In diesem AusfĆ¼hrungsbeispiel betrƤgt der Winkel W 10Ā°. Insgesamt sind fĆ¼nf vertikal nach oben abgehende Abzweigleitungen 6 an die Hauptabdampfleitung 10 angeschlossen, wobei sich der Leitungsquerschnitt nach jeder Anschlussstelle 7 einer Abzweigleitung 6 verkleinert. Bei dieser Konfiguration ist die in der Bildebene rechte Abzweigleitung 6 wesentlich kĆ¼rzer als die zuerst abgehende Abzweigleitung 6 in der linken BildhƤlfte. Aufgrund der geneigten Anordnung ist der zwischen dem ansteigenden LƤngenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 und den jeweiligen Abzweigleitungen 6 gemessene Abknickwinkel W1 kleiner als 90Ā°. In diesem AusfĆ¼hrungsbeispiel betrƤgt er 80Ā°. Die Widerstandsbeiwerte der Rohrverzweigungen sind daher kleiner als bei einem 90Ā°-Abzweig.FIG. 3.1 shows the
Ein weiterer Vorteil ist, dass der zwischen dem horizontalen LƤngenabschnitt 8 und dem ansteigenden LƤngenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 vorhandene Abknickwinkel W2 zu sehr geringen Widerstandsbeiwerten innerhalb dieses KrĆ¼mmers fĆ¼hrt, so dass die Montage eines SchaufelkrĆ¼mmers nicht erforderlich ist. Der Abdampf kann bei reduzierter GesamtlƤnge der Leitungen ohne Verwendung von SchaufelkrĆ¼mmern bei zugleich reduzierten Druckverlusten den nicht nƤher dargestellten Kondensationselementen an den oberen Enden der Abzweigleitungen 6 zugefĆ¼hrt werden.Another advantage is that the Abknickwinkel W2 existing between the
Der ansteigende LƤngenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung 10 ist auf PendelstĆ¼tzen 11 gelagert. Die PendelstĆ¼tzen 11 gleichen die in LƤngsrichtung des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 wirkenden thermischen LƤngenƤnderungen aus. AufwƤndige FederstĆ¼tzen und StoĆbremsen sind bei dieser Anordnung nicht erforderlich. Der ansteigende LƤngenabschnitt 9 Ć¼bt bei vertikal wirkenden Erdbebenbelastungen keine unzulƤssigen KrƤfte auf die Dampfturbine aus, so dass der konstruktive Aufwand fĆ¼r eine erfindungsgemĆ¤Ć konfigurierte Abdampfleitung 5 insgesamt geringer ist. Durch den ansteigenden Verlauf der Hauptabdampfleitung 10 ist ein freierer Lufteintritt unterhalb der Plattform der luftgekĆ¼hlten Kondensationselemente mƶglich. Zudem ist die ZugƤnglichkeit zu der gesamten Anlage verbessert. In der AusfĆ¼hrungsform der Figur 1 mussten hƤufig sehr weite Wege zurĆ¼ckgelegt werden, da der direkte Weg von der in BodennƤhe angeordneten Hauptabdampfleitung 2 blockiert wurde. Bei der erfindungsgemƤĆen Anordnung ist es mƶglich, unter der Hauptabdampfleitung 10 hindurch zu gehen. Ein weiterer Vorteil ist die reduzierte AngriffsflƤche der Abdampfleitung 5 fĆ¼r Windlasten. Es wird deutlich, dass bei der LeitungsfĆ¼hrung der Figur 3.1 und 3.2 in der Summe eine geringere AngriffsflƤche vorhanden ist als bei der AusfĆ¼hrungsform der Figur 1 oder 2.The rising length section 9 of the
Die AusfĆ¼hrungsform der Figur 3.2 unterscheidet sich von derjenigen der Figur 3.1 dadurch, dass die einzelnen Abzweigleitungen 6', 6", 6'" nicht senkrecht zur Horizontalen ausgerichtet sind, sondern ebenfalls schrƤg ansteigend verlaufen. In diesem AusfĆ¼hrungsbeispiel ist die Steigung des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 der Hauptabdampfleitung bzw. der Winkel W so gewƤhlt, dass die am ƤuĆeren Ende des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 angeordnete Abzweigleitung 6'" die gleiche Orientierung besitzt wie der ansteigende LƤngenabschnitt 9 der Hauptabdampfleitung. Bei der AusfĆ¼hrungsform der Figur 3.2 ist zwar der Winkel W gegenĆ¼ber der Horizontalen H grƶĆer als bei der AusfĆ¼hrungsform der Figur 3.1, so dass geringfĆ¼gig hƶhere Strƶmungsverluste im Ćbergangsbereich vom horizontalen LƤngenabschnitt 8 zum ansteigenden LƤngenabschnitt 9 auftreten, allerdings ist der mit W3', W3" bezeichnete Abknickwinkel zwischen dem ansteigenden LƤngenabschnitt 9 und den Abzweigleitungen 6', 6" kleiner als bei der AusfĆ¼hrungsform der Figur 3.1, so dass diese Strƶmungsverluste an den Anschlussstellen 7 der einzelnen Abzweigleitungen 6', 6" sowohl einzeln als auch in der Summe erheblich geringer sind. Dadurch kann der Leitungsquerschnitt des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 von der ersten Anschlussstelle 7 an kleiner bemessen sein, wodurch erhebliche Material- und Gewichtseinsparungen, somit auch geringere Montagegewichte und geringere Montagekosten mƶglich sind. Hieraus resultieren geringere Eigen-, Wind-, Erdbeben- und Fundamentlasten.The embodiment of Figure 3.2 differs from that of Figure 3.1 in that the
Jedes zwischen zwei Anschlussstellen 7 gelegene TeilstĆ¼ck des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 wird von einer StĆ¼tze 11' getragen. Die Abknickwinkel W3', W3" kƶnnen grundsƤtzlich voneinander abweichen. Insbesondere kƶnnen die Abknickwinkel W3', W3" zum ƤuĆeren Ende des ansteigenden LƤngenabschnitts 9 kleiner werden und sogar gegen Null gehen, wie Figur 3.2 zeigt.Each located between two
Im Stand der Technik sind auch Abdampfleitungen 12, 13 bekannt, wie sie in den Figuren 4 und 5 dargestellt sind. Diese AusfĆ¼hrungsformen entsprechen im wesentlichen den an einer Vertikalachse gespiegelten Anordnungen der Figuren 1 und 2 mit dem Unterschied, dass hier insgesamt 4 bis 12 Abzweigleitungen vorgesehen sind, die Ć¼ber die jeweils quer abgehenden Ćste der Hauptabdampfleitungen 14 an eine Zentralleitung 15 angeschlossen sind. In Figur 5 sind auch bei dieser AusfĆ¼hrungsform die bereits in Figur 2 erlƤuterten FederstĆ¼tzen 4 eingezeichnet. Die Nachteile wurden anhand der Figuren 1 und 2 erlƤutert und gelten auch fĆ¼r diese AusfĆ¼hrungsform.In the prior art also exhaust steam lines 12, 13 are known, as shown in Figures 4 and 5. These embodiments essentially correspond to the mirrored on a vertical axis arrangements of Figures 1 and 2 with the difference that here a total of 4 to 12 branch lines are provided, which are connected via the respective transversely departing branches of
In der erfindungsgemƤĆen AusfĆ¼hrungsform der Figur 6.1 ist ebenfalls eine Zentralleitung 16 vorgesehen, von der jeweils eine Hauptabdampfleitung 17 nach rechts und eine Hauptabdampfleitung 18 nach links mit gegenlƤufiger Steigung abgeht. Die einzelnen Hauptabdampfleitungen 17, 18 sind wiederum Ć¼ber StĆ¼tzen 11, insbesondere PendelstĆ¼tzen gelagert. Zu den Vorteilen dieser AusfĆ¼hrungsform wird auf die Beschreibung zu Figur 3.1 verwiesen, die auch fĆ¼r diese Variante der erfindungsgemƤĆen Abdampfleitung 19 gilt.In the embodiment according to the invention of FIG. 6.1, a
GrundsƤtzlich kƶnnen die PendelstĆ¼tzen 11 auch durch feststehende StĆ¼tzen mit einem Teflon-Edelstahl-GleitfuĆ ersetzt werden.Basically, the pendulum supports 11 can also be replaced by fixed supports with a Teflon stainless steel GleitfuĆ.
Die AusfĆ¼hrungsform der Figur 6.2 unterscheidet sich von derjenigen der Figur 6.1 unter anderem dadurch, dass der Winkel W zwischen der Horizontalen H und den Hauptabdampfleitungen 17, 18 vergrƶĆert ist. Der Winkel W ist so gewƤhlt, dass die jeweils letzte oder endseitige Abzweigleitung 6"' fluchtend mit der Hauptabdampfleitung 17, 18 verlƤuft. D.h. die ƤuĆere Abzweigleitung 6"' ist gewissermaĆen Bestandteil der Hauptabdampfleitung 17, 18 geworden. Ein weiterer Unterschied ist, dass die mittleren Abzweigleitungen 6" der einzelnen Hauptabdampfleitungen 17, 18 nicht senkrecht zur Horizontalen H verlaufen, wie es in Figur 6.1 der Fall ist, sondern ebenfalls geneigt sind. Der Abknickwinkel zwischen der Hauptabdampfleitung 17, 18 und diesen Abzweigleitungen 6" ist mit W3" bezeichnet. Im Vergleich mit den AusfĆ¼hrungsformen der Figuren 4 und 5 ist erkennbar, dass der Abknickwinkel W3" deutlich kleiner ist als 90Ā° und auch gegenĆ¼ber der AusfĆ¼hrungsform der Figur 6.1 nochmals verkleinert ist. Auch bei dieser AusfĆ¼hrung tragen die kĆ¼rzeren und daher leichteren Abdampfleitungen 6, 6", 6'" zu nochmals reduzierten Eigen-, Wind-, Erdbeben- und Fundamentlasten bei. Die Montagegewichte werden ebenfalls nochmals reduziert.The embodiment of Figure 6.2 differs from that of Figure 6.1, inter alia, in that the angle W between the horizontal H and the
Figur 7 zeigt eine AusfĆ¼hrungsform einer Abdampfleitung 20, bei welcher der Winkel W zwischen der Horizontalen H und der Hauptabdampfleitung 21 gegenĆ¼ber den vorherigen AusfĆ¼hrungsformen vergrƶĆert ist. Die Hauptabdampfleitung 21 ist ohne ein horizontal verlaufendes MittelstĆ¼ck unmittelbar an eine Zentralleitung 22 angeschlossen. Der Winkel W ist wiederum so gewƤhlt, dass die letzte oder endseitige Abzweigleitung 6"' fluchtend mit der Hauptabdampfleitung 21 verlƤuft. Da die Hauptabdampfleitung 21 in diesem AusfĆ¼hrungsbeispiel relativ steil ansteigt, ist der Abknickwinkel W2 zwischen den senkrecht nach oben von der Hauptabdampfleitung 21 abgehenden Abzweigleitungen 6, 6a und der Hauptabdampfleitung 21 sehr klein, so dass die Strƶmungsverluste in den Anschlussstellen 7 der Hauptabdampfleitung 21 gering sind. Das Besondere an dieser AusfĆ¼hrungsform ist, dass die Abzweigleitung 6a in zwei Teilleitungen 23, 24 gegliedert ist, wobei jede Teilleitung 23, 24 zu jeweils einem nicht nƤher dargestellten Kondensationselement fĆ¼hrt. Die Abzweigleitung 6a erstreckt sich von der Hauptabdampfleitung 21 ausgehend zunƤchst senkrecht nach oben bis zu einer Anschlussstelle 7a. Von dieser Anschlussstelle 7a zweigt in einem Abknickwinkel W4 die Teilleitung 24 ab, wƤhrend die andere Teilleitung 23 in gerader VerlƤngerung der Abzweigleitung 6a senkrecht nach oben weitergefĆ¼hrt wird. Durch die zusƤtzliche Teilleitung 24 wird eine weitere Abzweigleitung eingespart, die bis auf die Hauptabdampfleitung 21 gefĆ¼hrt werden mĆ¼sste. Insbesondere bei steiler verlaufenden Abdampfleitungen 21 ist es daher zweckmƤĆig, zusƤtzliche VerƤstelungen, bzw. Teilleitungen an den einzelnen Abzweigleitungen vorzusehen.FIG. 7 shows an embodiment of an
Figur 8 zeigt einen vergrƶĆerten Ausschnitt der AusfĆ¼hrungsform der Figur 7. Im Unterschied zu der vorherigen AusfĆ¼hrungsform sind in die Anschlussstellen 7, 7a jeweils Leitbleche 25, 26, 27 integriert. Die Leitbleche 25, 26, 27 dienen zur Aufteilung des Abdampfstroms in Abdampfteilstrƶme entsprechend dem VerhƤltnis der auf eine Anschlussstelle 7, 7a folgenden Verteilerrohre. In dem AusfĆ¼hrungsbeispiel der Figuren 7 und 8 werden insgesamt vier Verteilerrohre der Kondensationselemente mit Abdampf gespeist. Dementsprechend erfolgt an jeder Anschlussstelle eine Aufteilung des Abdampfstroms in einem VerhƤltnis 1:1. Die gleichmƤĆige Aufteilung wird dadurch erreicht, dass die Leitbleche 25, 26, 27 bereits vor den jeweiligen Anschlussstellen 7, 7a innerhalb der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a montiert sind. Ein kreisrunder Querschnitt der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a wird dadurch in je zwei Halbkreise aufgeteilt. Weicht der Querschnitt der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abzweigleitung 6a von einem kreisrunden Querschnitt ab, erfolgt eine flƤchenmƤĆig gleiche Aufteilung. Das jeweilige Leitblech 25, 26, 27 ist vorzugsweise derart ausgebildet, dass eine flƤchenmƤĆig gleiche Aufteilung sowohl vor der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a als auch im Bereich der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a realisiert ist. Wesentlich ist dabei, dass die Druckverluste der Abdampfteilstrƶme im Bereich der Anschlussstellen 7, 7a nahezu gleich sind und die Abdampfmenge in gleich groĆe Teile aufgeteilt wird.Figure 8 shows an enlarged section of the embodiment of Figure 7. In contrast to the previous embodiment, baffles 25, 26, 27 are integrated into the connection points 7, 7a. The
In dem gezeigten AusfĆ¼hrungsbeispiel sind die jeweiligen Leitbleche 25, 26, 27 abgewinkelt konfiguriert. Der jeweils vordere LƤngenbereich 28 der einzelnen Leitbleche 25, 26, 27 besitzt eine LƤnge L, die dem Durchmesser D1, D2, D3 der Hauptabdampfleitung 21 bzw. der Abdampfleitung 6a vor der jeweiligen Anschlussstelle 7, 7a entspricht. Der Beginn einer Anschlussstelle 7, 7a wird als Schnittpunkt der MittellƤngsachsen der jeweiligen Abzweigleitung 6, 6a mit der Hauptabdampfleitung 21 bzw. als Schnittpunkt der Teilleitung 24 mit der Abzweigleitung 6a definiert. Es ist erkennbar, dass sich der gerade Verlauf der jeweils vorderen LƤngenabschnitte 28 der Leitbleche 25, 26, 27 Ć¼ber diesen Schnittpunkt hinaus erstreckt, bevor der jeweils hintere LƤngenabschnitt 29 jeweils im Winkel angesetzt ist. Der Ansatzpunkt des hinteren LƤngenabschnitts 29 ist so gewƤhlt, dass die Strƶmungsquerschnitte im Bereich der Anschlussstellen 7, 7a mƶglichst gleich groĆ sind.In the embodiment shown, the
- 1 -1 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 2 -2 -
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 3 -3 -
- Abzweigleitungbranch line
- 4 -4 -
- FederstĆ¼ckespring pieces
- 5 -5 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 6 -6 -
-
Abzweigleitung
6' - Abzweigleitung
6" - Abzweigleitung
6"' - Abzweigleitungbranch line
6 '- branch line
6 "branch line
6 "branch pipe - 6a -6a -
- Abzweigleitungbranch line
- 7 -7 -
- Anschlussstellejunction
- 7a -7a -
- Anschlussstellejunction
- 8 -8th -
- horizontaler LƤngenabschnitthorizontal length section
- 9 -9 -
- ansteigender LƤngenabschnittincreasing length section
- 10 -10 -
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 11 -11 -
- PendelstĆ¼tze oder Teflon-Edelstahl-GleitfuĆPendulum support or Teflon stainless steel sliding foot
- 11' -11 '-
- StĆ¼tzesupport
- 12 -12 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 13 -13 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 14 -14 -
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 15 -15 -
- ZentralleitungCentral line
- 16 -16 -
- ZentralleitungCentral line
- 17 -17 -
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 18-18-
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 19 -19 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 20 -20 -
- Abdampfleitungexhaust steam
- 21 -21 -
- Hauptabdampfleitungmain steam
- 22 -22 -
- ZentralleitungCentral line
- 23 -23 -
- Teilleitungsubline
- 24 -24 -
- Teilleitungsubline
- 25 -25 -
- Leitblechbaffle
- 26 -26 -
- Leitblechbaffle
- 27 -27 -
- Leitblechbaffle
- 28 -28 -
- vorderer LƤngenbereich v. 25, 26, 27front length range v. 25, 26, 27
- 29 -29 -
- hinterer LƤngenbereich v. 25, 26, 27rear length range v. 25, 26, 27
- 30 -30 -
- Verteilerrohrmanifold
- D1 -D 1 -
- Durchmesser v. 21Diameter v. 21
- D2 -D 2 -
- Durchmesser v. 21Diameter v. 21
- D3 -D 3 -
- Durchmesser v. 6aDiameter v. 6a
- H -H -
- Horizontalehorizontal
- L -L -
- LƤngelength
- W -W -
- Winkelangle
- W1 -W1 -
- Abknickwinkelsharp angle
- W2 -W2 -
- Abknickwinkelsharp angle
- W3 -W3 -
- Abknickwinkelsharp angle
- W3' -W3 '-
- Abknickwinkelsharp angle
- W3" -W3 "-
- Abknickwinkelsharp angle
- W4 -W4 -
- Abknickwinkelsharp angle
Claims (12)
- Exhaust steam line for steam power plants, the steam power plants having a plurality of in particular air-cooled condensation elements, with a main exhaust steam line (10, 17, 18, 21) to which are connected at least two branch lines (6, 6', 6", 6"', 6a) which each lead to a condensation element, the line cross section of the main exhaust steam line (10, 17, 18, 21) being reduced in size in terms of line cross section downstream of a connecting point (7) of a branch line (6, 6', 6", 6"', 6a), characterized in that the main exhaust steam line (10, 17, 18, 21) is arranged so as to rise at an angle (W) to the horizontal (H) in the flow direction of the exhaust steam, the bend angle (W1, W2, W3, W3', W3") measured between a longitudinal section (9) of the main exhaust steam line (10, 17, 18, 21) and the branch lines (6, 6' , 6" , 6"' , 6a) being less than 90Ā°, and the length of the individual branch lines (6, 6', 6", 6"', 6a) decreasing in the flow direction of the exhaust steam.
- Exhaust steam line according to Claim 1, characterized in that the angle (W) is in a range from 5Ā° to 60Ā°.
- Exhaust steam line according to Claim 1 or 2, characterized in that the angle (W) is in a range from 10Ā° to 20Ā°.
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 3, characterized in that a first main exhaust steam line (17) and a second main exhaust steam line (18) of opposing gradient are connected to a common central line (16).
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the main exhaust steam line (10, 17, 18) is mounted on supports (11) which have compensation means for compensating for thermal length variations of the main exhaust steam line (10, 17, 18).
- Exhaust steam line according to Claim 5, characterized in that the supports (11) have a pendulum section or a sliding section which can compensate for length variations of the main exhaust steam line (10, 18, 19).
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 6, characterized in that at least one of the branch lines (6', 6", 6"') is arranged so as to rise obliquely in the flow direction of the exhaust steam at a bend angle (W3, W3', W3") relative to the main exhaust steam line (10, 17, 18).
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 7, characterized in that an end branch line (6"') of the main exhaust steam line (17, 18, 21) has the same orientation as the main exhaust steam line (17, 18, 21).
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 8, characterized in that at least one branch line (6a) is divided into at least two sub-lines (23, 24).
- Exhaust steam line according to Claim 9, characterized in that at least one sub-line (24) is arranged so as to rise obliquely at a bend angle (W4) relative to the branch line (6a).
- Exhaust steam line according to one of Claims 1 to 10, characterized in that a metal guide plate (25, 26, 27) for dividing the exhaust steam flow into partial exhaust steam flows is arranged in the region of at least one connecting point (7, 7a) of a branch line (6, 6' , 6", 6"', 6a) or of a sub-line (23, 24).
- Exhaust steam line according to Claim 11, characterized in that the ratio of the partial exhaust steam flows corresponds to the ratio of the distributor pipe (30) downstream of a connecting point (7, 7a).
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