EP1553286B1 - Dosing valve with a length compensation unit - Google Patents

Dosing valve with a length compensation unit Download PDF

Info

Publication number
EP1553286B1
EP1553286B1 EP04106517A EP04106517A EP1553286B1 EP 1553286 B1 EP1553286 B1 EP 1553286B1 EP 04106517 A EP04106517 A EP 04106517A EP 04106517 A EP04106517 A EP 04106517A EP 1553286 B1 EP1553286 B1 EP 1553286B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
metering valve
valve
unit
fluid
valve according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
EP04106517A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP1553286A1 (en
Inventor
Bernhard Gottlieb
Oliver Hennig
Andreas Kappel
Tim Schwebel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Publication of EP1553286A1 publication Critical patent/EP1553286A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP1553286B1 publication Critical patent/EP1553286B1/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/0603—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using piezoelectric or magnetostrictive operating means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/167—Means for compensating clearance or thermal expansion

Definitions

  • the invention relates to a metering valve with actuator unit, valve unit, fluid supply and length compensation unit.
  • PMA P iezoelektrischen M ultilayer ktors A
  • the coefficient of thermal expansion strongly depends on the polarization state and the mechanical and electrical stress history of the PMA, as well as on the temperature itself in nonlinear dependence, and can have values in the range of -5 ⁇ 10 -6 l / 1 for one and the same PMA. K up to + 7 ⁇ 10 -6 l / K.
  • the hydraulic compensation element consists of an oil-filled hydraulic chamber, which is bounded on the one hand by a cylinder housing and on the other hand by a fitted in the form of a tight clearance hydraulic piston. About the tight clearance and / or a throttle bore, the hydraulic chamber communicates with a storage volume.
  • the storage volume serves on the one hand as a surge tank into which or from the oil flows when the height of the hydraulic chamber changes and on the other hand as a compensator for the thermal volume change of the oil volume itself.
  • the storage space must a previously adjustable basic pressure on the compensation path and the full temperature range as constant as possible hold.
  • the entire oil volume must be hermetically sealed and must not contain any gas bubbles.
  • the compensation path in a hydraulic compensation element is limited, inter alia, by the height of the hydraulic chamber in the axial direction and is in typical applications max. ⁇ 200 ⁇ m.
  • the mechanical rigidity c of the hydraulic chamber drops so sharply that the dynamic properties of the piezo drive are unacceptably impaired. An exact adjustment of a HK is therefore essential.
  • the invention has for its object to provide a length compensation unit with increased compared to the prior art compensation path and much simpler structure.
  • the invention is based on the finding that a friction-based compensation element (FK) can be used as a length compensation element for the integration of maximum functionality under given installation space conditions.
  • FK friction-based compensation element
  • the invention riktionsbasteilettilement (FK) is superior to the known concepts H ydraulic K ompensatoren (HK) in the following properties:
  • the installation space, in particular the length of an actuator, is significantly reduced when using a FK compared to actuator with HK, as the HK must always connect to the actuator in length, while the FK only an additional pipe of small wall thickness is necessary, which is the actuator includes. Therefore, only a small additional space requirement arises in the diameter.
  • the safe return of the metering valve in the closed state or in the idle state by means of a return spring is done by a corresponding force which is introduced into the valve unit.
  • the introduction can be done directly on the valve unit or very beneficial on the FK on the valve unit.
  • the closing force can be applied mechanically or hydraulically (by the FK), with both parts adding up to the closing force.
  • the mechanical portion, which is applied by the return spring, is used to secure closure of the valve in the pressureless state of the injector. Leakage of fluid from the injector can thus be reliably prevented even when parked engine.
  • the formation of a jacket-flow cooling system is particularly advantageous for the uniform formation of the cooling flow and for the complete cooling of the actuator unit.
  • an inert fluid which does not have a corrosive effect, is used. This encloses the actuator and binds this thermally to the outside.
  • a metal bellows serves to separate the area of the valve unit under increased fluid pressure from the area of the actuator unit subjected to lower pressure and as a feedthrough element for the valve needle from the actuator unit to the valve unit. Furthermore, to protect the metal bellows before pressure waves formed between metal bellows and pressurized with fluid pressure region of the valve unit positioned clearance fit.
  • a fluid with dilatant properties can be interposed.
  • the advantages in this case lie in the increase of the compensation path, which is essentially based on the mechanical construction method.
  • the use of a dilatant fluid is associated with other particular advantages.
  • the necessary manufacturing accuracy for the components involved or for the filling with the lubricant make high demands on the production of such a bearing.
  • the design of a friction-based bearing is characterized by small gaps and by lengthy filling with a lubricant and very expensive.
  • a specific solution to the problem involves the use of a dilatant fluid between the corresponding cooperating components of the friction-based compensation element.
  • a dilatant fluid For a dilatant fluid, an increase in shear rate causes the viscosity to increase to solid-like properties.
  • the behavior of a dilatant substance corresponds to the requirements of the FK that slow processes such as the compensation of changes in length or component tolerances occur at a low shear rate.
  • slow processes such as the compensation of changes in length or component tolerances occur at a low shear rate.
  • the friction-based compensation element (FK) described in detail below represents a further development and optimization of the cited prior art with regard to the integration of maximum functionality under given installation space conditions, such as prescribed overall height, outside diameter and simple construction as a modular unit. This can be set up separately, tested and installed.
  • the FK according to the invention is superior to the known concepts of hydraulic compensators (HK) in the following properties:
  • the space, in particular the length of the piezo drive, is significantly reduced when using a FK compared to a piezo drive with HK, since the HK always has to connect in length to the piezo drive, while in FK only an additional tube of small wall thickness, which includes the actuator unit, is required. Therefore, only a small additional space requirement arises in the diameter.
  • the FK only requires a tight cylinder fit.
  • the volume filled with a high-viscosity oil need not be filled free of gas bubbles.
  • An air inclusion serves just to absorb the thermal expansion of the oil volume.
  • the valve unit consists of a valve needle 1, whose lower end is formed according to the orientation in the figures in the form of a valve plate 2 and from a cartridge / sleeve 3, in the lower end of a valve seat 4 is ground, which together with the valve plate 2, a cone jet valve forms, wherein the jet cone angle of the exiting fuel by the geometric configuration of the valve plate 2 and the valve seat 4 are set.
  • the valve needle 1 is axially guided in the sleeve 3 by two very tight clearance fits 5.6.
  • the cross section of the valve needle 1 in the region of the lower fitting 5 has an or a plurality of flats, so that the fuel in the space between the valve needle and sleeve inner wall of the at least one inlet bore 7 during the injection process can flow freely to the open cone jet valve.
  • a metal bellows 8 is hermetically sealed at its lower end with the valve needle 1 and at its upper end hermetically sealed to the valve body 9 by welding.
  • BalganBankInstitutes causes the high-pressure fuel from the outside acts on the bellows.
  • the installation of metal bellows under external pressure loading is recommended by the bellows manufacturers as the more stable variant.
  • the metal bellows 8 serves as a high pressure resistant hermetically sealed, but axially soft feedthrough element that does not hinder the required movement of the valve needle 1 for fast opening and closing of the cone jet valve.
  • d 1 and d 2 an opening, closing or vanishing pressure-dependent force on the valve needle.
  • a path-independent closing force F R is introduced into the valve needle.
  • the valve body 9 is connected to the sleeve 3 hermetically sealed and pressure-stable, preferably by welding.
  • the valve unit is mountable as a separate unit up to the state described so far and can be tested in its function by means of suitable devices, e.g. on tightness of the welds, tightness of the cone jet valve, training and properties of the cone jet, which saves costs, as defective valve groups can be immediately discarded and errors are not detected on a complete injector, whereby the entire injector would have to be discarded.
  • suitable devices e.g. on tightness of the welds, tightness of the cone jet valve, training and properties of the cone jet, which saves costs, as defective valve groups can be immediately discarded and errors are not detected on a complete injector, whereby the entire injector would have to be discarded.
  • the actuator unit consists of the piezoelectric multilayer actuator, PMA 12, which is welded under pressure bias between a bottom plate 13 and a top plate 14 in a tube spring 15.
  • the compressive prestressing protects the PMA from damaging tensile stresses in highly dynamic operation.
  • the piezoceramic behaves stable against compressive stresses, tensile stresses, however, can lead to the destruction of the piezoceramic.
  • the effect of the gap suspension between the end faces of the PMA and the corresponding mating surfaces of the top plate 14 and bottom plate 13 is avoided by applying a strong compressive bias, typically from about 500 N - 1000 N, which leads to a soft, mechanical coupling of the top plate 14 and bottom plate 13 leads and therefore be the cause of losses in the deflection of the actuator can.
  • a strong compressive bias typically from about 500 N - 1000 N
  • causes of the occurrence of gap suspension are geometric deviations from the ideal plane-parallel geometry of the PMA end faces.
  • the faces are typically made with a tolerance in the parallelism of about ⁇ 50 ⁇ m.
  • planar faces are formed spherical. Without or with only low compressive bias is only a fraction of the PMA end face on investment with the corresponding mating surface on the top or bottom plate and causes a mechanically soft coupling. A sufficiently high compressive force causes by elastic deformation, the closing of the column and thus a full-scale contact of the end faces of the corresponding mating surfaces and thus a mechanically rigid coupling.
  • the head plate 14 also contains holes 16 through which the electrical connections 17 of the PMA are led out centrally from the actuator unit.
  • the actuator unit can also be electrically and mechanically tested as a separate module before it is installed in an injector.
  • the length compensator is in a preferred embodiment for use in the described metering valve of two concentric tubes, the inner tube 18 and the outer tube 19, wherein the outer diameter of the inner tube 18 is only slightly smaller than the inner diameter of the outer tube 19, so that both tubes a tight clearance fit form.
  • a typical diameter difference is approx. 5 ⁇ m - 20 ⁇ m.
  • the inner tube 18 is rigidly connected to the top plate 14 of the actuator unit 32, for example, welded.
  • the outer tube 19 is connected at its lower end to the valve group rigid and high pressure tight.
  • the bottom plate 13 is rigidly connected to the upper end of the valve needle 1.
  • the interior space inside the outer tube 19 is largely filled with dilatant fluid to ensure the permanent filling of the gap between the inner tube 18 and the outer tube 19. Furthermore, the filling serves at the same time for optimum loss heat dissipation from the PMA to the outer tube 19.
  • the fuel supply consists of an inlet connector / inlet fitting 26 with an inlet opening 20, into which the fuel is fed from the high-pressure pump via a fuel line.
  • the inlet opening opens into an annular groove 21, through which the fuel is distributed uniformly over the circumference.
  • For fuel supply is the further a jacket tube 22.
  • the cylindrical annular gap between the outer tube 19 and the jacket tube 22 serves as a fuel line from the inlet fitting 26 to the valve group.
  • the inlet fitting (26) is high pressure resistant and hermetically sealed to the upper end of the outer tube and the jacket tube.
  • the lower end of the jacket tube is high pressure resistant and hermetically sealed to the sleeve 3.
  • This type of concentric fuel delivery allows for optimum loss heat removal from the PMA via the inner tube 18, the silicone oil and the outer tube 19 to the fuel.
  • the elasticity of the outer and jacket tube is an efficient, injector-internal pressure accumulator, which optimally damps the pressure waves caused by the rapid opening and closing of the cone jet valve.
  • the inlet fitting 26 may include a device for mechanical injector calibration, consisting of a hollow screw 23, and a soft spring 24, which is supported at the top of the hollow screw and the bottom of the actuator unit.
  • a device for mechanical injector calibration consisting of a hollow screw 23, and a soft spring 24, which is supported at the top of the hollow screw and the bottom of the actuator unit.
  • the function of the FK is based on the fact that it allows the coupling by viscous friction, briefly high forces at high transfer mechanical rigidity, wherein during the period of the force effect compared to the Aktorausschung only a negligible relative displacement between the tubes occurs.
  • the mechanical stiffness of the FK is determined by the mechanical stiffnesses of the two tubes. Very slow Relativverschiebungen between the tubes take place virtually free of forces. Therefore, the FK for use in short-term operating switching valves or periodically operating switching valves can be used, the phase of the power transmission compared to the Aktorausschung only leads to a negligible relative displacement between the tubes in the FK.
  • the PMA (12) is charged via the electrical connections (17), the PMA is extended and opens the cone jet valve, the closing force being taken over by the PMA.
  • the actuator unit is supported by the inner tube and the viscous friction on the outer tube.
  • the closing force via the viscous friction, causes the actuator unit to be pushed upwards at a constant speed relative to the outer tube during the opening period.
  • fuel in the form of a cone jet enters the combustion chamber through the opened cone jet valve.
  • the PMA is discharged again via the electrical connections 17, whereby the PMA is contracted again to the original length and the cone jet valve is closed by the closing force.
  • the return spring 10 supports the closing operation.
  • a dynamic equilibrium is established such that the drift of the inner tube 18 upwards, which occurs during the injection process, is reset during the rest phase of the injector.
  • This equilibrium position depends on the tactile rate, ie. H. from the ratio of the injection time to the period. Since the injection time for injectors for internal combustion engines is substantially less than the period, the dynamic equilibrium position of the FK corresponds almost to its rest position with arbitrarily long period duration. Therefore, the dynamic duty cycle effect is negligible for practical applications.
  • the application of the FK is not limited to piezoelectric drives. It is also advantageous for all types of solid state actuators such. B. in magnetostrictive or electrostrictive actuators.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Dosierventil mit Aktoreinheit, Ventileinheit, Fluidzuführung und Längenkompensationseinheit.The invention relates to a metering valve with actuator unit, valve unit, fluid supply and length compensation unit.

Mechanische Bauteiltoleranzen, temperaturbedingte und druckbedingte Längenänderungen, Alterungseffekte, insbesondere des Piezoelektrischen Multilayer Aktors (PMA), wirken sich unmittelbar auf den Öffnungshub eines Fluidventils aus und damit auf dessen Dosiermenge. Insbesondere der PMA wirft hinsichtlich der thermischen Längenkompensation mit herkömmlichen Methoden, wie z. B. mit geeigneter Werkstoffkombination, praktisch nicht lösbare Probleme auf.Mechanical component tolerances, temperature-induced and pressure-induced changes in length, aging effects, in particular the P iezoelektrischen M ultilayer ktors A (PMA), to act directly on the opening stroke of a fluid valve, and thus on its dosage amount. In particular, the PMA raises in terms of thermal length compensation with conventional methods such. B. with a suitable combination of materials, practically insoluble problems.

Die durch den inversen piezoelektrischen Effekt bei Hochleistungskeramiken erreichbare Elongation aufgrund des Anlegens einer maximal für den Dauerbetrieb zulässigen Feldstärke von ca. 2 KV/mm beträgt nur 1,2-1,4 Promille. Dies führt bei einer typischen Baulänge von ca. 40 mm und einem Schichtabstand von 80 µm bei 160 V angelegter Spannung zu einer Elongation von maximal ca. 56 µm. Liegt zwischen der Aktoreinheit und dem Gehäuse, in das die Aktoreinheit eingebaut ist, auch nur eine minimale relative Abweichung im effektiven thermischen Ausdehnungskoeffizienten von ca . 1 ⋅ 10 - 6 1 / K

Figure imgb0001
über die Länge des PMA von 40 mm hinweg vor, so führt dies im automobiltechnisch relevanten Temperaturbereich von -40°C bis +140°C zu einer Abweichung der für den Ventiltrieb relevanten Referenzflächen von -2,4 µm bis zu +4,8 µm oder in Summe zu 7,2 µm und, bezogen auf die Elongation des PMA, zu einer Abweichungsbandbreite von bis zu 13%.The achievable by the inverse piezoelectric effect in high-performance ceramics elongation due to the application of a maximum permissible for continuous operation field strength of about 2 KV / mm is only 1.2-1.4 parts per thousand. This results in a typical length of about 40 mm and a layer spacing of 80 microns at 160 V applied voltage to an elongation of a maximum of about 56 microns. Is between the actuator and the housing in which the actuator is installed, even a minimum relative deviation in the effective thermal expansion coefficient of ca , 1 ⋅ 10 - 6 1 / K
Figure imgb0001
 over the length of the PMA of 40 mm, this results in a deviation of the reference surfaces relevant for the valve drive from -2.4 μm to +4.8 μm in the relevant automotive temperature range from -40 ° C to + 140 ° C or in total to 7.2 microns and, based on the elongation of the PMA, to a deviation bandwidth of up to 13%.

Probleme entstehen, weil es praktisch nicht möglich ist die komplexe Fertigung der PMA in derart engen Toleranzen zu gestalten, dass die thermische Dehnung des PMA insgesamt in einem hinreichend engen Toleranzfeld bleibt.Problems arise because it is practically impossible to design the complex production of the PMA in such close tolerances that the thermal expansion of the PMA remains in a sufficiently narrow tolerance field overall.

Als Bauteil mit Domänenstruktur und Hysterese hängt der thermische Längenausdehnungskoeffizient stark vom Polarisationszustand und der mechanischen und elektrischen Belastungsvorgeschichte des PMA ab, sowie von der Temperatur selbst in nichtlinearer Abhängigkeit und kann bei ein und demselben PMA Werte im Bereich von -5·10-6 l/K bis zu +7·10-6 l/K annehmen.As a component with domain structure and hysteresis, the coefficient of thermal expansion strongly depends on the polarization state and the mechanical and electrical stress history of the PMA, as well as on the temperature itself in nonlinear dependence, and can have values in the range of -5 · 10 -6 l / 1 for one and the same PMA. K up to + 7 · 10 -6 l / K.

Als wirksame Maßnahme zur Kompensation von Bauteiltoleranzen und Längenänderungen sind im Stand der Technik hydraulische Elemente in Form von hydraulischen Lagern bekannt, wie z.B. in der Patentschrift DE-C-199 40 055 beschrieben. Varianten davon weisen zusätzlich einen hydraulischen Übersetzer auf, wie es z.B. in der Patentanmeldung DE-A-100 39 424 gezeigt wird.As an effective measure to compensate for component tolerances and changes in length hydraulic elements in the form of hydraulic bearings are known in the art, such as in the Patent DE-C-199 40 055 described. Variants thereof additionally have a hydraulic translator, as for example in the patent application DE-A-100 39 424 will be shown.

Das hydraulische Kompensationselement besteht aus einer ölbefüllten Hydraulikkammer, die einerseits durch ein Zylindergehäuse und andererseits durch einen in Form einer engen Spielpassung eingepassten Hydraulikkolben begrenzt ist. Über die enge Spielpassung und/oder eine Drosselbohrung steht die Hydraulikkammer mit einem Speichervolumen in Verbindung. Das Speichervolumen dient einerseits als Ausgleichsbehälter, in das oder von dem Öl überströmt, wenn sich die Höhe der Hydraulikkammer ändert und andererseits als Kompensator für die thermische Volumenänderung des Ölvolumen selbst. Der Speicherraum muss einen vorher einstellbaren Grunddruck über den Kompensationsweg und den vollen Temperaturbereich möglichst konstant halten. Das gesamte Ölvolumen muss hermetisch dicht eingeschlossen sein und darf keine Gasblasen enthalten.The hydraulic compensation element consists of an oil-filled hydraulic chamber, which is bounded on the one hand by a cylinder housing and on the other hand by a fitted in the form of a tight clearance hydraulic piston. About the tight clearance and / or a throttle bore, the hydraulic chamber communicates with a storage volume. The storage volume serves on the one hand as a surge tank into which or from the oil flows when the height of the hydraulic chamber changes and on the other hand as a compensator for the thermal volume change of the oil volume itself. The storage space must a previously adjustable basic pressure on the compensation path and the full temperature range as constant as possible hold. The entire oil volume must be hermetically sealed and must not contain any gas bubbles.

Der Kompensationsweg bei einem hydraulischen Kompensationselement wird unter anderem von der Höhe der Hydraulikkammer in axialer Richtung beschränkt und beträgt bei typischen Anwendungen max. ± 200 µm. Die mechanische Steifigkeit c der Hydraulikkammer ist proportional zur Querschnittsfläche A der Hydraulikkammer und umgekehrt proportional zur Kammerhöhe h und zur Kompressibilität k des Fluids (nach der Beziehung c = A / (k·h)). Mit zunehmender Kammerhöhe h sinkt die mechanische Steifigkeit c der Hydraulikkammer so stark ab, dass die dynamischen Eigenschaften des Piezoantriebes inakzeptabel stark beeinträchtigt werden. Ein genaues Einjustieren eines HK ist daher unabdingbar.The compensation path in a hydraulic compensation element is limited, inter alia, by the height of the hydraulic chamber in the axial direction and is in typical applications max. ± 200 μm. The mechanical stiffness c of the hydraulic chamber is proportional to the cross-sectional area A of the hydraulic chamber and inversely proportional to the chamber height h and to the compressibility k of the fluid (according to the relationship c = A / (kh)). As the chamber height h increases, the mechanical rigidity c of the hydraulic chamber drops so sharply that the dynamic properties of the piezo drive are unacceptably impaired. An exact adjustment of a HK is therefore essential.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Längenkompensationseinheit mit im Vergleich zum Stand der Technik erhöhtem Kompensationsweg und wesentlich vereinfachtem Aufbau bereitzustellen.The invention has for its object to provide a length compensation unit with increased compared to the prior art compensation path and much simpler structure.

Lösungen ergeben sich aus der jeweiligen Merkmalskombination von Anspruch 1.
Vorteilhafte Ausgestaltungen können den Unteransprüchen entnommen werden.Solutions result from the respective combination of features of claim 1.
Advantageous embodiments can be taken from the subclaims.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass ein friktionsbasiertes Kompensationselement (FK) zur Integration maximaler Funktionalität bei gegebenen Bauraumbedingungen als Längenausgleichselement einsetzbar ist. Die besondere Konstruktion gewährleistet die Möglichkeit des separaten Aufbaus, Tests und den entsprechenden Einbau.The invention is based on the finding that a friction-based compensation element (FK) can be used as a length compensation element for the integration of maximum functionality under given installation space conditions. The special design ensures the possibility of separate construction, testing and installation.

Das erfindungsgemäße Friktionsbasierte Kompensationselement (FK) ist den bekannten Konzepten Hydraulischer Kompensatoren (HK) in folgenden Eigenschaften überlegen:
Der Bauraum, insbesondere die Länge eines Aktors, wird bei Anwendung eines FK gegenüber Aktor mit HK deutlich reduziert, da sich das HK in der Länge immer an den Aktor anschließen muss, während beim FK nur ein zusätzliches Rohr geringer Wandstärke nötig ist, das die Aktoreinheit umfasst. Daher entsteht lediglich ein geringer zusätzlicher Platzbedarf im Durchmesser.The invention riktionsbasierte F K ompensationselement (FK) is superior to the known concepts H ydraulic K ompensatoren (HK) in the following properties:
The installation space, in particular the length of an actuator, is significantly reduced when using a FK compared to actuator with HK, as the HK must always connect to the actuator in length, while the FK only an additional pipe of small wall thickness is necessary, which is the actuator includes. Therefore, only a small additional space requirement arises in the diameter.

Der Aufbau eines FK ist wesentlich einfacher als der eines HK. Beim FK ist nur eine enge Zylinderpassung erforderlich. Auf eine Druckbeaufschlagung des Ölvolumens wie im HK kann verzichtet werden. Das ölgefüllte Volumen beim FK muss nicht gasblasenfrei sein. Ein Lufteinschluss dient gerade dazu, die thermische Volumenausdehnung der Ölfüllung abzufangen. Der Kompensationsweg bei einem FK ist nahezu unbeschränkt. Daher entsteht praktisch kein Aufwand für die Einstellung eines FKs.Building a FK is much easier than building a HK. The FK requires only a tight cylinder fit. On a pressurization of the oil volume as in HK can be dispensed with. The oil-filled volume at the FK does not have to be free of gas bubbles. An air inclusion serves just to absorb the thermal expansion of the oil volume. The compensation path for a FK is almost unlimited. Therefore, there is practically no effort for setting an FK.

Die sichere Rückstellung des Dosierventils in den geschlossenen Zustand bzw. in den Ruhezustand mittels einer Rückstellfeder geschieht durch eine entsprechende Kraft, die in die Ventileinheit eingeleitet wird. Die Einleitung kann direkt auf die Ventileinheit oder sehr vorteilhaft über das FK auf die Ventileinheit geschehen. So kann die Schließkraft mechanisch oder hydraulisch (durch das FK) aufgebracht werden, wobei sich beide Anteile zur Schließkraft summieren. Der mechanische Anteil, der durch die Rückstellfeder aufgebracht wird, dient zum sicheren Verschluss des Ventils im drucklosen Zustand des Injektors. Ein Auslaufen von Fluid aus dem Injektors kann somit auch beim abgestellten Motor zuverlässig verhindert werden.The safe return of the metering valve in the closed state or in the idle state by means of a return spring is done by a corresponding force which is introduced into the valve unit. The introduction can be done directly on the valve unit or very beneficial on the FK on the valve unit. Thus, the closing force can be applied mechanically or hydraulically (by the FK), with both parts adding up to the closing force. The mechanical portion, which is applied by the return spring, is used to secure closure of the valve in the pressureless state of the injector. Leakage of fluid from the injector can thus be reliably prevented even when parked engine.

Durch den Einsatz von konzentrisch geführten Rohren im FK kann durch deren offene Stirnseiten ein elektrischer Anschluss nach außen geführt werden.Through the use of concentrically guided pipes in the FK, an electrical connection can be led to the outside through their open end faces.

Die Ausbildung einer Mantelstromkühlung ist zur gleichmäßigen Ausbildung des Kühlstroms und zur vollständigen Kühlung der Aktoreinheit besonders vorteilhaft.The formation of a jacket-flow cooling system is particularly advantageous for the uniform formation of the cooling flow and for the complete cooling of the actuator unit.

Zur Abführung der Verlustwärme aus dem Aktorantrieb wird insbesondere ein inertes Fluid, welches nicht korrosiv wirkt, eingesetzt. Dieses umschließt den Aktor und bindet diesen wärmetechnisch nach außen an.To dissipate the heat loss from the actuator drive, in particular an inert fluid, which does not have a corrosive effect, is used. This encloses the actuator and binds this thermally to the outside.

Ein Metallbalg dient zur Trennung zwischen dem unter erhöhtem Fluiddruck stehenden Bereich der Ventileinheit von dem mit niedrigerem Druck beaufschlagten Bereich der Aktoreinheit und als Durchführungselement für die Ventilnadel von der Aktoreinheit zur Ventileinheit. Weiterhin wird zum Schutz des Metallbalges vor Druckwellen eine zwischen Metallbalg und mit Fluiddruck beaufschlagtem Bereich der Ventileinheit positionierte Spielpassung ausgebildet.A metal bellows serves to separate the area of the valve unit under increased fluid pressure from the area of the actuator unit subjected to lower pressure and as a feedthrough element for the valve needle from the actuator unit to the valve unit. Furthermore, to protect the metal bellows before pressure waves formed between metal bellows and pressurized with fluid pressure region of the valve unit positioned clearance fit.

Bei einem identischen Dosierventil mit Längenkompensationseinheit kann ein Fluid mit dilatanten Eigenschaften zwischengeschaltet sein. Die Vorteile liegen in diesem Fall in der Erhöhung des Kompensationsweges, der im Wesentlichen auf der mechanischen Konstruktionsweise begründet ist. Der Einsatz eines dilatanten Fluids ist mit weiteren besonderen Vorteilen verbunden. Damit ist die gewünschte Funktionsweise des friktions-basierten Kompensationselementes optimal eingestellt. Die dazu notwendige Herstellungsgenauigkeit für die beteiligten Bauelemente bzw. für die Befüllung mit dem Gleitmittel stellen jedoch hohe Anforderungen an die Fertigung eines solchen Lagers. Die Ausführung eines friktions-basierten Lagers ist durch geringe Spaltmaße und durch langwierige Befüllung mit einem Gleitmittel gekennzeichnet und sehr aufwändig.In an identical metering valve with length compensation unit, a fluid with dilatant properties can be interposed. The advantages in this case lie in the increase of the compensation path, which is essentially based on the mechanical construction method. The use of a dilatant fluid is associated with other particular advantages. This optimally sets the desired mode of operation of the friction-based compensation element. However, the necessary manufacturing accuracy for the components involved or for the filling with the lubricant make high demands on the production of such a bearing. The design of a friction-based bearing is characterized by small gaps and by lengthy filling with a lubricant and very expensive.

Eine spezielle Lösung der gestellten Aufgabe beinhaltet die Verwendung eines dilatanten Fluids zwischen den entsprechend zusammenwirkenden Bauelementen des friktions-basierten Kompensationselementes. Bei einer dilatanten Flüssigkeit bewirkt ein Anstieg der Scherrate ein Ansteigen der Viskosität bis hin zu festkörperähnlichen Eigenschaften. Die Vorteile der Verwendung eines solchen Fluids sind folgende:
Die Befüllung des Systems ist unproblematisch, da die Fluide ohne aufgebrachte Scherspannungen niedrig viskos sind, das Spaltmaß der beteiligten Bauelemente kann größer gewählt werden, da die Viskosität unter hohen Scherraten deutlich zunimmt und größer werden kann als die der bisher eingesetzten Öle, die in der Regel bis zu Werten von η = 2000Ns/m2 beträgt. Ferner ist anzumerken, dass das Verhalten einer dilatanten Substanz den Anforderungen des FKs dahingehend entspricht, dass langsam ablaufende Vorgänge wie die Kompensation von Längenänderungen oder Bauteiltoleranzen bei geringer Scherrate stattfinden. Somit werden nur sehr geringe Kräfte im Lager übertragen und eine Längskompensation ist möglich. Bei schnellen Änderungen in Längsrichtung wie bei dem Antrieb eines piezoelektrischen Motors oder einem Fluidventil, entstehen hohe Scherraten. Die entsprechenden Kräfte werden durch das Lager in diesem Fall aufgrund der erhöhten Viskosität übertragen.A specific solution to the problem involves the use of a dilatant fluid between the corresponding cooperating components of the friction-based compensation element. For a dilatant fluid, an increase in shear rate causes the viscosity to increase to solid-like properties. The advantages of using such a fluid are as follows:
The filling of the system is not a problem, since the fluids are low viscous without applied shear stresses, the gap of the components involved can be made larger, since the viscosity at high shear rates significantly increases and can be greater than that of the previously used oils, which usually is up to values of η = 2000 Ns / m 2 . Furthermore, it should be noted that the behavior of a dilatant substance corresponds to the requirements of the FK that slow processes such as the compensation of changes in length or component tolerances occur at a low shear rate. Thus, only very small forces are transmitted in the bearing and a longitudinal compensation is possible. at rapid changes in the longitudinal direction as in the drive of a piezoelectric motor or a fluid valve, resulting in high shear rates. The corresponding forces are transmitted through the bearing in this case due to the increased viscosity.

Im Folgenden werden detaillierte Beschreibungen von besonders vorteilhaften Ausgestaltungen der Erfindung unter Bezug auf die begleitenden Figuren wiedergegeben:

  • Figur 1 zeigt einen Längsschnitt durch ein Dosierventil mit Ventileinheit, Aktoreinheit, Längenkompensationseinheit und Rückstellfeder,
  • Figur 2 zeigt ein Dosierventil entsprechend Figur 1, wobei die Rückstellfeder direkt am friktionsbasierten Kompensationselement angreift.
In the following, detailed descriptions of particularly advantageous embodiments of the invention will be given with reference to the accompanying drawings:
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a metering valve with valve unit, actuator unit, length compensation unit and return spring,
  • FIG. 2 shows a metering valve according to FIG. 1, the return spring acting directly on the friction-based compensation element.

Das im Folgenden detailliert beschriebene friktionsbasierte Kompensationselement (FK) stellt eine Weiterentwicklung und Optimierung des genannten Standes der Technik hinsichtlich der Integration maximaler Funktionalität bei gegebenen Bauraumbedingungen dar, wie vorgeschriebene Bauhöhe, Außendurchmesser und einfacher Aufbau als modulare Einheit. Dieses kann separat aufgebaut, getestet und verbaut werden.The friction-based compensation element (FK) described in detail below represents a further development and optimization of the cited prior art with regard to the integration of maximum functionality under given installation space conditions, such as prescribed overall height, outside diameter and simple construction as a modular unit. This can be set up separately, tested and installed.

Das erfindungsgemäße FK ist den bekannten Konzepten Hydraulischer Kompensatoren (HK) in folgenden Eigenschaften überlegen:
Der Bauraum, insbesondere die Länge des Piezoantriebes, wird bei Anwendung eines FK gegenüber einem Piezoantrieb mit HK deutlich reduziert, da das HK in der Länge immer an den Piezoantrieb anschließen muss, während beim FK nur ein zusätzliches Rohr geringer Wandstärke, das die Aktoreinheit umfasst, erforderlich ist. Daher entsteht lediglich ein geringer zusätzlicher Platzbedarf im Durchmesser.The FK according to the invention is superior to the known concepts of hydraulic compensators (HK) in the following properties:
The space, in particular the length of the piezo drive, is significantly reduced when using a FK compared to a piezo drive with HK, since the HK always has to connect in length to the piezo drive, while in FK only an additional tube of small wall thickness, which includes the actuator unit, is required. Therefore, only a small additional space requirement arises in the diameter.

Der Aufbau eines FK ist wesentlich einfacher als der eines HK.Building a FK is much easier than building a HK.

Hingegen ist beim FK nur eine enge Zylinderpassung erforderlich. Auf eine Druckbeaufschlagung des Ölvolumens kann verzichtet werden. Das mit einem hochviskosen Öl gefüllte Volumen muss nicht gasblasenfrei befüllt sein. Ein Lufteinschluss dient gerade dazu, die thermische Volumenausdehnung der Ölfüllung abzufangen.By contrast, the FK only requires a tight cylinder fit. On a pressurization of the oil volume can be omitted. The volume filled with a high-viscosity oil need not be filled free of gas bubbles. An air inclusion serves just to absorb the thermal expansion of the oil volume.

Der Kompensationsweg bei einem FK ist hingegen nahezu unbeschränkt. Daher entsteht praktisch kein Aufwand für dessen Einstellung.The compensation path for a FK, however, is almost unlimited. Therefore, there is practically no effort for its setting.

Der Aufbau und die Funktion des erfindungsgemäßen FK in einem Piezoelektrischen Benzin (Gasoline) Direkt Injektor, PGDI, wird anhand von Fig.1 erläutert.The construction and the function of the FK according to the invention in a piezoelectric gasoline ( G asoline) D irekt I njektor, PGDI, will be explained with reference to Figure 1 .

Der Aufbau eines Dosierventils umfasst ein Gehäuse mit folgenden funktionalen Bestandteilen:

  1. 1) Ventileinheit
  2. 2) Aktoreinheit
  3. 3) Längenkompensationseinheit
  4. 4) Fluidzufuhr/Kraftstoffzufuhr
The construction of a metering valve comprises a housing with the following functional components:
  1. 1) Valve unit
  2. 2) actuator unit
  3. 3) Length compensation unit
  4. 4) fluid supply / fuel supply

1. Ventileinheit:1st valve unit:

Die Ventileinheit besteht aus einer Ventilnadel 1, deren unteres Ende entsprechend der Ausrichtung in den Figuren in Form eines Ventiltellers 2 ausgebildet ist und aus einer Cartridge/Hülse 3, in deren unteres Ende ein Ventilsitz 4 eingeschliffen ist, der zusammen mit dem Ventilteller 2 ein Kegelstrahlventil bildet, wobei der Strahlkegelwinkel des austretenden Kraftstoffes durch die geometrische Ausgestaltung des Ventiltellers 2 und des Ventilsitzes 4 festgelegt werden. Die Ventilnadel 1 wird in der Hülse 3 durch zwei sehr enge Spielpassungen 5,6 axial geführt. Der Querschnitt der Ventilnadel 1 im Bereich der unteren Passung 5 weist ein oder mehrere Abflachungen auf, damit der Kraftstoff im Raum zwischen Ventilnadel und Hülsen-Innenwand von der mindestens einen Eintrittsbohrung 7 während des Einspritzvorganges ungehindert zum geöffneten Kegelstrahlventil fließen kann. Oberhalb der oberen Passung 6 ist ein Metallbalg 8 an seinem unteren Ende hermetisch dichtend mit der Ventilnadel 1 und an seinem oberen Ende hermetisch dichtend mit dem Ventilkörper 9 vorzugsweise durch Verschweißen verbunden. Diese Art des Balganschlusses bewirkt, dass der unter hohem Druck stehende Kraftstoff von außen auf den Balg einwirkt. Der Einbau von Metallbälgen unter Außendruckbelastung wird von den Balgherstellern als die stabilere Variante empfohlen. Der Metallbalg 8 dient als hochdruckfestes hermetisch dichtendes, aber axial weiches Durchführungselement, das die erforderliche Bewegung der Ventilnadel 1 zum schnellen Öffnen und Schließen des Kegelstrahlventils nicht behindert. Der Metallbalg 8 besitzt einen effektiven hydraulischen Durchmesser d1 der genau auf den Durchmesser der Dichtlinie d2 im Kegelstrahlventil abgestimmt wird. Liegt der Kraftstoffdruck P an, so berechnet sich die vom Kraftstoffdruck P auf die Ventilnadel 1 ausgeübte Druckkraft zu FP = π/4 · (d1 2 - d2 2) · P, wobei ein positives Vorzeichen eine Kraft nach oben also eine ventilschließende Kraft bedeutet. Je nach bevorzugter Auslegung der Kräftebilanz auf das Ventil kann durch Wahl von d1 und d2 eine öffnende, schließende oder verschwindende druckabhängige Kraft auf die Ventilnadel eingestellt werden.The valve unit consists of a valve needle 1, whose lower end is formed according to the orientation in the figures in the form of a valve plate 2 and from a cartridge / sleeve 3, in the lower end of a valve seat 4 is ground, which together with the valve plate 2, a cone jet valve forms, wherein the jet cone angle of the exiting fuel by the geometric configuration of the valve plate 2 and the valve seat 4 are set. The valve needle 1 is axially guided in the sleeve 3 by two very tight clearance fits 5.6. The cross section of the valve needle 1 in the region of the lower fitting 5 has an or a plurality of flats, so that the fuel in the space between the valve needle and sleeve inner wall of the at least one inlet bore 7 during the injection process can flow freely to the open cone jet valve. Above the upper fitting 6, a metal bellows 8 is hermetically sealed at its lower end with the valve needle 1 and at its upper end hermetically sealed to the valve body 9 by welding. This type of Balganschlusses causes the high-pressure fuel from the outside acts on the bellows. The installation of metal bellows under external pressure loading is recommended by the bellows manufacturers as the more stable variant. The metal bellows 8 serves as a high pressure resistant hermetically sealed, but axially soft feedthrough element that does not hinder the required movement of the valve needle 1 for fast opening and closing of the cone jet valve. The metal bellows 8 has an effective hydraulic diameter d 1 which is exactly matched to the diameter of the sealing line d 2 in the cone jet valve. If the fuel pressure P is applied, the pressure force exerted on the valve needle 1 by the fuel pressure P is calculated to be F P = π / 4 · (d 1 2 -d 2 2 ) · P, where a positive sign is an upward force, ie a valve closing Means power. Depending on the preferred design of the balance of forces on the valve can be adjusted by selecting d 1 and d 2 an opening, closing or vanishing pressure-dependent force on the valve needle.

Durch das schnelle Öffnen und Schließen des Kegelstrahlventils werden Druckschwankungen hoher Amplitude und Frequenz (Druckwellen) im Kraftstoff induziert, die einen Metallbalg stark schädigen und zu seinem verfrühten Ausfall führen. Als experimentell erwiesene und wirksame Maßnahme ist der Metallbalg oberhalb der Passung 6 angeordnet, die in ihrem Querschnitt keine Abflachungen aufweist. Durch hinreichend enge Passungen können Druckwellen nicht propagieren, was den Metallbalg 8 vor den schädlichen Druckwellen schützt.The rapid opening and closing of the cone jet valve induces high amplitude and frequency (pressure wave) pressure fluctuations in the fuel that severely damage a metal bellows and lead to its premature failure. As an experimentally proven and effective measure of the metal bellows is located above the fit 6, which has no flats in its cross section. By sufficiently close fits pressure waves can not propagate, which protects the metal bellows 8 from the harmful pressure waves.

Durch eine weiche, druckvorgespannte Rückstellfeder 10, die sich am unteren Ende auf dem Ventilkörper 9 und am oberen Ende über einen Federteller 11 an der Ventilnadel 1 abstützt, wird eine wegunabhängige Schließkraft FR in die Ventilnadel eingeleitet. Die Schließkraft FS im Kegelstrahlventil zwischen Ventilteller 2 und Ventilsitz 4 setzt sich im Betrieb additiv aus dem druckabhängigen Anteil FP und der Kraft der Rückstellfeder FR zusammen gemäß FS = FP + FR .By a soft, pressure-biased return spring 10, which is supported at the lower end on the valve body 9 and at the upper end via a spring plate 11 on the valve needle 1, a path-independent closing force F R is introduced into the valve needle. The closing force F S in the cone jet valve between the valve disk 2 and the valve seat 4 is in operation additively composed of the pressure-dependent portion F P and the force of the return spring F R according to F S = F P + F R.

Der Ventilkörper 9 ist mit der Hülse 3 hermetisch dichtend und druckstabil vorzugsweise durch Schweißen verbunden.The valve body 9 is connected to the sleeve 3 hermetically sealed and pressure-stable, preferably by welding.

Die Ventileinheit ist bis zu dem bis jetzt beschriebenen Zustand als separate Einheit montierbar und mit Hilfe geeigneter Vorrichtungen in ihrer Funktion prüfbar, wie z.B. auf Dichtheit der Schweißnähte, Dichtheit des Kegelstrahlventils, Ausbildung und Eigenschaften des Kegelstrahles, was Kosten spart, da mangelhafte Ventilgruppen sofort ausgesondert werden können und Fehler nicht erst an einem vollständigen Injektor nachgewiesen werden, wodurch der gesamte Injektor verworfen werden müsste.The valve unit is mountable as a separate unit up to the state described so far and can be tested in its function by means of suitable devices, e.g. on tightness of the welds, tightness of the cone jet valve, training and properties of the cone jet, which saves costs, as defective valve groups can be immediately discarded and errors are not detected on a complete injector, whereby the entire injector would have to be discarded.

2. Aktoreinheit:2nd actuator unit:

Die Aktoreinheit besteht aus dem Piezoelektrischen Multilayer Aktor, PMA 12, der unter Druckvorspannung zwischen einer Bodenplatte 13 und einer Kopfplatte 14 in eine Rohrfeder 15 eingeschweißt ist. Die Druckvorspannung schützt den PMA im hochdynamischen Betrieb vor schädlichen Zugspannungen. Die Piezokeramik verhält sich stabil gegenüber Druckspannungen, Zugspannungen hingegen können zur Zerstörung der Piezokeramik führen. Zudem wird durch das Anlegen einer starken Druckvorspannung, typischerweise von ca. 500 N - 1000 N, der Effekt der Spaltfederung zwischen den Stirnflächen des PMA und den entsprechenden Gegenflächen der Kopfplatte 14- und Bodenplatte 13 vermieden, der zu einer weichen, mechanischen Ankopplung der Kopfplatte 14 und Bodenplatte 13 führt und daher ursächlich für Verluste in der Auslenkung der Aktoreinheit sein kann. Ursache für das Auftreten von Spaltfederung sind geometrische Abweichungen von der idealen planparallelen Geometrie der PMA Stirnflächen. Die Stirnflächen sind typisch mit einer Toleranz in der Parallelität von ca. ± 50µm gefertigt.The actuator unit consists of the piezoelectric multilayer actuator, PMA 12, which is welded under pressure bias between a bottom plate 13 and a top plate 14 in a tube spring 15. The compressive prestressing protects the PMA from damaging tensile stresses in highly dynamic operation. The piezoceramic behaves stable against compressive stresses, tensile stresses, however, can lead to the destruction of the piezoceramic. In addition, the effect of the gap suspension between the end faces of the PMA and the corresponding mating surfaces of the top plate 14 and bottom plate 13 is avoided by applying a strong compressive bias, typically from about 500 N - 1000 N, which leads to a soft, mechanical coupling of the top plate 14 and bottom plate 13 leads and therefore be the cause of losses in the deflection of the actuator can. Cause of the occurrence of gap suspension are geometric deviations from the ideal plane-parallel geometry of the PMA end faces. The faces are typically made with a tolerance in the parallelism of about ± 50μm.

Durch den Polungsvorgang werden zunächst planare Stirnflächen ballig ausgebildet. Ohne oder bei nur geringer Druckvorspannung ist nur ein Bruchteil der PMA Stirnfläche auf Anlage mit der entsprechenden Gegenfläche auf der Kopf- oder Bodenplatte und bewirkt eine mechanisch weiche Kopplung. Eine hinreichend hohe Druckkraft bewirkt durch elastische Deformation das Schließen der Spalte und damit eine ganzflächige Anlage der Stirnflächen an den entsprechenden Gegenflächen und somit eine mechanisch steife Ankopplung.By the poling process initially planar faces are formed spherical. Without or with only low compressive bias is only a fraction of the PMA end face on investment with the corresponding mating surface on the top or bottom plate and causes a mechanically soft coupling. A sufficiently high compressive force causes by elastic deformation, the closing of the column and thus a full-scale contact of the end faces of the corresponding mating surfaces and thus a mechanically rigid coupling.

Die Kopfplatte 14 enthält zudem Bohrungen 16, durch die die elektrischen Anschlüsse 17 des PMA zentral nach hinten aus der Aktoreinheit herausgeführt werden.
Die Aktoreinheit kann ebenfalls als separates Modul elektrisch und mechanisch geprüft werden, bevor es in einen Injektor eingebaut wird.The head plate 14 also contains holes 16 through which the electrical connections 17 of the PMA are led out centrally from the actuator unit.
The actuator unit can also be electrically and mechanically tested as a separate module before it is installed in an injector.

3. Längenkompensationseinheit:3. Length compensation unit:

Der Längenkompensator besteht in einer bevorzugten Ausführung für die Anwendung im beschriebenen Dosierventil aus zwei konzentrischen Rohren, dem Innenrohr 18 und dem Außenrohr 19, wobei der Außendurchmesser des Innenrohres 18 nur geringfügig kleiner ist als der Innendurchmesser des Außenrohres 19, so dass beide Rohre eine enge Spielpassung bilden. Eine typische Durchmesserdifferenz liegt bei ca. 5 µm - 20 µm.The length compensator is in a preferred embodiment for use in the described metering valve of two concentric tubes, the inner tube 18 and the outer tube 19, wherein the outer diameter of the inner tube 18 is only slightly smaller than the inner diameter of the outer tube 19, so that both tubes a tight clearance fit form. A typical diameter difference is approx. 5 μm - 20 μm.

Beim Einsatz eines dilatanten Fluide zwischen einem Innenrohr und einem Außenrohr einer friktions-basierten Längenkompensationseinheit werden ebenfalls mechanische Kräfte für den Fall übertragen, dass hohe Relativgeschwindigkeiten vorliegen. Nachteilige Längenänderungen und Bauteiletoleranzen verschiedener Bauelemente können ausgeglichen werden, indem langsame Relativbewegungen nicht von der Einheit abgestützt, sondern ausgeglichen werden. Rheologisch gesehen fließen Fluide normalerweise beim Einwirken äußerer Kräfte, beispielsweise entsprechend der Newton'schen Scherkraftformel. Die Viskosität eines dilatanten Fluids ist abhängig von dem Betrag der Scherkräfte, die in dieses Fluid eingebracht werden. Mit zunehmender Scherrate steigt die Viskosität bis hin zu festkörperähnlichen Eigenschaften. Falls nun ein Hub eines piezoelektrischen Aktors, der nur wenige µm ausmacht, von einem friktions-basierten Kompensationselement abgestützt werden soll, müssen derartige Reaktionen innerhalb des Fluids ausreichend schnell ablaufen. Dies ist der Fall; da Viskositätsänderungen in dilatanten Fluiden im Millisekundenbereich vonstatten gehen. Anders ausgedrückt reagiert ein derartiges Fluid dilatant und nicht pseudoplastisch. Als Ergebnis liegt in diesem Fall ein steifes Lager zum Abstützen des Aktorhubes vor.When using a dilatant fluid between an inner tube and an outer tube of a friction-based length compensation unit also mechanical forces are transmitted in the event that high relative speeds are present. Adverse length changes and component tolerances of various components can be compensated by slow Relative movements are not supported by the unit, but compensated. From a rheological point of view, fluids normally flow when external forces are applied, for example according to Newton's shear force formula. The viscosity of a dilatant fluid is dependent on the amount of shear forces introduced into that fluid. With increasing shear rate, the viscosity increases to solid-like properties. If now a stroke of a piezoelectric actuator, which makes up only a few microns, to be supported by a friction-based compensation element, such reactions must be sufficiently fast within the fluid. This is the case; As viscosity changes in dilatant fluids in the millisecond range take place. In other words, such a fluid reacts dilatantly and not pseudoplastic. As a result, in this case, there is a rigid bearing for supporting the actuator stroke.

Typischerweise wird, wie in Fig. 1 gezeigt, das Innenrohr 18 mit der Kopfplatte 14 der Aktoreinheit 32 steif verbunden, beispielsweise verschweißt. Das Außenrohr 19 wird an seinem unteren Ende mit der Ventilgruppe steif und hochdruckdicht verbunden. Die Bodenplatte 13 ist steif mit dem oberen Ende der Ventilnadel 1 verbunden. Der Innenraum innerhalb des Außenrohres 19 ist zur Gewährleistung der permanenten Ausfüllung des Passungsspaltes zwischen dem Innenrohr 18 und dem Außenrohr 19 weitestgehend mit dilatantem Fluid ausgefüllt. Des weiteren dient die Füllung gleichzeitig zur optimalen Verlustwärmeabfuhr vom PMA zum Außenrohr 19.Typically, as shown in Fig. 1 , the inner tube 18 is rigidly connected to the top plate 14 of the actuator unit 32, for example, welded. The outer tube 19 is connected at its lower end to the valve group rigid and high pressure tight. The bottom plate 13 is rigidly connected to the upper end of the valve needle 1. The interior space inside the outer tube 19 is largely filled with dilatant fluid to ensure the permanent filling of the gap between the inner tube 18 and the outer tube 19. Furthermore, the filling serves at the same time for optimum loss heat dissipation from the PMA to the outer tube 19.

4. Die Kraftstoffzufuhr:4. The fuel supply:

Die Kraftstoffversorgung besteht aus einem Einlassverbinder/Inletfitting 26 mit einer Zulauföffnung 20, in die der Kraftstoff von der Hochdruckpumpe kommend über eine Kraftstoffleitung eingespeist wird. Die Zulauföffnung mündet in eine Ringnut 21, durch die der Kraftstoff gleichmäßig über den Umfang verteilt wird. Zur Kraftstoffversorgung dient des weiteren ein Mantelrohr 22. Der zylindrische Ringspalt zwischen dem Außenrohr 19 und dem Mantelrohr 22 dient als Kraftstoffleitung vom Inletfitting 26 zur Ventilgruppe. Das Inletfitting (26) ist hochdruckfest und hermetisch dichtend mit dem oberen Ende des Außenrohres und dem Mantelrohr verbunden. Das untere Ende des Mantelrohres ist hochdruckfest und hermetisch dichtend mit der Hülse 3 verbunden.
Diese Art der konzentrischen Kraftstoffzufuhr ermöglicht eine optimale Verlustwärmeabfuhr vom PMA über das Innenrohr 18, das Silikonöl und das Außenrohr 19 zum Kraftstoff.
Die Elastizität des Außen- und Mantelrohres stellt einen effizienten, injektorinternen Druckspeicher dar, der die durch das schnelle Öffnen und Schließen des Kegelstrahlventils ausgelösten Druckwellen optimal dämpft.The fuel supply consists of an inlet connector / inlet fitting 26 with an inlet opening 20, into which the fuel is fed from the high-pressure pump via a fuel line. The inlet opening opens into an annular groove 21, through which the fuel is distributed uniformly over the circumference. For fuel supply is the further a jacket tube 22. The cylindrical annular gap between the outer tube 19 and the jacket tube 22 serves as a fuel line from the inlet fitting 26 to the valve group. The inlet fitting (26) is high pressure resistant and hermetically sealed to the upper end of the outer tube and the jacket tube. The lower end of the jacket tube is high pressure resistant and hermetically sealed to the sleeve 3.
This type of concentric fuel delivery allows for optimum loss heat removal from the PMA via the inner tube 18, the silicone oil and the outer tube 19 to the fuel.
The elasticity of the outer and jacket tube is an efficient, injector-internal pressure accumulator, which optimally damps the pressure waves caused by the rapid opening and closing of the cone jet valve.

Das Inletfitting 26 kann eine Vorrichtung zur mechanischen Injektorkalibrierung, bestehend aus einer Hohlschraube 23, und einer weichen Feder 24, die sich oben an der Hohlschraube und unten an der Aktoreinheit abstützt, enthalten. Durch das Eindrehen der Hohlschraube 23 wird über die Feder 24 der Ventilsitz gezielt geringfügig entlastet, wodurch der erreichbare Volumenstrom des Kegelstrahlventils geringfügig zunimmt. Eine mechanische Gleichstellung zwischen mehreren Injektoren ist somit erreichbar. Die Innenbohrung der Hohlschraube 23 dient zur Durchführung der elektrischen Anschlüsse 17. Mittels der Dichtung 25 aus Silikon oder ähnlichem ist die Bohrung der Hohlschraube 23 verschlossen, damit die Silikonölfüllung sicher im Injektorinnenraum eingeschlossen bleibt.The inlet fitting 26 may include a device for mechanical injector calibration, consisting of a hollow screw 23, and a soft spring 24, which is supported at the top of the hollow screw and the bottom of the actuator unit. By screwing in the hollow screw 23, the valve seat is selectively slightly relieved via the spring 24, whereby the achievable volume flow of the cone jet valve increases slightly. A mechanical equality between several injectors is thus achievable. By means of the seal 25 made of silicone or the like, the bore of the hollow screw 23 is closed, so that the silicone oil filling remains trapped securely in the injector interior.

Funktion des friktionsbasierten Kompensationselementes FK im Injektor bzw. DosierventilFunction of the friction-based compensation element FK in the injector or metering valve

Grundsätzlich können keine statischen Kräfte durch ein derartiges FK zwischen den beiden Rohren, dem Innenrohr 18 und dem Außenrohr 19, übertragen werden.In principle, no static forces can be transmitted by such a FK between the two tubes, the inner tube 18 and the outer tube 19.

Die Funktion des FK basiert darauf, dass es die Kopplung durch viskose Reibung erlaubt, kurzzeitig hohe Kräfte bei hoher mechanischer Steifigkeit zu übertragen, wobei während der Zeitspanne der Kraftwirkung verglichen mit der Aktorauslenkung nur eine vernachlässigbare Relativverschiebung zwischen den Rohren auftritt. Die mechanische Steifigkeit des FK wird durch die mechanischen Steifigkeiten der beiden Rohre festgelegt. Sehr langsame Relativverschiebungen zwischen den Rohren finden praktisch kräftefrei statt.
Daher ist das FK zum Einsatz in kurzzeitig arbeitenden Schaltventilen oder auch periodisch arbeitenden Schaltventilen einsetzbar, wobei die Phase der Kraftübertragung verglichen mit der Aktorauslenkung nur zu einer vernachlässigbaren Relativverschiebung zwischen den Rohren im FK führt.The function of the FK is based on the fact that it allows the coupling by viscous friction, briefly high forces at high transfer mechanical rigidity, wherein during the period of the force effect compared to the Aktorauslenkung only a negligible relative displacement between the tubes occurs. The mechanical stiffness of the FK is determined by the mechanical stiffnesses of the two tubes. Very slow Relativverschiebungen between the tubes take place virtually free of forces.
Therefore, the FK for use in short-term operating switching valves or periodically operating switching valves can be used, the phase of the power transmission compared to the Aktorauslenkung only leads to a negligible relative displacement between the tubes in the FK.

Bei Einspritzventilen für Verbrennungsmotoren treten Phänomene mit hinreichend unterschiedlichen Zeitskalen auf:

  1. 1. Typische Einspritzzeiten von ca. 1 ms - 3 ms, in der das FK hohe Kräfte übertragen muss.
  2. 2. Langsame thermische Vorgänge im Sekunden- bis Minutenbereich, wobei Ausgleichsvorgänge im FK praktisch ungehindert d.h. kräftefrei stattfinden.
With injection valves for internal combustion engines, phenomena occur with sufficiently different time scales:
  1. 1. Typical injection times of approx. 1 ms - 3 ms, in which the FK must transmit high forces.
  2. 2. Slow thermal processes in the second to minute range, with compensatory processes in the FK taking place virtually unhindered, ie without forces.

Wiederholt auftretende Kraftwirkungen auf das FK kumulieren, indem sich der Verschiebeweg zwischen den Rohren addiert. Daher ist ein Rückstellmechanismus für das Innenrohr (18) relativ zum Außenrohr (19) erforderlich, der das Außenrohr (19) in der kräftefreien Zeit in die Anfangslage zurückversetzt.Cumulate repetitive force effects on the FK by adding the displacement between the tubes. Therefore, a return mechanism for the inner tube (18) relative to the outer tube (19) is required, which returns the outer tube (19) in the zero-force time in the initial position.

Wird der PMA (12) über die elektrischen Anschlüsse (17) aufgeladen, so verlängert sich der PMA und öffnet das Kegelstrahlventil, wobei die Schließkraft vom PMA übernommen wird. Die Aktoreinheit stützt sich dabei über das Innenrohr und die viskose Reibung an dem Außenrohr ab. Die Schließkraft bewirkt über die viskose Reibung, dass die Aktoreinheit während der Öffnungsdauer mit konstanter Geschwindigkeit relativ zum Außenrohr nach oben gedrückt wird. Durch das geöffnete Kegelstrahlventil tritt währenddessen Kraftstoff in Form eines Kegelstrahles in den Brennraum aus. Zur Beendigung des Einspritzvorganges wird der PMA wieder über die elektrischen Anschlüsse 17 entladen, wobei der PMA wieder auf die ursprüngliche Länge kontrahiert und das Kegelstrahlventil durch die Schließkraft geschlossen wird. Zusätzlich unterstützt die Rückstellfeder 10 den Schließvorgang.
Da sich das Innenrohr 18 während des Einspritzvorganges nach oben um die Strecke ε bewegt hat, wird die Elastizität des Antriebes (Federkonstante cD), die sich aus der Serienschaltung der Elastizität der Aktoreinheit (Federkonstante cA) und der Elastizität der Ventilnadel (Federkonstante cN) gemäß 1/cD = 1/cA +1/cN berechnet, nach erfolgter Entladung des PMA, um die Strecke ε stärker gedehnt und erzeugt daher eine zusätzliche Schließkraft: dF= cD · ε.
Im FK wirkt diese Kraft nach unten, d.h. sie bewirkt eine Rückstellung des Innenrohres 18 während der Ruhephase des Injektors zwischen den Einspritzvorgängen. Die viskose Reibung dämpft die Rückstellbewegung.
Durch die zusätzliche Schließkraft dF wird ein Rückstellmechanismus bereitgestellt.If the PMA (12) is charged via the electrical connections (17), the PMA is extended and opens the cone jet valve, the closing force being taken over by the PMA. The actuator unit is supported by the inner tube and the viscous friction on the outer tube. The closing force, via the viscous friction, causes the actuator unit to be pushed upwards at a constant speed relative to the outer tube during the opening period. In the meantime, fuel in the form of a cone jet enters the combustion chamber through the opened cone jet valve. To end the injection process the PMA is discharged again via the electrical connections 17, whereby the PMA is contracted again to the original length and the cone jet valve is closed by the closing force. In addition, the return spring 10 supports the closing operation.
Since the inner tube 18 has moved upward during the injection process by the distance ε, the elasticity of the drive (spring constant c D ), which consists of the series connection of the elasticity of the actuator unit (spring constant c A ) and the elasticity of the valve needle (spring constant c N ) calculated according to 1 / c D = 1 / c A + 1 / c N , after the discharge of the PMA, stretched by the distance ε stronger and therefore generates an additional closing force: dF = c D · ε.
In the FK this force acts downward, ie it causes a return of the inner tube 18 during the rest phase of the injector between the injection events. The viscous friction dampens the return movement.
The additional closing force dF provides a return mechanism.

Im Injektorbetrieb, verbunden mit periodischem Öffnen- und Schließen, stellt sich ein dynamisches Gleichgewicht derart ein, dass die Drift des Innenrohres 18 nach oben, die während des Einspritzvorganges eintritt, während der Ruhephase des Injektors zurückgesetzt wird. Diese Gleichgewichtslage hängt von der Tastrate, d. h. vom Verhältnis der Einspritzzeit zur Periodendauer ab. Da bei Einspritzventilen für Verbrennungsmotoren die Einspritzzeit wesentlich geringer als die Periodendauer ist, entspricht die dynamische Gleichgewichtslage des FK nahezu seiner Ruhelage bei beliebig langer Periodendauer. Daher ist der dynamische Tastrateneffekt für praktische Anwendungen vernachlässigbar.In injector operation, associated with periodic opening and closing, a dynamic equilibrium is established such that the drift of the inner tube 18 upwards, which occurs during the injection process, is reset during the rest phase of the injector. This equilibrium position depends on the tactile rate, ie. H. from the ratio of the injection time to the period. Since the injection time for injectors for internal combustion engines is substantially less than the period, the dynamic equilibrium position of the FK corresponds almost to its rest position with arbitrarily long period duration. Therefore, the dynamic duty cycle effect is negligible for practical applications.

Sehr langsame Relativverschiebungen zwischen dem Innenrohr 18 und dem Außenrohr 19, wie sie z.B. durch thermische Dehnung oder Setzeffekte des PMA hervorgerufen werden, können hingegen ungehindert stattfinden.By contrast, very slow relative displacements between the inner tube 18 and the outer tube 19, as caused, for example, by thermal expansion or setting effects of the PMA, can take place unhindered.

Vorteile eines FK (friktionsbasierten Kompensationselementes) in einem unter Druck direkt einspritzenden Injektor:Advantages of a FK (friction-based compensation element) in a direct injection injector under pressure:

  1. 1) sehr geringer Bauraumbedarf1) very small space requirement
  2. 2) sehr einfacher Aufbau aus nur zwei ineinander eingepassten Rohren2) very simple construction of only two tubes fitted into each other
  3. 3) Mehrfachnutzung des Injektor-Außenrohres als Teil der konzentrischen Kraftstoffzufuhr und Teil des Kompensators3) Multiple use of the injector outer tube as part of the concentric fuel supply and part of the compensator
  4. 4) Mehrfachnutzung der Ölbefüllung im FK zur optimalen Verlustwärmeabfuhr vom PMA über das Innenrohr 18 und das Außenrohr 19 zum Kraftstoff und zur mechanischen Kopplung des Innenrohres zum Außenrohr mittels viskoser Reibung.4) multiple use of oil filling in the FK for optimum loss heat dissipation from the PMA via the inner tube 18 and the outer tube 19 to the fuel and for mechanical coupling of the inner tube to the outer tube by means of viscous friction.
  5. 5) Es ist praktisch kein Aufwand zur Justage des FK nötig.5) It is practically no effort to adjust the FK necessary.
  6. 6) Eine Ölbefüllung muss nicht blasenfrei sein.6) An oil filling does not have to be bubble-free.
  7. 7) Der FK benötigt keine Druckbeaufschlagung zur Sicherstellung seiner Funktion.7) The FK does not require pressurization to ensure its function.
  8. 8) Eine hochviskose Ölbefüllung oder ein dilatantes Fluid können auf einfache Weise im Injektorinnenraum eingeschlossen werden.8) A high viscosity oil filling or dilatant fluid can be easily trapped in the injector interior.
  9. 9) Einfache Herausführung der elektrischen Anschlüsse zentral nach hinten.9) Easy removal of the electrical connections centrally to the rear.
  10. 10) Einfache Implementierung einer Feder zur mechanischen Kalibrierung des Injektordurchflusses.10) Simple implementation of a spring for mechanical calibration of injector flow.

Die Ausführung entsprechend Fig.2 bietet darüber hinaus weitere Vorteile:

  1. a) Konstruktive Vereinfachung des Aufbaues durch Wegfall des Federtellers 11.
  2. b) Einfachste Einstellung der Vorspannkraft der Rückstellfeder durch eine Vorrichtung, mit der das Innenrohr 18 mit der gewünschten Kraft niedergedrückt wird, wobei das Verschweißen des Innenrohres 18 mit der Kopfplatte 14 der Aktoreinheit in diesem Zustand ermöglicht wird.
  3. c) Die bei Schraubenfedern immer vorhandenen Seitenkräfte die bis zu ca. 20% ihrer Axialkraft betragen können werden bei dieser Variante nicht in die Ventilnadel eingeleitet.
  4. d) Die Schraubenfeder wird nur statisch belastet. Eine Schwingungsanregung der Feder und darauf zurückgehende Effekte werden vermieden. Eine in Resonanz geratene Schraubenfeder kann rotieren, wodurch sich die Einleitung der Querkraft in die Ventilnadel zeitlich ändert und u.a. die Strahlgeometrie des Kegelstrahles beeinflusst wird.
The embodiment according to Figure 2 also offers other advantages:
  1. a) Constructive simplification of the structure by eliminating the spring plate 11th
  2. b) Easiest adjustment of the biasing force of the return spring by a device with which the inner tube 18 is depressed with the desired force, wherein the welding of the inner tube 18 is made possible with the top plate 14 of the actuator unit in this state.
  3. c) The lateral forces which are always present in coil springs can be up to approx. 20% of their axial force not introduced into the valve needle in this variant.
  4. d) The coil spring is loaded only statically. Vibration excitation of the spring and effects due to it are avoided. A resonant coil spring can rotate, which changes the time the shear force is introduced into the valve needle and, among other things, affects the beam geometry of the cone beam.

Erreicht werden diese Vorteile durch Einleitung der Vorspann kraft der Rückstellfeder in das Innenrohr anstatt in das obere Ende der Ventilnadel.These advantages are achieved by introducing the biasing force of the return spring in the inner tube instead of in the upper end of the valve needle.

Es ist der Einsatz eines dilatanten Fluids mit Vorteilen verbunden. Hier bewirkt der Anstieg der Scherrate ein Ansteigen der Viskosität des Fluids bis hin zu festkörperähnlichen Eigenschaften. Da diese fluidinternen Eigenschaftsänderungen im Millisekundenbereich ablaufen, lassen sie sich für die Zwecke eines friktions-basierten Längenkompensationselementes ausnützen.It is the use of a dilatant fluid associated with benefits. Here, the increase in the shear rate causes an increase in the viscosity of the fluid up to solid-like properties. Since these fluid-internal property changes run in the millisecond range, they can be exploited for the purposes of a friction-based length compensation element.

Weiterhin ist die Anwendung des FK nicht auf piezoelektrische Antriebe beschränkt. Es ist ebenso vorteilhaft bei allen Arten von Festkörperaktoren wie z. B. bei magnetostriktiven oder elektrostriktiven Aktoren einsetzbar.Furthermore, the application of the FK is not limited to piezoelectric drives. It is also advantageous for all types of solid state actuators such. B. in magnetostrictive or electrostrictive actuators.

Claims (12)

  1. Metering valve including a length compensation unit and consisting of:
    - a housing,
    - a valve unit (30) for metering a fluid by means of a stroke of a valve needle (1),
    - a supply duct (31) for fluid under pressure,
    - an actuator unit (32) for generating a valve stroke,
    - a length compensation unit which is inserted in the flow of force between actuator unit (32) and the housing of the metering valve,
    characterized in that
    the length compensation unit is provided by a friction-based compensation element (33) consisting of at least two tubes (18,19), the inner tube (18) and the outer tube (19), which are aligned in parallel with and enclose the actuator unit (32), said tubes being fitted one inside the other by means of a clearance fit, wherein a fluid having dilatant properties is present between the tubes, wherein the viscosity increases in response to an increasing shear rate, such that the length compensation unit acts like a rigid bearing in the case of rapid relative movements.
  2. Metering valve according to claim 1, in which a pretensioned return spring (10) is provided for pressing the valve needle (1) in a closing direction of the metering valve.
  3. Metering valve according to claim 2, in which the return spring (10) that is supported on the housing acts on a valve collar (11) on the other side, said collar being directly connected to the valve needle (1).
  4. Metering valve according to claim 1, in which the return spring (10) that is supported on the housing acts on the inner tube (18) on the other side.
  5. Metering valve according to one of the preceding claims, in which electrical connections (17) of the actuator unit (32) can be guided outwards through the inner tube (18) which is open at its end face.
  6. Metering valve according to one of the claims 1 to 5, in which a high-viscosity fluid having a viscosity of at least 200 Ns/m2 is present.
  7. Metering valve according to one of the claims 1 to 5, in which a silicone oil is used as a high-viscosity fluid.
  8. Metering valve according to one of the preceding claims, in which the fluid supply (31) which runs in an axial direction in the radially external region of the metering valve is distributed uniformly over the circumference and forms a jacket flow cooling.
  9. Metering valve according to one of the preceding claims, in which the actuator unit (32) contains an inert fluid for heat dissipation.
  10. Metering valve according to one of the preceding claims, in which provision is made for a metal bellows (8) that separates the region of the valve unit (30), this being under increased fluid pressure, from the region of the actuator unit (32), this being under low pressure, and acts as a ducting element for the valve needle (1) from the actuator unit (32) to the valve unit (30).
  11. Metering valve according to one of the preceding claims, in which provision is made for a clearance fit (6), this being positioned between the metal bellows (8) and the region of the valve unit (30) that is exposed to fluid pressure, in order to protect the metal bellows (8) against pressure waves.
  12. Metering valve according to one of the preceding claims, in which the PMA (12) can be controlled by means of a negative prestress in order to extend the stroke of the actuator unit (32).
EP04106517A 2004-01-09 2004-12-13 Dosing valve with a length compensation unit Expired - Fee Related EP1553286B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004001505 2004-01-09
DE200410001505 DE102004001505B4 (en) 2004-01-09 2004-01-09 Dosing valve with length compensation unit

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1553286A1 EP1553286A1 (en) 2005-07-13
EP1553286B1 true EP1553286B1 (en) 2007-10-31

Family

ID=34585378

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04106517A Expired - Fee Related EP1553286B1 (en) 2004-01-09 2004-12-13 Dosing valve with a length compensation unit

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP1553286B1 (en)
DE (2) DE102004001505B4 (en)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8763767B2 (en) 2004-07-07 2014-07-01 Continental Automotive Gmbh Electronic parking brake and method for controlling an electronic parking brake
DE102005036826B4 (en) * 2005-08-04 2007-04-26 Siemens Ag Fuel injector for determining the combustion chamber pressure in an internal combustion engine
DE102005037419A1 (en) * 2005-08-08 2007-02-22 Siemens Ag Burnable gas injector for gas engine of automobile, has piezoelectric actuator acting on valve needle by stroke transformer, where rigidity of valve and transformer corresponds to rigidity of actuator
EP1816341B1 (en) * 2006-02-03 2011-04-27 Continental Automotive GmbH Actuator device for an injector and injector
DE102011102170B4 (en) * 2011-05-20 2024-06-06 Vitesco Technologies GmbH Injection device for injecting a fluid
DE102019121679A1 (en) * 2019-08-12 2021-02-18 Vermes Microdispensing GmbH Dosing system with adjustable actuator
DE102020120439A1 (en) 2020-08-03 2022-02-03 Focke & Co. (Gmbh & Co. Kg) Valve for flowable media
BE1030754B1 (en) * 2023-01-31 2024-02-27 Tatjana Yazgheche Accessories for assembling a dosing valve

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3614564A1 (en) * 1986-04-29 1987-11-05 Daimler Benz Ag INJECTION NOZZLE FOR FUEL INJECTION INTO THE COMBUSTION ROOM OF AN AIR COMPRESSING INJECTION COMBUSTION ENGINE
DE19905340C2 (en) * 1999-02-09 2001-09-13 Siemens Ag Method and arrangement for presetting and dynamic tracking of piezoelectric actuators
DE19940055C1 (en) * 1999-08-24 2001-04-05 Siemens Ag Dosing valve
US6584958B2 (en) * 1999-10-15 2003-07-01 Westport Research Inc. Directly actuated injection valve with a ferromagnetic needle
DE10035168A1 (en) * 2000-07-19 2002-02-07 Siemens Ag Piezoelectric actuator for e.g. dosing fuel from pressurized source for fuel injection valve, comprises hydraulic fluid which forms electrical passivation layer for actuator stack
DE10039424A1 (en) * 2000-08-11 2002-02-28 Siemens Ag Dosing valve with a hydraulic transmission element
EP1381772B1 (en) * 2000-11-13 2004-08-11 Siemens VDO Automotive Corporation Magneto-hydraulic compensator for a fuel injector
DE50312340D1 (en) * 2002-04-22 2010-03-04 Continental Automotive Gmbh DOSING DEVICE FOR FLUIDS, ESPECIALLY MOTOR VEHICLE INJECTION VALVE
DE112004000221D2 (en) * 2003-03-26 2006-02-16 Siemens Ag Dosing valve with length compensation unit

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
DE502004005355D1 (en) 2007-12-13
DE102004001505A1 (en) 2005-08-04
EP1553286A1 (en) 2005-07-13
DE102004001505B4 (en) 2005-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE4306073C1 (en) Metering system for dosing of fluids with injection valve for IC engine - has piston acting on closing unit, and spring with actuator acting on large dia. piston moving in cylinder
EP1046809B1 (en) Fluid metering device
EP1434937B1 (en) Fuel injection valve
DE60129830T2 (en) COMPENSATING DEVICE FOR AN INJECTION VALVE
EP0477400B1 (en) Device for compensating the tolerance in the lift direction of the displacement transformer of a piezoelectric actuator
EP1111230B1 (en) Hydraulic device for transmitting an actuator movement
EP1497553B1 (en) Dosing device for fluids, especially a motor vehicle injection valve
EP1079098B1 (en) Metering valve
EP1511932B1 (en) Injection valve
EP1079099B1 (en) Injection valve
DE112010001987T5 (en) Piezoelectric direct acting fuel injector with hydraulic connection
EP1079158A2 (en) Metering device and method of metering
DE4442649C2 (en) Electro-hydraulic drive
EP1553286B1 (en) Dosing valve with a length compensation unit
DE4412948C2 (en) Electro-hydraulic shut-off device
DE10123173A1 (en) Liquid control valve, especially fuel injection valve, has piezoactuator, actuator stroke converter membrane that seals piezoactuator against control valve, temperature compensator
EP1378657B1 (en) Fuel injector
WO2009059864A1 (en) Piezoelectric actuator module
WO2004085831A1 (en) Dosing valve with a length compensation unit
EP1431568A2 (en) Fuel injection valve
EP1664525B1 (en) Metering device
EP1399664A1 (en) Control valve for liquids
DE102004002134A1 (en) Fuel injection valve has second seal on other side of pot floor from piston forming second balancing chamber with first pot floor that has flow connection via choke element to coupler gap
DE10353641A1 (en) Fuel injector
WO2009059862A1 (en) Piezoelectric actuator module

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR LV MK YU

17P Request for examination filed

Effective date: 20060112

AKX Designation fees paid

Designated state(s): DE FR GB IT

17Q First examination report despatched

Effective date: 20060807

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE FR GB IT

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20071115

REF Corresponds to:

Ref document number: 502004005355

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20071213

Kind code of ref document: P

ET Fr: translation filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20080801

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20091231

Year of fee payment: 6

Ref country code: GB

Payment date: 20091210

Year of fee payment: 6

Ref country code: IT

Payment date: 20091222

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20100219

Year of fee payment: 6

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20101213

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20110831

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110103

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502004005355

Country of ref document: DE

Effective date: 20110701

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101213

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20110701

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101213