EP1182463A2 - Dimensioning of additional current paths for optimising the fault behaviour of a superconducting magnet arrangement - Google Patents

Abstract

The method involves computing the component of an external field disturbance that penetrates into the working volume of the magnetic arrangement. by taking into account the current changes induced in the magnetic coil or coils and the additional current paths. The mean magnetic susceptibility is determined experimentally. Independent claims are also included for the following: a superconducting magnet arrangement.

Description

Die Erfindung betrifft eine supraleitende Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit mindestens einer stromführenden Magnetspule und mit mindestens einem zusätzlichen, supraleitend geschlossenen Strompfad, welcher induktiv auf Änderungen des magnetischen Flusses durch die von ihm umschlossene Fläche reagieren kann, wobei die durch diese zusätzlichen Strompfade im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung im Arbeitsvolumen die Größenordnung von 0.1 Tesla betragsmäßig nicht überschreiten, sowie ein Verfahren zur Dimensionierung der zusätzlichen Strompfade. The invention relates to a superconducting magnet arrangement for generating a Magnetic field in the direction of a z-axis arranged around z = 0 Working volume with at least one current-carrying magnet coil and with at least one additional, superconductingly closed current path, which inductive to changes in magnetic flux through it enclosed area can react, the additional through this Current paths generated in the operating state due to induced currents Magnetic fields in the z direction in the working volume the order of 0.1 Tesla amount, and a procedure for dimensioning the additional current paths.

Eine solche Vorrichtung ist beispielsweise bekannt aus der US 4,974,113-A.Such a device is known for example from US 4,974,113-A.

Derartige supraleitende Magnetanordnungen mit aktiv abgeschirmten Magneten sind bekannt aus US-A 5,329,266 oder US-A 4,926,289.Such superconducting magnet arrangements with actively shielded magnets are known from US-A 5,329,266 or US-A 4,926,289.

Das Einsatzgebiet von supraleitenden Magneten umfasst verschiedene Anwendungsfelder, insbesondere die Magnetresonanzverfahren, in welchen in der Regel die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes wichtig ist. Zu den anspruchsvollsten Anwendungen gehört die hochauflösende Kernresonanz-Spektroskopie (NMR-Spektroskopie). Zeitliche Feldfluktuationen können sowohl vom supraleitenden Magneten selbst als auch von seiner Umgebung verursacht werden. Während mit der aktuellen Magnet- und Leitertechnologie zeitlich sehr stabile Felder erzeugt werden können, besteht auf dem Gebiet der Unterdrückung externer magnetischer Störungen noch Handlungsbedarf. Im folgenden werden Wege aufgezeigt, wie diesen Störungen entgegengewirkt werden kann. Der Schwerpunkt liegt auf dem Gebiet der Störkompensation bei supraleitenden Solenoidmagneten mit aktiver Streufeldabschirmung.The field of application of superconducting magnets includes several Fields of application, in particular the magnetic resonance method, in which in the stability of the magnetic field over time is important. To the The most demanding applications include high-resolution nuclear magnetic resonance spectroscopy (NMR spectroscopy). Temporal field fluctuations can both caused by the superconducting magnet itself as well as by its surroundings become. While very current with the current magnet and conductor technology stable fields can be generated exists in the field of Suppression of external magnetic interference still requires action. in the The following shows ways to counteract these disorders can be. The focus is on the field of interference compensation superconducting solenoid magnets with active stray field shielding.

Die US-A 4,974,113 beschreibt u. a. einen kompensierenden supraleitenden Solenoidmagneten, wobei jedoch keine aktive Abschirmung des Magnetsystems erwähnt ist. Die Idee dabei besteht darin, dass mindestens zwei voneinander unabhängige supraleitende Strompfade mittels zweier koaxial angeordneter supraleitender Solenoidspulen realisiert und so berechnet sind, dass auftretende externe Magnetfeldstörungen im Inneren der Anordnung und unter Berücksichtigung der Erhaltung des magnetischen Gesamtflusses für jeden geschlossenen supraleitenden Strompfad im Langzeitverhalten auf einen Restwert von höchstens 20% der ursprünglichen Störung unterdrückt werden. Ferner beschreibt die US-A 4,974,113 eine Methode zur Berechnung des Störverhaltens für solche Anordnungen, welche auf dem Prinzip der Erhaltung des magnetischen Flusses durch eine geschlossene supraleitende Schlaufe basiert. US-A 4,974,113 describes u. a. a compensating superconducting Solenoid magnets, but with no active shielding of the magnet system is mentioned. The idea here is that at least two of each other independent superconducting current paths by means of two coaxially arranged superconducting solenoid coils are realized and calculated so that occurring external magnetic field interference inside the arrangement and taking into account the maintenance of the total magnetic flux for each closed superconducting current path in the long-term behavior to a residual value of a maximum of 20% of the original disturbance can be suppressed. Further US-A 4,974,113 describes a method for calculating the interference behavior for such arrangements, which are based on the principle of preserving the magnetic flux through a closed superconducting loop.

Eine Anwendung dieser Idee auf ein aktiv abgeschirmtes Magnetsystem ist in der US-A 5,329,266 beschrieben. Dort ist eine Vielzahl von abschirmenden, strukturierten Kompensationsspulen vorgesehen, welche supraleitend in Serie geschaltet sind und jeweils für sich eine im Verhältnis zu den Hauptspulen geringe Stromtragfähigkeit in der Größenordnung von maximal einem Ampere aufweisen, damit im Falle eines Zusammenbruchs der Supraleitung (=Quench) das von der Magnetanordnung nach außen dringende Streufeld möglichst gering bleibt.An application of this idea to an actively shielded magnet system is in the US-A 5,329,266. There is a multitude of shielding, structured ones Compensation coils are provided, which are superconducting in series are switched and each one in relation to the main coils low current carrying capacity in the order of a maximum of one ampere so that in the event of a breakdown of superconductivity (= quench) the stray field penetrating outward from the magnet arrangement is as small as possible remains.

Einen alternativen Weg zeigt die US-A 4,926,289 auf, in der ein aktiv abgeschirmtes, supraleitendes Magnetsystem mit einem radial inneren und einem radial äußeren, supraleitend kurzgeschlossenen Spulensystem beschrieben ist, wobei zwischen dem inneren und dem äußeren Spulensystem ein supraleitender Kurzschluss mit begrenzter Stromtragfähigkeit vorgesehen ist, der als Differenzstrombegrenzer wirken soll. Eine Kompensation von externen Störungen wird dadurch ermöglicht, dass sich durch den supraleitenden Strombegrenzer zwischen den beiden Spulensystemen eine Verschiebung der Stromverteilung zwischen dem radial inneren und dem radial äußeren supraleitenden Strompfad ergeben kann. Im Quenchfall soll die geringe Stromtragfähigkeit des Differenzstrombegrenzers sicherstellen, dass das von der Magnetanordnung erzeugte externe Streufeld klein bleibt.An alternative route is shown in US Pat. No. 4,926,289, in which an aktiv shielded, superconducting magnet system with a radially inner and a radially outer, superconducting short-circuited coil system is described, wherein between the inner and the outer coil system a superconducting short circuit with limited current carrying capacity is provided, which should act as a residual current limiter. A compensation from external Interference is made possible by the fact that the superconducting Current limiter between the two coil systems a shift of Current distribution between the radially inner and the radially outer superconducting current path can result. In the case of quenching, the low Current carrying capacity of the differential current limiter ensure that that of the External stray magnetic field generated remains small.

Dimensioniert man zusätzliche Strompfade nach der obigen Lehre, wird man in gewissen Fällen feststellen, dass die gewünschte Kompensationswirkung nur schlecht erreicht wird. Bei aktiv abgeschirmten Magneten mit nur einem einzigen supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad weicht das beobachtete Störverhalten besonders deutlich vom - nach zitiertem Stand der Technik - berechneten ab. Der Grund dafür ist, dass in den gängigen Verfahren zur Berechnung des Störverhaltens einer supraleitenden Magnetanordnung der Supraleiter als ein nichtmagnetisches Material behandelt wird. In der vorliegenden Erfindung wird demgegenüber zusätzlich berücksichtigt, dass sich der Supraleiter gegenüber Feldfluktuationen kleiner als 0.1 Tesla im Wesentlichen als diamagnetisches Material verhält und somit kleine Feldfluktuationen weitgehend aus seinem Innern verdrängt. Dies manifestiert sich in einer Umverteilung des magnetischen Flusses der Feldfluktuationen in der Magnetanordnung, was sich wiederum darauf auswirkt, wie der supraleitende Magnet und weitere supraleitend geschlossene Strompfade auf eine externe Störung reagieren, weil diese Reaktion durch das Prinzip der Erhaltung des magnetischen Flusses durch eine geschlossene supraleitende Schlaufe bestimmt wird.If you dimension additional current paths according to the above teaching, you will be in certain cases find that the desired compensation effect only is poorly achieved. With actively shielded magnets with only one superconducting short-circuited current path gives way to the observed interference behavior particularly clearly from - calculated according to the cited prior art from. The reason for this is that in the usual methods for calculating the Interference behavior of a superconducting magnet arrangement of the superconductors as a non-magnetic material is treated. In the present invention in contrast, additionally takes into account that the superconductor faces each other Field fluctuations less than 0.1 Tesla essentially as diamagnetic Material behaves and thus small field fluctuations largely from its Displaced inside. This manifests itself in a redistribution of the magnetic Flux of field fluctuations in the magnet assembly, which in turn affects how the superconducting magnet and other superconducting closed current paths react to an external fault because of this Reaction by the principle of maintaining the magnetic flux through a closed superconducting loop is determined.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es demgegenüber, eine Magnetanordnung der eingangs genannten Art mit möglichst einfachen und unaufwändigen Mitteln so zu modifizieren, dass das Störverhalten eines Magnetsystems unter Berücksichtigung des Diamagnetismus des Supraleiters korrekt optimiert wird. Dabei beschränkt sich die Aufgabe der vorliegenden Erfindung nicht darauf, eine Magnetanordnung der eingangs genannten Art so zu modifizieren, dass externe Feldfluktuationen im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung weitgehend unterdrückt werden, sondern es sollen auch Anordnungen so ausgelegt werden können, dass sie eine externe Feldfluktuation in einem bestimmten Maße verstärken oder abschwächen. Solche Anordnungen sind beispielsweise dann gewünscht, wenn die externe Feldfluktuation durch Feldmodulationsspulen erzeugt wird, deren Wirkung im Arbeitsvolumen möglichst stark sein soll.In contrast, the object of the present invention is a magnet arrangement of the type mentioned at the beginning with as simple and uncomplicated as possible Means to modify so that the interference behavior of a magnet system under Consideration of the diamagnetism of the superconductor is correctly optimized. The object of the present invention is not limited to one Modify magnet arrangement of the type mentioned in such a way that external Field fluctuations in the working volume of the magnet arrangement are largely suppressed but arrangements should be interpreted in this way can that they have an external field fluctuation to a certain extent reinforce or weaken. Such arrangements are then, for example desired if the external field fluctuation by field modulation coils is generated, the effect of which should be as strong as possible in the work volume.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass die Magnetspule(n) und der (die) zusätzliche(n) Strompfade derart ausgelegt sind, dass bei Einsatz einer zusätzlichen Störspule, welche im Magnetvolumen im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, die Größe β (jener Faktor, um den die Störung durch die Reaktion des Magneten verstärkt oder abgeschwächt wird) gemäß

berechnet wird. Dies jedoch nur dann, wenn sich dieser Wert um mehr als 0.1 vom Wert

unterscheidet, welcher resultieren würde, wenn α = 0 wäre. According to the invention, this object is achieved in that the magnet coil (s) and the additional current path (s) are designed in such a way that when an additional interference coil is used, which essentially generates a homogeneous interference field in the magnet volume, the size β (that factor by which the interference is amplified or weakened by the reaction of the magnet) according to

is calculated. However, this only if this value is more than 0.1 of the value

distinguishes what would result if α = 0.

Die genannten Größen haben folgende Bedeutung:

-α :

mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen der Magnetspule(n) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),

g_Pj :

Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und der Magnetspule(n),

g_M :

Feld pro Ampère der Magnetspule(n) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade,

g_D :

Feld pro Ampère der Störspule im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade und der Magnetspule(n),

L^cl :

Matrix der induktiven Kopplungen zwischen der (den) Magnetspule(n) und den Strompfaden sowie zwischen den Strompfaden untereinander,

L^cor :

Korrektur zur Induktivitätsmatrix L^cl , welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) ergäbe,

L cl / ←D :

Vektor der induktiven Kopplungen der Störspule mit der (den) Magnetspule(n) und den Strompfaden,

L cor / ←D :

Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) ergäbe.

The sizes mentioned have the following meaning:

-α:

mean magnetic susceptibility in the volume of the magnetic coil (s) to field fluctuations which do not exceed the order of magnitude of 0.1 T; where 0 <α ≤ 1, G T = ( G M . G P 1 , ..., G Pj ... G pn )

g _Pj :

Field per ampere of the current path Pj in the working volume without the field contributions of the current paths Pi for i ≠ j and the magnetic coil (s),

g _M :

Field per ampere of the magnetic coil (s) in the working volume without the field contributions of the current paths,

g _D :

Field per ampere of the interference coil in the working volume without the field contributions of the current paths and the magnetic coil (s),

L ^cl :

Matrix of the inductive couplings between the magnet coil (s) and the current paths and between the current paths with one another,

L ^cor :

Correction to the inductance matrix L ^cl , which would result from the volume of the magnetic coil (s) with complete diamagnetic displacement of interference fields,

L cl / ← D :

Vector of the inductive couplings of the interference coil with the magnet coil (s) and the current paths,

L cor / ← D :

Correction for the coupling vector L cl / ← D , which would result from the volume of the magnetic coil (s) if diamagnetic fields are completely displaced.

Das Anbringen zusätzlicher Strompfade in einem supraleitenden Magneten ist eine Methode, um das Störverhalten des Magneten zu verbessern. Damit die zusätzlichen Strompfade die gewünschte Wirkung entfalten können, müssen sie richtig dimensioniert werden.
Dies bedeutet nach dem oben zitierten Stand der Technik, dass ihre Feldeffizienz g_Pj und die Feldeffizienz g_M des Magneten sowie die induktiven Kopplungen der zusätzlichen Strompfade untereinander, mit dem Magneten und mit allfälligen externen Feldquellen sowie alle Selbstinduktivitäten richtig berechnet und in der Auslegung der Spulen der Strompfade berücksichtigt werden. In einer erfindungsgemäßen Anordnung wird dagegen bei der Dimensionierung der zusätzlichen Strompfade berücksichtigt, dass zusätzlich zu den erwähnten Spuleneigenschaften ein magnetisches Abschirmverhalten des supraleitenden Volumenanteils im Magneten auftritt.The attachment of additional current paths in a superconducting magnet is a method to improve the interference behavior of the magnet. In order for the additional current paths to have the desired effect, they must be dimensioned correctly.
According to the prior art cited above, this means that their field efficiency g _Pj and the field efficiency g _{M of} the magnet, as well as the inductive coupling of the additional current paths to one another, with the magnet and with any external field sources, and all self-inductances are correctly calculated and in the design of the coils the current paths are taken into account. In an arrangement according to the invention, however, when dimensioning the additional current paths, it is taken into account that, in addition to the coil properties mentioned, a magnetic shielding behavior of the superconducting volume fraction in the magnet occurs.

Dieses Abschirmverhalten erscheint zwar in allen supraleitenden Magnetsystemen, wirkt sich aber nur in speziellen Konfigurationen signifikant auf das Störverhalten aus. Nur diese Konfigurationen sind erfindungsgemäß, weil bei allen anderen Anordnungen die Spulendimensionierung nach dem zitierten Stand der Technik bereits befriedigende Resultate liefert. Der Vorteil einer erfindungsgemäßen Anordnung, in welcher sich das erwähnte magnetische Abschirmverhalten des Magneten signifikant im Störverhalten der Anordnung niederschlägt, ist somit, dass vermieden werden kann, dass das Verhalten der Anordnung gegenüber externen magnetischen Störungen nicht den Erwartungen entspricht. Dabei beschränkt sich die vorliegende Erfindung nicht auf Anordnungen, die externe Feldfluktuationen in ihrem Arbeitsvolumen weitgehend unterdrücken, sondern es sollen auch Anordnungen so ausgelegt werden können, dass sie eine externe Feldfluktuation in einem bestimmten Maße verstärken oder abschwächen.This shielding behavior appears in all superconducting magnet systems, however, it only has a significant effect on the interference behavior in special configurations out. Only these configurations are in accordance with the invention because with all others Arrangements the coil dimensioning according to the cited state of the Technology already delivers satisfactory results. The advantage of an inventive Arrangement in which the magnetic shielding behavior mentioned of the magnet is significantly reflected in the interference behavior of the arrangement thus, that the behavior of the arrangement can be avoided external magnetic interference does not meet expectations. there The present invention is not limited to arrangements that are external To largely suppress field fluctuations in their work volume, but it Arrangements should also be designed so that they are external Increase or decrease field fluctuation to a certain extent.

Besonders bevorzugt ist eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung, bei der der supraleitende Magnet ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem umfasst, wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z-Achse erzeugen. An embodiment of the magnet arrangement according to the invention is particularly preferred, where the superconducting magnet is a radially inner and a radially outer coaxial coil system electrically connected in series comprises, each of these two coil systems in the working volume a magnetic field generate in the opposite direction along the z axis.

In einer solchen Anordnung wirkt sich das magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magneten typischerweise besonders stark auf das Störverhalten der Magnetanordnung aus.In such an arrangement, the magnetic shielding behavior of the Superconductors in the magnet typically have a particularly strong impact on the interference behavior the magnet arrangement.

Bei einer Weiterbildung dieser Ausführungsform weisen das radial innere Spulensystem und das radial äußere Spulensystem näherungsweise entgegengesetzt gleich große Dipolmomente auf. Dies ist die Bedingung für optimale Unterdrückung des Streufeldes des Magneten. Aufgrund der großen technischen Bedeutung von aktiv abgeschirmten Magneten ist es ein großer Vorteil, dass Zusatzspulen in solchen Magneten richtig dimensioniert werden können, auch in jenen Fällen, wo sich das erwähnte magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magneten signifikant in der Wirkung der zusätzlichen Strompfade niederschlägt.In a development of this embodiment, the radially inner Coil system and the radially outer coil system approximately opposite dipole moments. This is the condition for optimal suppression of the stray field of the magnet. Because of the big technical importance of actively shielded magnets it is a big one The advantage that additional coils in such magnets are correctly dimensioned can, even in those cases where the magnetic Shielding behavior of the superconductor in the magnet significantly in the effect of additional current paths.

Eine andere vorteilhafte Weiterbildung der obigen Ausführungsform sieht vor, dass die Magnetspule(n) einen ersten im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet (bilden), und dass eine mit dem Magneten galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zum Magneten angeordnet ist und einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Diese Ausführungsform beinhaltet eine einfache, realistische Lösung mit lediglich zwei supraleitend geschlossenen Strompfaden. Es ist also nur ein einziger supraleitender Strompfad zusätzlich zum supraleitenden Pfad des Magneten selbst vorgesehen.Another advantageous development of the above embodiment provides that the magnetic coil (s) superconducting a first one in the operating state short-circuited current path forms (form), and that one with the magnet Interference compensation coil not galvanically connected coaxially to the magnet is arranged and another superconducting in the operating state short-circuit current path forms. This embodiment includes one simple, realistic solution with only two superconducting closed Current paths. So there is only one additional superconducting current path provided for the superconducting path of the magnet itself.

Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade aus einem mit einem supraleitenden Schalter überbrückten Teil des Magneten besteht. Dies erlaubt eine Optimierung des Störverhaltens der Magnetanordnung ohne Anbringen zusätzlicher Spulen.Further training is also advantageous, which is characterized in that at least one of the additional current paths from one with one superconducting switch bridged part of the magnet. This allows an optimization of the disturbance behavior of the magnet arrangement without attachment additional coils.

Eine besonders bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass die im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfade induktiv zumindest weitgehend voneinander entkoppelt sind. Beim Laden werden daher keine Ströme gegenseitig induziert, welche sich über die offenen Schalter in viel Wärme verwandeln würden. Außerdem erfolgt keine gegenseitige Beeinflussung von driftenden supraleitenden Strompfaden, die z.B. zum stetigen Aufladen einer Spule führen könnten. Beim Quench eines supraleitenden Strompfades, z.B. des Magneten, wird durch einen anderen, z.B. eine Kompensationsspule, nicht plötzlich ein höheres Streufeld erzeugt.A particularly preferred embodiment of the invention Magnet arrangement is characterized in that the in the operating state superconductively short-circuited current paths at least largely are decoupled from each other. There are therefore no currents when charging mutually induced, which turns into a lot of heat via the open switch would transform. In addition, there is no mutual interference from drifting superconducting current paths, e.g. for constantly charging one Could lead coil. When quenching a superconducting current path, e.g. of Magnet is replaced by another, e.g. a compensation coil, not suddenly a higher stray field is created.

Bei einer besonders vorteilhaften Weiterbildung dieser Magnetanordnung wird zur induktiven Entkopplung eine unterschiedliche Polarität des radial inneren Spulensystems und des radial äußeren Spulensystems ausgenutzt. Die Nutzung der unterschiedlichen Polaritäten von Streufeldabschirmung und Hauptspule erleichtert das Design von Magnetanordnungen gemäß der oben beschriebenen Ausführungsform.In a particularly advantageous development of this magnet arrangement a different polarity of the radially inner one for inductive decoupling Coil system and the radially outer coil system used. The use the different polarities of stray field shielding and main coil facilitates the design of magnet assemblies according to that described above Embodiment.

Die obengenannten Vorteile der Erfindung zahlen sich besonders in sensitiven Systemen aus. Deshalb ist bei einer bevorzugten Ausführungsform die erfindungsgemäße Magnetanordnung Teil einer Apparatur zur hochauflösenden Magnetresonanz-Spektroskopie, beispielsweise auf dem Gebiet der NMR, ICR oder MRI.The above-mentioned advantages of the invention pay off particularly in sensitive Systems. Therefore, in a preferred embodiment, the Magnet arrangement according to the invention part of an apparatus for high-resolution Magnetic resonance spectroscopy, for example in the field of NMR, ICR or MRI.

Bei einer vorteilhaften Weiterbildung dieser Ausführungsform weist die Magnetresonanz-Apparatur eine Einrichtung zum Feldlock des im Arbeitsvolumen erzeugten Magnetfelds auf. Durch die Optimierung des Störverhaltens der Magnetanordnung mit zusätzlichen Strompfaden kann der NMR-Lock effizient unterstützt werden.In an advantageous development of this embodiment, the Magnetic resonance apparatus a device for field lock of the im Working volume generated magnetic field. By optimizing the Interference behavior of the magnet arrangement with additional current paths can NMR lock can be supported efficiently.

Es sollte allerdings gewährleistet sein, dass vorhandene aktive Vorrichtungen zur Kompensation von Magnetfeldfluktuationen, wie z.B. dieser NMR-Lock, nicht mit dem erfindungsgemäßen Entstörkonzept des Magneten wechselwirken. Deshalb ist bei einer Weiterbildung der obigen Ausführungsform vorgesehen, dass die induktiven Kopplungen der supraleitenden Strompfade mit der Lock-Spule im Verhältnis zu den entsprechenden Eigeninduktivitäten der supraleitenden Strompfade klein sind. Der Vorteil der induktiven Entkopplung der supraleitenden Strompfade von der Lock-Spule besteht darin, dass die Wirkung des NMR-Locks durch die supraleitenden Strompfade nicht behindert wird.However, it should be ensured that existing active devices for Compensation for magnetic field fluctuations, e.g. this NMR lock, not with the interference suppression concept of the magnet interact. Therefore it is provided in a development of the above embodiment that the inductive coupling of the superconducting current paths with the lock coil in the Relationship to the corresponding self-inductances of the superconducting Current paths are small. The advantage of inductive decoupling of the superconducting Current paths from the lock coil consist of the effect of the NMR lock is not hindered by the superconducting current paths.

Bei einer anderen verbesserten Weiterbildung kann die Magnetanordnung auch Feldmodulations-Spulen aufweisen. In einer solchen Anordnung kann durch die vorliegende Erfindung gewährleistet werden, dass die supraleitenden Strompfade die Wirkung der Feldmodulations-Spulen im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung nicht behindern oder die Wirkung der Feldmodulations-Spulen sogar verstärken.In another improved development, the magnet arrangement can also Have field modulation coils. In such an arrangement, the The present invention ensures that the superconducting current paths the effect of the field modulation coils in the working volume of the Magnet arrangement does not hinder the effect of the field modulation coils even reinforce.

Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade eine elektrisch von der Magnetanordnung getrennte, supraleitend geschlossene Spule umfasst. Durch den Einsatz mehrerer zusätzlicher Strompfade stehen mehr Freiheitsgrade zur Optimierung des Störverhaltens der Magnetanordnung zur Verfügung.A further advantageous embodiment of the invention is characterized by this from that at least one of the additional current paths is electrically from the Magnet arrangement includes separate, superconductingly closed coil. By the use of several additional current paths provides more degrees of freedom Optimization of the interference behavior of the magnet arrangement is available.

Besonders vorteilhaft ist auch eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung, bei der die Größe

dem Betrag nach kleiner als 0.1 ist. Unter dieser Bedingung werden externe Feldfluktuationen im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung im Betrag um mehr als 90 Prozent reduziert, was in den meisten Anwendungen erwünscht ist.An embodiment of the magnet arrangement according to the invention in which the size is also particularly advantageous

is less than 0.1 in amount. Under this condition, external field fluctuations in the working volume of the magnet assembly are reduced in amount by more than 90 percent, which is desirable in most applications.

In den Rahmen der vorliegenden Erfindung fällt auch ein Verfahren zur Dimensionierung der zusätzlichen Strompfade in einer Magnetanordnung, das sich dadurch auszeichnet, dass der Anteil β einer externen Feldstörung, welcher in das Arbeitsvolumen des Magnetsystems eindringt, unter Berücksichtigung der im Magneten und in den zusätzlichen Strompfaden induzierten Stromänderungen berechnet wird gemäß:

wobei die verwendeten Größen die oben genannten Bedeutungen haben. Der Vorteil dieser Methode zur Dimensionierung der zusätzlichen Strompfade besteht darin, dass das magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magneten berücksichtigt wird. Mit dieser Methode können sämtliche Ausführungsformen der Erfindung dimensioniert werden, indem das Verhalten des Magnetsystems beim Auftreten externer Feldstörungen berechnet wird, unter Berücksichtigung der im Magneten und in den zusätzlichen Strompfaden induzierten Stromänderungen. Die Methode basiert darauf, dass für die induktiven Kopplungen der zusätzlichen Strompfade untereinander, mit dem Magneten und mit allfälligen externen Feldquellen sowie für alle Selbstinduktivitäten Korrekturterme berechnet werden, welche sich mit einem Gewichtungsfaktor α auf die entsprechenden Größen niederschlagen. Mit dieser Methode wird eine bessere Übereinstimmung zwischen berechnetem und messbarem Störverhalten der Magnetanordnung erreicht als mit einer Methode nach dem zitierten Stand der Technik.A method for dimensioning the additional current paths in a magnet arrangement also falls within the scope of the present invention, which is characterized in that the proportion β of an external field disturbance which penetrates into the working volume of the magnet system, taking into account those in the magnet and in the additional current paths induced current changes is calculated according to:

the sizes used have the meanings given above. The advantage of this method for dimensioning the additional current paths is that the magnetic shielding behavior of the superconductor in the magnet is taken into account. With this method, all embodiments of the invention can be dimensioned by calculating the behavior of the magnet system when external field disturbances occur, taking into account the current changes induced in the magnet and in the additional current paths. The method is based on the fact that correction terms are calculated for the inductive coupling of the additional current paths with each other, with the magnet and with any external field sources, as well as for all self-inductances, which are reflected in the corresponding variables with a weighting factor α. With this method, a better agreement between calculated and measurable interference behavior of the magnet arrangement is achieved than with a method according to the cited prior art.

Bei einer einfachen Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens entspricht der Parameter α dem Volumenanteil des Supraleitermaterials am Spulenvolumen des Magneten. Dieser Methode zur Bestimmung des Parameters α liegt die Annahme zugrunde, dass im Supraleiter die Suszeptibilität gegenüber Feldfluktuationen (-1) betrage (idealer Diamagnetismus).In a simple variant of the method according to the invention, the Parameter α the volume fraction of the superconductor material in the coil volume of the magnet. This method for determining the parameter α is the Assumption based on that in the superconductor the susceptibility to Field fluctuations (-1) are (ideal diamagnetism).

Die so bestimmten Werte für α können aber für die meisten Magnettypen experimentell nicht bestätigt werden. Daher zeichnet sich eine besonders bevorzugte alternative Verfahrensvariante dadurch aus, dass der Parameter α für die Magnetanordnung experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe β^exp der Magnetspule(n), wobei keine zusätzlichen Strompfade vorhanden sind, bezüglich einer Störspule, welche im Magnetvolumen im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe β^exp in die Gleichung

wobei

g_M :

Feld pro Ampère der Magnetspule(n) im Arbeitsvolumen,

g_D :

Feld pro Ampère der Störspule im Arbeitsvolumen ohne den Feldbeitrag der Magnetspule(n),

L cl / M :

Induktivität der Magnetspule(n),

L cl / M←D :

induktive Kopplung der Störspule mit der (den) Magnetspule(n),

L cor / M :

Korrektur zur Magnetinduktivität L cl / M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) ergäbe,

L cor / M←D :

Korrektur zur induktiven Kopplung L cl / M←D der Störspule mit der (den) Magnetspule(n), welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) ergäbe, βexp = geff D gD ,

g eff / D :

gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule.

The values for α determined in this way cannot be confirmed experimentally for most magnet types. A particularly preferred alternative method variant is therefore characterized in that the parameter α for the magnet arrangement is determined experimentally from the measurement of the size β ^{exp of} the magnet coil (s), no additional current paths being present with respect to a disturbance coil, which is essentially in the magnet volume generates a homogeneous interference field, and by inserting the quantity β ^exp into the equation

in which

g _M :

Field per ampere of the magnetic coil (s) in the working volume,

g _D :

Field per ampere of the interference coil in the working volume without the field contribution of the magnet coil (s),

L cl / M :

Inductance of the magnetic coil (s),

L cl / M ← D :

inductive coupling of the interference coil with the magnet coil (s),

L cor / M :

Correction for the magnetic inductance L cl / M , which would result from the volume of the magnetic coil (s) with complete diamagnetic displacement of interference fields,

L cor / M ← D :

Correction for inductive coupling L cl / M ← D of the interference coil with the magnet coil (s), which would result from the volume of the magnet coil (s) with complete diamagnetic displacement of interference fields, β exp = G eff D G D .

g eff / D :

Measured field change in the working volume of the magnet arrangement per ampere current in the interference coil.

Bei einer weiteren besonders bevorzugten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens schließlich werden die Korrekturen L^cor , L cor / ←D, L cor / M und L cor / M←D folgendermaßen berechnet:

Lcor Pj←Pk = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1)← Pk - L cl ( Pj ,red,Ri 1)← Pk ) Lcor Pj←D = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1) ←D - L cl ( Pj ,red,Ri 1) ←D ) Lcor Pj←M = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1)← M - L cl ( Pj ,red,Ri 1)← M ) Lcor M←Pj = L cl 1← Pj - Lcl (1,red,Ri 1)← Pj + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)← Pj - Lcl (2,red,Ri 1)← Pj ) Lcor M←D = L cl 1← D - Lcl (1,red,Ri 1)← D + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)← D - Lcl (2,red,Ri 1)← D ) Lcor M = L cl 1 ← 1 - L cl (1,red, Ri 1) ← 1 + L cl 1←2 - L cl (1,red, Ri 1)←2 + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)←2 - Lcl (2,red,Ri 1)←2 + Lcl (2,red,Ra 1)←1 - Lcl (2,red,Ri 1)←1) wobei

Ra₁ :

Außenradius der Magnetspule(n) (im Falle einer aktiv abgeschirmten Magnetanordnung Außenradius der Hauptspule),

Ri₁ :

Innenradius der Magnetspule(n),

R₂ :

im Falle einer aktiv abgeschirmten Magnetanordnung mittlerer Radius der Abschirmung, sonst unendlich,

R_Pj :

mittlerer Radius der Zusatzspule Pj,

und wobei der Index 1 im Falle einer aktiv abgeschirmten Magnetanordnung die Hauptspule, sonst die Magnetspule(n) bezeichnet, der Index 2 im Falle einer aktiv abgeschirmten Magnetanordnung die Abschirmung bezeichnet, während ansonsten die Terme mit Index 2 wegfallen, und der Index (X, red, R) eine hypothetische Spule bezeichnet, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären.In a further particularly preferred variant of the method according to the invention, the corrections L ^cor , L cor / ← D , L cor / M and L cor / M ← D are calculated as follows:

L cor Pj ← Pk = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← Pk - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← Pk ) L cor Pj ← D = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← D - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← D ) L cor Pj ← M = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← M - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← M ) L cor M ← Pj = L cl 1 ← Pj - L cl (1, red, Ri 1 ) ← Pj + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← Pj - L cl (2, red, Ri 1 ) ← Pj ) L cor M ← D = L cl 1 ← D - L cl (1, red, Ri 1 ) ← D + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← D - L cl (2, red, Ri 1 ) ← D ) L cor M = L cl 1 ← 1 - L cl (1, red, Ri 1) ← 1 + L cl 1 ← 2 - L cl (1, red, Ri 1) ← 2 + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← 2 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 2 + L cl (2, red, Ra 1 ) ← 1 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 1 ) in which

Ra ₁ :

Outer radius of the solenoid coil (s) (in the case of an actively shielded magnet arrangement outer radius of the main coil),

Ri ₁ :

Inner radius of the solenoid coil (s),

R ₂ :

in the case of an actively shielded magnet arrangement, the middle radius of the shield, otherwise infinite,

R _Pj :

average radius of the additional coil Pj,

and where the index 1 denotes the main coil in the case of an actively shielded magnet arrangement, otherwise the magnet coil (s), the index 2 denotes the shielding in the case of an actively shielded magnet arrangement, while the terms with index 2 otherwise disappear and the index ( X , red, R ) denotes a hypothetical coil, which would arise if all turns of the coil X were wound on the radius R.

Der besondere Vorteil dieser Methode zur Berechnung der Korrekturen L^cor , L cor / ←D, L cor / M und L cor / M←D besteht darin, dass die Korrekturen unter Berücksichtigung der geometrischen Anordnung der beteiligten Spulen auf induktive Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen zurückgeführt werden.The particular advantage of this method for calculating the corrections L ^cor , L cor / ← D , L cor / M and L cor / M ← D is that the corrections, taking into account the geometric arrangement of the coils involved, relate to inductive couplings and self-inductances of coils to be led back.

Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und der Zeichnung. Ebenso können die vorstehend genannten und die noch weiter ausgeführten Merkmale erfindungsgemäß jeweils einzeln für sich oder zu mehreren in beliebigen Kombinationen Verwendung finden. Die gezeigten und beschriebenen Ausführungsformen sind nicht als abschließende Aufzählung zu verstehen, sondern haben vielmehr beispielhaften Charakter für die Schilderung der Erfindung. Further advantages of the invention result from the description and the Drawing. Likewise, the above and the others executed features according to the invention individually for themselves or to several can be used in any combination. The shown and The described embodiments are not to be considered as a conclusive list understand, but rather have exemplary character for the description the invention.

Die Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1

einen schematischen Vertikalschnitt durch eine radiale Hälfte der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen AV mit einem Magneten M und mit zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden P1, P2;

Fig. 2

den berechneten Betafaktor β^cl für einen aktiv abgeschirmten Magneten ohne zusätzliche Strompfade als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule) einer Störschlaufe;

Fig. 3

den Betafaktor β berechnet nach der erfindungsgemäßen Methode mit α = 0.33 als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule) einer Störschlaufe;

Fig. 4

die Differenz der in Figur 2 und 3 dargestellten Größen β und β^cl als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule) einer Störschlaufe.

The invention is illustrated in the drawing and is explained in more detail using exemplary embodiments. Show it:

Fig. 1

a schematic vertical section through a radial half of the magnet arrangement according to the invention for generating a magnetic field in the direction of a z axis in a working volume AV arranged around z = 0 with a magnet M and with additional superconducting closed current paths P1, P2 ;

Fig. 2

the calculated beta factor β ^cl for an actively shielded magnet without additional current paths as a function of the reduced radius ρ (radius normalized to the outer radius of the main coil) of an interference loop;

Fig. 3

calculates the beta factor β according to the method according to the invention with α = 0.33 as a function of the reduced radius ρ (radius normalized to the outer radius of the main coil) of an interference loop;

Fig. 4

the difference between the quantities β and β ^cl shown in FIGS. 2 and 3 as a function of the reduced radius ρ (radius normalized to the outer radius of the main coil) of a fault loop.

Anhand der Figur 1 wird ersichtlich, dass in einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung sowohl der supraleitende Magnet M als auch die zusätzlichen Strompfade P1, P2 aus mehreren Teilspulen aufgebaut sein können, welche auf verschiedene Radien verteilt sein können. Die Teilspulen können unterschiedliche Polaritäten aufweisen. Alle Teilspulen sind koaxial angeordnet um ein Arbeitsvolumen AV auf einer Achse z bei z = 0. Durch den kleinen Spulenquerschnitt der Zusatzspulen P1, P2 in der Figur 1 wird dargestellt, dass die Zusatzspulen P1, P2 nur schwache Magnetfelder erzeugen, das Hauptfeld aber vom Magneten M herrührt. It can be seen from FIG. 1 that in a magnet arrangement according to the invention, both the superconducting magnet M and the additional current paths P1, P2 can be constructed from a plurality of sub-coils, which can be distributed over different radii. The sub-coils can have different polarities. All sub-coils are arranged coaxially around a working volume AV on an axis z at z = 0 . The small coil cross section of the additional coils P1 , P2 in FIG. 1 shows that the additional coils P1, P2 only generate weak magnetic fields, but the main field comes from the magnet M.

Anhand der Figuren 2 bis 4 werden die Funktionen

und

in Abhängigkeit vom Radius einer zur Magnetanordnung koaxialen Störschlaufe D einander gegenübergestellt. Mit den Größen β ^cl beziehungsweise β wird der Anteil des Störfeldes der Spule D, welcher im Arbeitsvolumen messbar ist, simuliert, mit der Methode nach dem oben zitierten Stand der Technik beziehungsweise mit der erfindungsgemäßen Methode. Diese Berechnungen wurden für eine Magnetanordnung mit einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magneten M ohne zusätzliche Strompfade durchgeführt, wobei der Radius der aktiven Abschirmung dem doppelten Außenradius der Hauptspule des Magneten M entspricht. Die Dipolmomente von Hauptspule und Abschirmspule sind entgegengesetzt gleich groß. Es zeigt sich, dass sich aufgrund der mit α = 0.33 gewichteten Korrekturterme entsprechend der erfindungsgemäßen Methode gegenüber der Methode nach dem zitierten Stand der Technik für große Radien der Störschlaufe D eine Abweichung von etwa 40 Prozent ergibt für das Störverhalten der Magnetanordnung. Mit einem Wert α = 0.33 kann das experimentell beobachtete Störverhalten einer solchen Magnetanordnung gut wiedergegeben werden, wogegen unter Verwendung der Methode nach dem zitierten Stand der Technik eine nicht erklärbare Diskrepanz zwischen Messung und Simulation des Störverhaltens der Magnetanordnung auftritt. Die Größe α = 0.33 entspricht grob dem Supraleitergehalt des Spulenvolumens des Magneten.The functions are shown in FIGS

and

as a function of the radius of a interference loop D coaxial to the magnet arrangement. The proportions of the interference field of the coil D, which can be measured in the working volume, are simulated with the variables β ^cl or β, using the method according to the prior art cited above or using the method according to the invention. These calculations were carried out for a magnet arrangement with an actively shielded superconducting magnet M without additional current paths, the radius of the active shield corresponding to twice the outer radius of the main coil of the magnet M. The dipole moments of the main coil and the shielding coil are of the same size in opposite directions. It turns out that due to the correction terms weighted with α = 0.33 according to the method according to the invention compared to the method according to the cited prior art for large radii of the interference loop D there is a deviation of approximately 40 percent for the interference behavior of the magnet arrangement. The experimentally observed interference behavior of such a magnet arrangement can be reproduced well with a value α = 0.33 , whereas using the method according to the cited prior art there is an unexplainable discrepancy between measurement and simulation of the interference behavior of the magnet arrangement. The size α = 0.33 roughly corresponds to the superconductor content of the coil volume of the magnet.

Um die nachfolgende Beschreibung zu vereinfachen, werden hier einige Begriffe eingeführt:

• Ein aktiv abgeschirmter Magnet M besteht aus einem radial inneren Spulensystem C1, im Weiteren als Hauptspule bezeichnet, und einem radial äußeren Spulensystem C2, im Folgenden Abschirmspule genannt. Diese Spulen sind axialsymmetrisch um eine z-Achse angeordnet und erzeugen in einem auf der Achse um z = 0 angeordneten Volumen - im Folgenden als das Arbeitsvolumen des Magneten bezeichnet - Magnetfelder entgegengesetzter Richtung. Ein nicht abgeschirmter Magnet M wird als Spezialfall mit einem vernachlässigbaren äußeren Spulensystem C2 betrachtet.
• Unter einem Störfeld verstehen wir entweder eine elektromagnetische Störung, die außerhalb des Magnetsystems entsteht oder ein Feld, das von zusätzlichen, nicht zum Magneten M gehörenden, Spulen erzeugt wird und dessen Feldbetrag 0.1 T nicht überschreitet.
• Um möglichst kompakte und übersichtliche Formeln zu bekommen, werden in der Ausführung folgende Indizes benutzt:

  1

  Hauptspule

  2

  Abschirmspule

  M

  Magnet C1, C2

  D

  Störung ("disturbance")

  P

  zusätzlicher supraleitender Strompfad

  cl

  Nach dem zitierten Stand der Technik berechnete Größe

  cor

  Korrekturterme gemäß der vorliegenden Erfindung

In order to simplify the following description, some terms are introduced here:

• An actively shielded magnet M consists of a radially inner coil system C1 , hereinafter referred to as the main coil, and a radially outer coil system C2, hereinafter referred to as the shielding coil. These coils are arranged axially symmetrically about a z-axis and generate magnetic fields in opposite directions in a volume arranged on the axis by z = 0 - hereinafter referred to as the working volume of the magnet. An unshielded magnet M is considered a special case with a negligible outer coil system C2 .
• By an interference field we mean either an electromagnetic interference that occurs outside the magnet system or a field that is generated by additional coils that do not belong to the magnet M and whose field amount does not exceed 0.1 T.
• In order to get formulas that are as compact and clear as possible, the following indices are used in the execution:

  1

  main coil

  2

  shielding

  M

  Magnet C1, C2

  D

  Disturbance

  P

  additional superconducting current path

  cl

  Size calculated according to the cited prior art

  cor

  Correction terms according to the present invention

Für zusätzliche supraleitende Strompfade werden die Indizes P1, P2, ... verwendet.The indices P1, P2, ... are used for additional superconducting current paths.

Bei der Berechnung des Verhaltens einer supraleitenden Spule in einem Störfeld wird nach dem zitierten Stand der Technik der Supraleiter als ein Material ohne elektrischen Widerstand modelliert. In einem solchen Modell ist insbesondere ein aktiv abgeschirmter supraleitender Magnet für im Bereich des Magneten homogene Störfelder praktisch durchlässig, da die vom Störfeld in der Abschirmspule induzierte Spannung der induzierten Spannung in der Hauptspule entgegenwirkt und typischerweise die gleiche Größenordnung hat, so dass praktisch keine Stromänderung im Magneten resultiert. Experimentell stellt man jedoch zum Teil beträchtliche Abweichungen von diesem einfachen Modell fest. Generell sieht man, dass aktiv abgeschirmte Magnete homogene Störungen verstärken. Dies hängt mit zusätzlichen Eigenschaften des Supraleiters zusammen, die im einfachen Modell eines Leiters ohne elektrischen Widerstand (im Weiteren als das klassische Modell bezeichnet) nicht enthalten sind. Diese zusätzlichen Eigenschaften des Supraleiters wirken sich nicht nur auf das Störverhalten des aktiv abgeschirmten Magneten aus, sondern sie müssen auch zu einer korrekten Dimensionierung von Zusatzspulen in einem abgeschirmten Magneten berücksichtigt werden. Der Effekt tritt auch bei nicht abgeschirmten supraleitenden Magneten auf, die resultierende Abweichung vom klassischen Modell ist aber in den meisten Fällen klein und daher selten von Bedeutung.When calculating the behavior of a superconducting coil in an interference field, according to the cited prior art, the superconductor is modeled as a material without electrical resistance. In such a model, in particular, an actively shielded superconducting magnet is practically transparent to interference fields that are homogeneous in the area of the magnet, since the voltage induced by the interference field in the shielding coil counteracts the induced voltage in the main coil and typically has the same order of magnitude, so that there is practically no change in current in the Magnets result. Experimentally, however, some significant deviations from this simple model are found. In general, you can see that actively shielded magnets amplify homogeneous interference. This is related to additional properties of the superconductor, which are not included in the simple model of a conductor without electrical resistance (hereinafter referred to as the classic model ). These additional properties of the superconductor not only affect the interference behavior of the actively shielded magnet, but they must also be taken into account for the correct dimensioning of additional coils in a shielded magnet. The effect also occurs with unshielded superconducting magnets, but the resulting deviation from the classic model is small in most cases and therefore rarely relevant.

Weil das Feld des supraleitenden Magneten im Arbeitsvolumen um Größenordnungen stärker ist als das Störfeld, wirkt sich nur die zum Feld des Magneten parallele Komponente (hier als z-Komponente bezeichnet) des Störfeldes im Gesamtfeldbetrag aus. Deshalb betrachten wir im Weiteren nur B_z -Störfelder.Because the field of the superconducting magnet in the working volume is orders of magnitude stronger than the interference field, only the component of the interference field parallel to the field of the magnet (here referred to as z component) has an effect on the total field amount. Therefore, we only consider B _z interference fields below.

Sobald am Ort eines supraleitenden Magneten M ein Störfeld auftritt, wird nach der Lenz'schen Regel ein Strom im supraleitend kurzgeschlossenen Magneten M induziert, welcher ein dem Störfeld entgegengesetztes Kompensationsfeld aufbaut. Die im Arbeitsvolumen resultierende Feldänderung ist eine Überlagerung des Störfeldes ΔB_z,D und des Kompensationsfeldes ΔB_z,M .As soon as an interference field occurs at the location of a superconducting magnet M , a current is induced in the superconductively short-circuited magnet M according to Lenz's rule, which builds up a compensation field opposite the interference field. The field change resulting in the working volume is a superposition of the interference field ΔB _{z, D} and the compensation field ΔB _{z, M.}

Als Maß für die Störbarkeit einer Magnetanordnung definieren wir den Betafaktor β als das Verhältnis zwischen der gesamten B_z -Feldänderung (ΔB_z,total ) im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung unter Berücksichtigung der Magnetreaktion zur B_z -Feldänderung unter Vernachlässigung derselben: β = ΔBz,total ΔBz,D = ΔBz,D + ΔBz,M ΔBz,D = 1 + ΔBz,M ΔBz,D As a measure of the disturbance of a magnet arrangement, we define the beta factor β as the ratio between the total B _z field change ( ΔB _{z, total} ) in the working volume of the magnet arrangement, taking into account the magnetic reaction to the B _z field change, neglecting the same: β = Δ B z, total Δ B z, D = Δ B z, D + Δ B z, M Δ B z, D = 1 + Δ B z, M Δ B z, D

Der Betafaktor beschreibt die Fähigkeit einer Spule, äußere Störungen im Arbeitsvolumen zu kompensieren. Ist beispielsweise β = 0, ist die Störung im Arbeitsvolumen unsichtbar. β > 0 bedeutet, dass der Induktionsstrom im Magneten die Störung unterkompensiert. β < 0 bedeutet hingegen, dass der Induktionsstrom so groß ist, dass die Störung im Arbeitsvolumen überkompensiert wird.The beta factor describes the ability of a coil to prevent external interference in the To compensate for work volume. For example, if β = 0, the fault is in the Working volume invisible. β> 0 means that the induction current in Magnet under-compensated for the disturbance. By contrast, β <0 means that the Induction current is so large that the disturbance in the working volume is overcompensated.

Mit der Feldeffizienz g_M , welche das Feld des Magneten im Arbeitsvolumen in z-Richtung pro Ampère Strom bezeichnet, und dem im Magneten durch die Störung induzierten Kompensationsstrom ΔI_M lässt sich der Betafaktor schreiben als: β = 1 + gM · ΔIM ΔBz,D . With the field efficiency g _M , which denotes the field of the magnet in the working volume in the z direction per ampere current, and the compensation current ΔI _M induced in the magnet by the disturbance, the beta factor can be written as: β = 1 + G M · Δ I M Δ B z, D ,

Im Folgenden wird eine beliebige Störquelle durch einen Stromkreis modelliert, der im Magnetvolumen ein mit dem realen Störfeld identisches Feld erzeugen soll. Im Störstromkreis wird die Störung durch den Strom ΔI_D erzeugt. Der Kompensationsstrom im Magneten ΔI_M berechnet sich im klassischen Modell gemäß: ΔIcl M = -ΔID · Lcl M ← D Lcl M mit

L cl / M

(klassische) Eigeninduktivität des Magneten,

L cl / M←D

(klassische) induktive Kopplung zwischen Magnet und Störstromkreis.

In the following, any interference source is modeled by a circuit that is to generate a field in the magnet volume that is identical to the real interference field. In the interference circuit, the interference is generated by the current ΔI _D. The compensation current in the magnet ΔI _{M is} calculated in the classic model according to: .DELTA.I cl M = - .DELTA.I D · L cl M ← D L cl M With

L cl / M

(classic) self-inductance of the magnet,

L cl / M ← D

(Classic) inductive coupling between magnet and interference circuit.

Unter Berücksichtigung der erwähnten speziellen Eigenschaften des Supraleiters wird die klassische induktive Kopplung um einen zusätzlichen Beitrag erweitert. Dasselbe gilt für die Eigeninduktivität des Magneten. Deshalb wird der im Magneten induzierte Strom im Allgemeinen einen anderen Wert als den klassisch berechneten annehmen. Taking into account the special properties of the superconductor mentioned the classic inductive coupling is expanded by an additional contribution. The same applies to the self-inductance of the magnet. Therefore the in Magnet induced current generally a different value than the classic assume calculated.

Im klassischen Modell gilt für den Betafaktor β ^cl unter Verwendung der Gleichungen (1) und (2) die Beziehung βcl = 1 - ΔID · gM ΔBz,D · Lcl M ← D Lcl M = 1 - gM gD · Lcl M ← D Lcl M In the classic model, the relationship applies to the beta factor β ^cl using equations (1) and (2) β cl = 1 - .DELTA.I D · G M Δ B z, D · L cl M ← D L cl M = 1 - G M G D · L cl M ← D L cl M

Im Fall, wo im Magnetsystem mehrere supraleitend kurzgeschlossene Strompfade M, P1, ..., Pn vorhanden sind, verallgemeinert sich die Formel (3) zu

mit den Größen:

g_D :

Feld pro Ampère der Spule D im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn und im Magneten M induzierten Ströme, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...,gPn ), wobei:

g_M :

Feld pro Ampère des Magneten im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn induzierten Ströme,

g_Pj :

Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den anderen zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn und im Magneten M induzierten Ströme,

Matrix der (klassischen) induktiven Kopplungen zwischen dem Magneten M und den Strompfaden P1, ..., Pn sowie zwischen den Strompfaden P1, ..., Pn untereinander,

-1 Lcl Inverse der Matrix L^cl ,

, wobei:
L cl / Pj←D (klassische) induktive Kopplung des Strompfades Pj mit der Spule D,
L cl / M←D (klassische) induktive Kopplung des Magneten M mit der Spule D.In the case where there are several superconducting short-circuited current paths M , P1, ..., Pn in the magnet system, the formula (3) generalizes to

with the sizes:

g _D :

Field per ampere of coil D in the working volume without the field contributions of the currents induced in the additional current paths P1, ..., Pn and in the magnet M , G T = ( G M . G P 1 , ..., G Pj , ..., G pn ), in which:

g _M :

Field per ampere of the magnet in the working volume without the field contributions of the currents induced in the additional current paths P1, ..., Pn ,

g _Pj :

Field per ampere of the current path Pj in the working volume without the field contributions of the currents induced in the other additional current paths P1, ..., Pn and in the magnet M ,

Matrix of the (classic) inductive couplings between the magnet M and the current paths P1, ..., Pn and between the current paths P1, ..., Pn with each other,

-1 L cl Inverse of the matrix L ^cl ,

, in which:
L cl / Pj ← D (classic) inductive coupling of the current path Pj to the coil D,
L cl / M ← D (classic) inductive coupling of the magnet M with the coil D.

Es ist bekannt, dass Typ-I Supraleiter magnetischen Fluss komplett aus ihrem Inneren verdrängen (Meissner Effekt). Bei Typ-II Supraleitern ist dies oberhalb des unteren kritischen Feldes H_{c 1} nicht mehr der Fall. Nach dem Bean-Modell (C.P. Bean, Phys. Rev. Lett. 8, 250 (1962), C.P. Bean, Rev. Mod. Phys. 36, 31 (1964)) haften die magnetischen Flusslinien aber an den sogenannten "pinning centers". Kleine Flussänderungen werden von den "pinning centers" an der Oberfläche des Supraleiters eingefangen und gelangen nicht bis ins Innere des Supraleiters. Es resultiert eine teilweise Verdrängung von Störfeldern aus dem Supraleitervolumen. Ein Typ-II Supraleiter reagiert also auf kleine Feldfluktuationen diamagnetisch, während größere Feldänderungen weitgehend ins Supraleitermaterial eindringen. Dieser Effekt wird im klassischen Modell des Störverhaltens des Magneten nicht berücksichtigt.It is known that type I superconductors completely displace magnetic flux from their interior (Meissner effect). In type II superconductors, this is no longer the case above the lower critical field H _{c 1} . According to the bean model (CP Bean, Phys. Rev. Lett. 8, 250 (1962), CP Bean, Rev. Mod. Phys. 36, 31 (1964)), however, the magnetic flux lines adhere to the so-called "pinning centers" , Small flow changes are captured by the "pinning centers" on the surface of the superconductor and do not reach the inside of the superconductor. This results in a partial displacement of interference fields from the superconductor volume. A Type II superconductor thus reacts diamagnetically to small field fluctuations, while larger field changes largely penetrate the superconductor material. This effect is not taken into account in the classic model of the disturbance behavior of the magnet.

Um die Wirkungen dieses Effekts der Verdrängung von kleinen Störfeldern aus dem Supraleitervolumen berechnen zu können, machen wir verschiedene Annahmen. Erstens gehen wir davon aus, dass der überwiegende Anteil des gesamten Supraleitervolumens in einem Magnetsystem in der Hauptspule konzentriert ist, und dass das Supraleitervolumen in der Abschirmspule und in weiteren supraleitenden Strompfaden vernachlässigt werden kann. To the effects of this effect of the displacement of small interference fields to be able to calculate the superconductor volume, we do different Assumptions. First, we assume that the vast majority of the total superconductor volume in a magnet system in the main coil is concentrated, and that the superconductor volume in the shielding coil and in further superconducting current paths can be neglected.

Ferner stellen wir uns vor, dass alle Feldfluktuationen im Volumen der Hauptspule um einen konstanten Faktor (1 - α) mit 0 < α < 1 reduziert sind gegenüber dem Wert, den sie ohne die diamagnetische Abschirmwirkung des Supraleiters hätten. In der freien Innenbohrung der Hauptspule (Radius Ri₁ ) nehmen wir dagegen an, dass keine Reduktion der Störfelder aufgrund des Supraleiter-Diamagnetismus auftritt. Die aus der Hauptspule verdrängten Feldlinien akkumulieren sich außerhalb des Außenradius Ra₁ der Hauptspule, so dass in diesem Bereich eine Überhöhung des Störfeldes eintritt. Für diese Störfeldüberhöhung außerhalb von Ra₁ nehmen wir an, dass sie von einem Maximalwert bei Ra₁ gegen größere Abstände r von der Magnetachse mit (1 /r³ ) abnehme (Dipolverhalten). Der Maximalwert bei Ra₁ wird so normiert, dass die Verstärkung des Störflusses außerhalb Ra₁ die Reduktion des Störflusses innerhalb des Supraleitervolumens der Hauptspule genau kompensiert (Flusserhaltung).We also imagine that all field fluctuations in the volume of the main coil are reduced by a constant factor (1 - α) with 0 <α <1 compared to the value that they would have without the diamagnetic shielding effect of the superconductor. In the free inner bore of the main coil (radius Ri ₁ ), on the other hand, we assume that there is no reduction in the interference fields due to the superconductor diamagnetism. The field lines displaced from the main coil accumulate outside the outer radius Ra _{1 of} the main coil, so that the interference field is exaggerated in this area. For this interference field increase outside of Ra ₁ , we assume that it decreases from a maximum value at Ra ₁ to larger distances r from the magnetic axis with (1 / r ³ ) (dipole behavior). The maximum value at Ra ₁ is standardized so that the amplification of the interference flow outside of Ra ₁ exactly compensates for the reduction of the interference flow within the superconductor volume of the main coil (flux conservation).

Die Umverteilung von magnetischem Fluss durch die Anwesenheit eines sich gegenüber kleinen Feldfluktuationen diamagnetisch verhaltenden Supraleitervolumens bewirkt, dass die induktiven Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen im Bereich des Supraleitervolumens verändert werden. Am Beispiel eines unabgeschirmten supraleitenden Magneten M, welcher von einer externen Magnetfeldquelle D gestört wird, tritt einerseits eine Reduktion des Störflusses durch die Magnetwindungen und damit eine Reduktion der Kopplung Störung → Magnet L_M←D auf, andererseits wird der Fluss des Feldes eines im Magneten induzierten Stromes durch die Magnetwindungen in gleichem Maße reduziert und damit auch die Eigeninduktivität L_M des Magneten. Die Korrekturen zu den klassischen Größen L cl / M←D und L cl / M kürzen sich also in Gleichung (3) weg, weshalb sich der beschriebene Supraleiterdiamagnetismus im Störverhalten eines unabgeschirmten supraleitenden Magneten nicht manifestiert.The redistribution of magnetic flux due to the presence of a superconductor volume that is diamagnetic to small field fluctuations has the effect that the inductive couplings and self-inductances of coils in the area of the superconductor volume are changed. Using the example of an unshielded superconducting magnet M , which is disturbed by an external magnetic field source D , on the one hand there is a reduction in the interference flow through the magnet windings and thus a reduction in the coupling interference → magnet L _{M ← D} , on the other hand the flow of the field becomes one in the magnet induced current through the magnetic windings reduced to the same extent and thus also the self-inductance L _{M of} the magnet. The corrections to the classic quantities L cl / M ← D and L cl / M are therefore shortened in equation (3), which is why the described superconductor diamagnetism does not manifest itself in the interference behavior of an unshielded superconducting magnet.

Auch bei aktiv abgeschirmten Magneten wir der Störfluss einer externen Feldquelle D aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule verdrängt. Der verdrängte Fluss konzentriert sich aber unmittelbar außerhalb dem Außenradius Ra₁ der Hauptspule und bleibt daher größtenteils innerhalb dem Innenradius Ri₂ der Abschirmspule, denn typischerweise ist Ri₂ >> Ra₁ . Dies bedeutet, dass von allen Kopplungen und Eigeninduktivitäten die Kopplung L_2←D zwischen Störung und Abschirmung am wenigsten stark durch die Störflussverdrängung aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule reduziert wird. Im klassischen Modell sind aktiv abgeschirmte Magneten für Störungen praktisch transparent, weil sich die induzierten Spannungen in Hauptspule und Abschirmung weitgehend kompensieren und eine Reaktion des Magneten auf die Störung dadurch unterdrückt wird. Die beschriebene Flussverdrängung aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule bewirkt nun, dass in der gesamten im Magneten durch die Störung induzierten Spannung der Beitrag der Abschirmung überwiegt, was zu der experimentell beobachteten signifikanten Verstärkung der Störung im Arbeitsvolumen des Magneten führt.Even with actively shielded magnets, the interference flow of an external field source D is displaced from the superconductor volume of the main coil. However, the displaced flux concentrates directly outside the outer radius Ra _{1 of} the main coil and therefore largely remains within the inner radius Ri _{2 of} the shielding coil, because typically Ri ₂ >> Ra ₁ . This means that of all couplings and self-inductances, the coupling L _{2 ← D} between disturbance and shielding is least reduced by the disturbance flow displacement from the superconductor volume of the main coil. In the classic model, actively shielded magnets are practically transparent to interference because the induced voltages in the main coil and shield largely compensate for one another, thereby suppressing the magnet's reaction to the interference. The flux displacement described from the superconductor volume of the main coil now has the effect that the contribution of the shield predominates in the total voltage induced in the magnet by the disturbance, which leads to the experimentally observed significant amplification of the disturbance in the working volume of the magnet.

Um das klassische Modell des Störverhaltens einer supraleitenden Magnetanordnung zu erweitern und den Einfluss des Supraleiter-Diamagnetismus zu berücksichtigen, genügt es, für jeden in der Formel (4) vorkommenden Kopplungs- oder Eigeninduktivitäts-Term den richtigen Korrekturterm zu bestimmen. An der Struktur der Gleichung ändert sich nichts. Die Korrekturterme werden im Folgenden für alle Kopplungen und Eigeninduktivitäten hergeleitet.To the classic model of the interference behavior of a superconducting Expand magnet arrangement and the influence of superconductor diamagnetism it is sufficient to take into account for everyone in the formula (4) occurring coupling or self-inductance term the correct one To determine the correction term. Nothing changes in the structure of the equation. The correction terms are given below for all couplings and Self-inductors derived.

Das Prinzip der Berechnung der Korrekturterme ist in allen Fällen dasselbe, nämlich zu bestimmen, um wie viel der magnetische Fluss durch eine Spule aufgrund einer kleinen Stromänderung in einer anderen (oder in ihr selbst) durch die Anwesenheit des diamagnetisch reagierenden Supraleitermaterials in der Hauptspule des Magnetsystems reduziert wird. Entsprechend ist auch die Kopplung der ersten mit der zweiten Spule (bzw. die Eigeninduktivität) reduziert. Die Größe des Korrekturterms hängt einerseits davon ab, wie groß der Anteil des mit Supraleitermaterial der Hauptspule gefüllten Volumens innerhalb der induktiv reagierenden Spule am gesamten von der Spule umschlossenen Volumen ist. The principle of calculating the correction terms is the same in all cases, namely to determine by how much the magnetic flux through a coil due to a small current change in another (or in itself) the presence of the diamagnetically reacting superconductor material in the Main coil of the magnet system is reduced. The same is true Coupling of the first with the second coil (or the self-inductance) reduced. The size of the correction term depends on the one hand on how large the proportion of the volume filled with superconductor material of the main coil within the inductive reacting coil on the entire volume enclosed by the coil.

Andererseits hat auch die relative Lage der Spulen zueinander einen Einfluss auf den Korrekturterm für ihre gegenseitige induktive Kopplung.On the other hand, the relative position of the coils to one another also has an influence the correction term for their mutual inductive coupling.

Als nützliches Hilfsmittel zur Berechnung der Korrekturterme hat sich die Einführung von "reduzierten Spulen" erwiesen. Unter der auf den Radius R reduzierten Spule X verstehen wir jene hypothetische Spule, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären. Für diese Spule wird in der Notation der Index "X,red,R" verwendet. Dank der reduzierten Spulen können bei einer Flussänderung durch eine Spule die Beiträge der Flussänderung durch Teilflächen dieser Spule an der gesamten Flussänderung berechnet werden.The introduction of "reduced coils" has proven to be a useful tool for calculating the correction terms. By the coil X reduced to the radius R we mean the hypothetical coil which would arise if all turns of the coil X were wound on the radius R. The index "X, red, R " is used for this coil in the notation. Thanks to the reduced coils, in the event of a flow change through a coil, the contributions of the flow change through partial areas of this coil to the total flow change can be calculated.

Als erstes wird nun der Korrekturterm für die Kopplung einer externen Störquelle D mit der Hauptspule C1 des Magnetsystems (abgeschirmt oder unabgeschirmt) berechnet.First, the correction term for the coupling of an external interference source D to the main coil C1 of the magnet system (shielded or unshielded) is calculated.

Im Volumen der Hauptspule C1 wird das Störfeld ΔB_z,D im Mittel um den Beitrag α · ΔB_z,D reduziert, wobei 0 < α < 1 ein a priori noch unbekannter Parameter ist. Als Konsequenz wird der Störfluss durch die Hauptspule C1 und damit die induktive Kopplung L _{1← D} von Hauptspule und Störquelle um einen Faktor (1 - α) gegenüber dem klassischen Wert L cl / 1←D geschwächt, sofern man das Störfeld in der Innenbohrung der Hauptspule auch als um den Faktor (1 - α) reduziert behandelt. Wir nehmen aber an, dass der Fluss der Störung nicht aus der Innenbohrung des Magneten verdrängt wird. Daher muss die Kopplung zwischen Störung und Hauptspule nun wieder um den fälschlicherweise abgezogenen Anteil aus der Innenbohrung ergänzt werden. Gemäß der Definition der "reduzierten Spulen" ist dieser Beitrag α·L cl / (1,red,Ri1)←D, wobei L cl / (1,red,Ri1)←D die Kopplung der Störung mit der auf ihren Innenradius Ri₁ reduzierten Hauptspule C1 ist. Unter Berücksichtigung der Störfeldverdrängung aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule beträgt die induktive Kopplung L _{1 ←D} von Hauptspule und Störquelle daher: L 1 ←D = (1-α)·L cl 1← D + αL cl (1,red, Ri 1)← D In the volume of the main coil C1, the interference field .DELTA.B _{z, D} is an average of the contribution α · .DELTA.B _{z, D} reduced, where 0 <α <1 is an a priori still unknown parameter. As a consequence, the interference flow through the main coil C1 and thus the inductive coupling L _{1 ← D} of the main coil and interference source is weakened by a factor ( 1 - α ) compared to the classic value L cl / 1 ← D , provided that the interference field in the inner bore of the Main coil also treated as reduced by the factor ( 1 - α). However, we assume that the flow of the disturbance is not displaced from the inner bore of the magnet. Therefore, the coupling between the fault and the main coil must now be supplemented by the incorrectly removed part from the inner bore. According to the definition of the "reduced coils", this contribution is α · L cl / (1, red, Ri 1) ← D , where L cl / (1, red, Ri 1) ← D is the coupling of the interference with that on its inner radius Ri _{1 is} reduced main coil C1 . Taking into account the interference field displacement from the superconductor volume of the main coil, the inductive coupling L _{1 ← D} of the main coil and interference source is therefore: L 1 ← D = (1-α) L cl 1 ← D + α L cl (1, red, Ri 1) ← D

Der verdrängte Fluss taucht radial außerhalb des Außenradius der Hauptspule Ra₁ wieder auf. Nimmt man für das verdrängte Feld ein Dipolverhalten an (Abnahme mit (1 /r ³)), bekommt man außerhalb der Hauptspule zusätzlich zum klassischen Störfeld noch den Beitrag

The displaced flux emerges again radially outside the outer radius of the main coil Ra ₁ . If you assume a dipole behavior for the displaced field (decrease with (1 / r ³ )), you get the contribution outside the main coil in addition to the classic interference field

Diese Funktion ist so normiert, dass der gesamte Fluss der Störung durch eine große Schlaufe vom Radius R für R → ∞ gegen null strebt. Es wurde ein Störfeld ΔB_z,D mit Zylindersymmetrie angenommen.This function is standardized so that the entire flow of the disturbance tends towards zero through a large loop of radius R for R → ∞. An interference field ΔB _{z, D} with cylindrical symmetry was assumed.

Im Falle eines aktiv abgeschirmten Magneten reduziert sich wegen der Verdrängung des Störflusses durch die Hauptspule C1 auch der Störfluss durch die Abschirmspule C2. Genauer gesagt ist der Störfluss durch eine Windung vom Radius R₂ auf axialer Höhe z₀ gegenüber dem klassischen Fall um folgenden Beitrag reduziert (Integral von (6) über das Gebiet r > R₂ ):

In the case of an actively shielded magnet, the interference flow through the shielding coil C2 is also reduced due to the displacement of the interference flow through the main coil C1 . More precisely, the interference flow due to a turn of radius R ₂ at axial height z _{0 is} reduced by the following contribution compared to the classic case (integral of (6) over the area r > R ₂ ):

Φ cl / (2,red,Ra ₁)←D bezeichnet hier den klassischen Störfluss durch eine Schlaufe vom Radius Ra₁ , die sich auf gleicher axialer Höhe z₀ befindet wie die betrachtete Schlaufe mit Radius R₂ (analog für Ri₁ ). Summiert man nun über alle Windungen der Abschirmspule (diese befinden sich näherungsweise alle auf dem gleichen Radius R₂ ) bekommt man neu folgende gegenseitige Kopplung der Störschlaufe mit der Abschirmspule: L 2← D = L cl 2← D - α Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)← D - Lcl (2,red,Ri 1)← D ) Φ cl / (2, red, Ra ₁ ) ← D denotes the classic interference flow through a loop of radius Ra ₁ , which is at the same axial height z ₀ as the loop with radius R ₂ under consideration (analogous to Ri ₁ ). If you sum up all the turns of the shielding coil (these are all approximately on the same radius R ₂ ), you now get the following mutual coupling of the interference loop with the shielding coil: L 2 ← D = L cl 2 ← D - α Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← D - L cl (2, red, Ri 1 ) ← D )

L cl / (2,red,Ra ₁)←D bezeichnet dabei die klassische Kopplung der Störquelle mit der auf den Radius Ra₁ "reduzierten" Abschirmung (analog für Ri₁ ). Dieses "Reduzieren" zusammen mit dem Vorfaktor Ra₁/R₂ bewirkt, dass die Kopplung L _{2 ←D} gegenüber dem klassischen Wert L cl / 2←D verhältnismäßig viel weniger abgeschwächt wird als L _{1 ←D} gegenüber L cl / 1←D. Da die Haupt- und die Abschirmspule elektrisch in Serie geschaltet sind, überwiegt deshalb in der Gesamtreaktion des Magneten auf die Störung die induktive Reaktion der Abschirmspule gegenüber derjenigen der Hauptspule. Dies führt dazu, dass die resultierende Stromänderung im Magneten das Störfeld im magnetischen Zentrum noch verstärkt. Je nach genauer Anordnung der Magnetspulen kann der Betafaktor für homogene Störungen deutlich vom klassischen Wert für abgeschirmte Magneten β ^cl ≈ 1 abweichen. L cl / (2, red, Ra ₁ ) ← D denotes the classic coupling of the interference source with the shielding "reduced" to the radius Ra ₁ (analogously for Ri ₁ ). This "reduction" together with the pre-factor Ra ₁ / R _{2 has the} effect that the coupling L _{2 ← D is} weakened comparatively less than the classic value L cl / 2 ← D than L _{1 ← D} compared to L cl / 1 ← D. Since the main and the shielding coils are electrically connected in series, the inductive reaction of the shielding coil outweighs that of the main coil in the overall reaction of the magnet to the disturbance. This means that the resulting current change in the magnet increases the interference field in the magnetic center. Depending on the exact arrangement of the magnetic coils, the beta factor for homogeneous interference can deviate significantly from the classic value for shielded magnets β ^cl ≈ 1.

Insgesamt ist die neue Kopplung der Störung D mit dem Magneten M gegeben durch LM←D = Lcl M←D - αLcor M←D mit Lcor M←D = L cl 1 ←D - L cl (1,red, Ri 1)← D + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)← D - Lcl (2,red,Ri 1)← D ) Overall, the new coupling of the disturbance D with the magnet M is given by L M ← D = L cl M ← D - αL cor M ← D With L cor M ← D = L cl 1 ← D - L cl (1, red, Ri 1) ← D + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← D - L cl (2, red, Ri 1 ) ← D )

Analog wie bei der Hauptspule wird der Störfluss auch aus dem Supraleitervolumen der Abschirmung verdrängt. Weil aber dieses Volumen im Vergleich zum Supraleitervolumen der Hauptspule typischerweise klein ist, kann dieser Effekt vernachlässigt werden. Analogous to the main coil, the interference flow is also from the Superconductor volume of the shield displaced. But because this volume in Compared to the superconductor volume of the main coil is typically small this effect can be neglected.

Ob das Störfeld durch eine externe Störquelle oder durch eine kleine Stromänderung im Magneten selber erzeugt wird, ist für den Mechanismus der Flussverdrängung irrelevant. Aus diesem Grunde verändert sich auch die Eigeninduktivität des Magneten im Vergleich zum klassischen Fall. Insbesondere gelten L 1←1 = (1-α)L cl 1←1 + αLcl (1,red,Ri 1)←1 L 1←2 = (1-α)L cl 1←2 + αLcl (1,red,Ri 1)←2 Whether the interference field is generated by an external interference source or by a small current change in the magnet itself is irrelevant to the mechanism of the flux displacement. For this reason, the self-inductance of the magnet changes in comparison to the classic case. In particular apply L 1 ← 1 = (1 -α ) L cl 1 ← 1 + α L cl (1, red, Ri 1 ) ← 1 L 1 ← 2 = (1-α) L cl 1 ← 2 + α L cl (1, red, Ri 1 ) ← 2

Die anderen Induktivitäten ändern sich wie folgt: L 2←2 = L cl 2←2 - α Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)←2 - Lcl (2,red,Ri 1)←2) L 2←1 = L cl 2←1 - α Ra 1 R 2 (L (2,red,Ra 1)←1 - Lcl (2,red,Ri 1)←1) The other inductors change as follows: L 2 ← 2 = L cl 2 ← 2 - α Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← 2 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 2 ) L 2 ← 1 = L cl 2 ← 1 - α Ra 1 R 2 ( L (2, red, Ra 1 ) ← 1 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 1 )

Insgesamt bekommt man für die neue Magnetinduktivität LM = Lcl M - αLcor M mit Lcor M = L cl 1←1 - L cl (1,red,Ri1)←1 + L cl 1←2 - L cl (1,red,Ri1)←2 + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)←2 - Lcl (2,red,Ri 1)←2 + Lcl (2,red,Ra 1)←1 - Lcl (2,red,Ri 1)←1) Overall, you get for the new magnetic inductance L M = L cl M - αL cor M With L cor M = L cl 1 ← 1 - L cl (1, red, Ri 1) ← 1 + L cl 1 ← 2 - L cl (1, red, Ri 1) ← 2 + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← 2 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 2 + L cl (2, red, Ra 1 ) ← 1 - L cl (2, red, Ri 1 ) ← 1 )

Setzt man in der Gleichung (3) die korrigierte Kopplung L_M←D von Magnet und Störquelle gemäß Gleichung (7) anstelle der klassischen induktiven Kopplung L cl / M←D und die korrigierte Eigeninduktivität L_M gemäß Gleichung (8) anstelle der klassischen Eigeninduktivität L cl / M ein, wird der Betafaktor zu β = 1 - gM gD · LM ← D LM = 1 - gM gD · Lcl M ← D - αLcor M ← D Lcl M - αLcor M If in equation (3) the corrected coupling L _{M ← D} of magnet and interference source according to equation (7) is used instead of the classic inductive coupling L cl / M ← D and the corrected self-inductance L _M according to equation (8) instead of the classic self-inductance L cl / M on , the beta factor becomes β = 1 - G M G D · L M ← D L M = 1 - G M G D · L cl M ← D - α L cor M ← D L cl M - α L cor M

Im Folgenden werden die obigen Formeln auf den Fall verallgemeinert, in dem noch zusätzliche Strompfade P1, ..., Pn vorhanden sind.In the following, the above formulas are generalized to the case in which additional current paths P1, ..., Pn are also present.

Für die Richtung M ← Pj (eine Stromänderung in Pj induziert einen Strom in M sind die Kopplungen zwischen dem Magneten und den zusätzlichen Strompfaden (j = 1, ..., n) in gleichem Maße reduziert wie die entsprechenden Kopplungen zwischen dem Magneten und einer Störspule: LM←Pj = Lcl M←Pj - αLcor M←Pj wobei Lcor M←Pj = Lcl 1←Pj - Lcl (1,red,Ri 1) ←Pj + Ra 1 R 2 (Lcl (2,red,Ra 1)← Pj - Lc l (2,red,Ri 1)← Pj ) For the direction M ← Pj (a current change in Pj induces a current in M , the couplings between the magnet and the additional current paths ( j = 1, ..., n ) are reduced to the same extent as the corresponding couplings between the magnet and one disturbance coil: L M ← Pj = L cl M ← Pj - αL cor M ← Pj in which L cor M ← Pj = L cl 1 ← Pj - L cl (1, red, Ri 1 ) ← Pj + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ← Pj - L c l (2, red, Ri 1 ) ← Pj )

Die neue Kopplung L_PjM (eine Stromänderung in M induziert einen Strom in Pj berechnet sich hingegen wie folgt: LPj←M = Lcl Pj←M - αLcor Pj←M mit Lcor Pj←M = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1)← M - L cl ( Pj ,red,Ri 1)← M ) The new coupling L _PjM (a current change in M induces a current in Pj , on the other hand, is calculated as follows: L Pj ← M = L cl Pj ← M - αL cor Pj ← M With L cor Pj ← M = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← M - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← M )

Für R_Pj > Ra₁ ist die auf Ra₁ "reduzierte" Spule Pj wieder so definiert, dass alle Windungen auf den kleineren Radius Ra₁ komprimiert werden (analog für Ri₁ ). Ist hingegen Ri₁ < R_Pj < Ra₁ , wird die auf Ra₁ "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert (die Windungen werden nicht expandiert auf Ra₁ ). Für R_Pj < Ri₁ wird auch die auf Ri₁ "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert, also ist in diesem Fall der Korrekturterm zur klassischen Theorie gleich null. For R _Pj > Ra ₁ , the coil Pj "reduced" to Ra _{1 is} again defined such that all turns are compressed to the smaller radius Ra ₁ (analogously for Ri ₁ ). If, on the other hand, Ri ₁ <R _Pj <Ra ₁ , the coil "reduced" to Ra _{1 is} identified with the coil Pj (the turns are not expanded to Ra ₁ ). For R _Pj <Ri ₁ and the "reduced" to Ri ₁ coil with the coil Pj is identified, in this case, the correction term to the classical theory is zero.

Für R_Pj > Ra₁ berechnet sich die Konstante f_Pj aus der Integration von (6) über das Gebiet r > R_Pj . Für R_Pj ≤ Ra₁ ist f_Pj = 1:

For R _Pj > Ra ₁ , the constant f _{Pj is} calculated from the integration of (6) over the area r > R _Pj . For R _Pj ≤ Ra ₁ , f _Pj = 1 :

Die Korrekturen aufgrund der Eigenschaften des Supraleiters führen somit auf asymmetrische Induktivitätsmatrizen (L_{M □ Pj} ≠ L_{Pj □ M} !).The corrections based on the properties of the superconductor thus lead to asymmetrical inductance matrices ( L _{M □ Pj} ≠ L _{Pj □ M} !).

Die Kopplung L_Pj□D zwischen einem zusätzlichen supraleitenden Strompfad Pj und der Störspule D wird ebenfalls mehr oder weniger stark von der Verdrängung des Flusses des Störfeldes der Spule D aus dem Supraleitermaterial der Hauptspule beeinflusst: LPj←D = Lcl Pj←D - αLcor Pj←D mit Lcor Pj←D = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1)← D - L cl ( Pj ,red,Ri 1)← D ) The coupling L _{Pj □ D} between an additional superconducting current path Pj and the interference coil D is also more or less influenced by the displacement of the flow of the interference field of the coil D from the superconductor material of the main coil: L Pj ← D = L cl Pj ← D - αL cor Pj ← D With L cor Pj ← D = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← D - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← D )

Nach dem gleichen Prinzip werden auch die Kopplungen zwischen den zusätzlichen supraleitenden Strompfaden untereinander mehr oder weniger reduziert (man beachte dabei die Reihenfolge der Indizes): LPj←Pk = Lcl Pj←Pk - αLcor Pj←Pk mit Lcor Pj←Pk = fPj (L cl ( Pj ,red,Ra 1)← Pk - L cl ( Pj ,red,Ri 1) ←Pk )   (j = 1, ..., n; k = 1, ..., n). The couplings between the additional superconducting current paths are more or less reduced according to the same principle (note the order of the indices): L Pj ← Pk = L cl Pj ← Pk - αL cor Pj ← Pk With L cor Pj ← Pk = f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ← Pk - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ← Pk ) ( j = 1, ..., n ; k = 1, ..., n ).

Im Speziellen werden auch die Eigeninduktivitäten (j = k) der zusätzlichen supraleitenden Strompfade beeinflusst.In particular, the self-inductances ( j = k ) of the additional superconducting current paths are also influenced.

Der tatsächliche Betafaktor des betrachteten Systems aus einem supraleitenden (insbesondere aktiv abgeschirmten) Magneten M und zusätzlichen supraleitenden Strompfaden P1, ..., Pn wird berechnet mit der Gleichung (4) für den klassischen Betafaktor, wobei die korrigierten Werte für die Kopplungen L_M□D, L_M□Pj, L_Pj□M, L_Pj□D und L_Pj□Pk gemäß (7), (10), (11), (12) bzw. (13) eingesetzt werden:

The actual beta factor of the system under consideration from a superconducting (in particular actively shielded) magnet M and additional superconducting current paths P1, ..., Pn is calculated using equation (4) for the classic beta factor, the corrected values for the couplings L _{M □ D} , L _{M □ Pj} , L _{Pj □ M} , L _{Pj □ D} and L _{Pj □ Pk} according to (7), (10), (11), (12) and (13) are used:

Die Größen, die in der Formel vorkommen, sind:

g_D :

Feld pro Ampère der Spule D im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn und im Magneten M induzierten Ströme, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...,gPn ), wobei:

g_M :

Feld pro Ampère des Magneten im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn induzierten Ströme,

g_Pj :

Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den anderen zusätzlichen Strompfaden P1, ..., Pn und im Magneten M induzierten Ströme,

korrigierte Induktivitätsmatrix,

L ^-1

Inverse der korrigierten Induktivitätsmatrix,

Vektor der korrigierten Kopplungen mit der Störspule D.

The sizes that appear in the formula are:

g _D :

Field per ampere of coil D in the working volume without the field contributions of the currents induced in the additional current paths P1, ..., Pn and in the magnet M , G T = ( G M . G P 1 , ..., G Pj , ..., G pn ), in which:

g _M :

Field per ampere of the magnet in the working volume without the field contributions of the currents induced in the additional current paths P1 , ..., Pn ,

g _Pj :

Field per ampere of the current path Pj in the working volume without the field contributions of the currents induced in the other additional current paths P1, ..., Pn and in the magnet M ,

corrected inductance matrix,

L ^-1

Inverse of the corrected inductance matrix,

Vector of the corrected couplings with the interference coil D.

Falls ein Strompfad Pj Teilspulen auf unterschiedlichen Radien umfasst, müssen die Matrixelemente in den Korrekturtermen L^cor und L cor / ←D, welche zu Pj gehören, so berechnet werden, dass zuerst jede Teilspule als einzelner Strompfad behandelt wird und dann die Korrekturterme aller Teilspulen aufaddiert werden. Diese Summe ist das Matrixelement des Strompfades Pj.If a current path Pj includes coil sections on different radii, the matrix elements in the correction terms L ^cor and L cor / ← D , which belong to Pj , must be calculated so that each coil section is treated as an individual current path first and then the correction terms of all coil sections are added up become. This sum is the matrix element of the current path Pj .

Der Betafaktor eines Magneten hängt von der genauen Art des Störfeldes ab. Für die folgenden Betrachtungen nehmen wir als einfache Störquelle eine runde, zum Magneten koaxiale, Leiterschlaufe auf Höhe des magnetischen Zentrums an. Der Betafaktor des Magneten bezüglich dieser Schlaufe kann experimentell ermittelt werden, indem ein Strom in die Schlaufe eingefahren und die Feldverschiebung im magnetischen Zentrum gemessen wird. Mit dem klassischen Modell kann der Betafaktor als Funktion des Radius der Schlaufe berechnet werden. Typischerweise bekommt man einen berechneten Verlauf wie er in Fig. 2 dargestellt ist. Für das dort dargestellte Beispiel wurde der Außenradius der Abschirmspule als zweimal so groß wie der Außenradius der Hauptspule angenommen. Die Dipolmomente von Hauptspule und Abschirmspule sind entgegengesetzt gleich groß.The beta factor of a magnet depends on the exact nature of the interference field. For the following considerations we take a round, Coaxial to the magnet, conductor loop at the level of the magnetic center on. The beta of the magnet with respect to this loop can be experimental can be determined by inserting a current into the loop and the Field shift in the magnetic center is measured. With the classic model, the beta factor as a function of the radius of the loop be calculated. Typically you get a calculated course like he is shown in Fig. 2. For the example shown there, the Outer radius of the shielding coil than twice the outer radius of the Main coil accepted. The dipole moments of the main coil and Shielding coils are opposite in size.

Nach dem neuen Modell kann der tatsächliche Betafaktor in Abhängigkeit vom Radius der Störschlaufe berechnet werden. Dieser Betafaktor ist für α = 0.33 in Fig. 3 dargestellt. Die Differenz der beiden Kurven ist in Abhängigkeit vom Radius der Störschlaufe in der Fig. 4 dargestellt.According to the new model, the actual beta factor can be calculated depending on the radius of the interference loop. This beta factor is shown for α = 0.33 in FIG. 3. The difference between the two curves is shown in FIG. 4 as a function of the radius of the interference loop.

Qualitativ stellt man fest, dass die größte Abweichung von der klassischen Theorie dann auftritt, wenn der Radius der Störschlaufe groß ist. In einem solchen Fall haben die klassischen Kopplungen der Störschlaufe mit der Hauptspule und mit der Abschirmung die gleiche Größenordnung, aber entgegengesetztes Vorzeichen. Da diese Kopplungen durch die speziellen diamagnetischen Eigenschaften des Supraleiters sehr unterschiedlich geschwächt werden (der Störfluss durch die Hauptspule wird stärker reduziert als derjenige durch die Abschirmung), wird die stärker gewichtete induktive Antwort der Abschirmung besonders deutlich sichtbar.Qualitatively, you can see that the greatest deviation from the classic Theory occurs when the radius of the spurious loop is large. In one In such a case, the classic coupling of the interference loop with the Main coil and with the shield the same order of magnitude, however opposite sign. Because these couplings through the special diamagnetic properties of the superconductor very different are weakened (the interference flow through the main coil is reduced more than the one through the shield) becomes the more weighted inductive response the shielding is particularly clearly visible.

Befindet sich die Störschlaufe hingegen auf dem Außenradius Ra₁ der Hauptspule oder radial noch weiter innen, ist ihre klassische Kopplung mit der Abschirmung viel kleiner als ihre klassische Kopplung mit der Hauptspule, d.h. die Gesamtkopplung der Störschlaufe mit dem Magneten entspricht im Wesentlichen der Kopplung mit der Hauptspule. Die Abschwächung der Kopplung der Störschlaufe mit dem Magneten ist dann hauptsächlich durch die Abschwächung ihrer Kopplung mit der Hauptspule gegeben, welche wiederum etwa gleich groß ist wie die Abschwächung der Eigeninduktivität des Magneten. Weil die Reaktion des Magneten auf die Störung vom Verhältnis Eigeninduktivität zu Störkopplung abhängt, kürzen sich die Korrekturterme weg und der Parameter α ist in diesem Fall fast unsichtbar. Aus diesem Grund hat auch bei unabgeschirmten Magneten die Feldverdrängung aus dem Supraleitervolumen keinen wesentlichen Einfluss auf den Betafaktor des Magneten.If, on the other hand, the interference loop is located on the outer radius Ra _{1 of} the main coil or radially further inwards, its classic coupling with the shield is much smaller than its classic coupling with the main coil, i.e. the total coupling of the interference loop with the magnet essentially corresponds to the coupling with the main coil. The weakening of the coupling of the interference loop with the magnet is then mainly given by the weakening of its coupling to the main coil, which in turn is approximately the same size as the weakening of the self-inductance of the magnet. Because the reaction of the magnet to the interference depends on the ratio of self-inductance to interference coupling, the correction terms are shortened and the parameter α is almost invisible in this case. For this reason, even with unshielded magnets, the field displacement from the superconductor volume has no significant influence on the beta factor of the magnet.

Der Parameter α ist in einer ersten Näherung der Supraleiteranteil am Spulenvolumen der Hauptspule. Die genaueste Art, den Parameter α zu bestimmen, besteht in einem Störexperiment des Magneten ohne zusätzliche Strompfade. Aus dem letzten Abschnitt geht hervor, dass Störschlaufen mit großen Radien dafür besonders geeignet sind. Deshalb empfiehlt sich folgendes Vorgehen:

1. Experimentelle Bestimmung des Betafaktors β des Magneten bezüglich einer im Bereich des Magneten im Wesentlichen homogenen Störung (z.B. mit einer Schlaufe auf großem Radius).

2. Theoretische Bestimmung des Betafaktors β^cl bezüglich derselben Störquelle mit der klassischen Theorie gemäß Gleichung (3).

3. Bestimmung des Parameters α aus der Gleichung

In a first approximation, the parameter α is the superconductor portion of the coil volume of the main coil. The most precise way to determine the parameter α is to experiment with the magnet without additional current paths. The last section shows that jamming loops with large radii are particularly suitable for this. The following procedure is therefore recommended:

1. Experimental determination of the beta factor β of the magnet with respect to an essentially homogeneous disturbance in the area of the magnet (for example with a loop with a large radius).

2. Theoretical determination of the beta factor β ^cl with respect to the same source of interference with the classical theory according to equation (3).

3. Determination of the parameter α from the equation

Claims (10)

Supraleitende Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit mindestens einer stromführenden Magnetspule (M) und mit mindestens einem zusätzlichen, supraleitend geschlossenen Strompfad (P1, ..., Pn), welcher induktiv auf Änderungen des magnetischen Flusses durch die von ihm umschlossene Fläche reagieren kann, wobei die durch diese zusätzlichen Strompfade im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung im Arbeitsvolumen die Größenordnung von 0.1 Tesla betragsmäßig nicht überschreiten,
dadurch gekennzeichnet, dass die Magnetspule(n) (M) und die Strompfade (P1,...,Pn) derart ausgelegt ist (sind), dass bei Einsatz einer zusätzlichen Störspule (D), welche im Magnetvolumen im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, die Größe

sich um mehr als 0.1 von einem
Wert

unterscheidet, welcher resultieren würde, wenn α = 0 wäre,
wobei die genannten Größen folgende Bedeutung haben:

-α :

mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen der Magnetspule(n) (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),

g_Pj :

Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und der Magnetspule(n) (M),

g_M :

Feld pro Ampère der Magnetspule(n) (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn),

g_D :

Feld pro Ampère der Störspule (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn) und der Magnetspule(n) (M),

L^cl :

Matrix der induktiven Kopplungen zwischen der (den) Magnetspule(n) (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1,...,Pn) untereinander,

L^cor :

Korrektur zur Induktivitätsmatrix L^cl , welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe,

L cl / ←D:

Vektor der induktiven Kopplungen der Störspule (D) mit der (den) Magnetspule(n) (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn),

L cor / ←D:

Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe.

Superconducting magnet arrangement for generating a magnetic field in the direction of a z axis in a working volume arranged around z = 0 with at least one current-carrying magnet coil ( M ) and with at least one additional superconducting closed current path ( P1, ..., Pn ), which is inductive Changes in the magnetic flux through the area enclosed by it can react, the magnetic fields generated by these additional current paths in the operating state due to induced currents in the z direction in the working volume not exceeding the order of magnitude of 0.1 Tesla,
characterized in that the magnetic coil (s) ( M ) and the current paths ( P1, ..., Pn ) are (are) designed such that when an additional interference coil ( D ) is used, which essentially generates a homogeneous interference field in the magnet volume , the size

by more than 0.1 of one
value

distinguishes what would result if α = 0,
where the sizes mentioned have the following meaning:

-α:

mean magnetic susceptibility in the volume of the magnetic coil (s) ( M ) to field fluctuations which do not exceed the order of magnitude of 0.1 T; where 0 <α ≤ 1, G T = ( G M . G P 1 , ..., G Pj ... G pn )

g _Pj :

Field per ampere of the current path Pj in the working volume without the field contributions of the current paths Pi for i ≠ j and the magnetic coil (s) ( M ),

g _M :

Field per ampere of the magnetic coil (s) ( M ) in the working volume without the field contributions of the current paths ( P1 , ..., Pn ),

g _D :

Field per ampere of the interference coil ( D ) in the working volume without the field contributions of the current paths ( P1 , ..., Pn ) and the magnet coil (s) ( M ),

L ^cl :

Matrix of the inductive couplings between the magnet coil (s) ( M ) and the current paths ( P1 , ..., Pn ) and between the current paths ( P1 , ..., Pn ) with each other,

L ^cor :

Correction to the inductance matrix L ^cl , which would result from the volume of the magnetic coil (s) ( M ) with complete diamagnetic displacement of interference fields,

L cl / ← D :

Vector of the inductive couplings of the interference coil ( D ) with the magnet coil (s) ( M ) and the current paths ( P1 , ..., Pn ),

L cor / ← D :

Correction for the coupling vector L cl / ← D , which would result from the volume of the magnetic coil (s) (M) with complete diamagnetic displacement of interference fields.

Magnetanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die supraleitende(n) Magnetspule(n) (M) ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem (C1, C2) umfasst (umfassen), wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z-Achse erzeugen.Magnet arrangement according to claim 1, characterized in that the superconducting magnet coil (s) ( M ) comprises a radially inner and a radially outer, electrically connected in series, coaxial coil system ( C1 , C2 ), these two coil systems generate a magnetic field in the opposite direction along the z axis in the working volume. Magnetanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das radial innere Spulensystem (C1) und das radial äußere Spulensystem (C2) näherungsweise entgegengesetzt gleich große Dipolmomente aufweisen.Magnet arrangement according to claim 2, characterized in that the radially inner coil system ( C1 ) and the radially outer coil system ( C2 ) have approximately the same opposite dipole moments. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Magnetspule(n) (M) einen ersten im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet (bilden), und dass eine mit der (den) Magnetspule(n) (M) galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zu der (den) Magnetspule(n) (M) angeordnet ist und einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad (P1) bildet.Magnet arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that the magnet coil (s) ( M ) forms (form) a first current path which is superconductively short-circuited in the operating state, and in that an interference compensation coil which is not galvanically connected to the magnet coil (s) ( M ) is arranged coaxially to the magnet coil (s) ( M ) and forms a further current path ( P1 ) which is superconductively short-circuited in the operating state. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) aus einem mit einem supraleitenden Schalter überbrückten Teil der Magnetspule(n) (M) besteht.Magnet arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that at least one of the additional current paths ( P1, ..., Pn ) consists of a part of the magnet coil (s) ( M ) bridged by a superconducting switch. Magnetanordnung nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfade (M, P1,...,Pn) induktiv zumindest weitgehend voneinander entkoppelt sind. Magnet arrangement according to one of Claims 4 or 5, characterized in that the current paths ( M, P1, ..., Pn ) which are short-circuited in the superconducting state are at least largely inductively decoupled from one another. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Magnetanordnung Teil einer Apparatur zur hochauflösenden Magnetresonanzspektroskopie ist.Magnet arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that the magnet arrangement is part of an apparatus for high-resolution magnetic resonance spectroscopy. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Größe

im Betrag kleiner als 0.1 ist.Magnet arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that the size

is less than 0.1 in amount. Verfahren zur Dimensionierung der zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) in einer Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil β einer externen Feldstörung, welcher ins Arbeitsvolumen der Magnetanordnung (M, P1, ..., Pn) eindringt, unter Berücksichtigung der in der (den) Magnetspule(n) (M) und in den zusätzlichen Strompfaden (P1, ..., Pn) induzierten Stromänderungen berechnet wird gemäß:

wobei die genannten Größen folgende Bedeutung haben:

-α:

mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen der Magnetspule(n) (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T = (gM,gP 1,...,gPj,...gPn ),

g_Pj :

Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i≠j und der Magnetspule(n) (M),

g_M :

Feld pro Ampère der Magnetspule(n) (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn),

g_D :

Feld pro Ampère der Störspule (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn) und der Magnetspule(n) (M),

L^cl :

Matrix der induktiven Kopplungen zwischen der (den) Magnetspule(n) (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1,...,Pn) untereinander,

L^cor :

Korrektur zur Induktivitätsmatrix L^cl , welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe,

L cl / ←D :

Vektor der induktiven Kopplungen der Störspule (D) mit der (den) Magnetspule(n) (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn),

L cor / ←D:

Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe.

Method for dimensioning the additional current paths ( P1, ..., Pn ) in a magnet arrangement according to one of the preceding claims,
characterized in that the proportion β of an external field disturbance which penetrates into the working volume of the magnet arrangement ( M, P1, ..., Pn ), taking into account the magnetic coil (s) ( M ) and the additional current paths ( P1 , ..., Pn ) induced current changes is calculated according to:

where the sizes mentioned have the following meaning:

-α:

mean magnetic susceptibility in the volume of the magnetic coil (s) ( M ) to field fluctuations which do not exceed the order of magnitude of 0.1 T; where 0 <α ≤ 1, G T = ( G M ,G P 1 , ..., G Pj ,...G pn )

g _Pj :

Field per ampere of the current path Pj in the working volume without the field contributions of the current paths Pi for i ≠ j and the magnetic coil (s) ( M ),

g _M :

Field per ampere of the magnetic coil (s) ( M ) in the working volume without the field contributions of the current paths ( P1, ..., Pn ),

g _D :

Field per ampere of the interference coil ( D ) in the working volume without the field contributions of the current paths ( P1, ..., Pn ) and the magnet coil (s) ( M ),

L ^cl :

Matrix of the inductive couplings between the magnet coil (s) (M) and the current paths ( P1, ..., Pn ) and between the current paths ( P1, ..., Pn ) with each other,

L ^cor :

Correction to the inductance matrix L ^cl , which would result from the volume of the magnetic coil (s) ( M ) with complete diamagnetic displacement of interference fields,

L cl / ← D :

Vector of the inductive couplings of the interference coil ( D ) with the magnet coil (s) ( M ) and the current paths ( P1, ..., Pn ),

L cor / ← D :

Correction for the coupling vector L cl / ← D , which would result from the volume of the magnetic coil (s) ( M ) if diamagnetic fields are completely displaced.

Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter α experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe β^exp der Magnetspule(n) (M), wobei keine zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) vorhanden sind, bezüglich einer Störspule (D), welche im Magnetvolumen im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe β^exp in die Gleichung

wobei

g_M :

Feld pro Ampère der Magnetspule(n) (M) im Arbeitsvolumen,

g_D :

Feld pro Ampère der Störspule (D) im Arbeitsvolumen ohne den Feldbeitrag der Magnetspule(n) (M),

L cl / M :

Induktivität der Magnetspule(n) (M),

L cl / M←D :

induktive Kopplung der Störspule (D) mit der (den) Magnetspule(n) (M),

L cor / M :

Korrektur zur Magnetinduktivität L cl / M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe,

L cor / M←D :

Korrektur zur induktiven Kopplung L cl / M←D der Störspule (D) mit der (den) Magnetspule(n) (M), welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen der Magnetspule(n) (M) ergäbe, βexp = geff D gD ,

g eff / D :

gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule (D).

A method according to claim 9, characterized in that the parameter α is determined experimentally from the measurement of the size β ^{exp of} the magnet coil (s) ( M ), with no additional current paths ( P1 , ..., Pn ) with respect to an interference coil ( D ), which essentially generates a homogeneous interference field in the magnet volume, and by inserting the quantity β ^exp into the equation

in which

g _M :

Field per ampere of the magnetic coil (s) ( M ) in the working volume,

g _D :

Field per ampere of the interference coil ( D ) in the working volume without the field contribution of the magnet coil (s) ( M ),

L cl / M :

Inductance of the magnetic coil (s) ( M ),

L cl / M ← D :

inductive coupling of the interference coil ( D ) with the magnet coil (s) ( M ),

L cor / M :

Correction for the magnetic inductance L cl / M , which would result from the volume of the magnetic coil (s) ( M ) with complete diamagnetic displacement of interference fields,

L cor / M ← D :

Correction for the inductive coupling L cl / M ← D of the interference coil ( D ) with the magnet coil (s) ( M ), which would result from the volume of the magnet coil (s) ( M ) with complete diamagnetic displacement of interference fields, β exp = G eff D G D .

g eff / D :

Measured field change in the working volume of the magnet arrangement per ampere current in the interference coil ( D ).

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