EP1155761A1

EP1155761A1 - Method and apparatus for the densification of moulding materials e.g. foundry sand

Info

Publication number: EP1155761A1
Application number: EP01111514A
Authority: EP
Inventors: Josef Mertes
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2000-05-19
Filing date: 2001-05-11
Publication date: 2001-11-21
Also published as: DE10024930A1

Abstract

Compressing foundry molding sand comprises accelerating individual stamps (27.1) of a multiple stamping system through a stream operated by compressed air from a nozzle (25.1) or through a compressed air blow from a cylindrical opening up to 800 m/s<2>; and compressing the molding sand by the kinetic energy from the individual stamps. A synchronous compressed air impulse is additionally applied to the molding sand via a multiple nozzle system. An Independent claim is also included for an apparatus for compressing foundry molding sand. Preferred Features: The multiple stamping system is arranged in a screen (25.7) and the multiple nozzle system is arranged in an intermediate screen.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Verdichten von Formstoffen z.B. Gießereiformsand innerhalb einer geschlossenen Formkammer, wobei der Formstoff durch einen Druckluftstoß und durch mechanisches Pressen verdichtet wird. Die Formkammer wird dabei von der Modellplattenoberfläche, den Formkasten-und Füllrahmeninnenwänden und der Unterseite des Verdichtungsaggregates umschlossen.The invention relates to a method and an apparatus for Compression of molding materials e.g. Foundry sand within one closed molding chamber, the molding material through a Compressed air blast and compressed by mechanical pressing. The mold chamber is from the model plate surface, the Mold box and filler frame inner walls and the bottom of the Compression unit enclosed.

Beim Verdichten von Formstoffen für Gießereiformen gibt es eine Vielfalt von Einflußgrößen, die sich auf das Verdichtungsergebnis und somit auch auf die Gußqualität auswirken. Es kommt daher im besonderen auf flexible Formverfahren an, die dieser Vielfalt von Einflußgrößen Rechnung tragen und entsprechend daran angepaßt werden können. Eine besondere Bedeutung haben dabei kombinierte Verdichtungsverfahren mit stufenlosen Übergängen zwischen den einzelnen Verfahrensschritten.When it comes to compacting molding materials for foundry molds, there are a variety of influencing variables that affect the compaction result and thus also affect the casting quality. It Therefore, flexible molding processes are particularly important take this variety of influencing factors into account and accordingly can be adapted. A special meaning have combined compression processes with stepless Transitions between the individual process steps.

Bei schwierigen Modellen bzw. Formen ist es von besonderer Bedeutung, daß der Verdichtungsprozeß und der Fließzustand, in dem sich der Formstoff während des Verdichtungssprozeßes befindet, bis zum Erreichen der Endverdichtung ohne Unterbrechung aufrecht erhalten wird. Die Erfahrung zeigt, daß bei einem stufenweise durchgeführten Verdichtungsprozeß, bei dem also auch jeweils der Fließzustand des Formstoffes unterbrochen ist, der vorverdichtete Formstoff aus der vorangegangenen Verdichtungsstufe in einer weiteren Verdichtungsstufe nicht mehr in einen optimalen Fließzustand gebracht werden kann und daß sogar je nach Modellsituation stellenweise ein Fließzustand nicht mehr zustande kommt. Die Folge ist dann, daß es in den entsprechenden Formpartien bei der geringen Vorverdichtung bleibt, womit auch die in der Praxis häufig anzutreffenden geringeren Formfestigkeiten in bestimmten Formpartien u.a. zu erklären sind.In the case of difficult models or shapes, it is particularly important that the compression process and the state of flow, in the molding material is in during the compression process until the final compression without interruption is maintained. Experience shows that with one gradual compression process in which thus the flow state of the molding material is also interrupted is, the pre-compressed molding material from the previous No compression level in a further compression level can be brought into an optimal flow state and that even depending on the model situation a flow state in places no longer comes about. The consequence is that it is in the corresponding parts of the mold with low pre-compression remains, which also includes the smaller ones that are frequently encountered in practice Dimensional strength in certain parts of the mold etc. to are to explain.

Bei den bekannten einstufigen Luftimpuls-Verdichtungsverfahren, welches im Bereich von ca. 20 Millisekunden abläuft, liegt es in der Natur der Sache, daß der Verdichtungsvorgang ohne Unterbrechung bis zur Endverdichtung abläuft. Bei dem bekannten mechanischen Pressen mittels Preßplatte oder Vielstempelpresse, welches im Bereich von ca. 3 Sekunden abläuft, kann schon eine kurzzeitige Unterbrechung der Preßhubbewegung oder der Preßkraftwirkung den Fließzustand des Formstoffes unterbrechen und zu entsprechenden Nachteilen führen. Bei den bekannten kombinierten bzw. mehrstufigen Verdichtungsverfahren (wie beispielsweise DE2930874, DE3740185, EP0650788 oder EP0673698), bei denen zunächst eine Vorverdichtung und dann eine Nachverdichtung durchgeführt wird, ergibt sich zwangsläufig, daß beim Übergang von dem einen zum anderen Verfahren, z.B. vom Luftstrom zum mechanischen Pressen oder vom Luftimpuls zum mechanischen Pressen, der Fließzustand des Formstoffes mit den nachteiligen Auswirkungen unterbrochen wird. Im weiteren haben die bekannten mechanischen Preßeinrichtungen wie Preßplatte oder Vielstempelpresse den Nachteil, daß sie nur sehr begrenzt auf höhere Geschwindigkeitswerte beschleunigt werden können. Dies liegt einerseits in den hohen Gewichten bzw. in der daraus resultierenden hohen Massenträgheit der bewegten Teile der Preßeinrichtung begründet. Andererseits würden bei der Hydraulik unwirtschaftlich hohe Durchflußmengen mit entsprechender Dimensionierung der Ventile und Rohrleitungen erforderlich, wobei auch eine hohe Beschleunigung der großen Hydraulikölmassen problematisch ist. Es ist daher mit diesen bekannten Systemen nicht möglich einen schnell ablaufenden Druckluftimpuls mit einer wesentlich langsamer ablaufenden mechanischen Preßeinrichtung so zu synchronisieren, daß ein stufenloser Verdichtungsübergang entsteht, bei dem der eingeleitete Fließzustand des Formstoffes ohne Unterbrechung bis annähernd zur Endverdichtung aufrecht erhalten wird.In the known single-stage air pulse compression process, which takes place in the range of approximately 20 milliseconds, it is in the nature of the matter that the compression process proceeds without interruption until the final compression. In the known mechanical pressing by means of a press plate or multi-ram press, which takes place in the range of approx. 3 seconds, a brief interruption of the press stroke movement or the press force effect can interrupt the flow state of the molding material and lead to corresponding disadvantages. In the known combined or multi-stage compression processes (such as DE2930874, DE3740185, EP0650788 or EP0673698), in which a pre-compression and then a post-compression is carried out, it is inevitable that the transition from one method to another, for example from the air flow to mechanical presses or from air pulse to mechanical presses, the flow state of the molding material is interrupted with the adverse effects. Furthermore, the known mechanical press devices such as press plate or multi-ram press have the disadvantage that they can only be accelerated to higher speeds to a very limited extent. This is due on the one hand to the high weights or the resulting high mass inertia of the moving parts of the pressing device. On the other hand, in the case of hydraulics, uneconomically high flow rates with appropriate dimensioning of the valves and pipelines would be required, and high acceleration of the large hydraulic oil masses is also problematic. It is therefore not possible with these known systems to synchronize a fast-running compressed air pulse with a much slower-running mechanical pressing device in such a way that a continuous compression transition occurs in which the flow state of the molding material which has been initiated is maintained without interruption until almost the final compression.

Aufgabe der Erfindung ist es, unter Vermeidung der zuvor beschriebenen Nachteile und unter dem Sammelbegriff "Multi-Airpress-System" ein flexibles und multifunktionales Verdichtungssystem zu schaffen, womit verschiedene Verdichtungsverfahren einzeln oder in Kombination zueinander wahlweise je nach den Modellerfordernissen angewendet werden können und womit durch gezielte Auswahl der Verdichtungsverfahren oder deren Kombinationen insbesondere bei kritischen Modellen eine verbesserte Formstoffverdichtung erreicht werden kann.The object of the invention is to create a flexible and multifunctional compression system while avoiding the disadvantages described above and under the collective term "multi-airpress system" , with which different compression methods can be used individually or in combination with one another depending on the model requirements and with what Targeted selection of compression processes or their combinations, particularly in critical models, can improve molding compression.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Formstoff durch die kinetische Energie eines extrem hoch, bis zu 800m/sek² beschleunigten Vielstempel-Preßimpulses verdichtet wird, wobei zusätzlich zum Vielstempel-Preßimpuls auch noch ein parallel ablaufender Druckluftimpuls auf den Formstoff zur Einwirkung gebracht werden kann und wobei die Formstoffverdichtung durch eine abgestimmte Synchronisation zwischen dem Vielstempel-Preßimpuls und dem Druckluftimpuls erfolgt und dabei der einmal eingeleitete Fließzustand des Formstoffes ohne Unterbrechung bis zur Endverdichtung aufrecht erhalten wird. Im weiteren kann diesem Verdichtungsverfahren auch noch ein aus EP-0995522 bekanntes und in verschiedenen Varianten anwendbares Luftstromverfahren vorgeschaltet werden, welches den Formstoff ohne erkennbare Vorverdichtung fluidisiert und homogenisiert und dem in einem stufenlosen Übergang die Kombination aus Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls folgt. Je nach den modellspezifischen Erfordernissen ist es grundsätzlich auch möglich, die Formstoffverdichtung nur mit dem Vielstempel-Preßimpuls oder nur mit dem Druckluftimpuls oder mit Vielstempel-Preßimpuls und vorgeschaltetem Luftstrom oder mit Druckluftimpuls und vorgeschaltetem Luftstrom durchzuführen, wobei auch hierbei der einmal eigeleitete Fließzustand des Formstoffes ohne Unterbrechung bis zur Endverdichtung aufrecht erhalten wird.This object is achieved according to the invention in that the molding material is compressed by the kinetic energy of an extremely high, up to 800 m / sec ² accelerated multi-die pressing pulse, in addition to the multi-die pressing pulse also a compressed air pulse running in parallel is brought into effect on the molding material can and where the molding material compression is carried out by a coordinated synchronization between the multi-stamp pressing pulse and the compressed air pulse and the flow state of the molding material which has been initiated is maintained without interruption until the final compression. Furthermore, this compression method can also be preceded by an airflow method known from EP-0995522 and applicable in various variants, which fluidizes and homogenizes the molding material without recognizable pre-compression and which is followed by the combination of multi-stamp compression pulse and compressed air pulse in a continuous transition. Depending on the model-specific requirements, it is fundamentally also possible to carry out the compression of the molding material only with the multi-plunger pressing pulse or only with the compressed air pulse or with the multi-plunger pressing pulse and upstream air flow or with compressed air pulse and the upstream air flow, whereby the once-introduced flow state of the molding material without Interruption is maintained until final compression.

Erfindungsgemäß erfolgt der Vielstempel-Preßimpuls dadurch, daß die einzelnen, in Zylinder- und Kolbenstangenbohrungen leichtgängig geführten Preßstempel durch die kinetische Energie eines druckluftbetriebenen und schlagartig einsetzenden Düsenstrahles wie ein Geschoß oder wie ein Freiflugkolben extrem hoch beschleunigt werden, wobei jedem Preßstempel eine eigene Düse zugeordnet ist. Besonders vorteilhaft zur Erzeugung eines Düsenstrahles ist dabei eine Lavaldüse, weil hiermit eine optimale Umsetzung von potentieller Druckenergie in kinetische Energie ermöglicht wird. Die Beschleunigung der Preßstempel kann aber auch durch eine schlagartige Druckbeaufschlagung des Preßkolbems mittels einer schlagartig öffnenden großflächigen Bohrung erfolgen. Die Formstoffverdichtung erfolgt dabei durch die kinetische Energie der einzelnen Preß-stempel, die in einem rechtwinkeligen Raster innerhalb eines Zylinderblockes, nah beieinander liegend und flächendeckend über der Formstoffoberfläche angeordnet sind. Mit der Endverdichtung des Formstoffes kommen die Preßstempel schließlich zum Stillstand, wodurch sich ein stufenloser Übergang von der Impulsverdichtung zum statischen Pressen mit dem Druck des Druckluftbehälters bzw. des Speicherkessels einstellt. Die Preßstempel sind vorzugsweise als Hohlkörper ausgeführt und sie haben dadurch nur ein geringes Gewicht bzw. eine nur geringe zu beschleunigende Masse, wodurch eine wesentlich höhere Beschleunigung ermöglicht wird und wodurch die maximale kinetische Energie gegenüber einem Vollkörper in wesentlich kürzerer Zeit erreicht wird, was in Bezug die Synchronisation von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls von Bedeutung ist.According to the invention, the multi-stamp press pulse occurs by that the individual, in cylinder and piston rod bores smoothly guided ram through the kinetic energy of a compressed air operated and suddenly deploying Extreme jet like a bullet or like a free-flying piston be accelerated high, with each ram one own nozzle is assigned. Particularly advantageous for generation of a jet stream is a Laval jet because this is used an optimal implementation of potential printing energy in kinetic energy is made possible. The acceleration of the Press rams can also be caused by sudden pressure of the plunger by means of an abrupt opening large-area drilling. The molding material is compacted thereby by the kinetic energy of the individual ram, which are in a rectangular grid within a Cylinder block, lying close together and covering the whole area are arranged above the molding surface. With the final compression of the molding material the press rams finally come to a standstill, which results in a smooth transition from the Pulse compression for static pressing with the pressure of the Compressed air tank or storage tank. The Press rams are preferably designed as hollow bodies and as a result, they have a low weight or a low weight mass to be accelerated, resulting in a much higher Acceleration is made possible and thus the maximum kinetic Energy compared to a full body in a much shorter time Time is reached in terms of synchronization of Multi-stamp press pulse and compressed air pulse is important.

Der Vielstempel-Preßimpuls insbesondere in Kombination mit einem Druckluftimpuls sowie im weiteren auch mit einem vorgeschalteten Luftstrom ermöglicht eine wesentlich verbesserte homogene Verdichtung insbesondere bei kritischen Modellen. Im weiteren bewirkt der Vielstempel-Preßimpuls, der in der Endphase stufenlos und kontinuierlich in den Zustand des statischen Pressens übergeht, auch eine verbesserte Haltbarkeit bzw. Tragfähigkeit der Form innerhalb des Formkastens, was besonders bei großen Formkastenabmessungen hinsichtlich des Formkastentransportes innerhalb der Formanlage von Bedeutung ist. Bekanntlich weisen nur luftimpulsverdichtete Formen zur Formrückenseite hin eine stark abnehmende Verdichtung auf, wodurch die Trag- bzw. Transportfähigkeit der Form bei großen Formkastenabmessungen nicht mehr gewährleitet ist. Die Form wird daher in solchen Fällen durch mechanisches Nachpressen zusätzlich verfestigt, was der erfindungsgemäße Vielstempel-Preßimpuls neben seiner eigentlichen Funktion einer verbesserten Verdichtung kritischer Modelle noch zusätzlich mit bewirktThe multi-stamp press pulse, especially in combination with a Compressed air pulse and also with an upstream one Airflow allows a much improved homogeneous compression, especially with critical models. in the further causes the multi-stamp press pulse, which is in the final phase continuously and continuously in the state of static Pressing passes, also an improved durability or load-bearing capacity of the mold within the mold box, which is special for large mold box dimensions with regard to the Mold box transport within the molding system is important is. As is well known, only air pulse compressed shapes are used Back of the mold towards a strongly decreasing compression, which the carrying capacity of the form for large ones Mold box dimensions are no longer guaranteed. Form is therefore in such cases by mechanical re-pressing additionally solidified what the multi-stamp press pulse according to the invention in addition to its actual function of an improved Critical models are additionally consolidated

Die Wirkungsweise der Formstoffverdichtung durch einen Vielstempel-Preßimpuls in Kombination mit einem Druckluftimpuls besteht darin, daß beide zusammen eine hochbeschleunigte Verdichtungsfront an der Formstoffoberfäche bilden, die sich unmittelbar auf den Formstoff überträgt. Der Formstoff wird dabei gleichermaßen und zusammen mit der Verdichtungsfront hoch beschleunigt und zusammen mit den Preßstempeln in Zustand hoher kinetischer Energie versetzt. Die in Richtung Modellplatte beschleunigten Formstoffmassen werden von der starren und unnachgiebigen Modellplatte abrupt an der Weiterbewegung gehindert und abgebremst, wodurch der Formstoff verdichtet wird. Da die Masse des losen Formstoffes aus der Masse der einzelnen Sandkörner besteht, nimmt die verdichtungswirksame Masse des Formstoffes und damit die verdichtungswirksame kinetische Energie nach oben hin ab und sie wird an der Oberfläche des losen Formstoffes nahezu Null. Bei der reinen Druckluftimpuls-Verdichtung ohne Nachpressen führt dies bekanntlich dazu, daß die obere Formrückenschicht unverdichtet bleibt und bis in brauchbar verdichtete Schichten abgeschnitten werden muß. Bei dem erfindungsgemäßen Verdichtungsverfahren durch den Vielstempel-Preßimpuls in Kombination mit einem Druckluftimpuls, kompensieren die Preßstempel, die während des Verdichtungsvorganges ständig im Kontakt mit der Formstoffoberfläche sind, mit ihrer festen Masse und mit ihrer entsprechenden kinetischen Energie die zuvor beschriebene Auswirkung der nach oben hin abnehmenden Formstoffmasse. Theoretisch könnte man daher die Preßstempel auch als letzte Schicht von Sandkörnern mit größerer Masse betrachten, wobei ein gemeinsamer Druckluftimpuls auf den Formstoff und auf die Preßstempel einwirkt. Wie bereits zuvor beschrieben geht der Vielstempel-Preßimpuls schließlich stufenlos und kontinuierlich in den Zustand des statischen Pressens über.The mode of action of the molding material compression by a multi-stamp press pulse in combination with a compressed air pulse is that both together form a highly accelerated compression front form on the surface of the molding material, which forms immediately transfers to the molding material. The molding material is thereby alike and high together with the compaction front accelerated and together with the press rams in a high condition kinetic energy. The towards the model plate accelerated molding materials are made of rigid and unyielding Model plate abruptly prevented from moving on and braked, whereby the molding material is compressed. There the mass of the loose molding material from the mass of the individual Grains of sand exist, takes up the compacting effective mass of the Molding material and thus the compression-effective kinetic energy towards the top and it becomes loose on the surface Molding material almost zero. With pure compressed air pulse compression As is well known, without repressing this leads to the fact that the upper mold back layer remains undensified and up to useful compressed layers must be cut off. At the compression method according to the invention by the multi-stamp press pulse in combination with a compressed air pulse, compensate for the press rams during the compression process are constantly in contact with the molding surface, with their solid mass and with their corresponding kinetic Energy the previously described impact of the upward decreasing molding material mass. In theory, you could the press rams also as the last layer of grains of sand Consider larger mass, with a common compressed air pulse acts on the molding material and on the ram. How the multi-stamp press pulse has already been described finally infinitely and continuously in the state of static pressing over.

Die Preßfüße sind kreisrund ausgeführt, so daß auf eine aufwendige Verdrehsicherung, wie sie bei den bekannten viereckigen Preßfüßen erforderlich ist, verzichtet werden kann. Damit die diagonalen, zwischen den kreisrunden Preßfüßen liegenden Formstoffbereiche auch von der Preßstempelverdichtung erfaßt werden, sind die unteren Flächen der Preßfüße erfindungsgemäß kegelig ausgebildet. Dadurch wird der auch bei planparallelen Preßfußflächen entstehende Verdichtungskegel im Formstoff wesentlich vergrößert, so daß bereits in geringer Tiefe unter der Formstoffoberfläche eine gleichmäßige Verdichtungsschicht entsteht. Im weiteren ermöglichen die diagonal zwischen den kreisrunden Preßfüßen vorhandenen offenen Flächen den Durchgang des Druckluftimpulses, der in der Folge noch beschrieben wird.The press feet are circular, so that on a complex Anti-rotation lock, as in the well-known square Press feet is required, can be dispensed with. In order to the diagonal, lying between the circular press feet Molded areas also covered by compression ram the lower surfaces of the press feet are in accordance with the invention conical. This means that even with plane-parallel ones Compression cones arising in the molding material are essential enlarged so that even at a shallow depth below an even compaction layer on the surface of the molding material arises. Furthermore, the diagonally between the circular press feet existing open areas the passage of the compressed air pulse, which is described below becomes.

Der Zylinderblock für die Preßstempel, in dem sich auch die Durchgangskanäle für den Druckluftimpuls befinden, ist erfindungsgemäß unmittelbar unter der Bodenplatte des Druckluftbehälters angeordnet, in dem die Druckluft für den Vielstempel-Preßimpuls und für den Druckluftimpuls gespeichert wird. In der Bodenplatte des Druckluftbehälters befinden sich die Düsen für die einzelnen Preßstempel und für den Druckluftimpuls, so daß die potentielle Druckluftenergie in unmittelbarer Nähe der Preßstempelkolben ansteht. Die Düsen für die Preßstempel können über ein Ventilsystem, welches sich innerhalb des Druckluftbehälters befindet, schlagartig und gleichzeitig geöffnet werden, so daß alle Preßstempel gleichzeitig und abrupt mit gleicher Energie beaufschlagt werden. Dies führt zunächst zu einem gleichzeitigen Start und zum Gleich-bzw. Sychronlauf aller Preßstempel. Das individuelle Abbremsen der Preßstempel erfolgt dann durch die Formstoffverdichtung unter den einzelnen Preßstempeln und zwar in Abhängigkeit von der jeweils modellabhängigen Höhe der Sandsäule, die sich vor Verdichtungsbeginn zwischen Preßfuß und Modellteil befindet. Durch die große Anzahl von Preßstempeln (Vielstempelsystem) wird so durch die Anpassung der Verdichtungshübe an die Modellkontur eine einheitliche Verdichtung auch bei stark abweichenden Modellkonturen erreicht.The cylinder block for the press ram, in which the through-channels for the compressed air pulse are located, is arranged according to the invention directly under the base plate of the compressed air tank, in which the compressed air for the multi-ram press pulse and for the compressed air pulse is stored. The nozzles for the individual rams and for the compressed air pulse are located in the base plate of the compressed air container, so that the potential compressed air energy is present in the immediate vicinity of the ram pistons. The nozzles for the press rams can be opened suddenly and simultaneously via a valve system, which is located within the compressed air tank, so that all press rams are simultaneously and abruptly acted upon with the same energy. This initially leads to a simultaneous start and to the same or Synchronous running of all press rams. The individual braking of the press rams then takes place through the molding material compression under the individual press rams, depending on the model-dependent height of the sand column, which is located between the press foot and model part before the start of compression. Due to the large number of press rams (multi-ram system) , a uniform compression is achieved by adapting the compression strokes to the model contour , even with strongly deviating model contours.

Anstatt dem gleichzeitigen öffnen der Düsen und damit dem gleichzeitigen Start aller Preßstempel, ist aber mit besonderem Vorteil auch möglich, die Preßstempel partiell einzeln oder in Gruppen zu unterschiedlichen Zeitpunkten zu starten indem die entsprechenden Düsen bzw. Öffnungen zwar auch schlagartig aber zeitversetzt geöffnet werden. Da es sich bei dem Vielstempel-Preßimpuls um ein sehr schnell ablaufenden Vorgang handelt, liegt der Zeitversatz natürlich im Bereich von Sekundenbruchteilen. Das zeitversetzte öffnen führt zu einem synchronen Voreilen der als erstes gestarteten Preßstempel, wodurch beispielsweise die durch tiefere Modellpartien bedingten längeren Verdichtungshübe annähernd gleichzeitig mit den modellbedingten kürzeren Verdichtungshüben die Endverdichtung erreichen. Mit Vorteil kann die Startfolge der Preßstempel auch so ausgeführt werden, daß als erstes die äußeren Preßstempel und dann zunehmend die inneren Preßstempel gestartet werden, was in Bezug auf die Formstoffreibung am Formkastenrand vorteilhafterweise zu einer glockenförmigen Hubfront der Preßstempel führt. Im weiteren können die äußern Preßstempel wegen der Formstoffreibung am Formkastenrand auch mit einer höheren kinetischen Energie beaufschlagt werden, indem die Düsen bzw. Öffnungen für die äußeren Preßstempel mit einen größeren Querschnitt ausgeführt werden. Durch die gleiche Energiezufuhr zu den entsprechenden Preßstempeln einer Gruppe bleibt auch der Gleich- bzw. Synchronlauf innerhalb dieser Preßstempelgruppe erhalten.Instead of simultaneously opening the nozzles and thus the simultaneous start of all press rams, but is special Advantage also possible, the press ram partially individually or start in groups at different times by the corresponding nozzles or openings suddenly but with a time lag. Since it is the multi-stamp press pulse by a very fast running Acting act, the time offset is of course in the range of fractions of a second. The delayed opening leads to a synchronous advance of the press rams started first, which, for example, means that through deeper model parts due to longer compression strokes almost simultaneously with the final compression due to the shorter compression strokes due to the model to reach. The starting sequence of the press rams can be advantageous also be carried out so that the outer Press ram and then increasingly the inner ram started be what in terms of molding material friction on the edge of the molding box advantageously to a bell-shaped lifting front the ram guides. Furthermore, the outer ram because of the molding material friction on the edge of the molding box also with one higher kinetic energy can be applied by the Nozzles or openings for the outer ram with one larger cross section. By the same energy supply to the corresponding dies in a group the synchronism or synchronous operation also remains within this Press group received.

Erfindungsgemäß werden die Kolben- und Kolbenstangendichtungen der Preßstempel vorzugsweise als aktivierbare Dichtungen ausgeführt, wodurch die Reibung ganz wesentlich reduziert wird und wodurch schließlich eine wesentlich höhere Beschleunigung und Beschleunigungsreaktion der Preßstempel ermöglicht wird. Die Dichtungen werden jeweils durch die Druckbeaufschlagung des abzudichtenden Raumes aktiviert und dabei gegen die Dichtflächen gedrückt. Im nicht aktivierten Zustand ziehen sich die Dichtungen durch ihre Elastizität von der Dichtfläche zurück, so daß keine Berührung zwischen Dichtfläche und Dichtung besteht. Dieser Zustand wird vor Auslösen des Vielstempel-Preßimpulses herbeigeführt, indem der im kolbenstangenseitigen Raum zum Anheben und Hochhalten der Preßstempel anstehende Druck auf atmosphärischen Druck oder auf einen bestimmten Unterdruck abgebaut wird. Kolben und Kolbenstange der Preßstempel sind dadurch allseitig druckfrei, sodaß sich die Dichtungen von den Dichtflächen zurückziehen können und nur noch eine leichtgängige Führung über reibungsarme, nichtmetallische und hoch verschleißfeste Führungsbänder besteht. Die Führungsbänder verhindern dabei eine metallische Berührung der gleitenden Teile. Mit dem Auftreffen des mit Überschallgeschwindigkeit aus einer Lavaldüse austretenden Düsenstrahles auf den Kolben des Preßstempels kann so der Preßstempel extrem hoch beschleunigt werden, wobei jedem Preßstempel eine eigene Lavaldüse zugeordnet ist. Da die Preßstempel durch die kinetische Energie der einzelnen Düsenstrahle beschleunigt werden, ist eine Abdichtung der Preßstempelkolben während der Strahleinwirkung nicht erforderlich. Erst nachdem die Preßstempel durch ihre kinetische Energie den Formstoff verdichtet haben und zum Stillstand kommen, entsteht über den Preßstempelkolben ein Druck, der von der Druckluftkammer her aufgebaut wird. Dieser Druck aktiviert die obere Kolbendichtung, womit ein stufenloser Übergang zum statischen Pressen erfolgt. Zum anschließenden Anheben der Preßstempel wird der kolbenseitige Zylinderraum entlüftet und der kolbenstangenseitige Zylinderraum mit Druck beaufschlagt. Dadurch zieht sich die obere Kolbendichtung zurück und die untere Kolbendichtung und die Kolbenstangendichtung werden aktiviert, sodaß der kolbenstangenseitige Raum für das Anheben abgedichtet ist.According to the piston and piston rod seals the press ram is preferably designed as activatable seals, which significantly reduces the friction and ultimately resulting in a much higher acceleration and acceleration reaction of the ram is made possible. The seals are each pressurized of the space to be sealed and against the sealing surfaces pressed. When not activated, they pull out Seals by their elasticity back from the sealing surface, so that there is no contact between the sealing surface and the seal. This state is before triggering the multi-stamp press pulse brought about by that in the piston rod side Space for lifting and holding up the ram Pressure to atmospheric pressure or to a certain negative pressure is broken down. Piston and piston rod of the ram are therefore pressure-free on all sides, so that the seals can withdraw from the sealing surfaces and only one smooth guidance over low-friction, non-metallic and there is highly wear-resistant guide bands. The guide bands prevent metallic contact with the sliding Parts. With the impact of the at supersonic speed nozzle jet emerging from a Laval nozzle onto the piston of the ram can accelerate the ram extremely high be, each press ram assigned its own Laval nozzle is. Because the ram through the kinetic energy of the individual jet streams is a seal the ram piston during exposure to the jet not mandatory. Only after the ram through their kinetic energy have compressed the molding material and Coming to a standstill arises via the ram piston Pressure built up from the air chamber. This Pressure activates the upper piston seal, making a stepless one Transition to static pressing takes place. For subsequent Lifting the press ram will make the piston-side cylinder space vented and the piston rod side cylinder space with Pressure applied. This pulls the upper piston seal back and the lower piston seal and the piston rod seal are activated so that the piston rod side Space for lifting is sealed.

Wie bereits zuvor beschrieben, ist der Zylinderblock für die Preßstempel unmittelbar unter der Bodenplatte des Druckluftbehälters angeordnet, in welchem die Druckluft für den Vielstempel-Preßimpuls und für den Druckluftimpuls gespeichert wird. In dem Zylinderblock sind die Preßstempel in einem rechtwinkeligen Raster und flächendeckend über der Formstoffoberfläche verteilt angeordnet. Im weiteren sind diagonal zwischen den Preßstempeln ebenfalls in einem rechtwinkeligen Raster Durchgangskanäle für den Druckluftimpuls flächendeckend über der Formstoffoberfläche verteilt angeordnet. In der Bodenplatte des Druckluftbehälters befinden sich die Düsen für die Preßstempel und für den Druckluftimpuls. Die Düsen für die Preßstempel münden unmittelbar in den Zylinderräumen der Preßstempel. Die Düsen für den Druckluftimpuls münden unmittelbar in den Durchgangskanälen des Zylinderblocks, wobei die Durchgangskanäle die Distanz der Zylinderblockhöhe überbrücken und unmittelbar in der Formkammer münden. Auch die Düsen für den Druckluftimpuls sind vorzugsweise als Lavaldüsen ausgebildet, so daß der Luftstrahl mit Überschallgeschwindigkeit aus der Düse austritt und den Durchgangskanal durchströmt und schließlich als Verdichtungsimpuls in die Formkammer gelangt. Durch die Vielzahl der Düsen und Durchgangskanäle, die in einem rechtwinkeligen Raster zwischen den Preßstempeln nah beieinanderliegend und flächendeckend über der Formstoffoberfläche angeordnet sind und durch die Verteilerwirkung der kegeligen Preßfüße sowie der unter den Durchgangskanälen für einen Vorluftstrom angeordneten Rautenrohre, bildet sich in der Formkammer eine gleichmäßige, auf den Formstoff einwirkende und den Formstoff verdichtende Druckwelle. Da die Druckwelle auch auf die Oberseite der kegeligen Preßfüße einwirkt, erhalten die Preßstempel neben der Strahlkraft auf ihre Kolben noch eine zusätzliche Beschleunigungskraft.As previously described, the cylinder block is for the Press ram directly under the base plate of the compressed air tank arranged, in which the compressed air for the multi-stamp press pulse and is saved for the compressed air pulse. In the cylinder block, the press rams are at right angles Grid and covering the entire surface of the molding material distributed. Furthermore, there are diagonal between the Press punches also in a rectangular grid through channels for the compressed air pulse across the Molded surface arranged distributed. In the base plate of the compressed air tank are the nozzles for the press rams and for the compressed air pulse. The dies for the press rams open directly in the cylinder rooms of the press ram. The nozzles for the compressed air pulse open directly into the through-channels of the cylinder block, the through-channels bridge the distance of the cylinder block height and open directly into the molding chamber. The nozzles for the Compressed air pulses are preferably designed as Laval nozzles so that the air jet at supersonic speed from the Nozzle emerges and flows through the through-channel and finally reaches the molding chamber as a compression pulse. By the variety of nozzles and passageways in one right-angled grid between the rams close together and arranged over the entire surface of the molding material are and through the distribution effect of the tapered Press feet as well as that under the passage channels for a pre-air flow arranged diamond tubes, forms in the molding chamber a uniform and acting on the molding material the pressure wave compressing the molding material. Because the blast wave too acts on the top of the tapered press feet the press rams next to the radiance on their pistons an additional acceleration force.

Der Aufbau des Vielstempel-Preßimpulses benötigt mehr Zeit als der Aufbau des Druckluftimpulses. Während sich nach dem schlagartigen Öffnen der Düsen beim Druckluftimpuls innerhalb von ca. 10 Millisekunden eine verdichtungswirksame Druckwelle über der Formstoffoberfläche bildet, müssen die Preßstempel erst ihre Haftreibung und ihre Massenträgheit überwinden, bevor sie eine verdichtungswirksame kinetische Energie erreichen. Würden die Düsen für den Druckluftimpuls und für den Vielstempel-Preßimpuls gleichzeitig geöffnet, so hätte dies eine asynchrone Wirkung von Druckluftimpuls und Vielstempel-Preßimpuls zur Folge, wobei der Fließzustand des Formstoffes mit den Eingangs beschriebenen Nachteilen unterbrochen würde. Um dies zu vermeiden und um eine synchrone Verdichtungswirkung von Druckluftimpuls und Vielstempel-Preßimpuls zu erreichen, werden die Preßstempeldüsen erfindungsgemäß früher geöffnet als die Düsen für den Druckluftimpuls. Da der Vielstempel-Preßimpuls mit Beschleunigungswerten von bis zu 800m/seck² erfolgt, liegt dieser Zeitversatz natürlich im Bereich von Sekundenbruchteilen. Von Vorteil zur Erzielung derart hoher Beschleunigungswerte ist dabei insbesondere die geringe Masse der als Hohlkörper ausgeführten Preßstempel, die fehlende Reibung der Dichtungen (aktivierbare Dichtungen), die leichtgängige Führung der Preßstempel mit reibungsarmen Führungsbändern sowie die druckentlasteten Zylinderräume der Preßstempel in Verbindung mit einem geringen Unterdruck im kolbenstangenseitigen Raum der Preßstempel. Durch die Druckentlastung der Zylinderräume und durch das Anlegen eines geringen Unterdruckes im kolbenstangenseitigen Zylinderraum, was vor dem Auslösen des beschleunigenden Düsenstrahles erfolgt, lösen sich die Preßstempel durch ihr Gewicht und durch die Unterdruckwirkung aus ihrer oberen Ausgangsstellung und aus ihrer Haftreibung, so daß sich die Preßstempel beim Auslösen des Düsenstrahles bereits im Zustand der Gleitreibung befinden, was auch zur Erzielung einer schnellen Beschleunigungsreaktion und hoher Beschleunigungswerte wesentlich beiträgt. Die mit ihrem geringen Gewicht bzw. mit ihrer geringen Masse in großer Vielzahl vorhandenen Preßstempel, die in einem rechtwinkeligen Raster flächendeckend über der Formstoffoberfläche verteilt sind, machen so erst eine hochdynamische Preßimpulsverdichtung möglich. Durch die Aufteilung in viele einzelne leichte Preßstempel wird die zu beschleunigende Gesamtmasse in viele kleine Masseneinheiten aufgelöst, womit die hochdynamische Preßimpulsverdichtung leicht beherrschbar wird, was beim Eingangs geschilderten Stand der Technik auf Grund großer zu beschleunigender Masseneinheiten nicht möglich ist.It takes more time to build up the multi-stamp press pulse than to build up the compressed air pulse. While after the sudden opening of the nozzles during the compressed air pulse, a compression-effective pressure wave forms over the surface of the molding material within approx. 10 milliseconds, the press rams must first overcome their static friction and their inertia before they reach a compression-effective kinetic energy. If the nozzles for the compressed air pulse and for the multi-stamp press pulse were opened at the same time, this would result in an asynchronous effect of the compressed air pulse and the multi-stamp press pulse, the flow state of the molding material being interrupted with the disadvantages described at the beginning. In order to avoid this and to achieve a synchronous compression effect of the compressed air pulse and the multi-stamp press pulse, the press stamp nozzles according to the invention are opened earlier than the nozzles for the compressed air pulse. Since the multi-stamp press pulse occurs with acceleration values of up to 800m / corner ² , this time offset is of course in the range of fractions of a second. The low mass of the press rams designed as hollow bodies, the lack of friction of the seals (activatable seals), the smooth guidance of the press rams with low-friction guide bands as well as the pressure-relieved cylinder spaces of the press rams in connection with a low negative pressure are particularly advantageous for achieving such high acceleration values piston rod-side space of the press ram. By relieving the pressure in the cylinder chambers and by applying a slight negative pressure in the cylinder chamber on the piston rod side, which occurs before the accelerating nozzle jet is triggered, the press rams detach themselves from their upper starting position and from their static friction by their weight and by the negative pressure effect, so that the press rams are already in the state of sliding friction when the jet is triggered, which also contributes significantly to achieving a rapid acceleration response and high acceleration values. The large number of press rams with their low weight or low mass, which are distributed across the surface of the molding material in a right-angled grid, only make highly dynamic compression pulse compression possible. By dividing it into many individual light press stamps, the total mass to be accelerated is broken down into many small mass units, making the highly dynamic compression pulse compression easily manageable, which is not possible at the beginning due to the large mass units to be accelerated.

Wie bereits ausgeführt, befinden sich die Düsen für den Vielstempel-Preßimpuls und für den Druckluftimpuls in der Bodenplatte des Druckluftbehälters, unter der auch unmittelbar der Zylinderblock für die Preßstempel angeordnet ist. Die Düsenlänge entspricht dabei der Bodenplattenstärke, so daß die potentielle Druckluftenergie über die Distanz der Düsenlänge unmittelbar und ohne Strömungsverluste vor den Preßzylinderkolben bereit steht. Dadurch können die Preßstempel beim öffnen der Düsen verzögerungsfrei reagieren. Das Öffnen und Schließen der Düsen erfolgt über Ventilstößel, die innerhalb des Druckluftbehälters angeordnet sind. Die Ventilstößel werden durch den im Druckluftbehälter herrschenden Druck auf Ihren Düsensitz gedrückt und dadurch geschlossen gehalten. Um einen wirkungsvollen Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls zu erzielen, müssen die Düsen schlagartig geöffnet werden. Von Bedeutung ist daher zunächst, daß nur ein sehr kurzer Ventilstößelhub von einem viertel eines Düseneinlaufdurchmessers (d/4) erforderlich ist, um einen drosselfreien Durchgangsquerschnitt am Düseneinlauf freizugeben. Die Ventilstößel sind an einem zentralen Hubrahmen befestigt, der zum öffnen der Düsen schlagartig angehoben wird, wobei der drosselfreie Durchgangsquerschnitt einer Düse (d/4) in weniger als 7 Millisekunden freigegeben wird. Die Ventilstößel weisen dabei zwei Ausführungsformen auf, wobei für den Vielstempel-Preßimpuls elastisch verformbare Ventilstößel verwendet werden, die sich beim Anheben des Hubrahmens zunächst entspannen und dann mit einer bereits definitiven Geschwindigkeit "im fliegenden Start" vom Ventilsitz abheben. Die Ventilstößel für den Druckluftimpuls sind über Schleppbolzen an dem Hubrahmen befestigt, wodurch sie erst nach einen bestimmten Hubrahmenweg und entsprechend verzögert ebenfalls mit einer bereits definitiven Geschwindigkeit im "fliegenden Start" vom Ventilsitz abheben. Durch eine erfindungsgemäße Einstellmöglichkeit am Schleppbolzen kann der öffnungsbeginn der einzelnen Düsen individuell festgelegt werden. Neben dem Effekt des "fliegenden Starts" kann somit auch das zuvor beschriebene zeitversetzte öffnen zwischen den Preßstempeldüsen und den Druckimpulsdüsen realisiert werden, welches zur Vermeidung einer asynchronen Wirkungsweise von Preßstempelimpuls und Druckluftimpuls erforderlich ist.As already stated, the nozzles for the multi-punch press pulse and for the compressed air pulse are located in the base plate of the compressed air tank, under which the cylinder block for the press punch is also arranged directly. The nozzle length corresponds to the base plate thickness, so that the potential compressed air energy is available in front of the press cylinder piston over the distance of the nozzle length directly and without loss of flow. This allows the rams to respond instantly when the nozzles are opened. The nozzles are opened and closed by means of valve tappets which are arranged inside the compressed air tank. The valve tappets are pressed onto your nozzle seat by the pressure in the compressed air tank and are thus kept closed. In order to achieve an effective multi-stamp press pulse and compressed air pulse, the nozzles must be opened suddenly. It is therefore important first of all that only a very short valve tappet stroke of a quarter of a nozzle inlet diameter (d / 4) is required in order to release a throttle-free passage cross section at the nozzle inlet. The valve lifters are attached to a central lifting frame, which is suddenly raised to open the nozzles, the throttle-free passage cross section of a nozzle (d / 4) being released in less than 7 milliseconds. The valve lifters have two embodiments, wherein elastically deformable valve lifters are used for the multi-plunger press pulse, which relax when the lifting frame is lifted and then lift off the valve seat at an already definite speed "on the fly" . The valve tappets for the compressed air pulse are attached to the lifting frame by means of drag bolts, which means that they only lift off from the valve seat after a certain lifting frame travel and correspondingly delayed at an already definite speed in the "flying start" . The start of opening of the individual nozzles can be individually determined by means of an adjustment option according to the invention on the trailing pin. In addition to the "flying start" effect, the previously described time-shifted opening between the press ram nozzles and the pressure pulse nozzles can also be realized, which is necessary to avoid an asynchronous operation of the press ram pulse and compressed air pulse.

Anstatt eines über einen Hubzylinder betätigten zentralen Hubrahmens, an dem die Ventilstößel befestigt sind, können die Ventilstößel zum Öffnen und Schließen der Düsen erfindungsgemäß auch mit Einzelantrieben ausgeführt werden, wobei jeder einzelne Ventilstößel einen Hubzylinder mit integriertem Elektromagnetventil aufweist. Hierbei sind die aus einem elastischen Dichtmaterial (z.B. Gummi) bestehenden Ventilstößel direkt an der Kolbenstange des Hubzylinders befestigt. Der elastische Ventilstößel wird durch die Zuhaltekraft verformt und er speichert somit Energie, die beim Anheben des Ventilstößels bzw. beim öffnen der Düse durch die Rückfederung frei wird und die zusätzlich zur Kolbenhubkraft den öffnungsvorgang unterstützt. Im weiteren wird der Ventilstößel durch die Rückfederung erst vom Ventilsitz abgehoben, wenn der Hubkolben bereits eine bestimmte Geschwindigkeit (fliegender Start) erreicht hat, wodurch der vollständige Durchgangsquerschnitt der Düse schlagartig in weniger als 7 Millisekunden freigegeben wird. Der Hubzylinder hat hierbei nur einen sehr kurzen Hub durchzuführen, der sich aus der Rückfederung zuzüglich dem Öffnungshub von einem Viertel des Düseneinlaufdurchmessers (d/4) ergibt, was auch zur schlagartigen Freigabe des vollständigen Durchgangsquerschnittes der Düse beiträgt.Instead of a central lifting frame actuated via a lifting cylinder, to which the valve lifters are attached, the valve lifters for opening and closing the nozzles can also be designed according to the invention with individual drives, each individual valve lifter having a lifting cylinder with an integrated solenoid valve. The valve tappets made of an elastic sealing material (eg rubber) are attached directly to the piston rod of the lifting cylinder. The elastic valve tappet is deformed by the locking force and thus stores energy which is released by the spring-back when the valve tappet is lifted or when the nozzle is opened and which supports the opening process in addition to the piston lifting force. In addition, the valve tappet is only lifted from the valve seat by the spring-back when the reciprocating piston has already reached a certain speed (flying start) , as a result of which the complete passage cross section of the nozzle is suddenly released in less than 7 milliseconds. The lifting cylinder only has to carry out a very short stroke, which results from the springback plus the opening stroke of a quarter of the nozzle inlet diameter (d / 4), which also contributes to the sudden release of the complete passage cross section of the nozzle.

Die Einzelantriebe der Ventilstößel haben insbesondere den Vorteil, daß der Öffnungsbeginn jeder einzelnen Düse in Abhängigkeit von modellspezifischen Gegebenheiten individuell bestimmt werden kann. Dies erfolgt durch ein entsprechend zeitversetztes Ansteuern der unmittelbar im Zylinderkopf der Ventilstößelzylinder integrierten Elektromagnetventile. Hierdurch kann zunächst der bereits schon erwähnte zeitversetzte Start zwischen Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls realisiert werden, um eine synchrone Verdichtungswirkung von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls zu erreichen. Im weiteren können in Abhängigkeit vom jeweiligen Modell die Startzeitpunkte der Preßstempel und/oder der Druckluftimpulsdüsen frei und universell bestimmt werden, um beispielsweise unterschiedliche Verdichtungshübe der Preßstempel auf Grund unterschiedlicher Sand- bzw. Modellhöhen so auszugleichen, daß sie gleichzeitig die Endverdichtung erreichen, was wesentlich zu einer homogenen und spannungsfreien Formverdichtung beiträgt. Die Preßstempel mit längeren Verdichtungshüben werden dabei entsprechend früher gestartet. Eine weitere beispielhafte Anwendungsmöglichkeit besteht darin, daß durch entsprechend unterschiedliche Starzeitpunkte eine glockenförmige Hubfront der Preßstempel und/oder der Druckluftimpulswelle erzeugt werden kann. Auf Grund der Schnelligkeit des Systems liegen die Startzeitunterschiede natürlich im Bereich von Sekundenbruchteilen, was mit der modernen Steuerungstechnik leicht beherrschbar ist. Sinnvollerweise werden die Startzeitpunkte für jeden einzelnen Ventilstößel in modellbezogenen Datensätzen abgelegt, wobei die Datensätze der Modellnummer zugeordnet werden. Bei einem jeden Modellwechsel wird die Modellnummer des eingewechselten Modells durch automatisches Auslesen oder durch manuelle Eingabe aktiviert und der zugeordnete Datensatz wird an die Steuerung übertragen, womit die individuellen Startzeitpunkte der einzelnen Ventilstößel für das betreffende Modell automatisch aktiviert sind.The individual drives of the valve lifters have in particular the Advantage that the opening of each nozzle depends on individually determined by model-specific conditions can be. This is done by a correspondingly delayed Actuation of the valve lifter cylinders directly in the cylinder head integrated solenoid valves. Hereby can start with the already mentioned delayed start realized between multi-stamp press pulse and compressed air pulse be a synchronous compression effect of multi-stamp press pulse and compressed air pulse. Furthermore, you can the starting times depending on the respective model the press ram and / or the compressed air pulse nozzles free and be determined universally, for example different Compression strokes of the press rams due to different Compensate sand or model heights so that they are simultaneously reach the final compression, which is essential to a homogeneous and stress-free compression. The press stamp longer compression strokes are used accordingly started earlier. Another exemplary application is that by correspondingly different Starting times a bell-shaped lifting front of the press ram and / or the compressed air pulse wave can be generated. Due to the speed of the system, the start time differences are different of course in the fraction of a second what is easily mastered with modern control technology. It makes sense for the start times for each individual Valve tappets stored in model-related data sets, whereby the records are assigned to the model number. At a each model change will be the model number of the one being replaced Model by automatic reading or by manual input activated and the assigned data record is sent to the Transfer control, with which the individual start times of the individual valve lifters for the relevant model automatically are activated.

Im Rahmen der vorliegenden Erfindung liegt es auch, daß die einzelnen Preßstempel durch den Verbrennungsdruck eines zündfähigen Gas/Luft- oder Benzin/Luft-Gemisches angetrieben werden. Jedem Preßstempel wird dabei ein entsprechend ausgebildeteter Zylinder mit Kolben und Zündkerze innerhalb des Zylinderblockes zugeordnet. Die Funktion des Druckluftimpulses mit den Düsen und mit den Durchgangskanälen im Zylinderblock bleibt dabei unverändert erhalten. Die bereits erwähnten Startzeitpunkte der Preßzylinder werden dabei durch entsprechend zeitversetzte Ansteuerung der Zündkerzen realisiert.It is also within the scope of the present invention that the single ram by the combustion pressure of an ignitable Gas / air or gasoline / air mixture are driven. Each press die is designed accordingly Cylinder with piston and spark plug inside the cylinder block assigned. The function of the compressed air pulse with the nozzles and with the through-channels in the cylinder block remains unchanged. The ones already mentioned The starting times of the press cylinders are determined accordingly Delayed control of the spark plugs implemented.

Neben der zuvor beschriebenen Impulsverdichtung mittels Vielstempel-Preßimpuls und/oder Druckluftimpuls ermöglicht die Vorrichtung zur Durchführung dieser Verfahren auch noch ein weiteres, nicht impulsartig ablaufendes Verdichtungsverfahren, welches nur durch Umschalten des Steuerprogrammes beispielsweise über einen modellbezogenen Datensatz oder über einen Wahlschalter aktiviert werden kann. Bei diesem erfindungsgemäßen Verdichtungsverfahren wird zunächst Druckluft von unten über die Schlitzdüsen der Modellplatte entgegen der Schwerkraft des Formstoffes in die Formkammer eingeblasen, bis der Druck in der Formkammer gleich dem Druck im Druckluftbehälter ist. Das Einblasen erfolgt mit einem flachen Druckgradienten von ca. 2 bis 4 bar, um den lose eingeschütteten Formstoff nicht anzuheben. Während dem Einblasen ist die Formkammer zur freien Atmosphäre hin abgesperrt, damit ein Druckaufbau möglich ist. Auch die Düsen in der Bodenplatte sind während des Einblasens durch die Ventilstößel verschlossen. Eine Verdichtung des Formstoffes kann dabei nicht stattfinden, weil sich zwischen der losen Formstoffoberfläche und der Formkammerdecke noch ein Freiraum befindet, so daß sich der Formstoff nach oben nicht abstützen kann. Die Formkammer und die Luftporen im Formstoff werden dabei lediglich in einen Zustand höheren atmosphärischen Druckes gebracht, wobei dieser Druck gleich dem Druck im Druckluftbehälter ist. Während des Einblasens werden auch die kolbenstangenseitigen Räume der Preßzylinder auf diesen Druckwert gebracht. Nachdem nun diese Druckwerte in der Formkammer und in den kolbenstangenseitigen Räumen der Preßzylinder anstehen, werden die Düsen in der Bodenplatte des Druckluftbehälters durch Anheben der Ventilstößel geöffnet, womit eine Verbindung zwischen Druckluftbehälter und Formkammer sowie zwischen Druckluftbehälter und Preßstempelkolben hergestellt wird. Da in diesem Zustand allseitige Druckgleichheit herrscht, entsteht keine Bewegung. Lediglich die Preßstempel können sich vorteilhafterweise mit ihrem geringen Eigengewicht auf die lose Formstoffoberfläche auflegen. Der Verdichtungsvorgang wird nun dadurch eingeleitet, indem der Raum unter der Modellplatte und die kolbenstangenseitigen Räume der Preßzylinder zur freien Atmosphäre oder zu einer Unterdruckquelle hin entlastet werden. Dabei entsteht ein über die Modellplattendüsen abfließender und vom Druckluftbehälter gespeister Verdichtungsluftstrom bei gleichzeitigem Nachschieben der Preßstempel in Richtung Modellplatte. Durch eine anfänglich stark gedrosselte Entlastung des Raumes unter der Modellplatte, kann zunächst ein Fluidisierungsstrom eingeleitet werden, dem dann durch Aufhebung der Drosselung der Verdichtungsluftstrom mit den nachschiebenden Preßzylinder folgt. Der Luftstrom und die Preßstempelbewegung wird dabei innerhalb von ca. 2 Sekunden durch die zunehmende Verdichtung gedrosselt, wobei ein stufenloser Übergang zum statischen Pressen durch die Preßstempel entsteht. Beim Übergang zum statischen Preßzustandes werden die Düsen in der Bodenplatte wieder verschlossen und danach wird die Formkammer auf atmosphärischen Druck entlastet. Durch die Entlastung der Formkammer wird die statische Preßkraft weiter erhöht, weil kein formkammerseitiger Gegendruck mehr auf Kolbenstangenflächen wirkt. Eine weitere Erhöhung der Preßkraft ist noch dadurch möglich, daß die Preßzylinder parallel zur Formkammerentlastung mit dem höheren Druck des Druckluftnetzes beaufschlagt werden. Nach Beendigung dieses Verdichtungsvorganges werden die Preßstempel wieder in ihre obere Ausgangsstellung zurückgefahren.In addition to the previously described pulse compression using a multi-stamp press pulse and / or compressed air pulse enables the Device for performing these methods also a another compression process that does not take place in a pulsed manner, which can only be done by switching the control program, for example via a model-related data record or via a Selector switch can be activated. In this invention Compression is first compressed air from below via the slit nozzles of the model plate against gravity of the molding material is blown into the molding chamber until the Pressure in the molding chamber is equal to the pressure in the compressed air tank is. The blowing is done with a flat pressure gradient from approx. 2 to 4 bar around the loosely poured molding material not to raise. The mold chamber is closed during the blowing cordoned off in the free atmosphere, so that pressure build-up is possible is. The nozzles in the base plate are also during the Blowing closed by the valve lifters. A condensation the molding material cannot take place because between the loose molding surface and the mold chamber ceiling there is still a free space so that the molding material follows cannot support above. The mold chamber and the air pores in the Molding material is only in a higher atmospheric state Brought pressure, which pressure is equal to There is pressure in the compressed air tank. During blowing also the piston rod-side spaces of the press cylinders on these Brought pressure value. Now that these pressure values in the Molding chamber and in the piston rod-side spaces of the press cylinder queue, the nozzles in the base plate of the Compressed air tank opened by lifting the valve tappet, with a connection between the compressed air tank and the molding chamber as well as between the compressed air tank and the ram will be produced. Because in this state, all sides pressure equality there is no movement. Only the ram can advantageously with their low weight place on the loose surface of the molding material. The compression process is now initiated by the space under the model plate and the piston rod side spaces of the Press cylinders to the free atmosphere or to a vacuum source be relieved. This creates an over the model plate nozzles draining and fed by the compressed air tank Compression air flow with simultaneous feeding the press ram towards the model plate. By an initial severely reduced relief of the space under the model plate, a fluidization stream can first be introduced, which then by removing the throttling of the compression air flow with the feeding press cylinder follows. The Air flow and the ram movement is within throttled by increasing compression for approx. 2 seconds, with a smooth transition to static pressing through the ram is created. At the transition to the static pressing condition the nozzles in the base plate are closed again and after that the molding chamber is at atmospheric pressure relieved. By relieving the mold chamber, the static Press force further increased because there is no back pressure on the mold side acts more on piston rod surfaces. Another increase the pressing force is still possible in that the press cylinder parallel to the mold chamber relief with the higher pressure of the compressed air network. After finishing this Compression process the ram in again moved back to their upper starting position.

Das vorangehend beschriebene Verdichtungsverfahren hat den Vorteil, daß das den Verdichtungsluftstrom auslösende Druckgefälle unmittelbar an der Modelloberfläche entsteht und somit der Verdichtungsluftstrom und die Verdichtung an der Modelloberfläche beginnt und sich dann erst nach oben hin aufbaut, wobei die nachschiebenden Preßstempel den Verdichtungsvorgang wirksam unterstützen. Die Ausbildung einer Verdichtungsfront in der oberen Formstoffschicht, wie sie bei der Impulsverdichtung oder bei der mechanischen Preßverdichtung entsteht, wird hierbei weitgehendst vermieden. Der Seitendruck auf die Formkastenwand und somit auch die Formstoffreibung an der Formkastenwand wird dadurch wesentlich reduziert. Im weiteren hat dieses Verdichtungsverfahren noch den Vorteil, daß der von unten erfolgende Druckaufbau in der Formkammer zu keiner Vorverdichtung führt und der Fließzustand des Formstoffes während der Verdichtungsphase wie bei den anderen beschriebenen Verfahren nicht unterbrochen wird.The compression method described above has the Advantage that the pressure drop triggering the compression air flow arises directly on the model surface and thus the compression air flow and the compression on the model surface begins and then builds upwards, the subsequent ram pressing the compression process support effectively. The formation of a compression front in the upper layer of molding material, as is the case with pulse compression or arises during mechanical compression largely avoided here. The side pressure on the molding box wall and therefore also the molding material friction on the molding box wall is significantly reduced. In the further has this compression method still has the advantage that the bottom pressure build-up in the molding chamber for no pre-compression leads and the flow state of the molding material during the compression phase as with the other methods described is not interrupted.

Das erfindungsgemäße multifunktionale Verdichtungssystem ermöglicht entsprechend der vorangegangenen Beschreibung je nach den Modellerfordernissen die Anwendung verschiedener Verdichtungsvarianten, die wie folgt nochmals zusammengefaßt sind:

1.) Vielstempel-Preßimpuls alleine

2.) Druckluftimpuls alleine

3.) Vielstempel-Preßimpuls zusammen mit Druckluftimpuls

4.) Vielstempel-Preßimpuls mit vorgeschaltetem fluidisierenden Luftstrom entsprechend EP-0995522

5.) Druckluftimpuls mit vorgeschaltetem fluidisierenden Luftstrom entsprechend EP-0995522

6.) Vielstempel-Preßimpuls zusammen mit Druckluftimpuls und mit vorgeschaltetem fluidisierenden Luftstrom entsprechend EP-0995522

7.) Verdichtungsluftstrom mit nachschiebenden Preßstempeln ohne Vorfluidisieren

8.) Verdichtungsluftstrom mit nachschiebenden Preßstempeln und mit Vorfluidisieren.

According to the preceding description, the multifunctional compression system according to the invention enables the use of different compression variants depending on the model requirements, which are summarized again as follows:

1.) Multi-stamp press pulse alone

2.) Compressed air pulse alone

3.) Multi-stamp press pulse together with compressed air pulse

4.) Multi-stamp press pulse with upstream fluidizing air flow according to EP-0995522

5.) Compressed air pulse with upstream fluidizing air flow according to EP-0995522

6.) Multi-stamp press pulse together with compressed air pulse and with an upstream fluidizing air flow according to EP-0995522

7.) Compression air flow with subsequent press rams without pre-fluidizing

8.) Compression air flow with downstream press rams and with pre-fluidizing.

Die Verdichtungsvarianten 1, 2, und 3 können mit oder ohne Modellplattendüsen betrieben werden. Hingegen sind bei den Verdichtungsvarianten 4 bis 8 Modellplattendüsen zwingend erforderlich. Die Anordnung und Anzahl der Modellplattendüsen richtet sich nach den modellspezifischen Gegebenheiten. Ein Vorteil der kombiniert oder einzenln anwendbaren Verdichtungsvarianten liegt somit u.a. darin, daß nicht der gesamte Modell-park, sondern nur Modelle mit entsprechenden Schwierigkeitsgrad mit den erforderlichen Modellplattendüsen versehen werden müssen. Mit dem multifunktionalen Verdichtungssystem können somit alle Modelltypen durch entsprechende Auswahl der Verdichtungsvariante abgeformt werden.Compression variants 1, 2 and 3 can be used with or without model plate nozzles operate. On the other hand, there are compression variants 4 to 8 model plate nozzles are mandatory. The arrangement and number of model plate nozzles judges according to the model-specific circumstances. An advantage of the combined or individually applicable compression variants thus lies among other things in that not the entire model park, but only models with the corresponding level of difficulty with the required model plate nozzles have to. With the multifunctional compression system you can thus all model types by selecting the compression variant accordingly be molded.

Nachfolgend werden anhand der Zeichnungen Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben, woraus noch weitere Merkmale und Vorteile zu ersehen sind. Die Zeichnungen zeigen:

Fig.01: einen vertikalen Querschnitt durch eine Formmaschine mit einer Vielstempelpreßimpuls- und Druckluftimpuls-Verdichtungseinheit
Fig.02: einen vertikalen Teilschnitt durch die Vielstempel-Preßimpuls- und Druckluftimpuls-Einheit mit ausführlicher Darstellung der Lavaldüsen, der Ventilstößel und der Impulspreßstempel gemäß Schnittlinie A-A in Fig.06
Fig.03: einen vertikalen Schnitt durch einen Preßstempelzylinder mit aktivierbaren Dichtungen.
Fig.03a: eine Teilansicht unter den Zylinderblock mit Darstellung der Preßstempelzylinderbefestigung gemäß Ansicht B in Fig.03.
Fig.04: einen horizontalen Schnitt durch die Druckluftkammer und durch den zentralen Hubrahmen für die Ventilstößel gemäß Schnittlinie C-C in Fig.01.
Fig.05: einen horizontalen Schnitt durch die Druckluftkammer und durch die Ventilstößel gemäß Schnittlinie D-D in Fig.01
Fig.06: einen horizontalen Schnitt durch den Zylinderblock gemäß Schnittlinie E-E in Fig.01 und Fig.02
Fig.07: eine horizontale Darstellung der flächendeckenden Anordnung der Preßstempel und der Austrittsöffnungen für den Druckluftimpuls
Fig.08: einen vertikalen Längsschnitt durch den Zylinderblock mit Darstellung der Durchgangskanäle für den Druckluftimpuls und mit der Darstellung der Rautenrohre für den fluidisierenden Luftstrom gemäß Schnittlinie F-F in Fig.06
Fig.08a: Rautenrohrquerschnitt mit Schlitzdüsen
Fig.08b: Rautenrohrquerschnitt mit Rundlochdüsen
Fig.09: einen horizontalen Schnitt durch die Bodenplatte der Druckluftkammer mit Darstellung der pneumatischen Preßstempelkontrolle für den angehobenen Zustand der Preßstempel gemäß Schnittlinie G-G in Fig.01
Fig.09a: detailierte Darstellung der pneumatischen Preßstempelkontrolle
Fig.10: einen vertikalen Querschnitt durch die Druckluftkammer und durch die Hubeinrichtung für den zentalen Hubrahmen, als Alternative zur Hubeinrichtung in Fig.01
Fig.11: einen vertikalen Querschnitt durch die Druckluftkammer und durch die dezentralen Einzelantriebe der Ventilstößel, als Alternative zur Hubeinrichtung in Fig.01 und Fig.10
Fig.11a: eine detailierte Darstellung des Ventilstößelhubzylinders

Fig.11b: einen elastischen Ventilstößel
Fig.11c: eine Teilansicht auf die Zylinderköpfe der Ventilstößelantriebe mit Darstellung der Zylinderkopfbefestigung gemäß Ansicht H und K in Fig.11a
Fig.12: einen vertikalen Querschnitt durch eine Formmaschine mit einer Vielstempelpreßimpuls- und Druckluftimpuls-Verdichtungseinheit, wobei sich die Preßstempel in der Ausgangsstellung unten befinden, als Alternative zu Fig.01
Fig.13: einen vertikalen Schnitt durch eine vereinfachte Ausführungsvariante, bei der nur der Verdichtungsluftstrom mit nachschiebenden Preßstempeln gemäß der zuvor aufgelisteten Verdichtungsvarianten 7 und 8 vorgesehen ist.

Exemplary embodiments of the invention are described below with reference to the drawings, from which further features and advantages can be seen. The drawings show:

Fig. 01: a vertical cross section through a molding machine with a multi-stamp press pulse and compressed air pulse compression unit
Fig. 02: a vertical partial section through the multi-punch press pulse and compressed air pulse unit with a detailed representation of the Laval nozzles, the valve tappet and the pulse press punch according to section line AA in Fig. 06
Fig. 03: a vertical section through a ram cylinder with activatable seals.
Fig. 03a: a partial view under the cylinder block showing the press ram cylinder attachment according to view B in Fig.03.
Fig. 04: a horizontal section through the compressed air chamber and through the central lifting frame for the valve lifters according to section line CC in Fig. 01.
Fig. 05: a horizontal section through the compressed air chamber and through the valve lifters according to section line DD in Fig.01
Fig. 06: a horizontal section through the cylinder block according to section line EE in Fig.01 and Fig.02
Fig. 07: a horizontal representation of the area-wide arrangement of the press ram and the outlet openings for the compressed air pulse
Fig. 08: a vertical longitudinal section through the cylinder block with representation of the through-channels for the compressed air pulse and with the representation of the diamond tubes for the fluidizing air flow according to section line FF in Fig.06
Fig. 08a: Diamond tube cross-section with slot nozzles
Fig. 08b: Diamond tube cross section with round hole nozzles
Fig. 09: a horizontal section through the base plate of the compressed air chamber showing the pneumatic ram control for the raised state of the ram according to section line GG in Fig.01
Fig. 09a: detailed representation of the pneumatic ram control
Fig. 10: a vertical cross section through the compressed air chamber and through the lifting device for the central lifting frame, as an alternative to the lifting device in Fig.01
Fig. 11: a vertical cross section through the compressed air chamber and through the decentralized individual drives of the valve lifters, as an alternative to the lifting device in Fig. 01 and Fig. 10
Fig.11a: a detailed representation of the valve lifter cylinder

Fig.11b: an elastic valve lifter
Fig.11c: a partial view of the cylinder heads of the valve lifter drives showing the cylinder head attachment according to view H and K in Fig.11a
Fig. 12: a vertical cross section through a molding machine with a multi-ram pressing and compressed air pulse compression unit, the ram in the starting position below, as an alternative to Fig.01
Fig. 13: a vertical section through a simplified embodiment, in which only the compression air flow is provided with subsequent ram according to the compression variants 7 and 8 listed above.

Die Fig.01 zeigt einen vertikalen Querschnitt durch die erfindungsgemäße Verdichtungseinheit innerhalb einer als beispielhaft dargestellten Formmaschine. Selbstverständlich kann die erfindungsgemäße Verdichtungseinheit aber auch in anderen Formmaschinenausführungen eingesetzt werden. Die Verdichtungseinheit mit dem Vielstempel-Preßimpuls-System (Fig.01), dem Druckluftimpuls-System (Fig.08) und dem Fluidisierungs-System (Fig.01/08) ist im Kopfrahmen 15 der Formmaschine integriert und sie besteht im wesentlichen aus aus dem Druckluftbehälter 19 mit dem darin eingebauten Verschlußsystem 21.5, 23.1, 24.1 für die Düsen 25.1, der Bodenplatte 20.2 mit den darin angeordneten Düsen 25.1, dem unter der Bodenplatte 20.2 befestigten Zylinderblock 26.1 mit den Preßstempeln 27.1 und den Durchgangskanälen 26.3 (Fig.8) für den Druckluftimpuls sowie einen unter dem Zylinderblock 26.1 befestigten Zwischenrahmen 30.1, mit dem der Freiraum 09 für die Preßstempelfüße 27.2 (Fig.02) und für die Rautenrohre 30.2 des Fluidisierungssystem gebildet wird. Die Formmaschine besteht im Bereich der Verdichtungsstation aus dem Grundrahmen 12 mit dem Hubtisch 13, den Tragsäulen 14 und dem Kopfrahmen 15 mit der Verdichtungseinheit. Im weiteren weist die Formmaschine noch eine untere Modellplattenrollenbahn 16, eine ausschwenkbare obere Modellplattenrollenbahn 17 und eine Formkastenrollenbahn 18 auf. Die Darstellung in Fig.01 entspricht der Ausgangsstellung zum Verdichtungsvorgang, wobei die aus dem Modellplattenträger 01, der Modellplatte 02, dem Formkasten 03 und dem Füllrahmen 04 bestehende und mit losen Formstoff 08 gefüllte Formeinheit 05 auf der oberen Modellplattenrollenbahn 17 in die Verdichtungsstation eingefahren ist und dort durch den Hubtisch 13 mit einer dem Verdichtungsdruck entsprechenden Schließkraft gegen den Zwischnrahmen 30.1 gedrückt wurde. Die aus dem Bereich des lose geschütteten Formstoffes 08 und dem darüber befindlichen Freiraum 09 bestehende Formkammer 10 ist dadurch über die Dichtungen 11.1 bis 11.5 zur freien Atmosphäre hin druckdicht verschlossen. In dieser Position wird der Verdichtungsvorgang, der in der Folge noch genauer beschrieben wird, durchgeführt. Mit Beginn des Verdichtungsvorganges wird die ausschenkbare Modellplattenrollenbahn 17 zurückgeschwenkt, so daß nach dem Verdichtungsvorgang und nach dem Abbau des Verdichtungsdruckes das Entformen beginnen kann. Dabei wird der Hubtisch 13 abgesenkt, wobei der Formkasten 03 nach einem geringen Hub auf der Rollenbahn 18 aufsetzt und das Modell 01/02 dann aus der Form aussenkt, wonach es nach weiteren Absenken auf die untere Modellplattenrollenbahn 16 abgesetzt wird und wonach die ausschwenkbare Modellplattenrollenbahn 17 wieder einschwenkt. Danach wird der abgeformte Formkasten 03 (z.B.als OK) mit dem Füllrahmen 04 aus der Verdichtungsstation herausgefahren und gleichzeitig eine mit losen Formstoff 08 gefüllte Formeinheit 05 (z.B.als UK) mit Füllrahmen 04 in die Verdichtungsstation eingefahren. Gleichzeitig mit dem Formkastentransport wird das Modell 01/02 auf der unteren Modellplattenrollenbahn 16 nach hinten zur Sandfüllstation gefahren, wonach der Hubtisch 13 wieder anhebt und die Formeinheit 05 gegen den Zwischenrahmen 30.1 drückt, womit ein neuer Verdichtungsvorgang beginnt. 01 shows a vertical cross section through the compression unit according to the invention within a molding machine shown as an example. Of course, the compression unit according to the invention can also be used in other molding machine designs. The compression unit with the multi-stamp press pulse system ( Fig.01 ), the compressed air pulse system (Fig.08) and the fluidization system (Fig.01 / 08) is integrated in the head frame 15 of the molding machine and consists essentially of the compressed air tank 19 with the built-in closure system 21.5, 23.1, 24.1 for the nozzles 25.1, the base plate 20.2 with the nozzles 25.1 arranged therein , the cylinder block 26.1 fastened under the base plate 20.2 with the press rams 27.1 and the through channels 26.3 (Fig. 8) for the compressed air pulse and an intermediate frame 30.1 fastened under the cylinder block 26.1 , with which the free space 09 for the press ram feet 27.2 (FIG. 02) and for the diamond tubes 30.2 of the fluidization system is formed. The molding machine in the area of the compression station consists of the base frame 12 with the lifting table 13 , the support columns 14 and the head frame 15 with the compression unit. Furthermore, the molding machine also has a lower model plate roller conveyor 16 , a swiveling upper model plate roller conveyor 17 and a molding box roller conveyor 18 . The representation in FIG. 01 corresponds to the starting position for the compression process, the molding unit 05 consisting of the model plate carrier 01 , the model plate 02 , the molding box 03 and the filling frame 04 and filled with loose molding material 08 being moved into the compression station on the upper model plate roller conveyor 17 and there was pressed against the intermediate frame 30.1 by the lifting table 13 with a closing force corresponding to the compression pressure. The molding chamber 10 , consisting of the area of the loosely poured molding material 08 and the free space 09 above it, is thereby sealed pressure-tight to the free atmosphere via the seals 11.1 to 11.5 . The compression process, which will be described in more detail below, is carried out in this position. At the beginning of the compression process, the pourable model plate roller conveyor 17 is pivoted back so that the demolding can begin after the compression process and after the compression pressure has been released. The lifting table 13 is lowered, the molding box 03 being placed on the roller conveyor 18 after a short stroke and the model 01/02 then being lowered out of the mold, after which it is placed on the lower model plate roller conveyor 16 after further lowering, and then the swiveling model plate roller conveyor 17 swings in again. Then the molded molding box 03 (e.g. as OK) with the filling frame 04 is moved out of the compression station and at the same time a molding unit 05 filled with loose molding material 08 (e.g. as UK) with filling frame 04 is inserted into the compression station. Simultaneously with the molding box transport, the model 01/02 is moved backwards on the lower model plate roller conveyor 16 to the sand filling station, after which the lifting table 13 lifts again and the molding unit 05 presses against the intermediate frame 30.1 , with which a new compression process begins.

Die Fig.02 zeigt einen vertikalen Teilschnitt durch die Verdichtungseinheit mit ausführlicher Darstellung des Zylinderblockes 26.1, der Preßstempel 27.1, der Druckluftimpulskanäle 26.3 und des Düsen- und Ventilstößelsystems 25.1/23.1/24.1 entsprechend der Schnittlinie A-A in Fig.06 sowie auch andeutungsweise das Fluidisierungsssytem 30.2/30.4/30.5. Ergänzend hierzu zeigt die Fig.06 einen horizontalen Schnitt durch den Zylinderblock 26.1 mit der Darstellung der rastermäßigen Anordnung der Zylinderbohrungen 26.2 für die Preßstempel (Raster 25.7) und der Durchgangskanäle 26.3 für den Druckluftimpuls (Raster 25.8). Die Fig.08 zeigt einen vertikalen Längsschnitt durch die Verdichtungseinheit mit Darstellung des Druckluftimpuls-Systems und der dazu gehörenden Durchgangskanäle 26.3 sowie mit Darstellung der Rautenrohre 30.2 für das Fluidisierungs-System. Im weiteren zeigt die Fig.07 die flächendeckende Anordnung der Preßfußflächen 27.2 (Raster 25.7 )und der Druckluftimpulskanäle 26.3 (Raster 25.8 )im Bereich des Formkastens 03 bzw. über dem Formrücken. Die Fig.05 zeigt einen horizontalen Schnitt durch den Druckluftbehälter 19 und durch das Ventilstößelsystem 23.1/24.1, wobei die Ventilstößel 23.1 zum Rastersystem 25.7 des Vielstempel-Preßimpulses und die Ventilstößel 24.1 zum Rastersystem 25.8 des Druckluftluftimpulses gehören.The Fig. 02 shows a vertical partial section through the compression unit with a detailed representation of the cylinder block 26.1, the press ram 27.1, the compressed air impulse channels 26.3 and the nozzle and valve tappet system 25.1 / 23.1 / 24.1 corresponding to the section line AA in Fig. 06 and also a hint of the fluidization system 30.2 /30.4/30.5. In addition to this, FIG. 06 shows a horizontal section through the cylinder block 26.1 with the representation of the grid-like arrangement of the cylinder bores 26.2 for the press rams (grid 25.7) and the through channels 26.3 for the compressed air pulse (grid 25.8). FIG. 08 shows a vertical longitudinal section through the compression unit with a representation of the compressed air pulse system and the associated through-channels 26.3 and with a representation of the diamond tubes 30.2 for the fluidization system. 07 shows the area- wide arrangement of the presser foot surfaces 27.2 (grid 25.7 ) and the compressed air impulse channels 26.3 (grid 25.8 ) in the area of the mold box 03 or above the mold back. FIG. 05 shows a horizontal section through the compressed air tank 19 and through the valve lifter system 23.1 / 24.1, the valve lifters 23.1 belonging to the grid system 25.7 of the multi-stamp press pulse and the valve lifters 24.1 belonging to the grid system 25.8 of the compressed air pulse.

Die Preßstempel 27.1 sind als Hohlkörper ausgebildet, um ein geringes Gewicht bzw. eine geringe zu beschleunigende Masse zu erzielen. Entsprechend besteht der in Fig.02 dargestellte Preßstempel 27.1 aus einem hohlen Preßfuß 27.2, einer hohlen Kolbenstange 27.3, einem hohlen Kolbenträgerteil 27.4, einer Prallscheibe 28.3 (jeweils aus einem Stahlwerkstoff bestehend) und aus einem Leichtmetallkolben 28.1/28.2. Die Kolbenstange 27.3, der kreisrunde Preßfuß 27.2 und das Kolbenträgerteil 27.4 sind durch Schweißverbindungen zu einem Teil zusammengefügt. An der Kehle 27.5 entsteht somit ein stufenloser Übergang zwischen Preßfuß und Kolbenstange, womit die Ablagerung von Formstoff an diesem Übergang vermieden wird. Die Preßfußoberseite ist als steilwinkeliger Kegel ausgeführt und im weiteren ist der gesamte Preßfuß 27.2 und die Kolbenstange 27.3 an den Außenflächen hartverchromt. Durch diese Maßnahmen wird insbesondere das Anhaften von Formstoff verhindert. Die Verchromung verhindert außerdem eine Korrision und sie führt zu einer wesentlichen Verbesserung der Gleit- und Reibungseigenschaften an der Kolbenstange, die in dem Kobenstangenlager 29.1 und in den reibungsarmen und hochverschleißfesten Führungsbändern 29.7 leichtgängig geführt ist. Ebenso ist der Kolben 28.1/28.2 über die reibungsarmen und hochverschleißfesten Führungsbänder 28.7 in der Zylinderbohrung 26.2 des Zylinderblockes 26.1 leichtgängig geführt. Die Kolbendichtungen 28.6, die Kolbenstangendichtungen 29.4/29.5 und der Abstreifer 29.6 sind speziell für kurzzeitige und sich zyklisch wiederhohlende Hochgeschwindigkeiten geeignet. Die Kolbenstangendichtung 29.4 dichtet den Zylinderraum 29.9 zur Formkammer 10 hin ab, während die Kolbenstangendichtung 29.5 umgekehrt den Formkammerdruck gegen den während der Verdichtung drucklosen Zylinderraum 29.9 abdichtet. Der aus den Teilen 28.1/2/3 bestehende Kolben wird über die Abschlußscheibe 28.4 und über die Hutmutter 28.8 auf dem Kolbenträgerteil 27.4 der Kolbenstange befestigt. Auf der Abschlußscheibe 28.4 ist ein Dämpfgummi 28.5 aufvulkanisiert, womit der Preßstempelanschlag am Ende der Aufwärtsbewegung abgedämpft wird. Im weiteren ist auf dem Kolbenstangenlager 29.1 ein Dämpfgummi 29.8 aufvulkanisiert, womit der Preßstempelanschlag am Ende der Abwärtsbewegung abgedämpft wird. Die aus einem Stahlwerkstoff bestehende Prallscheibe 28.3 verhindert dabei eine Überbeanspruchung des aus Leichtmetall bestehenden Kolbenteiles 28.1. Die Preßstempel haben eine ausreichende Hubreserve, so daß der Preßstempelhub beim Verdichtungsvorgang nicht voll ausgefahren wird und durch den verdichteten Formstoff begrenzt wird. Das untere Dämpfgummi 29.8 ist daher nur eine Sicherheitsmaßnahme für einen eventuellen fehlerhaften Betrieb, wenn sich z.B. zu wenig Formstoff 08 in der Formeinheit 05 befindet. Der Preßfuß 27.2 ist kreisrund (Fig.07) ausgeführt, so daß auf eine aufwendige Verdrehsicherung, wie sie bei den bekannten viereckigen Preßfüßen erforderlich ist, verzichtet werden kann. Im weiteren ist der Preßfuß 27.2 an seiner Unterseite kegelig ausgeführt, um den Verdichtungskegel im Formstoff zu vergrößern, wodurch in Verbindung mit den benachbarten Verdichtungskegeln bereits in geringer Tiefe unter der Formstoffoberfläche eine gleichmäßige Verdichtungsschicht entsteht und und wodurch sich viereckige Preßfüße erüberigen. Der Durchmesser des Preßfußes 27.2 entspricht annähernd dem Durchmesser des Kolbens 28.1, so daß der auf den Kolben 28.1 wirkende Druck mit dem Formpreßdruck des Preßfußes 27.2 identisch ist.The press rams 27.1 are designed as hollow bodies in order to achieve a low weight or a low mass to be accelerated. Correspondingly, the press ram 27.1 shown in FIG . 02 consists of a hollow press foot 27.2 , a hollow piston rod 27.3, a hollow piston support part 27.4, a baffle plate 28.3 ( each consisting of a steel material) and a light metal piston 28.1 / 28.2. The piston rod 27.3, the circular press foot 27.2 and the piston support part 27.4 are joined to one part by welded connections. At the throat 27.5 there is thus a stepless transition between the presser foot and the piston rod, thus avoiding the deposition of molding material at this transition. The top of the presser foot is designed as a steep-angled cone and the entire presser foot 27.2 and the piston rod 27.3 are hard-chromed on the outer surfaces. These measures in particular prevent the molding material from adhering. The chrome plating also prevents corrosion and leads to a significant improvement in the sliding and frictional properties on the piston rod, which is smoothly guided in the piston rod bearing 29.1 and in the low-friction and highly wear-resistant guide bands 29.7 . Likewise, the piston 28.1 / 28.2 is guided smoothly over the low-friction and highly wear-resistant guide bands 28.7 in the cylinder bore 26.2 of the cylinder block 26.1 . The piston seals 28.6, the piston rod seals 29.4 / 29.5 and the wiper 29.6 are especially suitable for short and cyclically recurring high speeds. The piston rod seal 29.4 seals the cylinder chamber 29.9 to the mold chamber 10 , while the piston rod seal 29.5 conversely seals the mold chamber pressure against the cylinder chamber 29.9 which is unpressurized during compression. The piston consisting of parts 28.1 / 2/3 is attached to the piston rod part 27.4 of the piston rod via the cover plate 28.4 and the cap nut 28.8 . To the lens of a cushioning rubber 28.4 28.5 is vulcanised, whereby the Preßstempelanschlag is attenuated at the end of the upward movement. In addition, a cushioning rubber is vulcanized 29.8 on the piston rod bearing 29.1, whereby the Preßstempelanschlag is attenuated at the end of the downward movement. The baffle plate 28.3 made of a steel material prevents overstressing of the piston part 28.1 made of light metal . The rams have a sufficient stroke reserve so that the ram stroke is not fully extended during the compression process and is limited by the compressed molding material. The lower damping rubber 29.8 is therefore only a safety measure for a possible faulty operation if, for example, there is too little molding material 08 in the molding unit 05 . The press foot 27.2 is circular (Fig. 07) , so that there is no need for an expensive anti-rotation lock, as is required with the known square press feet. Furthermore, the press foot 27.2 is tapered on its underside in order to enlarge the compression cone in the molding material, which, in conjunction with the adjacent compression cones, creates a uniform compression layer at a shallow depth below the surface of the molding material and and which makes square press feet superfluous. The diameter of the press foot 27.2 corresponds approximately to the diameter of the piston 28.1, so that the pressure acting on the piston 28.1 is identical to the compression pressure of the press foot 27.2 .

Entsprechend der Darstellung in Fig.02 bildet der Innenbereich der Abschlußscheibe 28.4 und des Dämpfgummis 28.5 vorteilhafterweise einen Aufprallbecher 25.2 für den Freistrahl, der mit Überschallgeschwindigkeit und gebündelt aus der Lavaldüse 25.1 austritt und der unmittelbar unterhalb der Lavaldüse 25.1 in den Aufprallbecher 25.2 trifft. Eine nach oben hin verlaufende konische Aufweitung und die kugelige Form der zentrisch angeordneten Hutmutter 28.8 bilden dabei eine für die Strahleinwirkung vorteilhafte Innenform des Aufprallbechers 25.2. In der Lavaldüse 25.1 wird die im Druckluftbehälter 19 anstehede potentielle Druckenergie in kinetische Strahlenergie umgesetzt, womit der Preßstempel wie ein Freiflugkolben oder wie ein Geschoß extrem hoch beschleunigt wird. Vor der Auslösung des Freistrahls wird der Kolbenstangenseitige Zylinderraum 29.9 über die Kanäle 26.4, über das Verteilerrohr 26.5 und über die Ventile 72.1/2 zur Atmosphäre hin oder über die Ventile 73.1/2 zu einer Unterdruckquelle 84 hin entlastet, damit während der Freistrahleinwirkung kein Gegendruck auf die Kolbenstangenseitigen Kolbenflächen wirkt. Die Kanäle 26.4, die Verteilerrohre 26.5 und die Ventile 72.1/2 bzw. 73.1/2 sind großzügig dimensioniert, damit die während der impulsartigen Abwärtsbewegung der Preßstempel verdrängte atmosphärische bzw. unteratmosphärische Restluft ohne besonderen Widerstand verdrängt werden kann, wobei insbesondere die Verbindung zur Unterdruckquelle hin den Widerstand besonders wirksam reduziert.According to the representation in FIG. 02 , the inner region of the cover plate 28.4 and the damping rubber 28.5 advantageously forms an impact cup 25.2 for the free jet, which emerges from the Laval nozzle 25.1 at a supersonic speed and bundles and which strikes the impact cup 25.2 immediately below the Laval nozzle 25.1 . An upward conical widening and the spherical shape of the centrally arranged cap nut 28.8 form an inner shape of the impact cup 25.2 which is advantageous for the action of the beam . In the Laval nozzle 25.1 , the potential pressure energy present in the compressed air container 19 is converted into kinetic jet energy, with which the press ram is accelerated extremely high like a free-flying piston or like a projectile. Before the free jet is triggered, the cylinder chamber 29.9 on the piston rod side is released to the atmosphere via the channels 26.4, via the distributor pipe 26.5 and via the valves 72.1 / 2 or via the valves 73.1 / 2 to a negative pressure source 84 , so that no counterpressure is exerted during the free jet action the piston rod side piston surfaces acts. The channels 26.4, the distributor pipes 26.5 and the valves 72.1 / 2 or 73.1 / 2 are generously dimensioned so that the atmospheric or subatmospheric residual air displaced during the impulsive downward movement of the press rams can be displaced without any particular resistance, in particular the connection to the vacuum source reduces the resistance particularly effectively.

Im Ruhezustand bzw. im Ausgangszustand sind die Preßstempel 27.1 angehoben und sie werden dabei durch den Netzdruck 40, der über das ausgeschaltete Ventil 71, über das Verteilerrohr 26.5 und über die Kanäle 26.4 (Fig.02 u.06) in den kolbenstangenseitigen Zylinderräumen 29.9 ansteht, in der oberen Stellung gehalten. Die oberen Kolbenräume 25.3 werden dabei über die Kanäle 26.6, über das Verteilerrohr 26.7 und die ausgeschalteten Ventile 67.1/2 zur Atmosphäre hin entlastet. In der Abschlußscheibe 28.4 sind kleine Entlastungsbohrungen 28.9 angebracht, worüber eventuelle Leckagen von den Ventilsitzen 23.1/24.1 zur Atmosphäre hin abfließen können, so daß ein störender Druckaufbau im Aufprallbecher 25.2 vermieden wird.In the idle state and in the initial state, the press dies are raised 27.1 and they are thereby pending by the system pressure 40 (u.06 Fig.02) via the switched-off valve 71, via the distribution pipe 26.5 and via the passages 26.4 in the piston rod-side cylinder spaces 29.9 , held in the upper position. The upper piston chambers 25.3 are relieved to the atmosphere via the channels 26.6, via the distributor pipe 26.7 and the valves 67.1 / 2 which are switched off. Small relief bores 28.9 are made in the end plate 28.4 , via which possible leaks can flow from the valve seats 23.1 / 24.1 to the atmosphere, so that a disturbing build-up of pressure in the impact cup 25.2 is avoided.

Mit dem in Fig.01 u.02 dargestellten Zwischenrahmen 30.1 wird der Freiraum 09 für die Preßfüße 27.2 und für das Fluidisierungssystem 30.2 gebildet. Der Freiraum 09 und der lose geschüttete Formstoff 08 bilden die Formkammer 10 (Fig.01.). Die Preßfüße 27.2 befinden sich im angehobenen Zustand im geschützten Bereich des Freiraumes 09 und sie haben nur einen geringen Abstand 30.6 zur Unterkante des Zwischenrahmens 30.1. Um eine Kollision der Preßstempel mit dem in nur geringer Distanz zur Unterkante des Zwischenrahmens 30.1 ein- und ausfahrenden Füllrahmen 04 (Fig.01) zu vermeiden, wird der angehobene Zustand der Preßstempel durch eine erfindungsgemäße pneumatische Kontrolleinrichtung überwacht. Die Kontrolleinrichtung ist in Fig.01, Fig.02, Fig.09 und Fig.09a dargestellt und sie besteht aus den in der Bodenplatte 20.2 angeordneten vertikalen Bohrungen 33.1, den horizontalen Bohrungen 33.2/33.3 und den Verteilerkanälen 33.4/33.5. Im weiteren besteht die Kontrolleinrichtung aus dem Steuerventil 59, den Drosselblenden 60.1/2, den Drucksensoren 61.1/2 und den Rückschlagventilen 62.1/2. Die horizontalen Bohrungen 33.2 und 33.3 sind wegen der Bohrtiefenbegrenzung von zwei Seiten als Sackbohrungen in die Bodenplatte 20.2 eingebohrt (Fig.09). Die vertikalen Bohrungen 33.1 werden im angehobenen Zustand der Preßstempel von den Dämpfungsgummis 28.5 entsprechend der Darstellung in Fig.02 und Fig.09a druckdicht verschlossen. Die Kontrolleinrichtung funktioniert wie folgt: Nach dem Verdichtungsvorgang und nach dem Verschließen der Lavaldüsen 25.1 durch die Ventilstößel werden die Preßstempel durch Ausschalten der Ventile 67.1/2, 71, und 72.1/2 (die Ventile 64, 73.1/2 und 75 sind dabei ausgeschaltet) angehoben. Dabei werden die kolbenseitigen Zylinderräume 25.3 drucklos und der Drucksensor 68 (Fig.01) fällt ab. In den kolbenstangenseitigen Zylinderräumen 29.9 baut sich ein für das Anheben der Preßstempel erforderlicher Druck auf, der sich auf den Netzdruck 40 erhöht und zum Ansprechen des Drucksensors 69 führt, sobald alle Preßstempel angehoben bzw. zum Stillstand gekommen sind. Der angesprochene Drucksensor 69 meldet in Koinzidenz mit dem abgefallenen Drucksensor 68, daß die Preßstempel von den Druckverhältnissen her gesehen ihre ungefährdete obere Endlage erreicht haben. Diese Druckverhältnisse können jedoch auch enstehen, wenn beispielsweise ein Preßstempel im Fehlerfall festsitzt und die obere Endlage nicht erreicht. Das Koinzidenzsignal des angesprochenen Drucksensors 69 und des abgefallenen Drucksensors 68 lösen daher noch einen zweiten pneumatischen Kontrollvorgang aus, indem das Ventil 59 kurzzeitig eingeschaltet wird. Dabei strömt Druckluft mit Netzdruck über die Drosselblenden 60.1/2, über die Verteilerkanäle 33.4/5 und über die horizontalen Bohrungen 33.2/3 zu den vertikalen Bohrungen 33.1. Wenn alle Preßstempel angehoben sind und die vertikalen Bohrungen 33.1 durch die Dämpfungsgummis 28.5 verschlossen sind, dann baut sich ein Druck auf und die Drucksensoren 61.1/2 sprechen an und geben den Transport der Formeinheit 05 mit dem Füllrahmen 04 (Fig.01) frei. Wenn beispielsweise ein Preßstempel die obere Endlage nicht erreicht hat, dann ist auch die entsprechende vertikale Bohrung 33.1 nicht verschlossen, so daß die vom Ventil 59 zugeführte Druckluft über die Kanäle 26.6 und über die Ventile 67.1/2 zur Atmosphäre hin abfließen kann. Die Drucksensoren 61.1 oder 61.2 können dadurch nicht ansprechen und der Transport der Formeinheit 05 mit dem Füllrahmen 04 wird in Verbindung mit einer Störmeldung nicht freigegeben. Die Drosselblenden 60.1/2 stellen sicher, daß sich kein Staudruck aufbauen kann und die Drucksensoren 61.1/2 nicht ansprechen, wenn nur eine vertikale Bohrung 33.1 nicht verschlossen ist. Über die Drosselblende fließt daher nur soviel Druckluft, wie über eine vertikale Bohrung 33.1 drosselfrei abfließen kann. Das Anheben der Preßstempel und die Kontrolle der angehobenen Preßstempel erfolgt während des Entformvorganges, so daß die Taktzeit hierdurch nicht beeinträchtigt wird.With the intermediate frame 30.1 shown in FIGS. 01 and 02 , the free space 09 is formed for the press feet 27.2 and for the fluidization system 30.2 . The free space 09 and the loosely poured molding material 08 form the molding chamber 10 (Fig. 01). The press feet 27.2 are in the raised state in the protected area of the free space 09 and they are only a short distance 30.6 from the lower edge of the intermediate frame 30.1. In order to avoid a collision of the press rams with the filling frame 04 (FIG. 01) which moves in and out only a short distance from the lower edge of the intermediate frame 30.1 , the raised state of the press rams is monitored by a pneumatic control device according to the invention. The control device is shown in Fig.01, Fig.02, Fig.09 and Fig.09a and it consists of the vertical bores 33.1 arranged in the base plate 20.2 , the horizontal bores 33.2 / 33.3 and the distribution channels 33.4 / 33.5. Furthermore , the control device consists of the control valve 59, the throttle orifices 60.1 / 2, the pressure sensors 61.1 / 2 and the check valves 62.1 / 2. The horizontal bores 33.2 and 33.3 are drilled into the base plate 20.2 as blind bores from two sides because of the limitation of the drilling depth (FIG. 09). The vertical bores 33.1 are closed in a pressure-tight manner by the damping rubbers 28.5 in the raised state of the press rams, as shown in FIGS. 02 and 09a . The control device works as follows: after the compression process and after the Laval nozzles 25.1 have been closed by the valve tappets, the press rams are switched off by switching off valves 67.1 / 2, 71, and 72.1 / 2 (valves 64, 73.1 / 2 and 75 are switched off) raised. The piston-side cylinder spaces 25.3 are depressurized and the pressure sensor 68 (Fig . 01) drops. In the cylinder chambers 29.9 on the piston rod side, a pressure builds up for lifting the press rams, which increases to the line pressure 40 and leads to the pressure sensor 69 responding as soon as all the press rams have been raised or come to a standstill. The addressed pressure sensor 69, in coincidence with the dropped pressure sensor 68, reports that the press rams have reached their safe upper end position in terms of the pressure conditions. However, these pressure conditions can also arise if, for example, a press ram is stuck in the event of a fault and does not reach the upper end position. The coincidence signal of the addressed pressure sensor 69 and the dropped pressure sensor 68 therefore trigger a second pneumatic control process by briefly switching on the valve 59 . Compressed air flows with network pressure via the throttle orifices 60.1 / 2, via the distribution channels 33.4 / 5 and via the horizontal bores 33.2 / 3 to the vertical bores 33.1. When all the press rams are raised and the vertical bores 33.1 are closed by the damping rubbers 28.5 , then a pressure builds up and the pressure sensors 61.1 / 2 respond and release the transport of the molding unit 05 with the filling frame 04 (Fig . 01) . If, for example, a press ram has not reached the upper end position, the corresponding vertical bore 33.1 is also not closed, so that the compressed air supplied by valve 59 can flow to the atmosphere via channels 26.6 and via valves 67.1 / 2 . As a result, the pressure sensors 61.1 or 61.2 cannot respond and the transport of the molding unit 05 with the filling frame 04 is not released in connection with a fault message. The throttle orifices 60.1 / 2 ensure that no back pressure can build up and the pressure sensors 61.1 / 2 will not respond if only one vertical bore 33.1 is not closed. Therefore, only as much compressed air flows through the throttle orifice as can flow through a vertical bore 33.1 without throttling. The lifting of the press rams and the control of the raised press rams takes place during the demolding process, so that the cycle time is not affected thereby.

Die vertikalen Bohrungen 33.1, die horizontalen Bohrungen 33.2/3 und die Verteilerkanäle 33.4/5 können neben der Kontrollfunktion auch noch zur Ölschmierung der Preßstempelzylinder verwendet werden. Hierzu ist ein Ölbehälter 56 über die Drosselblenden 57.1/2 und über die Rückschlagventile 58.1/2 mit den Verteilerkanälen 33.4/5 (Fig.02 und Fig.09) verbunden. Durch kurzzeitiges und zyklisch erfolgendes Einschalten des Ventils 55 wird der Ölbehälter 56 mit Druckluft beaufschlagt, womit Schmieröl über die Drosselblenden 57.1/2 in die vertikalen Bohrungen 33.1 gelangt. Die Schmierölmenge wird dabei durch die Einschaltdauer des Ventils 55 und durch die Größe der Drosselblenden 57.1/2 bestimmt. Der Schmierimpuls erfolgt zweckmäßigerweise während der Phase des statischen Pressens, also unmittelbar nach dem Vielstempel-Preßimpuls mit jeweils zyklischer Wiederholung nach einer bestimmten Anzahl von Verdichtungsvorgängen. Zur schnellen Beförderung des Schmieröls zu den vertikalen Bohrungen 33.1 kann nach dem Schmierimpuls durch das Ventil 55 noch ein kurzzeitiger Druckimpuls über das Ventil 59 erfolgen. Die Rückschlagventile 58.1/2 und 62.1/2 verhindern eine gegenseitige Beeinflussung des Kontrollsystems und des Schmiersystems. The vertical bores 33.1, the horizontal bores 33.2 / 3 and the distribution channels 33.4 / 5 can also be used for the oil lubrication of the ram cylinders in addition to the control function. For this purpose, an oil tank 56 is connected to the distribution channels 33.4 / 5 (Fig. 02 and Fig . 09) via the throttle orifices 57.1 / 2 and via the check valves 58.1 / 2 . By briefly and cyclically switching on the valve 55 , the oil container 56 is pressurized with compressed air, with which lubricating oil reaches the vertical bores 33.1 via the throttle orifices 57.1 / 2 . The amount of lubricating oil is determined by the duty cycle of the valve 55 and by the size of the throttle orifices 57.1 / 2 . The lubrication pulse expediently takes place during the phase of static pressing, that is to say immediately after the multi-punch pressing pulse, each with a cyclical repetition after a certain number of compression processes. For the rapid conveyance of the lubricating oil to the vertical bores 33.1 , after the lubrication pulse through the valve 55 , a brief pressure pulse can take place via the valve 59 . Check valves 58.1 / 2 and 62.1 / 2 prevent mutual interference between the control system and the lubrication system.

Die Fig.03 zeigt einen Preßstempelzylinder mit aktivierbaren Dichtungen 31.7 und 32.6. Abgesehen von den aktivierbaren Dichtungen weist dieser Preßstempelzylinder die gleichen Merkmale auf, wie der bereits zuvor, in Verbindung mit der Fig.02 beschriebene Preßstempelzylinder. Die Kolbendichtungen 31.7 und die Stangendichtungen 32.6 sind aus einem elastischen Dichtungswerkstoff und sie weisen ein hutförmiges Profil auf. Die Kolbendichtungen 31.7 sind mit ihrem im Kragenbereich zwischen den beiden gleichförmigen Kolbenteilen 31.1, dem Zwischenring 31.2 und den beiden gleichförmigen Zwischenringen 31.3 eingespannt, wobei der Dichtflächenbereich und der Stegbereich zwischen der Dichtfläche und dem Kragen frei beweglich ist. Die Innenräume der Dichtungen sind über die Kanäle 31.6 zur jeweiligen Druckseite hin verbunden. Ist eine Kolbenseite drucklos, dann ist auch der entsprechende Dichtungsinnenraum drucklos und die Dichtung zieht sich durch ihre Elastizität von der Zylinderwand zurück. Wird eine Kolbenseite mit Druck beaufschlagt, dann gelangt der Druck über den Kanal 31.6 in den Dichtungsinnenraum und die Dichtung 31.7 wird aufgedehnt und gegen die Zylinderwand gedrückt. Um die Andrückkraft gegen die Zylinderwand zu begrenzen, werden die konischen Stege der Dichtung an den entsprechend konisch ausgeführten Flächen des Kolbenteils 31.1 und des Zwischenringes 31.2 abgestüzt. In gleicher Weise funktionieren auch die Kolbenstangendichtungen 32.6, die ebenfalls im Kragenbereich zwischen dem Kolbenstangenlager 32.1 und dem Zylinderdeckel 32.4 sowie über die Zwischenringe 32.2/3 eingespannt sind und über die Kanäle 32.5 mit Druckluft aktiviert werden. Die obere Dichtung 32.6 dichtet den Zylinderraum 29.9 zur Formkammer 10 hin ab, während die untere Dichtung 32.6 umgekehrt den Formkammerdruck gegen den während der Verdichtung drucklosen Zylinderraum 29.9 abdichtet. Zur Vermeidung von Schmutzeintritt ist der Kanal 32.5 mit einem Filter 32.7 versehen. Die aktivierbaren Dichtungen haben den besonderen Vorteil, daß während der Beschleunigungsphase des Preßimpulses keine Dichtungsreibung vorhanden ist. Im weiteren ist auch während des Preßimpulses keine Dichtung erforderlich, weil die Preßzylinder beim Auslösen des Verdichtungsvorganges allseitig drucklos sind und die Beschleunigung der Preßstempel nicht durch Druck sondern durch die kinetische Energie der Düsenstrahle erfolgt. Erst am Ende des Verdichtungsvorganges baut sich ein Druck auf, wodurch die entsprechenden Dichtungen aktiviert werden und wodurch ein stufenloser Übergang zum statischen Pressen entsteht.The Fig. 03 shows a press ram cylinder with activatable seals 31.7 and 32.6. Apart from the seals that can be activated, this ram cylinder has the same features as the ram cylinder described previously in connection with FIG . 02. The piston seals 31.7 and the rod seals 32.6 are made of an elastic sealing material and they have a hat-shaped profile. The piston seals 31.7 are clamped with their in the collar area between the two uniform piston parts 31.1, the intermediate ring 31.2 and the two uniform intermediate rings 31.3 , the sealing surface area and the web area between the sealing surface and the collar being freely movable. The interior of the seals are connected to the respective pressure side via channels 31.6 . If one side of the piston is depressurized, the corresponding interior of the seal is also depressurized and the elasticity of the seal retracts from the cylinder wall. If pressure is applied to one side of the piston, the pressure passes through the channel 31.6 into the interior of the seal and the seal 31.7 is expanded and pressed against the cylinder wall. In order to limit the pressing force against the cylinder wall, the conical webs of the seal are supported on the correspondingly conical surfaces of the piston part 31.1 and the intermediate ring 31.2 . The piston rod seals 32.6 also function in the same way , which are also clamped in the collar area between the piston rod bearing 32.1 and the cylinder cover 32.4 and via the intermediate rings 32.2 / 3 and are activated with compressed air via the channels 32.5 . The upper seal 32.6 seals the cylinder chamber 29.9 to the mold chamber 10 , while the lower seal 32.6 conversely seals the mold chamber pressure against the cylinder chamber 29.9 which is unpressurized during compression. To avoid the ingress of dirt, channel 32.5 is provided with a filter 32.7 . The activatable seals have the particular advantage that no seal friction is present during the acceleration phase of the pressing pulse. Furthermore, no seal is required even during the pressing pulse because the pressing cylinders are depressurized on all sides when the compression process is triggered and the acceleration of the pressing rams is not due to pressure but due to the kinetic energy of the nozzle jets. Only at the end of the compression process does pressure build up, which activates the appropriate seals and creates a smooth transition to static pressing.

Die Fig.03a zeigt die Befestigung der Zylinderdeckel 32.4 am Zylinderblock 26.1, wobei diese Befestigung sowohl für den Zylinder gemäß Fig.03 als auch für den Zylinder gemäß Fig.02 gilt. Auf Grund der engmaschigen Preßstempelraster 25.7 und der diagonal zwischen den Zylinderdeckeln 29.3/32.4 (Fig.02, 03 u.03a) angeordneten Durchgangskanäle 26.3 für den Druckluftimpuls, werden die Zylinderdeckel 29.3/32.4 über die Laschen 27.6 mit den Schrauben 27.7 am Zylinderblock 26.1 befestigt. FIG. 03a shows the fastening of the cylinder cover 32.4 to the cylinder block 26.1, this fastening being valid both for the cylinder according to FIG. 03 and for the cylinder according to FIG . 02 . Due to the close-meshed Preßstempelraster 25.7 and diagonally between the cylinder covers 29.3 / 32.4 (Fig.02, 03 u.03a) arranged through channels 26.3 for the compressed air pulse, the cylinder covers are fixed to 29.3 / 32.4 on the tabs 27.6 with screws 27.7 on the cylinder block 26.1 .

Die Fig.02 zeigt im oberen Teil das Lavaldüsen- und Ventilstößelsystem. Die Lavaldüsen 25.1 sind in der Bodenplatte 20.2 des Druckluftbehälters 19 angeordnet und sie münden unmittelbar in den Kolbenräumen 25.3 der Preßstempelzylinder bzw. in den Durchgangskanälen 26.3 für den Druckluftimpuls. Die Lavaldüsen werden von den Ventilstößeln 23.1 und 24.1 geöffnet bzw. geschlossen. Die an einem Hubrahmen 21.5 befestigten Ventilstößel 23.1 und 24.1 weisen zwei unterschiedliche Ausführungsformen auf. Mit den unterschiedlichen Ausführungsformen wird das erforderliche und eingangs bereits erwähnte frühere Öffnen der Preßstempeldüsen realisiert, um das synchrone Zusammenwirken von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls zu erzielen. Der Ventilstößel 23.1 für die Preßstempel besteht aus einem elastischen Dichtwerkstoff, der auf einem Stahlkern 23.2 aufvulkanisiert ist und mittels einer Scheibe 23.3 und einer Schraube 23.4 am Schaft 21.6a des Hubrahmens 21.5 befestigt ist. Durch den elastischen Dichtwerkstoff (z.B. Gummi) ist der Ventilstößel verformbar, so daß er durch die nach unten gerichtete Schließkraft des Hubrahmens 21.5 von dem im öffnungszustand bestehenden Maß 23.6 auf das im Schließzustand bestehende Maß 23.7 zusammengedrückt wird. Die dadurch gespeicherte Federkraft unterstützt schließlich beim Öffnen wieder den Beschleunigungsvorgang des Hubrahmens 21.5. Im weiteren wird dadurch der Ventilstößel 23.1 mit einer Geschwindigkeit größer als Null im "fliegenden Start" vom Ventilstiz abgehoben, was sich vorteilhaft auf das erfoderliche schlagartige öffnen der Lavaldüsen auswirkt. Der konisch ausgebildete Spalt 23.5, der sich im geöffneten Zustand zwischen dem Ventilstößel 23.1 und der Scheibe 23.3 einstellt, ermöglicht eine weitgehend reibungsfreie Verformung. Im geschlossenen Zustand wird der Ventilstößel 23.1 von der Scheibe 23.3 von innen her abgestützt. Die Lavaldüsen für die am Formkastenrand liegenden Preßstempel können vorteilhafterweise mit einem größeren Durchmesser ausgeführt werden, um durch eine höhere Energiezufuhr die Formstoffreibung am Formkastenrand zu kompensieren. Der voll wirksame Durchgangsquerschnitt der Lavaldüsen ist bereits nach einem geringen Hub von D/4 (Fig.02 u.Fig.11b) erreicht. Der Hubrahmen 21.5 durchläuft jedoch einen längeren Hub 22.3, um auch noch die in der Folge beschriebenen Ventilstößel 24.1 für den Druckluftimpuls vom Ventilsitz abzuheben. Der Ventilstößel 24.1 für den Druckluftimpuls besteht aus einem Ventilteller 24.2 mit aufvulkanisierter Dichtung 24.3, wobei der Ventilteller 24.2 zusammen mit einer Dämpfscheibe 24.5 an einem Schleppbolzen 24.4 befestigt ist. Der Schleppbolzen 24.4 ist in einer im Schaft 21.6b des Hubrahmens 21.5 befestigten Lagerbüchse 24.6 geführt. Auf der Lagerbüchse 24.6 liegt eine aus Gummi bestehende Dämpfscheibe 24.7 und eine aus schlagfestem Kunststoff bestehende Schlagscheibe 24.8 auf. Am oberen Ende des Schleppbolzens 24.4 ist eine metallische Mitnehmerscheibe 24.9 befestigt. Zum Öffnen der Düsen 25.1 wird der Hubrahmen 21.5 schlagartig angehoben, wobei zunächst die Preßstempeldüsen (wie zuvor beschrieben) geöffnet werden. Die Düsen für den Druckluftimpuls werden erst geöffnet, wenn der Hubrahmen 21.5 den Hub 25.6 zurückgelegt hat, womit das synchrone Zusammenwirken von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls erzielt wird. Die Ventilteller 24.2 werden bis zu diesem Punkt durch den im Druckluftbehälter 19 herrschenden Druck auf ihren Ventilsitzen gehalten. Nachdem der Hubrahmen 21.5 mit dem Schaft 21.6b, der Lagerbüchse 24.6, der Dämpfscheibe 24.7 und der Schlagscheibe 24.8 den Hub 25.6 durchlaufen hat, schlägt die Schlagscheibe 24.8 an der Mitnehmerscheibe 24.9 an und reißt den Schleppbolzen 24.4 und den daran befestigten Ventilteller 24.2 mit nach oben, wodurch der Ventilteller 24.2 mit der bereits hoch beschleunigten Hubrahmengeschwindigkeit "im fliegenden Start" schlagartig vom Ventilsitz abhebt. Nach dem Gesamthub 22.3 haben die Ventilstößel 24.1 die maximale Öffnungsstellung 22.5 (d/4) und die Ventilstößel 23.1 die öffnungsstellung 22.6 erreicht. Die aus schlagfestem Kunststoff bestehende Schlagscheibe 24.8 verhindert ein hartes Anschlagen an der metallischen Mitnehmerscheibe 24.9 und durch die aus Gummi bestehenden Dämpfscheibe 24.7 wird der Anschlag an der Mitnehmerscheibe noch zusätzlich gedämpft. Beim wesentlich langsamer ablaufenden Schließvorgang verhindert die aus schlagfestem Kunststoff bestehende Dämpfscheibe 24.5 ein hartes metallisches Anschlagen an der Lagerbüchse 24.6 .Im weiteren begrenzt die Dämpfscheibe 24.5 den Schließhub des Hubrahmens 21.5 und somit auch das Verformungsmaß 23.7 am Ventilstößel 23.1. Die Schlüsselbohrungen 24.6a in der Lagerbüchse 24.6 und der Sechskant 24.4a am Schleppbolzen 24.4 ermöglichen nach Entfernen der Bodenplatte 20.2 eine von unten leicht durchführbare Montage bzw. Demontage der Ventilstößel 24.1 im Wartungs- bzw. Reparaturfall. Das Hubmaß 25.6 kann durch Längenbestimmung des Schleppbolzens 24.4 oder der Schlagscheibe 24.8 für jeden einzelnen Ventilstößel festgelegt werden. Beispielsweise können durch entsprechend abgestimmte Hubmaße 25.6 zuerst die außen liegenden Lavaldüsen geöffnet werden und dann zunehmend die inneren Lavaldüsen, womit eine vorteilhafte glockenförmige Druckluft-Impulswelle erzielt wird. Im weiteren könnten auch für die innen liegenden Preßstempel die Ventilstößel 24.1 und für die außen liegenden Preßstempel weiterhin die Ventilstößel 23.1 verwendet werden, womit auch für die Preßstempel eine vorteilhafte glockenförmige Hubfront realisiert werden kann. Das zeitversetzte, nicht gleichzeitige Öffnen aller Lavaldüsen hat zudem den Vorteil, daß die erforderliche Hubkraft des Hubrahmens 21.5 wesentlich reduziert wird. Fig. 02 shows the Laval nozzle and valve tappet system in the upper part. The Laval nozzles 25.1 are arranged in the base plate 20.2 of the compressed air container 19 and they open directly into the piston chambers 25.3 of the press ram cylinders or in the through channels 26.3 for the compressed air pulse. The Laval nozzles are opened and closed by the valve lifters 23.1 and 24.1 . The valve lifters 23.1 and 24.1 fastened to a lifting frame 21.5 have two different embodiments. With the different embodiments, the required opening of the press die nozzles, which was mentioned at the beginning, is realized in order to achieve the synchronous interaction of the multi-die press pulse and compressed air pulse. The valve lifter 23.1 for the press rams consists of an elastic sealing material which is vulcanized onto a steel core 23.2 and is fastened to the shaft 21.6a of the lifting frame 21.5 by means of a washer 23.3 and a screw 23.4 . Due to the elastic sealing material (eg rubber) , the valve tappet is deformable so that it is compressed by the downward closing force of the lifting frame 21.5 from the dimension 23.6 existing in the open state to the dimension 23.7 existing in the closed state. The spring force thereby stored finally supports the acceleration process of the lifting frame 21.5 when opening . Furthermore, the valve lifter 23.1 is lifted off the valve stit at a speed greater than zero in the "flying start" , which has an advantageous effect on the sudden opening of the Laval nozzles that is required. The conical gap 23.5, which is set in the open state between the valve tappet 23.1 and the disk 23.3 , enables largely frictionless deformation. In the closed state, the valve lifter 23.1 is supported from the inside by the disk 23.3 . The Laval nozzles for the pressing dies lying on the edge of the molding box can advantageously be designed with a larger diameter in order to compensate for the friction of the molding material on the edge of the molding box by means of a higher energy supply. The fully effective cross-section of the Laval nozzles is already achieved after a short stroke of D / 4 (Fig . 02 and Fig . 11b) . However, the lifting frame 21.5 runs through a longer stroke 22.3 in order to also lift the valve lifters 24.1 described below for the compressed air pulse from the valve seat. The valve tappet 24.1 for the compressed air pulse consists of a valve plate 24.2 with a vulcanized-on seal 24.3, the valve plate 24.2 being attached to a drag pin 24.4 together with a damping disk 24.5 . The trailing pin 24.4 is guided in a bearing bush 24.6 fastened in the shaft 21.6b of the lifting frame 21.5 . On the bearing bush 24.6 there is a damping disc 24.7 made of rubber and an impact disc 24.8 made of impact-resistant plastic. A metallic drive plate 24.9 is fastened to the upper end of the trailing pin 24.4 . To open the nozzles 25.1 , the lifting frame 21.5 is raised abruptly, the press die nozzles being opened first (as described above ) . The nozzles for the compressed air pulse are only opened when the lifting frame 21.5 has covered the stroke 25.6 , with which the synchronous interaction of the multi-stamp press pulse and the compressed air pulse is achieved. Up to this point, the valve plates 24.2 are held on their valve seats by the pressure prevailing in the compressed air tank 19 . After the lifting frame 21.5 with the shaft 21.6b , the bearing bush 24.6 , the damping disk 24.7 and the striking disk 24.8 have passed through the stroke 25.6 , the striking disk 24.8 strikes the driving disk 24.9 and pulls the trailing pin 24.4 and the valve plate 24.2 attached to it upwards , whereby the valve plate 24.2 suddenly lifts off the valve seat with the already highly accelerated lifting frame speed "in the flying start" . After the total stroke 22.3 , the valve lifters 24.1 have reached the maximum open position 22.5 (d / 4) and the valve lifters 23.1 have reached the open position 22.6 . The impact disk 24.8, which is made of impact-resistant plastic, prevents a hard impact on the metallic driving disk 24.9 and the rubber damping disk 24.7 additionally dampens the stop on the driving disk. With the closing process taking place much more slowly, the damping disc 24.5 , which is made of impact-resistant plastic, prevents hard metallic impact on the bearing bush 24.6 . Furthermore, the damping disc 24.5 limits the closing stroke of the lifting frame 21.5 and thus also the deformation dimension 23.7 on the valve lifter 23.1. The key bores 24.6a in the bearing bush 24.6 and the hexagon 24.4a on the trailing pin 24.4 enable the valve tappets 24.1 to be easily assembled and disassembled in the event of maintenance or repair after removing the base plate 20.2 . The stroke dimension 25.6 can be determined for each individual valve lifter by determining the length of the trailing pin 24.4 or the striking disc 24.8 . For example, the laval nozzles on the outside can be opened first by means of correspondingly adjusted stroke dimensions 25.6 and then the inner laval nozzles increasingly, whereby an advantageous bell-shaped compressed air pulse wave is achieved. Furthermore, the valve lifters 24.1 could also be used for the internal press rams and the valve lifters 23.1 could continue to be used for the external press rams, with which an advantageous bell-shaped lifting front can also be realized for the press rams. The staggered, non-simultaneous opening of all Laval nozzles also has the advantage that the required lifting force of the lifting frame 21.5 is significantly reduced.

Der zuvor zur Fig.02 beschriebene Hubrahmen 21.5 mit den Ventilträgerschäften 21.6a und 21.6b besteht im weiteren gemäß Darstellung in Fig.01 aus dem Verbindungsrohr 21.4 mit dem Führungskolben 21.3 und mit dem Arbeitskolben 21.1, die in dem Zylinderrohr 20.4 geführt sind. Das Zylinderrohr 20.4 ist Bestandteil der Kopfplatte 20.3, die zusammen mit dem im Maschinenrahmen 15 integrierten Gehäuse 20.1 und der Bodenplatte 20.2 den Druckluftbehälter 19 bildet. Durch die Öffnungen 20.5, 20.6, und 20.7 sind die Zylinderräume 20.8 und 20.9 Bestandteil des Druckluftbehälters 19. Ebenso sind auch die Innenbereiche der Ventilträgerschäfte 21.6a und 21.6b durch die Öffnungen 21.8 und 21.9 Bestandteil des Druckluftbehälters 19. Die Fig.04 zeigt einen horizontalen Schnitt durch den Druckluftbehälter 19 mit Darstellung des Hubrahmens 21.5, der eine große Anzahl von Öffnungen 21.7 und 21.8 aufweist. Die größeren Öffnungen 21.7 liegen zwischen den Ventilstößeln (Fig.01 u.04) und sie bilden einen unmittelbaren Durchgang für den Luftstrom durch den Hubrahmen 21.5. Die kleineren Öffnungen 21.8 liegen im Zentrum der Ventilstößel und sie bilden zusammen mit den Öffnungen 21.9 (Fig.02) ebenfalls einen Durchgang durch den Hubrahmen 21.5. Durch diese komplexe Anordnung der Durchgangsöffnungen gelangt die Druckluft ohne Umwege direkt zu den Lavaldüsen 25.1. Der im Zylinderrohr 20.4 geführte Hubrahmen ist durch die Gleitstücke 25.9 (Fig.02 u.04) gegen Verdrehen gesichert. Der Arbeitskolben 21.1 ist mit einer aus Gummiwerkstoff bestehenden Dämpfscheibe 21.2 versehen, um den Anschlag des Arbeitskolbens 21.1 am Hubende zu dämpfen. Auf der Kopfplatte 20.3 ist ein hydraulischer Tandemzylinder 22.1 aufgesetzt, mit dessen Kolben 22.2 der Hub des Arbeitskolbens 21.1 begrenzt werden kann. Im zurückgefahrenen Zustand des Kolbens 22.2 durchläuft der Arbeitskolben 21.1 bzw. der Hubrahmen 21.5 den langen Hub 22.3 (Fig.01), wodurch die Lavaldüsen für die Preßstempelzylinder und die Lavaldüsen für den Druckluftimpuls geöffnet werden und wodurch die kombinierte Verdichtung Vielstempel-Preßimpuls / Druckluftimpuls ausgelöst wird. Im ausgefahrenen Zustand des Kolbens 22.2 durchläuft der Arbeitskolben 21.1 bzw. der Hubrahmen 21.5 den kurzen Hub 22.4 (Fig.01), wodurch nur die Lavaldüsen für die Preßstempel geöffnet werden und somit nur der Vielstempel-Preßimpuls ausgelöst wird. Soll nur der Druckluftimpuls ausgelöst werden, dann ist der Kolben 22.2 zurückgefahren und der Arbeitskolben 21.1 bzw. der Hubrahmen 21.5 durchläuft den langen Hub 22.3 (Fig.01), wodurch die Lavaldüsen für die Preßstempelzylinder und die Lavaldüsen für den Druckluftimpuls geöffnet werden. Um dabei den Vielstempel-Preßimpuls zu unterbinden, bleiben die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 mit dem hohen Netzdruck 40 beaufschlagt, d.h. die Ventile 67.1/2, 72.1/2, 73.1/2 und 75 bleiben geschlossen und das Ventil 71 bleibt zur Netzdruckzufuhr geöffnet, so daß der Druck in den kolbenstangenseitigen Zylinderräumen 29.9 zwischen dem Rückschlagventil 70 und dem Sicherheitventil 74 eingespannt ist und somit der Vielstempel-Preßimpuls unterbunden wird. Im Falle einer noch geringen Preßstempelbewegung würde der eigespannte Druck weiter komprimiert, wodurch die Preßstempel wieder in Ihre obere Ausgangsstellung zurückfedern. Der Kolben 22.2 wird über das Ventil 103 hydraulisch betätigt. In der Kreuzstellung des Ventils 103 wird der Kolben 22.2 durch die Druckluft im Zylinderraum 22.7 nach oben gedrückt, wobei das Hydrauliköl über das Rückschlagventil 102 zum Tank abfließt. Während der kurzzeitigen drucklosen Phase im Zylinderraum 22.7, die während des Verdichtungsvorganges entsteht, verhindert das Rückschlagventil 102 ein Absenken des Kolbens 22.2. In der Parallelstellung des Ventils 103 wird der Kolben 22.2 bis zum Anschlag in die gestrichelt dargestellte Position (Fig.01) gefahren. Das unter Druck stehende Hydrauliköl ist dabei zwischem dem Kolben 22.2, dem Rückschlagventil 101, dem Blasenspeicher 105 und dem Sicherheitsventil 104 eingespannt, wobei durch eine entsprechende Druckhöhe die Hubbegrenzung des Arbeitskolbens 21.1 bzw. des Hubrahmens 21.5 sichergestellt ist. Der Blasenspeicher 105 verhindert, daß beim Anschlagen des Arbeitskolbens 21.1 an den Kolben 22.2 Druckspitzen entstehen. Anstatt eines hydraulischen Tandemzylinders 22.1 kann natürlich auch bei entsprechendem Durchmesser ein nicht dargestellter pneumatischer Tandemzylinder eingesetzt werden.The lifting frame 21.5 previously described for FIG . 02 with the valve carrier shafts 21.6a and 21.6b further consists, as shown in FIG. 01, of the connecting tube 21.4 with the guide piston 21.3 and with the working piston 21.1, which are guided in the cylinder tube 20.4 . The cylinder tube 20.4 is part of the head plate 20.3, which together with the housing 20.1 integrated in the machine frame 15 and the base plate 20.2 forms the compressed air tank 19 . Through the openings 20.5 , 20.6 , and 20.7 , the cylinder spaces 20.8 and 20.9 are part of the compressed air tank 19 . Likewise, the inner areas of the valve carrier shafts 21.6a and 21.6b through the openings 21.8 and 21.9 are also part of the compressed air container 19 . The 04 shows a horizontal section through the compressed air tank 19 showing the lifting frame 21.5 , which has a large number of openings 21.7 and 21.8 . The larger openings 21.7 are between the valve lifters (FIGS. 01 and 04) and form an immediate passage for the air flow through the lifting frame 21.5. The smaller openings 21.8 are located in the center of the valve lifters and, together with the openings 21.9 (FIG. 02), also form a passage through the lifting frame 21.5. Due to this complex arrangement of the through openings, the compressed air goes directly to the Laval nozzles 25.1. The lifting frame guided in the cylinder tube 20.4 is secured against twisting by the sliding pieces 25.9 (Fig. 02 and 04) . The working piston 21.1 is provided with a damping disc 21.2 made of rubber material in order to dampen the stop of the working piston 21.1 at the end of the stroke. A hydraulic tandem cylinder 22.1 is placed on the top plate 20.3 , with the piston 22.2 of which the stroke of the working piston 21.1 can be limited. In the retracted state of the piston 22.2 , the working piston 21.1 or the lifting frame 21.5 passes through the long stroke 22.3 (FIG. 01) , whereby the Laval nozzles for the ram cylinders and the Laval nozzles for the compressed air pulse are opened and the combined compression of the multi-ram press pulse / compressed air pulse is triggered becomes. In the extended state of the piston 22.2 , the working piston 21.1 or the lifting frame 21.5 runs through the short stroke 22.4 (FIG. 01) , as a result of which only the Laval nozzles for the press rams are opened and thus only the multi-ram press pulse is triggered. If only the compressed air pulse is to be triggered, then the piston 22.2 is retracted and the working piston 21.1 or the lifting frame 21.5 passes through the long stroke 22.3 (FIG. 01) , whereby the Laval nozzles for the press ram cylinders and the Laval nozzles for the compressed air pulse are opened. In order to prevent the multi-plunger pressing pulse, the cylinder chamber 29.9 on the piston rod side is subjected to the high network pressure 40 , ie the valves 67.1 / 2, 72.1 / 2, 73.1 / 2 and 75 remain closed and the valve 71 remains open for supplying the network pressure, so that the pressure in the piston rod-side cylinder chambers 29.9 is clamped between the check valve 70 and the safety valve 74 and the multistamp pressing pulse is thus prevented. In the case of a still small movement of the press ram, the clamped pressure would be further compressed, whereby the press rams spring back into their upper starting position. The piston 22.2 is actuated hydraulically via the valve 103 . In the cross position of the valve 103 , the piston 22.2 is pushed upwards by the compressed air in the cylinder space 22.7 , the hydraulic oil flowing out to the tank via the check valve 102 . During the brief pressureless phase in the cylinder chamber 22.7 , which occurs during the compression process, the check valve 102 prevents the piston 22.2 from lowering. In the parallel position of the valve 103 , the piston 22.2 is moved to the position shown in dashed lines (FIG . 01) until it stops . The hydraulic oil under pressure is clamped between the piston 22.2, the check valve 101, the bladder accumulator 105 and the safety valve 104 , the stroke limitation of the working piston 21.1 or the lifting frame 21.5 being ensured by a corresponding pressure level. The bladder accumulator 105 prevents pressure peaks from occurring when the working piston 21.1 strikes the piston 22.2 . Instead of a hydraulic tandem cylinder 22.1 , a pneumatic tandem cylinder (not shown) can of course also be used with a corresponding diameter.

Der Druckluftbehälter 19 ist über großzügig bemessene Leitungen mit dem Speicherkessel 45 verbunden, so daß ein ständiges ungedrosseltes Nachspeisen des Druckluftbehälters 19 erfolgen kann. Der Speicherkessel 45 ist über das Druckregelventil 43 und über das Schaltventil 42 sowie über eine pneumatische Wartungseinheit 41 mit dem Druckluftnetz verbunden, welches üblicherweise einen Druck von bis zu 8 bar aufweist. Der für den Verdichtungsvorgang erforderliche Druck im Druckluftbehälter 19 wird am Druckregler 43 eingestellt. Dieser Druck kann maximal 8 bar betragen, vorzugsweise wird jedoch ein Druck von 3 bis 6 bar verwendet. Die Druckeinstellung kann manuell oder über einen modellspezifischen Datensatz automatisch durchgeführt und überwacht werden. Vor dem Auslösen des Vielstempel-Preßimpulses werden die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 über die Ventile 73.1/2 zur Unterdruckquelle 84 hin entlastet. Die Preßstempel lösen sich dabei durch die Unterdruckeinwirkung und durch ihr Eigengewicht sowie durch die geöffneten Ventile 67.1/2 aus ihrer oberen Ausgangsstellung und aus ihrer Haftreibung, so daß sie sich beim Auslösen des Verdichtungs- bzw. Beschleunigungsvorganges vorteilhafterweise bereits im Zustand der geringeren Gleitreibung befinden. Alternativ bzw. in Ermangelung einer Unterdruckquelle kann der gleiche Effekt auch erzielt werden, wenn die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 über die Ventile 72.1/2 zur freien Atmosphäre hin entlastet werden und gleichzeitig die kolbenseitigen Zylinderräume 25.3 über den Druckregler 63 und über das Ventil 64 mit einem geringen Überdruck beaufschlagt werden. Zum Auslösen des Verdichtungsvorganges werden die großzügig dimensionierten Schnellschaltventile 48.1/2 eingeschaltet, wodurch der unter Druck stehende Zylinderraum 22.7 schlagartig entlastet wird. Der unter dem Arbeitskolben 21.1 ständig anstehende Druck des Druckbehälters 19 kann dadurch den Arbeitskolben 21.1 bzw. den Hubrahmen 21.5 schlagartig anheben und die Lavaldüsen 25.1 für den Verdichtungsvorgang schlagartig öffnen. Der Verdichtungsvorgang, der am Ende stufenlos von einem dynamischen in einen statischen Zustand mit einem einheitlichen Ausgleichsdruck im Bereich Druckluftkammer 19, der oberen Preßzylinderräume 25.3 und der Formkammer 10 übergeht, wird von den Drucksensoren 68 und 87 quittiert. Mit der Quittierung werden die Lavaldüsen 25.1 wieder geschlossen. Zum Schließen der Lavaldüsen bzw. zum Absenken des Arbeitskolbens 21.1 werden die Schnellschaltventile 48.1/2 ausgeschaltet und das Ventil 46 kurzzeitig eingeschaltet. Mit dem kurzzeitigen Einschalten des Ventils 46 wird der Zylinderraum 22.7 kurzzeitig mit dem höheren Netzdruck 40 beaufschlagt, um den Schließvorgang zu beschleunigen. Nach dem Verschließen der Lavaldüsen 25.1 wird der in der Formkammer 10 aufgebaute Ausgleichsdruck über die Schaltventile 85.1/2 (Fig.08) und über die Drosselventile 86.1/2 (Fig.08) innerhalb einer bestimmten Zeit abgebaut. Gleichzeitig dazu werden die Preßstempel durch Ausschalten der Ventile 67.1/2 und 72.1/2 bzw. 73.1/2 sowie durch Einschalten des Ventils 71 wieder in die obere Ausgangsstellung zurückgefahren. Die Preßstempel können aber auch noch nach dem Schließen der Lavaldüsen und während des Druckabbaues in der Formkammer 10 zwecks Erhöhung des statischen Preßdruckes über den Druckregler 63 und über das Ventil 64 mit dem höheren Netzdruck 40 beaufschlagt werden und erst danach wieder in ihre obere Ausgangsstellung zurückgefahren werden. Durch den Einsatz eines nicht dargestellten Druckübersetzers kann der Druck auch noch auf bis zu 12 bar erhöht werden, wodurch auf Grund der annähernden Durchmessergleichheit des Kolbens 28.1 und des Preßfußes 27.2 ein dem Hochdruck zuzuordnender Formpreßdruck von 120 N/cm² erreicht wird. Im Ruhezustand mit geschlossenen Lavaldüsen ist der Zylinderraum 22.7 bei ausgeschalteten Ventil 46 über die ausgeschalteten Schnellschaltventile 48.1/2 mit dem Druckluftbehälter 19 verbunden, so daß am Arbeitskolben 21.1 beidseitig der gleiche Druck herrscht. Die komplette Hubeinrichtung 21.1 bis 21.6 liegt daher mit ihrem Eigengewicht auf den Ventilstößeln 23.1 und 24.1 auf und die Ventilstößel werden durch die Druckdifferenz zwischen Druckluftbehälter 19 und dem atmosphärischen Druck unter den Lavaldüsen 25.1 auf ihren Ventilsitz gedrückt, so daß die Lavaldüsen eigensicher geschlossen sind. Der Druckluftöler 47 stellt die Schmierung des Arbeitskolbens 21.1 und des Führungskolben 21.3 sicher.The compressed air tank 19 is connected to the storage tank 45 via generously dimensioned lines, so that a constant unthrottled refilling of the compressed air tank 19 can take place. The storage tank 45 is connected to the compressed air network via the pressure control valve 43 and the switching valve 42 and via a pneumatic maintenance unit 41 , which usually has a pressure of up to 8 bar. The pressure in the compressed air tank 19 required for the compression process is set on the pressure regulator 43 . This pressure can be a maximum of 8 bar, but a pressure of 3 to 6 bar is preferably used. The pressure setting can be carried out and monitored manually or automatically via a model-specific data record. Before the multi-plunger pressing pulse is triggered, the cylinder spaces 29.9 on the piston rod side are relieved via the valves 73.1 / 2 to the vacuum source 84 . The press rams detach themselves from their upper starting position and from their static friction due to the negative pressure and their own weight, as well as through the open valves 67.1 / 2 , so that when the compression or acceleration process is triggered, they are advantageously already in the state of lower sliding friction. As an alternative or in the absence of a vacuum source, the same effect can also be achieved if the cylinder spaces 29.9 on the piston rod side are relieved to the free atmosphere via the valves 72.1 / 2 and at the same time the cylinder spaces 25.3 on the piston side via the pressure regulator 63 and the valve 64 with a small amount Overpressure can be applied. To trigger the compression process, the generously dimensioned quick- switching valves 48.1 / 2 are switched on, which suddenly relieves the pressure on the pressurized cylinder chamber 22.7 . The pressure of the pressure vessel 19 which is constantly present under the working piston 21.1 can thereby suddenly raise the working piston 21.1 or the lifting frame 21.5 and suddenly open the Laval nozzles 25.1 for the compression process. The compression process, which at the end changes continuously from a dynamic to a static state with a uniform compensation pressure in the area of the compressed air chamber 19 , the upper press cylinder spaces 25.3 and the molding chamber 10 , is acknowledged by the pressure sensors 68 and 87 . With the acknowledgment, the Laval nozzles 25.1 are closed again. To close the Laval nozzles or to lower the working piston 21.1 , the quick- switching valves 48.1 / 2 are switched off and the valve 46 is switched on briefly. With the brief switching on of the valve 46 , the higher network pressure 40 is briefly applied to the cylinder space 22.7 in order to accelerate the closing process. After the Laval nozzles 25.1 have been closed , the compensating pressure built up in the molding chamber 10 is released within a certain time via the switching valves 85.1 / 2 (Fig. 08) and the throttle valves 86.1 / 2 (Fig. 08) . At the same time, the press rams are moved back into the upper starting position by switching off the valves 67.1 / 2 and 72.1 / 2 or 73.1 / 2 and by switching on the valve 71 . However, after the Laval nozzles have been closed and during the pressure reduction in the molding chamber 10, the press rams can be subjected to the higher network pressure 40 via the pressure regulator 63 and the valve 64 in order to increase the static pressure and only then be returned to their upper starting position . By using a pressure intensifier (not shown), the pressure can also be increased to up to 12 bar, as a result of which a compression pressure of 120 N / cm ² , which can be assigned to the high pressure, is achieved due to the approximately identical diameter of the piston 28.1 and the presser foot 27.2 . In the idle state with closed Laval nozzles, the cylinder chamber 22.7 is connected to the compressed air tank 19 via the switched off quick- switching valves 48.1 / 2 when the valve 46 is switched off, so that the same pressure prevails on both sides of the working piston 21.1 . The complete lifting device 21.1 to 21.6 therefore rests with its own weight on the valve lifters 23.1 and 24.1 and the valve lifters are pressed onto their valve seat by the pressure difference between the compressed air tank 19 and the atmospheric pressure under the Laval nozzles 25.1 , so that the Laval nozzles are closed intrinsically safe. The compressed air lubricator 47 ensures the lubrication of the working piston 21.1 and the guide piston 21.3 .

Die Fig.10 zeigt eine alternative Ausführung zum in Fig.01 dargestellten Antrieb des Hubrahmens 21.5 Diese Alternative hat den Vorteil, daß der Hubrahmen 21.5 beim Auslösen seiner Hubbewegung zum öffnen der Lavaldüsen 25.1 wesentlich schneller reagiert und beschleunigt, weil hierbei die Hubkraft auf zwei im Tandem angeordnete Arbeitskolben aufgeteilt wird und nur einer davon mit einem wesentlich verkleinertem Hubraum gesteuert werden muß. Die beiden im Tandem angeordneten Arbeitskolben bestehen aus dem als Arbeitskolben ausgebildeten Führungsrohr 34.1 und dem daran angekoppelten Zusatzkolben 35.2, wobei das als Arbeitskolben ausgebildete Führungsrohr 34.1 dauernd unter dem Druck des Druckluftbehälters 19 steht und der verkleinerte Zusatzkolben 35.2 für den Öffnungs- und Schließvorgang der Lavaldüsen 25.1 mit dem höheren Druck des Druckluftnetzes 40 betrieben wird. Das Führungsrohr 34.1 ist Bestandteil des Hubrahmens 21.5 mit seinen Ventilträgerschäften 21.6a und 21.6b. Der Hubrahmen 21.5 weist insgesamt die gleichen Merkmale auf, wie zur Fig.01, 02 und 04 beschrieben, ebenso der Druckluftbehälter 19. Der Innenraum 34.7 des Führungsrohres 34.1 ist durch die Öffnungen 20.5 und 20.6 Bestandteil des Druckluftbehälters 19. Das Führungsrohr 34.1 wird in den reibungsarmen und hochverschleißfesten Führungsbändern 34.2 des Zylinders 34.6 geführt, der Bestandteil der Kopfplatte 34.5 ist. Der Zylinder ist im weiteren mit einer Dichtung 34.3 und einem Schmutzabstreifer 34.4 versehen. Der Zylinder 35.1 für den Zusatzkolben 35.2 ist über die vier Stangen 35.3 an der Kopfplatte 34.5 befestigt. Der hydraulische Tandemzylinder 35.4 (Fig.10) mit seinem Kolben 22.2 (Fig.10) hat die gleiche Funktion wie schon zuvor zu Fig.01 beschrieben und die Hubmaße 22.3 und 22.4 in Fig.10 sind die Gleichen wie 22.3 und 22.4 in Fig.01. Der Zusatzkolben 35.2 ist mit einer aus Gummiwerkstoff bestehenden Dämpfscheibe 35.5 versehen, um den Anschlag des Zusatzkolbens 35.2 am Hubende zu dämpfen. Die Steuerventile 89.1/2 und 90.1/2 sind unmittelbar an den Kopfplatten des Zusatzzylinders 35.1 angebracht, um kurze und verlustarme Druckluftwege zu erzielen. Der Druckluftöler 88 dient zur Schmierung des Zusatzkolbens 35.2. Die Kolbenstange des Zusatzkolbens 35.2 ist über die Verbindungsscheiben 34.8 und 34.9 zwangsfrei an das Führungsrohr 34.1 angekoppelt. In der Ruhestellung steht das Führungsrohr 34.1 mit dem Hubrahmen 21.5 und den Ventilstößeln 23.1 und 24.1 auf der Bodenplatte 20.2. Dabei hat der Zusatzkolben 35.2 zum Bodenflansch des Zusatzzylinders nur ein geringes Spiel 35.6 von beispielsweise 5mm, wodurch beim öffnen der Ventile 90.1/2 die Druckeinwirkung verzögerungsfrei einsetzt. Im Ruhezustand sind die Ventile 89.1/2 und 90.1/2 ausgeschaltet, wodurch der Zusatzkolben 35.2 beidseitig drucklos ist. Das als Arbeitskolben ausgebildete Führungsrohr 34.1 übt eine nach oben gerichtete Kraft auf den Hubrahmen 21.5 aus, während die elastischen Ventilstößel 23.1 durch ihre Schließkraft auf den Ventilsitz eine nach unten gerichtete Kraft auf den Hubrahmen 21.5 ausüben. Die Flächenverhältnisse zwischen dem Führungsrohr 34.1 und den elastischen Ventilstößeln 23.1 werden dabei so ausgelegt, daß die resultierende Kraft nach unten gerichtet ist und zwar in einer Größe, die ein eigensichers Schließen der Lavaldüsen 25.1 gewährleistet. Zum Auslösen des Verdichtungsimpulses werden die Ventile 90.1/2 eingeschaltet, wobei der höhere Netzdruck 40 den Zusatzkolben 35.2 von unten beaufschlagt und womit eine entsprechend große Kraft zum schlagartigen Anheben des Hubrahmens 21.5 bzw. zum schlagartigen öffnen der Lavaldüsen 25.1 entsteht. Das schlagartige Anheben wird dabei insbesondere dadurch begünstigt, weil der Kolbenraum über dem Zusatzkolben 35.2 drucklos ist und über die großzügig dimensionierten Ventile 89.1/2 zur freien Atmosphäre hin verbunden ist und weil der kleine, nur ca. 5mm hohe Raum (Maß 35.6) unter dem Zusatzkolben 35.2 nach dem Einschalten der großzügig dimensionierten Ventile 90.1/2 eine verzögerungsfreie Druckeinwirkung ermöglicht. Zum Schließen der Lavaldüsen 25.1 nach dem Verdichtungsvorgang werden die Ventile 89.1/2 eingeschaltet und die Ventile 90.1/2 ausgeschaltet. Dadurch wird das Führungsrohr 34.1 mit dem Hubrahmen 21.5 nach unten gedrückt und die Lavaldüsen werden verschlossen. Nach dem Druckabbau in der Formkammer 10 und in den Preßzylinderräumen 25.3 werden die Ventile 89.1/2 wieder ausgeschaltet, so daß der Zusatzkolben 35.2 beidseitig drucklos ist. Die zuvor beschriebene, aus den Flächenverhältnissen zwischen Führungsrohr 34.1 und den elastischen Ventilstößeln 23.1 resultierende Kraft übernimmt dann das eigensichere Zuhalten der Lavaldüsen. 10 shows an alternative embodiment to the drive of the lifting frame 21.5 shown in FIG . 01. This alternative has the advantage that when the lifting frame 21.5 triggers its lifting movement to open the Laval nozzles 25.1, it reacts and accelerates much faster, because in this case the lifting force to two Tandem arranged piston is divided and only one of them has to be controlled with a significantly reduced displacement. The two arranged in tandem working piston are made of the designed as a working piston guide tube 34.1 and the coupled thereto additional piston 35.2, the designed as a working piston guide tube 34.1 permanently stands and under the pressure of the compressed air tank 19 of the reduced-size auxiliary piston 35.2 for the opening and closing operation of the Laval nozzles 25.1 is operated with the higher pressure of the compressed air network 40 . The guide tube 34.1 is part of the lifting frame 21.5 with its valve carrier shafts 21.6a and 21.6b. The lifting frame 21.5 has the entirely same characteristics as to Fig.01 described 02 and 04, as well as the compressed air tank 19. The interior 34.7 of the guide tube 34.1 is 19 through the openings 20.5 and 20.6 part of the compressed air tank, the guide tube 34.1 is in the low-friction and highly wear-resistant guide bands 34.2 of the cylinder 34.6 , which is part of the head plate 34.5 . The cylinder is further provided with a seal 34.3 and a dirt wiper 34.4 . The cylinder 35.1 for the additional piston 35.2 is attached to the head plate 34.5 via the four rods 35.3 . The hydraulic tandem cylinder 35.4 (Fig.10) with its piston 22.2 (Fig.10) has the same function as previously described for Fig.01 and the stroke dimensions 22.3 and 22.4 in Fig.10 are the same as 22.3 and 22.4 in Fig. 01 The additional piston 35.2 is provided with a damping disc 35.5 made of rubber material in order to dampen the stop of the additional piston 35.2 at the stroke end. The control valves 89.1 / 2 and 90.1 / 2 are attached directly to the head plates of the additional cylinder 35.1 in order to achieve short and low-loss compressed air paths. The compressed air lubricator 88 is used to lubricate the additional piston 35.2. The piston rod of the additional piston 35.2 is forcibly coupled to the guide tube 34.1 via the connecting disks 34.8 and 34.9 . In the rest position, the guide tube 34.1 with the lifting frame 21.5 and the valve lifters 23.1 and 24.1 is on the base plate 20.2. Here, the additional piston 35.2 to the bottom flange of the additional cylinder only a slight clearance 35.6, for example, 5mm, which open when the valves 90.1 / 2 uses the pressure action without delay. In the idle state, the valves 89.1 / 2 and 90.1 / 2 are switched off, so that the additional piston 35.2 is depressurized on both sides. The guide tube 34.1 designed as a working piston exerts an upward force on the lifting frame 21.5 , while the elastic valve tappets 23.1 exert a downward force on the lifting frame 21.5 due to their closing force on the valve seat. The area ratios between the guide tube 34.1 and the elastic valve tappets 23.1 are designed so that the resulting force is directed downward and in a size that ensures an intrinsically safe closing of the Laval nozzles 25.1 . To trigger the compression pulse, the valves 90.1 / 2 are switched on, the higher network pressure 40 acting on the additional piston 35.2 from below and thus creating a correspondingly large force for suddenly lifting the lifting frame 21.5 or for suddenly opening the Laval nozzles 25.1 . The sudden lifting is particularly favored because the piston chamber above the additional piston 35.2 is depressurized and is connected to the free atmosphere via the generously dimensioned valves 89.1 / 2 and because the small, only approx. 5mm high space (dimension 35.6) below the Additional pistons 35.2, after switching on the generously dimensioned valves 90.1 / 2 , enables an instantaneous pressure effect. To close the Laval nozzles 25.1 after the compression process, the valves 89.1 / 2 are switched on and the valves 90.1 / 2 are switched off. As a result, the guide tube 34.1 is pressed down with the lifting frame 21.5 and the Laval nozzles are closed. After the pressure reduction in the molding chamber 10 and in the press cylinder spaces 25.3 , the valves 89.1 / 2 are switched off again, so that the additional piston 35.2 is depressurized on both sides. The force described above, resulting from the area relationships between the guide tube 34.1 and the elastic valve lifters 23.1 , then takes over the intrinsically safe locking of the Laval nozzles.

Die Fig.11 zeigt eine weitere Alternative zum Öffnen und Schließen der Lavaldüsen 25.1 durch einzeln angetriebene Ventilstößel, wobei die in der Fig.05 gezeigte Ventilstößelaufteilung auch für diese Alternative gilt. Der Einzelantrieb besteht aus einem Hubkolben 37.1, einer damit verbundenen hohlen Kolbenstange 37.2, an deren unteren Ende ein elastischer Ventilstößel 23.1 befestigt ist sowie im weiteren aus einem Zylinder 36.3, einem Zylinderdeckel 36.7 mit integriertem Schnellschaltventil 92 und einer Kolbenstangenführung 38.3/38.4. Der elastische Ventilstößel 23.1 ist mit dem bereits zuvor zur Fig.02 beschriebenen elastischen Ventilstößel 23.1 identisch. Er besteht aus einem elastischen Dichtwerkstoff, der auf einem Stahlkern 23.2 aufvulkanisiert ist und mittels einer Scheibe 23.3 und einer Schraube 23.4 an dem Kolbenstangenschaft 37.3 befestigt ist. Durch den elastischen Dichtwerkstoff (z.B.Gummi) ist der Ventilstößel verformbar, so daß er durch die nach unten gerichtete Schließkraft des Hubkolbens 37.1 von dem im öffnungszustand bestehenden Maß 23.6 auf das im Schließzustand bestehende Maß 23.7 zusammengedrückt wird. Die dadurch gespeicherte Federkraft unterstützt während des Hubweges 38.6 beim Öffnungsvorgang die Beschleunigung des Hubkolbens 37.1 und der Kolbenstange 37.2. Im weiteren wird dadurch der Ventilstößel nach dem Hubweg 38.6 mit einer Geschwindigkeit größer als Null "im fliegenden Start" vom Ventilsitz abgehoben, was sich vorteilhaft auf das schlagartige Öffnen der Lavaldüsen auswirkt. Der konisch ausgebildete Spalt 23.5, der sich im geöffneten Zustand zwischen dem Ventilstößel 23.1 und der Scheibe 23.3 einstellt, ermöglicht eine weitgehend reibungsfreie Verformung. Im geschlossenen Zustand wird der Ventilstößel 23.1 von der Scheibe 23.3 von innen her abgestützt. Der voll wirksame Durchgangsquerschnitt der Lavaldüsen ist nach einem geringen öffnungshub von D/4 (Fig.11a und 11b) erreicht, so daß der Gesamthub des Hubkolbens 37.1 sehr klein ist und sich aus dem Entspannungshub 38.6 (Maß 23.6 abzüglich Maß 23.7) plus dem Maß D/4 zusammensetzt. Im geschlossenen Zustand hat der Hubkolben 37.1 nach unten hin eine ausreichende Hubreserve, um ein sicheres Schließen der Lavaldüsen zu gewährleisten. Der Kolben 37.1, die Kolbenstange 37.2 und der Kolbenstangenschaft 37.3 sind durch Schweißverbindugen zu einem Teil zusammengefügt. Die Hohlräume der Kolbenstangen 37.2 sind durch die Öffnungen 37.4 Bestandteil des Druckluftbehälters 19. Der Kolben 37.1 und die Kolbenstange 37.2 werden in den reibungsarmen und hochverschleißfesten Führungsbändern 38.1 bzw. 38.4 geführt und durch die Dichtungen 38.2 bzw. 38.5 abgedichtet. Der Kolben 37.1 ist mit einem Dämpfgummi 37.5 versehen, womit beim Öffnungsvorgang der Anschlag am Zylinderdeckel 36.7 abgedämpft wird. Beim Schließvorgang erfolgt die Dämpfung durch den elastischen Ventilstößel 23.1. Die quadratischen Zylinderdeckel 36.7 und 36.8 sind wegen des engmaschigen Rasters gemäß Fig.05 und Fig.11c jeweils an den zusammenlaufenden Ecken mit der Schraubverbindung 36.9 befestigt. Die Hubkolben 37.1 für die Ventilstößel werden mit dem höheren Druck des Druckluftnetzes 40 betrieben, um die erforderliche Öffnungs- bzw. Beschleunigungskraft zu erzielen. Zur Schmierung der Kolben 37.1 und der Kolbenstangenlager 37.2 wird die Druckluft über den Druckluftöler 91 geleitet. Kolbenstangenseitig stehen die Kolben 37.1 über die abgeschottete Druckluftkammer 36.4 und über die Ringkanäle 36.5 unter Dauerdruck. Die abgeschottete Druckluftkammer 36.4 und die Zylinderplatte 36.2 sind Bestandteil der Kopfplatte 36.1, die den Druckluftbehälter 19 an der Oberseite abschließt. Die Druckluft wird über die Kanäle 36.6 der abgeschotteten Kammer 36.4 zugeführt. Im Ruhezustand sind die Schnellschaltventile 92 ausgeschaltet, so daß auch die oberen Kolbenräume 37.6 unter Druck stehen. Die Ventilstößel 23.1 werden dabei durch die Druckdifferenz zwischen dem Druck im Druckluftbehälter 19 und dem atmosphärischen Druck unter den Lavaldüsen 25.1 auf den Ventilsitz gedrückt, so daß die Lavaldüsen eigensicher geschlossen sind. Im weiteren wirkt noch eine zusätzliche Schließkraft auf den Ventilstößel 23.1, die aus den Differenzflächen von Kolben und hohler Kolbenstange und aus der Druckdifferenz zwischen dem Druck im Druckluftbehälter 19 und dem Netzdruck 40 resultiert. Zum Öffnen der Lavaldsüsen bzw. zum Anheben der Ventilstößel 23.1 werden die Schnellschaltventile 92 eingeschaltet, wodurch die kleinvolumigen Zylinderräume 37.6 schlagartig entlastet werden. Dadurch entsteht eine nach oben gerichtete Öffnungskraft, die noch durch die zuvor beschriebene Federwirkung der elastischen Ventilstößel 23.1 unterstützt wird, wodurch die Lavaldüsen entsprechend dem Hub D/4 schlagartig freigegeben werden. 11 shows a further alternative for opening and closing the Laval nozzles 25.1 by individually driven valve lifters, the valve lifter distribution shown in FIG. 05 also being valid for this alternative. The individual drive consists of a reciprocating piston 37.1, a hollow piston rod 37.2 connected to it, to the lower end of which an elastic valve tappet 23.1 is attached, and furthermore a cylinder 36.3, a cylinder cover 36.7 with integrated quick- switching valve 92 and a piston rod guide 38.3 / 38.4. The resilient valve stem 23.1 is identical to that described previously for the elastic Fig.02 valve tappet 23.1. It consists of an elastic sealing material which is vulcanized onto a steel core 23.2 and is fastened to the piston rod shaft 37.3 by means of a washer 23.3 and a screw 23.4 . Due to the elastic sealing material (e.g. rubber) , the valve tappet is deformable, so that it is compressed by the downward closing force of the lifting piston 37.1 from the dimension 23.6 existing in the open state to the dimension 23.7 existing in the closed state. The spring force thereby stored supports the acceleration of the reciprocating piston 37.1 and the piston rod 37.2 during the stroke 38.6 during the opening process . Furthermore, the valve tappet is lifted from the valve seat after the stroke 38.6 at a speed greater than zero "in the flying start" , which has an advantageous effect on the sudden opening of the Laval nozzles. The conical gap 23.5 , which is set in the open state between the valve tappet 23.1 and the disk 23.3 , enables largely frictionless deformation. In the closed state, the valve lifter 23.1 is supported from the inside by the disk 23.3 . The fully effective cross-section of the Laval nozzles is reached after a small opening stroke of D / 4 (Fig.11a and 11b) , so that the total stroke of the piston 37.1 is very small and results from the expansion stroke 38.6 (dimension 23.6 minus dimension 23.7) plus the dimension D / 4 composed. In the closed state, the reciprocating piston 37.1 has a sufficient stroke reserve downwards to ensure that the Laval nozzles are securely closed. The piston 37.1, the piston rod 37.2 and the piston rod shaft 37.3 are joined to form a part by welded connections. The cavities of the piston rods 37.2 are part of the compressed air tank 19 through the openings 37.4. The piston 37.1 and the piston rod 37.2 are guided in the low-friction and highly wear-resistant guide bands 38.1 and 38.4 and sealed by the seals 38.2 and 38.5 . The piston 37.1 is provided with a damping rubber 37.5 , which dampens the stop on the cylinder cover 36.7 during the opening process. During the closing process, damping takes place through the elastic valve tappet 23.1. The square cylinder covers 36.7 and 36.8 are each fastened to the converging corners with the screw connection 36.9 because of the close-meshed grid according to FIGS. 05 and 11c . The reciprocating pistons 37.1 for the valve tappets are operated with the higher pressure of the compressed air network 40 in order to achieve the required opening or acceleration force. For the lubrication of the pistons 37.1 and the piston rod bearings 37.2 , the compressed air is passed through the compressed air lubricator 91 . On the piston rod side, the pistons 37.1 are under permanent pressure via the sealed-off compressed air chamber 36.4 and via the ring channels 36.5 . The sealed compressed air chamber 36.4 and the cylinder plate 36.2 are part of the head plate 36.1, which closes the compressed air tank 19 on the top. The compressed air is supplied to the sealed chamber 36.4 via the channels 36.6 . In the idle state, the quick-switching valves 92 are switched off, so that the upper piston spaces 37.6 are also under pressure. The valve lifters 23.1 are pressed onto the valve seat by the pressure difference between the pressure in the compressed air tank 19 and the atmospheric pressure under the Laval nozzles 25.1 , so that the Laval nozzles are closed intrinsically safe. Furthermore, an additional closing force acts on the valve tappet 23.1, which results from the differential areas of the piston and the hollow piston rod and from the pressure difference between the pressure in the compressed air tank 19 and the network pressure 40. The quick-switching valves 92 are switched on to open the Lavald nozzles or to lift the valve tappets 23.1 , as a result of which the small-volume cylinder spaces 37.6 are suddenly relieved. This creates an upward opening force, which is further supported by the spring action of the elastic valve lifters 23.1 described above, whereby the Laval nozzles are suddenly released according to the stroke D / 4 .

Der Vorteil der einzeln angetriebenen Ventilstößel liegt im besonderen darin, daß die Steuerung jeder einzelnen Lavaldüse 25.1 frei bestimmt werden kann. Damit kann der bereits beschriebene zeitversetzte Start zwischen dem Vielstempel-Preßimpuls und dem Druckluftimpuls durch entsprechend zeitversetztes Einschalten der Schnellschaltventile 92 einfach realisiert werden. Im weiteren kann die Auswahl der Verdichtungsprogramme "kombinierter Vielstempel-Preßimpuls / Druckluftimpuls", "nur Vielstempel-Preßimpuls" oder "nur Druckluftimpuls" einfach dadurch realisiert werden, imdem nur die zum Verdichtungsprogramm erforderlichen Schnellschaltventile 92 eingeschaltet werden. Auch können mit den einzeln angetriebenen Ventilstößeln modellabhängige Verdichtungsprofile realisiert werden, indem die öffnungszeitpunkte der Preßstempeldüsen und/oder der Druckluftimpulsdüsen bzw. die Schaltzeitpunkte der entsprechenden Schnellschaltventile 92 auf die Modellkontur abgestimmt werden. So können beispielsweise unterschiedliche Verdichtungshübe der Preßstempel wegen unterschiedlicher Sand- bzw. Modellhöhen so ausgeglichen werden, daß sie gleichzeitig die Endverdichtung in den entsprechenden Formbereichen erreichen. Auch kann durch entsprechend zeitversetztes Ansteuern der Schnellschaltventile 92 eine in Bezug auf die Formstoffreibung am Formkastenrand vorteilhafte, glockenförmige Hubfront der Preßstempel und/oder der Druckluftimpulswelle erzeugt werden. Die Schaltzeitpunkte für jedes einzelne Schnellschaltventil 92 werden in modellbezogenen Datensätzen der Modellnummer zugeordnet abgelegt. Der entsprechende Datensatz wird über die Modellnummer abgerufen, die beim Einwechseln eines Modells automatisch ausgelesen oder manuell eingegeben werden kann, so daß die Schaltzeitpunkte für die einzelnen Schnellschaltventile 92 automatisch aktiviert sind. Ein weiterer Vorteil der Einzelantriebe besteht noch darin, daß die Druckluft den Druckluftbehälter 19 unbehindert mit besserem Wirkungsgrad zwischen den Kolbenstangen 37.2 durchströmen kann.The advantage of the individually driven valve lifters is in particular that the control of each Laval nozzle 25.1 can be freely determined. The previously described time-shifted start between the multi-stamp press pulse and the compressed air pulse can thus be easily achieved by switching on the quick-switching valves 92 in a correspondingly time-shifted manner. Furthermore , the selection of the compression programs "combined multi-stamp press pulse / compressed air pulse" , "only multi-stamp press pulse" or "only compressed air pulse" can be realized simply by switching on only the quick-switching valves 92 required for the compression program. Model-dependent compression profiles can also be realized with the individually driven valve lifters, in that the opening times of the press die nozzles and / or the compressed air pulse nozzles or the switching times of the corresponding quick-switching valves 92 are matched to the model contour. For example, different compression strokes of the press rams can be compensated for because of different sand or model heights so that they simultaneously achieve the final compression in the corresponding mold areas. Also, the fast-switching valves 92 may be an advantageous with respect to the mold material friction on the mold box edge of the bell-shaped Hubfront press ram and / or the air pressure pulse wave generated by driving correspondingly delayed. The switching times for each individual quick-switching valve 92 are stored in model-related data records associated with the model number. The corresponding data record is called up via the model number, which can be read out automatically when a model is replaced or can be entered manually, so that the switching times for the individual quick-switching valves 92 are automatically activated. Another advantage of the individual drives is that the compressed air can flow freely through the compressed air tank 19 with better efficiency between the piston rods 37.2 .

Zur Erweiterung der multifunktionalen Verdichtungsmöglichkeiten, ist es im weiteren auch noch möglich, das aus EP-0995522 bekannte Luftstromverfahren entsprechend der Darstellung in den Figuren 01,02 und 08 in das erfindungsgemäße Verdichtungssystem zu integieren. Bei diesem Verfahren wird der lose geschüttete Formstoff zunächst durch einen ca. 1 bis 3 Sekunden dauernden Luftstrom homogenisiert und fluidisiert, ohne dabei eine erkennbare Vorverdichtung zu bewirken. Dabei wird nur soviel Druckluft in die Formkammer 10 eingeblasen, wie bei einem entsprechenden Druckgefälle über die Modellplattendüsen 07 ohne weiteren Druckanstieg wieder abfließen kann. Alternativ kann der Luftstrom aber auch von einer Unterdruckquelle 84 unterhalb der Modellplatte 02 oder aus einer Kombination aus Unterdruck unter der Modellplatte 02 und einem geringen Überdruck in der Formkammer 10 erzeugt werden. In den laufenden Homogenisierungs- und Fluidisierungsvorgang hinein wird dann in einem stufenlosen Übergang der erfindungsgemäße Verdichtungsimpuls eingeleitet. Die Integration dieses Verfahrens erfolgt über die rautenförmigen Rohre 30.2, die gemäß Darstellung in den Figuren 01 und 08 im Zwischenrahmen 30.1 gleichmäßig verteilt angeordnet sind. Die rautenförmige Ausbildung der Rohre 30.2 wurde gewählt, um eine Stromteilung der aus den Kanälen 26.3 gebündelt austretenden Düsenstrahle zu bewirken. Die Rautenrohre 30.2 sind gemäß Fig.08a mit schmalen Schlitzen oder gemäß Fig.08b mit kleinen Bohrungen versehen, die in größerer Anzahl über die Rohrlänge verteilt sind und über die der Luftstrom gleichmäßig verteilt in die Formkammer einströmt. Die Schlitze Fig.08a bzw. die Bohrungen Fig.08b bilden insgesamt in Anzahl und Größe einen fixen Querschnitt, so daß der von der Durchströmkapazität der Modellplattendüsen 07 abhängige Massenstrom nach den Gesetzmäßigkeiten des unterkritischen Auströmens durch den Druck in den Rautenrohren 30.2 bestimmt wird. Dieser Druck wird am Druckregler 51 eingestellt und über den Reglerkessel 52, über das Ventil 77 sowie über den Verteilerkanal 30.5 den Rautenrohren 30.2 zugeführt, wobei das Ventil 78 geschlossen ist. Der über die Modellplattendüsen abfließende Luftstrom gelangt über die ausgeschalteten Ventile 80, 81 und 83 in die freie Atmosphäre oder alternativ über die ausgeschalteten Ventile 80 und 81 sowie über das eingeschaltete Ventil 83 zur Unterdruckquelle 84. Soll der Luftstrom nur von der Unterdruckquelle erzeugt werden, dann sind die Ventile 77, 80 und 81 ausgeschaltet und die Ventile 78, 83 und 85.1/2 eingeschaltet und der Luftstrom wird über Rautenrohre 30.2 und über das Ventil 78 aus der freien Atmosphäre angesaugt, so daß in der Formkammer 10 keine Unterdruckwirkung entstehen kann. Gemäß Fig.01 werden die Rautenrohre 30.2 linksseitig in den Zwischenrahmen 30.1 eingeführt und dort über den Flansch 30.3 befestigt. Rechtsseitig münden die Rautenrohre 30.2 mit ihren Öffnungen 30.4 im Verteilerkanal 30.5 (Fig.01 u.02), der im Zwischenrahmen 30.1 integriert ist. Das Rückschlagventil 76 verhindert, daß der Verdichtungsdruck von der Formkammer 10 in das Luftstrom-Drucksystem gelangt. Der am Druckregler 51 einzustellende Druck ist auf Grund der unterschiedlichen Düsenbestückung der Modellplatten 02 modellabhängig. Die Druckwerte werden daher auch in den bereits beschriebenen Datensätzen abgelegt, so daß die Druckeinstellung beim Einwechseln eines Modells automatisch erfolgen kann.In order to expand the multifunctional compression options, it is furthermore also possible to integrate the airflow method known from EP-0995522 into the compression system according to the invention as shown in FIGS. 01, 02 and 08 . In this process, the loosely poured molding material is first homogenized and fluidized by an air flow lasting approx. 1 to 3 seconds, without causing a recognizable pre-compression. In this case, only as much compressed air is blown into the molding chamber 10 as can flow back out through the model plate nozzles 07 without a further increase in pressure given a corresponding pressure drop. Alternatively, the air flow can also be generated by a vacuum source 84 below the model plate 02 or from a combination of vacuum under the model plate 02 and a slight excess pressure in the molding chamber 10 . The compression pulse according to the invention is then introduced into the ongoing homogenization and fluidization process in a stepless transition. This method is integrated via the diamond-shaped tubes 30.2 which, as shown in FIGS . 01 and 08 , are arranged evenly distributed in the intermediate frame 30.1 . The diamond-shaped design of the tubes 30.2 was chosen in order to effect a flow division of the nozzle jets emerging from the channels 26.3 . The diamond tubes 30.2 are provided with narrow slots in accordance with FIG. 08a or with small bores in accordance with FIG. 08b , which are distributed in greater numbers over the tube length and through which the air flow flows into the molding chamber in an evenly distributed manner. The slots Fig.08a or the bores Fig.08b whole constitute in number and size by a fixed cross-section, so that it is determined by the flow capacity of the model plate nozzles 07 dependent mass flow according to the laws of the subcritical Auströmens by the pressure in the diamond tubes 30.2. This pressure is set at the pressure regulator 51 and supplied to the diamond tubes 30.2 via the regulator tank 52 , the valve 77 and the distribution channel 30.5 , the valve 78 being closed. The air flow flowing out via the model plate nozzles reaches the free atmosphere via the switched off valves 80 , 81 and 83 or alternatively via the switched off valves 80 and 81 and via the switched on valve 83 to the vacuum source 84 . If the air flow is to be generated only from the vacuum source, then the valves 77, 80 and 81 are switched off and the valves 78, 83 and 85.1 / 2 are switched on and the air flow is sucked in from the free atmosphere via diamond pipes 30.2 and via the valve 78 , so that no vacuum effect can arise in the molding chamber 10 . According to FIG. 01 , the diamond tubes 30.2 are inserted into the intermediate frame 30.1 on the left side and fastened there via the flange 30.3 . On the right side, the diamond tubes 30.2 open into the distribution channel 30.5 (FIGS. 01 and 02) with their openings 30.4 , which is integrated in the intermediate frame 30.1 . Check valve 76 prevents compression pressure from mold chamber 10 from entering the airflow pressure system. The pressure to be set on the pressure regulator 51 is model-dependent due to the different nozzle configuration of the model plates 02 . The pressure values are therefore also stored in the data records already described, so that the pressure can be set automatically when a model is replaced.

Wie eingangs bereits ausgeführt, ermöglicht die Vorrichtung zur Durchführung der erfindungsgemäßen Impulsverdichtungen auch noch ein weiteres, nicht impulsartig ablaufendes Verdichtungsverfahren, welches einfacherweise durch Umschalten auf ein entsprechendes Steuerprogramm aktiviert werden kann. Bei diesem erfindungsgemäßen Verdichtungsverfahren wird zunächst Druckluft von unten über das Ventil 80 und über die Modellplattendüsen 07 entgegen der Schwerkraft des Formstoffes in die Formkammer 10 eingeblasen, bis der Druck in der Formkammer 10 gleich dem Druck im Druckluftbehälter 19 bzw. im Speicherkessel 45 ist. Dieser Druck, der am Druckregler 43 eingestellt wird, kann zwischen 2 bar und dem maximalen Netzdruck von 8 bar, vorzugsweise aber zwischen 3 bar und 6 bar liegen. Das Einblasen erfolgt mit einem flachen, am Drosselventil 79 einstellbaren Druckgradienten von 1 bis 6 bar/sek (vorzugsweise 2 bis 4 bar/sek), um den lose eingeschütteten Formstoff nicht anzuheben. Dieses Einblasen bewirkt keine Formstoffverdichtung, weil sich oberhalb des lose geschütteten Formstoffes 08 noch der Freiraum 09 befindet, so daß sich der Formstoff nach oben hin nicht abstützen kann. Die Formkammer 10 und die Luftporen im Formstoff werden dabei lediglich in einen Zustand höheren atmosphärischen Drukes gebracht. Im weiteren ist es auch möglich, zusätzlich zum Einblasen von unten auch noch über das Ventil 77 und über die Rautenrohre 30.2 von oben Druckluft in die Formkammer 10 einzublasen, womit der Druckaufbau in der Formkammer 10 beschleunigt wird. Um dabei eine Vorverdichtung des Formstoffes zu vermeiden, wird das Einblasen von oben erst eingeschaltet, wenn das Einblasen von unten bereits im Gange ist und der Druckaufbau in der Formkammer 10 ca. 30 bis 70% (vorzugsweise 50%) des Enddruckes erreicht hat. Entsprechend wird das Ventil 77 zeitverzögert zum Ventil 80 eingeschaltet.As already stated at the beginning, the device for carrying out the pulse compression according to the invention also enables a further compression method which does not run in a pulse-like manner and which can be activated simply by switching over to a corresponding control program. In this compression method according to the invention, compressed air is first blown into the molding chamber 10 from below via the valve 80 and via the model plate nozzles 07 against the gravity of the molding material, until the pressure in the molding chamber 10 is equal to the pressure in the compressed air tank 19 or in the storage tank 45 . This pressure, which is set at the pressure regulator 43 , can be between 2 bar and the maximum network pressure of 8 bar, but preferably between 3 bar and 6 bar. The blowing is carried out with a flat pressure gradient of 1 to 6 bar / sec (preferably 2 to 4 bar / sec) , which can be set on the throttle valve 79 , in order not to raise the loosely poured molding material. This blowing does not result in compression of the molding material because there is still the free space 09 above the loosely poured molding material 08 , so that the molding material cannot be supported upwards. The molding chamber 10 and the air pores in the molding material are only brought into a state of higher atmospheric pressure. Furthermore, in addition to blowing in from below, it is also possible to inject compressed air into the molding chamber 10 from above via the valve 77 and the diamond tubes 30.2 , which accelerates the pressure build-up in the molding chamber 10 . In order to avoid pre-compression of the molding material, the blowing in from above is only switched on when the blowing in from below is already underway and the pressure build-up in the molding chamber 10 has reached approximately 30 to 70% (preferably 50%) of the final pressure. Accordingly, valve 77 is switched on with a time delay to valve 80 .

Ausgehend von der in Fig.01 dargestellten Ausgangsstellung, in der nur die beiden Ventile 42 und 50 eingeschaltet sind und alle anderen Ventile und die Ventile in Fig.08 ausgeschaltet bzw. stromlos sind, läuft der zuvor beschriebene Verdichtungsvorgang wie folgt ab: Vorbereitend werden zunächst die Ventile 49, 71, 75, 67.1/2 und 85.1/2 (Fig.08) eingeschaltet und das Ventil 50 ausgeschaltet. Durch Ausschalten des Ventils 50 und Einschalten des Ventils 49 wird vom Drucksystem 52 für das Luftstromverfahren gemäß EP-0995522 auf das Drucksystem des Druckluftbehälters 19 bzw. Speicherkessels 45 umgeschaltet, welches für das Einblasen bei diesem Verdichtungsverfahrens erforderlich ist. Durch Einschalten der Ventile 71 und 75 werden die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 vom Netzdrucksystem 40 auf das Drucksystem des Druckbehälters 19/45 umgeschaltet und durch Einschalten der Ventile 67.1/2 und 85.1/2 (Fig.08) werden zum einen die Zylinderräume 25.3 und zum anderen die Formkammer 10 zur freien Atmosphäre hin abgesperrt. Danach wird das Ventil 80 eingeschaltet, womit die Druckluft des Druckluftbehälters 19/45 von unten in den Hohlraum 06 des Modellplattenträgers 01 und von dort über die Modellplattendüsen 07 in die Formkammer 10 eingeblasen wird. Zusätzlich zum Einblasen von unten kann auch noch zeitlich verzögert von oben Druckluft in die Formkammer 10 eingeblasen werden, indem das Ventil 77 mit entsprechender Zeitverzögerung nach dem Ventil 80 eingeschaltet wird. Da aus der Formkammer 10 keine Druckluft entweichen kann, stellt sich hier schließlich der gleiche Druck wie im Druckluftbehälter 19/45 ein. Mit Erreichen dieses Druckes schaltet der Formkammerdrucksensor 87 (Fig.08) das Anheben der Ventilstößel 23.1/24.1 ein, wodurch über die Düsen 25.1 eine Verbindung zwischen dem Druckluftbehälter 19 und der Formkammer 10 sowie zwischen dem Druckluftbehälter 19 und den oberen Preßzylinderräumen 25.3 hergestellt wird. Da in diesem Zustand allseitige Druckgleichheit herrscht, entsteht keine Bewegung. Nur die Preßstempel legen sich mit ihrem geringen Eigengewicht auf die lose Formstoffoberfläche auf. Danach wird durch Ausschalten des Ventils 80 und durch Einschalten des Ventils 81 ein Fluidisierungsvorgang eingeschaltet, wobei über die Modellplattendüsen 07, über das Ventil 80, über die Drossel 82 und über das Ventil 83 eine geringe, der Fluidisierung entsprechenden Luftmenge zur freien Atmosphäre hin abfließt. Die Zeit für diese Fluidisierung ist frei wählbar und während dieser Zeit wird der Druckluftbehälter 19/45 über das Ventil 42 und über den Druckregler 43 nachgespeist. Nach der Fluidisierung folgt stufenlos der Verdichtungsvorgang, wobei die Ventile 72.1/2 eingeschaltet und die Ventile 75 und 81 ausgeschaltet werden. Durch Ausschalten des Ventils 81 wird die Fluidisierung aufgehoben und der Verdichtungsluftstrom freigegeben. Durch das gleichzeitige Einschalten der Ventile 72.1/2 werden die kolbenstangeseitigen Zylinderräume 29.9 zur freien Atmosphäre hin entlastet, so daß die Preßstempel im Kontakt mit dem Formstoff nach unten bewegt werden und zusammen mit dem Verdichtungsluftstrom den Form-stoff verdichten. Der Verdichtungsluftstrom und die Preßstempelbewegung werden dabei von dem Druckluftbehälter 19/45 gespeist, wobei dieser wiederum über das Ventil 42 und über den Druckregler 43 vom Druckluftnetz 40 nachgespeist wird. Diese kombinierte Verdichtung beginnt mit der Expansion des Formkammerdruckes unmittelbar an den Modellplattendüsen 07 und somit vorteilhafterweise unmittelbar an der Modellplattenoberfläche, wobei der so entstehende Verdichtungsluftstrom von den unmittelbar nachschiebenden Preßstempeln wirksam unterstützt wird. Dieses Verdichtungssystem kann daher auch als Expansionspressen bezeichnet werden. Nach ca. 70% der Verdichtungszeit werden die Düsen 25.1 durch Absenken der Ventilstößel 23.1/24.1 wieder verschlossen, wodurch die Nachspeisung aus dem Druckluftbehälter 19/45 beendet wird. Der Verdichtungsluftstrom wird danach von der in der Formkammer 10 und in den Durchgangskanälen 26.3 noch verhandenen Druckluft gespeist. Mit dem Schließen der Düsen 25.1 wird das Ventil 64 eingeschaltet, wodurch die oberen Preßzylinderräume 25.3 über den Druckregler 63 mit einem höheren Druck, bis zum Netzdruck oder über einen in Fig.01 nicht dargestellten Druckübersetzer mit einem über den Netzdruck liegenden Druck beaufschlagt werden und wodurch ein stufenloser und kontinuierlicher Übergang zum statischen Pressen erfolgt. Mit Erreichen des maximalen, vom Drucksensor 68 gemeldeten Druckes werden die Ventile 85.1/2 (Fig.08) ausgeschaltet, wodurch der Formkammerdruck über die Drosselventile 86.1/2 (Fig.08) kontrolliert abgebaut wird. Dabei entfällt die formkammerseitige Druckwirkung auf die Kolbenstangenflächen der Preßstempel, womit sich die Preßkraft der Preßstempel weiter erhöht. Nach dem vom Drucksensor 87 (Fig.08) gemeldeten Druckabbau in der Formkammer 10 werden die Ventile 64, 67.1/2 und 72.1/2 ausgeschaltet und das Ventil 71 eingeschaltet, womit die Preßstempel wieder in ihre obere Ausgangsstellung gehoben werden. Gleichzeitig mit dem Anheben der Preßstempel wird der Entformungsvorgang mit dem Absenken des Hubtisches 13 gestartet. Sofern die Unterdruckquelle 84 installiert ist, können die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 zur noch intensiveren Verdichtungswirkung anstatt zur freien Atmosphäre auch zur Unterdruckquelle 84 hin geschaltet werden, indem anstatt der Ventile 72.1/2 die Ventile 73.1/2 eingeschaltet werden. Im weiteren kann nach dem Fluidisierungsvorgang der aus den Modellplattendüsen 07 abfließende Verdichtungsluftstrom auch zur Unterdrukquelle 84 hin abgeführt werden, indem mit dem Ausschalten des Ventils 81 das Ventil 83 eingeschaltet wird.Starting from the starting position shown in FIG . 01 , in which only the two valves 42 and 50 are switched on and all other valves and the valves in FIG . 08 are switched off or without current, the compression process described above proceeds as follows: First, prepare valves 49, 71, 75, 67.1 / 2 and 85.1 / 2 (Fig. 08) switched on and valve 50 switched off. By switching off the valve 50 and switching on the valve 49 , the pressure system 52 for the air flow method according to EP-0995522 switches over to the pressure system of the compressed air tank 19 or storage tank 45 , which is required for blowing in this compression method. By switching on the valves 71 and 75 , the cylinder spaces 29.9 on the piston rod side are switched from the network pressure system 40 to the pressure system of the pressure vessel 19/45 , and by switching on the valves 67.1 / 2 and 85.1 / 2 (Fig. 08) , on the one hand, the cylinder spaces 25.3 and on the other the mold chamber 10 shut off from the free atmosphere. Thereafter, the valve 80 is turned on, whereby the compressed air of the compressed air tank is injected 19/45 from below into the cavity 06 of the pattern plate carrier 01 and from there via the model plate nozzles 07 into the molding chamber 10 degrees. In addition to blowing from below, compressed air can also be blown into the molding chamber 10 with a time delay, by switching on the valve 77 after the valve 80 with a corresponding time delay. Since no compressed air can escape from the molding chamber 10 , the same pressure finally arises here as in the compressed air tank 19/45 . When this pressure is reached, the mold chamber pressure sensor 87 (FIG. 08) switches on the lifting of the valve lifters 23.1 / 24.1, as a result of which a connection is established between the compressed air tank 19 and the mold chamber 10 and between the compressed air tank 19 and the upper press cylinder spaces 25.3 via the nozzles 25.1 . Since pressure is equal on all sides in this state, there is no movement. Only the press rams lay on the loose molding material surface with their low weight. A fluidization process is then switched on by switching off the valve 80 and by switching on the valve 81 , a small amount of air corresponding to the fluidization flowing out to the free atmosphere via the model plate nozzles 07 , the valve 80 , the throttle 82 and the valve 83 . The time for this fluidization is freely selectable and during this time the compressed air tank 19/45 is replenished via the valve 42 and the pressure regulator 43 . After the fluidization, the compression process follows continuously, with the valves 72.1 / 2 switched on and the valves 75 and 81 switched off. By switching off the valve 81 , the fluidization is released and the compression air flow is released. By simultaneously switching on the valves 72.1 / 2 , the cylinder chambers 29.9 on the piston rod side are relieved of the free atmosphere, so that the press rams are moved downward in contact with the molding material and compress the molding material together with the compression air flow. The compression air flow and the press ram movement are fed by the compressed air tank 19/45 , which in turn is replenished via the valve 42 and the pressure regulator 43 from the compressed air network 40 . This combined compression begins with the expansion of the mold chamber pressure directly at the model plate nozzles 07 and thus advantageously directly at the model plate surface, the compression air flow thus created being effectively supported by the immediately following press rams. This compression system can therefore also be called expansion presses. After approximately 70% of the compression time, the nozzles 25.1 are closed again by lowering the valve lifters 23.1 / 24.1 , as a result of which the make-up from the compressed air tank 19/45 is ended. The compression air stream is then fed by the compressed air still present in the molding chamber 10 and in the through channels 26.3 . When the nozzles 25.1 are closed , the valve 64 is switched on, as a result of which the upper press cylinder spaces 25.3 are pressurized with a higher pressure via the pressure regulator 63 , up to the network pressure or via a pressure intensifier (not shown in FIG. 01), and thereby a smooth and continuous transition to static pressing takes place. When the maximum pressure reported by pressure sensor 68 is reached, valves 85.1 / 2 (Fig. 08) are switched off, as a result of which the mold chamber pressure is reduced in a controlled manner via throttle valves 86.1 / 2 (Fig. 08) . The pressure chamber-side pressure effect on the piston rod surfaces of the press rams is omitted, which further increases the press force of the press rams. After the pressure reduction in the molding chamber 10 reported by the pressure sensor 87 (FIG. 08) , the valves 64, 67.1 / 2 and 72.1 / 2 are switched off and the valve 71 is switched on, as a result of which the press rams are raised again to their upper starting position. Simultaneously with the lifting of the ram, the demolding process is started with the lowering of the lifting table 13 . Provided that the vacuum source 84 is installed, the piston rod-side cylinder spaces to 29.9 for more intensive compacting effect rather than to the free atmosphere also for the negative pressure source 84 through are switched by the valves / switched 73.1 2 instead of the valves 72.1 / 2. Furthermore, after the fluidization process, the compression air stream flowing out of the model plate nozzles 07 can also be discharged to the sub-pressure source 84 by switching on the valve 83 when the valve 81 is switched off.

Wenn eine Verdichtungseinheit nur mit dem zuvor beschriebenen Verdichtungsverfahren des Expansionspressens betrieben werden soll, dann können anstatt der Lavaldüsen nur einfache zylindrische Bohrungen verwendet werden und außerdem kann dabei auch das Ventilstößelsystem wesentlich vereinfacht werden. Gemäß Fig.13 besteht eine weitere Vereinfachung darin, den Verdichtungsvorgang unter Wegfall des Druckluftbehälters 19/20.1 und des Ventilstößelsystems 23.1/24.1 über externe Schaltventile zu steuern, wobei das System dann vom Druckluftbehälter 45 gespeist wird. Dabei übernehmen die Ventile 93.1/2 und 94.1/2 die Steuerung der Preßstempelzylinder. Die Ventile 77.1/2 steuern den Verdichtungsluftstrom, der über die Kanäle 99 und über die Bohrungen bzw. Düsen 99a in die Formkammer einströmt. Mit den Ventilen 95/96 kann noch zusätzlich nach Erreichen des Niederdruckpreßwertes auf Hochdruckpressen umgeschaltet werden, wobei der Hochdruck vom Druckübersetzer 97 und vom nachgeschalteten Hochdruckkessel 98 bereit gestellt wird. Am Ende des Hochdruckpressens wird beim Reversieren der Preßstempel zunächst der in den Zylinderräumen 25.3 vorhandene Hochdruck in den Niederdruckbehälter 45 entlastet, so daß mit Vorteil für den Energiebedarf die Zylinderräume 25.3 nur mit dem Niederdruck zur freien Atmosphäre entlastet werden. Auf Grund der Volumensverhältnisse zwischen 45 und 25.3 entsteht bei der Hochdruckentlastung von 25.3 nach 45 keine nennenswerte Druckerhöhung in 45. Die überigen in der Fig.13 dargestellten Ventile und Drucksensoren behalten ihre Funktion analog der vorangegangenen Beschreibung.If a compression unit is only to be operated with the compression compression compression method described above, then instead of the Laval nozzles, only simple cylindrical bores can be used and the valve tappet system can also be simplified considerably. According to FIG. 13 , a further simplification is to control the compression process by eliminating the compressed air tank 19 / 20.1 and the valve tappet system 23.1 / 24.1 via external switching valves, the system then being fed by the compressed air tank 45 . The valves 93.1 / 2 and 94.1 / 2 take control of the ram cylinders. The valves 77.1 / 2 control the compression air flow which flows into the molding chamber via the channels 99 and via the bores or nozzles 99a . The valves 95/96 can also be used to switch to high-pressure presses after the low-pressure value has been reached, the high pressure being provided by the pressure intensifier 97 and by the downstream high-pressure boiler 98 . At the end of Hochdruckpressens when reversing the punch is first relieved of existing in the cylinder chambers 25.3 high pressure in the low pressure reservoir 45, so that discharged with advantage for the energy requirements of the cylinder chambers 25.3 only with the low pressure to the free atmosphere. Due to the volume ratios between 45 and 25.3, no significant increase in pressure in the 45th therefore the other results from the high pressure relief of 25.3 after 45 kept in Figure 13 valves and pressure sensors shown their function similarly to the foregoing description.

Die Fig.12 zeigt eine mögliche Variante, die alternativ zur Fig.01 ausgeführt werden kann. Hierbei ermöglicht das Distanzmaß 30.7 ein Aus- und Einfahren des Füllrahmens 04 bzw. der Formeinheit 05 bei vollständig abgesenkten Preßstempeln 27.1/27.2, wobei zwischen den Preßfüßen 27.2 und dem Füllrahmen 04 ein Sicherheitsabstand von beispielsweise 15 bis 20mm vorgesehen ist. Eine Sicherheitsüberwachung der Preßstempel für Füllrahmentransport (gemäß Fig.09/09a) ist bei dieser Ausführungsvariante nicht erforderlich. In der rechten Schnitthälfte der Fig.12 ist die Ausgangs- bzw. Ruhestellung dargestellt. In der linken Schnitthälfte der Fig.12 ist die Arbeits- bzw. Verdichtungsstellung dargestellt. Der Verdichtungsvorgang mit den verschiedenen Kombinationsmöglichkeiten kann unverändert genau so ablaufen, wie bisher beschrieben, wobei die Preßstempel nach dem Verdichtungsvorgang jeweils wieder in die obere Endlage zurückgefahren werden. Es besteht aber auch die Möglichkeit, daß die Preßstempel nach dem Verdichten in ihrer unteren Stellung belassen werden und die Zylinderräume 25.3 und 29.9 drosselfrei zur freien Atmosphäre hin entlastet werden. Beim Anheben der Formeinheit 05 in die Verdichtungsstellung werden die Preßstempel dann von dem lose geschütteten Formstoff 08 angehoben. Das geringe Gewicht der als Hohlkörper ausgebildeteten Preßstempel sowie die geringe Reibung durch die deaktivierten Dichtungen gemäß Fig.03, bewirken nur ein geringes Andrücken der losen Formstoffoberfläche, so daß die Preßfüße 27.2 beim Auslösen des Verdichtungsvorganges bereits Kontakt mit der losen Formstoffoberfläche haben. Eine soche Betriebsweise wäre beispielsweise mit hydraulisch angetriebenen Preßstempel nicht möglich. Eine weitere Verdichtungsmöglichkeit mit der Ausführungsvariante gemäß Fig.12 besteht darin, daß im abgesenkten Zustand der Preßstempel die Zylinderräume 25.3 mit einem entsprechend eingestellten Druck des Druckluftbehälters 19 durch Öffnen der Preßstempeldüsen 25.1 beaufschlagt werden, wobei die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 zur freien Atmosphäre hin entlastet sind. Die Formeinheit 05 mit dem losen Formstoff 08 wird dann gegen die vorgespannten Preßstempel gefahren, wobei die einzelnen Preßstempel wie eine elastische Preßplatte wirken und der einzelne Preßstempel dabei entsprechend der von der Modellkontur abhängigen Formstoffverdichtung gegen den Vorspanndruck hochgedrückt wird. Diese Verdichtungsvariante, für die nur ein entsprechendes Steuerprogramm zu aktivieren ist, kann auch noch durch ein von der Unterdruckquelle 84 angesaugten Fluidisierungstrom unterstützt werden. Um nach der Verdichtung einen langen Leerhub bis zum Entformen zu vermeiden, kann noch eine Hubvorrichtung 30.8 vorgesehen werden, die nach dem Andrücken des Füllrahmens 04 an den Zwischenrahmen 30.1 (Fig.12, linke Schnitthälfte) mit den Halteplatten 30.9 gegen den Formkasten 03 gefahren wird. Der Aussenkvorgang durch den Hubtisch 13 kann dadurch sofort nach der Verdichtung und nach dem Druckabbau in der Formakmmer 10 und in den Preßzylinderräumen 25.3 beginnen und zwar aus der Lage, die der Formkasten während der Verdichtung eingenommen hatte. Nach einem bestimmten Aussenkhub der Modellplatte 01/02 wird auch die Hubvorrichtung 30.8 mit dem Formkasten 03 und dem Füllrahmen 04 zeitparallel zum Resthub der Modellplatte abgesenkt, wodurch der Formkasten 03 mit dem aufliegenden Füllrahmen 04 auf die Formkastenrollenbahn 18 abgesetzt wird. FIG. 12 shows a possible variant that can be carried out as an alternative to FIG . 01 . The distance dimension 30.7 enables the filling frame 04 or the molding unit 05 to be extended and retracted with the press rams 27.1 / 27.2 completely lowered , a safety distance of, for example, 15 to 20 mm being provided between the press feet 27.2 and the filling frame 04 . Safety monitoring of the press rams for filling frame transport (according to Fig. 09 / 09a) is not necessary with this variant . The starting or rest position is shown in the right half of the section in FIG . The working or compaction position is shown in the left half of the section in FIG . The compression process with the various possible combinations can continue to run exactly as described so far, the press rams being moved back to the upper end position after the compression process. However, there is also the possibility that the compression rams are left in their lower position after compression and the cylinder spaces 25.3 and 29.9 are relieved of the throttle-free atmosphere. When the molding unit 05 is lifted into the compression position, the press rams are then raised by the loosely poured molding material 08 . The low weight of the press ram, which is designed as a hollow body, and the low friction due to the deactivated seals according to FIG. 03 , result in only a slight pressing of the loose molding material surface, so that the press feet 27.2 already come into contact with the loose molding material surface when the compression process is triggered. Such a mode of operation would not be possible, for example, with a hydraulically driven ram. A further compression option with the embodiment variant according to FIG. 12 is that in the lowered state of the press rams, the cylinder spaces 25.3 are acted upon by a correspondingly set pressure of the compressed air container 19 by opening the press ram nozzles 25.1 , the cylinder spaces 29.9 on the piston rod side being relieved of the free atmosphere. The molding unit 05 with the loose molding material 08 is then moved against the prestressed press rams, the individual press rams acting like an elastic press plate and the individual press ram being pushed up against the prestressing pressure in accordance with the molding material compression, which depends on the model contour. This compression variant, for which only a corresponding control program is to be activated, can also be supported by a fluidization stream drawn in by the vacuum source 84 . In order to avoid a long idle stroke until demolding after compression, a lifting device 30.8 can also be provided, which is pressed against the molding box 03 with the holding plates 30.9 after the filling frame 04 has been pressed onto the intermediate frame 30.1 (FIG. 12, left half of the cut) . The lowering process by the lifting table 13 can thus begin immediately after the compression and after the pressure reduction in the molding chamber 10 and in the press cylinder spaces 25.3 , specifically from the position which the molding box had assumed during the compression. After a certain lowering stroke of the model plate 01/02 , the lifting device 30.8 with the molding box 03 and the filling frame 04 is also lowered at the same time as the remaining stroke of the model plate, as a result of which the molding box 03 with the filling frame 04 lying thereon is placed on the molding box roller conveyor 18 .

Die wiederholt in der Beschreibung angesprochenen Datensätze können natürlich sämtliche modellbezogenen Daten für die Verdichtung und für sonstige Funktionen beinhalten. Ein Datensatz ist dabei immer einer Modellnummer bzw. dem zugehörigen Modell zugeordnet. Beim Einwechseln eines Modells in die Formmaschine wird die Modellnummer durch manuelle Eingabe oder durch automatisches Auslesen aktiviert. Die Daten des zugeordneten Modells werden dann automatisch an die Steuerung übertragen und die entsprechenden Aktoren werden automatisch auf die entsprechenden Werte eingestellt. The data records mentioned repeatedly in the description can of course all model-related data for the compression and include for other functions. A record is always a model number or the associated model assigned. When changing a model into the molding machine the model number is entered manually or automatically Readout activated. The data of the assigned model are then automatically transferred to the control and the corresponding actuators are automatically assigned to the corresponding ones Values set.

BezugszeichenlisteReference list

Claims

Verfahren zum Verdichten von Formstoffen (z.B. Gießereiformsand) innerhalb einer geschlossenen, zur Atmosphäre hin abgedichteten Formkammer, die aus einer mit Entlüftungsdüsen versehenen Modellplatte, einem Formkasten und einem Füllrahmen besteht und die an ihrer Oberseite durch Anlegen an eine Verdichtungseinrichtung verschließbar ist und wobei der lose eingefüllte Formstoff durch die Einwirkung eines von einem Druckluftspeicher gespeisten Druckluftstoßes und durch mechanisches Nachpressen verdichtet wird, dadurch gekennzeichnet,

daß die einzelnen Preßstempel 27.1 eines Vielstempelsystems jeweils durch einen druckluftbetriebenen Freistrahl aus einer Lavaldüse 25.1 oder durch einen Druckluftstoß aus einer großfächigen zylindrischen Öffnung bis zu 800 m/sek² beschleunigt werden und die Formstoffverdichtung dabei durch die kinetische Energie der einzelnen Preßstempel 27.1 in Form eines Vielstempel-Preßimpulses erfolgt,

daß zusätzlich zum Vielstempel-Preßimpuls noch ein synchron verlaufender Druckluftimpuls über ein aus Lavaldüsen 25.1 oder großflächigen zylindrischen Öffnungen bestehendes Vieldüsensystem auf den Formstoff zur Einwirkung gebracht werden kann, wobei durch eine zeitlich abgestimmte Einschaltfolge zwischen Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls eine synchrone und somit einstufige Verdichtungswirkung der beiden Impulse erfolgt und

daß durch die synchrone und einstufige Verdichtungswirkung der Fließzustand des Formstoffes während des Verdichtungsvorganges ohne Unterbrechung bis annähernd zur Endverdichtung aufrecht erhalten wird.

Process for compacting molding materials (e.g. foundry molding sand) within a closed mold chamber sealed from the atmosphere, which consists of a model plate provided with ventilation nozzles, a molding box and a filling frame and which can be closed at the top by placing it on a compacting device, the loosely filled one Molding material is compressed by the action of a blast of compressed air fed by a compressed air reservoir and by mechanical repressing, characterized in that

that the individual rams 27.1 of a multi-ram system are each accelerated up to 800 m / sec ² by a compressed air-operated free jet from a Laval nozzle 25.1 or by a blast of compressed air from a large cylindrical opening and the molding material compression by the kinetic energy of the individual rams 27.1 in the form of a multiple ram -Press pulse occurs,

that in addition to the multi-stamp press pulse, a synchronously running compressed air pulse can be brought into effect on the molding material via a multi-nozzle system consisting of Laval nozzles 25.1 or large cylindrical openings, whereby a synchronized and thus one-stage compression effect of the multi-stamp press pulse and compressed air pulse both impulses and

that the flow state of the molding material is maintained during the compression process without interruption until almost the final compression due to the synchronous and single-stage compression effect.

Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Vielstempelsystem für den Vielstempel-Preßimpuls in einem Raster 25.7 und das Vieldüsensystem für den Druckluftimpuls in einem versetzten Zwischenraster 25.8 flächendeckend über der Formstoffoberfläche angeordnet ist.A method according to claim 1, characterized in that the multi-die system for the multi-die press pulse in a grid 25.7 and the multi-nozzle system for the compressed air pulse in an offset intermediate grid 25.8 is arranged area-wide above the surface of the molding material.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Lavaldüsen 25.1 bzw. zylindrischen Öffnungen für den Vielstempel-Preßimpuls und für den Druckluftimpuls innerhalb der Bodenplatte 20.2 angeordnet sind, wodurch für das Auslösen des Verdichtungsvorganges auf kürzestem Weg eine unmittelbare und weitgehend verlustfreie Verbindung zwischen dem Druckluftbehälter 19 einerseits und den Preßzylinderräumen 25.3 und den Druckluftimpulskanälen 26.3 andererseits freigegeben wird. Process according to claims 1 and 2, characterized in that the Laval nozzles 25.1 or cylindrical openings for the multi-ram press pulse and for the compressed air pulse are arranged within the base plate 20.2 , so that an immediate and largely loss-free connection is triggered in the shortest possible way for triggering the compression process between the compressed air tank 19 on the one hand and the press cylinder spaces 25.3 and the compressed air impulse channels 26.3 on the other hand is released.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Vielstempel-Preßimpuls und der Druckluftimpuls aus einem gemeinsamen Druckluftbehälter 19 gespeist werden und daß der am Druckregler 43 einstellbare, vor dem Verdichtungsvorgang anstehende Ausgangsdruck im Druckluftbehälter 19 maximal 8 bar, vorzugsweise 3 bis 6 bar beträgt.Process according to claims 1 to 3, characterized in that the multi-stamp press impuls and the compressed air pulse are fed from a common compressed air container 19 and that the adjustable at the pressure regulator 43, pressure upstream of the compression process, the output pressure in the compressed air tank 19 a maximum of 8 bar, preferably 3 to 6 bar.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichtungsvorgang wahlweise mit der Kombination aus Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls oder nur mit dem Vielstempel-Preßimpuls oder nur mit dem Druckluftimpuls durchführbar ist.Method according to claims 1 to 4, characterized in that the compression process can be carried out either with the combination of multi-stamping press pulse and compressed air pulse or only with the multi-stamp press pulse or only with the compressed air pulse.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem Vielstempel-Preßimpuls und mit Beginn des Druckabbaues in der Formkammer 10 ein stufenloser und kontinuierlicher Übergang zum statischen Pressen mittels der Preßstempel 27.1 einsetzt, wobei der Druck in den Kolbenräumen 25.3 bis auf den Netzdruck von 8 bar oder über einen zusätzlichen Druckübersetzer bis auf einen Druck von 12 bar erhöht werden kann, wobei durch die annähernd gleichen Durchmesser des Zylinders 26.2 und des Preßfußes 27.2 ein dem Hochdruck zuzuordnender Formpreßdruck von 120 N/cm² erreichbar ist.Method according to claims 1 to 5, characterized in that after the multi-ram press pulse and with the start of pressure reduction in the molding chamber 10, a continuous and continuous transition to static pressing by means of the ram 27.1 starts, the pressure in the piston chambers 25.3 except for the Network pressure of 8 bar or an additional pressure booster can be increased to a pressure of 12 bar, whereby the approximately equal diameter of the cylinder 26.2 and the presser foot 27.2 achieves a molding pressure of 120 N / cm ² which can be assigned to the high pressure.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß dem Verdichtungsvorgang ein Fluidisierungsluftstrom vorgeschaltet werden kann, der über die Rautenrohre 30.2 mit einer Vielzahl kleiner Öffnungen flächendeckend und gleichmäßig verteilt in den losen Formstoff 08 eingeblasen wird'und der ohne erkennbare Wirkung einer Vorverdichtung den losen Formstoff 08 fluidisiert und homogenisiert und über die Modellplattendüsen 07 wieder zur freien Atmosphäre abfließt, und dem in einem stufenlosen und kontinuierlichen Übergang der Verdichtungsvorgang folgt.Process according to claims 1 to 6, characterized in that the compression process can be preceded by a fluidizing air stream which is blown across the lozenge pipes 30.2 with a large number of small openings and uniformly distributed into the loose molding material 08 and which has no apparent effect of pre-compression loose molding material 08 fluidized and homogenized and flows back to the free atmosphere via the model plate nozzles 07 , and which is followed by the compression process in a continuous and continuous transition.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Preßstempel 27.1 alle zeitgleich gestartet werden können, wobei sich eine planparallele Hubfront der Preßstempel ergibt, oder daß die Preßstempel 27.1 zu unterschiedlichen Zeitpunkten gestartet werden können, wobei sich eine profilierte Hubfront ergibt und womit die durch die Modellkontur und/oder durch die Formkastenrandlage bedingten unterschiedlichen Verdichtungshübe so ausgeglichen werden können, daß sie weitgehend gleichzeitig ihre Endverdichtung erreichen, was wesentlich zu einer spannungsfreien und homogenen Verdichtung beiträgt.Method according to claims 1 to 7, characterized in that the press rams 27.1 can all be started at the same time, resulting in a plane-parallel stroke front of the press rams, or in that the press rams 27.1 can be started at different times, resulting in a profiled stroke front and with what the different compression strokes caused by the model contour and / or by the molding box edge position can be compensated so that they largely reach their final compression at the same time, which contributes significantly to a stress-free and homogeneous compression.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschleunigungskraft auf die einzelnen Preßstempel 27.1 bei jeweils gleichen Lavaldüsen 25.1 bzw. bei jeweils gleichen zylindrischen Öffnungen gleich groß ist und daß dadurch die jeweils gleichzeitig gestarteten Preßstempel synchron beschleunigt werden.Method according to claims 1 to 8, characterized in that the acceleration force on the individual press rams 27.1 is the same in each case with the same Laval nozzles 25.1 or with the same cylindrical openings, and in that the press rams which are started simultaneously are accelerated synchronously.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die im Außenbereich liegenden Düsen für die Preßstempel und für den Druckluftimpuls gegenüber dem Innenbereich vergrößert sein können, um durch eine höhere Energiezufuhr und dadurch höhere Beschleunigungskraft die Formstoffreibung am Formkastenrand zu kompensieren.Process according to claims 1 to 9, characterized in that the nozzles for the press rams and for the compressed air pulse located in the outer area can be enlarged in relation to the inner area in order to compensate for the friction of the molding material at the edge of the molding box by a higher energy supply and thereby higher acceleration force.

Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die aus den Kanälen 26.3 austretenden Luftstrahle für den Druckluftimpuls durch die Rautenrohre 30.2 (Fig.08) geteilt werden und sich dadurch im Bereich des Freiraumes 09 zu einer vergleichmäßigten Druckwelle vermischen.Method according to claims 1 to 10, characterized in that the air jets emerging from the channels 26.3 for the compressed air pulse are divided by the diamond tubes 30.2 (Fig. 08) and thereby mix in the area of the free space 09 to form a uniform pressure wave.

Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Absprüchen 1 bis 11, bestehend aus einer Formeinheit 05, einem Hubtisch 13 zur vertikalen Bewegung der Formeinheit 05 und zum Anpressen der Formeinheit 05 an eine Verdichtungseinrichtung, einem den Druckluftbehälter 19 bildenden Gehäuse 20.1, einer unteren Bodenplatte 20.2 mit darin rastermäßig angeordneten Düsen 25.1 zur Auslösung eines Druckluftimpulses, einer oberen Kopfplatte 20.3 mit einen darin angeordneten Zylinder 20.4 und einer im Zylinder 20.4 geführten Hubvorrichtung 21.1 bis 21.5 mit daran befestigten Ventilstößeln 23.1 zum Öffnen und Schließen der Düsen 25.1, dadurch gekennzeichnet,

daß unter der Bodenplatte 20.2 ein Zylinderblock 26.1 angeordnet ist, der in einem Raster 25.7 eine Vielzahl von Zylinderbohrungen 26.2 zur Aufnahme der Preßstempel 27.1 des Vielstempelsystems und in einem weiteren Zwischenraster 25.8 eine Vielzahl von Durchgangskanälen 26.3 für den Druckluftimpuls aufweist,

daß in der Bodenplatte 20.2 in einem deckungsgleichen Raster zu 25.7 und 25.8 Lavaldüsen 25.1 angeordnet sind, wobei die dem Raster 25.7 zugeordneten Lavaldüsen 25.1 unmittelbar in die kolbenseitigen Räume 25.3 der Zylinder 26.2 einmünden und die dem Raster 25.8 zugeordneten Lavaldüsen 25.1 unmittelbar in die Durchgangskanäle 26.3 für den Druckluftimpuls einmünden,

daß die Bodenplatte 20.2 den unteren Abschluß des Druckluftbehälters 19 bildet und sich dadurch über die Lavaldüsen 25.1 auf kürzestem Wege eine unmittelbare und annähernd verlustfreie Verbindung zwischen dem Druckluftbehälter 19 und den kolbenseitigen Zylinderräumen 25.3 sowie den Durchgangskanälen 26.3 ergibt,

daß die Lavaldüsen 25.1 durch die Ventilstößel 23.1/24.1 verschließbar sind und für den Verdichtungsvorgang durch schlagartiges Anheben der Ventilstößel 23.1/24.1 geöffnet werden, wobei die Lavaldüsen 25.1 für den Druckluftimpuls nach einer geringen zeitlichen Verzögerung bzw. nach dem Vorhub 25.6 geöffnet werden, um eine synchrone Verdichtungswirkung von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls zu erzielen und .

daß der Zylinderblock 26.1 im unteren Bereich einen Zwischenrahmen 30.1 aufweist, mit dem der Freiraum 09 für die Preßstempelfüße 27.2, für die Rautenrohre 30.2 und für die Ausbreitung der Druckluftimpulswelle gebildet wird und an dem der Füllrahmen 04 angedrückt und über die Dichtungen 11.1 abgedichtet wird.

Device for carrying out the method according to claims 1 to 11, consisting of a molding unit 05, a lifting table 13 for the vertical movement of the molding unit 05 and for pressing the molding unit 05 against a compression device, a housing 20.1 forming the compressed air container 19 , and a lower base plate 20.2 nozzles 25.1 arranged in a grid therein for triggering a compressed air pulse, an upper head plate 20.3 with a cylinder 20.4 arranged therein and a lifting device 21.1 to 21.5 guided in cylinder 20.4 with valve tappets 23.1 fastened thereon for opening and closing the nozzles 25.1, characterized in that

that a cylinder block 26.1 is arranged under the base plate 20.2 and has a plurality of cylinder bores 26.2 in a grid 25.7 for receiving the press rams 27.1 of the multi-punch system and in a further intermediate grid 25.8 a plurality of through channels 26.3 for the compressed air pulse,

that in the base plate 20.2 are arranged in a congruent grid to 25.7 and 25.8 Laval nozzles 25.1 , the Laval nozzles 25.1 assigned to the grid 25.7 opening directly into the piston-side spaces 25.3 of the cylinder 26.2 and the Laval nozzles 25.1 assigned to the grid 25.8 directly into the through- channels 26.3 for discharge the compressed air pulse,

that the base plate 20.2 forms the bottom closure of the compressed air tank 19, and this results in over the Laval nozzles 25.1 on the shortest way an immediate and virtually loss-free connection between the compressed air tank 19 and the piston-side cylinder spaces 25.3 and the through channels 26.3,

that the Laval nozzles 25.1 can be closed by the valve lifters 23.1 / 24.1 and are opened for the compression process by suddenly lifting the valve lifters 23.1 / 24.1 , the Laval nozzles 25.1 being opened for the compressed air pulse after a short delay or after the preliminary stroke 25.6 by one to achieve synchronous compression effect of multi-stamp press pulse and compressed air pulse and.

that the cylinder block 26.1 has an intermediate frame 30.1 in the lower area, with which the space 09 for the press ram feet 27.2 , for the diamond tubes 30.2 and for the propagation of the compressed air pulse wave is formed and on which the filling frame 04 is pressed and sealed via the seals 11.1 .

Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß anstatt der Lavaldüsen 25.1 auch großflächige zylindrische Bohrungen oder eine Kombination aus Lavaldüsen 25.1 und großflächigen zylindrischen Bohrungen vorgesehen werden können, wobei der Querschnitt einer großflächigen zylindrischen Bohrung bis zu 40% des Querschnittes einer Zylinderbohrung 26.2 beträgt.Apparatus according to claim 12, characterized in that instead of Laval nozzles 25.1 large cylindrical bores or a combination of Laval nozzles 25.1 and large cylindrical bores can be provided, the cross section of a large cylindrical bore being up to 40% of the cross section of a cylindrical bore 26.2 .

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 und 13, dadurch gekennzeichnet,

daß der Preßstempel 27.1 einen kreisrunden Preßfuß 27.2 mit kegeliger Preßfläche aufweist,

daß sich der Preßfuß 27.2 nach einem zylindrischen Teil kegelförmig bis auf den Kolbenstangendurchmesser verjüngt und stufenlos in die Kolbenstange 27.3 übergeht,

daß der kegelförmige übergang vom Preßfuß zur Kolbenstange 27.3 zur Vermeidung von Formstoffablagerungen einen Kegelwinkel von maximal 60 Grad aufweist und

daß die gesamte Preßfußoberfläche und Kolbenstangenoberfläche hartverchromt sind, um ein Anhaften von Formstoff zu vermeiden oder wesentlich zu reduzieren.

Device according to claims 12 and 13, characterized in that

that the press die 27.1 has a circular press foot 27.2 with a conical press surface,

that the press foot 27.2 tapers conically after a cylindrical part to the piston rod diameter and merges continuously into the piston rod 27.3 ,

that the conical transition from the press foot to the piston rod 27.3 has a cone angle of at most 60 degrees to avoid mold deposits and

that the entire surface of the presser foot and the surface of the piston rod are hard chrome-plated in order to avoid or substantially reduce the sticking of the molding material.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Preßstempel 27.1 vorzugsweise eine Leichtbauweise aufweisen, um die zu beschleunigende Masse zu reduzieren, wobei der Preßfuß 27.2, die Kolbenstange 27.3 und das Kolbenträgerteil 27.4 als Hohlkörper ausgebildet sind und aus einem Stahlwerkstoff bestehen und die Kolbenteile 28.1/2/4 bzw. 31.1/2/3/5 aus einem Leichmetallwerkstoff bestehen.Device according to claims 12 to 14, characterized in that the press rams 27.1 preferably have a lightweight construction in order to reduce the mass to be accelerated, the presser foot 27.2 , the piston rod 27.3 and the piston carrier part 27.4 being designed as hollow bodies and made of a steel material and the piston parts 28.1 / 2/4 or 31.1 / 2/3/5 consist of a light metal material.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet,

daß das Kolbenstangenlager 29.1 ein aufvulkanisiertes Dämpfungsgummi 29.8 aufweist, womit die Abwärtsbewegung des Preßstempels 27.1 bei einer fehlerhaft zu geringen Formstoffüllung abgedämpft wird,

daß die Kolbenabschlußscheibe 28.4/31.5 ein aufvulkanisiertes Dämpfungsgummi 28.5 aufweist, womit der Endanschlag bei der Aufwärtsbewegung des Preßstempels 27.1 abgedämpft wird, und

daß das Dämpfungsgummi 28.5 zusammen mit der Kolbenabschlußscheibe 28.4 und der kugelförmigen Hutmutter 28.8 einen Aufprallbecher 25.2 für den mit Überschallgeschwindigkeit aus der Lavaldüse 25.1 austretenden Freistrahl bildet.

Device according to claims 12 to 15, characterized in that

that the piston rod bearing 29.1 has a vulcanized damping rubber 29.8 , with which the downward movement of the press ram 27.1 is damped if the molding material filling is too low,

that the piston end plate 28.4 / 31.5 has a vulcanized damping rubber 28.5 , with which the end stop is damped during the upward movement of the ram 27.1 , and

that the damping rubber 28.5 together with the piston cover plate 28.4 and the spherical cap nut 28.8 forms an impact cup 25.2 for the free jet emerging from the Laval nozzle 25.1 at supersonic speed.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet,

daß die Preßstempel 27.1 vorzugsweise aktivierbare Dichtungen 31.7 und 32.6 aufweisen, um die Reibungsverluste während der durch die Düsenstrahleinwirkung ausgelösten Beschleunigungsphase zu reduzieren,

daß die aktivierbaren Dichtungen 31.7 und 32.6 durch Einwirkung eines bestimmten Druckes aufgeweitet und gegen die abzudichtenden Flächen gedrückt werden,

daß sich die aktivierbaren Dichtungen 31.7 und 32.6 im drucklosen Zustand durch ihre Elastitität von den abzudichtenden Flächen zurückziehen,

daß die Aufweitung der Dichtungen 31.7 und 32.6 durch die Druckluft aus den jeweiligen mit Druckluft beaufschlagten Räumen 10/32.7, 25.3 oder 29.9 erfolgt und

daß die Druckluft zur Aufweitung der Dichtungen über die Kanäle 31.6 bzw. 32.5 in den jeweiligen Innenräumen zwischen Dichtung 31.7 und Zwischenring 31.3 bzw. zwischen Dichtung 32.6 und Zwischenring 32.2 zur Einwirkung gebracht wird.

Device according to claims 12 to 16, characterized in that

that the press rams 27.1 preferably have activatable seals 31.7 and 32.6 in order to reduce the friction losses during the acceleration phase triggered by the action of the jet,

that the activatable seals 31.7 and 32.6 are expanded by the action of a certain pressure and pressed against the surfaces to be sealed,

that the activatable seals 31.7 and 32.6 withdraw from the surfaces to be sealed due to their elasticity in the unpressurized state,

that the expansion of the seals 31.7 and 32.6 by the compressed air from the respective pressurized rooms 10 / 32.7, 25.3 or 29.9 takes place and

that the compressed air for widening the seals via the channels 31.6 or 32.5 is brought into effect in the respective interior spaces between the seal 31.7 and the intermediate ring 31.3 or between the seal 32.6 and the intermediate ring 32.2 .

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß vor Auslösung des Vielstempel-Preßimpulses die kolbenstangenseitigen Zylinderräume 29.9 vollständig druckentlastet werden und daß die Preßstempel 27.1 vor Auslösen des Vielstempel-Preßimpulses durch Anlegen eines geringen Unterdruckes in den Zylinderräumen 29.9 oder eines geringen Überdruckes in den Zylinderräumen 25.3 vom Zustand der Haftreibung in den Zustand der Gleitreibung gebracht werden.Device according to claims 12 to 17, characterized in that prior to triggering the multi-punch press pulse, the piston rod-side cylinder spaces 29.9 are completely relieved of pressure and that the press punches 27.1 before triggering the multi-punch press pulse by applying a slight negative pressure in the cylinder spaces 29.9 or a slight overpressure in the cylinder rooms 25.3 are brought from the state of static friction to the state of sliding friction.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 18, dadurch gekennzeichnet,

daß zum Öffnen und Schließen der Lavaldüsen 25.1 bzw. der alternativ verwendbaren zylindrischen Bohrungen direkt öffnende Ventilstößel 23.1 für den Vielstempel-Preßimpuls und verzögert öffnende Ventilstößel 24.1 für den Druckluftimpuls verwendet werden, um eine synchrone Verdichtungswirkung von Vielstempel-Preßimpuls und Druckluftimpuls zu erzielen,

daß die Ventilstößel 23.1 und 24.1 über die Schäfte 21.6a/b an einem mit Durchströmungsöffnungen 21.7/21.8/21.9 versehenen Hubrahmen 21.5 angeordnet sind,

daß die direkt öffnenden Ventilstößel 23.1 aus einem elastischen Material (z.B.Gummi) bestehen, welches beim Schließen zusammengedrückt wird und sich beim Öffnen wieder entspannt und wodurch der Ventilstößel 23.1 nach dem Entspannungshub (Maß 23.6 minus Maß 23.7) mit einer bereits definitiven Geschwindigkeit schlagartig vom Ventilsitz abhebt,

daß die Ventilstößelverformung durch den im öffnungszustand bestehenden Spalt 23.5 weitgehend reibungsfrei zur Stützscheibe 23.3 verläuft,

daß die verzögert öffnenden Ventilstößel 24.1 aus je einem Ventilteller 24.2 mit aufvulkanisierter Dichtung 24.3, einer Dämpfscheibe 24.5 und einem Schleppbolzen 24.4 mit einer daran befestigten Mitnehmerscheibe 24.9 bestehen,

daß der Schleppbolzen 24.4 in einer im Hubrahmen 21.5/21.6b eingesetzten Büchse 24.6 geführt wird,

daß auf der Büchse 24.6 eine aus Gummi bestehende Dämpfscheibe 24.7 und eine aus schlagfesten Kunststoff bestehende Schlagscheibe 24.8 aufliegt, die nach dem Hub 25.6 die Mitnehmerscheibe 24.9 erfaßt und dadurch den Ventilteller 24.2/24.3 mit einer bereits definitiven Geschwindigkeit schlagartig vom Ventilsitz abhebt und

daß nach dem vollen Hub 22.3 des Hubrahmens 21.5 die Öffnungsspalte 22.5 und 22.6 bestehen, wobei ein Öffnungsspalt mindestens ein Viertel des Düseneinlaufdurchmessers 25.4 (D/4) beträgt.

Device according to claims 12 to 18, characterized in that

that for opening and closing the Laval nozzles 25.1 or the alternatively usable cylindrical bores, directly opening valve lifters 23.1 are used for the multi-piston press pulse and delayed opening valve lifters 24.1 for the compressed air pulse, in order to achieve a synchronous compression effect of the multi-piston press pulse and compressed air pulse,

that the valve lifters 23.1 and 24.1 are arranged via the shafts 21.6a / b on a lifting frame 21.5 provided with throughflow openings 21.7 / 21.8 / 21.9 ,

that the directly opening valve lifters 23.1 consist of an elastic material (e.g. rubber) , which is compressed when it closes and relaxes again when it is opened, causing the valve lifter 23.1 to suddenly lift off the valve seat at an already definite speed after the relaxation stroke (dimension 23.6 minus dimension 23.7) ,

that the valve tappet deformation runs largely smoothly through the gap 23.5 existing in the open state to the support disk 23.3 ,

that the valve tappets 24.1, which open with a delay, each consist of a valve plate 24.2 with a vulcanized-on seal 24.3, a damping disk 24.5 and a drag pin 24.4 with a driving disk 24.9 attached thereto,

that the trailing pin 24.4 is guided in a bushing 24.6 inserted in the lifting frame 21.5 / 21.6b ,

that on the bushing 24.6 there is a rubber damping disc 24.7 and an impact-resistant plastic impact disc 24.8 which, after the stroke 25.6, detects the driving disc 24.9 and thereby suddenly raises the valve plate 24.2 / 24.3 at an already definite speed from the valve seat and

that after the full stroke 22.3 of the lifting frame 21.5 there are the opening gaps 22.5 and 22.6 , an opening gap being at least a quarter of the nozzle inlet diameter 25.4 (D / 4).

Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 11, mit einer aus einem Hubrahmen 21.5 und daran befestigter Ventilstößel, einem Hub- und Führungskolben 21.1 bis 21.4 und einer Hubrahmenverdrehsicherung 25.9, bestehenden Hubvorichtung zum Öffnen und Schließen eines rastermäßig angeordneten und zur Formstoffverdichtung verwendeten Düsensystems, dadurch gekennzeichnet,

daß der Hubrahmen 21.5 mit einem als Arbeitskolben ausgebildeten Führungsrohr 34.1 verbunden ist, welches in einem in den Druckluftbehälter 19 hineinragenden und in der Kopfplatte 34.5 integrierten Zylinder 34.6 geführt wird und dessen Innenraum 34.7 durch die Öffnungen 20.5, 20.6 und 21.7 Bestandteil des Druckluftbehälters 19 ist,

daß das Führungsrohr 34.1 unter dem Druck des Druckluftbehälters 19 steht und dadurch eine nach oben gerichtete Kraft auf den Hubrahmen 21.5 und auf die daran befestigten Ventilstößel 23.1 ausübt,

daß die Ventilstößel 23.1 durch die Druckeinwirkung des Druckluftbehälters 19 eine nach unten gerichtete Kraft auf den Hubrahmen 21.5 ausüben, die durch entsprechend ausgelegte Flächenverhältnisse zwischen dem Führungsrohr 34.1 und den Ventilstößeln 23.1 größer ist als die nach oben gerichtete Kraft des Führungsrohres 34.1, so daß die Ventilstößel 23.1 ohne zusätzliche Krafteinwirkung eigensicher in Schließstellung gehalten werden,

daß an der Kopfplatte 34.5 ein Zusatzzylinder 35.1 angeordnet ist, dessen Kolben 35.2 über die Verbindungsscheiben 34.8 und 34.9 zwangsfrei mit dem Führungsrohr 34.1 verbunden ist, wobei der Kolben 35.2 im Ruhezustand beidseitig drucklos ist und keine Kraft auf das Führungsrohr 34.1 ausübt,

daß der Kolben 35.2 zum Anheben und Beschleunigen des Hubrahmens 21.5 und der Ventilstößel 23.1 und 24.1 bei entlasteten Kolbenraum 35.7 über die Ventile 90.1/2 mit dem Netzdruck 40 beaufschlagt wird, wodurch eine zusätzliche nach'oben gerichtete Kraft auf das Führungsrohr 34.1 einwirkt, die zusammen mit der vom Führungsrohr 34.1 ausgeübten Kraft eine gesamte, nach oben gerichtete Hubkraft bildet, die größer ist als die Zuhaltekraft der Ventilstößel und die ein schlagartiges Anheben und Beschleunigen des Hubrahmens 21.5 mit den daran befestigten Ventilstößeln 23.1 und 24.1 bewirkt,

daß der Kolben 35.2 zum Absenken des Hubrahmens 21.5 bzw. zum Schließen der Düsen bei entlasteten unteren Kolbenraum über die Ventile 89.1/2 mit dem Netzdruck 40 beaufschlagt wird, wodurch eine nach unten gerichtete Kraft auf das Führungsrohr 34.1 einwirkt, die größer ist als die vom Führungsrohr 34.1 nach oben ausgeübte Kraft, wodurch die Ventilstößel 23.1 und 24.1 auf ihren Ventilsitz gedrückt werden und wobei nach Einsetzen des eigensicheren Schließens der Ventilstößel 23.1 der obere Kolbenraum 35.7 über die Ventile 89.1/2 wieder entlastet wird, und daß der Durchmesser des Zusatzzylinders 35.1 durch die anteilige Hubkraft des Fühungsrrohres 34.1 entsprechend klein gehalten werden kann, wodurch das zu steuernde Druckluftvolumen und somit die Druckaufbauzeit wesentlich reduziert und die Öffnungsgeschwindigkeit der Ventilstößel wesentlich erhöht wird.

Device for carrying out the method according to claims 1 to 11, with a lifting device for opening and closing a nozzle system arranged and used for compression molding consisting of a lifting frame 21.5 and valve tappet attached to it, a lifting and guide piston 21.1 to 21.4 and a lifting frame anti-rotation device 25.9 , characterized,

that the lifting frame 21.5 is connected to a guide tube 34.1 designed as a working piston, which is guided in a cylinder 34.6 which projects into the compressed air tank 19 and is integrated in the head plate 34.5 and whose interior 34.7 is part of the compressed air tank 19 through the openings 20.5 , 20.6 and 21.7 ,

that the guide tube 34.1 is under the pressure of the compressed air container 19 and thereby exerts an upward force on the lifting frame 21.5 and on the valve lifters 23.1 attached to it,

that the valve lifters 23.1 exert a downward force on the lifting frame 21.5 due to the pressure action of the compressed air tank 19 , which force is greater than the upward force of the guide tube 34.1 due to the area ratios between the guide tube 34.1 and the valve lifters 23.1 , so that the valve lifters 23.1 are held intrinsically safe in the closed position without additional force,

that an additional cylinder 35.1 is arranged on the head plate 34.5 , the piston 35.2 of which is forcibly connected to the guide tube 34.1 via the connecting disks 34.8 and 34.9 , the piston 35.2 being depressurized on both sides in the idle state and exerting no force on the guide tube 34.1 ,

that the piston 35.2 for lifting and accelerating the lifting frame 21.5 and the valve lifters 23.1 and 24.1 is relieved of the piston space 35.7 via the valves 90.1 / 2 with the network pressure 40 , whereby an additional upward force acts on the guide tube 34.1 , which acts together forms a total upward lifting force with the force exerted by the guide tube 34.1 , which is greater than the locking force of the valve lifters and which suddenly raises and accelerates the lifting frame 21.5 with the valve lifters 23.1 and 24.1 attached to them,

that the piston 35.2 for lowering the lifting frame 21.5 or for closing the nozzles when the lower piston chamber is relieved is acted upon by the network pressure 40 via the valves 89.1 / 2 , as a result of which a downward force acts on the guide tube 34.1 which is greater than that of Guide tube 34.1 force exerted upwards, whereby the valve tappets 23.1 and 24.1 are pressed onto their valve seat and, after the intrinsically safe closing of the valve tappets 23.1 has started, the upper piston chamber 35.7 is relieved again via the valves 89.1 / 2 , and the diameter of the additional cylinder 35.1 is reduced by the proportionate lifting force of the guide tube 34.1 can be kept correspondingly small, as a result of which the compressed air volume to be controlled and thus the pressure build-up time are substantially reduced and the opening speed of the valve lifters is significantly increased.

Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet,

daß ein oder mehrere Ventile 89.1/2 zwecks schneller Steuerung des oberen Zylinderraumes 35.7 unmittelbar am oberen Zylinderflansch angebracht sind,

daß ein oder mehrere Ventile 90.1/2 zwecks schneller Steuerung des unteren Zylinderraumes unmittelbar am unteren Zylinderflansch angebracht sind um eine schnelle Hubreaktion für das schlagartige Öffnen der Ventilstößel zu erzielen und

daß der Kolben 35.2 in seiner unteren Ausgangsstellung einen sehr kleinen Abstand 35.6 zum Zylinderflansch hat, um einen schnellen Druckaufbau und eine schnelle Hubreaktion für das schlagartige Öffnen der Ventilstößel zu erzielen.

Device according to claim 20, characterized in

that one or more valves 89.1 / 2 are attached directly to the upper cylinder flange for quick control of the upper cylinder space 35.7 ,

that one or more valves 90.1 / 2 are attached directly to the lower cylinder flange for quick control of the lower cylinder space in order to achieve a rapid stroke reaction for the sudden opening of the valve tappet and

that the piston 35.2 in its lower starting position has a very small distance 35.6 from the cylinder flange in order to achieve a rapid pressure build-up and a rapid stroke reaction for the sudden opening of the valve lifters.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 21, dadurch gekennzeichnet,

daß der Hubrahmen 21.5 den Gesamthub 22.3 durchläuft, um den Vielstempel-Preßimpuls und den Druckluftimpuls auszulösen oder

daß der Hubrahmen 21.5 nur den Teilhub 22.4 durchläuft, um nur den Vielstempel-Preßimpuls auszulösen

daß der Zusatzzylinder 35.1 einen Tandemzylinder 35.4 aufweist, dessen Kolben 22.2 im ausgefahrenen Zustand als Endanschlag den Teilhub 22.4 begrenzt und

daß der Kolben 35.2 ein Dämpfungsgummi 35.5 aufweist, womit der Endanschlag am Tandemkolben 22.2 oder am oberen Zylinderflansch abgedämpft wird.

Device according to claims 12 to 21, characterized in that

that the lifting frame 21.5 runs through the total stroke 22.3 in order to trigger the multi-stamp press pulse and the compressed air pulse or

that the lifting frame 21.5 only passes through the partial stroke 22.4 in order to trigger only the multi-ram press pulse

that the additional cylinder 35.1 has a tandem cylinder 35.4 , the piston 22.2 limits the partial stroke 22.4 in the extended state as an end stop and

that the piston 35.2 has a damping rubber 35.5 , which dampens the end stop on the tandem piston 22.2 or on the upper cylinder flange.

Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 11, mit einzeln angetriebenen Ventilstößeln zum Öffnen und Schließen eines rastermäßig angeordneten und zur Formstoffverdichtung verwendeten Düsensystems, dadurch gekennzeichnet,

daß jeder Einzelantrieb einen Kolben 37.1 mit einem Dämpfungsgummi 37.5, eine Kolbenstange 37.2, einen elastisch verformbaren Ventilstößel 23.1, und ein im Zylinderdeckel 36.7 integriertes, elektrisch betätigtes Schnellschaltventil 92 aufweist,

daß die von den Kolben 37.1 und den Kolbenstangen 37.2 gebildeten Differenzflächen an den Kolbenunterseiten dauernd von dem in der abgeschotteten Druckkammer 36.4 anstehenden Netzdruck 40 beaufschlagt werden,

daß das Schnellschaltventil 92 im ausgeschalteten Zustand den Kolbenraum 37.6 mit dem Netzdruck 40 beaufschlagt und dadurch eine nach unten gerichtete Schließkraft auf den Ventilstößel 23.1 ausgeübt wird,

daß das Schnellschaltventil 92 durch schnelles Einschalten den Kolbenraum 37.6 schlagartig zur freien Atmosphäre hin entlastet, wodurch schlagartig eine nach oben gerichtete Öffnungskraft auf den Ventilstößel 23.1 einwirkt, die noch durch die Rückferderung des elastischen Ventilstößels unterstützt wird und wodurch der Ventilstößel 23.1 schlagartig vom Ventilsitz abgehoben wird,

daß die Schnellschaltventile 92 für den Druckluftimpuls gegenüber den Schnellschaltventilen für den Vielstempel-Preßimpuls zeitlich verzögert eingeschaltet werden, um eine synchrone Verdichtungswirkung der beiden Impulse zu bewirken,

daß die einzelnen Schnellschaltventile 92 für den Vielstempel-Preßimpuls individuell zu unterschiedlichen Zeitpunkten eingeschaltet werden können, um eine an die Modellkontur angepaßte profilierte Hubfront oder auch eine sonstig profilierte Hubfront der Preßstempel 27.1/27.2 zu bewirken,

daß nur die Schnellschaltventile 92 für den Vielstempel-Preßimpuls eingeschaltet werden, um den Verdichtungsvorgang nur mit dem Vielstempel-Preßimpuls und ohne den Druckluftimpuls durchführen zu können und

daß nur die Schnellschaltventile 92 für den Druckluftimpuls eingeschaltet werden, um den Verdichtungsvorgang nur mit dem Druckluftimpuls und ohne den Vielstempel-Preßimpuls durchführen zu können.

Device for carrying out the method according to claims 1 to 11, with individually driven valve tappets for opening and closing a nozzle system arranged in a grid and used for compression of the molding material, characterized in that

that each individual drive has a piston 37.1 with a damping rubber 37.5, a piston rod 37.2, an elastically deformable valve tappet 23.1 , and an electrically operated quick-switching valve 92 integrated in the cylinder cover 36.7 ,

that the differential areas formed by the pistons 37.1 and the piston rods 37.2 on the underside of the pistons are continuously acted upon by the network pressure 40 present in the sealed-off pressure chamber 36.4 ,

that the quick-acting valve 92 37.6 acted upon in the off state the piston chamber pressure with the network 40 and thereby exerted downward closing force on the valve stem 23.1,

that the quick-switching valve 92 suddenly relieves the piston space 37.6 towards the free atmosphere, whereby an upward opening force acts suddenly on the valve tappet 23.1 , which is further supported by the return of the elastic valve tappet and as a result of which the valve tappet 23.1 is suddenly lifted off the valve seat ,

that the quick-switching valves 92 for the compressed air pulse are switched on with a time delay compared to the quick-switching valves for the multi-stamp pressing pulse, in order to bring about a synchronous compression effect of the two pulses,

that the individual quick-switching valves 92 for the multi-punch press pulse can be switched on individually at different times in order to bring about a profiled lifting front adapted to the model contour or else a profiled lifting front of the press punch 27.1 / 27.2 ,

that only the quick-switching valves 92 are switched on for the multi-stamp press pulse in order to be able to carry out the compression process only with the multi-stamp press pulse and without the compressed air pulse and

that only the quick-switching valves 92 for the compressed air pulse are switched on in order to be able to carry out the compression process only with the compressed air pulse and without the multi-stamp press pulse.

Vorrichtung nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet,

daß die Kolbenstange 37.2 aus einem Rohr besteht und der Kolbenstangeninnenraum durch die Öffnungen 37.4 Bestandteil des Druckluftbehälters 19 ist,

daß am unteren Kolbenstangenschaft 37.3 ein elastisch verformbarer z.B. aus Gummi bestehender Ventilstößel 23.1 angebracht ist, der beim Schließen zusammengedrückt wird und der sich beim öffnen wieder entspannt, wodurch der Ventilstößel 23.1 nach dem Entspannungshub 38.6 (Maß 23.6 minus Maß 23.7) mit einer bereits definitiven Geschwindigkeit schlagartig vom Ventilsitz abhebt und

daß die Ventilstößelverformung durch den im Öffnungszustand bestehenden Spalt 23.5 weitgehend reibungsfrei zur Stützscheibe 23.3 verläuft.

Device according to claim 23, characterized in

that the piston rod 37.2 consists of a tube and the interior of the piston rod is part of the compressed air container 19 through the openings 37.4 ,

that an elastically deformable, for example rubber valve tappet 23.1 is attached to the lower piston rod shaft 37.3, which is compressed when closing and which relaxes again when opened, so that the valve tappet 23.1 after the expansion stroke 38.6 (dimension 23.6 minus dimension 23.7) at an already definite speed suddenly lifts off the valve seat and

that the valve tappet deformation runs largely smoothly through the gap 23.5 existing in the open state to the support disk 23.3 .

Vorrichtung nach den Ansprüchen 23 und 24, dadurch gekennzeichnet,

daß der einzelne Ventilstößel 23.1 durch die aus der Druckdiffernz zwischen dem Druck des Druckluftbehälter 19 und dem atmosphärischen Druck unterhalb der Bodenplatte 20.2 resultierenden Schließkraft sowie durch eine weitere Schließkraft des Kolbens 37.1 eigensicher auf seinen Ventilsitz gedrückt wird und

daß die einzeln angetriebenen Ventilstößel 23.1 im Preßstempelraster 25.7 und im Druckluftimpulsraster 25.8 angeordnet sind und einen Öffnungshub 25.5 von D/4 (D 25.4) aufweisen.

Device according to claims 23 and 24, characterized in that

that the individual valve lifter 23.1 is pressed intrinsically safely onto its valve seat by the closing force resulting from the pressure difference between the pressure of the compressed air tank 19 and the atmospheric pressure below the base plate 20.2 and by a further closing force of the piston 37.1 and

that the individually driven valve lifters 23.1 are arranged in the press ram grid 25.7 and in the compressed air pulse grid 25.8 and have an opening stroke 25.5 of D / 4 (D 25.4) .

Vorrichtung nach den Ansprüchen 23 bis 25, dadurch gekennzeichnet,

daß die Kopfplatte 36.1/36.2 des Druckluftbehälters 19 Zylinderbohrungen 36.3 für den Kolben 37.1 und eine zum Druckluftbehälter 19 hin abgeschottete Druckkammer 36.4 aufweist,

daß die abgeschottete Druckkammer 36.4 über die Kanäle 36.6 mit dem Druckluftnetz 40 und über die Ringspalte 36.5 mit den Zylinderräumen unterhalb der Kolben 37.1 verbunden ist und

daß die Kolbenstangenlager 38.3/38.4 und die Kolbenstangendichtungen 38.5 in der Bodenplatte der abgeschotteten Druckkammer 36.4 angeordnet sind.

Device according to claims 23 to 25, characterized in that

that the top plate 36.1 / 36.2 of the compressed air tank 19 has cylinder bores 36.3 for the piston 37.1 and a pressure chamber 36.4 which is sealed off from the compressed air tank 19 ,

that the sealed-off pressure chamber 36.4 is connected to the compressed air network 40 via the channels 36.6 and to the cylinder spaces below the pistons 37.1 via the annular gaps 36.5 and

that the piston rod bearings 38.3 / 38.4 and the piston rod seals 38.5 are arranged in the base plate of the sealed-off pressure chamber 36.4 .

Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 11, mit einer Kontrolleinrichtung zur Überwachung der angehobenen Stellung der Preßstempel 27.1 und zur Freigabe des Formkasten- und Füllrahmentransportes, dadurch gekennzeichnet,

daß die Bodenplatte 20.2 die vertikalen Bohrungen 33.1 aufweist, die von den Dämpfungsgummis 28.5 der einzelnen Preßstempel 27.1 in der oberen Preßstempelstellung durch die Druckeinwirkung in den kolbenstangenseitigen Zylinderräumen 29.9 druckdicht verschlossen werden,

daß ein vom Ventil 59 ausgehender Druckluftimpuls, der über die Drosselblenden 60.1/2 und über die horizontalen Bohrungen 33.2/3 bis an die verschlossenen vertikalen Kanäle 33.1 gelangt, einen Staudruck bewirkt, wodurch die Drucksensoren 61.1/2 ansprechen und die angehobene Stellung aller Preßstempel 27.1 bestätigt wird,

daß bei mindestens einem nicht vollständig angehobenen Preßstempel 27.1 mit nicht verschlossener vertikaler Bohrung 33.1 der vom Ventil 59 ausgehende und über die Drosselblenden 60.1/2 verlaufende Druckluftstrom ohne Stauwirkung über den entsprechenden Kolbenraum 25.3, über die Kanäle 26.6/7 und über die Ventile 67.1/2 zur freien Atmosphäre abfließt, wodurch der entsprechende Drucksensor 61.1/2 nicht anspricht und somit keine Bestätigung über die angehobenen Preßstempel 27.1 ausgegeben wird und

daß im weiteren diese Preßstempelkontrolle über einen oder über mehrere Schaltkreise mit entsprechender Anzahl von Drosselblenden 60 und Drucksensoren 61 erfolgen kann.

Device for carrying out the method according to claims 1 to 11, with a control device for monitoring the raised position of the press rams 27.1 and for releasing the mold box and filling frame transport, characterized in that

that the base plate 20.2 has the vertical bores 33.1 , which are closed in a pressure-tight manner by the damping rubbers 28.5 of the individual press rams 27.1 in the upper press ram position by the action of pressure in the cylinder spaces 29.9 on the piston rod side,

that a compressed air pulse emanating from valve 59 , which reaches throttling orifices 60.1 / 2 and horizontal bores 33.2 / 3 as far as closed vertical channels 33.1 , causes a back pressure, causing pressure sensors 61.1 / 2 to respond and the raised position of all rams 27.1 is confirmed

that with at least one not fully raised press ram 27.1 with an unclosed vertical bore 33.1, the compressed air flow proceeding from the valve 59 and passing through the throttle diaphragms 60.1 / 2 without a backlog effect via the corresponding piston chamber 25.3, via the channels 26.6 / 7 and via the valves 67.1 / 2 flows to the free atmosphere, as a result of which the corresponding pressure sensor 61.1 / 2 does not respond and therefore no confirmation is given about the raised press rams 27.1 and

that in the following this ram control can take place via one or more circuits with a corresponding number of throttle diaphragms 60 and pressure sensors 61 .

Vorrichtung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet,

daß die vertikalen Bohrungen 33.1 und die horizontalen Bohrungen 33.2/3 in Verbindung mit dem Ventil 55 und dem Ölbehälter 56 auch zur Schmierung der Preßstempelzylinder verwendbar sind,

daß die Schmierung in Formtaktintervallen durch Druckluftbeaufschlagung des Ölbehälters 56 erfolgt und

daß die Schmierölmenge von der Einschaltdauer des Ventils 55 und von der Blendengröße 57.1/2 bestimmt wird.

Apparatus according to claim 27, characterized in

that the vertical bores 33.1 and the horizontal bores 33.2 / 3 in connection with the valve 55 and the oil container 56 can also be used for lubricating the ram cylinders,

that the lubrication takes place in the form cycle intervals by pressurized air to the oil container 56 and

that the amount of lubricating oil is determined by the duty cycle of the valve 55 and the aperture size 57.1 / 2 .

Verfahren zum Verdichten von Formstoffen (z.B. Gießereiformsand) unter Verwendung der Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 28, dadurch gekennzeichnet,

daß Druckluft aus dem Druckluftbehälter 19 über die Ventile 49 und 80 sowie über die Modellplattendüsen 07 entgegen der Schwerkraft des Formstoffes 08 in die Formkammer 10 eingeblasen wird, wodurch die Formkammer 10 und die Luftporen im Formstoff 08 in den Zustand eines höheren atmosphärischen Druckes versetzt werden, wobei dieser Druck dem Druck im Druckluftbehälter 19 entspricht.

daß danach die kolbenstangenseitigen Preßzylinderräume 29.9 durch Schließen des Ventils 71 und Öffnen des Ventils 75 sowie die kolbenseitigen Preßzylinderräume 25.3 und die Druckluftimpulskanäle 26.3 durch öffnen der Lavaldüsen 25.1 mit dem Druckluftbehälter 19 verbunden werden, wodurch allseitige Druckgleichheit in der Formkammer 10, im Druckluftbehälter 19 und in den Preßzylinderräumen 25.3 und 29.9 entsteht und wodurch sich die Preßstempel 27.1 mit ihrem Eigengewicht auf den losen Formstoff auflegen können.

daß frühestens nach dem allseitigen Druckausgleich durch Ausschalten des Ventils 80 ein Verdichtungsluftstrom eingeleitet wird, der vom Druckluftbehälter 19, durch die Formkammer 10, über die Modellplattendüsen 07, über die Ventile 80, 81 und über das ausgeschaltete Ventil 83 zur freien Atmosphäre hin oder wahlweise über das eingeschaltete Ventil 83 zu einer Unterdruckquelle 84 hin abfließt.

daß mit dem Einschalten des Verdichtungsluftstromes die kolbenstangenseitigen Preßzylinderräume 29.9 durch Ausschalten des Ventils 75 und durch Einschalten der Ventile 72.1/2 zur freien Atmosphäre hin oder wahlweise durch Einschalten der Ventile 73.1/2 zu einer Unterdruckquelle 84 hin entlastet werden, wodurch die Preßstempel 27.1 zusammen mit dem Verdichtungsluftstrom nach unten bewegt werden und wobei der Formstoff 08 durch die synchrone Wirkung des Verdichtungsluftstromes und der Preßkraft der nachschiebenden Preßstempel 27.1 verdichtet wird.

daß nach ca. 50 bis 70% (vorzugsweise 70%) der Verdichtungszeit die Lavaldüsen 25.1 geschlossen werden und zur Erhöhung des Formpreßdruckes die kolbenseitigen Preßzylinderräume 25.3 über das Ventil 64 mit einem höheren, am Druckregler 63 oder an einem Druckübersetzer einstellbaren Druck beaufschlagt werden und wonach mit Erreichen dieses Druckes der restliche Formkammerdruck, mit dem nach dem Schließen der Lavaldüsen 25.1 der Verdichtungsluftstrom weiter betrieben wurde, über die Ventile 85.1/2 u. 86.1/2 kontrolliert abgebaut wird und wonach dann die Preßstempel wieder in ihre obere Ausgangslage zurückgefahren werden.

Method for compacting molding materials (eg foundry molding sand) using the device according to claims 12 to 28, characterized in that

that compressed air from the compressed air reservoir 19 via the valves 49 and 80 and via the model plate nozzles 07 is blown into the molding chamber 10 against the gravitational force of the molding material 08, thereby forming chamber 10 and the air voids are displaced in the molding material 08 in the state of a higher atmospheric pressure, this pressure corresponds to the pressure in the compressed air tank 19 .

that thereafter the piston rod-side press cylinder spaces 29.9 by closing the valve 71 and opening the valve 75 and the piston-side press cylinder spaces 25.3 and the compressed air impulse channels 26.3 by opening the Laval nozzles 25.1 are connected to the compressed air tank 19 , so that all-round pressure equality in the molding chamber 10 , in the compressed air tank 19 and in The press cylinder rooms 25.3 and 29.9 are formed and as a result the press rams 27.1 can lay down with their own weight on the loose molding material.

that at the earliest after the all-round pressure equalization by switching off the valve 80, a compression air flow is initiated, which from the compressed air tank 19 , through the molding chamber 10 , via the model plate nozzles 07 , via the valves 80, 81 and via the switched-off valve 83 to the free atmosphere or alternatively via the switched-on valve 83 flows out to a vacuum source 84 .

that when the compression air flow is switched on, the pressure cylinder spaces 29.9 on the piston rod side are relieved of pressure by switching off the valve 75 and switching on the valves 72.1 / 2 to the free atmosphere or, optionally, by switching on the valves 73.1 / 2 to a vacuum source 84 , so that the press rams 27.1 together with the compression air flow are moved down and the molding material 08 is compressed by the synchronous effect of the compression air flow and the pressing force of the downstream press ram 27.1 .

that after approx. 50 to 70% (preferably 70%) of the compression time, the Laval nozzles 25.1 are closed and to increase the molding pressure, the piston-side press cylinder spaces 25.3 are acted upon by valve 64 with a higher pressure which can be set on the pressure regulator 63 or on a pressure intensifier, and then when this pressure is reached, the remaining mold chamber pressure, with which the compression air flow continued to operate after the Laval nozzles 25.1 were closed, via the valves 85.1 / 2 u. 86.1 / 2 is removed in a controlled manner and then the rams are then returned to their upper starting position.

Verfahren nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem Druckausgleich und vor Auslösung des Verdichtungsvorganges wahlweise ein an der Drossel 82 in seiner Intensität einstellbarer und vom Druckbehälter 19 ausgehender Fluidisierungsstrom durch den Formstoff 08 geleitet wird und der über die Modellplattendüsen 07, über die ausgeschalteten Ventile 80 und 83 sowie über die Drossel 82 zur freien Atmosphäre hin abfließt, wobei der Fluidisierungsstrom ohne erkennbare Vorverdichtung den Formstoff 08 fluidisiert und homogenisiert und dem in einem stufenlosen und kontinuierlichen Übergang durch Ausschalten der Ventile 75 und 81 und durch Einschalten der Ventile 72.1/2 bzw. 73.1/2 der Verdichtungsvorgang folgt.A method according to claim 29, characterized in that after the pressure equalization and before triggering the compression process, a fluidization stream which is adjustable in intensity at the throttle 82 and originates from the pressure vessel 19 is passed through the molding material 08 and via the model plate nozzles 07 , via the deactivated valves 80 and 83 as well as via the throttle 82 flows to the free atmosphere, the fluidization stream fluidizing and homogenizing the molding material 08 without recognizable pre-compression and which in a continuous and continuous transition by switching off the valves 75 and 81 and switching on the valves 72.1 / 2 and 73.1 / 2 the compression process follows.

Verfahren nach den Ansprüchen 29 und 30, dadurch gekennzeichnet, daß das Einblasen der Druckluft in die Formkammer 10 mit einem flachen, an der Drossel 79 einstellbaren Druckgradienten von 1 bis 6 bar/sek, vorzugsweise von 2 bis 4 bar/sek erfolgt.Process according to claims 29 and 30, characterized in that the compressed air is blown into the molding chamber 10 with a flat pressure gradient of 1 to 6 bar / sec, preferably 2 to 4 bar / sec, which can be set on the throttle 79 .

Verfahren nach den Ansprüchen 29 bis 31, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichtungsvorgang mit einem am Druckregler 43 einstellbaren und im Druckluftbehälter 19 gespeicherten Druck von maximal 8 bar, vorzugsweise von 3 bis 6 bar betrieben wird. Process according to claims 29 to 31, characterized in that the compression process is operated with a pressure of a maximum of 8 bar, preferably of 3 to 6 bar, which can be set on the pressure regulator 43 and stored in the compressed air tank 19 .

Verfahren nach den Ansprüchen 29 bis 32, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich zum unterseitigen Einblasen der Druckluft in die Formkammer 10 über das Ventil 80 auch noch über das Ventil 77 und über die Rautenrohre 30.2 von oben Druckluft in die Formkammer 10 eingeblasen werden kann, wobei das Einblasen von oben erst einsetzt, wenn der Druckaufbau durch das Einblasen von unten 30 bis 70%, vorzugsweise 50% des Druckendwertes erreicht hat.The method of claims 29 to 32, characterized in that also can be injected via the valve 80 or through valve 77 and through the diamond tubes 30.2 from above compressed air into the molding chamber 10 in addition to the lower-side blowing the compressed air into the molding chamber 10, wherein the Blowing in from above only begins when the pressure build-up has reached 30 to 70%, preferably 50% of the final pressure value by blowing in from below.

Verfahren nach den Ansprüchen 29 bis 33, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erhöhung des Formpreßdruckes bzw. des Druckes in den Preßzylinderräumen 25.3 über den Netzdruck hinaus ein Druckübersetzer eingesetzt werden kann, der primärseitig vom Druckluftnetz 40 gespeist wird und der sekundärseitig zur Deckung des Spitzenbedarfs während der Hochdruckpreßfunktion in einen Speicherbehälter fördert.Method according to claims 29 to 33, characterized in that to increase the compression pressure or the pressure in the press cylinder spaces 25.3 beyond the network pressure, a pressure intensifier can be used, which is fed on the primary side by the compressed air network 40 and on the secondary side to cover the peak demand during the High pressure press function promotes in a storage container.

Verfahren nach den Ansprüchen 29 bis 34, dadurch gekennzeichnet, daß als mechanische Preßeinrichtung ein Vielstempelsystem sowie auch eine einzelne Preßplatte verwendet werden kann.Process according to claims 29 to 34, characterized in that a multi-punch system and also a single press plate can be used as the mechanical press device.

Verfahren zum Verdichten von Formstoffen (z.B. Gießereiformsand) unter Verwendung einer vereinfachten, auf die Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 29 bis 35 beschränkten Vorrichtung gemäß Fig.13, dadurch gekennzeichnet,

daß der Preßzylinderblock 26.1 eine Verteilerplatte 100 mit Verteilerkanälen für die Druckluftzufuhr zu den Preßstempelzylindern aufweist,

daß die Preßstempelzylinder über die Verteilerplatte 100 von den externen Ventilen 93.1/2 und 94.1/2 gesteuert werden,

daß der Verdichtungsluftstrom über die Kanäle und Düsen 99/99a von den externen Ventilen 77.1/2 gesteuert wird,

und daß der Preßzylinderblock 26.1 mit der Verteilerplatte 100 unmittelbar am Kopfrahmen 15 befestigt ist.

Method for compacting molding materials (eg foundry molding sand) using a simplified device according to FIG. 13, limited to the implementation of the method according to claims 29 to 35, characterized in that

that the press cylinder block 26.1 has a distributor plate 100 with distributor channels for the compressed air supply to the press ram cylinders,

that the ram cylinders are controlled via the distributor plate 100 by the external valves 93.1 / 2 and 94.1 / 2 ,

that the compression air flow via the channels and nozzles 99 / 99a is controlled by the external valves 77.1 / 2 ,

and that the press cylinder block 26.1 is attached directly to the head frame 15 with the distributor plate 100 .

Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 36, dadurch gekennzeichnet, daß alle modellbezogenen Betriebsparameter in einem der jeweiligen Modellnummer zugeordneten Datensatz abgelegt werden, der bei einem Modellwechsel durch automatisches Auslesen der Modellnummer oder durch manuelle Eingabe der Modellnummer aktiviert wird, wobei die Betriebsparameter automatisch an die entsprechenden Steuerelemente ausgegeben werden und wobei sich diese Steuerelemente automatisch auf den ausgegebenen Wert einstellen.Device according to claims 1 to 36, characterized in that all model-related operating parameters are stored in a data record assigned to the respective model number, which is activated when the model is changed by automatically reading out the model number or by manually entering the model number, the operating parameters automatically being sent to the corresponding Control elements are output and these controls automatically adjust to the output value.

Vorrichtung nach den Ansprüchen 12 bis 26, dadurch gekennzeichnet,

daß zwischen dem Füllrahmen 04 und dem Zwischenrahmen 30.1 ein Distanzmaß 30.7 vorgesehen werden kann, um eine Füllrahmenbewegung bei vollständig abgesenkten Preßstempeln 27.1/27.2 zu ermöglichen,

daß hierbei die zu Verdichtungsbeginn abgesenkten und im drucklosen Zustand befindlichen Preßstempel 27.1/27.2 beim Anheben der Formeinheit 05 den lose eingefüllten Formstoff 08 leicht andrücken und dabei angehoben werden und wonach nach dem Andrücken des Füllrahmens 04 an den Zwischenrahmen 30.1 der Verdichtungsvorgang ausgelöst wird und

daß zur Überbrückung des Distanzmaßes 30.7 eine Hubvorrichtung 30.8 vorgesehen ist, die nach dem Andrücken des Füllrahmens 04 an den Zwischenrahmen 30.1 mit den Halteplatten 30.9 unter den Formkasten 03 gehoben wird, so daß der Entformungsvorgang unmittelbar nach der Verdichtung und dem Abbau des Verdichtungsdruckes beginnen kann, wobei der Formkasten nach dem Entformen auf die Rollenbahn 18 abgesetzt wird.

Device according to claims 12 to 26, characterized in that

that a spacing 30.7 can be provided between the filling frame 04 and the intermediate frame 30.1 in order to enable a filling frame movement with the press dies 27.1 / 27.2 completely lowered,

that the press rams 27.1 / 27.2, which are lowered at the start of compression and are in the unpressurized state, lightly press on the loosely filled molding material 08 when the molding unit 05 is lifted and thereby lifted, and then after the filling frame 04 is pressed onto the intermediate frame 30.1, the compression process is triggered and

that a lifting device 30.8 is provided to bridge the distance 30.7 , which is lifted after pressing the filling frame 04 onto the intermediate frame 30.1 with the holding plates 30.9 under the molding box 03 , so that the demolding process can begin immediately after the compression and the reduction of the compression pressure, the molding box being placed on the roller conveyor 18 after removal from the mold.