EP1045214B1 - Pompe à chaleur à absorption et procédé de fonctionnement d'une pompe à chaleur à absorption - Google Patents

Pompe à chaleur à absorption et procédé de fonctionnement d'une pompe à chaleur à absorption Download PDF

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EP1045214B1
EP1045214B1 EP00104384A EP00104384A EP1045214B1 EP 1045214 B1 EP1045214 B1 EP 1045214B1 EP 00104384 A EP00104384 A EP 00104384A EP 00104384 A EP00104384 A EP 00104384A EP 1045214 B1 EP1045214 B1 EP 1045214B1
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EP
European Patent Office
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temperature
coolant
measured
vaporiser
condenser
Prior art date
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EP00104384A
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German (de)
English (en)
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EP1045214A3 (fr
EP1045214A2 (fr
Inventor
Andreas Bangheri
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Heliotherm Solartechnik Ges mbH
Original Assignee
Heliotherm Warmepumpentechnik Gesmbh
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Publication of EP1045214A3 publication Critical patent/EP1045214A3/fr
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/04—Arrangement or mounting of control or safety devices for sorption type machines, plants or systems
    • F25B49/043—Operating continuously
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/04—Heat pumps of the sorption type

Definitions

  • the present invention relates to an absorption heat pump and a method of operating an absorption heat pump.
  • a solution containing a refrigerant for example, by means of a gas or oil burner, heated electrically or with the aid of additional heat exchanger by means of waste heat or solar energy in a digester to expel refrigerant as refrigerant vapor from the solution.
  • the refrigerant vapor is brought by this process to a high temperature level or high pressure level.
  • the refrigerant vapor is then condensed in a condenser against a heating medium and thus supplies heat to the heating means.
  • the highly cooled and expanded refrigerant is an evaporator, in which it is evaporated against a medium which supplies ambient energy to the refrigerant, and then fed to at least one absorber.
  • the refrigerant depleted solution from the digester is fed via a heat exchanger to the absorber, where the refrigerant depleted solution with refrigerant which has passed through the evaporator unites.
  • the resulting heat of solution is provided to the expeller process and the consumer or discharged only to the consumer.
  • the resulting rich in refrigerant solution from the absorber is pumped by means of a solution pump from the low pressure level of the absorber, which corresponds approximately to the Verdamphengstik, to a high pressure level and fed again to the digester.
  • the heating means heated in the condenser is supplied to a consumer and the heating means cooled by the consumer are returned to the condenser.
  • the concentration stratification prevailing during operation of the absorption heat pump is reduced in the digester and brought to the level of the solution poor in refrigerant.
  • a concentration stratification required for the stationary operating state can be built up in the digester. After a shutdown of the digester, therefore, when restarting such a system considerable start-up times and energy losses are to be accepted.
  • EP-B-0 202 432 proposes a cyclic absorption heat pump system in which the high-pressure part and the low-pressure part are locked at standstill by means of solenoid valves in order to minimize the restarting losses.
  • a disadvantage of this technique is that when the burner power is changed, e.g. may be caused by temperature fluctuations, a heat pump operation is not always guaranteed.
  • US-A-4596122 discloses an absorption heat pump according to the preamble of claim 2.
  • the invention is therefore an object of the invention to provide an absorption heat pump and a method for operating an absorption heat pump of the type described above, in which or at which the energy losses incurred during startup of the absorption heat pump are minimized while still reliable operation of the heat pump is guaranteed.
  • This object is achieved in a method for operating an absorption heat pump, as defined in the preamble of claim 1, which is based on EP-B-0 202 432, solved in that the outside temperature and the temperature of the heating medium are measured and the performance of the Burner is set in response to the measured temperature values, that the amount of refrigerant supplied to the evaporator is controlled, that the amount of the refrigerant-depleted solution supplied to the at least one absorber is controlled, and further that the delivery rate of the solution pump is controlled.
  • an absorption heat pump as defined in the preamble of claim 22, which is also based on EP-B-0 202 432, by further comprising: a first control device which arranges an outdoor one Outside sensor for measuring the outside temperature, at least one Schuffenschler for measuring the temperature of the heating means, and a first controller for controlling the power of the burner in dependence on the measured temperature values, a second control device for controlling the amount of refrigerant supplied to the evaporator, a third control device for controlling the amount of the refrigerant-depleted solution fed to the at least one absorber, and a fourth regulating device for controlling the delivery rate of the solution pump.
  • the inventive solution which allows modulating operation of the absorption heat pump by means of said control and regulating circuits, transient start-up losses are minimized while at the same time ensuring reliable heat pump operation.
  • a clocking operation as was provided in the systems proposed in the prior art, is prevented by the modulating technique.
  • control and regulation processes involved in the inventive concept ie the burner control, the condensate throttle control, the solution throttle control and the solution pump control, are separated from each other described. It is understood, however, that in the method and the apparatus according to the invention all four of said control and regulation processes are implemented simultaneously.
  • an absorption heat pump includes a digester 1 in which a solution containing a refrigerant is heated by means of a burner 2 to expel refrigerant as refrigerant vapor from the solution.
  • the refrigerant vapor in a line 30 is fed via a rectifier 3 to a condenser 13, in which the refrigerant vapor is condensed against a heating medium.
  • the heating means heated in this way is in turn fed into a line 32, the so-called supply, to a consumer 34, for example a radiator.
  • Heating means which has passed through the consumer 34, returns via a line 36, the so-called return, back to the absorption heat pump.
  • the heating medium cooled in the consumer 34 can be heated in an exhaust gas heat exchanger 9 against hot exhaust gas leaving the burner 2, which is discharged or otherwise disposed of or processed at 44, before it is fed to an absorber 6.
  • the absorber 6 which may be, for example, a plate heat exchanger, the heating means in a line 38 again supplied to the capacitor 13, so that there is a closed Schuffenzhou.
  • the in the condenser 13 against the heating means strongly cooled and expanded refrigerant is fed in a line 40 to the aftercooler 10, of which from it is fed via a throttle point 12 to an evaporator 11.
  • the refrigerant which may in particular be heat in the environment (indicated at 42 in FIG 1) of the consumer 34 to be heated building, for example in the soil, in water, in air , especially stored in brine.
  • Refrigerant leaving the evaporator 11 is again passed through the aftercooler 10 and from there to the absorber 6.
  • the absorber 6 or, as shown in FIG. 1, in a mixer 46 arranged in front of the absorber, the refrigerant is mixed with solvent which has left the digester 1 via a line 48.
  • the resulting heat of solution is made available to the expeller process in the boiler 1 and the consumer 34 or discharged only to the consumer 34.
  • the solution rich in refrigerant leaving the absorber 6 is pumped to a high pressure level after passing a solution reservoir 7 by means of a solution pump 8 from the low pressure level of the absorber 6 which approximately corresponds to the evaporation pressure, and fed again to the digester 1.
  • the refrigerant-rich solution of the absorber 6 as shown in FIG. 1 through the rectifier 3 and a heat exchanger 4 are passed, in which the refrigerant-rich solution is subjected to a heat exchange against the boiler 1 leaving the refrigerant vapor or the boiler 1 leaving solvent.
  • Refrigerant which is already condensed in the rectifier 3, is fed back to the digester 1 via a return 50.
  • the aim of the Absorptions termepumpenbrenner horrung is to achieve a heat demand of the building to be heated adapted control of the burner power, so as to ensure a continuous operation of the absorption heat pump.
  • the presently described concept is based, unlike the known systems described above, on the realization that it is quite useful and energetically rewarding with appropriate control and regulation of the system, the absorption heat pump with a reduced heating demand not completely off but herunterzuregeln, since otherwise the losses occurring at a restart of the system outweigh the energy savings achieved by the shutdown.
  • an outside sensor 14 for measuring the ambient temperature and a heating medium sensor for measuring the temperature of the heating means are provided, wherein the heating medium sensor may be implemented as a return sensor 15 for detecting the return temperature or as a flow sensor 16 for detecting the return temperature.
  • the outside sensor 14 and the return sensor 15 and / or the flow sensor 16 are connected to a controller 17 whose output is connected to the burner 2.
  • this is a controllable burner with a power consumption of, for example, 4 to 18 kW.
  • the controller 17 compares the measured return or flow temperature with a setpoint and throttles the burner power at approach of the return flow or the flow temperature to the setpoint. The control can be done in accordance with preset heating curves.
  • the burner output can be directly related to the measured outside temperature by assigning certain outside temperature values to certain burner power consumption values.
  • an external temperature of +15 ° C could be assigned a burner output of 4 kW, while at an outside temperature of -15 ° C the burner output should be 13 kW.
  • the flow and / or the return temperature can serve as setting parameters for the performance of the burner.
  • an outside temperature of +15 ° C can be assigned a return temperature of 25 ° C
  • an outside temperature of -15 ° C is assigned a return temperature of 45 ° C.
  • the temperature spread of the heating means i.
  • the difference between flow and return temperature serve as a control parameter.
  • the aforementioned types of control can be implemented individually or jointly.
  • the described burner control thus adapts the entire heat energy generated by the absorption process modulating the heat demand of the building to be heated, for example, by individual settings (for example, radiators are closed) or by external influence (variation of solar radiation, etc.) can constantly change.
  • the condensate throttle is controlled according to the presently described concept.
  • the condensate throttle control also has the task of avoiding an unnecessarily high condensation pressure and thus contributes to an improvement of the overall efficiency.
  • the condensate throttle can be done with the aid of several different control parameters.
  • a pressure sensor 18 by means of a pressure sensor 18, the pressure p KKein of the refrigerant vapor entering the condenser 13 is measured.
  • This pressure value pKKin can then be converted into a temperature value TKN with the aid of the Ziegler fundamental equation familiar to the person skilled in the art .
  • a regulator 19 in the illustrated example, a PID controller, then the calculated temperature value T KKein is compared with a reference temperature to form an output signal for controlling a continuously controllable actuator.
  • the temperature T flow of the emerging from the condenser 13 heating means which is measured by means of a temperature sensor 16. If the temperature difference T KKein -T supply is less than a predetermined desired value of, for example, 1 to 4 K, then the amount of the refrigerant supplied to the evaporator 11 is reduced by means of the controllable throttle point 12, which may be designed, for example, as a pulse width modulated valve. If, on the other hand, the said temperature difference is greater than the predetermined desired value, the quantity of refrigerant supplied to the evaporator 11 is increased. By means of the setpoint ensures that always sets a condensate supercooling of about 2 to 5 K. If the difference T KNo - T flow is equal to the specified value, the valve position is optimal.
  • FIG. 3 A variant of the condensate throttle control of FIG. 2 is shown in FIG. 3 outlined.
  • a temperature sensor 20 is provided here, which detects the temperature T KKaus of the refrigerant exiting from the condenser 13. This temperature T KKaus is again compared with the temperature T flow of the emerging from the condenser 13 heating medium. Based on the determined with a controller 19 temperature difference between the flow temperature T flow , which corresponds to the condensation temperature, and the temperature T KKaus the condensate can be the prevailing condensate supercooling rate.
  • the throttling point 12 can be opened or closed completely or partially based on a comparison between said temperature difference and this setpoint.
  • the nominal value of condensate subcooling is preferably in the range between 2 and 5 K.
  • FIG. 4 Another variant of the condensate throttle control of FIG. 2 is shown in FIG. 4 shown.
  • the embodiment of FIG. 4 differs from that of FIG. 3 in that the temperature of the heating means is not measured at the outlet of the condenser 13 but at its inlet.
  • the measured by a temperature sensor 20 temperature T KKaus exiting the condenser 13 refrigerant is then compared with the measured by a temperature sensor 21 temperature T HNo of entering the condenser 13 heating means, for which purpose the controller 19 preferably comprises a differential former.
  • the controller 19 preferably comprises a differential former.
  • a closure of the solution throttle has correspondingly opposite effects.
  • the temperature T KVein of the refrigerant supplied to the evaporator 11 is measured by means of a temperature sensor 22. With the aid of a second temperature sensor 23, the temperature T KVaus of the exiting the evaporator 11 refrigerant is detected.
  • a PID controller 26 forms a difference from the two measured temperature values and applies a control signal to the solution throttle 5 based on the result of the subtraction.
  • the ascertained temperature difference is compared with a predetermined desired value, similar to the method described above, with a particularly preferred range for this desired value ranging from 7 to 10 K in the presently described embodiment.
  • the solution throttle 5 is closed; If the determined temperature difference is smaller than the predetermined desired value, the solution throttle 5 is opened.
  • the control of the solution throttle 5 can moreover also by a measurement of the flow temperature, as described with reference to FIGS. 2 and 3 were influenced by the setpoint for the difference between the temperature T KVein of the evaporator 11 supplied refrigerant and the temperature T KVaus of the exiting the evaporator 11 refrigerant in dependence on the flow temperature T flow is varied.
  • control can be designed so that the setpoint for said temperature difference at the evaporator at a flow temperature of 30 ° C, for example, 14 K, while this setpoint is lowered at a flow temperature of 50 ° C to eg 7 K.
  • the temperature T KVein measured by the temperature sensor 22 of the refrigerant supplied to the evaporator 11 is compared with the temperature T MV of the medium supplied to the evaporator 11 (brine, water, air, etc.) measured by means of a temperature sensor 24. Based on this comparison, the controller 26 delivers a control signal to the solution throttle 5 as a function of a predetermined desired value.
  • FIG. 7 Another variant of the solution throttle control is shown in FIG. 7, in which the pressure p KVaus of the refrigerant emerging from the aftercooler 10 and by means of a temperature sensor 24 are measured by means of a pressure sensor 28, the temperature T KVaus of emerging from the evaporator 11 refrigerant.
  • the measured pressure value can then, as described above with reference to the presently used condensate throttle control, be converted into a temperature value and compared by subtraction with the temperature value measured by means of the temperature sensor 24.
  • the thus determined temperature difference is then compared with a predetermined setpoint value to obtain a control signal for the solution throttle 5.
  • FIG. 7 Another variant of the solution throttle control is shown in FIG. 7, in which the pressure p KVaus of the refrigerant emerging from the aftercooler 10 and by means of a temperature sensor 24 are measured by means of a pressure sensor 28, the temperature T KVaus of emerging from the evaporator 11 refrigerant.
  • the measured pressure value can then, as described above with reference to the
  • both transducers could be further modified in that both transducers are arranged at substantially the same point of the process flow.
  • both the pressure sensor 28 and the temperature sensor 24 could be placed between the aftercooler 10 and the mixer 46 or between the evaporator 11 and the aftercooler 10.
  • FIG. Figure 8 shows an embodiment of the solution pump control used in the present absorption heat pump concept.
  • the solution rich in refrigerant leaving the absorber 6 after passing through the solution reservoir 7 is pumped by means of a solution pump 8 from the low pressure level of the absorber 6 to a high pressure level and supplied again to the digester 1.
  • the solution pump control is detected by means of a arranged in the solution reservoir float 7 29, advantageously a magnetic inductive float, the level of the solution reservoir 7 and based on the measured level, the speed of the solution pump 8 and thus the solution mass flow adapted to the process.

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Claims (34)

  1. Procédé pour faire fonctionner une pompe à chaleur à absorption, dans lequel
    (a) une solution contenant un fluide frigorigène est chauffée dans une chaudière (1) au moyen d'un brûleur (2) pour faire sortir du fluide frigorigène sous forme de vapeur de fluide frigorigène ;
    (b) la vapeur de fluide frigorigène est condensée dans un condenseur (13) contre un fluide de chauffage pour transmettre de la chaleur au fluide de chauffage ;
    (c) le fluide frigorigène est envoyé par le condenseur à un évaporateur (11) dans lequel il est évaporé contre un milieu puis il est envoyé à au moins un absorbeur (6) ;
    (d) une solution appauvrie en fluide frigorigène est envoyée par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur (4) de la chaudière à l'au moins un absorbeur où la solution appauvrie en fluide frigorigène est mélangée au fluide frigorigène qui a traversé l'évaporateur ;
    (e) une solution riche en fluide frigorigène est pompée de l'absorbeur au moyen d'une pompe de solution (8) à un niveau de haute pression et est à nouveau envoyée à la chaudière ; et
    (f) le fluide de chauffage chauffé dans le condenseur (13) est envoyé à un consommateur et le fluide de chauffage refroidi par le consommateur est renvoyé au condenseur ;
    caractérisé en ce que
    (g) on mesure la température extérieure et la température du fluide de chauffage et on règle la puissance du brûleur (2) en fonction des valeurs de température mesurées ;
    (h) on régule (19) la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) ;
    (i) on régule la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène et envoyée à l'au moins un absorbeur (6) ; et
    (j) on régule le débit de la pompe de solution (8).
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on met le fluide frigorigène sortant du condenseur (13) dans une relation d'échange thermique indirect avec le fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) avant de l'envoyer à l'évaporateur (11).
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l' on mesure la température (TRücklauf) du fluide de chauffage après la traversée du consommateur (température retour).
  4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on mesure de façon répétée la température retour (TRücklauf) et
    (g1) on compare la valeur mesurée de la température retour à une valeur de consigne ; et
    (g2) lorsque la valeur mesurée de la température retour s'approche de la valeur de consigne de la température retour, on réduit la puissance de brûleur.
  5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on mesure la température (TVorlauf) du fluide de chauffage envoyé par le condenseur à l'évaporateur (température aller).
  6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on mesure de façon répétée la température aller (Tvorlauf) et
    (g1) on compare la valeur mesurée de la température aller à une valeur de consigne ; et
    (g2) lorsque la valeur mesurée de la température aller s'approche de la valeur de consigne de la température aller, on réduit la puissance de brûleur.
  7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on mesure de façon répétée la température retour (TRücklauf) et la température aller (Tvorlauf) et
    (g1) à chaque mesure, on forme la différence des valeurs mesurées de la température aller et de la température retour ; et
    (g2) on réduit la puissance de brûleur lorsque la différence formée pour une mesure est inférieure à celle formée pour la mesure précédente.
  8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on mesure de façon répétée la température extérieure (TA) et on augmente la puissance de brûleur lorsque la température extérieure diminue.
  9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que
    (h1) on mesure la pression (pKKein) de la vapeur de fluide frigorigène entrant dans le condenseur (13) et la température (TVorlauf) du fluide de chauffage sortant du condenseur ; et
    (h2) on règle la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) en fonction des valeurs de pression et de température mesurées (pKKein, TVorlauf).
  10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que
    (h21) on convertit par calcul la valeur de pression mesurée (PKKein) en une valeur de température (TKKein) et on calcule une grandeur réglante A au moyen de la valeur de température ainsi calculée (en Kelvin) et de la température aller (en Kelvin) selon la formule suivante (I) A = T K K ein − T Vorlauf − B
    Figure imgb0011
     B ayant une valeur comprise entre 0,5 et 10 K, de préférence entre 1 et 4 K ; et
    (h22) on augmente la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) si A est supérieur à zéro ; et
    (h23) on réduit la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) si A est inférieur à zéro.
  11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que
    (h1) on mesure la température (TKKaus) du fluide frigorigène sortant du condenseur (13) et la température (TVorlauf) du fluide de chauffage sortant du condenseur ; et
    (h2) on règle le point d'étranglement (12) en fonction des valeurs de température mesurées (TKKaus, TVorlauf).
  12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que
    (h21) on compare la différence des valeurs de température mesurées à une valeur de consigne D selon la formule suivante (II) : C = ( T Vorlauf − T K K aus ) − D
    Figure imgb0012
     pour obtenir une grandeur réglante C, D ayant une valeur comprise entre 1 et 10 K, de préférence entre 2 et 5 K ; et
    (h22) on augmente la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) si C est supérieur à zéro ; et
    (h23) on réduit la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) si C est inférieur à zéro.
  13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que
    (h1) on mesure la température (TKKaus) du fluide frigorigène sortant du condenseur et la température (THKein) du fluide de chauffage entrant dans le condenseur (13) ; et
    (h2) on règle le point d'étranglement (12) en fonction des valeurs de température mesurées (TKKaus, THKein).
  14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que
    (h21) on calcule la différence de la température mesurée (TKKaus) du fluide frigorigène sortant du condenseur et la température (THKein) du fluide de chauffage entrant dans le condenseur (13) ; et
    (h22) on règle le point d'étranglement (12) en fonction de la différence calculée.
  15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'on effectue de façon répétée les opérations mentionnées de mesure et de calcul et on réduit la surface d'ouverture du point d'étranglement (12) lorsque la différence de température augmente ou on l'augmente lorsque la différence de température diminue.
  16. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que
    (i1) on mesure la température (TKVein) du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) ainsi que la température (TKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) ; et
    (i2) on règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de température mesurées (TKVein, TKVaus)
  17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que
    (i21) on compare la différence des valeurs de température mesurées (TKVein, TKVaus) à une valeur de consigne F selon la formule suivante (III) : E = ( T K V ein − T K V aus ) − F
    Figure imgb0013
     pour obtenir une grandeur réglante E ; et
    (i22) on augmente la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si E est supérieur à zéro ; et
    (i23) on réduit la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si E est inférieur à zéro.
  18. Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que
    (i1) on mesure la température (TKVein) du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) ainsi que la température (TMVein) du milieu envoyé à l'évaporateur (11), et
    (i2) on règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de température mesurées (TKVein, TMVein).
  19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que
    (i21) on compare la différence des valeurs de température mesurées (TKVein TMVein) à une valeur de consigne H selon la formule suivante (IV) : G = ( T M V ein − T K V ein ) − H
    Figure imgb0014
     pour obtenir une grandeur réglante G ; et
    (i22) on augmente la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si G est supérieur à zéro ; et
    (i23) on réduit la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si G est inférieur à zéro.
  20. Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que
    (i1) on mesure la pression (pKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) ainsi que la température (TKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) ; et
    (i2) on règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de pression et de température mesurées (PKVaus, TKVaus).
  21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que
    (j21) on convertit par calcul la valeur de pression mesurée (PKVaus) en une valeur de température TVerdampfung et on calcule une grandeur réglante L au moyen de la valeur de température ainsi calculée (en Kelvin) et de la température (TKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) selon la formule suivante (V) : L = T Verdampfung − T K V aus − M
    Figure imgb0015
     M ayant de préférence une valeur comprise entre 4 et 15 K ; et
    (j22) on augmente la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si L est inférieur à zéro ; et
    (j23) on réduit la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) si L est supérieur à zéro.
  22. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que
    (j1) on conduit la solution enrichie en fluide frigorigène et provenant de l'absorbeur à travers un réservoir de solution (7),
    (j2) on mesure le niveau dans le réservoir de solution, et
    (j3) on règle le débit de la pompe de solution (8) en fonction du niveau mesuré.
  23. Pompe à chaleur à absorption, comprenant :
    (a) une chaudière (1) pour recevoir une solution contenant un fluide frigorigène ;
    (b) un brûleur (2) pour transmettre de la chaleur à la chaudière (1) afin de produire de la vapeur de fluide frigorigène ;
    (c) un condenseur (13) ;
    (d) un agencement de conduites (30) pour conduire de la vapeur de fluide frigorigène de la chaudière au condenseur ;
    (e) un agencement de conduites (32, 36) pour conduire un fluide de chauffage chauffé dans le condenseur au moyen de la vapeur de fluide frigorigène se condensant du condenseur à un consommateur (34) ainsi que pour renvoyer du fluide de chauffage refroidi par le consommateur au condenseur ;
    (f) un évaporateur (11) pour évaporer le fluide frigorigène contre un milieu ;
    (g) un point d'étranglement (12) et un agencement de conduites (40) pour conduire du fluide frigorigène du condenseur (13) au point d'étranglement (12) et du point d'étranglement à l'évaporateur (11) ;
    (h) au moins un absorbeur (6) et un agencement de conduites pour conduire du fluide frigorigène de l'évaporateur à l'absorbeur ;
    (i) un agencement de conduites (48, 38) pour conduire la solution appauvrie en fluide frigorigène dans la chaudière à l'au moins un absorbeur ; et
    (j) une pompe de solution (8) pour comprimer la solution riche en fluide frigorigène et sortant de l'absorbeur à un niveau de haute pression et un agencement de conduites pour conduire la solution riche en fluide frigorigène et sous pression à la chaudière ;
    caractérisée par
    (k) un premier dispositif de régulation qui comprend un capteur extérieur (14) agencé au dehors pour mesurer la température extérieure, au moins un capteur de fluide de chauffage (15, 16) pour mesurer la température du fluide de chauffage et un premier régulateur (17) pour réguler la puissance du brûleur (2) en fonction des valeurs de température mesurées ;
    (l) un deuxième dispositif de régulation (16, 18, 19, 20, 21) pour réguler la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) ;
    (m) un troisième dispositif de régulation (22, 23, 24, 26, 28) pour réguler la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) ; et
    (n) un quatrième dispositif de régulation (27, 29) pour réguler le débit de la pompe de solution (8).
  24. Pompe à chaleur à absorption selon la revendication 23, caractérisée par un refroidisseur aval (10) dans lequel le fluide frigorigène sortant du condenseur (13) est mis en relation d'échange thermique indirect avec le fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11) avant d'être envoyé à l'évaporateur (11) .
  25. Pompe à chaleur à absorption selon la revendication 23 ou 24, caractérisée en ce que le premier dispositif de régulation comprend un capteur de retour (15) placé entre le consommateur (34) et le condenseur (13) pour mesurer la température (TRücklauf) du fluide de chauffage après que celui-ci a traversé le consommateur.
  26. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 25, caractérisée en ce que le premier dispositif de régulation comprend un capteur d'aller (34) placé entre le condenseur (13) et le consommateur (16) pour mesurer la température (TVorlauf) du fluide de chauffage envoyé au consommateur par le condenseur.
  27. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le deuxième dispositif de régulation comprend un capteur de température (16) pour mesurer la température (Tvorlauf) du fluide de chauffage sortant du condenseur (13), un capteur de pression (18) pour mesurer la pression (pKKein) de la vapeur de fluide frigorigène entrant dans le condenseur (13) ainsi qu'un régulateur (19) qui règle la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) en fonction des valeurs de pression et de température mesurées (PKKein, Tvorlauf) .
  28. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le deuxième dispositif de régulation comprend un premier capteur de température (16) pour mesurer la température (Tvorlauf) du fluide de chauffage sortant du condenseur (13), un deuxième capteur de température (20) pour mesurer la température (TKKaus) du fluide de chauffage sortant du condenseur ainsi qu'un régulateur (19) qui règle la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) en fonction des valeurs de température mesurées (TVorlauf, TKKaus).
  29. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le deuxième dispositif de régulation comprend un premier capteur de température (20) pour mesurer la température (TKKaus) du fluide frigorigène sortant du condenseur (13), un deuxième capteur de température (21) pour mesurer la température (THKein) du fluide de chauffage entrant dans le condenseur ainsi qu'un régulateur (19) qui règle la quantité du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11) en fonction des valeurs de température mesurées (TKKaus, THKein).
  30. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le troisième dispositif de régulation comprend un premier capteur de température (22) pour mesurer la température (TKVein) du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11), un deuxième capteur de température (23) pour mesurer la température (TKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur ainsi qu'un régulateur (26) qui règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de température mesurées (TKVein, TKVaus).
  31. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le troisième dispositif de régulation comprend un premier capteur de température (22) pour mesurer la température (TKVein) du fluide frigorigène envoyé à l'évaporateur (11), un deuxième capteur de température (24) pour mesurer la température (TMVein) du milieu envoyé à l'évaporateur ainsi qu'un régulateur (26) qui règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de température mesurées (TKvein, TMVein).
  32. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 24 à 27, caractérisée en ce que le troisième dispositif de régulation comprend un capteur de pression (28) pour mesurer la pression (pKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur (11), un capteur de température (24) pour mesurer la température (TKVaus) du fluide frigorigène sortant de l'évaporateur ainsi qu'un régulateur (26) qui règle la quantité de la solution appauvrie en fluide frigorigène envoyée à l'au moins un absorbeur (6) en fonction des valeurs de pression et de température mesurées.
  33. Pompe à chaleur à absorption selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisée en ce que le quatrième dispositif de régulation comprend
    un réservoir (7) avec un dispositif de mesure de niveau (29) pour déterminer le niveau d'un liquide mis dans le réservoir,
    un agencement de conduites pour conduire la solution riche en fluide frigorigène sortant de l'absorbeur (6) au réservoir (7) ; et
    un régulateur (27) pour régler le débit de la pompe de solution (8) en fonction du niveau de liquide mesuré.
  34. Pompe à chaleur à absorption selon la revendication 33, caractérisée en ce que le dispositif de mesure de niveau (29) comporte un flotteur à induction.
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