EP0601451A1 - Process for hardness increasing and possibly for smoothing of work pieces and work pieces made by this process - Google Patents
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- EP0601451A1 EP0601451A1 EP93119338A EP93119338A EP0601451A1 EP 0601451 A1 EP0601451 A1 EP 0601451A1 EP 93119338 A EP93119338 A EP 93119338A EP 93119338 A EP93119338 A EP 93119338A EP 0601451 A1 EP0601451 A1 EP 0601451A1
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- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
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- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/30—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for crankshafts; for camshafts
Definitions
- the present invention relates to a method for hardening and possibly smoothing machine components by means of a beam causing surface heating of the respective component, such as. B. a laser beam, an electron beam or the beam of an arc lamp.
- the present invention further relates to machine components which are produced or treated by the method.
- so-called laser transformation hardening is known. Basically, a laser is used as a high-energy heat source for martensite hardening without melting the surface of the treated components. In other words, an operation similar to induction hardening is carried out. Examples of such processes can be found in US Pat. Nos. 4,304,978, 4,093,842 and 4,686,349 and German Patent 33 43 783.
- Another category of processes includes laser layer melting.
- a graphite layer applied to a substrate is melted into the layer.
- carbides form.
- carbon is introduced into the layer, which dissolves in the molten state, forms a mixed crystal and forms carbides on cooling with atoms of the substrate Cr, W, V, Mn, Fe, which in the form of granular or dendritic precipitates are present, for example TiC (if the substrate is a Ti material) from the dissolved graphite.
- An example of this procedure can be found in DE-OS 35 45 128.
- a high-power laser often a CO2 laser, is used.
- DE-OS 39 32 328 a method for processing surfaces subjected to friction in internal combustion engines, in particular the cylinder surfaces of piston engines, is known, the surface being honed and additionally subjected to a laser beam treatment.
- This laser beam treatment after prior honing is preferably carried out by a pulsed excimer laser, this treatment causing a surface evaporation of micro-grooves while maintaining the macro-grooves (oil-promoting honing grooves) without deliberate remelting.
- DE-OS 39 32 398 mentions a non-deliberately produced "skin" in the nanometer range ( ⁇ 1 ⁇ m), ie in the order of 0.001 ⁇ m. Due to the extreme quenching rates, it is usually oversaturated or already amorphous and therefore possibly hard.
- the object of the present invention is to provide a method of the type mentioned at the outset which enables the hardening and preferably also the simultaneous micro-smoothing of machine components, which either in the form of a hard cast part with a leather-buried structure or in the form of a steel part with pearlitic structure, the method being carried out in such a way that a new structure is achieved on the surface of the component, which not only offers a hard and preferably also a micro-smooth surface, but also does not require any reworking, but does not require any reworking for special purposes is excluded.
- the invention provides that the respective component, which is either in the form of a part, such as a hard cast part with a leather-buritic structure or in the form of a steel part with a pearlitic structure, is treated with a high energy density, the surface layer extending into Near the melting temperature is briefly heated either continuously or by repeated pulses, so that a diffusion of the carbon from the cementite lamellae of ledeburite or pearlite into the soft interlamellar ferrite areas takes place in an edge layer.
- the substrate surface with ledeburitic or pearlitic structure is therefore heated up to the vicinity of the melting point, although the surface can become doughy, but the surface geometry does not change due to melting of the surface.
- the keeping at this temperature is chosen according to the invention in such a way that there is no complete dissolution of existing phase components or the formation of a homogeneous mixed crystal.
- the invention produces an almost closed cementite surface instead of the pearlite in steel and pearlite areas in chilled cast iron through targeted selection of the power density and the duration of the local heating.
- the choice of the power density and duration of the treatment is further made such that after the local warming up of the surface, the surface layer is self-quenched by the ambient temperature and the temperatures prevailing within the component, with a regression to the original phase state either not or only incompletely. This means that with a pearlitic or ledeburitic structure on the surface or on the surface layer, the cementite substance is mixed at the expense of the stoichiometric structure.
- the structural component that locally becomes dough or melts is usually the areas between the large cementite lamellae and the pearlite.
- the iron-carbon state diagram plays a crucial role, taking into account the imbalance conditions.
- the treatment should be carried out in this way, that is, it should last so short that no homogeneities, e.g. austenitic mixed crystals, can form in the surface layer, whereby sufficient cementite germs must always be present in the surface layer and in the substrate, so that during quenching (self-quenching or possibly with the help of a cold jet) cementite and not residual austenite is always formed.
- no homogeneities e.g. austenitic mixed crystals
- the treatment can be carried out in this way, for example with a pulsed radiation source of high energy density, e.g. with an excimer laser that a pronounced evaporation (sublimation) and melting of a thin surface skin takes place, which leads to a pronounced micro-smoothing of the surface.
- a pulsed radiation source of high energy density e.g. with an excimer laser that a pronounced evaporation (sublimation) and melting of a thin surface skin takes place, which leads to a pronounced micro-smoothing of the surface.
- Typical values for the energy density used are in the range from 2 x 103 to 5 x 105 W / cm2.
- the invention creates machine components which are either in the form of a hard cast part with a leather-buried structure or in the form of a steel part with a pearlitic structure, with the special characteristic that an almost closed cementite surface is present, the component having a surface hardness above 900 HV, preferably approximately 1100 HV and the cementite precipitation density in the interlamellar areas decreases continuously from the surface towards the matrix.
- the component can be, for example, a camshaft or a rocker arm, but of course there are also many other conceivable machine components that can be treated according to the invention.
- the treatment can basically be carried out in the air, at least with a laser beam or with an arc lamp, since there is little or no fear of oxidation processes. It may be useful to carry out the treatment with the selected jet type in a selected gas atmosphere in order to achieve special effects.
- the treatment could be nitrogenous or CO2-containing atmosphere can be carried out when nitriding or carburizing the surface of the workpiece is additionally desired.
- the invention is concerned with the surface treatment of machine components with a heterogeneous (over-, under- or -eutectic) cast structure, as shown in FIG. 1, or with over-, under- or -eutectoidal steel structure, so as shown in Fig. 3.
- FIG. 1 shows a TIG-remelted tread of a cast iron camshaft with a hypoeutectic structure made of cementite flakes and fine pearlite.
- the TIG remelting process represents a possible, but not absolutely necessary, pretreatment.
- the cementite lamellae are the large-area islands, while the pearlite areas have the filigree structure.
- a hard shell casting also provides a qualitatively similar structure.
- a surface structure according to FIG. 2 is formed. From the structural components as in FIG. 1, ie from the cementite flakes and fine pearlite an almost closed layer of non-stoichiometric cementite has formed in the surface layer. It is characteristic of this treatment that the surface layer is briefly heated up to the vicinity of the melting temperature (continuously or by repeated pulses), so that the diffusion of the carbon from the cementite lamellae of ledeburite into the soft, interlamellar ferrite areas takes place in the surface layer.
- the holding time at this temperature is chosen so that there is no complete dissolution of existing phase components and formation of a homogeneous mixed crystal.
- a regression to the original phase state cannot take place or can only take place incompletely.
- the cementite substance "blends", as can clearly be seen in FIG. 2, at the expense of the stoichiometric structure, combined with the effect of hardening the surface layer down to 1100 HV.
- FIG. 3 shows a scanning electron micrograph of a eutectoidal structure of a steel with approximately 0.8% C.
- ferrite as dark parts of the matrix
- cementite as light parts of the matrix in a lamellar arrangement.
- FIG. 4 After treatment with the excimer laser, as for the cast iron sample of FIG. 1, a microstructure builds up in the surface layer, as shown in FIG. 4.
- the original cementite lamellae which are still visible as lighter cores, have "mingled" in a surface layer approximately 2 ⁇ m deep. Almost the entire surface layer consists of a cementite which is presumably not balanced and partly granular.
- the brief heating of the surface layer up to the vicinity of the melting temperature (continuously or by repeated pulses of the laser) in a peripheral layer caused the carbon to diffuse from the cementite lamellae of pearlite into the soft, interlamellar ferrite areas.
- the temperature reached in the vicinity of the melting temperature must be chosen so that there is no complete dissolution of existing phase components and formation of a homogeneous mixed crystal.
- the self-quenching of the surface layer following the heat treatment prevents a regression in the original phase state.
- an imbalance cementite with a higher volume than the original one arises.
- Both the pearlitic and the ledeburitic structure therefore result in a "blending" of the cementite substance at the expense of the stoichiometric structure, combined with the effect of hardening the surface layer up to 1100 HV.
- it is treated with both types of metal on the Surface to form an even closed non-stoichiometric cementite layer, which has a considerable improvement in the abrasive and especially the adhesive wear resistance in the run-in phase and in subsequent operation.
- the invention therefore describes a method for the contactless production of thin wear layers, mainly by "blending" the cementite surface. This also improves the resistance to pitting and fatigue.
- the invention includes at the same time smoothing the surface. This treatment can successfully replace mechanical microfinishing. Inlet wear is greatly reduced by smoothing.
- the method also has the particular advantage that it can be easily integrated into existing production lines without great effort.
- the ground ledeburitic cam surface of a camshaft is treated with a CO2 laser in CW operation (continuous, non-pulsed laser beam) with a rectangular beam cross-section of size 2 x 10 or 1 x 20 mm2 by rotating the camshaft under the laser beam.
- the width of approx. 10 or 20 mm corresponds to the cam width of an NW with 4 or 2 valve technology.
- the surface temperature in the area of liquidus solidus from 1150 to 1250 ° C (pasty state of the surface layer) is monitored with known "on line" temperature measuring systems.
- the power density is 5 x 103 to 105 W / cm2. With the beam cross-section size mentioned, a laser power of 5 to 8 kW is required.
- the speed of rotation of the camshaft is determined from the dwell time of the laser beam on the cam surface.
- a dwell time (exposure time) of 0.3 to 10 s is required for a carbide layer thickness of 3 to 10 ⁇ m. If the treatment in pulse mode is carried out with a CO2 or Nd: YAG laser, at least 20% lower average power densities are required.
- the ledeburitic cam tread of a die cast shell or edge layer remelted (TIG; laser, electron beam) rocker arm is treated with the electron beam to form a thin, but almost dense carbide wear layer.
- TOG die cast shell or edge layer remelted
- the e-beam with a beam diameter of 0.1 to 0.5 mm scans the entire cam running surface one or more times in a known manner. If the surface is scanned several times, an almost constant, average temperature of the surface, which does not exceed the liquidus, will also be maintained.
- a deflection frequency of the e-beam of 100 to 500 Hz in the y-axis and a feed speed of the rocker arm in the x-axis of 5 to 60 mm / s are used, depending on whether preheating of the rocker arm has taken place beforehand or not.
- the power of the electron beam gun required in the example was 3 kW (60 V, 50 A).
- the advantage of the electron beam in this case is the high level of guidance and deflectability as well as the local repeatability of the treatment.
- carbide layers of different thicknesses can be produced on a surface as required (customized layer thicknesses) without any special effort.
- the laser power density is in the range 2 x 104 to 5 x 105 W / cm2 and in pulse operation with an average power density is at least 20% lower.
- the radiation exposure time is comparable to that required for a ledeburitic structure (example 1). Although the liquidus solidus temperature is higher here, the diffusion rate is also higher depending on the temperature.
- the carbide layer of the present invention It is characteristic of the carbide layer of the present invention that it is produced on existing wear-resistant ledeburite or pearlite, the wear resistance is improved and that the cementite precipitation density in the interlamellar regions always decreases from the surface in the direction of the matrix.
- the exposure times of 0.017 to 0.026 S mentioned in the US patent are also not comparable with the values of 0.1 to 10 s mentioned in the present application.
- the average power density for example in the case of an Nd: YAG laser with a beam cross section of 0.5 x 0.5 cm2 and an average power of 500 W, is of the order of 20,000 W / cm2 and therefore in a completely different range than in U.S. Patent No. 4,304,978.
Abstract
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein verfahren zum Aufhärten und ggf. Glätten von Maschinenbauteilen mittels eines eine Oberflächenaufwärmung des jeweiligen Bauteils bewirkenden Strahls, wie z. B. eines Laserstrahls, eines Elektronenstrahls oder des Strahles einer Lichtbogenlampe. Weiterhin betrifft die vorliegende Erfindung Maschinenbauteile, welche nach dem Verfahren hergestellt bzw. behandelt werden.The present invention relates to a method for hardening and possibly smoothing machine components by means of a beam causing surface heating of the respective component, such as. B. a laser beam, an electron beam or the beam of an arc lamp. The present invention further relates to machine components which are produced or treated by the method.
Es sind im Stand der Technik verschiedene Verfahren mit Maschinenbauteilen, die mit Laserstrahlen oder Elektronenstrahlen behandelt werden, bekannt, um bestimmte Eigenschaften an den Oberflächen der Bauteile zu erreichen.Various methods with machine components, which are treated with laser beams or electron beams, are known in the prior art in order to achieve certain properties on the surfaces of the components.
Beispielsweise ist das sogenannte Laserumwandlungshärten bekannt. Hier wird im Grunde genommen ein Laser als energiereiche Wärmequelle zum Martensithärten verwendet, ohne dabei die Oberfläche der behandelten Bauteile zu schmelzen. Mit anderen Worten wird ein dem Induktionshärten ähnlicher Vorgang durchgeführt. Beispiele für solche Verfahren sind den US-PS'en 4 304 978, 4 093 842 und 4 686 349 sowie der deutschen Patentschrift 33 43 783 zu entnehmen.For example, so-called laser transformation hardening is known. Basically, a laser is used as a high-energy heat source for martensite hardening without melting the surface of the treated components. In other words, an operation similar to induction hardening is carried out. Examples of such processes can be found in US Pat. Nos. 4,304,978, 4,093,842 and 4,686,349 and German Patent 33 43 783.
Weiterhin gibt es das Verfahren des sogenannten Laserumschmelzhärtens. Hier wird mittels des Laserstrahls eine geschmolzene Schicht an der Oberfläche des Bauteils erzeugt, welche durch rasche Erstarrung zu einem harten leduburitischen Gefüge führt. Beispiele für diese Verfahrensweise sind aus den deutschen Patentschriften 34 18 555 und 36 29 799 bekannt.There is also the process of laser remelt hardening. Here, a molten layer is generated on the surface of the component by means of the laser beam, which leads to a hard leduburitic structure through rapid solidification. Examples of this procedure are known from German patents 34 18 555 and 36 29 799.
Eine weitere Verfahrenskategorie umfaßt das Laserschichteinschmelzen. Bei diesem Verfahren wird eine auf einem Substrat aufgetragene Graphitschicht in die Schicht eingeschmolzen. Beim Erstarren bzw. Abkühlen des Substrats bilden sich Karbide. Mit anderen Worten wird durch Einschmelzen des Graphits Kohlenstoff in die Schicht eingebracht, der im schmelzflüssigen Zustand sich auflöst, ein Mischkristall bildet und beim Abkühlen mit Atomen des Substrats Cr, W, V, Mn, Fe Karbide bildet, die in Form von körniger bzw. dendritischer Ausscheidungen vorliegen, beispielsweise TiC (wenn das Substrat ein Ti-Werkstoff ist) aus dem gelösten Graphit. Ein Beispiel für diese Verfahrensweise ist der DE-OS 35 45 128 zu entnehmen.Another category of processes includes laser layer melting. In this method, a graphite layer applied to a substrate is melted into the layer. When the substrate solidifies or cools, carbides form. In other words, by melting the graphite, carbon is introduced into the layer, which dissolves in the molten state, forms a mixed crystal and forms carbides on cooling with atoms of the substrate Cr, W, V, Mn, Fe, which in the form of granular or dendritic precipitates are present, for example TiC (if the substrate is a Ti material) from the dissolved graphite. An example of this procedure can be found in DE-OS 35 45 128.
In allen diesen Fällen wird ein Hochleistungslaser, häufig ein CO₂-Laser benutzt.In all of these cases, a high-power laser, often a CO₂ laser, is used.
Aus der DE-OS 39 32 328 ist im übrigen ein Verfahren zur Bearbeitung von durch Reibung beanspruchten Flächen in Brennkraftmaschinen, insbesondere der Zylinderlaufflächen von Kolbenmotoren bekannt, wobei die Fläche gehont und zusätzlich einer Laserstrahlbehandlung unterzogen wird. Diese Laserstrahlbehandlung nach vorherigem Honen wird vorzugsweise durch einen gepulsten sogenannten Excimer-Laser durchgeführt, wobei diese Behandlung eine Oberflächenabdampfung von Mikroriefen bei Erhaltung der Makroriefen (ölfördernde Honriefen) ohne gewollte Umschmelzerscheinungen verursacht. Die DE-OS 39 32 398 erwähnt eine nicht gezielt erzeugte "Haut" im Nanometerbereich (< 1µm), d.h. in der Größenordnung von 0,001µm. Durch die extremen Abschreckraten ist sie meist übersättigt oder bereits schon amorph und deshalb eventuell hart.From DE-OS 39 32 328 a method for processing surfaces subjected to friction in internal combustion engines, in particular the cylinder surfaces of piston engines, is known, the surface being honed and additionally subjected to a laser beam treatment. This laser beam treatment after prior honing is preferably carried out by a pulsed excimer laser, this treatment causing a surface evaporation of micro-grooves while maintaining the macro-grooves (oil-promoting honing grooves) without deliberate remelting. DE-OS 39 32 398 mentions a non-deliberately produced "skin" in the nanometer range (<1 µm), ie in the order of 0.001 µm. Due to the extreme quenching rates, it is usually oversaturated or already amorphous and therefore possibly hard.
Im Vergleich zu den bekannten Verfahren liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art vorzusehen, das das Aufhärten und vorzugsweise auch das gleichzeitige Mikroglätten von Maschinenbauteilen, ermöglicht, welche entweder in Form eines Hartgußteils mit ledeburitischem Gefüge oder in Form eines Stahlteils mit perlitischem Gefüge vorliegen, wobei das Verfahren so durchgeführt wird, daß eine neuartige Gefügestruktur an der Oberfläche des Bauteiles erreicht wird, das nicht nur eine harte und vorzugsweise auch mikroglatte Oberfläche bietet, sondern auch keinerlei Nachbearbeitung erfordert, wobei aber eine eventuelle Nachbearbeitung für Sonderzwecke nicht ausgeschlossen ist.In comparison to the known methods, the object of the present invention is to provide a method of the type mentioned at the outset which enables the hardening and preferably also the simultaneous micro-smoothing of machine components, which either in the form of a hard cast part with a leather-buried structure or in the form of a steel part with pearlitic structure, the method being carried out in such a way that a new structure is achieved on the surface of the component, which not only offers a hard and preferably also a micro-smooth surface, but also does not require any reworking, but does not require any reworking for special purposes is excluded.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird erfindungsgemäß vorgesehen, daß das jeweilige Bauteil, das entweder in Form eines Teils, wie z.B. ein Hartgußteil mit ledeburitischem Gefüge oder in Form eines Stahlteils mit perlitischem Gefüge vorliegt, mit einer hohen Energiedichte behandelt wird, wobei die Oberflächenschicht bis in die Nähe der Schmelztemperatur kurzzeitig entweder kontinuierlich oder durch mehrmalige Pulse erwärmt wird, so daß in einer Randschicht eine Diffusion des Kohlenstoffs aus den Zementitlamellen des Ledeburits bzw. des Perlits in die weichen zwischenlamellaren Ferritbereiche stattfindet. Es erfolgt daher eine Erwärmung der Substratoberfläche mit ledeburitischem bzw. perlitischem Gefüge bis in die Nähe des Schmelzpunktes, wobei die Oberfläche zwar teigig werden kann, eine Veränderung der Oberflächengeometrie durch Schmelzen der Oberfläche jedoch nicht eintritt. Das Halten auf dieser Temperatur wird erfindungsgemäß so gewählt, daß es nicht zu einer vollständigen Auflösung vorhandener Phasenbestandteile bzw. zur Bildung eines homogenen Mischkristalls kommt.To achieve this object, the invention provides that the respective component, which is either in the form of a part, such as a hard cast part with a leather-buritic structure or in the form of a steel part with a pearlitic structure, is treated with a high energy density, the surface layer extending into Near the melting temperature is briefly heated either continuously or by repeated pulses, so that a diffusion of the carbon from the cementite lamellae of ledeburite or pearlite into the soft interlamellar ferrite areas takes place in an edge layer. The substrate surface with ledeburitic or pearlitic structure is therefore heated up to the vicinity of the melting point, although the surface can become doughy, but the surface geometry does not change due to melting of the surface. The keeping at this temperature is chosen according to the invention in such a way that there is no complete dissolution of existing phase components or the formation of a homogeneous mixed crystal.
Im Gegensatz zu den bekannten Laserumwandlungshärten, das eine martensitische Struktur an der Oberfläche des Maschinenbauteils erzeugt, wird durch die Erfindung durch gezielte Wahl der Leistungsdichte sowie der Zeitdauer der lokalen Aufwärmung eine nahezu geschlossene Zementitoberfläche anstelle des Perlits in Stahl und Perlitbereiche im Hartguß erzeugt. Die Wahl der Leistungsdichte und Zeitdauer der Behandlung wird weiterhin so getroffen, daß nach der lokalen Aufwärmung der Oberfläche eine Selbstabschreckung der Oberflächenschicht durch die Umgebungstemperatur und die innerhalb des Bauteils herrschenden Temperaturen eintritt, wobei eine Rückbildung in den ursprünglichen Phasenzustand nicht oder nur unvollständig erfolgt. Dies bedeutet, daß es bei einem perlitischen oder ledeburitischem Gefüge an der Oberfläche bzw. an der Oberflächenschicht zu einem Vermengen der Zementitsubstanz auf Kosten des stöchiometrischen Gefügeaufbaus kommt. Durch die Behandlung mit dem jeweiligen Arbeitsstrahl (Laser, Elektronenstrahl bzw. Lichtbogenlampe) wird das eine Gefügebestandteil lokal teigig bzw. es schmilzt, während die anderen Gefügebestandteile im festen Zustand verbleiben. Üblicherweise handelt es sich bei dem Gefügebestandteil, der lokal teigig wird bzw. schmilzt, um die Bereiche zwischen den großen Zementitlamellen und dem Perlit. Hier spielt das Eisen-Kohlenstoffzustandsdiagramm unter Berücksichtigung der Ungleichgewichtsverhältnisse eine entscheidende Rolle.In contrast to the known laser transformation hardness, which creates a martensitic structure on the surface of the machine component, the invention produces an almost closed cementite surface instead of the pearlite in steel and pearlite areas in chilled cast iron through targeted selection of the power density and the duration of the local heating. The choice of the power density and duration of the treatment is further made such that after the local warming up of the surface, the surface layer is self-quenched by the ambient temperature and the temperatures prevailing within the component, with a regression to the original phase state either not or only incompletely. This means that with a pearlitic or ledeburitic structure on the surface or on the surface layer, the cementite substance is mixed at the expense of the stoichiometric structure. Treatment with the respective working beam (laser, electron beam or arc lamp) makes one structural component locally doughy or it melts, while the other structural components remain in the solid state. The structural component that locally becomes dough or melts is usually the areas between the large cementite lamellae and the pearlite. Here, the iron-carbon state diagram plays a crucial role, taking into account the imbalance conditions.
Die Behandlung soll so durchgeführt werden, d.h. vor allem so kurz dauern, daß sich in der Randschicht keine Homogene, z.B. austenitische Mischkristalle ausbilden können, wobei stets genügend Zementitkeime in der Randschicht und im Substrat vorhanden sein müssen, so daß beim Abschrecken (Selbstabschreckung oder evtl. mit Hilfe eines Kältestrahls) stets Zementit und nicht Restaustenit gebildet wird.The treatment should be carried out in this way, that is, it should last so short that no homogeneities, e.g. austenitic mixed crystals, can form in the surface layer, whereby sufficient cementite germs must always be present in the surface layer and in the substrate, so that during quenching (self-quenching or possibly with the help of a cold jet) cementite and not residual austenite is always formed.
Die Behandlung läßt sich so durchführen, beispielsweise mit einer gepulsten Strahlenquelle hoher Energiedichte, wie z.B. mit einem Excimer-Laser, daß ein ausgeprägtes Abdampfen (Sublimation) und Schmelzen einer dünnen Oberflächenhaut erfolgt, was zu einem ausgeprägten Mikroglätten der Oberfläche führt.The treatment can be carried out in this way, for example with a pulsed radiation source of high energy density, e.g. with an excimer laser that a pronounced evaporation (sublimation) and melting of a thin surface skin takes place, which leads to a pronounced micro-smoothing of the surface.
Im allgemeinen ist es sinnvoll, vor der Behandlung mit dem Strahl hoher Energiedichte, das jeweilige Bauteil wenigstens an der zu behandelnden Oberfläche zu schleifen, wobei aber auch schalenhart gegossene Oberflächen mit dem erfindungsgemäßen Verfahren behandelt werden können. Typische Anwendungsbeispiele für das vorliegende Verfahren sind die Erzeugung von harten und ggf. mikroglatten Oberflächen an Nockenwellen oder Schlepphebel von Verbrennungsmotoren.In general, it is sensible to grind the respective component at least on the surface to be treated before treatment with the beam of high energy density, but it is also possible to treat hard-cast surfaces with the method according to the invention. Typical application examples for the present method are the generation of hard and possibly micro-smooth surfaces on camshafts or rocker arms of internal combustion engines.
Typische Werte für die verwendete Energiedichte liegen im Bereich von 2 x 10³ bis 5 x 10⁵ W/cm².Typical values for the energy density used are in the range from 2 x 10³ to 5 x 10⁵ W / cm².
Angaben zu typischen Belichtungszeiten bzw. Behandlungszeiten für die einzelnen Stellen der Oberfläche sind den weiteren Unteransprüchen bzw. den Beispielen zu entnehmen. Die Erfindung schafft daher eine berührungslose, sehr schnelle Methode zum gleichzeitigen Glätten und Aufhärten von heterogenen Verschleißoberflächen metallischer Werkstoffe. Weiterhin ermöglicht es die Erfindung das Mikroglätten geschliffener Verschleißoberflächen mit dem Aufhärten durch Zementitvermengung an gegossenen Hartgußteilen mit ledeburitischem bzw. Stahl mit perlitischem Gefüge in einer Operation zu vereinigen. Durch die Bildung von nahezu kompakten geschlossenen Zementitoberflächen anstelle des Perlits im Stahl und Perlitbereichen im Hartguß, wird besonders die adhäsive Verschleißbeständigkeit stark verbessert. Die Erfindung weist auch folgende Vorteile auf:
- sie ersetzt das mechanische Mikroglätten (Mikrofinishen) von Verschleißoberflächen auf Nockenwellen und Schlepphebeln,
- sie verringert den Einlaufverschleiß,
- die Behandlung dauert sehr kurz, typischerweise bis zu einer halben Minute pro Nockenwelle,
- die Methode läßt sich sehr gut in die Produktionslinie einfügen.
- it replaces mechanical micro-smoothing (microfinishing) of wear surfaces on camshafts and rocker arms,
- it reduces run-in wear,
- the treatment takes a very short time, typically up to half a minute per camshaft,
- the method can be inserted very well into the production line.
Durch die Erfindung werden Maschinenbauteile, die entweder in Form eines Hartgußteils mit ledeburitischem Gefüge oder in Form eines Stahlteils mit perlitischem Gefüge vorliegen, geschaffen mit dem besonderen Kennzeichen, daß eine nahezu geschlossene Zementitoberfläche vorliegt, wobei das Bauteil eine Oberflächenhärte oberhalb von 900 HV, vorzugsweise etwa 1100 HV aufweist und die Zementitausscheidungsdichte in den zwischenlamellaren Bereichen von der Oberfläche in Richtung Matrix kontinuierlich abnimmt. Das Bauteil kann beispielsweise eine Nockenwelle oder ein Schlepphebel sein, es sind aber natürlich auch viele andere denkbare Maschinenbauteile, welche erfindungsgemäß behandelt werden können.The invention creates machine components which are either in the form of a hard cast part with a leather-buried structure or in the form of a steel part with a pearlitic structure, with the special characteristic that an almost closed cementite surface is present, the component having a surface hardness above 900 HV, preferably approximately 1100 HV and the cementite precipitation density in the interlamellar areas decreases continuously from the surface towards the matrix. The component can be, for example, a camshaft or a rocker arm, but of course there are also many other conceivable machine components that can be treated according to the invention.
Schließlich soll zum Ausdruck gebracht werden, daß die Behandlung grundsätzlich in der Luft durchführbar ist, wenigstens mit einem Laserstrahl oder mit einer Lichtbogenlampe, da Oxidationsvorgänge nicht oder nicht im ausgeprägten Maße zu befürchten sind. Es kann unter Umständen nützlich sein, die Behandlung mit der gewählten Strahlart in einer ausgewählten Gasatmosphäre durchzuführen, um spezielle Effekte zu erreichen. Beispielsweise könnte die Behandlung in einer stickstoffhaltigen oder CO₂-haltigen Atmosphäre durchgeführt werden, wenn ein Nitrieren oder Aufkohlen der Oberfläche des Werkstücks zusätzlich erwünscht ist.Finally, it should be expressed that the treatment can basically be carried out in the air, at least with a laser beam or with an arc lamp, since there is little or no fear of oxidation processes. It may be useful to carry out the treatment with the selected jet type in a selected gas atmosphere in order to achieve special effects. For example, the treatment could be nitrogenous or CO₂-containing atmosphere can be carried out when nitriding or carburizing the surface of the workpiece is additionally desired.
Die Erfindung wird nachfolgend näher erläutert, anhand von vier elektronenmikroskopischen Abbildungen und drei Ausführungsbeispielen.The invention is explained in more detail below on the basis of four electron microscopic images and three exemplary embodiments.
Die rasterelektronenmikroskopischen Abbildungen zeigen:
- Fig. 1
- eine Draufsicht auf eine umgeschmolzene Lauffläche einer Gußeisennockenwelle vor Anwendung der erfindungsgemäßen Behandlung (2580 mal vergrößert),
- Fig. 2
- die Oberfläche nach Fig. 1, jedoch nach zusätzlicher erfindungsgemäßer Behandlung mit einem Excimer-Laser (2040 mal vergrößert),
- Fig. 3
- eine Draufsicht auf ein eutektoidales Gefüge eines unbehandelten Stahls mit 0,8%C (1010 mal vergrößert und geätzt),
- Fig. 4
- das Gefüge aus Fig. 3 nach erfindungsgemäßer Laserbehandlung mit Schliff senkrecht zur behandelten Oberfläche bei 40000-facher Vergrößerung und geätzt.
- Fig. 1
- a plan view of a remelted tread of a cast iron camshaft before applying the treatment according to the invention (enlarged 2580 times),
- Fig. 2
- 1, but after additional treatment according to the invention with an excimer laser (magnified 2040 times),
- Fig. 3
- a plan view of a eutectoidal structure of an untreated steel with 0.8% C (1010 times enlarged and etched),
- Fig. 4
- the structure of Fig. 3 after laser treatment according to the invention with grinding perpendicular to the treated surface at 40,000 times magnification and etched.
Wie bereits oben erläutert, befaßt sich die Erfindung mit der Oberflächenbehandlung von Maschinenbauteilen mit heterogenem (über-, unter- oder -eutektischem) Gußgefüge, so wie in Fig. 1 dargestellt, bzw. mit über-, unter- oder -eutektoidalem Stahlgefüge, so wie in Fig. 3 dargestellt.As already explained above, the invention is concerned with the surface treatment of machine components with a heterogeneous (over-, under- or -eutectic) cast structure, as shown in FIG. 1, or with over-, under- or -eutectoidal steel structure, so as shown in Fig. 3.
Die rasterelektronenmikroskopische Draufsicht der Fig. 1 zeigt eine WIG-umgeschmolzene Lauffläche einer Gußeisennockenwelle mit einem untereutektischem Gefüge aus Zementitlamellen und feinem Perlit. Das WIG-Umschmelzverfahren stellt eine mögliche, jedoch nicht zwingend erforderliche Vorbehandlung dar. In Fig. 1 sind die Zementitlamellen die großflächigen Inseln, während die Perlitbereiche die filigrane Struktur aufweisen. Ein qualitativ ähnliches Gefüge liefert auch Schalenhartguß.The scanning electron microscopic top view of FIG. 1 shows a TIG-remelted tread of a cast iron camshaft with a hypoeutectic structure made of cementite flakes and fine pearlite. The TIG remelting process represents a possible, but not absolutely necessary, pretreatment. In FIG. 1, the cementite lamellae are the large-area islands, while the pearlite areas have the filigree structure. A hard shell casting also provides a qualitatively similar structure.
Nach zusätzlicher Behandlung der Oberfläche mit einem Excimer-Laser mit einer Pulsleistungsdichte von beispielsweise 40 mJ/mm², 2 Pulse, Pulsdauer 40 ns entsteht eine Oberflächenstruktur nach Fig. 2. Aus den Gefügebestandteilen wie im Fig. 1, d.h. aus den Zementitlamellen und feinem Perlit hat sich eine nahezu geschlossene Schicht eines nichtstöchiometrischen Zementits in der Randschicht gebildet. Charakteristisch für diese Behandlung ist, daß die Oberflächenschicht bis in die Nähe der Schmelztemperatur kurzzeitig (kontinuierlich oder durch mehrmalige Pulse) erwärmt wird, so daß in der Randschicht eine Diffusion des Kohlenstoffs aus den Zementitlamellen des Ledeburits in die weichen zwischenlamellaren Ferritbereiche stattfindet. Die Haltezeit auf dieser Temperatur wird so gewählt, daß es nicht zu einer vollständigen Auflösung vorhandener Phasenbestandteile und Bildung eines homogenen Mischkristalls kommt. Durch die darauffolgende Selbstabschreckung der Oberflächenschicht kann eine Rückbildung in den ursprünglichen Phasenzustand nicht oder nur unvollständig erfolgen. Es entsteht daher ein Ungleichgewichtzementit mit einem höheren Volumen als das ursprüngliche. Bei einem perlitischen Gefüge kommt es zu einem "Vermengen" der Zementitsubstanz, wie aus Fig. 2 klar ersichtlich, auf Kosten des stöchiometrischen Gefügeaufbaus, verbunden mit dem Effekt einer Aufhärtung der Oberflächenschicht bis auf 1100 HV.After additional treatment of the surface with an excimer laser with a pulse power density of, for example, 40 mJ / mm², 2 pulses, pulse duration 40 ns, a surface structure according to FIG. 2 is formed. From the structural components as in FIG. 1, ie from the cementite flakes and fine pearlite an almost closed layer of non-stoichiometric cementite has formed in the surface layer. It is characteristic of this treatment that the surface layer is briefly heated up to the vicinity of the melting temperature (continuously or by repeated pulses), so that the diffusion of the carbon from the cementite lamellae of ledeburite into the soft, interlamellar ferrite areas takes place in the surface layer. The holding time at this temperature is chosen so that there is no complete dissolution of existing phase components and formation of a homogeneous mixed crystal. As a result of the subsequent self-quenching of the surface layer, a regression to the original phase state cannot take place or can only take place incompletely. This creates an imbalance cementite with a higher volume than the original one. In the case of a pearlitic structure, the cementite substance "blends", as can clearly be seen in FIG. 2, at the expense of the stoichiometric structure, combined with the effect of hardening the surface layer down to 1100 HV.
Die Fig. 3 zeigt eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme eines eutektoidalen Gefüges eines Stahls mit ungefähr 0,8%C. Man sieht Ferrit als dunkle Teile der Matrix und Zementit als helle Teile der Matrix in lamellarer Anordnung. Nach Behandlung mit dem Excimer-Laser, wie für die Gußeisenprobe der Fig. 1, entsteht ein Gefügeaufbau in der Randschicht, wie in Fig. 4 dargestellt. Die ursprünglichen Zementitlamellen, welche als hellere Kerne weiterhin sichtbar sind, haben sich in einer Randschicht von ungefähr 2 µm Tiefe "vermengt". Nahezu die ganze Randschicht besteht aus einem vermutlich nicht gleichgewichtigen, teils körnig ausgeschiedenem Zementit. Auch hier hat die kurzzeitige Erwärmung der Oberflächenschicht bis in die Nähe der Schmelztemperatur (kontinuierlich oder durch mehrmalige Pulse des Lasers) in einer Randschicht eine Diffusion des Kohlenstoffs aus den Zementitlamellen des Perlits in die weichen zwischenlamellaren Ferritbereiche bewirkt.3 shows a scanning electron micrograph of a eutectoidal structure of a steel with approximately 0.8% C. One sees ferrite as dark parts of the matrix and cementite as light parts of the matrix in a lamellar arrangement. After treatment with the excimer laser, as for the cast iron sample of FIG. 1, a microstructure builds up in the surface layer, as shown in FIG. 4. The original cementite lamellae, which are still visible as lighter cores, have "mingled" in a surface layer approximately 2 µm deep. Almost the entire surface layer consists of a cementite which is presumably not balanced and partly granular. Here, too, the brief heating of the surface layer up to the vicinity of the melting temperature (continuously or by repeated pulses of the laser) in a peripheral layer caused the carbon to diffuse from the cementite lamellae of pearlite into the soft, interlamellar ferrite areas.
Die erreichte Temperatur in der Nähe der Schmelztemperatur muß so gewählt werden, daß es nicht zu einer vollständigen Auflösung vorhandener Phasenbestandteile und Bildung eines homogenen Mischkristalls kommt. Auch hier verhindert die der Wärmebehandlung folgende Selbstabschreckung der Oberflächenschicht eine Rückbildung in den ursprünglichen Phasenzustand. Ebenso entsteht in diesem Beispiel ein Ungleichgewicht Zementit mit einem höheren Volumen als das ursprüngliche.The temperature reached in the vicinity of the melting temperature must be chosen so that there is no complete dissolution of existing phase components and formation of a homogeneous mixed crystal. Here, too, the self-quenching of the surface layer following the heat treatment prevents a regression in the original phase state. Likewise, in this example, an imbalance cementite with a higher volume than the original one arises.
Sowohl bei dem perlitischen als auch bei dem ledeburitischem Gefüge kommt es daher zu einem "Vermengen" der Zementitsubstanz auf Kosten des stöchiometrischen Gefügeaufbaus, verbunden mit dem Effekt einer Aufhärtung der Oberflächenschicht bis auf 1100 HV. Im günstigsten Fall wird es bei beiden Metallsorten auf der behandelten Oberfläche zur Ausbildung einer sogar geschlossenen nichtstöchiometrischen Zementitschicht kommen, die eine erhebliche Verbesserung der abrasiven und besonders der adhäsiven Verschleißbeständigkeit in der Einlaufphase und im weiteren Betrieb zur Folge hat.Both the pearlitic and the ledeburitic structure therefore result in a "blending" of the cementite substance at the expense of the stoichiometric structure, combined with the effect of hardening the surface layer up to 1100 HV. In the best case, it is treated with both types of metal on the Surface to form an even closed non-stoichiometric cementite layer, which has a considerable improvement in the abrasive and especially the adhesive wear resistance in the run-in phase and in subsequent operation.
Von Bedeutung bei beiden Metallsorten ist auch, daß das lokale Teigigwerden bzw. Schmelzen der einen, bei gleichzeitigem Verbleiben der anderen Gefügebestandteile im festen Zustand möglich ist, so daß die primären Werkstückoberflächen auch nach der Behandlung formtreu erhalten bleiben, wenn von geringer Oberflächenglättung infolge Abdampfen einer Oberflächenschicht abgesehen wird. Da die Behandlung nur so kurz dauert, daß sich in der Randschicht kein homogener, z.B. austenitischer Mischkristall ausbilden kann, sind stets genügend Zementitkeime in der Randschicht und im Substrat vorhanden, das beim Abschrecken abermals stets Zementit und nicht Restaustenit gebildet wird. Wird die Randschicht mit einer gepulsten Strahlenquelle, vorzugsweise mit einem Excimer-Laser behandelt, so wird zusätzlich ein starkes Abdampfen (Sublimation) und Schmelzen einer dünnen Oberflächenhaut stattfinden. Infolge des Verdampfens sowie der Oberflächenspannung der geschmolzenen Oberflächenhaut wird in diesem Fall ein zusätzliches Mikroglätten (Entfernen der Schleifriefen, Verschuppungen und des Blechmantels) stattfinden. Bei entsprechender Einstellung der Laserparameter wird ein gleichzeitiges Glätten der Oberfläche und "Vermengen" des Zementits bis zur Ausbildung einer geschlossenen Schicht stattfinden.It is also important for both types of metal that local doughing or melting of one is possible, while the other structural components remain in the solid state, so that the primary workpiece surfaces are retained true to form even after the treatment, if there is little surface smoothing due to evaporation Surface layer is disregarded. Since the treatment only takes so short that there is no homogeneous, e.g. austenitic mixed crystal, there are always sufficient cementite nuclei in the surface layer and in the substrate, which is again formed during quenching and not residual austenite. If the surface layer is treated with a pulsed radiation source, preferably with an excimer laser, then a strong evaporation (sublimation) and melting of a thin surface skin will also take place. As a result of the evaporation and the surface tension of the melted surface skin, an additional micro-smoothing (removal of the grinding grooves, scaling and the sheet metal jacket) will take place in this case. With the appropriate setting of the laser parameters, a simultaneous smoothing of the surface and "blending" of the cementite will take place until a closed layer is formed.
Die Erfindung beschreibt daher eine Methode der berührungslosen Erzeugung von dünnen Verschleißschichten, hauptsächlich durch "Vermengung" der Zementitoberfläche. Dabei wird auch eine Verbesserung der Pitting- und Ermündungsbeständigkeit erreicht. Die Erfindung beinhaltet gleichzeitig eine Glättung der Oberfläche. Diese Behandlung kann das mechanische Mikrofinishen erfolgreich ersetzen. Der Einlaufverschleiß wird durch das Glätten stark reduziert. Das Verfahren hat auch den besonderen Vorteil, daß es sich ohne weiteres in bestehenden Produktionslinien ohne großen Aufwand integrieren läßt.The invention therefore describes a method for the contactless production of thin wear layers, mainly by "blending" the cementite surface. This also improves the resistance to pitting and fatigue. The invention includes at the same time smoothing the surface. This treatment can successfully replace mechanical microfinishing. Inlet wear is greatly reduced by smoothing. The method also has the particular advantage that it can be easily integrated into existing production lines without great effort.
Um die praktische Ausübung der Erfindung näher darzustellen, werden nun einige konkrete Ausführungsbeispiele beschrieben:In order to illustrate the practical practice of the invention in more detail, a few specific exemplary embodiments are now described:
Die geschliffene ledeburitische Nockenoberfläche einer Nockenwelle (NW) wird mit einem CO₂-Laser im CW-Betrieb (Kontinuierlicher, nicht gepulster Laserstrahl) mit einem rechteckigen Strahlquerschnitt der Größe 2 x 10 bzw. 1 x 20 mm² durch Rotation der Nockenwelle unter dem Laserstrahl behandelt. Die Breite von ca. 10 bzw. 20 mm entspricht der Nockenbreite einer NW mit 4- bzw. 2-Ventiltechnik. Die Oberflächentemperatur im Bereich Liquidus-Solidus von 1150 bis 1250°C (teigiger Zustand der Oberflächenschicht) wird mit bekannten "on line" Temperaturmeßsystemen überwacht.The ground ledeburitic cam surface of a camshaft (NW) is treated with a CO₂ laser in CW operation (continuous, non-pulsed laser beam) with a rectangular beam cross-section of size 2 x 10 or 1 x 20 mm² by rotating the camshaft under the laser beam. The width of approx. 10 or 20 mm corresponds to the cam width of an NW with 4 or 2 valve technology. The surface temperature in the area of liquidus solidus from 1150 to 1250 ° C (pasty state of the surface layer) is monitored with known "on line" temperature measuring systems.
Die Leistungsdichte beträgt 5 x 10³ bis 10⁵ W/cm². Bei genannter Strahlquerschnittgröße wird eine Laserleistung von 5 bis 8 kW benötigt. Die Rotationsgeschwindigkeit der Nockenwelle wird aus der Verweilzeit des Laserstrahls auf der Nockenoberfläche bestimmt. Für eine Karbidschichtdicke von 3 bis 10 µm wird eine Verweilzeit (Belichtungszeit) von 0,3 bis 10 s benötigt. Wird die Behandlung im Pulsbetrieb mit einem CO₂- bzw. Nd: YAG-Laser durchgeführt, so werden mindestens um 20% geringere mittlere Leistungsdichten benötigt.The power density is 5 x 10³ to 10⁵ W / cm². With the beam cross-section size mentioned, a laser power of 5 to 8 kW is required. The speed of rotation of the camshaft is determined from the dwell time of the laser beam on the cam surface. A dwell time (exposure time) of 0.3 to 10 s is required for a carbide layer thickness of 3 to 10 µm. If the treatment in pulse mode is carried out with a CO₂ or Nd: YAG laser, at least 20% lower average power densities are required.
Die ledeburitische Nockenlauffläche eines schalenhartguß- bzw. randschichtumschmolzenen (WIG; Laser, Elektronenstrahl) Schlepphebels wird zwecks Ausbildung einer dünnen, jedoch nahezu dichten karbidischen Verschleißschicht mit dem Elektronenstrahl behandelt. Der E-Strahl mit 0,1 bis 0,5 mm Strahldurchmesser rastert die gesamte Nockenlauffläche auf bekannter Weise ein oder mehrmals ab. Bei mehrmaligen Abrastern der Oberfläche wird ebenfalls eine nahezu konstante, mittlere Temperatur der Oberfläche, die über den Liquidus nicht hinaussteigt, erhalten bleiben. Beispielsweise wird eine Ablenkungsfrequenz des E-Strahles von 100 bis 500 Hz in der Y-Achse und eine Vorschubgeschwindigkeit des Schlepphebels in X-Achse von 5 bis 60 mm/s angewandt, abhängig davon, ob eine Vorwärmung des Schlepphebels vorher stattgefunden hat oder nicht. Die im Beispiel benötigte Leistung der Elektronenstrahlkanone betrug 3 kW (60 V, 50 A).The ledeburitic cam tread of a die cast shell or edge layer remelted (TIG; laser, electron beam) rocker arm is treated with the electron beam to form a thin, but almost dense carbide wear layer. The e-beam with a beam diameter of 0.1 to 0.5 mm scans the entire cam running surface one or more times in a known manner. If the surface is scanned several times, an almost constant, average temperature of the surface, which does not exceed the liquidus, will also be maintained. For example, a deflection frequency of the e-beam of 100 to 500 Hz in the y-axis and a feed speed of the rocker arm in the x-axis of 5 to 60 mm / s are used, depending on whether preheating of the rocker arm has taken place beforehand or not. The power of the electron beam gun required in the example was 3 kW (60 V, 50 A).
Der Vorteil des Elektronenstrahls liegt in diesem Fall in der hohen Führungsgenauigkeit und Ablenkbarkeit sowie in der lokalen Wiederholbarkeit der Behandlung. Dadurch können ohne speziellen Aufwand je nach Bedarf auf einer Oberfläche Karbidschichten unterschiedlicher Dicke erzeugt werden (maßgeschneiderte Schichtdicken).The advantage of the electron beam in this case is the high level of guidance and deflectability as well as the local repeatability of the treatment. As a result, carbide layers of different thicknesses can be produced on a surface as required (customized layer thicknesses) without any special effort.
Zur Erzeugung einer dünnen Karbidschicht auf Stahloberflächen mit perlitisch bzw. perlitisch-ferritischem Gefüge werden Oberflächentemperaturen von 1250 bis 1450°C benötigt. Bei einem CO₂-Laser im CW-Betrieb (Kontinuierlicher Strahl) wird mit einer Laserleistungsdichte im Bereich 2 x 10⁴ bis 5 x 10⁵ W/cm² und im Pulsbetrieb mit einer mittleren Leistungsdichte die mindestens 20% geringer ist, gearbeitet.Surface temperatures of 1250 to 1450 ° C are required to produce a thin carbide layer on steel surfaces with pearlitic or pearlitic-ferritic structure. With a CO₂ laser in CW operation (continuous beam), the laser power density is in the range 2 x 10⁴ to 5 x 10⁵ W / cm² and in pulse operation with an average power density is at least 20% lower.
Die Strahleinwirkungszeit ist vergleichbar mit der, die für ein ledeburitisches Gefüge benötigt wird (Beispiel 1). Zwar liegt hier die Liquidus-Solidus-Temperatur höher, jedoch ist auch die Diffusionsgeschwindigkeit entsprechend der Temperatur höher.The radiation exposure time is comparable to that required for a ledeburitic structure (example 1). Although the liquidus solidus temperature is higher here, the diffusion rate is also higher depending on the temperature.
Charakteristisch für die Karbidschicht der vorliegenden Erfindung ist, daß diese auf vorhandenen verschleißfesten Ledeburit bzw. Perlit erzeugt wird, die Verschleißbeständigkeit verbessert wird und daß die Zementitausscheidungsdichte in den zwischenlamellaren Bereichen stets von der Oberfläche in Richtung Matrix abnimmt.It is characteristic of the carbide layer of the present invention that it is produced on existing wear-resistant ledeburite or pearlite, the wear resistance is improved and that the cementite precipitation density in the interlamellar regions always decreases from the surface in the direction of the matrix.
Durch die oben gemachten Beispiele und die dort genannten Parameterwerte werden die Unterschiede zu den in der US-PS 4 304 978 verwendeten Parameterwerten klar, d.h. es liegt nicht nur ein unterschiedliches Bestreben vor (wie eingangs genannt, befaßt sich die US-PS mit Umwandlungshärten, das durch Martensitbildung erreicht werden), sondern führen auch die in der US-PS 4 304 978 genannten Parameterwerte nicht zufällig zu der in der vorliegenden Anmeldung angestrebten Zementitvermengung.The examples given above and the parameter values mentioned therein make the differences to the parameter values used in US Pat. No. 4,304,978 clear. not only is there a different endeavor (as mentioned at the beginning, the US patent deals with transformation hardnesses which are achieved by martensite formation), but also the parameter values mentioned in US Pat. No. 4,304,978 do not accidentally lead to the present one Registration of the desired cementite mixture.
Die in der US-PS 4 304 978 beschriebene Leistungsdichte von 1550 bis 2480 W/cm² steht dem Wert von 5000 bis 500 000 W/cm² nach der vorliegenden Erfindung gegenüber. Auch die in der US-PS genannten Belichtungszeiten von 0,017 bis 0,026 S sind mit den in der vorliegenden Anmeldung genannten Werten von 0,1 bis 10 s nicht vergleichbar.The power density of 1550 to 2480 W / cm² described in U.S. Patent No. 4,304,978 contrasts with the value of 5,000 to 500,000 W / cm² in accordance with the present invention. The exposure times of 0.017 to 0.026 S mentioned in the US patent are also not comparable with the values of 0.1 to 10 s mentioned in the present application.
Werden die Parameter des gepulsten Excimer-Lasers in Betracht gezogen, liegen bei der vorliegenden Erfindung wesentlich kürzere Belichtungszeiten von
vor. Auch die mittlere Leistungsdichte, beispielsweise bei einem Nd:YAG-Laser liegt bei einem Strahlquerschnitt von 0,5 x 0,5 cm² und einer mittleren Leistung von 500 W in der Größenordnung von 20000 W/cm² und daher in einem gänzlich anderen Bereich als in der US-PS 4 304 978 angegeben.If the parameters of the pulsed excimer laser are taken into account, the present invention has much shorter exposure times of
in front. The average power density, for example in the case of an Nd: YAG laser with a beam cross section of 0.5 x 0.5 cm² and an average power of 500 W, is of the order of 20,000 W / cm² and therefore in a completely different range than in U.S. Patent No. 4,304,978.
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