EP0381954A1 - Accumulator fuel injection device - Google Patents
Accumulator fuel injection device Download PDFInfo
- Publication number
- EP0381954A1 EP0381954A1 EP19900100838 EP90100838A EP0381954A1 EP 0381954 A1 EP0381954 A1 EP 0381954A1 EP 19900100838 EP19900100838 EP 19900100838 EP 90100838 A EP90100838 A EP 90100838A EP 0381954 A1 EP0381954 A1 EP 0381954A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- piston
- pressure
- line
- accumulator
- storage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
- F02M41/16—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor characterised by the distributor being fed from a constant pressure source, e.g. accumulator or constant pressure positive displacement pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
- F02M41/02—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor being spaced from pumping elements
- F02M41/06—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor being spaced from pumping elements the distributor rotating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
- F02M59/34—Varying fuel delivery in quantity or timing by throttling of passages to pumping elements or of overflow passages, e.g. throttling by means of a pressure-controlled sliding valve having liquid stop or abutment
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/0003—Fuel-injection apparatus having a cyclically-operated valve for connecting a pressure source, e.g. constant pressure pump or accumulator, to an injection valve held closed mechanically, e.g. by springs, and automatically opened by fuel pressure
- F02M63/0007—Fuel-injection apparatus having a cyclically-operated valve for connecting a pressure source, e.g. constant pressure pump or accumulator, to an injection valve held closed mechanically, e.g. by springs, and automatically opened by fuel pressure using electrically actuated valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/40—Fuel-injection apparatus with fuel accumulators, e.g. a fuel injector having an integrated fuel accumulator
Definitions
- the invention relates to a storage fuel injection device, in which fuel can be supplied under pressure to a storage device, with a compressed fuel from the storage device via a valve arrangement to at least one injector line and an adjustable throttle for changing the amount of fuel supplied to the storage device.
- a pressure accumulator is supplied with fuel under pressure from a continuously pumping charge pump, a check valve being provided between the charge pump and the pressure accumulator in order to prevent fuel from being pressed back into the pump under pressure during the intake stroke of the pump.
- Storage fuel injectors subsequently require control devices which monitor the quantity and the time at which the fuel is passed on under pressure to the injection nozzle, rotating distributor shafts and / or valve arrangements, in particular solenoid valves, being used for this purpose.
- there is no separate regulation of the charge pump and it is only ensured that the charge pump delivers a sufficient amount of fuel into the store, which prevents the store, especially at high speeds, from being completely emptied.
- the control in this known device works only as long as the removal from the memory, such as in overrun mode, does not definitely go to zero, because in these cases the suction line is completely ground by the known piston design and is blocked. As a result, the pump can run dry since no further fuel is supplied to it via the suction line and the suction line is completely closed. In any case, such a design leads to increased wear of the pump and a reduction in the service life, and in particular with delivery rates close to zero, the pump can be destroyed, in particular the sealing properties of the pump.
- the invention now aims to provide a storage fuel injection device of the type mentioned, in which the risk of overloading and excessive wear of the pump is avoided with certainty even when the amount of consumption tends to zero, and which therefore, particularly in overrun mode Guaranteed unchanged long service life of the charge pump.
- the invention essentially consists in that the throttle releases the suction of a minimum amount of fuel in a suction line of the charge pump and / or at least partially connects the pressure line to the suction line when the maximum pressure in the accumulator and / or the maximum accumulator volume is reached and / or the pressure accumulator releases a discharge cross-section when the maximum pressure in the accumulator and / or the maximum accumulator volume is reached.
- a first possibility is to dimension the throttle in the suction line so that it can never completely close the suction line.
- Another possibility is to open a bypass line when the maximum storage volume or the intended maximum pressure in the storage has been reached, which connects the pressure line at least partially to the suction line, whereby the delivery rate remains essentially unchanged. The promotion then takes place via the throttle back to the suction line, so that no further promotion takes place in the memory itself.
- a separate piston which is displaceable against the force of a spring, provides the conditions with which a sliding and particularly pump-friendly regulation of the pressure conditions or the delivery conditions of the pump is made possible.
- a control spool formed by a piston passing through the line cross section, as a throttle can be arranged in a particularly simple manner in a branch line connecting the suction line to the pressure line, which also offers the advantage of accommodating such a throttle in a space-saving manner.
- control slide had to be formed coaxially with the piston of the accumulator as a common component, such a control slide built into a branch line can be accommodated at any point, so that a structurally small construction and precisely controllable device results.
- the separation of the control slide or the piston passing through the line cross section to be throttled from the piston of the pressure accumulator also makes it possible, as is a preferred development of the invention, to use springs with advantageous spring characteristics for the throttle.
- the training is advantageously made such that the spring acting on the piston of the throttle has a degressive spring characteristic.
- Such a degressive or negative spring characteristic curve makes it possible to prevent the slide valve from fluttering and offers the possibility of avoiding pronounced pressure waves when the maximum storage volume or the maximum storage pressure is reached without changing the delivery capacity of the pump continue to operate the pump while protecting the pump as much as possible.
- the separate design of the slide valve also allows pressure-controlled additional measures to be implemented, which result in safe opening and closing and also in precise adjustment of throttle cross sections in small-sized throttles.
- the accumulator has at least one control bore or annular groove which can be smoothed over by the accumulator piston and via which pressure medium is guided to an end face of the piston of the throttle facing away from the spring when the intended fill volume of the accumulator is reached.
- the spring action can also be supported by pressure, for example by the backing pump pressure in the suction line, in which case, in order to ensure the escape stroke of the throttling piston, the design is advantageously made in this way that the relief bore of the accumulator piston is aligned with the release of a first control bore, via which pressure medium from the accumulator is directed to the throttle piston, with a second control bore, which second control bore is connected via a line to the spring chamber of the piston of the throttle, and that to the spring chamber
- the suction line is connected via a check valve that closes to the outside, and the pressure reduction can be achieved in a simple manner in that the spring-loaded accumulator piston has a relief bore that overlaps the control bore (s).
- the release of a discharge cross-section when the maximum storage pressure is reached can be ensured in a simple manner in that the storage space via an overpressure valve integrated in the storage piston into the spring space of the storage piston and / or via the second control bore into the spring space of the piston the throttle can be relieved.
- a particularly simple constructive possibility of maintaining a minimum cross section in the suction line consists in that the piston of the throttle is displaceable against the force of the spring between stops, in particular stop sleeves.
- the accumulator itself can be designed without a spring and, for example, be designed as a compression accumulator, the required accumulator pressure being able to be maintained by a relatively small and weak spring of the escape piston designed as a throttle.
- the piston of the throttle will be able to reliably compensate for a correspondingly high pressure in the compression accumulator due to its relatively small end face cross section, even with a low spring load.
- a throttling in a bypass line between the pressure line and the suction line can, in principle, lead to an undesired back pressure of fuel under pressure from the accumulator into the suction line. If, with the greatest possible protection of the pump when the maximum filling volume in the accumulator or the maximum accumulator pressure is reached, a rapid switchover to return to the flow is desired, it is particularly advantageous to make the training so that when the throttle is switched on, the Pressure line with the suction line connecting branch line of the pressure accumulator is connected to the pressure line via a check valve closing to the pump after the connection point of the branch line.
- the throttling of the fuel supply in the suction line of the pump while largely protecting the pump can also be achieved according to a preferred embodiment in that the throttle is designed as a control sleeve surrounding the pump piston, the control edge connected to the suction line with the control sleeve axially to limit the effective pump stroke is displaceable, and that the control sleeve is connected to the movable part of the pressure accumulator.
- the design is such that the control bushing limits the storage space of the pressure accumulator with a base and a stationary plug sliding therein and is acted upon by a return spring.
- the effective pump stroke can be adjusted with such an axially displaceable control sleeve, wherein the axial adjustment of such a control sleeve can in principle be carried out hydraulically, for example, using the pressure in the pressure accumulator.
- the axial adjustment of such a control sleeve can also be carried out in such a way that the control sleeve of the pump is mechanically coupled to the stroke of the piston of the pressure accumulator.
- the design is advantageously made such that the control sleeve is used to control a valve which relieves the storage space and which is dependent on the stroke of the control sleeve.
- FIG. 1 shows a schematic illustration of the basic structure of an injection device according to the invention
- 2 shows a section through a first embodiment of the storage fuel injection device according to the invention
- 3 shows a partial section analogous to FIG. 1 through a modified embodiment, being single Lich the suction and pressure line of the charge pump and a throttle switched into a branch line are shown
- 4 shows a schematic representation of a further embodiment, only the partial region as shown in FIG. 3 being shown
- 5a, 5b and 5c show different positions of the storage piston in FIG. 4
- 6 shows a further modified embodiment in a representation analogous to FIG. 4
- 7 shows a section through a further embodiment variant in a representation analogous to FIG.
- FIG. 9 shows a storage fuel injection device according to the invention in a representation similar to FIG. 2, in which the throttle is designed as a control sleeve surrounding the pump piston.
- 1 denotes a charge pump which supplies fuel from a tank 2 to a reservoir 3 under pressure, a check valve 5 being provided in the supply line 4, which allows the fuel under high pressure to flow back during the suction stroke the pump 1 from the memory 3 prevented.
- the fuel passes through a solenoid valve 8 switched into a supply line 6 to an injection nozzle 7, as well as a distributor shaft 9 and a pressure valve 10 to the injection nozzle 7.
- the solenoid valve 8 is designed as a 3/2 solenoid valve and it can be controlled via this solenoid valve 8 in a simple manner, the injection time and the injection quantity over the duty cycle of the solenoid valve.
- the pump itself rotates in a manner not shown with the camshaft speed and is coupled to the distributor shaft 9, as indicated by 11. Depending on the rotational position of the distributor shaft 9, a specific injection nozzle 7 assigned to a cylinder is acted upon with fuel under pressure.
- the coupling enables the delivery rate of the pump to be adjusted to the injection rate given speed-dependent, the load-dependent adaptation is realized by a control device described below.
- 12 denotes a piston of the pump 1 designed as a radial piston pump.
- the pump can have three pistons, for example.
- the piston is moved via an eccentric cam 14 provided on a drive shaft 13 within a space filled with lubricating oil in accordance with the speed of the shaft, fuel being sucked in via a feed line 15 from a tank (not specified in more detail) and the pressure line to the accumulator 3 again with 4 is designated.
- the check valve 5 is again used in the pressure line 4.
- the fuel is conveyed under high pressure again via the line 6, in which the solenoid valve 8 and the distributor shaft 9 coupled to the drive shaft 13 are switched on, to a nozzle, not shown, as is shown by the arrow 7 is indicated.
- the accumulator 3 has a accumulator piston 17, which in the exemplary embodiment according to FIG. 2 is loaded by a spring 18, by means of which the operating pressure is set at approximately 200 bar.
- a slide valve 19 is directly connected to the accumulator piston 17 and has a stepped region 20 and, depending on the fill level and thus the stroke of the accumulator piston 17, represents a throttle cross section in the supply line or suction line to the pump 1.
- the offset area 20 is dimensioned such that a minimum cross-section of the feed line 15 to the pump 1 is released even at the maximum fill level of the reservoir 3 in order to prevent the pump from running dry at the maximum fill level of the reservoir 3.
- a further safeguard of the pump against overheating in overrun mode, ie with an injection quantity approaching zero, is in addition to the throttling of the feed achieved to a minimum by the fact that the storage piston 17, when the maximum storage volume is reached, releases a discharge cross-section 22 designed as an annular groove in the guide bore 21 of the storage piston 17, into which a return line 23 and a spring chamber 68, which is bounded at the rear by the storage piston 17 and accommodates the spring 18 connected longitudinal groove 69 opens into the guide bore 21.
- the storage spring 18 has a low spring constant so that changes in storage pressure in the control range are negligible.
- a return line 24 connected to the solenoid valve 8 is also shown in FIG.
- a throttle 26 in the form of a piston slide which is acted upon by a spring 27, is switched into a branch line 25 between the suction line 15 and the pressure line 4.
- a branch line 28 is connected to the line 6 leading to the solenoid valve or to the injection nozzle from the accumulator 3, via which, when the operating pressure in the accumulator 3 is exceeded, the end face 29 of the piston slide away from the spring 27 is acted upon by fuel under accumulator pressure, whereupon after a shift the throttle 26, the bypass line 25 between the inlet 15 and the high-pressure line 4 is released against the force of the spring 27 via a circumferential groove 30 provided on the circumference of the throttle.
- the pressure line 4 at least partially into the inlet 15 in order to prevent a further increase in the pressure in the accumulator or to exceed the maximum filling quantity of the accumulator.
- a further check valve 31 opening to the reservoir 3 is provided in the pressure line 4 downstream of the connection point of the branch line 25 to the pressure line 4. So that no adverse effects occur at the switching valve or the throttle 26, the plate spring 27 has a negative characteristic curve, that is to say a decreasing spring force when compressed. To maintain the operating pressure, precise adjustment of the spring 18 of the pressure accumulator and the spring 27 of the throttle 26 is required.
- the throttle 26 designed as a piston slide is formed in the branch line 25 between the high-pressure line 4 and the feed line 15 with a circumferential groove 30, the branch line 25 being released again when the end face 29 of the piston slide facing away from a spring 32 is released.
- the line 33 which acts on the end face 29 opposite the spring 32 with fuel under storage pressure, is connected in this embodiment with a control groove 34, which is provided in the guide bore 21 of the storage piston 17 and is designed as an annular groove Piston 26 only occurs when the end face 35 of the storage piston 17, which is designed as a control edge, is blended with the control groove 34, as is shown in more detail in FIG. 5c.
- the accumulator piston 17 has in its wall a relief bore 36 leading to the spring chamber 68, which is connected to the control groove 34 when the fuel volume is below the maximum fill volume of the accumulator 3.
- FIGS. 5a to 5c The individual positions of the accumulator piston 17 relative to the control groove 34 are shown in more detail in FIGS. 5a to 5c. If the control groove 34 is looped through the end face 35 of the piston 17, as shown in Fig.5c, the piston valve 26 is acted upon by fuel under storage pressure and displaced against the force of the spring 32, whereby the branch line 25 between the high pressure line 4 and the return line is opened and another Supply of fuel in the memory 3 is interrupted. The relief of the throttle 26 takes place in the position shown in FIG.
- 5 a in which the control groove 34 is connected to the relief bore 36 of the storage piston 17, so that the fuel acting on the end face 29 of the throttle can be withdrawn from the corresponding piston chamber 37 and the piston slide 26 in turn closes the connection 25 between the high-pressure line 4 and the inlet line 15 by acting on the spring 32.
- 5b shows an intermediate position of the storage piston 17, in which the control groove 34 is closed by the piston 17.
- the spring 32 In order that the throttle 26 does not switch over in this position due to the amount of leakage via the piston guide, the spring 32 must be appropriately pre-tensioned.
- the desired switching hysteresis can be set by assigning and dimensioning the control edges formed by the control groove 34, the relief bore 36 and the end face 35 of the accumulator piston.
- FIG. 6 A modified embodiment for the design according to FIG. 4 can be seen in FIG. 6, in which the throttle 26 is in turn switched into the branch line 25 between the pressure line 4 and the feed line 15, the throttle 26 being acted upon by fuel under storage pressure Displacement against the force of the spring 32 via the circumferential groove 30 in turn opens the connection 25.
- the end face 29 of the throttle 26 facing away from the spring is again acted upon by the opening of a first control groove 34 through the end face 35 of the accumulator piston 17.
- the accumulator piston 17 in turn has a relief bore 36, which in the position of the accumulator piston 17 shown in FIG.
- a weak spring 32 can be used in this embodiment, since the displacement of the throttle 26 is switched hydraulically via the control edges 34 and 38 by filling the spring chamber 40 with fuel from the supply line 15.
- a pressure relief valve is also integrated in the accumulator piston 17, fuel being introduced from the accumulator chamber 44 into a chamber 46 via a bore 45 provided in the end face 35 Bore 45 on the inside bottom of the storage piston 17 surrounds, cooperating piston 47 acted upon by the piston spring 18 is limited.
- the piston 47 has longitudinal recesses 74 for connection to the pressure-relieved spring chamber 68 of the pressure accumulator which receives the spring 18. By appropriate dimensioning of the piston cross-sectional area, the piston 47 releases the connection of the storage space 44 to the spring space 68 in the event of an overpressure.
- the relief bores 36 are kept clear by the longitudinal recesses 74.
- FIG. 7 shows an embodiment modified to form the configuration according to FIG. 2, in which the throttle 19 with the circumferential region 20, which is formed separately, is in turn arranged directly in the feed line 15.
- a compression accumulator 48 is used and the throttle 19 designed as a piston slide is acted upon by a spring 49, as is shown in more detail in FIG.
- the detached region 20 of the throttle is in turn designed such that in any case a minimum cross section of the inlet line 15 remains open.
- the displacement movement of the throttle slide acted upon by the spring 49 is limited by a stop 50, on the side of which the end face of the piston slide 19 is exposed to the pressure of the compression accumulator 48.
- the piston 12 of the pump is in turn moved via an eccentric cam 14 of a drive shaft 13 and held in contact with the cam 14 via the spring 16.
- the fuel supply from the supply line 15 takes place through a radial feed 51 in the wall of a control sleeve 52 surrounding the pump piston 12 and via channels or bores 53 formed in the interior of the pump piston 12 in the pump work space 54 enclosed in the interior of the control sleeve, which at the same time the pump piston spring 16 receives, which is sealed on a stopper which is tightly guided and held in a stationary manner on a plug which closes the control sleeve 52 on the end and on the other hand delimits the pump working space 54 70 supports.
- control bushing 52 can be displaced against the force of the spring 62 when the volume of the fuel introduced into the storage space 56 increases, such a movement of the control bushing 52 resulting in a lifting movement of the control edge 51 interacting with the fuel supply line 15, so that with increasing storage volume in the storage space 56 the control bore 51 is not ground through the control channels 53 of the pump piston 12 until a later point in time, as a result of which the effective delivery stroke of the pump piston 12 is reduced and at the same time a delivery quantity reduction results.
- control sleeve 52 serves as a throttle in the form of a control slide.
- the arrangement of the control bores 51 of the control sleeve 52 acting as a throttle and the control bores 53 of the pump piston are such that a minimum amount of fuel is supplied to the working space 54 in any case.
- the maximum storage volume is limited by a circumferential groove 63 or longitudinal grooves on the piston 60 achieved, wherein when the bottom 72 of the control sleeve 52 delimiting the storage space 56 is drained of fuel from the storage space 56 via the circumferential groove 63 into the spring space 66 receiving the spring 62 and a recirculation line 67 adjoining it.
- a prerequisite for the proper functioning of the embodiment shown in FIG. 9 is that the pressure in the storage space 56 is always defined and prescribed by the spring 62. This means that the control sleeve 52 must not rest against the stopper 70 receiving the check valve 55, which is why the maximum delivery rate of the pump must always be greater than the maximum injection rate. This can be done by appropriate dimensioning of the piston stroke or the piston surface. To reduce the pulsation, it is conceivable to replace the eccentric 14 by a cam curve with an increased number of strokes.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung, bei welcher Kraftstoff unter Druck einem Speicher zuführbar ist, mit einer Druckkraftstoff aus dem Speicher über eine Ventilanordnung zu wenigstens einer Einspritzdüse führenden Leitung und einer einstellbaren Drossel zur Änderung der dem Speicher zugeführten Kraftstoffmenge.The invention relates to a storage fuel injection device, in which fuel can be supplied under pressure to a storage device, with a compressed fuel from the storage device via a valve arrangement to at least one injector line and an adjustable throttle for changing the amount of fuel supplied to the storage device.
Bei Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtungen der eingangs genannten Art wird von einer kontinuierlich fördernden Ladepumpe ein Druckspeicher mit Kraftstoff unter Druck versorgt, wobei zwischen Ladepumpe und Druckspeicher ein Rückschlagventil vorgesehen ist, um zu verhindern, daß beim Ansaughub der Pumpe Kraftstoff unter Druck in die Pumpe zurückgepreßt wird. Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtungen benötigen in der Folge Steuereinrichtungen, welche die Menge und den Zeitpunkt der Weiterleitung des Kraftstoffes unter Druck zur Einspritzdüse überwachen, wobei hiefür rotierende Verteilerwellen und/oder Ventilanordnungen, insbesondere Magnetventile, Verwendung finden. Bei üblichen Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtungen der eingangs genannten Art erfolgt keine gesonderte Regelung der Ladepumpe und es wird lediglich dafür gesorgt, daß die Ladepumpe eine hinreichende Menge an Treibstoff in den Speicher fördert, welche verhindert, daß der Speicher, insbesondere bei hohen Drehzahlen, vollständig entleert werden kann.In storage fuel injection devices of the type mentioned, a pressure accumulator is supplied with fuel under pressure from a continuously pumping charge pump, a check valve being provided between the charge pump and the pressure accumulator in order to prevent fuel from being pressed back into the pump under pressure during the intake stroke of the pump. Storage fuel injectors subsequently require control devices which monitor the quantity and the time at which the fuel is passed on under pressure to the injection nozzle, rotating distributor shafts and / or valve arrangements, in particular solenoid valves, being used for this purpose. In conventional storage fuel injection devices of the type mentioned, there is no separate regulation of the charge pump and it is only ensured that the charge pump delivers a sufficient amount of fuel into the store, which prevents the store, especially at high speeds, from being completely emptied.
Insbesondere im Schubbetrieb steht bei derartigen Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtungen eine wesentlich höhere Fördermenge der Pumpe einer bis auf Null gehenden Entnahme von Treibstoff aus dem Speicher gegenüber. Eine Anpassung der Fördermenge der Pumpe an den Bedarf wurde mit bestimmten Beschränkungen bereits in der US-PS 4 572 136 vorgeschlagen. Bei dieser bekannten Einrichtung wurde ein Druckspeicher verwendet, dessen Speicherkolben eine Umfangsnut aufweist, wobei diese Umfangsnut bei Verschiebung des Kolbens des Speichers einen mehr oder minder großen Drosselwiderstand in der Saugleitung der Ladepumpe darstellt. Die Regelung bei dieser bekannten Einrichtung funktioniert aber nur so lange, so lange die Entnahme aus dem Speicher, wie beispielsweise beim Schubbetrieb, nicht defintiv gegen Null geht, da in diesen Fällen die Saugleitung von der bekannten Kolbenausbildung zur Gänze überschliffen wird und gesperrt wird. Als Folge hievon kann die Pumpe trocken laufen, da ihr über die Saugleitung kein weiterer Kraftstoff zugeführt wird und die Saugleitung zur Gänze abgeschlossen ist. In jedem Fall führt eine derartige Ausbildung zu einem erhöhten Verschleiß der Pumpe und zu einer Verringerung der Standzeit, und insbesondere bei Fördermengen gegen Null kann eine Zerstörung der Pumpe, insbesondere der Dichtigkeitseigenschaften der Pumpe die Folge sein.In overrun mode in particular, in the case of storage fuel injection devices of this type, a significantly higher delivery volume of the pump is opposed to a withdrawal of fuel from the storage unit that goes to zero. An adjustment of the delivery rate of the pump to the need was made with certain restrictions have already been proposed in U.S. Patent 4,572,136. In this known device, a pressure accumulator was used, the accumulator piston of which has a circumferential groove, this circumferential groove representing a more or less large throttle resistance in the suction line of the charge pump when the piston of the accumulator is displaced. The control in this known device works only as long as the removal from the memory, such as in overrun mode, does not definitely go to zero, because in these cases the suction line is completely ground by the known piston design and is blocked. As a result, the pump can run dry since no further fuel is supplied to it via the suction line and the suction line is completely closed. In any case, such a design leads to increased wear of the pump and a reduction in the service life, and in particular with delivery rates close to zero, the pump can be destroyed, in particular the sealing properties of the pump.
Die Erfindung zielt nun darauf ab, eine Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung der eingangs genannten Art zu schaffen, bei welcher die Gefahr einer Überlastung und eines übermäßigen Verschleißes der Pumpe auch dann mit Sicherheit vermieden wird, wenn die Verbrauchsmenge gegen Null geht, und welche somit insbesondere auch im Schubbetrieb eine unverändert hohe Standzeit der Ladepumpe gewährleistet. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Erfindung im wesentlichen darin, daß die Drossel bei Erreichen des maximalen Druckes im Speicher und/oder des maximalen Speichervolumens die Ansaugung einer Mindestmenge an Kraftstoff in einer Saugleitung der Ladepumpe freigibt und/oder die Druckleitung zumindest teilweise mit der Saugleitung verbindet und/oder der Druckspeicher bei Erreichen des maximalen Druckes im Speicher und/oder des maximalen Speichervolumens einen Abflußquerschnitt freigibt. Dadurch, daß die Förderung einer Mindestmenge an Kraftstoff durch die Ladepumpe sichergestellt wird, wird ein Heißlaufen der Pumpe, insbesondere beim Schubbetrieb mit Sicherheit vermieden, und die erforderliche Mindestmenge, um ein derartiges Heißlaufen der Pumpe zu verhindern, kann auf alternativen und gegebenenfalls gleichzeitig eingesetzten, im wesentlichen gleichwertigen Wegen erreicht werden. Eine erste Möglichkeit besteht hiebei darin, die Drossel in der Saugleitung so zu dimensionieren, daß sie die Saugleitung nie vollständig verschließen kann. Eine weitere Möglichkeit besteht aber nun darin, bei Erreichen des maximalen Speichervolumens bzw. des vorgesehenen maximalen Druckes im Speicher eine Bypassleitung zu öffnen, welche die Druckleitung zumindest teilweise mit der Saugleitung verbindet, wodurch die Fördermenge im wesentlichen unverändert bleibt. Die Förderung erfolgt dann über die Drossel zur Saugleitung zurück, so daß keine weitere Förderung in den Speicher selbst erfolgt. Schließlich kann im Druckspeicher selbst dafür Sorge getragen werden, daß ein Minimum an Fördermenge der Pumpe auch bei maximaler Füllung des Speichers aufrechterhalten wird, wofür der Druckspeicher über eine Steuerkante mit einem Abflußquerschnitt verbunden werden kann. Diese letztgenannte Möglichkeit, im Speicher selbst bei Erreichen des maximalen Speichervolumens bzw. des maximal zulässigen Speicherdruckes einen Abflußquerschnitt gedrosselt freizugeben, kann aber naturgemäß nur dann sinnvoll angewandt werden, wenn die Feder im Speicher so ausgelegt ist, daß es zu keinem Flattern des Speicherkolbens und damit zum unerwünschten Aufbau von Druckwellen im Speicher kommt. Es sind daher diejenigen Maßnahmen bevorzugt, bei welchen gleichzeitig eine weitgehende Beruhigung und Konstanz des Speicherdruckes möglich ist, und es ist daher mit besonderem Vorteil die erfindungsgemäße Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung so ausgebildet, daß die Drossel von einem entgegen der Kraft einer Feder verschieblichen, den zu drosselnden Leitungsquerschnitt durchsetzenden Kolben gebildet ist, wobei der Kolben eine in den zu drosselnden Leitungsquerschnitt eintauchende Querbohrung oder Umfangsnut aufweist, und entgegen der Kraft der Feder vom Druck des Speichers bzw. der Druckleitung beaufschlagt ist. Zusätzlich kann naturgemäß bei einer derartigen Ausbildung immer als Überlastschutz noch ein Abflußquerschnitt im Speicher selbst bei Erreichen des maximalen Füllstandes freigegeben werden. Dadurch, daß nun ein gesonderter, entgegen der Kraft einer Feder verschieblicher Kolben vorgesehen ist, werden Voraussetzungen geschaffen, mit welchen eine gleitende und besonders pumpenschonende Regelung der Druckverhältnisse bzw. der Förderverhältnisse der Pumpe ermöglicht wird. Ein derartiger, von einem den Leitungsquerschnitt durchsetzenden Kolben gebildeter Steuerschieber als Drossel kann in besonders einfacher Weise in einer die Saugleitung mit der Druckleitung verbindenden Zweigleitung angeordnet sein, wodurch darüberhinaus der Vorteil geboten wird, eine derartige Drossel raumsparend unterzubringen. Während bei der Ausbildung gemäß der eingangs genannten US-PS 4 572 136 der Steuerschieber koaxial mit dem Kolben des Speichers als gemeinsamer Bauteil ausgebildet sein mußte, kann ein derartiger, in eine Zweigleitung eingebauter Steuerschieber an beliebiger Stelle untergebracht werden, so daß sich eine konstruktiv kleinbauende und präzise regelbare Einrichtung ergibt.The invention now aims to provide a storage fuel injection device of the type mentioned, in which the risk of overloading and excessive wear of the pump is avoided with certainty even when the amount of consumption tends to zero, and which therefore, particularly in overrun mode Guaranteed unchanged long service life of the charge pump. To achieve this object, the invention essentially consists in that the throttle releases the suction of a minimum amount of fuel in a suction line of the charge pump and / or at least partially connects the pressure line to the suction line when the maximum pressure in the accumulator and / or the maximum accumulator volume is reached and / or the pressure accumulator releases a discharge cross-section when the maximum pressure in the accumulator and / or the maximum accumulator volume is reached. By ensuring that a minimum amount of fuel is delivered by the charge pump, overheating of the pump, in particular during overrun operation, is avoided with certainty, and the minimum amount required to prevent such overheating of the pump can be achieved in alternative and, if necessary, used simultaneously, essentially equivalent ways. A first possibility is to dimension the throttle in the suction line so that it can never completely close the suction line. Another possibility, however, is to open a bypass line when the maximum storage volume or the intended maximum pressure in the storage has been reached, which connects the pressure line at least partially to the suction line, whereby the delivery rate remains essentially unchanged. The promotion then takes place via the throttle back to the suction line, so that no further promotion takes place in the memory itself. Finally, it can be ensured in the pressure accumulator itself that a minimum flow rate of the pump is maintained even when the accumulator is full, for which purpose the pressure accumulator can be connected to a discharge cross-section via a control edge. This last-mentioned possibility of throttling a discharge cross-section in the store even when the maximum store volume or the maximum allowable store pressure is reached can of course only be used sensibly if the spring in the store is designed in such a way that there is no fluttering of the store piston and thus undesirable build-up of pressure waves in the memory occurs. Therefore, those measures are preferred in which a largely calming and constant storage pressure is possible, and it is therefore particularly advantageous to design the storage fuel injection device according to the invention in such a way that the throttle is displaceable against the force of a spring and penetrates the line cross section to be throttled Piston is formed, the piston having a transverse bore or circumferential groove immersed in the line cross section to be throttled, and against the force of the Spring is acted upon by the pressure of the memory or the pressure line. In addition, a drain cross-section in the reservoir can of course always be released in the case of such a design as overload protection even when the maximum fill level is reached. The fact that a separate piston, which is displaceable against the force of a spring, provides the conditions with which a sliding and particularly pump-friendly regulation of the pressure conditions or the delivery conditions of the pump is made possible. Such a control spool, formed by a piston passing through the line cross section, as a throttle can be arranged in a particularly simple manner in a branch line connecting the suction line to the pressure line, which also offers the advantage of accommodating such a throttle in a space-saving manner. While in the design according to the above-mentioned US Pat. No. 4,572,136, the control slide had to be formed coaxially with the piston of the accumulator as a common component, such a control slide built into a branch line can be accommodated at any point, so that a structurally small construction and precisely controllable device results.
Die Trennung des Steuerschiebers bzw. des den zu drosselnden Leitungsquerschnitt durchsetzenden Kolbens vom Kolben des Druckspeichers ermöglicht es darüberhinaus, wie es einer bevorzugten Weiterbildung der Erfindung entspricht, Federn mit vorteilhaften Federkennlinien für die Drossel einzusetzen. Mit Vorteil ist die Ausbildung hiebei so getroffen, daß die den Kolben der Drossel beaufschlagende Feder eine degressive Federkennlinie aufweist. Eine derartige degressive bzw. negative Federkennlinie erlaubt es, das Flattern des Schieberventiles zu verhindern und bietet die Möglichkeit,unter Vermeidung von ausgeprägten Druckwellen bei Erreichen des maximalen Speichervolumens bzw. des maximalen Speicherdruckes ohne Veränderung der Förderleistung der Pumpe unter weitestgehender Schonung der Pumpe die Pumpe weiter zu betreiben. Die gesonderte Ausbildung des Schieberventiles erlaubt es darüberhinaus, druckgesteuerte zusätzliche Maßnahmen zu verwirklichen, welche ein sicheres Öffnen und Schließen und auch eine präzise Einstellung von Drosselquerschnitten bei kleinbauenden Drosseln ergeben. Eine besonders bevorzugte Möglichkeit besteht hierbei darin, daß der Speicher wenigstens eine vom Speicherkolben überschleifbare Steuerbohrung bzw. Ringnut aufweist, über welche bei Erreichen des vorgesehenen Füllvolumens des Speichers Druckmittel zu einer der Feder abgewandten Stirnfläche des Kolbens der Drossel geführt ist. Bei einer derartigen Ausbildung wird der im Speicher aufgebaute Druck ohne schlagartige Druckwelle beim Überschleifen einer Steuerbohrung im Druckspeicher der der Feder des die Drossel ausbildenden Kolbens gegenüberliegenden Stirnfläche dieses Kolbens zugeführt, wodurch eine rasche und korrekte Einstellung des Drosselquerschnittes beispielsweise in einer Bypassleitung zur Saugleitung eingestellt werden kann. Um die Feder einer derartigen Drossel entsprechend klein dimensionieren zu können, kann die Federwirkung gleichfalls durch Druck, beispielsweise durch den Vorpumpendruck in der Saugleitung unterstützt werden, wobei in diesem Falle,um den Ausweichhub des drosselnden Kolbens zu gewährleisten, mit Vorteil die Ausbildung so getroffen ist, daß die Enlastungsbohrung des Speicherkolbens bei Freigabe einer ersten Steuerbohrung, über welche Druckmittel aus dem Speicher zum Drosselkolben geleitet ist, mit einer zweiten Steuerbohrung fluchtet, welche zweite Steuerbohrung über eine Leitung mit dem Federraum des Kolbens der Drossel verbunden ist, und daß an den Federraum über ein nach außen schließendes Rückschlagventil die Saugleitung angeschlossen ist, wobei der Druckabbau in einfacher Weise dadurch erzielt werden kann, daß der federbelastete Speicherkolben eine die Steuerbohrung(en) überschleifende Entlastungsbohrung aufweist. Auf diese Weise wird beim Beaufschlagen der der Feder gegenüberliegenden Stirnfläche des Kolbens der Drossel im Federraum zur Unterstützung der Federkraft vorrätiger Kraftstoff unter Vorpumpendruck über die Entlastungsbohrung ausgepreßt, so daß die Verschiebebewegung in diesen Fällen nicht behindert wird. Insgesamt ergibt sich durch derartige Maßnahmen eine weitgehend hydraulische Dämpfung der Bewegung eines Drosselventiles, wodurch sich unerwünschte Druckwellen mit Sicherheit vermeiden lassen.The separation of the control slide or the piston passing through the line cross section to be throttled from the piston of the pressure accumulator also makes it possible, as is a preferred development of the invention, to use springs with advantageous spring characteristics for the throttle. The training is advantageously made such that the spring acting on the piston of the throttle has a degressive spring characteristic. Such a degressive or negative spring characteristic curve makes it possible to prevent the slide valve from fluttering and offers the possibility of avoiding pronounced pressure waves when the maximum storage volume or the maximum storage pressure is reached without changing the delivery capacity of the pump continue to operate the pump while protecting the pump as much as possible. The separate design of the slide valve also allows pressure-controlled additional measures to be implemented, which result in safe opening and closing and also in precise adjustment of throttle cross sections in small-sized throttles. A particularly preferred possibility here is that the accumulator has at least one control bore or annular groove which can be smoothed over by the accumulator piston and via which pressure medium is guided to an end face of the piston of the throttle facing away from the spring when the intended fill volume of the accumulator is reached. With such a design, the pressure built up in the accumulator is supplied without an abrupt pressure wave when a control bore in the pressure accumulator is blended over to the end face of this piston opposite the spring of the piston forming the throttle, as a result of which a rapid and correct setting of the throttle cross section can be set, for example, in a bypass line to the suction line . In order to be able to dimension the spring of such a throttle correspondingly small, the spring action can also be supported by pressure, for example by the backing pump pressure in the suction line, in which case, in order to ensure the escape stroke of the throttling piston, the design is advantageously made in this way that the relief bore of the accumulator piston is aligned with the release of a first control bore, via which pressure medium from the accumulator is directed to the throttle piston, with a second control bore, which second control bore is connected via a line to the spring chamber of the piston of the throttle, and that to the spring chamber The suction line is connected via a check valve that closes to the outside, and the pressure reduction can be achieved in a simple manner in that the spring-loaded accumulator piston has a relief bore that overlaps the control bore (s). In this way, when the end face of the piston opposite the spring is acted upon, the throttle becomes in the spring chamber In order to support the spring force, fuel is squeezed out of the relief bore under backing pressure so that the displacement movement is not hindered in these cases. Overall, measures of this type result in largely hydraulic damping of the movement of a throttle valve, as a result of which undesired pressure waves can be avoided with certainty.
Bei einer derartigen Ausbildung läßt sich zusätzlich oder alternativ die Freigabe eines Abflußquerschnittes bei Erreichen des maximalen Speicherdruckes in einfacher Weise dadurch sicherstellen, daß der Speicherraum über ein im Speicherkolben integriertes Überdruckventil in den Federraum des Speicherkolbens und/oder über die zweite Steuerbohrung in den Federraum des Kolbens der Drossel entlastbar ist.With such a design, additionally or alternatively, the release of a discharge cross-section when the maximum storage pressure is reached can be ensured in a simple manner in that the storage space via an overpressure valve integrated in the storage piston into the spring space of the storage piston and / or via the second control bore into the spring space of the piston the throttle can be relieved.
Eine besonders einfache konstruktive Möglichkeit, einen Mindestquerschnitt in der Saugleitung aufrechtzuerhalten, besteht darin, daß der Kolben der Drossel zwischen Anschlägen, insbesondere Anschlaghülsen, entgegen der Kraft der Feder verschiebbar ist. Bei einer derartigen Ausbildung kann der Speicher selbst ohne Feder ausgebildet sein und beispielsweise als Kompressionspeicher ausgebildet sein, wobei der erforderliche Speicherdruck durch eine relativ klein dimensionierte und schwache Feder des als Drossel ausgebildeten Ausweichkolbens aufrechterhalten werden kann. Der Kolben der Drossel wird auf Grund seines verhältnismäßig kleinen Stirnflächenquerschnittes auch bei geringer Federbelastung einen entsprechend hohen Druck im Kompressionsspeicher sicher kompensieren können.A particularly simple constructive possibility of maintaining a minimum cross section in the suction line consists in that the piston of the throttle is displaceable against the force of the spring between stops, in particular stop sleeves. With such a design, the accumulator itself can be designed without a spring and, for example, be designed as a compression accumulator, the required accumulator pressure being able to be maintained by a relatively small and weak spring of the escape piston designed as a throttle. The piston of the throttle will be able to reliably compensate for a correspondingly high pressure in the compression accumulator due to its relatively small end face cross section, even with a low spring load.
Eine Drosselung in einer Bypassleitung zwischen Druckleitung und Saugleitung kann prinzipiell zu einem unerwünschten Rückdrücken von unter Druck stehenden Kraftstoff aus dem Speicher in die Saugleitung führen. Wenn unter möglichst weitgehender Schonung der Pumpe bei Erreichen des maximalen Füllvolumens im Speicher bzw. des maximalen Speicherdruckes ein rasches Umschalten auf Rückförderung in den Vorlauf erwünscht ist, ist es besonders vorteilhaft die Ausbildung so zu treffen, daß bei Einschaltung der Drossel in eine die Druckleitung mit der Saugleitung verbindende Zweigleitung der Druckspeicher über ein zur Pumpe schließendes Rückschlagventil nach der Anschlußstelle der Zweigleitung mit der Druckleitung verbunden ist.A throttling in a bypass line between the pressure line and the suction line can, in principle, lead to an undesired back pressure of fuel under pressure from the accumulator into the suction line. If, with the greatest possible protection of the pump when the maximum filling volume in the accumulator or the maximum accumulator pressure is reached, a rapid switchover to return to the flow is desired, it is particularly advantageous to make the training so that when the throttle is switched on, the Pressure line with the suction line connecting branch line of the pressure accumulator is connected to the pressure line via a check valve closing to the pump after the connection point of the branch line.
Die Drosselung der Kraftstoffzuführung in der Saugleitung der Pumpe unter weitgehender Schonung der Pumpe kann gemäß einer bevorzugten Ausführungsform auch dadurch erreicht werden, daß die Drossel als den Pumpenkolben umgebende Steuerbüchse ausgebildet ist, deren mit der Saugleitung verbundene Steuerkante mit der Steuerbüchse axial zur Begrenzung des wirksamen Pumpenhubes verschiebbar ist, und daß die Steuerbüchse mit dem beweglichen Teil des Druckspeichers verbunden ist. In besonders einfacher Weise ist dabei die Ausbildung so getroffen, daß die Steuerbüchse mit einem Boden und einem in ihr gleitenden ortsfesten Stopfen den Speicherraum des Druckspeichers begrenzt und von einer Rückstellfeder beaufschlagt ist. Mit einer derartigen axial verschieblichen Steuerbüchse kann der wirksame Pumpenhub verstellt werden, wobei die axiale Verstellung einer derartigen Steuerbüchse prinzipiell beispielsweise hydraulisch unter Verwendung des Druckes im Druckspeicher erfolgen kann. Alternativ kann die axiale Verstellung einer derartigen Steuerbüchse auch so vorgenommen werden, daß die Steuerbüchse der Pumpe mit dem Hub des Kolbens des Druckspeichers mechanisch gekoppelt ist. Zur Begrenzung des maximalen Speichervolumens ist dabei die Ausbildung in vorteilhafter Weise so getroffen, daß mit der Steuerbüchse ein in Abhängigkeit vom Hub der Steuerbüchse gesteuertes, den Speicherraum entlastendes Ventil gesteuert wird.The throttling of the fuel supply in the suction line of the pump while largely protecting the pump can also be achieved according to a preferred embodiment in that the throttle is designed as a control sleeve surrounding the pump piston, the control edge connected to the suction line with the control sleeve axially to limit the effective pump stroke is displaceable, and that the control sleeve is connected to the movable part of the pressure accumulator. In a particularly simple manner, the design is such that the control bushing limits the storage space of the pressure accumulator with a base and a stationary plug sliding therein and is acted upon by a return spring. The effective pump stroke can be adjusted with such an axially displaceable control sleeve, wherein the axial adjustment of such a control sleeve can in principle be carried out hydraulically, for example, using the pressure in the pressure accumulator. Alternatively, the axial adjustment of such a control sleeve can also be carried out in such a way that the control sleeve of the pump is mechanically coupled to the stroke of the piston of the pressure accumulator. To limit the maximum storage volume, the design is advantageously made such that the control sleeve is used to control a valve which relieves the storage space and which is dependent on the stroke of the control sleeve.
Die Erfindung wird nachfolgend an Hand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. In dieser zeigen Fig.1 eine schematische Darstellung des prinzipiellen Aufbaues einer erfindungsgemäßen Einspritzvorrichtung; Fig.2 einen Schnitt durch eine erste Ausführungsform der erfindungsgemäßen Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung; Fig.3 einen teilweisen Schnitt analog zu Fig.1 durch eine abgewandelte Ausführungsform, wobei ledig lich die Saug- und Druckleitung der Ladepumpe sowie eine in eine Zweigleitung eingeschaltete Drossel dargestellt sind; Fig.4 eine schematische Darstellung einer weiteren Ausführungsform, wobei lediglich der wie in Fig.3 dargestellte Teilbereich gezeigt ist; die Fig.5a, 5b und 5c unterschiedliche Stellungen des Speicherkolbens der Fig.4; Fig.6 eine weitere abgewandelte Ausführungsform in einer zu Fig.4 analogen Darstellung; Fig.7 einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsvariante in einer Darstellung analog zu Fig.2 mit einem Kompressionsspeicher; Fig.8 in vergrößerter Darstellung einen Schnitt nach der Linie VIII-VIII der Fig.7 durch einen Teilbereich der Ausführungsform gemäß Fig.7; und Fig.9 in einer zu Fig.2 ähnlichen Darstellung eine erfindungsgemäße Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung, in welcher die Drossel als den Pumpenkolben umgebende Steuerbüchse ausgebildet ist.The invention is explained in more detail below with reference to exemplary embodiments shown in the drawing. 1 shows a schematic illustration of the basic structure of an injection device according to the invention; 2 shows a section through a first embodiment of the storage fuel injection device according to the invention; 3 shows a partial section analogous to FIG. 1 through a modified embodiment, being single Lich the suction and pressure line of the charge pump and a throttle switched into a branch line are shown; 4 shows a schematic representation of a further embodiment, only the partial region as shown in FIG. 3 being shown; 5a, 5b and 5c show different positions of the storage piston in FIG. 4; 6 shows a further modified embodiment in a representation analogous to FIG. 4; 7 shows a section through a further embodiment variant in a representation analogous to FIG. 2 with a compression memory; 8 shows an enlarged representation of a section along the line VIII-VIII of FIG. 7 through a partial area of the embodiment according to FIG. 7; and FIG. 9 shows a storage fuel injection device according to the invention in a representation similar to FIG. 2, in which the throttle is designed as a control sleeve surrounding the pump piston.
In der schematischen Darstellung der Fig.1 ist mit 1 eine Ladepumpe bezeichnet, welche Kraftstoff aus einem Tank 2 einem Speicher 3 unter Druck zuführt, wobei in der Zuführungsleitung 4 ein Rückschlagventil 5 vorgesehen ist, welches ein Rückströmen des unter hohem Druck stehenden Kraftstoffes beim Saughub der Pumpe 1 aus dem Speicher 3 verhindert. Aus dem Speicher 3 bzw. der Druckleitung 4 gelangt der Kraftstoff über ein in eine Zuführungsleitung 6 zu einer Einspritzdüse 7 eingeschaltetes Magnetventil 8 sowie eine Verteilerwelle 9 und ein Druckventil 10 zur Einspritzdüse 7. Das Magnetventil 8 ist dabei als 3/2-Magnetventil ausgebildet und es kann über dieses Magnetventil 8 in einfacher Weise der Einspritzzeitpunkt sowie die Einspritzmenge über die Einschaltdauer des Magnetventiles gesteuert werden. Die Pumpe selbst dreht in nicht näher dargestellter Weise mit der Nockenwellen-Drehzahl und ist mit der Verteilerwelle 9 gekoppelt, wie dies mit 11 angedeutet ist. Entsprechend der Drehstellung der Verteilerwelle 9 wird dabei jeweils eine bestimmte, einem Zylinder zugeordnete Einspritzdüse 7 mit Kraftstoff unter Druck beaufschlagt. Durch die Kopplung ist die Anpassung der Fördermenge der Pumpe an die Einspritzmenge drehzahlabhängig gegeben, wobei die lastabhängige Anpassung durch eine im folgenden beschriebene Regeleinrichtung realisiert wird.In the schematic representation of FIG. 1, 1 denotes a charge pump which supplies fuel from a tank 2 to a
In Fig.2 ist mit 12 ein Kolben der als Radialkolbenpumpe ausgebildeten Pumpe 1 bezeichnet. Die Pumpe kann dabei beispielsweise insgesamt drei Kolben aufweisen. Der Kolben wird über einen an einer Antriebswelle 13 innerhalb eines mit Schmieröl gefüllten Raumes vorgesehenen Exzenternocken 14 entsprechend der Drehzahl der Welle bewegt, wobei die Ansaugung von Kraftstoff über eine Zuleitung 15 aus einem nicht näher bezeichneten Tank erfolgt und die Druckleitung zum Speicher 3 wiederum mit 4 bezeichnet ist. Zur Verhinderung des Rückströmens von Kraftstoff während des Saughubes des Kolbens 12, welcher durch eine Feder 16 beaufschlagt immer in Anlage an den Exzenternocken 14 gehalten ist, findet wiederum das Rückschlagventil 5 in der Druckleitung 4 Verwendung. Aus dem Speicher 3 bzw. der Druckleitung 4 erfolgt die Förderung von Kraftstoff unter hohem Druck wiederum über die Leitung 6, in welcher das Magnetventil 8 sowie die mit der Antriebswelle 13 gekoppelte Verteilerwelle 9 eingeschaltet sind, zu einer nicht näher dargestellten Düse, wie dies durch den Pfeil 7 angedeutet ist.In FIG. 2, 12 denotes a piston of the
Der Speicher 3 weist einen Speicherkolben 17 auf, welcher im Ausführungsbeispiel gemäß Fig.2 von einer Feder 18 belastet ist, durch welche der Betriebsdruck von ungefähr 200 bar eingestellt wird. Mit dem Speicherkolben 17 ist direkt ein Schieberventil 19 verbunden, welches einen abgesetzten Bereich 20 aufweist und entsprechend dem Füllstand und damit dem Hub des Speicherkolbens 17 einen Drosselquerschnitt in der Zuleitung bzw. Saugleitung zur Pumpe 1 darstellt. Der abgesetzte Bereich 20 ist dabei so dimensioniert, daß selbst bei maximalem Füllstand des Speichers 3 ein Mindestquerschnitt der Zuleitung 15 zur Pumpe 1 freigegeben wird, um ein Trockenlaufen der Pumpe bei maximalem Füllstand des Speichers 3 zu verhindern. Eine weitere Sicherung der Pumpe gegen Heißlaufen bei Schubbetrieb, d.h. bei gegen Null gehender Einspritzmenge, wird neben der Drosselung der Zufuhr auf eine Mindestmenge dadurch erzielt, daß der Speicherkolben 17 bei Erreichen des maximalen Speichervolumens einen als Ringnut in der Führungsbohrung 21 des Speicherkolbens 17 ausgebildeten Abflußquerschnitt 22 freigibt, in welche eine Rücklaufleitung 23 und eine mit rückwärtig vom Speicherkolben 17 begrenzten, die Feder 18 aufnehmenden Federraum 68 verbundene Längsnut 69 in der Führungsbohrung 21 mündet. Dadurch wird sichergestellt, daß die von der Pumpe geförderte Mindestmenge durch Freilassung eines minimalen Drosselquerschnittes in der Zulaufleitung auch bei einer Einspritzmenge von Null von der Pumpe abgefördert wird. Die Speicherfeder 18 weist hiebei eine niedrige Federkonstante auf, so daß Speicherdruckänderungen im Regelbereich vernachlässigbar sind.The
In Fig.2 ist weiters eine an das Magnetventil 8 angeschlossene Rücklaufleitung 24 dargestellt.A
Bei dem in Fig.3 dargestellten Teilbereich einer abgewandelten Ausführungsform sind für gleiche Bauteile die Bezugszeichen der Fig.1 und 2 beibehalten worden. Bei dieser Ausführungsform ist in eine Zweigleitung 25 zwischen der Saugleitung 15 und der Druckleitung 4 eine Drossel 26 in Form eines Kolbenschiebers eingeschaltet, welcher von einer Feder 27 beaufschlagt ist. An die zum Magnetventil bzw. zur Einspritzdüse führende Leitung 6 aus dem Speicher 3 ist eine Zweigleitung 28 angeschlossen, über welche bei Überschreiten des Betriebsdruckes im Speicher 3 die der Feder 27 abgewandte Stirnfläche 29 des Kolbenschiebers von Kraftstoff unter Speicherdruck beaufschlagt wird, worauf nach einer Verschiebung der Drossel 26 entgegen der Kraft der Feder 27 die Bypassleitung 25 zwischen dem Zulauf 15 und der Hochdruckleitung 4 über eine am Umfang der Drossel vorgesehene Umfangsnut 30 freigegeben wird. Es erfolgt somit direkt eine Förderung aus der Druckleitung 4 zumindest teilweise in den Zulauf 15, um ein weiteres Ansteigen des Druckes im Speicher bzw. ein Überschreiten der maximalen Füllmenge des Speichers zu verhindern. Um bei geöffneter Zweigleitung 25 ein Entleeren des Speichers 3 in die Zulaufleitung 15 zu verhindern, ist in Förderrichtung stromab der Anschlußstelle der Zweigleitung 25 an die Druckleitung 4 ein weiteres, zum Speicher 3 öffnendes Rückschlagventil 31 in der Druckleitung 4 vorgesehen. Damit keine nachteiligen Effekte am Schaltventil bzw. der Drossel 26 auftreten, weist die Tellerfeder 27 eine negative Kennlinie, d.h. eine abnehmende Federkraft bei Zusammendrücken auf. Zur Einhaltung des Betriebsdruckes ist hiebei eine genaue Abstimmung der Feder 18 des Druckspeichers und der Feder 27 der Drossel 26 erforderlich.In the partial area of a modified embodiment shown in FIG. 3, the reference numerals of FIGS. 1 and 2 have been retained for the same components. In this embodiment, a
Eine derartig genaue Abstimmung der Federkräfte des Druckspeichers 3 sowie der Drossel 26 in der Zweigleitung zwischen der Hochdruckleitung und der Saugleitung bzw. Zuführungsleitung 15 ist bei einer Ausbildung, wie sie in Fig.4 dargestellt ist, weniger kritisch. Auch bei dieser Ausführungsform ist die als Kolbenschieber ausgebildete Drossel 26 in der Zweigleitung 25 zwischen der Hochdruckleitung 4 und der Zuleitung 15 mit einer Umfangsnut 30 ausgebildet, wobei bei Beaufschlagung der einer Feder 32 abgewandten Stirnfläche 29 des Kolbenschiebers wiederum die Zweigleitung 25 freigegeben wird. Abweichend von der Ausbildung gemäß Fig.3 steht die die der Feder 32 gegenüberliegende Stirnfläche 29 mit Kraftstoff unter Speicherdruck beaufschlagende Leitung 33 bei dieser Ausführungsform mit einer in der Führungsbohrung 21 des Speicherkolbens 17 vorgesehenen, als Ringnut ausgebildete Steuernut 34 in Verbindung, wobei eine Beaufschlagung des Kolbens 26 erst bei einem Überschleifen der als Steuerkante ausgebildeten Stirnfläche 35 des Speicherkolbens 17 mit der Steuernut 34 eintritt, wie dies in Fig.5c näher dargestellt ist. Zur Entlastung der Drossel 26 weist der Speicherkolben 17 in seiner Wand eine zum Federraum 68 führende Entlastungsbohrung 36 auf, welche bei einem unter dem maximalen Füllvolumen des Speichers 3 liegenden Kraftstoffvolumen mit der Steuernut 34 in Verbindung steht.Such precise coordination of the spring forces of the
Die einzelnen Stellungen des Speicherkolbens 17 relativ zur Steuernut 34 sind dabei in den Fig.5a bis 5c näher dargestellt. Bei einem Überschleifen der Steuernut 34 durch die Stirnfläche 35 des Kolbens 17, wie dies in Fig.5c dargestellt ist, wird der Kolbenschieber 26 mit Kraftstoff unter Speicherdruck beaufschlagt und gegen die Kraft der Feder 32 verschoben, wodurch die Zweigleitung 25 zwischen der Hochdruckleitung 4 und dem Rücklauf geöffnet wird und eine weitere Zuführung von Kraftstoff in den Speicher 3 unterbrochen wird. Die Entlastung der Drossel 26 erfolgt dabei in der in Fig.5a dargestellten Stellung, in welcher die Steuernut 34 mit der Entlastungsbohrung 36 des Speicherkolbens 17 in Verbindung steht, so daß der die Stirnfläche 29 der Drossel beaufschlagende Kraftstoff aus dem entsprechenden Kolbenraum 37 abgezogen werden kann und der Kolbenschieber 26 durch Beaufschlagung über die Feder 32 die Verbindung 25 zwischen der Hochdruckleitung 4 und der Zulaufleitung 15 wiederum schließt. In Fig.5b ist eine Zwischenstellung des Speicherkolbens 17 dargestellt, in welcher die Steuernut 34 vom Kolben 17 verschlossen ist. Damit in dieser Stellung in Folge der Leckmenge über die Kolbenführung kein Umschalten der Drossel 26 erfolgt, muß die Feder 32 entsprechend stark vorgespannt werden. Über die Zuordnung und Dimensionierung der von der Steuernut 34, der Entlastungsbohrung 36 und der Stirnfläche 35 des Speicherkolbens gebildeten Steuerkanten läßt sich dabei die gewünschte Schalthysterese einstellen.The individual positions of the
Eine abgewandelte Ausführungsform zur Ausbildung gemäß Fig.4 ist Fig.6 zu entnehmen, in welcher die Drossel 26 wiederum in die Zweigleitung 25 zwischen der Druckleitung 4 und der Zulaufleitung 15 eingeschaltet ist, wobei bei einer Beaufschlagung der Drossel 26 mit Kraftstoff unter Speicherdruck diese nach Verschiebung gegen die Kraft der Feder 32 über die Umfangsnut 30 wiederum die Verbindung 25 öffnet. Die Beaufschlagung der der Feder abgewandten Stirnfläche 29 der Drossel 26 erfolgt dabei wiederum durch Freigabe einer ersten Steuernut 34 durch die Stirnfläche 35 des Speicherkolbens 17. Der Speicherkolben 17 weist wiederum eine Entlastungsbohrung 36 auf, welche bei der in Fig.6 dargestellten Stellung des Speicherkolbens 17, in welcher die Beaufschlagung der Drossel 26 eingeleitet wird, mit einer zweiten Steuernut 38 in der Führungsbohrung 21 in Verbindung steht, über welche über eine Leitung 39 ein die Feder 32 der Drossel 26 aufnehmender Federraum 40 entlastet wird, welcher Federraum 40 über eine ein zum Federraum 40 öffnendes Rückschlagventil 43 enthaltende Leitung 42 mit der Zuführungsleitung 15 verbunden ist. Ein Schließen der Drossel 26 erfolgt analog wie bei der Ausbildung gemäß Fig.4 in der in Fig.5a dargestellten Stellung, in welcher die Leitung 33 und der Kolbenraum 37 über die Steuernut 34 und die Entlastungsbohrung 36 entlastet werden. In diesem Fall erfolgt gleichzeitig die Einbringung von Kraftstoff aus der Zuführungsleitung 15 über eine Leitung 42 und ein zur Zuführungsleitung 15 schließendes Rückschlagventil 43 in den Federraum 40 der Drosselfeder 32. In dieser Stellung wird dabei die Steuernut 38 vom Speicherkolben verschlossen. Es kann bei dieser Ausführungsform eine schwache Feder 32 Verwendung finden, da die Verschiebung der Drossel 26 durch die Füllung des Federraumes 40 mit Kraftstoff aus der Zuleitung 15 hydraulisch über die Steuerkanten 34 und 38 geschaltet wird. Im Speicherkolben 17 ist darüberhinaus bei der in Fig.6 dargestellten Ausführungsform ein Überdruckventil integriert, wobei Kraftstoff aus dem Speicherraum 44 über eine in der Stirnfläche 35 vorgesehene Bohrung 45 in einen Raum 46 eingeleitet wird, welcher durch einen mit einem ringförmigen Ventilsitz 73, der die Bohrung 45 am innenliegenden Boden des Speicherkolbens 17 umgibt, zusammenwirkenden, von der Kolbenfeder 18 beaufschlagten Kolben 47 begrenzt wird. Zur Verbindung mit dem druckentlasteten, die Feder 18 aufnehmenden Federraum 68 des Druckspeichers weist der Kolben 47 Längsausnehmungen 74 auf. Durch entsprechende Bemessung der Kolbenquerschnittsfläche gibt der Kolben 47 bei einem Überdruck die Verbindung des Speicherraumes 44 zum Federraum 68 frei. Die Entlastungsbohrungen 36 werden durch die Längsausnehmungen 74 freigehalten.A modified embodiment for the design according to FIG. 4 can be seen in FIG. 6, in which the
In Fig.7 ist eine zur Ausbildung gemäß Fig.2 abgewandelte Ausführungsform dargestellt, in welcher die Drossel 19 mit dem abgesetzt ausgebildeten Umfangsbereich 20 wiederum direkt in der Zulaufleitung 15 angeordnet ist. Anstelle des federbeaufschlagten Druckspeichers gemäß der Fig.2 findet ein Kompressionsspeicher 48 Verwendung und es ist die als Kolbenschieber ausgebildete Drossel 19 von einer Feder 49 beaufschlagt, wie dies in Fig.8 genauer dargestellt ist. Der abgesetzt ausgebildete Bereich 20 der Drossel ist dabei wiederum so ausgeführt, daß in jedem Fall ein Mindestquerschnitt der Zulaufleitung 15 geöffnet verbleibt. Die Verschiebebewegung des von der Feder 49 beaufschlagten Drosselschiebers ist dabei durch einen Anschlag 50 begrenzt, auf dessen Seite die Stirnseite des Kolbenschiebers 19 dem Druck des Kompressionsspeichers 48 ausgesetzt ist. Mit dieser Ausbildungsform eines Kompressionsspeichers und der Beaufschlagung der Drossel 19 in der Zulaufleitung 15 mit einer Feder, d.h. in der Verwendung der Drossel 19 als zusätzlichen Speicherkolben, wird es möglich zu verhindern, daß bei Spritzbeginn der Speicherdruck auf Grund der Trägheit des Speicherkolbens zu stark abfällt, was insbesondere bei hohen Drehzahlen zu lange Einspritzzeiten bzw. eine schlechte Aufbereitung ergibt. Durch entsprechende Bemessung der Querschnittsfläche der Drossel 19 können auch mit einer relativ schwachen Feder große Drücke aufgenommen werden, wobei sich zusätzlich die Möglichkeit ergibt, die Speicherfeder 49 platzgünstig im Gehäuse der Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung unterzubringen.FIG. 7 shows an embodiment modified to form the configuration according to FIG. 2, in which the
Bei der in Fig.9 dargestellten Ausführungsform wird der Kolben 12 der Pumpe wiederum über einen Exzenternocken 14 einer Antriebswelle 13 bewegt und über die Feder 16 in Anlage an den Nocken 14 gehalten. Die Kraftstoffzufuhr aus der Zuleitung 15 erfolgt bei dieser Ausführungsform durch eine radiale Zuführung 51 in der Wand einer den Pumpenkolben 12 umschließenden Steuerbüchse 52 und über im Inneren des Pumpenkolbens 12 ausgebildete Kanäle bzw. Bohrungen 53 in den im Inneren der Steuerbüchse eingeschlossenen Pumpenarbeitsraum 54, welcher gleichzeitig die Pumpenkolbenfeder 16 aufnimmt, die sich an einem die Steuerbüchse 52 stirnseitig verschließenden und den Pumpenarbeitsraum 54 andererseits begrenzenden, dicht geführten und ortsfest gehaltenen Stopfen 70 abstützt. Bei einer Hubbewegung des Pumpenkolbens 12 wird nach dem Abschließen der Verbindung über die Zuführung 51 und Steuerbohrungen 53 durch den Pumpenkolben 12 Kraftstoff unter Druck aus dem Pumpenarbeitsraum 54 über ein im Stopfen 70 angeordnetes Rückschlagventil 55 in einen zwischen der dem Pumpenarbeitsraum 54 abgewandten Stirnseite 71 des Stopfens 70 und einem die Steuerbüchse 52 stirnseitig verschließenden Boden 72 derselben begrenzten Speicherraum 56 eingebracht, welcher über Durchbrechungen 57 in eine mit der Druckleitung zum Magnetventil 8 mündende Nut 58 mündet. Der Stopfen 70 ist dabei mit einem den Boden 72 axial durchdringenden Kolbenteil 60 mit gegenüber dem Stopfen 70 geringerem Durchmesser versehen, welches sich an einem Verschlußelement 59 abstützt. Zwischen dem Verschlußelement 59 und dem Boden 72 ist eine Feder 62 eingespannt, die der Feder 18 von Figur 2 entspricht und Rückstellfeder der zugleich als Speicherkolben dienenden Steuerbüchse 52 ist, mit Speicherraum 56. Die Zuführungsleitungen in den Speicherraum 56 sind mit 61 bezeichnet. Die Steuerbüchse 52 ist gegen die Kraft der Feder 62 bei ansteigendem Volumen des in den Speicherraum 56 eingebrachten Kraftstoffes verschiebbar, wobei durch eine derartige Bewegung der Steuerbüchse 52 eine Hubbewegung der mit der Kraftstoffzuleitung 15 zusammenwirkenden Steuerkante 51 erfolgt, so daß bei ansteigendem Speichervolumen im Speicherraum 56 ein Überschleifen der Steuerbohrung 51 durch die Steuerkanäle 53 des Pumpenkolbens 12 erst zu einem späteren Zeitpunkt erfolgt, wodurch der wirksame Förderhub des Pumpenkolbens 12 reduziert wird und gleichzeitig eine Fördermengenreduzierung resultiert. In dieser Funktion dient die Steuerbüchse 52 als Drossel in Form eines Steuerschiebers. Die Anordnung der Steuerbohrungen 51 der als Drossel wirkenden Steuerbüchse 52 sowie der Steuerbohrungen 53 des Pumpenkolbens sind dabei so getroffen, daß in jedem Fall eine Mindestmenge an Kraftstoff dem Arbeitsraum 54 zugeführt wird. Eine Begrenzung des maximalen Speichervolumens wird dabei durch eine Umfangsnut 63 oder Längsnuten am Kolben 60 erzielt, wobei bei Überschleifen des den Speicherraum 56 begrenzenden Bodens 72 der Steuerbüchse 52 eine Ableitung von Kraftstoff aus dem Speicherraum 56 über die Umfangsnut 63 in den die Feder 62 aufnehmenden Federraum 66 sowie eine daran anschließende Rückführungsleitung 67 erfolgt.In the embodiment shown in FIG. 9, the
Bedingung für eine einwandfreie Funktion der in Fig.9 dargestellten Ausführungsform ist die, daß im Speicherraum 56 immer der durch die Feder 62 definierte und vorgeschriebene Druck herrscht. Dies bedeutet, daß die Steuerbüchse 52 nicht an dem das Rückschlagventil 55 aufnehmenden Stopfen 70 anliegen darf, weshalb die maximale Fördermenge der Pumpe immer größer sein muß als die maximale Einspritzmenge. Dies kann dabei durch entsprechende Dimensionierung des Kolbenhubes bzw. der Kolbenfläche erfolgen. Zur Verringerung der Pulsation ist es denkbar, den Exzenter 14 durch eine Nockenkurve mit erhöhter Hubzahl zu ersetzen.A prerequisite for the proper functioning of the embodiment shown in FIG. 9 is that the pressure in the
- 1 Ladepumpe1 charge pump
- 2 Tank2 tank
- 3 Speicher3 memory
- 4 Zuführungsleitung4 feed line
- 5 Rückschlagventil5 check valve
- 6 Zuführungsleitung6 supply line
- 7 Einspritzdüse7 injector
- 8 Magnetventil8 solenoid valve
- 9 Verteilerwelle9 distributor shaft
- 10 Druckventil10 pressure valve
- 11 Kopplung11 coupling
- 12 Kolben12 pistons
- 13 Antriebswelle13 drive shaft
- 14 Exzenternocken14 eccentric cams
- 15 Zuleitung15 supply line
- 16 Feder16 spring
- 17 Speicherkolben17 accumulator pistons
- 18 Feder18 spring
- 19 Schieberventil19 slide valve
- 20 abgesetzter Bereich20 offset area
- 21 Führungsbohrung21 guide bore
- 22 Abflußquerschnitt22 drain cross section
- 23, 24 Rücklaufleitung23, 24 return line
- 25 Zweigleitung25 branch line
- 26 Drossel26 throttle
- 27 Feder27 spring
- 28 Zweigleitung28 branch line
- 29 Stirnfläche29 end face
- 30 Umfangsnut30 circumferential groove
- 31 Rückschlagventil31 check valve
- 32 Feder32 spring
- 33 Leitung33 line
- 34 Steuernut34 control groove
- 35 Stirnfläche35 end face
- 37 Kolbenraum37 piston chamber
- 38 Steuernut38 tax groove
- 39 Leitung39 Management
- 40 Federraum40 spring chamber
- 42 Leitung42 line
- 43 Rückschlagventil43 check valve
- 44 Speicherraum44 storage space
- 45 Bohrung45 hole
- 46 Speicherraum46 storage space
- 47 Kolben47 pistons
- 48 Kompressionsspeicher48 compression memories
- 49 Feder49 spring
- 50 Anschlag50 stop
- 51 Zuführung51 feed
- 52 Steuerbüchse52 control box
- 53 Kanäle53 channels
- 54 Pumpenarbeitsraum54 Pump work room
- 55 Rückschlagventil55 check valve
- 56 Speicherraum56 storage space
- 57 Durchbrechungen57 breakthroughs
- 58 Steuernut58 tax groove
- 59 Verschlußelement59 closure element
- 60 Kolbenteil60 piston part
- 61 Zuführungsleitungen61 supply lines
- 62 Feder62 spring
- 63 Umfangsnut63 circumferential groove
- 64 Bolzen64 bolts
- 65 Stirnfläche65 end face
- 66 Federraum66 spring chamber
- 67 Rückführungsleitung67 return line
- 68 Federraum68 spring chamber
- 69 Längsnut69 longitudinal groove
- 70 Stopfen70 stoppers
- 71 Stirnseite71 end face
- 72 Boden72 bottom
- 73 Ventilsitz73 valve seat
- 74 Längsausnehmung74 longitudinal recess
Claims (13)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3903313A DE3903313A1 (en) | 1989-02-04 | 1989-02-04 | STORAGE FUEL INJECTION DEVICE |
DE3903313 | 1989-02-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0381954A1 true EP0381954A1 (en) | 1990-08-16 |
EP0381954B1 EP0381954B1 (en) | 1994-11-23 |
Family
ID=6373416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP90100838A Expired - Lifetime EP0381954B1 (en) | 1989-02-04 | 1990-01-16 | Accumulator fuel injection device |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5078113A (en) |
EP (1) | EP0381954B1 (en) |
JP (1) | JP2974711B2 (en) |
DE (2) | DE3903313A1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993022554A1 (en) * | 1992-04-25 | 1993-11-11 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection device for internal combustion engines |
EP0654122A1 (en) * | 1993-05-06 | 1995-05-24 | Cummins Engine Company, Inc. | Compact high performance fuel system with accumulator |
US5431142A (en) * | 1993-02-18 | 1995-07-11 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection system for internal combustion engines |
WO2003093668A1 (en) * | 2002-05-03 | 2003-11-13 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel injection system |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4135595A1 (en) * | 1991-10-29 | 1993-05-06 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart, De | FUEL INJECTION PUMP FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
ATE140768T1 (en) * | 1992-03-04 | 1996-08-15 | Ficht Gmbh & Co Kg | RECIPIENT PUMP |
AU6828294A (en) * | 1993-05-06 | 1994-12-12 | Cummins Engine Company Inc. | Distributor for a high pressure fuel system |
US5678521A (en) * | 1993-05-06 | 1997-10-21 | Cummins Engine Company, Inc. | System and methods for electronic control of an accumulator fuel system |
ES2146952T3 (en) * | 1993-09-14 | 2000-08-16 | Lucas Industries Ltd | FUEL FEED SYSTEM. |
JP4284429B2 (en) * | 1998-02-27 | 2009-06-24 | スタナダイン・オートモティブ・コーポレーション | Gasoline common rail supply pump |
DE19843827A1 (en) * | 1998-09-24 | 2000-03-30 | Volkswagen Ag | Device for delivering fuel to an internal combustion engine |
US6183212B1 (en) * | 1999-02-17 | 2001-02-06 | Stanadyne Automotive Corp. | Snap-in connection for pumping plunger sliding shoes |
DE60022914T2 (en) * | 2000-11-09 | 2006-06-29 | Yanmar Co. Ltd. | DISTRIBUTOR INJECTION PUMP WITH FUEL MEMORY |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE196622C (en) * | ||||
US3547092A (en) * | 1968-02-07 | 1970-12-15 | Cav Ltd | Liquid fuel pumping apparatus |
DE2809762A1 (en) * | 1977-03-07 | 1978-10-05 | Nippon Denso Co | FUEL INJECTION SYSTEM FOR A COMBUSTION ENGINE |
US4129256A (en) * | 1977-09-12 | 1978-12-12 | General Motors Corporation | Electromagnetic unit fuel injector |
US4572136A (en) * | 1983-09-19 | 1986-02-25 | Nippon Soken, Inc. | Fuel injection apparatus for an internal combustion engine |
DE3700687A1 (en) * | 1986-01-22 | 1987-07-23 | Dereco Dieselmotoren Forschung | FUEL INJECTION SYSTEM FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3011831A1 (en) * | 1980-03-27 | 1981-10-01 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | FUEL INJECTION PUMP FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
DE3124500A1 (en) * | 1981-06-23 | 1983-01-13 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | FUEL INJECTION PUMP |
GB8417862D0 (en) * | 1984-07-13 | 1984-08-15 | Lucas Ind Plc | Fuel pumping apparatus |
US4920940A (en) * | 1988-01-16 | 1990-05-01 | Lucas Industries Public Limited Company | Fuel pumping apparatus |
DE3804025A1 (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-24 | Bosch Gmbh Robert | FUEL INJECTION PUMP FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
-
1989
- 1989-02-04 DE DE3903313A patent/DE3903313A1/en not_active Withdrawn
- 1989-12-01 US US07/444,247 patent/US5078113A/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-01-16 DE DE59007726T patent/DE59007726D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-01-16 EP EP90100838A patent/EP0381954B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-31 JP JP2019382A patent/JP2974711B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE196622C (en) * | ||||
US3547092A (en) * | 1968-02-07 | 1970-12-15 | Cav Ltd | Liquid fuel pumping apparatus |
DE2809762A1 (en) * | 1977-03-07 | 1978-10-05 | Nippon Denso Co | FUEL INJECTION SYSTEM FOR A COMBUSTION ENGINE |
US4129256A (en) * | 1977-09-12 | 1978-12-12 | General Motors Corporation | Electromagnetic unit fuel injector |
US4572136A (en) * | 1983-09-19 | 1986-02-25 | Nippon Soken, Inc. | Fuel injection apparatus for an internal combustion engine |
DE3700687A1 (en) * | 1986-01-22 | 1987-07-23 | Dereco Dieselmotoren Forschung | FUEL INJECTION SYSTEM FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993022554A1 (en) * | 1992-04-25 | 1993-11-11 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection device for internal combustion engines |
US5363824A (en) * | 1992-04-25 | 1994-11-15 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection device for internal combustion engines |
US5431142A (en) * | 1993-02-18 | 1995-07-11 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection system for internal combustion engines |
EP0654122A1 (en) * | 1993-05-06 | 1995-05-24 | Cummins Engine Company, Inc. | Compact high performance fuel system with accumulator |
EP0654122A4 (en) * | 1993-05-06 | 1996-03-20 | Cummins Engine Co Inc | Compact high performance fuel system with accumulator. |
WO2003093668A1 (en) * | 2002-05-03 | 2003-11-13 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel injection system |
US6843053B2 (en) | 2002-05-03 | 2005-01-18 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel system |
US7047941B2 (en) | 2002-05-03 | 2006-05-23 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel injection system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5078113A (en) | 1992-01-07 |
JPH02241968A (en) | 1990-09-26 |
DE3903313A1 (en) | 1990-08-09 |
DE59007726D1 (en) | 1995-01-05 |
JP2974711B2 (en) | 1999-11-10 |
EP0381954B1 (en) | 1994-11-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69217245T2 (en) | FREE PISTON MACHINE WITH FLUIDUM ENERGY SYSTEM | |
EP0381954B1 (en) | Accumulator fuel injection device | |
EP0375928A2 (en) | Fuel injection apparatus | |
EP1373718A1 (en) | Pressure limiting valve for fuel injection devices | |
EP0688950B1 (en) | Fuel injection system | |
DE4320620B4 (en) | Fuel injection device for internal combustion engines | |
EP0290797B1 (en) | Fuel injection pump | |
DE3516747C2 (en) | Control device for a hydrostatic transmission | |
EP0204982A2 (en) | Fuel injection for internal-combustion engines | |
DE10139055A1 (en) | Method, computer program, control and / or regulating device and fuel system for an internal combustion engine | |
DE3141653C2 (en) | ||
DE1947529A1 (en) | Fuel injection pump for internal combustion engines | |
DE2522374A1 (en) | FUEL INJECTION PUMP FOR COMBUSTION MACHINES | |
EP0282508A1 (en) | Fuel injection device for a diesel internal combustion engine with preinjection. | |
DE1601985B2 (en) | ||
DE3507692C2 (en) | ||
DE69004665T2 (en) | Fuel pump device. | |
DE3127927A1 (en) | PRESSURE CONTROL VALVE FOR LIQUIDS | |
DE3919175A1 (en) | CONTROL DEVICE FOR AN ADJUSTABLE PUMP | |
DE4315776A1 (en) | Fuel injection pump | |
DE69102674T2 (en) | Fuel pump. | |
DE3615922A1 (en) | FUEL INJECTION PUMP FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE | |
DE3117018C2 (en) | ||
DE1275328B (en) | Fuel injection pump for internal combustion engines | |
DE3524711A1 (en) | FUEL PUMP DEVICE |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): DE FR GB |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19901215 |
|
RAP3 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ROBERT BOSCH GMBH |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19920310 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): DE FR GB |
|
ET | Fr: translation filed | ||
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 59007726 Country of ref document: DE Date of ref document: 19950105 |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 19950130 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 19991230 Year of fee payment: 11 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20000112 Year of fee payment: 11 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20000125 Year of fee payment: 11 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20010116 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20010116 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20010928 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20011101 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST |