EP0340464A2 - Material bed roller mill - Google Patents

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EP0340464A2
EP0340464A2 EP89105932A EP89105932A EP0340464A2 EP 0340464 A2 EP0340464 A2 EP 0340464A2 EP 89105932 A EP89105932 A EP 89105932A EP 89105932 A EP89105932 A EP 89105932A EP 0340464 A2 EP0340464 A2 EP 0340464A2
Authority
EP
European Patent Office
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roller
gas spring
spring
hydraulic
hydraulic fluid
Prior art date
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Application number
EP89105932A
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German (de)
French (fr)
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EP0340464A3 (en
EP0340464B1 (en
Inventor
Gerhard Dipl.-Ing. Kästingschäfer
Reinhold Dipl.-Ing. Gebbe
Gerhard Dipl.-Ing. Arensmeier
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ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Original Assignee
Krupp Polysius AG
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Publication date
Application filed by Krupp Polysius AG filed Critical Krupp Polysius AG
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Publication of EP0340464A3 publication Critical patent/EP0340464A3/en
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00—Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/28—Details
    • B02C4/32—Adjusting, applying pressure to, or controlling the distance between, milling members

Definitions

  • the invention relates to a material bed roller mill for pressure comminution of brittle regrind, according to the preamble of claim 1.
  • Gutbett roll mills are generally known from DE-C-27 08 053 and allow considerable energy savings in the pressure reduction of brittle regrind, such as. B. cement clinker, ores, etc.
  • brittle regrind such as. B. cement clinker, ores, etc.
  • two horizontally arranged, driven rollers are pressed against one another at high pressure.
  • the material is largely crushed as it passes through the grinding gap formed between the two rollers, agglomerates (so-called slugs) being formed which contain a high proportion of fine or finished goods and which are then broken down in a downstream unit with low energy consumption.
  • one roller is designed as a stationary fixed roller and the other as a loose roller movably mounted transversely to the grinding gap, the loose roller being pressed with high pressure in the direction of the fixed roller in order to reduce the pressure described above To bring ground material.
  • a combined hydraulic gas spring system to each side of the idler roller, in which at least one hydraulic working cylinder is provided for each side of the idler roller, ie for each knuckle of the idler roller cooperates with a working gas spring.
  • the optimum setting, in particular of the grinding force is made above all by several tests, various settings of the gas and hydraulic fluid pre-filling pressures being made, for which purpose the roller mill is then switched off and the pre-filling pressures are reset.
  • the working gas spring in each hydraulic gas spring system is first filled with gas to a predetermined gas pre-pressure during the operating setting, and then hydraulic oil is supplied to a predetermined pre-pressure to adjust the grinding force at a so-called zero gap, i.e. when the force flow between the two rollers is above runs several spacers through which a minimum roller distance is maintained.
  • the gas spring characteristics and the grinding force behavior during the grinding of the material to be ground are determined by the gas and oil pre-filling pressures.
  • the invention is therefore based on the object to further develop a material bed roller mill of the type required in the preamble of claim 1 in such a way that the grinding force can be adjusted in a simple manner even during operation and modified grinding conditions can thereby be adapted with relatively simple measures.
  • each working gas spring is divided into a central gas filling space (between the two pistons) and into two hydraulic liquid spaces assigned to the two container edge sections, which are essentially variable to the operating pressures occurring on the part of the working cylinders.
  • the second piston of the working gas spring delimiting the second hydraulic fluid space is assigned a displacement measuring device which responds to the piston movement and via which the pre-filling pressure of the hydraulic fluid with the same gas spring characteristic on both sides of the idler roller (i.e. in both hydraulic gas spring systems) can be adjusted during operation.
  • the hydraulic fluid pre-filling pressure can thus be obtained via each working gas spring and thus also the grinding force in the grinding nip of the roller mill can be adjusted in the desired manner in the desired way in such a way that the optimum grinding force and thus the optimum comminution of the roller mill are controlled or regulated.
  • This can happen during commissioning of the roller mill, when changing the regrind, when changing the regrind parameters (e.g. fine material content, moisture, etc.) and also when the idler roller has to be adjusted if the grinding roller wears down a lot.
  • Such readjustment of the grinding force can, for. B. both directly by hand or approximately electromagnetically from a control center or via a control loop.
  • the previously described control or regulation of the grinding force (via the pre-filling pressure of the hydraulic fluid) can be carried out independently of fluctuations in each hydraulic gas spring system that can be attributed to a horizontal movement of the idler roller, and independently of the position of the idler roller (e.g. Inclination) are carried out, whereby the gas spring characteristic is essentially identical even after readjusting the grinding force via the hydraulic pre-filling pressure in the working gas springs of the idler roller on both sides.
  • a pressure relief valve for setting the maximum permissible grinding force in the grinding gap is connected to the second hydraulic fluid chamber of the working gas spring.
  • This material bed roller mill contains, in a stationary mill housing 1, two horizontally arranged rollers 2, 3, which are driven by drive mechanisms (not shown), of which the roller 2 is designed as a fixed roller and the roller 3 as a loose roller.
  • the fixed roller 2 is mounted via its two steering knuckles 2a in two associated bearing blocks 4 in a stationary manner in the mill housing 1, while the two steering knuckles 3a of the floating roller 3 are mounted in two associated floating bearing blocks 5, which can be moved within the mill housing 1 together with the loose roller 3 in accordance with the double arrow 6 are so that the latter is movable or displaceable relative to the fixed roller 2.
  • a grinding gap (roll gap) 7 is formed between the two rolls 2, 3. Since the loose roller 3 is movable in the direction of the double arrow 6, it is also movable transversely to the grinding gap 7, ie the width of this grinding gap 7 can be changed accordingly by the mobility of the loose roller 3.
  • a plurality of spacers in the form of spacers 8, 9 are attached, which determine the minimum roller spacing of the two rollers 2, 3 when they are in mutual contact; this minimum roller spacing ensures that when the roller mill is idling, that is to say if there is little or no supply of regrind, the two rollers 2, 3 do not lie against one another with their roller surfaces, thereby preventing unnecessary wear.
  • This minimum roll distance represents the so-called zero gap.
  • a hydraulic gas spring system is provided for each side of the loose roller 3, each of which has two hydraulic working cylinders 10, 11, one in the exemplary embodiment illustrated in FIG. 1 Contains hydraulic pump 12 and a working gas spring 13, which is connected by a hydraulic line 14 to the two working cylinders 10, 11.
  • a first throttle 15, to which a first check valve 16 lies in series can be arranged in the hydraulic line 14.
  • a second throttle 17, to which a second check valve 18 lies in series can be arranged parallel to this series connection. This arrangement of the two throttles 15, 17 and the two check valves 16, 18 prevents the occurrence of disturbing resonance vibrations.
  • FIG. 2 The detailed details of one of the associated hydraulic gas spring systems of the material bed roller mill according to FIG. 1 are explained below with reference to the flow diagram of FIG. 2, in which, for the sake of simplicity, only one working cylinder, for example the working cylinder 10 and the loose roller 3 with an associated loose bearing block 5 (on one side or on a steering knuckle 3a of the loose roller 3) is illustrated.
  • the mobility of the loose roller 3 with the aid of its loose bearing blocks 5 is again illustrated by the double arrow 6, while the grinding force required for comminuting the material to be ground is indicated in the grinding gap between the two rollers by an arrow 19 directed against the loose roller.
  • the hydraulic gas spring system shown on the one side of the idler roller working gas spring 13, which through the line 14 with the working cylinders, for. B. 10, is connected, has an elongated spring container 20 approximately in the manner of a cylinder, which is essentially closed at both end sections by an end wall 20a, 20b - apart from sealed line bushings or the like. Furthermore, this working gas spring 13 has two pistons 21, 22 which are movable relative to one another and which are each assigned to a container end section within the spring container 20. As can be seen in Fig.
  • the opposing limits Piston sides of these two pistons 21, 22 define a central gas filling space 23 of the gas spring 13, while the respectively opposite piston sides with the associated end walls 20a and 20b of the spring container 20 delimit a first hydraulic fluid space 24 and a second hydraulic fluid space 25.
  • the first hydraulic fluid chamber 24 delimited by the first piston 21 is connected via the hydraulic line 14 to the hydraulic working cylinders, e.g. B. 10, in connection.
  • the two pistons 21 and 22 can in principle essentially be designed in the form of a piston plate or a piston body.
  • the second piston 22 is assigned a displacement measuring device which responds to the piston movements in one direction or the other and is generally designed in any suitable manner and This second piston 22 can be assigned to respond to each of the reciprocating piston movements and measure their sizes.
  • One possibility for the formation of such a path measuring device is indicated at 26 in FIG. 2.
  • the second piston 22 has a piston rod 22a which projects through the associated end wall 20b of the spring container 20 and which cooperates with the displacement measuring device 26 for the precise determination of the respective change in position of the piston 22 in the spring container 20.
  • a structurally particularly simple design of the displacement measuring device which can be used very favorably in terms of control and regulation technology can consist in the design as an ultrasonic measuring device which responds to any change in position of the second piston 22 in the spring container 20.
  • a transmitter and receiver can be provided in or on the associated end wall 20b of the spring container 20 in such a way that corresponding signals are reflected by the piston 22, from which the exact relative position of the piston 22 in the spring container 20 can be derived.
  • the hydraulic fluid pre-filling pressure of the working gas spring 13 can then be measured and during milling operation with approximately the same gas spring characteristic on both sides of the idler roller 3 and thus at the same time the grinding force in the grinding gap 7 can be set, as will be explained in more detail below.
  • a pressure limiting valve 28 is also connected to the second hydraulic fluid chamber 25 of the spring container 20 via a line 27, via which a maximum permissible grinding force in the grinding gap 7 can be set or controlled.
  • the outflow side of this pressure relief valve 28 is connected to a hydraulic fluid tank 29. It should be emphasized in this connection that any suitable hydraulic fluid can be used; however, this is preferably hydraulic oil.
  • a partial line 30 is also connected, which is connected to the oil tank 29 via an oil feed pump 31 and in which a multi-way / multi-position valve which enables hydraulic fluid chamber 25 to be supplied and removed 32 and a manometer 33 are arranged.
  • a branch line 34 is also connected to the hydraulic line 14 connected to the first hydraulic fluid chamber 24 of the spring container 20, in which a further multi-way / multi-position valve 35 which permits the supply and discharge of hydraulic fluid and a manometer 36 are arranged and which are likewise via the oil feed pump 31 communicates with the oil tank 29.
  • the supply of gas into the gas filling space 23 of the spring container 22 can be done in any suitable manner.
  • the piston rod 22a can be designed as a hollow rod and connected to a gas supply line 37.
  • a spiral or helically wound supply hose which can be arranged within the second hydraulic fluid space 25 without hindering the relative movements of the second piston 22.
  • a piston rod led out of the spring container can be dispensed with, which is favored, for example, by using an ultrasound measuring device for the distance measurement.
  • the gas supply line 37 is provided and is connected, for example, via a pressure gauge 39 and a further multi-way / multi-position valve 40 and a simple shut-off valve 41 to a compressed gas source, for example, a compressed gas bottle 38.
  • an auxiliary gas spring 42 is also connected hydraulically, the spring force of which is adapted to the restoring force for the idler roller 3 in the zero gap position determined by the spacers 8, 9; this additional auxiliary gas spring is therefore referred to below as the zero gap gas spring 42.
  • the zero gap gas spring 42 can be made significantly simpler than the working gas spring 13. It has a substantially closed, preferably cylindrical spring container 43 and a simple piston (e.g. plate or membrane piston) arranged axially movably therein, which divides the container interior into a gas filling chamber 45 and a hydraulic fluid chamber or oil chamber 46.
  • the oil space 46 is connected to the hydraulic line 14 via a connecting line 14a, while the gas filling space 45 is also connected to the compressed gas bottle 38 via a gas line 47.
  • a multi-way / multi-position valve 48 and a pressure gauge 49 are installed in the gas line 47.
  • This zero gap gas spring 42 is designed and arranged in a special way for interaction with the working gas spring 13 provided here. For this purpose, it is provided that if the supply of grinding material to the grinding gap 7 is interrupted, the rollers 2, 3 on the part the working gas spring 13 are relieved of pressure. In this pressure-relieved idling state, the two rollers 2, 3 are to be brought together again in their starting position, that is to say in the zero gap position, in that the loose roller 3 is guided against the fixed roller 2 via its loose bearing blocks 5 until the spacers 8, 9 abut one another.
  • the zero gap gas spring 42 is effective, the spring force of which only has to be so great that the corresponding frictional forces are overcome and the floating bearing blocks 5 together with the loose roller 3 can be reset.
  • This simple measure entails that the corresponding components of the roller mill can be considerably reduced in terms of both their weight and their processing costs compared to the previously known mills, and that, in the event of interruptions or idling conditions, no undesirable large impacts on the corresponding components of the mill are exercised and that due to these relatively low loads, an increased service life, in particular of the associated bearings (spherical roller bearings) and, if appropriate, of the jewels can be achieved.
  • the gas and oil priming pressures are set at the zero gap position (spacers 8, 9 abut one another). If one looks at the flow diagram in FIG. 2, the valves 32, 35 are first opened and the gas pre-filling pressure in the gas filling chamber 23 of the working gas spring 13 via the gas supply line 37 and the valve 40 and the pressure gauge 39 and then the gas pressure in the zero gap gas spring 42 via gas line 47, valve 48 and pressure gauge 49 are set to the respectively required pressure.
  • the gas pre-filling pressure of the working gas spring 13 is generally significantly higher than that in the zero-gap gas spring 42 (e.g.
  • the gas pre-filling pressure in the working gas spring 13 can be approximately 40 bar and the gas pressure in the zero-gap gas spring 42 can be approximately 8 bar).
  • the two oil valves 32, 35 are then temporarily closed.
  • the oil prefill pressure in the second hydraulic fluid chamber 25 of the working gas spring 13 is first set via the oil valve 32 and then the oil prefill pressure in the oil chamber 46 of the zero-point gas spring 42 via other oil valve 35, the oil prefill pressure in the second hydraulic fluid chamber 25 being significantly higher than that of the oil space 46 of the zero gap gas spring 42 will lie.
  • the oil pre-filling pressure in the oil space 46 of the zero gap gas spring 42 must be lower than the gas or oil pre-filling pressure in the working gas spring 13. The hydraulic gas spring system is then ready to start.
  • the oil pre-filling pressure and thus the grinding force during operation of the roller mill can be adjusted in a defined manner by means of the path measuring device 26 explained with each working gas spring 13, which in turn optimally controls or regulates the grinding force in the grinding gap 7 can.
  • the mean pressure at the two floating bearing blocks 5 can be optimally set under different loads across the width of the rollers 2, 3, the initially set oil pre-pressures for the working gas springs 13 on both loose roller sides changing identically.
  • the grinding force can always be readjusted in each operating phase if, for example, the grinding conditions in the roller mill have changed due to changes in the grinding material parameters or when the loose roller 3 is adjusted in the event of excessive grinding roller wear.
  • each working gas spring 13 provides a manipulated variable, namely the respective position of the second piston 22 in the spring container 20 (displacement measurement), with which the oil pre-pressures in the associated hydraulic gas spring system can be adjusted uniformly on the corresponding loose roller side in the grinding operation. This means that the gas spring characteristics after a readjustment in both hydraulic gas spring systems (on both loose roller sides) are the same.
  • the spring characteristics are the same even after adjusting the two working gas springs in the two hydraulic gas spring systems.
  • the grinding pressure can be controlled in grinding mode or regulated by comparing the actual and setpoint values of the specific shredding work. This means that with the newly created manipulated variable, the material bed roller mill with always identical spring characteristics of the working gas springs 13 of both hydraulic gas spring systems on the basis of the optimal operating point (specific Shredding) can be regulated.
  • the pressure-limiting valve 28 explained above which limits the maximum grinding force and thus prevents overloading of the roller mill, can be installed particularly advantageously in each hydraulic gas spring system. After this pressure limiting valve 28 has responded (when the oil pre-filling pressure changes), the oil pre-filling pressure can be reset to the optimum value by means of the actual and setpoint comparison mentioned above, without the roller mill having to be switched off after the pressure relief valve has responded.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
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  • Crushing And Grinding (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Gutbett-Walzenmühle mit einer Festwalze und einer Loswalze (3), die zwischen sich einen Mahlspalt bilden sowie mit einem die Loswalze (3) in Richtung auf die Festwalze drükkenden Hydraulik-Gasfedersystem, das wenigstens einen hydraulischen Arbeitszylinder (10) und eine damit zusammenwirkende Arbeitsgasfeder (13) für jede Loswalzenseite enthält. Der Federbehälter (20) jeder Arbeitsgasfeder (13) ist durch zwei bewegliche Kolben (21, 22) in einen mittleren Gasfüllraum (23) und zwei entgegengesetzte Hydraulikflüssigkeitsräume (24, 25) unterteilt, wobei dem einen Kolben (22) eine Wegmeßeinrichtung (26) für den Vorfülldruck der Hydraulikflüssigkeit zugeordnet ist. Auf diese Weise ist es möglich, während des Betriebes die Mahlkraft über den Hydraulikdruck bei gleicher Gasfedercharakteristik an beiden Seiten der Loswalze neu einzustellen.The invention relates to a material bed roller mill with a fixed roller and a loose roller (3) which form a grinding gap between them and with a hydraulic gas spring system which presses the loose roller (3) in the direction of the fixed roller and which has at least one hydraulic working cylinder (10) and contains a cooperating working gas spring (13) for each loose roller side. The spring container (20) of each working gas spring (13) is divided by two movable pistons (21, 22) into a central gas filling chamber (23) and two opposite hydraulic fluid chambers (24, 25), with one piston (22) having a displacement measuring device (26) is assigned to the pre-filling pressure of the hydraulic fluid. In this way it is possible to reset the grinding force during operation using the hydraulic pressure with the same gas spring characteristics on both sides of the idler roller.

Description

Die Erfindung betrifft eine Gutbett-Walzenmühle zur Druckzerkleinerung von sprödem Mahlgut, gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1.The invention relates to a material bed roller mill for pressure comminution of brittle regrind, according to the preamble of claim 1.

Gutbett-Walzenmühlen sind ganz allgemein etwa aus DE-C- 27 08 053 bekannt und ermöglichen eine be­trächtliche Energieeinsparung bei der Druckzer­kleinerung von sprödem Mahlgut, wie z. B. Zement­klinker, Erze usw. Bei solchen Gutbett-Walzenmüh­len werden zwei horizontal nebeneinander angeord­nete, angetriebene Walzen mit hohem Druck gegen­einandergepreßt. Das Material wird beim Passieren des zwischen den beiden Walzen ausgebildeten Mahl­spaltes weitgehend zerkleinert, wobei Agglomerate (sogenannte Schülpen) gebildet werden, die einen hohen Anteil an Fein- bzw. Fertiggut enthalten und die anschließend in einem nachgeschalteten Aggre­gat mit geringem Energieaufwand aufgeschlossen werden.Gutbett roll mills are generally known from DE-C-27 08 053 and allow considerable energy savings in the pressure reduction of brittle regrind, such as. B. cement clinker, ores, etc. In such material bed roller mills, two horizontally arranged, driven rollers are pressed against one another at high pressure. The material is largely crushed as it passes through the grinding gap formed between the two rollers, agglomerates (so-called slugs) being formed which contain a high proportion of fine or finished goods and which are then broken down in a downstream unit with low energy consumption.

Von den beiden Walzen einer solchen Gutbett-Wal­zenmühle ist die eine Walze als stationär gela­gerte Festwalze und die andere als quer zum Mahl­spalt beweglich gelagerte Loswalze ausgebildet, wobei die Loswalze mit hohem Druck gefedert in Richtung auf die Festwalze gepreßt wird, um die oben erläuterte Druckzerkleinerung des Mahlgutes herbeizuführen. Für die Erzeugung dieses hohen Druckes ist es aus der Praxis bekannt, jeder Seite der Los­walze einkombiniertes Hydraulik-Gasfedersystem zu­zuordnen, worin für jede Seite der Loswalze, d. h. für jeden Achsschenkel der Loswalze wenigsten ein hydraulischer Arbeitszylinder vorgesehen ist, der mit einer Arbeitsgasfeder zusammenwirkt. Mit Hilfe dieser Hydraulik-Gasfedersysteme soll über die Los­walze eine möglichst optimale Mahlkraft im Mahl­spalt sowie außerdem eine gewünschte Gasfeder­charakteristik (Federsteifigkeit) eingestellt wer­den.Of the two rollers of such a material bed roller mill, one roller is designed as a stationary fixed roller and the other as a loose roller movably mounted transversely to the grinding gap, the loose roller being pressed with high pressure in the direction of the fixed roller in order to reduce the pressure described above To bring ground material. For the generation of this high pressure it is known in practice to assign a combined hydraulic gas spring system to each side of the idler roller, in which at least one hydraulic working cylinder is provided for each side of the idler roller, ie for each knuckle of the idler roller cooperates with a working gas spring. With the help of these hydraulic gas spring systems, the best possible grinding force in the grinding gap and also a desired gas spring characteristic (spring stiffness) should be set via the loose roller.

Bei dieser aus der Praxis bekannten Ausführung er­folgt die optimale Einstellung insbesondere der Mahlkraft vor allem durch mehrere Versuche, wobei verschiedene Einstellungen der Gas- und Hydraulik­flüssigkeits-Vorfülldrücke vorgenommen werden, wo­zu die Walzenmühle dann jeweils abgeschaltet wird und die Vorfülldrücke neu eingestellt werden. Die in jedem Hydraulik-Gasfedersystem vorhandene Ar­beitsgasfeder wird bei der Betriebseinstellung zu­nächst mit Gas auf einen vorbestimmten Gasvorfüll­druck gefüllt, und anschließend erfolgt die Zufüh­rung von Hydrauliköl auf einen vorbestimmten Vor­fülldruck, um die Mahlkraft bei sogenanntem Null­spalt einzustellen, d. h. wenn der Kraftfluß zwi­schen den beiden Walzen über mehrere Distanzhalter läuft, durch die ein Mindestwalzenabstand eingehal­ten wird. Durch die Gas- und Ölvorfülldrücke werden die Gasfedercharakteristik und das Mahlkraftverhal­ten während der Zerkleinerung des Mahlgutes be­stimmt. Bei den so ausgeführten bekannten Gutbett­walzenmühlen ist es nicht möglich, den Druck in den Hydraulik-Gasfedersystemen - beispielsweise durch Zu- und Abfuhr von Hydrauliköl - im Bedarfsfalle direkt zu verstellen, wenn die Federkennlinien der Gasfedern auf beiden Seiten der Loswalze auch nach der Verstellung identisch sein sollen, weshalb es stets erforderlich ist, für jeden Verstellschritt der Mahlkraft die Walzenmühle abzuschalten und dann neu einzustellen.In this embodiment, which is known from practice, the optimum setting, in particular of the grinding force, is made above all by several tests, various settings of the gas and hydraulic fluid pre-filling pressures being made, for which purpose the roller mill is then switched off and the pre-filling pressures are reset. The working gas spring in each hydraulic gas spring system is first filled with gas to a predetermined gas pre-pressure during the operating setting, and then hydraulic oil is supplied to a predetermined pre-pressure to adjust the grinding force at a so-called zero gap, i.e. when the force flow between the two rollers is above runs several spacers through which a minimum roller distance is maintained. The gas spring characteristics and the grinding force behavior during the grinding of the material to be ground are determined by the gas and oil pre-filling pressures. In the known good bed roller mills designed in this way, it is not possible to directly adjust the pressure in the hydraulic gas spring systems - for example by supplying and removing hydraulic oil - if the spring characteristics of the gas springs on both sides of the idler roller are identical even after the adjustment should, which is why it is always necessary to switch off the roller mill for each adjustment step of the grinding force and then readjust it.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Gutbett-Walzenmühle der im Oberbegriff des Anspruches 1 vorausgesetzten Art in der Weise wei­terzuentwickeln, daß mit verhältnismäßig einfachen Maßnahmen die Mahlkraft auch während des Betriebes auf einfache Weise verstellt und dadurch geänder­ten Zerkleinerungsbedingungen angepaßt werden kann.The invention is therefore based on the object to further develop a material bed roller mill of the type required in the preamble of claim 1 in such a way that the grinding force can be adjusted in a simple manner even during operation and modified grinding conditions can thereby be adapted with relatively simple measures.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Anspruches 1 angegebenen Merkma­le gelöst.This object is achieved by the features specified in the characterizing part of claim 1.

Vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.Advantageous further developments and refinements of the invention are the subject of the dependent claims.

Bei der erfindungsgemäß ausgeführten Gutbett-Wal­zenmühle sind vor allem die Hydraulik-Gasfedersy­steme und hierin insbesondere die zugehörigen Ar­beitsgasfedern modifiziert worden. Der Federbehäl­ter jeder Arbeitsgasfeder ist durch die erfindungs­gemäße Ausbildung in einen mittleren Gasfüllraum (zwischen den beiden Kolben) und in zwei den bei­den Behälterandabschnitten zugeordnete Hydraulik-­Flüssigkeitsräume unterteilt, die im wesentlichen den auftretenden Betriebsdrücken seitens der Ar­beitszylinder variabel sind. Von weiterer Bedeu­tung ist dabei, daß jeweils dem den zweiten Hydrau­lik-Flüssigkeitsraum begrenzenden zweiten Kolben der Arbeitsgasfeder eine auf die Kolbenbewegung ansprechende Wegmeßeinrichtung zugeordnet ist, über die der Vorfülldruck der Hydraulikflüssigkeit bei gleicher Gasfedercharakteristik auf beiden Seiten der Loswalze (also in beiden Hydraulik-Gasfedersy­stemen) während des Betriebes eingestellt werden kann. Es kann somit über jede Arbeitsgasfeder der Hydraulikflüssigkeits-Vorfülldruck und damit auch die Mahlkraft im Mahlspalt der Walzenmühle während des Zerkleinerungsbetriebes über die vorgesehene Wegmeßeinrichtung in gewünschter Weise genau so verstellt werden, daß die optimale Mahlkraft und damit die optimale Gutzerkleinerung der Walzenmüh­le gesteuert bzw. geregelt werden. Dies kann wäh­rend der Inbetriebnahme der Walzenmühle, bei einem Mahlgutwechsel, bei Änderung der Mahlgutparameter (z. B. Feingutanteil, Feuchtigkeit usw.) und auch bei einer erforderlichen Nachführung der Loswalze bei einem großen Mahlwalzenverschleiß geschehen. Eine solche Neueinstellung der Mahlkraft kann z. B. sowohl direkt von Hand oder auch etwa elektromagne­tisch von einem Leitstand aus oder über einen Re­gelkreis folgen. Durch die erfindungsgemäße Ausbil­dung der Arbeitsgasfedern kann die zuvor erläuterte Steuerung bzw. Regelung der Mahlkraft (über den Vorfülldruck der Hydraulikflüssigkeit) unabhängig von auf eine horizontale Bewegung der Loswalze zu­rückzuführenden Schwankungen in jedem Hydraulik-­Gasfedersystem sowie unabhängig von der Lage der Loswalze (z. B. Schrägstellung) durchgeführt wer­den, wodurch die Gasfedercharakteristik selbst nach einer Neueinstellung der Mahlkraft über den Hydrau­lik-Vorfülldruck in den beidseitigen Arbeitsgasfe­dern der Loswalze weiterhin im wesentlichen iden­tisch ist.In the case of the good bed roller mill designed according to the invention, above all the hydraulic gas spring systems and, in particular, the associated working gas springs have been modified. The spring container of each working gas spring is divided into a central gas filling space (between the two pistons) and into two hydraulic liquid spaces assigned to the two container edge sections, which are essentially variable to the operating pressures occurring on the part of the working cylinders. It is of further importance that the second piston of the working gas spring delimiting the second hydraulic fluid space is assigned a displacement measuring device which responds to the piston movement and via which the pre-filling pressure of the hydraulic fluid with the same gas spring characteristic on both sides of the idler roller (i.e. in both hydraulic gas spring systems) can be adjusted during operation. The hydraulic fluid pre-filling pressure can thus be obtained via each working gas spring and thus also the grinding force in the grinding nip of the roller mill can be adjusted in the desired manner in the desired way in such a way that the optimum grinding force and thus the optimum comminution of the roller mill are controlled or regulated. This can happen during commissioning of the roller mill, when changing the regrind, when changing the regrind parameters (e.g. fine material content, moisture, etc.) and also when the idler roller has to be adjusted if the grinding roller wears down a lot. Such readjustment of the grinding force can, for. B. both directly by hand or approximately electromagnetically from a control center or via a control loop. Due to the design of the working gas springs according to the invention, the previously described control or regulation of the grinding force (via the pre-filling pressure of the hydraulic fluid) can be carried out independently of fluctuations in each hydraulic gas spring system that can be attributed to a horizontal movement of the idler roller, and independently of the position of the idler roller (e.g. Inclination) are carried out, whereby the gas spring characteristic is essentially identical even after readjusting the grinding force via the hydraulic pre-filling pressure in the working gas springs of the idler roller on both sides.

In besonders vorteilhafter Weise ist es ferner mög­lich, zusätzlich die über die Mahlkraft auftretende Belastung auf eine maximale Zulässigkeit zu begren­zen bzw. einzustellen, ohne die Walzenmühle abschal­ten zu müssen. Hierzu ist mit dem zweiten Hydraulik-­Flüssigkeitsraum der Arbeitsgasfeder ein Druckbe­grenzungsventil für die Einstellung der maximal zu­lässigen Mahlkraft im Mahlspalt verbunden. Dies stellt eine besonders einfache und zugleich wir­kungsvolleIn a particularly advantageous manner, it is also possible to additionally limit or adjust the load occurring via the grinding force to a maximum permissibility without having to switch off the roller mill. For this purpose, a pressure relief valve for setting the maximum permissible grinding force in the grinding gap is connected to the second hydraulic fluid chamber of the working gas spring. This represents a particularly simple and at the same time effective

Maßnahme hinsichtlich einer Überbeanspruchung we­nigstens einiger Teile der Walzenmühle dar.Measure with regard to overstressing at least some parts of the roller mill.

Die Erfindung sei nachfolgend anhand der Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen

  • Fig. 1 eine schematische Seitenansicht der Gut­bett-Walzenmühle;
  • Fig. 2 ein vereinfachtes Fließschema von einem Hydraulik-Gasfedersystem für eine Seite der Loswalze.
The invention is described below with reference to the drawing. Show it
  • Figure 1 is a schematic side view of the Gutbett roll mill.
  • Fig. 2 is a simplified flow diagram of a hydraulic gas spring system for one side of the idler roller.

Anhand Fig. 1 sei zunächst der allgemeine Aufbau der Gutbett-Walzenmühle erläutert. Diese Gutbett-­Walzenmühle enthält in einem ortsfest aufzustel­lenden Mühlengehäuse 1 zwei horizontal angeordne­te, durch nicht näher veranschaulichte, an sich bekannte Antriebseinrichtungen angetriebene Wal­zen 2, 3, von denen die Walze 2 als Festwalze und die Walze 3 als Loswalze ausgebildet ist. Die Fest­walze 2 ist über ihre beiden Achsschenkel 2a in zwei zugehörigen Lagersteinen 4 stationär im Müh­lengehäuse 1 gelagert, während die beiden Achs­schenkel 3a der Loswalze 3 in zwei zugehörigen Loslagersteinen 5 gelagert sind, die entsprechend dem Doppelpfeil 6 innerhalb des Mühlengehäuses 1 mitsamt der Loswalze 3 verschiebbar sind, so daß letztere relativ zur Festwalze 2 bewegbar bzw. verlagerbar ist. Zwischen den beiden Walzen 2, 3 ist ein Mahlspalt (Walzenspalt) 7 gebildt. Da die Loswalze 3 in Richtung des Doppelpfeiles 6 beweg­lich ist, ist sie auch quer zum Mahlspalt 7 be­weglich, d. h. die Breite dieses Mahlspaltes 7 ist durch die Beweglichkeit der Loswalze 3 ent­sprechend veränderbar.The general structure of the material bed roller mill will first be explained with reference to FIG. 1. This material bed roller mill contains, in a stationary mill housing 1, two horizontally arranged rollers 2, 3, which are driven by drive mechanisms (not shown), of which the roller 2 is designed as a fixed roller and the roller 3 as a loose roller. The fixed roller 2 is mounted via its two steering knuckles 2a in two associated bearing blocks 4 in a stationary manner in the mill housing 1, while the two steering knuckles 3a of the floating roller 3 are mounted in two associated floating bearing blocks 5, which can be moved within the mill housing 1 together with the loose roller 3 in accordance with the double arrow 6 are so that the latter is movable or displaceable relative to the fixed roller 2. A grinding gap (roll gap) 7 is formed between the two rolls 2, 3. Since the loose roller 3 is movable in the direction of the double arrow 6, it is also movable transversely to the grinding gap 7, ie the width of this grinding gap 7 can be changed accordingly by the mobility of the loose roller 3.

An den gegeneinanderweisenden Stirnseiten 4a bzw. 5a der Lagersteine 4, 5 sind mehrere Distanzhalter in Form von Distanzstücken 8, 9 angebracht, die bei gegenseitiger Anlage den Mindestwalzenabstand der beiden Walzen 2, 3 bestimmen; dieser Mindest­walzenabstand sorgt dafür, daß im Leerlauf der Walzenmühle, wenn also keine oder nur eine geringe Mahlgutzufuhr erfolgt, die beiden Walzen 2, 3 mit ihren Walzenoberflächen nicht aneinander anliegen, wodurch ein unnötiger Verschleiß verhindert wird. Dieser Mindestwalzenabstand stellt den sogenannten Nullspalt dar.At the mutually facing end faces 4a and 5a of the bearing blocks 4, 5, a plurality of spacers in the form of spacers 8, 9 are attached, which determine the minimum roller spacing of the two rollers 2, 3 when they are in mutual contact; this minimum roller spacing ensures that when the roller mill is idling, that is to say if there is little or no supply of regrind, the two rollers 2, 3 do not lie against one another with their roller surfaces, thereby preventing unnecessary wear. This minimum roll distance represents the so-called zero gap.

Um die Loswalze 3 mit dem erforderlichen hohen Druck gefedert in Richtung auf die Festwalze 2 zu pressen, ist für jede Seite der Loswalze 3 ein Hydraulik-Gasfedersystem vorgesehen, das in dem in Fig. 1 veranschaulichten Ausführungsbeispiel jeweils zwei hydraulische Arbeitszylinder 10, 11, eine Hydraulikpumpe 12 sowie eine Arbeitsgasfeder 13 enthält, die durch eine Hydraulikleitung 14 mit den beiden Arbeitszylindern 10, 11 verbunden ist.In order to press the loose roller 3 with the required high pressure in the direction of the fixed roller 2, a hydraulic gas spring system is provided for each side of the loose roller 3, each of which has two hydraulic working cylinders 10, 11, one in the exemplary embodiment illustrated in FIG. 1 Contains hydraulic pump 12 and a working gas spring 13, which is connected by a hydraulic line 14 to the two working cylinders 10, 11.

In der Hydraulikleitung 14 kann eine erste Dros­sel 15 angeordnet sein, zu der ein erstes Rück­schlagventil 16 in Reihe liegt. Parallel zu die­ser Reihenschaltung kann eine zweite Drossel 17 angeordnet sein, zu der ein zweites Rückschlag­ventil 18 in Reihe liegt. Diese Zusammenordnung der beiden Drosseln 15, 17 und der beiden Rück­schlagventile 16, 18 verhindert das Entstehen störender Resonanzschwingungen.A first throttle 15, to which a first check valve 16 lies in series, can be arranged in the hydraulic line 14. A second throttle 17, to which a second check valve 18 lies in series, can be arranged parallel to this series connection. This arrangement of the two throttles 15, 17 and the two check valves 16, 18 prevents the occurrence of disturbing resonance vibrations.

Es sei noch betont, daß anstelle von zwei Arbeits­zylindern 10, 11 auf jeder Seite der Loswalze 3 auch nur jeweils ein solcher Arbeitszylinder vor­gesehen werden könnte; die Anordnung von zwei Ar­beitszylindern 10, 11 gemäß Fig. 1 sorgt jedoch für ein verkantenfreies Verstellen der zugehöri­gen Loslagersteine 5 (der Loswalze 3).It should be emphasized that instead of two working cylinders 10, 11 on each side of the idler roller 3 only one such working cylinder could be provided in each case; However, the arrangement of two working cylinders 10, 11 according to FIG. 1 ensures that the associated floating bearing blocks 5 (the loose roller 3) are not tilted.

Die näheren Einzelheiten von einem der zugehörigen Hydraulik-Gasfedersysteme der Gutbett-Walzenmühle gemäß Fig. 1 seien nachfolgend anhand des Fließ­schemas der Fig. 2 erläutert, in der der Ein­fachheit halber nur ein Arbeitszylinder, bei­spielsweise der Arbeitszylinder 10 sowie die Los­walze 3 mit einem zugehörigen Loslagerstein 5 (auf der einen Seite bzw. an einem Achsschenkel 3a der Loswalze 3) veranschaulicht ist. Die Beweglichkeit der Loswalze 3 mit Hilfe ihrer Loslagersteine 5 ist wiederum durch den Doppelpfeil 6 veranschau­licht, während die zur Zerkleinerung des Mahlgu­tes erforderliche Mahlkraft im Mahlspalt zwischen den beiden Walzen durch einen gegen die Loswalze gerichteten Pfeil 19 angedeutet ist.The detailed details of one of the associated hydraulic gas spring systems of the material bed roller mill according to FIG. 1 are explained below with reference to the flow diagram of FIG. 2, in which, for the sake of simplicity, only one working cylinder, for example the working cylinder 10 and the loose roller 3 with an associated loose bearing block 5 (on one side or on a steering knuckle 3a of the loose roller 3) is illustrated. The mobility of the loose roller 3 with the aid of its loose bearing blocks 5 is again illustrated by the double arrow 6, while the grinding force required for comminuting the material to be ground is indicated in the grinding gap between the two rollers by an arrow 19 directed against the loose roller.

Die zum dargestellten Hydraulik-Gasfedersystem auf der einen Loswalzenseite gehörende Arbeitsgasfeder 13, die durch die Leitung 14 mit den Arbeitszylin­dern, z. B. 10, in Verbindung steht, weist einen länglichen Federbehälter 20 etwa nach Art eines Zylinders auf, der an beiden Endabschnitten durch eine Stirnwand 20a, 20b - abgesehen von abgedichte­ten Leitungsdurchführungen oder ähnlichem - im we­sentlichen abgeschlossen ist. Ferner besitzt diese Arbeitsgasfeder 13 innerhalb des Federbehälters 20 zwei relativ zueinander bewegliche Kolben 21, 22, die je einem Behälterendabschnitt zugeordnet sind. Wie in Fig. 2 zu erkennen ist, begrenzen die ge­geneinandergerichteten Kolbenseiten dieser beiden Kolben 21, 22 einen mittleren Gasfüllraum 23 der Gasfeder 13, während die jeweils entgegengesetzten Kolbenseiten mit den zugehörigen Stirnwänden 20a bzw. 20b des Federbe­hälters 20 einen ersten Hydraulikflüssigkeitsraum 24 und einen zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 begrenzen. Der vom ersten Kolben 21 begrenzte erste Hydraulikflüssigkeitsraum 24 steht dabei über die Hydraulikleitung 14 mit den hydraulischen Arbeits­zylindern, z. B. 10, in Verbindung.The hydraulic gas spring system shown on the one side of the idler roller working gas spring 13, which through the line 14 with the working cylinders, for. B. 10, is connected, has an elongated spring container 20 approximately in the manner of a cylinder, which is essentially closed at both end sections by an end wall 20a, 20b - apart from sealed line bushings or the like. Furthermore, this working gas spring 13 has two pistons 21, 22 which are movable relative to one another and which are each assigned to a container end section within the spring container 20. As can be seen in Fig. 2, the opposing limits Piston sides of these two pistons 21, 22 define a central gas filling space 23 of the gas spring 13, while the respectively opposite piston sides with the associated end walls 20a and 20b of the spring container 20 delimit a first hydraulic fluid space 24 and a second hydraulic fluid space 25. The first hydraulic fluid chamber 24 delimited by the first piston 21 is connected via the hydraulic line 14 to the hydraulic working cylinders, e.g. B. 10, in connection.

Die beiden Kolben 21 und 22 können grundsätzlich im wesentlichen in Form jeweils einer Kolbenplatte oder eines Kolbenkörpers ausgeführt sein.Dem zwei­ten Kolben 22 ist jedoch eine auf die Kolbenbewe­gungen in der einen oder anderen Richtung anspre­chende Wegmeßeinrichtung zugeordnet, die generell in jeder geeigneten Weise derart ausgebildet und diesem zweiten Kolben 22 zugeordnet sein kann, daß sie auf jede der hin- und hergehenden Kolbenbewe­gungen anspricht und deren Größen mißt. Eine Mög­lichkeit für die Ausbildung einer solchen Wegmeß­einrichtung ist in Fig. 2 bei 26 angedeutet. Hier­für besitzt der zweite Kolben 22 eine durch die zu­gehörige Stirnwand 20b des Federbehälters 20 heraus­ragende Kolbenstange 22a, die mit der Wegmeßeinrich­tung 26 zur genauen Ermittlung der jeweiligen Lage­änderung des Kolbens 22 im Federbehälter 20 zusam­menwirkt.The two pistons 21 and 22 can in principle essentially be designed in the form of a piston plate or a piston body. However, the second piston 22 is assigned a displacement measuring device which responds to the piston movements in one direction or the other and is generally designed in any suitable manner and This second piston 22 can be assigned to respond to each of the reciprocating piston movements and measure their sizes. One possibility for the formation of such a path measuring device is indicated at 26 in FIG. 2. For this purpose, the second piston 22 has a piston rod 22a which projects through the associated end wall 20b of the spring container 20 and which cooperates with the displacement measuring device 26 for the precise determination of the respective change in position of the piston 22 in the spring container 20.

Eine baulich besonders einfache sowie steuerungs- und regelungstechnisch sehr günstig verwendbare andere Ausführungsform einer Wegmeßeinrichtung kann in der Ausbildung als Ultraschallmeßeinrichtung bestehen, die auf jede Lageveränderung des zweiten Kolbens 22 im Federbehälter 20 anspricht. Hierbei könnten z. B. ein Sender und Empfänger in bzw. an der zugehöri­gen Stirnwand 20b des Federbehälters 20 in der Wei­se vorgesehen sein, daß vom Kolben 22 entsprechende Signale reflektiert werden, aus denen jeweils die genaue Relativlage des Kolbens 22 im Federbehälter 20 herleitbar ist.A structurally particularly simple design of the displacement measuring device which can be used very favorably in terms of control and regulation technology can consist in the design as an ultrasonic measuring device which responds to any change in position of the second piston 22 in the spring container 20. Here, for. B. a transmitter and receiver can be provided in or on the associated end wall 20b of the spring container 20 in such a way that corresponding signals are reflected by the piston 22, from which the exact relative position of the piston 22 in the spring container 20 can be derived.

Über eine solche Wegmeßeinrichtung kann dann der Hydraulikflüssigkeits-Vorfülldruck der Arbeits­gasfeder 13 gemessen und während des Mühlenbetrie­bes bei etwa gleicher Gasfedercharakteristik auf beiden Seiten der Loswalze 3 und damit gleichzei­tig die Mahlkraft im Mahlspalt 7 eingestellt wer­den, wie es weiter unten noch näher ausgeführt wird.Via such a measuring device, the hydraulic fluid pre-filling pressure of the working gas spring 13 can then be measured and during milling operation with approximately the same gas spring characteristic on both sides of the idler roller 3 and thus at the same time the grinding force in the grinding gap 7 can be set, as will be explained in more detail below.

Mit dem zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 des Federbehälters 20 ist ferner über eine Leitung 27 ein Druckbegrenzungsventil 28 verbunden, über das eine maximal zulässige Mahlkraft im Mahlspalt 7 eingestellt bzw. gesteuert werden kann. Die Abfluß­seite dieses Druckbegrenzungsventils 28 steht mit einem Hydraulikflüssigkeitstank 29 in Verbindung. Es sei in diesem Zusammenhang betont, daß jede ge­eignete Hydraulikflüssigkeit Verwendung finden kann; vorzugsweise handelt es sich hierbei jedoch um Hydrauliköl.A pressure limiting valve 28 is also connected to the second hydraulic fluid chamber 25 of the spring container 20 via a line 27, via which a maximum permissible grinding force in the grinding gap 7 can be set or controlled. The outflow side of this pressure relief valve 28 is connected to a hydraulic fluid tank 29. It should be emphasized in this connection that any suitable hydraulic fluid can be used; however, this is preferably hydraulic oil.

An die mit dem zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 verbundene Leitung 27 ist ferner eine Teillei­tung 30 angeschlossen, die über eine Ölförderpum­pe 31 mit dem Öltank 29 in Verbindung steht und in der ein für die Zu- und ABfuhr von Hydraulikflüs­sigkeit zum zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 freigebendes Mehrwege-/Mehrstellungsventil 32 so­wie ein Manometer 33 angeordnet sind.To the line 27 connected to the second hydraulic fluid chamber 25, a partial line 30 is also connected, which is connected to the oil tank 29 via an oil feed pump 31 and in which a multi-way / multi-position valve which enables hydraulic fluid chamber 25 to be supplied and removed 32 and a manometer 33 are arranged.

An die mit dem ersten Hydraulikflüssigkeitsraum 24 des Federbehälters 20 verbundene Hydraulikleitung 14 ist ferner eine Zweigleitung 34 angeschlossen, in der ein die Zu- und Abfuhr von Hydraulikflüssig­keit gestattendes weiteres Mehrwege-/Mehrstellungsven­til 35 und ein Manometer 36 angeordnet sind und die ebenfalls über die Ölförderpumpe 31 mit dem Öltank 29 in Verbindung steht.A branch line 34 is also connected to the hydraulic line 14 connected to the first hydraulic fluid chamber 24 of the spring container 20, in which a further multi-way / multi-position valve 35 which permits the supply and discharge of hydraulic fluid and a manometer 36 are arranged and which are likewise via the oil feed pump 31 communicates with the oil tank 29.

Die Zufuhr von Gas in den Gasfüllraum 23 des Fe­derbehälters 22 kann in jeder geeigneten Weise ge­schehen. Nach dem Beispiel der Fig. 2 kann die Kol­benstange 22a als Hohlstange ausgeführt und mit einer Gaszuführungsleitung 37 verbunden sein. Es ist jedoch ebensogut möglich und baulich vielfach besonders günstig, die Gaszufuhr in den Gasfüll­raum 23 etwa durch einen spiralförmig oder schrau­benlinienförmig gewickelten Zuführschlauch vorzu­nehmen, der innerhalb des zweiten Hydraulikflüs­sigkeitsraumes 25 angeordnet sein kann, ohne die Relativbewegungen des zweiten Kolbens 22 zu behin­dern. Im letzteren Falle kann auf eine aus dem Fe­derbehälter herausgeführten Kolbenstange verzich­tet werden, was beispielsweise durch Verwendung einer Ultraschallmeßeinrichtung für die Wegmessung begünstigt wird.The supply of gas into the gas filling space 23 of the spring container 22 can be done in any suitable manner. According to the example in FIG. 2, the piston rod 22a can be designed as a hollow rod and connected to a gas supply line 37. However, it is just as possible and structurally in many cases particularly favorable to supply the gas to the gas filling space 23, for example, by means of a spiral or helically wound supply hose, which can be arranged within the second hydraulic fluid space 25 without hindering the relative movements of the second piston 22. In the latter case, a piston rod led out of the spring container can be dispensed with, which is favored, for example, by using an ultrasound measuring device for the distance measurement.

In jedem Falle ist die Gaszuführungsleitung 37 vor­gesehen und etwa über ein Manometer 39 und ein wei­ters Mehrwege-/Mehrstellungsventil 40 sowie ein einfa­ches Absperrventil 41 an eine beispielsweise als Druckgasflasche 38 ausgebildete Druckgasquelle an­geschlossen.In any case, the gas supply line 37 is provided and is connected, for example, via a pressure gauge 39 and a further multi-way / multi-position valve 40 and a simple shut-off valve 41 to a compressed gas source, for example, a compressed gas bottle 38.

Weiterhin kann es von Vorteil sein, wenn an die vom ersten Hydraulikflüssigkeitsraum 24 des Fe­ derbehälters 20 zum Arbeitszylinder 10 führende Hydraulikleitung 14 zusätzlich eine Hilfsgasfeder 42 hydraulisch angeschlossen ist, deren Federkraft der Rückstellkraft für die Loswalze 3 in der durch die Distanzahlter 8, 9 bestimmten Nullspaltstel­lung angepaßt ist; diese zusätzliche Hilfsgasfeder sei daher nachfolgend als Nullspalt-Gasfeder 42 bezeichnet.Furthermore, it can be advantageous if the first hydraulic fluid chamber 24 of the Fe derbehälters 20 leading to the working cylinder 10 hydraulic line 14 an auxiliary gas spring 42 is also connected hydraulically, the spring force of which is adapted to the restoring force for the idler roller 3 in the zero gap position determined by the spacers 8, 9; this additional auxiliary gas spring is therefore referred to below as the zero gap gas spring 42.

Die Nullspalt-Gasfeder 42 kann gegenüber der Ar­beitsgasfeder 13 deutlich einfacher gestaltet sein. Sie besitzt einen im wesentlichen geschlossenen, vorzugsweise zylindrischen Federbehälter 43 und einen darin axial beweglich angeordneten, einfachen Kolben (z.B. Platten- oder Membrankolben),der den Be­hälterinnenraum in einen Gasfüllraum 45 und einen Hydraulikflüssigkeitsraum bzw. Ölraum 46 unterteilt. Der Ölraum 46 ist über eine Verbindungsleitung 14a an die Hydraulikleitung 14 angeschlossen, während der Gasfüllraum 45 über eine Gasleitung 47 eben­falls an die Druckgasflasche 38 angeschlossen ist. In der Gasleitung 47 sind wiederum ein Mehrwege-/­Mehrstellungsventil 48 sowie ein Manometer 49 ein­gebaut.The zero gap gas spring 42 can be made significantly simpler than the working gas spring 13. It has a substantially closed, preferably cylindrical spring container 43 and a simple piston (e.g. plate or membrane piston) arranged axially movably therein, which divides the container interior into a gas filling chamber 45 and a hydraulic fluid chamber or oil chamber 46. The oil space 46 is connected to the hydraulic line 14 via a connecting line 14a, while the gas filling space 45 is also connected to the compressed gas bottle 38 via a gas line 47. In turn, a multi-way / multi-position valve 48 and a pressure gauge 49 are installed in the gas line 47.

Dies Nullspalt-Gasfeder 42 ist in besonderer Weise für ein Zusammenwirken mit der hier vorgesehenen Arbeitsgasfeder 13 ausgebildet und angeordnet. Hier­zu ist vorgesehen, daß bei einer Unterbrechung der Mahlgutzufuhr zum Mahlspalt 7 die Walzen 2, 3 sei­tens der Arbeitsgasfeder 13 druckentlastet werden. In diesem druckentlasteten Leerlaufzustand sollen die beiden Walzen 2, 3 wieder in ihre Ausgangs­stellung zusammengeführt werden, also in die Null­spalt-Stellung, indem die Loswalze 3 über ihre Loslagersteine 5 gegen die Festwalze 2 geführt wird, bis die Distanzhalter 8, 9 aneinander an­liegen. Um diese Rückführung im druckentlasteten Zustand zu bewerkstelligen, wird die Nullspalt-­Gasfeder 42 wirksam, deren Federkraft nur so groß sein muß, daß die entsprechenden Reibungskräfte überwunden und die Loslagersteine 5 mitsamt der Loswalze 3 zurückgestellt werden können. Diese einfache Maßnahme bringt mit sich, daß die ent­sprechenden Bauteile der Walzenmühle gegenüber den bisher bekannten Mühlen sowohl in ihrem Ge­wicht als auch in ihren Bearbeitungskosten erheb­lich reduziert werden können, daß ferner bei auf­tretenden Unterbrechungen bzw. Leerlaufzuständen keine unerwünscht großen Stöße auf die entspre­chenden Bauteile der Mühle ausgeübt werden und daß aufgrund dieser relativ geringen Beanspru­chungen eine erhöhte Lebensdauer insbesondere der zugehörigen Lager (Pendelrollenlager) und ge­gebenenfalls der Lagersteine erzielt werden kann.This zero gap gas spring 42 is designed and arranged in a special way for interaction with the working gas spring 13 provided here. For this purpose, it is provided that if the supply of grinding material to the grinding gap 7 is interrupted, the rollers 2, 3 on the part the working gas spring 13 are relieved of pressure. In this pressure-relieved idling state, the two rollers 2, 3 are to be brought together again in their starting position, that is to say in the zero gap position, in that the loose roller 3 is guided against the fixed roller 2 via its loose bearing blocks 5 until the spacers 8, 9 abut one another. In order to accomplish this return in the pressure-relieved state, the zero gap gas spring 42 is effective, the spring force of which only has to be so great that the corresponding frictional forces are overcome and the floating bearing blocks 5 together with the loose roller 3 can be reset. This simple measure entails that the corresponding components of the roller mill can be considerably reduced in terms of both their weight and their processing costs compared to the previously known mills, and that, in the event of interruptions or idling conditions, no undesirable large impacts on the corresponding components of the mill are exercised and that due to these relatively low loads, an increased service life, in particular of the associated bearings (spherical roller bearings) and, if appropriate, of the jewels can be achieved.

Zur Funktion insbesondere des erläuterten Hydrau­lik-Gasfedersystems für die Loswalze 3 sei noch folgendes bemerkt:The following should be noted regarding the function of the hydraulic gas spring system for the loose roller 3 in particular:

Es sei zunächst angenommen, daß die Gas- und Öl­vorfülldrücke bei der Nullspaltstellung (Distanz­halter 8, 9 liegen aneinander an) eingestellt wer­den. Betrachtet man hierzu das Fließschema in Fig. 2, dann werden zunächst die Ventile 32, 35 geöffnet und der Gasvorfülldruck im Gasfüllraum 23 der Arbeitsgasfeder 13 über die Gaszuführleitung 37 sowie das Ventil 40 und das Manometer 39 und darauf der Gasdruck in der Nullspalt-Gasfeder 42 über Gasleitung 47, Ventil 48 und Manometer 49 auf den jeweils erforderlichen Druck eingestellt. Hier ist im allgemeinen der Gasvorfülldruck der Arbeitsgasfeder 13 deutlich höher als der in der Nullspalt-Gasfeder 42 (z. B. kann der Gasvorfülldruck in der Arbeitsgas­feder 13 etwa 40 bar und der Gasdruck in der Null­spalt-Gasfeder 42 etwa 8 bar betragen). Nach der Einstellung dieser Gasdrücke werden dann vorüber­gehend die beiden Ölventile 32, 35 geschlossen. Nachdem die Ölförderpumpe 31 gestartet ist, wird über das Ölventil 32 zunächst der Ölvorfülldruck im zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 der Arbeitsgas­feder 13 eingestellt und dann über andere Ölventil 35 der Ölvorfüll­druck im Ölraum 46 der Nullpunkt-Gasfeder 42, wobei der Ölvorfülldruk im zweiten Hydraulikflüssigkeitsraum 25 deutlich über dem des Ölraumes 46 der Nullspalt-Gasfeder 42 lie­gen wird. Hierbei muß der Ölvorfülldruck im Ölraum 46 der Nullspalt-Gasfeder 42 niedriger sein als der Gas- oder Ölvorfülldruck in der Arbeitsgasfe­der 13. Das Hydraulik-Gasfedersystem ist dann start­klar.It is initially assumed that the gas and oil priming pressures are set at the zero gap position (spacers 8, 9 abut one another). If one looks at the flow diagram in FIG. 2, the valves 32, 35 are first opened and the gas pre-filling pressure in the gas filling chamber 23 of the working gas spring 13 via the gas supply line 37 and the valve 40 and the pressure gauge 39 and then the gas pressure in the zero gap gas spring 42 via gas line 47, valve 48 and pressure gauge 49 are set to the respectively required pressure. Here, the gas pre-filling pressure of the working gas spring 13 is generally significantly higher than that in the zero-gap gas spring 42 (e.g. the gas pre-filling pressure in the working gas spring 13 can be approximately 40 bar and the gas pressure in the zero-gap gas spring 42 can be approximately 8 bar). After setting these gas pressures, the two oil valves 32, 35 are then temporarily closed. After the oil feed pump 31 has started, the oil prefill pressure in the second hydraulic fluid chamber 25 of the working gas spring 13 is first set via the oil valve 32 and then the oil prefill pressure in the oil chamber 46 of the zero-point gas spring 42 via other oil valve 35, the oil prefill pressure in the second hydraulic fluid chamber 25 being significantly higher than that of the oil space 46 of the zero gap gas spring 42 will lie. Here, the oil pre-filling pressure in the oil space 46 of the zero gap gas spring 42 must be lower than the gas or oil pre-filling pressure in the working gas spring 13. The hydraulic gas spring system is then ready to start.

Zur Einstellung und Steuerung bzw. Regelung der Mahlkraft im Mahlspalt 7 sei nochmals darauf hin­gewiesen, daß die Loswalze 3 über ihre beiden Los­lagersteine 5 bewegt wird, auf die je zwei Arbeits­zylinder 10, 11 und eine jeweils zugehörigen Ar­beitsgasfeder 13 des entsprechenden Hydraulik-Gas­federsystems einwirken (entsprechend Fig. 2). Diese beiden Hydraulik-Gasfedersysteme sind jedoch entkop­pelt, d. h. sie arbeiten bei gleicher Nulleinstellung (glei­che Gas- und Ölvorfülldrücke) der Arbeitsfedern 13 unabhängig voneinander, so daß je nach den auftre­tenden Betriebsbedingungen, d. h. beispielsweise bei unterschiedlicher Mahlgutaufgabe über die Wal­zenbreite und somit bei Schrägstellung der Loswal­ze 3, die Arbeitsgasfedern 13 beider Drucksysteme unterschiedlich belastet sein können. Die erwähnte Nulleinstellung in beiden Arbeitsgasfedern ist er­forderlich, weil das Belastungsprofil der Walzen 2, 3 je nach Zerkleinerungssituation verschieden sein kann, so daß die gleiche Nulleinstellung die größten Ausgleichsmöglichkeiten bietet.For setting and controlling or regulating the grinding force in the grinding gap 7, it should again be pointed out that the loose roller 3 is moved over its two loose bearing blocks 5, on which two working cylinders 10, 11 and an associated working gas spring 13 of the corresponding hydraulic gas spring system act ( corresponding to Fig. 2). However, these two hydraulic gas spring systems are decoupled, ie they work with the same zero setting (same gas and oil pre-filling pressures) of the working springs 13 independently of one another, so that depending on the operating conditions that occur, that is to say, for example, with different regrind application over the roll width and thus when the loose roll 3 is inclined, the working gas springs 13 of both pressure systems are loaded differently can. The aforementioned zero setting in both working gas springs is necessary because the load profile of the rollers 2, 3 can differ depending on the size reduction situation, so that the same zero setting offers the greatest possibilities for compensation.

Bei der insbesondere anhand Fig. 2 erläuterten Ausbildung und Zusammenordnung kann mit jeder Ar­beitsgasfeder 13 der Ölvorfülldruck und damit die Mahlkraft im Betrieb der Walzenmühle über die er­läuterte Wegmeßeinrichtung 26 in definierter Weise verstellt werden, wodurch wiederum die Mahlkraft im Mahlspalt 7 optimal gesteuert bzw. geregelt werden kann. Mit Hilfe der Wegmeßeinrichtung 26 kann der mittlere Druck an den beiden Loslagersteinen 5 bei unter­schiedlicher Belastung über die Breite der Walzen 2,3 optimal eingestellt werden, wobei die anfangs einge­stellten Ölvorfülldrücke für die Arbeitsgasfedern 13 beider Loswalzenseiten sich identisch ändern. Durch diese Wegmessung über den zweiten Kolben 22 der Arbeitsgasfedern 13 läßt sich in jeder Betriebs­phase stets die Mahlkraft neu einstellen, wenn beispielsweise durch Änderungen der Mahlgutpara­meter oder bei einer Nachführung der Loswalze 3 bei zu großem Mahlwalzenverschleiß die Zerkleine­rungsbedingungen in der Walzenmühle sich geändert haben. Diese Neueinstellungen bzw. Nachsteuerungen konnen während des Betriebes vorgenommen werden, ohne daß dafür die Walzenmühle gestoppt werden muß; gleiches gilt selbstverständlich auch für die Steuerung bzw. Regelung bei Betriebsbeginn.In the configuration and arrangement explained in particular with reference to FIG. 2, the oil pre-filling pressure and thus the grinding force during operation of the roller mill can be adjusted in a defined manner by means of the path measuring device 26 explained with each working gas spring 13, which in turn optimally controls or regulates the grinding force in the grinding gap 7 can. With the help of the path measuring device 26, the mean pressure at the two floating bearing blocks 5 can be optimally set under different loads across the width of the rollers 2, 3, the initially set oil pre-pressures for the working gas springs 13 on both loose roller sides changing identically. Through this distance measurement via the second piston 22 of the working gas springs 13, the grinding force can always be readjusted in each operating phase if, for example, the grinding conditions in the roller mill have changed due to changes in the grinding material parameters or when the loose roller 3 is adjusted in the event of excessive grinding roller wear. These new hires or readjustments can be carried out during operation without having to stop the roller mill; The same naturally also applies to the control or regulation at the start of operation.

In dieser Gutbett-Walzenmühle wirken sich die er­läuterten Hydraulik-Gasfedersysteme beider Loswal­zenseiten, und dabei insbesondere die Ausbildung und Funktion der jeweils zugehörigen Arbeitsgas­federn 13 äußerst günstig aus. Jede Arbeitsgasfe­der 13 liefert dabei eine Stellgröße, nämlich die jeweilige Stellung des zweiten Kolbens 22 im Fe­derbehälter 20 (Wegmessung), mit der die Ölvorfüll­drücke in dem jeweils zugehörigen Hydraulik-Gasfe­dersystem an der entsprechenden Loswalzenseite im Mahlbetrieb einheitlich verstellt werden können. Dies bedeutet, daß die Gasfedercharakteristiken nach einer Neueinstellung in beiden Hydraulik-Gas­federsystemen (auf beiden Loswalzenseiten) gleich sind. Stellt man sich nämlich ein entsprechendes Koordinatendiagramm vor, auf dem die Federkennli­nien (für die Federcharakteristiken) in entspre­chender Weise für verschiedene Mahlspalte und Mahl­drücke aufgetragen sind, dann sind die Federkenn­linien auch nach einer Verstellung der beiden Ar­beitsgasfedern in den beiden Hydraulik-Gasfedersy­stemen gleich. Mit der zuvor erwähnten Stellgröße (Wegmessung des zweiten Kolbens jeder Arbeitsgas­feder) kann der Mahldruck (Mahlkraft) im Mahlbe­trieb gesteuert bzw. durch einen Ist- und Sollwert­vergleich der spezifischen Zerkleinerungsarbeit ge­regelt werden. Dies bedeutet also, daß mit der neu geschaffenen Stellgröße die Gutbett-Walzenmühle bei stets identischen Federkennlinien der Arbeits­gasfedern 13 beider Hydraulik-Gasfedersysteme an­hand des optimalen Betriebspunktes (spezifische Zerkleinerungsarbeit) geregelt werden kann.In this material bed roller mill, the hydraulic gas spring systems explained on both loose roller sides, and in particular the design and function of the associated working gas springs 13, have an extremely favorable effect. Each working gas spring 13 provides a manipulated variable, namely the respective position of the second piston 22 in the spring container 20 (displacement measurement), with which the oil pre-pressures in the associated hydraulic gas spring system can be adjusted uniformly on the corresponding loose roller side in the grinding operation. This means that the gas spring characteristics after a readjustment in both hydraulic gas spring systems (on both loose roller sides) are the same. If you imagine a corresponding coordinate diagram on which the spring characteristics (for the spring characteristics) are plotted in a corresponding manner for different grinding gaps and grinding pressures, then the spring characteristics are the same even after adjusting the two working gas springs in the two hydraulic gas spring systems. With the above-mentioned manipulated variable (displacement measurement of the second piston of each working gas spring), the grinding pressure (grinding force) can be controlled in grinding mode or regulated by comparing the actual and setpoint values of the specific shredding work. This means that with the newly created manipulated variable, the material bed roller mill with always identical spring characteristics of the working gas springs 13 of both hydraulic gas spring systems on the basis of the optimal operating point (specific Shredding) can be regulated.

Ferner kann besonders vorteilhaft in jedes Hydrau­lik-Gasfedersystem das weiter oben erläuterte Druck­begrenzungsventil 28 eingebaut werden, das die ma­ximale Mahlkraft begrenzt und damit eine Überlastung der Walzenmühle verhindert. Nach Ansprechen dieses Druckbegrenzungsventiles 28 (bei Änderung des Öl­vorfülldruckes) kann der Ölvorfülldruck durch den oben erwähnten Ist- und Sollwertvergleich wieder auf den optimalen Wert eingestellt werden, ohne daß dazu die Walzenmühle - nach einem Ansprechen des Überdruckventiles - abgeschaltet werden muß.Furthermore, the pressure-limiting valve 28 explained above, which limits the maximum grinding force and thus prevents overloading of the roller mill, can be installed particularly advantageously in each hydraulic gas spring system. After this pressure limiting valve 28 has responded (when the oil pre-filling pressure changes), the oil pre-filling pressure can be reset to the optimum value by means of the actual and setpoint comparison mentioned above, without the roller mill having to be switched off after the pressure relief valve has responded.

Claims (6)

1. Gutbett-Walzenmühle zur Druckzerkleinerung von sprödem Mahlgut, enthaltend
a) zwei angetriebene, miteinander einen Mahl­spalt (7) bildende Walzen (2, 3), von denen die eine Walze (2) als stationär gelagerte Festwalze und die andere Walze (3) als quer zum Mahlspalt beweglich gelagerte Loswalze ausgebildet ist,
b) zwei je einer Seite der Loswalze (3) zuge­ordnete und diese Loswalze mit hohem Druck gefedert in Richtung auf die Festwalze (2) pressende Hydraulik-Gasfedersysteme, die je wenigstens einen hydraulischen Arbeitszylin­der (10, 11) eine mit diesem Arbeitszylinder verbundene Arbeitsgasfeder (13) sowie steuer­bare Zu- und Abführeinrichtungen für Hydrau­likflüssigkeit und Gas enthalten und von de­nen die Arbeitsgasfedern bei einem den Wal­zenmindestabstand bestimmenden Nullspalt auf vorbestimmbare Gas- und Hydraulikflüssigkeits­Vorfülldrücke für die Gasfedercharakteristik und die Mahlkraft im Mahlspalt (7) einstell­bar sind,
gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
c) jede Arbeitsgasfeder (13) weist einen im we­sentlichen geschlossenen, länglichen Feder­behälter (20) und zwei je einem Behälterend­abschnitt zugeordnete, relativ zueinander bewegliche Kolben (21, 22) auf, deren gegen­ einandergerichtete Kolbenseiten den Gasfüll­raum (23) der Arbeitsgasfeder und deren je­weils entgegengesetzte Kolbenseiten mit den zugehörigen Stirnwänden (20a, 20b) des Fe­derbehälters erste und zweite Hydraulikflüs­sigkeitsräume (24, 25) begrenzen, wobei der vom ersten Kolben (21) begrenzte erste Hy­draulikflüssigkeitsraum (24) über eine Hy­draulikleitung (14) mit dem hydraulischen Arbeitszylinder (10, 11) verbunden ist;
d) dem den zweiten Arbeitsflüssigkeitsraum (25) begrenzenden zweiten Kolben (22) jeder Ar­beitsgasfeder (13) ist eine auf die Kolben­bewegung ansprechende Wegmeßeinrichtung (26) derart zugeordnet, daß über die Wegmeßein­richtungen (26) die Hydraulikflüssigkeits-­Vorfülldrücke der Arbeitsgasfedern (13) auf beiden Seiten der Loswalze (3) bei gleicher Gasfedercharakteristik einstellbar sind.1. Gutbett roll mill for pressure reduction of brittle regrind containing
a) two driven rollers (2, 3) forming a grinding gap (7) with each other, of which one roller (2) is designed as a stationary fixed roller and the other roller (3) is designed as a loose roller movably mounted transversely to the grinding gap,
b) two hydraulic gas spring systems, each assigned to one side of the idler roller (3) and sprung this idler roller with high pressure in the direction of the fixed roller (2), each with at least one hydraulic working cylinder (10, 11), one working gas spring connected to this working cylinder ( 13) as well as controllable supply and discharge devices for hydraulic fluid and gas and of which the working gas springs can be set to predeterminable gas and hydraulic fluid priming pressures for the gas spring characteristic and the grinding force in the grinding gap (7) at a zero gap which determines the minimum roller distance,
characterized by the following features:
c) each working gas spring (13) has an essentially closed, elongated spring container (20) and two pistons (21, 22) which are movable relative to one another and each associated with a container end section, their opposite Piston sides facing one another delimit the gas filling chamber (23) of the working gas spring and their opposite piston sides with the associated end walls (20a, 20b) of the spring container first and second hydraulic fluid chambers (24, 25), the first hydraulic fluid chamber (24) delimited by the first piston (21) is connected to the hydraulic working cylinder (10, 11) via a hydraulic line (14);
d) the second piston (22) delimiting the second working fluid space (25) of each working gas spring (13) is assigned a displacement measuring device (26) which responds to the piston movement in such a way that the hydraulic fluid pre-filling pressures of the working gas springs (13) are applied via the displacement measuring devices (26) Both sides of the idler roller (3) can be adjusted with the same gas spring characteristics. 2. Gutbett-Walzenmühle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Kolben (22) der Arbeitsgasfeder (13) eine durch die zugehörige Stirnwand (20b) des Federbehälters (20) heraus­ragende Kolbenstange (22a) besitzt, mit der die Wegemeßeinrichtung (26) zusammenwirkt.2. Gutbett roll mill according to claim 1, characterized in that the second piston (22) of the working gas spring (13) has a through the associated end wall (20b) of the spring container (20) projecting piston rod (22a) with which the path measuring device (26 ) interacts. 3. Gutbett-Walzenmühle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Wegmeßeinrichtung eine Ultraschallmeßeinrichtung vorgesehen ist, die auf jede Lageveränderung des zweiten Kolbens (22) im Federbehälter (20) anspricht.3. Gutbett roll mill according to claim 1, characterized in that an ultrasonic measuring device is provided as a displacement measuring device, which responds to any change in position of the second piston (22) in the spring container (20). 4. Gutbett-Walzenmühle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem zweiten Hydraulik­flüssigkeitsraum (25) des Federbehälters (20) ein Druckbegrenzungsventil (28) für die Ein­stellung einer maximal zulässigen Mahlkraft im Mahlspalt (7) verbunden ist.4. Gutbett roll mill according to claim 1, characterized characterized in that a pressure limiting valve (28) for setting a maximum permissible grinding force in the grinding gap (7) is connected to the second hydraulic fluid chamber (25) of the spring container (20). 5. Gutbett-Walzenmühle nach Anspruch 1, wobei den beiden Walzen (2, 3) mehrere Distanzhalter (8, 9) zugeordnet sind, die bei gegenseitiger Anla­ge einen den Mindestwalzenabstand darstellen­den Nullspalt bestimmen, dadurch gekennzeich­net, daß bei Unterbrechung der Mahlgutzufuhr zum Mahlspalt (7) die Loswalze (3) seitens der Arbeitsgasfeder 813) druckentlastbar ist und daß an die vom ersten Hydraulikflüssigkeits­raum (24) des Federbehälters (20) der Arbeits­gasfeder zum Arbeitszylinder (10, 11) führenden Hydraulikleitung (14) zusätzlich eine Hilfsgas­feder (42) angeschlossen ist, deren Federkraft der Rückstellkraft für die Loswalze (3) in die Nullspaltstellung angepaßt ist.5. Gutbett roll mill according to claim 1, wherein the two rolls (2, 3) are assigned a plurality of spacers (8, 9) which, when mutually connected, determine a zero gap representing the minimum roll spacing, characterized in that when the supply of grinding material to the grinding gap is interrupted ( 7) the idler roller (3) on the part of the working gas spring 813) can be relieved of pressure and that an auxiliary gas spring (42) is additionally connected to the hydraulic line (14) leading from the first hydraulic fluid chamber (24) of the spring container (20) of the working gas spring to the working cylinder (10, 11) is whose spring force is adapted to the restoring force for the loose roller (3) in the zero gap position. 6. Gutbett-Walzenmühle nach Anspruch 1 und/oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Hydraulikflüs­sigkeitsraum (24, 25) der Arbeitsgasfeder (13) über ein Mehrwege-/Mehrstellungsventil (32, 35) und über eine gemeinsame Hydraulikflüssigkeits­pumpe (31) an eine Hydaulikflüssigkeitsquelle (29) und jeder Gasfüllraum (23, 45) der Gasfe­dern (13, 42) über ein Mehrwege-/Mehrstellungs­ventil (40, 48) an eine gemeinsame Druckgas­quelle (38) angeschlossen ist.6. Gutbett roll mill according to claim 1 and / or 5, characterized in that each hydraulic fluid chamber (24, 25) of the working gas spring (13) via a multi-way / multi-position valve (32, 35) and a common hydraulic fluid pump (31) to one The hydraulic fluid source (29) and each gas filling chamber (23, 45) of the gas springs (13, 42) are connected to a common compressed gas source (38) via a multi-way / multi-position valve (40, 48).
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