EP0177426B1 - Procédé de sertissage de fonds à un corps de récipient - Google Patents

Procédé de sertissage de fonds à un corps de récipient Download PDF

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EP0177426B1
EP0177426B1 EP85401928A EP85401928A EP0177426B1 EP 0177426 B1 EP0177426 B1 EP 0177426B1 EP 85401928 A EP85401928 A EP 85401928A EP 85401928 A EP85401928 A EP 85401928A EP 0177426 B1 EP0177426 B1 EP 0177426B1
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
container body
end closure
skirt
sidewall
central portion
Prior art date
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Expired
Application number
EP85401928A
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German (de)
English (en)
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EP0177426A1 (fr
Inventor
Lucien Le Bret
Robert Saada
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Gallay SA
Original Assignee
Gallay SA
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Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9308299&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0177426(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Gallay SA filed Critical Gallay SA
Publication of EP0177426A1 publication Critical patent/EP0177426A1/fr
Application granted granted Critical
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D51/00—Making hollow objects
    • B21D51/16—Making hollow objects characterised by the use of the objects
    • B21D51/26—Making hollow objects characterised by the use of the objects cans or tins; Closing same in a permanent manner
    • B21D51/30—Folding the circumferential seam
    • B21D51/32—Folding the circumferential seam by rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49826—Assembling or joining
    • Y10T29/49908—Joining by deforming
    • Y10T29/49915—Overedge assembling of seated part

Definitions

  • the present invention relates to the bottom assembly to a container body and more particularly to an improved crimping process.
  • the present invention relates to the manufacture of metal containers such as metal drums, barrels, cans and the like typically of cylindrical or polygonal section.
  • this patent uses, during the setting of the seam, mandrels whose external wall is either vertical, or inclined towards the axis of the mandrel, or provided with an annular rim such that the part of the mandrel in direct contact with the bottom or the cover to be crimped is of a diameter greater than the part of the mandrel which is immediately adjacent to it.
  • the funds or lids used are conventional funds or lids which have not undergone any particular preparation.
  • Such a crimping process allows crimps not to take place under the effect of internal pressure, but the outside diameter of the crimping bead thus produced is not reduced.
  • Reducing the diameter of the ends of a container body involves a separate step prior to crimping, with the additional costs involved.
  • the bottom must have been reduced accordingly in order to adapt to the diameter of the ends of the container body.
  • An object of the present invention is a method of crimping bottoms to a container body by which the final radial projection of the bead relative to the side wall of the container body is reduced during crimping.
  • the invention thus provides a method of assembling a bottom to a container body by crimping to each other bottom flanges and container body, according to which a preformed bottom is produced having a central transverse portion. hollow, a skirt extending axially from this central portion, and a rim extending radially outward from this skirt, as well as a preformed container body having a side wall and a rim s' extending radially outwards from this side wall, the bottom is fitted on a mandrel in driving contact with the latter, the container body is engaged on the bottom in centering contact, their edges being in mutual contact , and a crimping tool is moved radially inwards so as to wind the edges into a crimping bead, characterized in that said bottom is worked out so that its skirt extends both axially and radially outward between the p central hollow recess and the rim, so that this skirt is radially spaced from the side wall of the mandrel tapering axial
  • the initial space between the bottom skirt and the lateral wall of the mandrel makes it possible to reduce the diameter of the end of the container body and therefore the relative radial projection of the bead during crimping. Consequently, the cost of crimping is substantially that of a conventional operation of corresponding double or triple crimping. In fact, there may be reductions in ancillary costs, thanks to the reduced radial extension of the edges of the bottom and of the container body, since the length of sheets required is less than in the prior art because the bead of crimping is close to the axis of the container.
  • a tapered zone is formed in the side wall of the container body substantially at the level of the central portion of the bottom.
  • the bottom skirt widens from the hollow transverse central portion towards the edge and the drive contact is defined by the zones for connecting the preformed bottom and the mandrel.
  • the flared skirt is preferably frustoconical (the half-angle at the top of it is largely responsible for the reduction of the radial projection of the final crimping bead) it may be only partially frustoconical or include an annular step at halfway in the axial direction.
  • the mandrel has a transverse end wall and a lateral mandrel wall which tapers axially outwards from this end wall, the angle of tapering of this lateral mandrel wall relative to the axis of the mandrel being able to go up to 5 ° and preferably being about 3 °.
  • a preformed stackable bottom adapted to be crimped to a container body, comprising a hollow transverse central portion, a skirt extending axially from this central portion, a zone concave annular connection connecting this central portion to this skirt, a rim extending radially outward from this skirt axially at a distance from this central portion, where said skirt extends both axially and radially from this central portion, and that a plurality of hollow stamps projecting inwards are formed in the concave connection zone and are adapted to come into contact with a corresponding connection zone of a crimping mandrel to drive the bottom in rotation with the mandrel, these stampings being further adapted to come into contact with the convex face of a connection zone of an identical underlying bottom in interlocking relationship with the latter so that the edges of this bottom and of the underlying bottom are axially spaced from one another in order to facilitate their separation and their handling.
  • these stampings have
  • the container body is in centering contact on the bottom skirt.
  • the location of this contact zone varies according to the desired embodiment. In general, this does not require any modification of the configuration of the container body except as regards the radius of the connection zone between the side wall and the rim thereof.
  • an annular or equivalent indentation may be formed in the side wall of the container body to form the centering contact area with the bottom.
  • the diameter of the conventional rolling rods axially spaced along the container body is adopted to that of the bead. Consequently, in the case of barrels obtained by triple crimping in accordance with the invention, the diameter of the rolling rods is to be reduced correspondingly compared to that of the rods of conventional barrels obtained by triple crimping.
  • the present invention is particularly suitable for triple crimping, in which case it is possible to reduce the radial projection of the bead below the diameter obtained by a conventional process.
  • the invention also applies to double crimping, in which case the diameter of the bead can be reduced to the nominal diameter of the side wall of the container body.
  • Figures 1 and 2 show the triple crimping of a sheet metal bottom 1 to a sheet metal container body 2 of a barrel in accordance with the process described in patent FR-E-89175 of December 9, 1965.
  • the bottom 1 and the container body 2 are suitably preformed.
  • the side wall of a container body 2 has a rim 3 extending radially outwards which is connected to it by an annular zone of connection with a large radius.
  • the preformed bottom 1 has a hollow transverse central portion 5 connected by a concave annular connection area 6A to a generally cylindrical skirt 6 which is extended radially outwards by a flange 7 of a predetermined length for a triple crimping.
  • the thickness of the container body 2 is denoted e and that of the bottom 1 is denoted e ', which in the following description will be considered as equal.
  • the preformed bottom 1 is forcibly engaged on a rotary mandrel 8 which comprises an end wall 8A connected by a curved connection portion 8B to a cylindrical side wall 8C.
  • the transverse central wall 5 of the bottom 1 bears against the end wall of the mandrel 8A and the skirt 6 of the bottom 1 is tightly engaged on the cylindrical side wall 8C of the mandrel 8.
  • the side wall 8C of the mandrel 8 can be knurled in view of increasing the driving contact between it and the adjacent skirt 6.
  • the annular connection zone 6A is normally out of contact with the annular connection portion 8B. The bottom 1 thus rests on the mandrel in the manner of a hat with an edge resting on a head.
  • the container body 2 is received on the bottom 1, the edges 3 and 7 overlapping, the connection zone connecting the rim 3 to the container body 2 coming into centering contact with the skirt 6 of the bottom 9A, close of the junction of the side wall 8C with the curved connection portion 8B.
  • the free edge 9B of the rim 3 of the container body carries against the bottom rim 7 in a circle offset inwards relative to the free edge of the rim 7 of the bottom.
  • the crimping operation is carried out by displacement of the crimping tool or wheel 8 'radially inwards against the edges 7 and 3 of the bottom 1 and of the container body 2 while rotating the mandrel 8. Due to the configuration of the crimping tool or tools 8 ′ a bead of triple crimping of suitable conformation is obtained as shown in FIG. 2, the flanges 7 and 3 being wound against the external face 2A of the end of the body of container 2 and the bottom skirt 1 so as to define seven sheet thicknesses.
  • the bead 4 elastically projects outwards relative to the lateral wall of the mandrel leaving an annular space in the form of a wedge between them (see FIG. 2), thereby increasing the actual diameter. of the resulting bead 4.
  • the radial projection of this resulting bead 4 on the side wall of the container body is approximately 5 times the thickness e of sheet metal, that is to say 5 e as shown.
  • the outside diameter of the resulting crimping bead is reduced during crimping.
  • FIG. 3 In the first embodiment of the invention shown in Figure 3, we take a preformed container body 2 identical to that shown in Figure 1 and described above.
  • the preformed bottom 11, for example in a press, is of a configuration different from that of the prior art.
  • the bottom 11 has a hollow central transverse wall 15 connected by a concave curved annular zone of connection 16A to a frustoconical skirt 16 widening axially outwards, or downwards as shown, which is connected by an annular zone concave 16B to a flange 17 extending radially.
  • the bottom 11 is received on the mandrel 18 substantially as in the prior art.
  • the lateral wall of the mandrel 18C widens axially outwards, or downwards as shown, at an angle a with respect to the vertical axis of the mandrel (not shown).
  • the side wall 16, as opposed to the illustrated prior art which provided a driving contact between the bottom and the mandrel, is radially spaced apart from the side wall of the mandrel 18C.
  • the rotary drive contact of the base 11 by the mandrel 18 is obtained by close interlocking contact between the complementary connection zone 16A of the base and the connection zone 18B of the mandrel. Since the friction contact is ensured via the connection portion 18B of the bottom 11, it is possible to reduce the radius of the side wall of the mandrel 18C without reducing the radial dimension of the end of the side wall of the body container.
  • Figure 4 illustrates a bead or bead 14 of triple crimping finished with seven layers or thicknesses of bottom plate or container body after the crimping tool 8 ′ has been partially withdrawn in its recoil movement towards the starting position (not shown).
  • the frustoconical skirt 16 is deformed into a substantially cylindrical configuration, as shown, due to the action of 'drive radially inward of the crimping tool 8'.
  • the internal surface of the skirt 16 bears completely against the tapered side wall 18C of the mandrel.
  • the elastic withdrawal of the bead inevitably increases the resulting radial projection of this bead.
  • the tapered side wall 18C of the mandrel according to the invention it is possible to further reduce the radial projection of this bead, the resulting skirt 16 of the bottom returning to a generally cylindrical configuration after elastic withdrawal.
  • the angle ⁇ of taper of the lateral wall of the mandrel 18C is chosen so as to allow relatively easy disengagement of the mandrel after crimping.
  • the taper angle a can preferably go up to 5 °, and is advantageously of the order of 3 °.
  • the mandrel 18 can also be equipped with an extraction device generally used in the prior art so as to facilitate the withdrawal of the mandrel from the bottom of the container.
  • the resulting radial projection of the finished triple crimp bead 14 relative to at the outer surface 2A of the container body is approximately four times the thickness e or e 'of the bottom sheet 11 and of the container body, that is to say approximately once the sheet thickness in less compared to the conventional triple crimp bead of FIG. 2.
  • Figures 5, 5A, 5B, 5C, 5D, 6 and 7 show a second embodiment of the invention.
  • the starting preformed container body 2 is the same as in the prior art of FIGS. 1 and 2.
  • the bottom 21 is of a different configuration and comprises in the connection zone between the frustoconical skirt 26 flaring towards the bottom as shown and the hollow transverse central portion 25 a plurality of ribs 22 regularly or irregularly spaced in circumferential direction offset radially inward and axially inclined (see Figures 5 and 7).
  • the radially inwardly facing surface of these ribs 22 is curved in the plane of FIG. 5 so as to match the curvature of the curved convex connection portion 28B of the mandrel 28.
  • the rest of the frustoconical skirt 26 of the bottom 21 is further apart from the side wall 28C of the mandrel, which, as in the embodiment embodiment of Figure 4, is tapered down as shown.
  • the annular contact zone 29A between the frustoconical skirt 26 and the adjacent portion of the container body 2 is likewise more radially spaced with respect to the lateral wall of the mandrel 28C.
  • the contact zone between the mandrel 28 and the bottom 21 is circumferentially interrupted and alternates with the non-ribbed curved zones of connection between the container body 2 and the bottom 21. This arrangement is satisfactory with regard to the necessary engagement contact. rotation without sliding of the bottom 21 on the mandrel and centering of the container body 2 on the bottom 21.
  • such preformed bottoms 21 are easily stackable. Due to the arrangement of the embodiment of Figure 5 the circumferentially alternating ribs 22 are adapted to come into contact with the convex face of the curved connecting zone 26A 'of the underlying bottom 21'. In this way the central portions 25 and 25 'are axially spaced from one another as are the flanges 27 and 27'. It will immediately be appreciated that this arrangement facilitates the manipulation of the preformed bottom and avoids the problems which traditionally arose in the prior art. Obviously, for the precipitated reason, it is preferable to choose the circumferential dimension of the ribs to a value greater than that of the non-ribbed curved connecting zones with which they alternate. Therefore, regardless of the angular orientation, there is a high probability of contact between the inclined ribs 22 and the underlying non-ribbed curved areas of connection 26A '.
  • FIG. 5A shows a first step in the formation of a triple crimping cord, in which a first crimping tool 8 "is moved radially inwards so as to form an annular hook 17A, and the entire portion radially outside of the sidewall 27 is brought above the free edge of the rim 3 of the container body.
  • the entire bead 24 tends to spring back slightly radially outward due to the inherent resilience of the skirt 26 and the adjacent end portion of the container body 2 so as to provide a small annular space in the form of a wedge between the radially internal wall of the bead and the facing portion of the lateral wall of the mandrel 28C.
  • the initial ribs 22 are flattened in the skirt area against the side wall of mandrel 28C and remain only, after crimping, in the curved connection area.
  • Figure 8 shows a preformed bottom 31 engaged on a mandrel 38 and a preformed container body 32.
  • the radius of curvature R1 of the connection zone between the side wall of the container body 32 and the rim 33 of the container body is smaller than in the precipitated embodiments.
  • the bottom 31 comprises a hollow transverse central portion connected by a curved annular connection zone 36A to a frustoconical skirt 36-widening radially outwards, or downwards, with a half angle at the top which is greater than that of the skirts 16 and 26, this skirt being followed halfway between the central zone 35 and the rim 37 by a curved connection zone having a radius R2.
  • connection region of the container body 32 of radius R1 is fitted into the radius connection region R2 of the bottom 31 due to an appropriate choice of these radii.
  • the radius R2 is slightly larger than the radius R1.
  • the container body 32 is in contact with the bottom 31 by the free edge of the container end rim 33 and in centering contact at 39A near the zone of infection between the frustoconical skirt 36 and the convex radius connection zone R2.
  • the crimping is carried out as described above and the triple crimping bead thus obtained is shown in FIG. 9.
  • the radial projection of the resulting triple crimping bead 34 beyond the nominal radius of the side wall 32A in this mode of realization is approximately two to three times the thickness e of the sheet.
  • the particular configuration of the skirt of the preformed bottom 31 ( Figure 8) allows the side wall of the container body to be spaced from the side wall of mandrel 38C over a distance substantially equal to that of the previous mode of production and leads to a crimping bead whose radial projection is equivalent to that of FIG. 6.
  • the general shape of the bottom 41 is substantially the same as in FIG. 3 and comprises a hollow transverse central portion 45 connected to a tapered flared skirt 46 by a concave curved zone 46A, this tapered skirt 46 being at its tower connected to a flange 47 extending radially outwards by a convex connection zone.
  • the bottom 41 of FIG. 10 differs from that of FIG. 3 by a larger flaring angle of the skirt 46 relative to the skirt 16.
  • the container body 42 includes a cylindrical side wall and a radial rim 43 at the end of an annular connection zone, as in the previous embodiments.
  • the resulting triple crimping bead 44 is shown in Figure 11.
  • the radial projection of this bead 44 relative to the nominal wall of the container body 42A is about 2 to 3 times the thickness e of the sheet.
  • Figures 12 and 13 show a final embodiment for the formation of a triple crimping bead of reduced radial projection.
  • the side wall and the rim 33 of the container body are substantially as in Figures 8 and 9, with a connection area with a relatively small radius.
  • the preformed bottom 51 includes a hollow transverse central portion 55 which is surrounded by a concave annular connection area 56A in intimate contact with the curved connection area 58B of the end wall of the mandrel and with the side wall of the mandrel 58C.
  • Halfway axially between the radial rim 57 of the bottom 51 and the central portion 55 is formed an annular step 52 which increases in diameter from the concave connection area 56A towards the convex connection area of the bottom 51.
  • the area of contact 59A between the bottom 51 and the container body 32 is the radially outermost part of the step 52.
  • the annular step 52 is slightly frustoconical and widens radially and axially outwards, or downwards as shown .
  • the bead resulting from the triple crimping 54 is similar to that shown in FIG. 9.
  • the radial projection of the bead beyond the nominal wall of the container body is between two to three times the thickness e of the sheet .
  • FIG. 14 shows the principle of the present invention applied to the assembly of a bottom 61 at the end of a container body 62 with a conventional double crimping bead 64.
  • the double crimping tool 8 "" is classic.
  • the mandrel 68 has a wall 68C tapered axially outward, or downward, which, before crimping, is radially spaced from the side wall of the container body over a distance greater than the thickness of the bottom 61 as shown in any of the previous embodiments.
  • the lengths of the edges of the preformed container body and of the preformed bottom are to be dimensioned in accordance with a double crimping.
  • the radial projection of a double crimping bead 64 relative to the nominal side wall of a container body 62A is practically zero and for this reason allows optimum storage capacity for drums in a given space.
  • the double crimping 64 can be adapted in certain uses although the person skilled in the art may prefer a triple crimping barrel because of the reinforced resistance of the bead which is associated with it.
  • the frustoconical zone formed in the side wall of the container body spaced axially inwards relative to the crimping cord may prove to be beneficial.
  • the present invention is easily applicable to container bodies of different sections, for example polygonal, in particular.
  • the preformed bottoms and the container bodies described above are preferably obtained as illustrated by stamping operations well known in the prior art.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
  • Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
  • Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Stackable Containers (AREA)
  • Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)

Description

  • La présente invention concerne l'assemblage de fond à un corps de récipient et plus particulièrement un procédé perfectionné de sertissage.
  • La présente invention a trait à la fabrication de récipients métalliques tels que des fûts métalliques, tonneaux, bidons et similaires typiquement de section cylindrique ou polygonale.
  • Il est bien connu de sertir des fonds aux extrémités ouvertes de corps de récipient avec un bourrelet de double ou triple sertissage. Le récipient ainsi obtenu par sertissage présente un bourrelet qui vient radialement en saillie vers l'extérieur par rapport à la paroi latérale du corps de récipient. Dans le cas de récipients comportant un triple sertissage, le diamètre extérieur de ce bourrelet est sensiblement plus grand que dans le cas de récipients à double sertissage.
  • Cet écart même faible que le diamètre global peut être critique et conduire à une perte considérable de place lors du chargement de fûts dans des conteneurs de transport de type ISO, à savoir par réduction du nombre de fûts par rangs. Dans certains cas, la perte totale résultante de capacité du conteneur de transport peut aller jusqu'à 15%.
  • Il est déjà connu, notamment par le document FR-A-1.533.260 (CARNAUD), un procédé pour le sertissage d'un élément de fond ou d'un élément de couvercle sur un corps de récipient. Dans le cadre de ce brevet le récipient est une boîte de conserve qui est soumise après remplissage et sertissage à une opération de stérilisation. Cette opération ayant tendance à augmenter la pression interne régnant à l'intérieur de la boîte, il en résulte que le serti se déroule. Pour pallier cet inconvénient ce brevet utilise lors de la réalisation du serti des mandrins dont la paroi externe est soit verticale, soit inclinée vers l'axe du mandrin, soit munie d'un rebord annulaire telle que la partie du mandrin en contact direct avec le fond ou le couvercle à sertir soit d'un diamètre supérieur à la partie du mandrin qui lui est immédiatement adjacente. Les fonds ou couvercles utilisés sont par contre des fonds ou couvercles classiques n'ayant subi aucune préparation particulière.
  • Un tel procédé de sertissage permet de réaliser des sertissages ne se déroulant pas sous l'effet d'une pression interne mais le diamètre extérieur du bourrelet de sertissage ainsi réalisé n'est pas réduit.
  • Il a été proposé de réduire le diamètre des extrémités du corps de récipient avant la phase de sertissage en vue de réduire la projection radiale du bourrelet du récipient. Une telle méthode a été mise en œuvre avec succès dans le cas de récipients de petites tailles où existent des problèmes similaires de réduction de la place perdue.
  • La réduction du diamètre des extrémités d'un corps de récipient implique une étape distincte préalable au sertissage, avec les coûts supplémentaires que cela suppose. En outre, le fond doit avoir été réduit en conséquence en sorte de s'adapter au diamètre des extrémités du corps de récipient.
  • Un objet de la présente invention est un procédé de sertissage de fonds à un corps de récipient par lequel la projection radiale finale du bourrelet par rapport à la paroi latérale du corps de récipient est réduite au cours du sertissage.
  • L'invention propose ainsi un procédé d'assemblage d'un fond à un corps de récipient par sertissage l'un à l'autre de rebords de fond et de corps de récipient, selon lequel on élabore un fond préformé ayant une portion centrale transversale en creux, une jupe s'étendant axialement à partir de cette portion centrale, et un rebord s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de cette jupe, ainsi qu'un corps de récipient préformé ayant une paroi latérale et un rebord s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de cette paroi latérale, on emboîte le fond sur un mandrin en contact d'entraînement avec celui-ci, on engage le corps de récipient sur le fond en contact de centrage, leurs rebords étant en contact réciproque, et on déplace un outil de sertissage radialement vers l'intérieur en sorte d'enrouler les rebords en un bourrelet de sertissage, caractérisé en ce que l'on élabore ledit fond en sorte que sa jupe s'étende à la fois axialement et radialement vers l'extérieur entre la portion centrale en creux et le rebord, de manière à ce que cette jupe soit radialement écartée par rapport à la paroi latérale de mandrin s'effilant axialement vers l'extérieur par rapport au fond, à partir de sa paroi terminale, et que, lors du déplacement de l'outil de sertissage radialement vers l'intérieur, on déforme cette jupe de ce fond contre la paroi latérale de mandrin, réduisant ainsi la saillie radiale du bourrelet de sertissage résultant par rapport à la paroi latérale du corps de récipient.
  • L'espace initial entre la jupe du fond et la paroi latérale de mandrin permet de réduire le diamètre de l'extrémité du corps de récipient et donc la projection radiale relative du bourrelet au cours du sertissage. En conséquence, le coût de sertissage est sensiblement celui d'une opération classique de double ou triple sertissage correspondante. En fait, il peut y avoir des réductions de coûts accessoires, grâce à l'extension radiale réduite des rebords du fond et du corps de récipient, puisque la longueur de tôles nécessaire est moindre que dans l'art antérieur du fait que le cordon de sertissage se trouve rapproché de l'axe du récipient.
  • De préférence, lors du déplacement de l'outil de sertissage, une zone effilée est formée dans la paroi latérale du corps de récipient sensiblement au niveau de la portion centrale du fond.
  • La jupe du fond s'évase à partir de la portion centrale transversale en creux vers le rebord et le contact d'entraînement est défini par les zones complémentaires de raccordement du fond préformé et du mandrin. Bien que la jupe évasée soit de préférence tronconique (le demi-angle au sommet de celle-ci est grandement responsable de la réduction de la projection radiale du bourrelet de sertissage final) elle peut n'être que partiellement tronconique ou comprendre une marche annulaire à mi-chemin en sens axial.
  • Conformément à un autre mode de réalisation il y a une pluralité de nervures circonférentiellement espacées, radialement décalées vers l'intérieur et axialement inclinées formées dans le fond entre sa jupe et la portion centrale en vue de fournir un contact d'engagement entre le mandrin et le fond préformé le long de la surface tournée radialement vers l'intérieur des nervures.
  • Le mandrin a une paroi terminale transversale et une paroi latérale de mandrin qui s'effile axialement vers l'extérieur à partir de cette paroi terminale, l'angle d'effilement de cette paroi latérale de mandrin par rapport à l'axe du mandrin pouvant aller jusqu'à 5° et étant de préférence de 3° environ.
  • Selon un autre mode de réalisation, il est proposé d'utiliser un fond préformé empilable adapté à être serti à un corps de récipient, comportant une portion centrale transversale en creux, une jupe s'étendant axialement à partir de cette portion centrale, une zone annulaire concave de raccordement reliant cette portion centrale à cette jupe, un rebord s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de cette jupe axialement à distance de cette portion centrale, où ladite jupe s'étend à la fois axialement et radialement à partir de cette portion centrale, et qu'une pluralité d'emboutis creux en saillie vers l'intérieur sont formés dans la zone concave de raccordement et sont adaptés à venir en contact avec une zone correspondante de raccordement d'un mandrin de sertissage pour entraîner le fond en rotation avec le mandrin, ces emboutis étant en outre adaptés à venir en contact avec la face convexe d'une zone de raccordement d'un fond identique sous-jacent en relation d'emboîtement avec celui-ci de sorte que les rebords de ce fond et du fond sous-jacent soient axialement écartés l'un de l'autre en vue de faciliter leur séparation et leur manipulation. De préférence ces emboutis comportent des nervures axialement inclinées s'étendant à partir de la portion centrale jusque dans la jupe environ à mi-chemin entre la portion centrale et le rebord.
  • Dans tous les cas le corps de récipient est en contact de centrage sur la jupe du fond. La localisaton de cette zone de contact varie selon le mode de réalisation désiré. En général, cela ne nécessite pas de modification de la configuration du corps de récipient sauf en ce qui concerne le rayon de la zone de raccordement entre la paroi latérale et le rebord de celui-ci. En variante, toutefois, une indentation annulaire ou équivalente peut être formée dans la paroi latérale du corps de récipient en vue de former la zone de contact de centrage avec le fond.
  • On appréciera que le diamètre des joncs de roulement classiques axialement espacés le long du corps de récipient est adaopté à celui du bourrelet. En conséquence, dans le cas de fûts obtenus par triple sertissage conformément à l'invention, le diamètre des joncs de roulement est à réduire de façon correspondante par rapport à celui des joncs de fûts classiques obtenus par triple sertissage.
  • La présente invention est particulièrement adaptée au triple sertissage, dans quel cas il est possible de réduire la projection radiale du bourrelet en deçà du diamètre obtenu par un procédé classique. L'invention s'applique aussi au double sertissage, auquel cas le diamètre du bourrelet peut être réduit au diamètre nominal de la paroi latérale du corps de récipient.
  • Les objets, caractéristiques, et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre indicatif non limitatif, en regard des dessins annexés sur lesquels :
    • La figure 1 est en vue partielle en coupe d'un corps de récipient muni d'un rebord et d'un fond à rebord reçu sur un mandrin préalablement au sertissage, conformément à l'art antérieur ;
    • La figure 2 est une vue partielle en coupe d'un bourrelet de triple sertissage terminé lorsque l'outil de sertissage est écarté vis-à-vis du mandrin, conformément à l'art antérieur ;
    • La figure 3 est une vue partielle en coupe correspondant à la figure 1, représentant le corps de récipient à rebord et le fond sur le mandrin préalablement au sertissage, conformément à un premier mode de réalisation de l'invention ;
    • La figure 4 est une vue partielle en coupe montrant un triple sertissage terminé de projection radiale réduite selon le mode de réalisation de la figure 3, lorsque l'outil de sertissage est écarté par rapport au mandrin ;
    • La figure 5 est une vue partielle en coupe, semblable à la figure 3 pour un second mode de réalisation de l'invention ;
      • La figure 5A montre la position relative des rebords du corps de récipient et du fond après une première étape de sertissage selon le mode de réalisation de la figure 5 ;
      • La figure 5B montre la position relative des rebords du corps de récipient et du fond dans une deuxième étape de l'opération de sertissage, lorsque la zone de raccordement entre le rebord et la jupe du fond vient en contact avec la paroi latérale du mandrin
      • La figure 5C montre le bourrelet de triple sertissage terminé pour le mode de réalisation de
      • la figure 5 à la fin du déplacement de l'outil de sertissage ;
      • La figure 5D montre en coupe partielle deux fonds préformés conformément au mode de réalisation de la figure 5 en relation d'empilage ;
    • La figure 6 montre le triple sertissage de la figure 5C lorsque l'outil de sertissage est partiellement écarté par rapport à sa position de la figure 5C ;
    • La figure 7 est une vue de dessous du fond de la figure 5 ;
    • La figure 8 est une vue partielle en coupe semblable à celle de la figure 3 pour un autre mode de réalisaton de l'invention ;
    • La figure 9 est une vue partielle en coupe d'un bourrelet de triple sertissage terminé selon le mode de réalisation de la figure 8 ;
    • La figure 10 est une vue partielle en coupe semblable à celle de la figure 3, pour encore un autre mode réalisation de l'invention ;
    • La figure 11 est une vue partielle en coupe avec l'outil de sertissage partiellement écarté après finition du triple sertissage dans le mode de réalisation de la figure 10 ;
    • La figure 12 est une vue partielle en coupe similaire à celle de la figure 3 pour encore un autre mode de réalisation ;
    • La figure 13 montre un bourrelet de triple sertissage terminé dans le mode de réalisation de
    • la figure 12, l'outil de sertissage étant partiellement retiré ; et
    • La figure 14 montre un bourrelet de double sertissage terminé de projection radiale réduite, l'outil de sertissage étant partiellement retiré, obtenu conformément au procédé de l'invention.
  • Les figures 1 et 2 montrent le triple sertissage d'un fond 1 en tôle à un corps de récipient en tôle 2 d'un fût conformément au procédé décrit dans le brevet d'addition FR-E-89175 du 9 Décembre 1965.
  • Le fond 1 et le corps de récipient 2 sont préformés de manière appropriée. La paroi latérale d'un corps de récipient 2 a un rebord 3 s'étendant radialement vers l'extérieur qui lui est relié par une zone annulaire de raccordement à 'grand rayon. Le fond préformé 1 comporte une portion centrale transversale en creux 5 reliée par une zone annulaire concave de raccordement 6A à une jupe -globalement cylindrique 6 qui est prolongée radialement vers l'extérieur par un rebord 7 d'une longueur prédéterminée en vue d'un triple sertissage. L'épaisseur du corps de récipient 2 est notée e et celle du fond 1 est notée e', qui dans la suite de la description seront considérées comme égales.
  • Le fond préformé 1 est engagé à force sur un mandrin rotatif 8 qui comprend une paroi terminale 8A reliée par une portion de raccordement courbe 8B à une paroi latérale cylindrique 8C. La paroi centrale transversale 5 du fond 1 porte contre la paroi terminale du mandrin 8A et la jupe 6 du fond 1 est étroitement engagée sur la paroi latérale cylindrique 8C du mandrin 8. A cet effet la paroi latérale 8C du mandrin 8 peut être moletée en vue d'augmenter le contact d'entraînement entre lui et la jupe adjacente 6. La zone annulaire de raccordement 6A est normalement hors de contact avec la portion annulaire de raccordement 8B. Le fond 1 repose ainsi sur le mandrin à la manière d'un chapeau à bord reposant sur une tête.
  • Ensuite le corps de récipient 2 est reçu sur le fond 1, les rebords 3 et 7 se superposant, la zone de raccordement reliant le rebord 3 au corps de récipient 2 venant en contact de centrage avec la jupe 6 du fond en 9A, à proximité de la jonction de la paroi latérale 8C avec la portion incurvée de raccordement 8B. Le bord libre 9B du rebord 3 de corps de récipient portecontre le rebord 7 de fond selon un cercle décalé vers l'intérieur par rapport au bord libre du rebord 7 du fond.
  • L'opération de sertissage est opérée par déplacement de l'outil ou molette 8' de sertissage radialement vers l'intérieur contre les rebords 7 et 3 du fond 1 et du corps de récipient 2 tout en faisant tourner le mandrin 8. En raison de la configuration du ou des outils de sertissage 8' un bourrelet de triple sertissage de conformation appropriée est obtenu ainsi qu'il est représenté à la figure 2, les rebords 7 et 3 étant enroulés contre la face externe 2A de l'extrémité du corps de récipient 2 et la jupe du fond 1 en sorte de définir sept épaisseurs de tôle. Lors du retrait de l'outil de sertissage le bourrelet 4 vient élastiquement en saillie vers l'extérieur par rapport à la paroi latérale de mandrin laissant un espace annulaire en forme de coin entre eux (voir figure 2), augmentant, ainsi le diamètre réel du bourrelet résultant 4. La projection radiale de ce bourrelet résultant 4 sur la paroi latérale du corps de récipient est d'environ 5 fois l'épaisseur e de tôle, c'est-à-dire 5 e ainsi que cela est représenté.
  • Dans les divers modes de réalisation des figures 3 à 14 le diamètre extérieur du bourrelet de sertissage résultant est réduit au cours du sertissage.
  • Dans le premier mode de réalisation de l'invention représenté à la figure 3, on prend un corps de récipient préformé 2 identique à celui représenté à la figure 1 et décrit ci-dessus. Le fond 11 préformé, par exemple dans une presse, est d'une configuration différente de celle de l'art antérieur. Le fond 11 comporte une paroi transversale centrale en creux 15 reliée par une zone annulaire concave incurvée de raccordement 16A à une jupe tronconique 16 s'évasant axialement vers l'extérieur, ou vers le bas telle que représentée, qui est reliée par une zone annulaire concave 16B à un rebord 17 s'étendant radialement.
  • Le fond 11 est reçu sur le mandrin 18 sensiblement comme dans l'art antérieur. La paroi latérale de mandrin 18C s'évase axialement vers l'extérieur, ou vers le bas telle que représentée, avec un angle a par rapport à l'axe vertical de mandrin (non représenté). La paroi latérale 16, par opposition à l'art antérieur illustré qui assurait un contact d'entraînement entre le fond et le mandrin, est radialement écarté par rapport à la paroi latérale de mandrin 18C. Dans le mode de réalisation le contact d'entraînement en rotation du fond 11 par le mandrin 18 est obtenu par contact d'emboîtement étroit entre la zone complémentaire de raccordement 16A du fond et la zone de raccordement 18B du mandrin. Puisque le contact de frottement est assuré par l'intermédiaire de la portion de raccordement 18B du fond 11, il est possible de réduire le rayon de la paroi latérale de mandrin 18C sans réduire la dimension radiale de l'extrémité de la paroi latérale du corps de récipient.
  • La figure 4 illustre un cordon ou bourrelet 14 de triple sertissage terminé comportant sept couches ou épaisseurs de tôle de fond ou de corps de récipient après que l'outil de sertissage 8' ait été retiré partiellement dans son mouvement de recul vers la position de départ (non représentée). On comprendra, ainsi qu'il est décrit plus en détail à propos des figures 5A, 5B, et 5C, que lors du sertissage, la jupe tronconique 16 est déformée en configuration sensiblement cylindrique, telle que représentée, du fait de l'action d'entraine- ment radialement vers l'intérieur de l'outil de sertissage 8'. A la fin du mouvement radial vers l'intérieur de l'outil de sertissage 8', la surface interne de la jupe 16 porte complètement contre la paroi latérale effilée 18C du mandrin. Lors du retrait de l'outil de sertissage 8' l'élasticité de la tôle provoque un léger retrait radialement vers l'extérieur du bourrelet de triple sertissage 14 terminé, hors de contact avec la paroi latérale effilée 18C, ainsi qu'il est représenté à la figure 4.
  • Ainsi qu'il a été noté ci-dessus à propos de l'art antérieur, le retrait élastique du bourrelet augmente immanquablement la projection radiale résultante de ce bourrelet. Grâce à la paroi latérale effilée 18C du mandrin conformément à l'invention, il est possible de plus réduire la projection radiale de ce bourrelet, la jupe résultante 16 du fond revenant à une configuration globalement cylindrique après retrait élastique. L'angle a d'effilement de la paroi latérale de mandrin 18C est choisie en sorte de permettre un dégagement relativement facile du mandrin après sertissage. Dans ce but, l'angle d'effilement a peut de préférence aller jusqu'à 5°, et est avantageusement de l'ordre de 3°. Le mandrin 18 peut aussi être équipé d'un dispositif d'extraction généralement en usage dans l'art antérieur en sorte de faciliter le retrait du mandrin en dehors du fond de récipient.
  • En raison de la combinaison de la paroi latérale effilée du mandrin 18C et de l'espace radial accru entre la surface intérieure du corps de récipient 2 et la paroi latérale 18C du mandrin, la projection radiale résultante du bourrelet de triple sertissage terminé 14 par rapport à la surface extérieure 2A du corps de récipient est d'environ quatre fois l'épaisseur e ou e' de la tôle du fond 11 et du corps de récipient, c'est-à-dire environ une fois l'épaisseur de tôle en moins par rapport au bourrelet de triple sertissage classique de la figure 2.
  • Les figures 5, 5A, 5B, 5C, 5D, 6 et 7 représentent un deuxième mode de réalisation de l'invention. A nouveau le corps de récipient préformé de départ 2 est le même que dans l'art antérieur des figures 1 et 2. Le fond 21 est d'une configuration différente et comporte dans la zone de raccordement entre la jupe tronconique 26 s'évasant vers le bas telle que représentée et la portion centrale transversale en creux 25 une pluralité de nervures 22 régulièrement ou irrégulièrement espacées en sens circonférentiel décalées radialement vers l'intérieur et axialement inclinées (voir figures 5 et 7). La surface tournée radialement vers l'intérieur de ces nervures 22 est incurvée dans le plan de la figure 5 en sorte d'épouser la courbure de la portion convexe incurvée de raccordement 28B du mandrin 28.
  • En raison de la profondeur radiale des nervures 22 dans la disposition du mode de réalisation de la figure 5, le reste de la jupe tronconique 26 du fond 21 est plus écartée par rapport à la paroi latérale 28C du mandrin, laquelle, comme dans le mode de réalisation de la figure 4, est effilée vers le bas comme cela est représenté. La zone annulaire de contact 29A entre la jupe tronconique 26 et la portion adjacente du corps de récipient 2 est de même plus espacée radialement vis-à-vis de la paroi latérale de mandrin 28C.
  • La zone de contact entre le mandrin 28 et le fond 21 est circonférentiellement interrompue et alterne avec les zones incurvées non nervurées de raccordement entre le corps de récipient 2 et le fond 21. Cette disposition donne satisfaction en ce qui concerne le contact d'engagement nécessaire à une rotation sans glissement du fond 21 sur le mandrin et un centrage du corps de récipient 2 sur le fond 21.
  • Tels que représentés à la figure 5D et conformément à un autre aspect de l'invention, de tels fonds préformés 21 sont aisément empilables. En raison de la disposition du mode de réalisation de la figure 5 les nervures circonférentiellement alternées 22 sont adaptées à venir en contact avec la face convexe de la zone incurvée de raccordement 26A' du fond sous-jacent 21'. De la sorte les portions centrales 25 et 25' sont espacées axialement l'une de l'autre de même que les rebords 27 et 27'. On appréciera tout de suite que cette disposition facilite la manipulation du fond préformé et évite les problèmes qui se posaient traditionnellement dans l'art antérieur. A l'évidence, pour la raison précipitée, il est préférable de choisir la dimension circonférentielle des nervures à une valeur supérieure à celle des zones incurvées non nervurées de raccordement avec lesquelles elles alternent. De ce fait, indépendamment de l'orientation angulaire, il y a une forte probabilité de contact entre les nervures inclinées 22 et les zones incurvées non nervurées sous-jacentes de raccordement 26A'.
  • Le déroulement du sertissage va maintenant être décrit plus en détail en regard des figures 5A, 5B et 5C.
  • La figure 5A montre une première étape dans la formation d'un cordon de triple sertissage, dans laquelle un premier outil de sertissage 8" est déplacé radialement vers l'intérieur en sorte de former un crocher annulaire 17A, et la totalité de la portion radialement extérieur du flanc 27 est amenée au-dessus du bord libre du rebord 3 du corps de récipient.
  • Après cette première étape, un autre outil de sertissage 8' enroule à la fois les rebords 3 et 27 l'un sur l'autre et en même temps amène la jupe du fond 26 et la zone de raccordement à grand rayon du corps de récipient radialement vers l'intérieur contre la paroi latérale du mandrin 28C tel qu'il est représenté à la figure 5B.
  • Lors de la poursuite du déplacement radial de l'outil de sertissage 8' l'enroulement des rebords 3 et 27 est poursuivi jusqu'à former un enroulement serré dans lequel les portions de bord libre sont imbriquées l'une dans l'autre ainsi qu'il est représenté à la figure 5C. En même temps, la jupe 26 du fond 21 est « aplatie » contre la paroi latérale de mandrin 28C.
  • Lors du retrait de l'outil de sertissage 8' (voir la figure 6) la totalité du bourrelet 24 tend élastiquement à revenir légèrement en arrière radialement vers l'extérieur en raison de la résilience inhérente de la jupe 26 et de la portion terminale adjacente du corps de récipient 2 en sorte de ménager un petit espace annulaire en forme de coin entre la paroi radialement interne du bourrelet et la portion en regard de la paroi latérale de mandrin 28C.
  • En raison de la présence des nervures radiales 22 il est possible de réduire encore plus la projection radiale du bourrelet final à environ trois fois l'épaisseur e de la tôle, ainsi qu'il est représenté à la figure 6. Les nervures initiales 22 sont aplaties dans la zone de jupe contre la paroi latérale de mandrin 28C et subsistent seulement, après le sertissage, dans la zone de raccordement incurvée.
  • Un autre mode de réalisation va maintenant être décrit en regard des figures 8 et 9. La figure 8 représente un fond préformé 31 engagé sur un mandrin 38 et un corps de récipient préformé 32. Dans ce mode de réalisation, le rayon de courbure R1 de la zone de raccordement entre la paroi latérale du corps de récipient 32 et le rebord 33 du corps de récipient est plus petit que dans les modes de réalisation précipités. Le fond 31 comprend une portion centrale transversale en creux reliée par une zone de raccordement annulaire incurvée 36A à une jupe tronconique 36-s'évasant radialement vers l'extérieur, ou vers le bas, avec un demi angle au sommet qui est plus grand que celui des jupes 16 et 26, cette jupe étant suivie à mi-chemin entre la zone centrale 35 et le rebord 37 par une zone incurvée de raccordement ayant un rayon R2. La zone de raccordement du corps de récipient 32 de rayon R1 est emboîtée dans la zone de raccordement de rayon R2 du fond 31 en raison d'un choix approprié de ces rayons. En pratique, le rayon R2 est légèrement plus grand que le rayon R1. Le corps de récipient 32 est en contact avec le fond 31 par le bord libre du rebord terminal de récipient 33 et en contact de centrage en 39A à proximité de la zone d'inflection entre la jupe tronconique 36 et la zone convexe de raccordement de rayon R2.
  • Le sertissage est effectué comme il est décrit ci-dessus et le bourrelet de triple sertissage ainsi obtenu est représenté à la figure 9. La projection radiale du bourrelet de triple sertissage résultant 34 au-delà du rayon nominal de la paroi latérale 32A dans ce mode de réalisation est d'environ deux à trois fois l'épaisseur e de la tôle. A ce propos, il faut souligner que la configuration particulière de la jupe du fond préformé 31 (figure 8) permet que la paroi latérale du corps de récipient soit écartée de la paroi latérale de mandrin 38C sur une distance sensiblement égale à celle du mode précédent de réalisation et conduit à un bourrelet de sertissage dont la projection radiale est équivalente à celle de la figure 6.
  • Dans les figures 10 et 11, le fond 41 et le corps de récipient 42 sont tous deux de configurations différentes par rapport aux modes précédents de réalisation.
  • Tout d'abord, la forme générale du fond 41 est sensiblement la même que dans la figure 3 et comprend une portion centrale transversale en creux 45 reliée à une jupe évasée tronconique 46 par une zone concave incurvée 46A, cette jupe tronconique 46 étant à son tour reliée à un rebord 47 s'étendant radialement vers l'extérieur par une zone convexe de raccordement. Le fond 41 de la figure 10 diffère de celui'de la figure 3 par un angle plus grand d'évasement de la jupe 46 par rapport à la jupe 16.
  • Le corps de récipient 42 comprend une paroi latérale cylindrique et un rebord radial 43 à l'extrémité d'une zone annulaire de raccordement, comme dans les modes précédents de réalisation.
  • Une gorge 42B tournée radialement vers l'extérieur, de section droite en C, vient en contact avec le fond 41 en la zone d'inflection 49A entre la zone concave de raccordement 46A et la jupe tronconique 46. On notera que, bien que la paroi latérale du corps de récipient 42 soit sensiblement écartée radialement par rapport à la paroi latérale de mandrin 48C, la zone 49A de contact d'entraînement est virtuellement à un espacement minimal par rapport à la paroi latérale de mandrin et porte directement au travers du fond contre le mandrin 48.
  • Le bourrelet de triple sertissage résultant 44 est représenté à la figure 11. La projection radiale de ce bourrelet 44 par rapport à la paroi nominale du corps de récipient 42A est d'environ 2 à 3 fois l'épaisseur e de la tôle.
  • A l'endroit du flanc axialement interne, ou supérieur, de la gorge 42B il subsiste une portion annulaire oblique qui est conformée par la face supérieure oblique de l'outil de sertissage 8'" à la fin du déplacement vers l'axe de l'outil de sertissage.
  • Les figures 12 et 13 représentent un dernier mode de réalisation pour la formation d'un bourrelet de triple sertissage de projection radiale réduite. La paroi latérale et le rebord 33 du corps de récipient sont sensiblement comme dans les figures 8 et 9, avec une zone de raccordement à rayon relativement petit. Le fond préformé 51 comprend une portion centrale transversale en creux 55 qui est entourée par une zone annulaire concave de raccordement 56A en contact intime avec la zone incurvée de raccordement 58B de la paroi terminale du mandrin et avec la paroi latérale du mandrin 58C. A mi-chemin axialement entre le rebord radial 57 du fond 51 et la portion centrale 55 est ménagée une marche annulaire 52 qui augmente en diamètre à partir de la zone concave de raccordement 56A vers la zone convexe de raccordement du fond 51. La zone de contact 59A entre le fond 51 et le corps de récipient 32 est la partie radialement la plus extérieure de la marche 52. La marche annulaire 52 est légèrement tronconique et s'évase radialement et axialement vers l'extérieur, ou vers le bas telle que représentée.
  • Le bourrelet résultant du triple sertissage 54 est semblable à celui qui est représenté à la figure 9. Ici encore la projection radiale du bourrelet au-delà de la paroi nominale du corps de récipient est entre deux à trois fois l'épaisseur e de la tôle.
  • La figure 14 montre le principe de la présente invention appliqué à l'assemblage d'un fond 61 à l'extrémité d'un corps de récipient 62 avec un bourrelet conventionnel de double sertissage 64. L'outil de double sertissage 8"" est classique. Le mandrin 68 a une paroi 68C effilée axialement vers l'extérieur, ou vers le bas, qui, avant le sertissage, est radialement espacée par rapport à la paroi latérale du corps de récipient sur une distance plus grande que l'épaisseur du fond 61 ainsi qu'il est représenté dans l'un quelconque des précédents modes de réalisation. Evidem- ment, les longueurs des rebords du corps de récipient préformé et du fond préformé sont à dimensionner conformément à un double sertissage. La projection radiale d'un bourrelet de double sertissage 64 par rapport à la paroi latérale nominale d'un corps de récipient 62A est pratiquement nulle et pour cette raison permet une capacité optimale de stockage pour des fûts dans un espace donné. Le double sertissage 64 peut être adapté dans certains usages bien que l'homme du métier peut préférer un fût à triple sertissage en raison de la résistance renforcée du bourrelet qui lui est associée.
  • Bien que plusieurs modes préférés de réalisation aient été décrits et illustrés ci-dessus, on comprendra que les variantes et d'autres modes de réalisation peuvent être employés pour former des cordons de sertissage présentant des projections ou saillies radiales réduites par rapport à la paroi latérale nominale du corps de récipient. Dans tous les cas, le diamètre effectif du bourrelet est réduit au cours du sertissage, un espace radial suffisant est aménagé entre la paroi latérale du mandrin et la paroi latérale du corps de récipient en sorte de permettre une telle réduction du diamètre final du fût ou similaire.
  • Il sera apprécié par les hommes du métier que la manipulation du fût ou d'autres récipients assemblés conformément à l'invention au moyen de dispositifs appropriés de saisie coopérant avec le bourrelet de sertissage pourront être inchangés par rapport à la pratique de l'art antérieur.
  • A ce propos la zone tronconique formée dans la paroi latérale du corps de récipient écartée axialement vers l'intérieur par rapport au cordon de sertissage peut s'avérer bénéfique.
  • Bien que la paroi latérale du corps du récipient décrit ci-dessus soit généralement cylindrique, la présente invention est facilement applicable à des corps de récipient de différentes sections par exemple polygonales, notamment.
  • Les fonds préformés et les corps de récipient décrits ci-dessus sont de préférence obtenus comme il est illustré par des opérations d'emboutissage bien connues dans l'art antérieur.

Claims (16)

1. Procédé d'assemblage d'un fond (11, 21. 31, 41, 51) à un corps de récipient (2, 32, 42, 62) par sertissage l'un à l'autre de rebords de fond (17, 27, 37, 47, 57) et de corps de récipient, selon lequel on élabore un fond préformé (11, 21, 31, 41,51) ayant une portion centrale transversale en creux (15, 25, 45, 55, 65), une jupe (16, 26, 36, 46, 56) s'étendant axialement à partir de cette portion centrale (15, 25, 45, 55, 65), et un rebord (17, 27, 37, 47, 57) s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de cette jupe (16, 26, 36, 46, 56), ainsi qu'un corps de récipient préformé (2, 32, 42, 62) ayant une paroi latérale et un rebord (3, 33, 43) s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de la paroi latérale du corps de récipient (2, 32, 42, 62), on emboîte le fond sur un mandrin (18, 28, 38, 48, 58) s'effilant axialement vers l'extérieur, par rapport au fond, à partir de sa paroi terminale (8A, 18A) en contact d'entraînement avec celui-ci, on engage le corps de récipient (2, 32, 42, 62) sur le fond (17, 27, 37, 47, 57) en contact de centrage, leurs rebords étant en contact réciproque, et on déplace un outil de sertissage (8', 8", 8"', 8"") radialement vers l'intérieur en sorte d'enrouler les rebords (3, 33, 43 ; 17, 27, 37, 47, 57) en un bourrelet de sertissage (4, 24, 34, 44, 54, 64), caractérisé en ce que on élabore le fond préformé (11, 21, 31, 41, 51) en sorte que sa jupe (16, 26, 36, 46, 56) s'étende à la fois axialement et radialement vers l'extérieur entre la portion centrale en creux (15, 25, 45, 55, 65) et le rebord (17, 27, 37, 47, 57), de manière à ce que cette jupe de fond (16, 26, 36, 46, 56) soit radialement écartée par rapport à la paroi latérale de mandrin (8c, 18c, 28c, 38c, 48c, 58c, 68c) et que lors du déplacement de l'outil de sertissage (8', 8", 8"', 8"") radialement vers l'intérieur on déforme cette jupe de fond (16, 26, 36, 46, 56) contre la paroi latérale de mandrin (8c, 18c, 28c, 38c, 48c, 58c, 68c) réduisant ainsi la saillie radiale du bourrelet de sertissage (4, 24, 34, 44, 54, 64) résultant par rapport à la paroi latérale du corps de récipient.
2. Procédé selon la revendication 1, selon lequel la portion centrale du fond est reliée à sa jupe par une zone annulaire concave de raccordement (16A, 26A, ...) et le mandrin à une portion de raccordement (18B, 28B, ...) entre sa paroi latérale et sa paroi terminale qui est complémentaire de celle de la zone annulaire concave de raccordement du fond, ledit contact d'entraînement étant obtenu par contact entre la zone de raccordement du fond avec la zone de raccordement du mandrin.
3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le diamètre de la paroi latérale du corps de récipient au niveau du bourrelet de sertissage est inférieur au diamètre nominal de la paroi latérale du corps de récipient à l'intérieur axialement du fond.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3. caractérisé en ce que, durant le déplacement de l'outil de sertissage, le diamètre de la paroi latérale du corps de récipient au niveau du bourrelet de sertissage est réduit par rapport au reste de la paroi latérale du corps de récipient.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on forme en outre, durant le rapprochement de l'outil de sertissage, une zone effilée dans la paroi latérale du corps de récipient sensiblement au niveau de la portion centrale du fond.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la jupe du fond préformée (51) présente une marche annulaire sensiblement à mi-chemin axialement entre sa portion centrale et son rebord.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la jupe du fond préformé est tronconique et est reliée à la portion centrale par une zone de raccordement concave et au rebord par une zone de raccordement convexe.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'une portion de la jupe du fond préformé est tronconique et est reliée à la portion centrale du fond par une zone concave de raccordement et au rebord par une zone convexe de raccordement, l'inflection (39A) entre la portion tronconique et la zone convexe de raccordement définissant une zone de contact pour le centrage du corps de récipient par rapport au fond.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, ou la revendication 7, caractérisé en ce que l'on ménage une pluralité de nervures (22) espacées circonférentiellement, décalées radialement vers l'intérieur et inclinées axialement, dans le fond, entre la jupe et la portion centrale, en sorte de fournir un contact d'entraînement entre le mandrin et le fond préformé le long de la surface tournée radialement vers l'intérieur de ses nervures.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le fond préformé comporte une pluralité de zones circonférentiellement espacées ménagées entre la portion centrale et la jupe en vue d'un contact d'entraînement avec le mandrin.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 ou 7, caractérisé en ce que le centrage du corps de récipient par rapport au fond est obtenu par une gorge annulaire (42B) ménagée dans la paroi latérale du corps de récipient à proximité de l'extrémité axialement interne de la jupe.
12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'une portion de la gorge (42B) définit après sertissage, une marche annulaire dans la paroi latérale du corps de récipient. entre l'extrémité de la paroi latérale du corps de récipient où le bourrelet de sertissage est obtenu et le reste de cette paroi latérale.
13. Procédé selon la revendication 7 ou l'une quelconque des revendications 9, 10 ou 11 rendues dépendantes de cette revendication 7. caractérisé en ce que la zone convexe de raccordement vient en contact avec la paroi latérale du mandrin avant que la jupe soit déformée contre la paroi latérale du mandrin à la fin du déplacement radial vers l'intérieur de l'outil de sertissage.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'on utilise un fond préformé comportant une zone annulaire concave de raccordement reliant la portion centrale à la jupe et comportant une pluralité d'emboutis creux (22) en saillie vers l'intérieur formés dans la zone concave de raccordement.
15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits emboutis sont circonférentiellement espacés l'un de l'autre dans cette zone de raccordement.
16. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits emboutis sont des nervures (22) axialement inclinées qui s'étendent à partir de la zone centrale de la jupe vers ledit rebord.
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