EP0150286A1 - Fuel injection pump - Google Patents

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Publication number
EP0150286A1
EP0150286A1 EP84113601A EP84113601A EP0150286A1 EP 0150286 A1 EP0150286 A1 EP 0150286A1 EP 84113601 A EP84113601 A EP 84113601A EP 84113601 A EP84113601 A EP 84113601A EP 0150286 A1 EP0150286 A1 EP 0150286A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spring
fuel injection
springs
injection pump
piston
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP84113601A
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Helmut Laufer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP0150286A1 publication Critical patent/EP0150286A1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
    • F02M41/08—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined
    • F02M41/10—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor
    • F02M41/12—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor the pistons rotating to act as the distributor
    • F02M41/123—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor the pistons rotating to act as the distributor characterised by means for varying fuel delivery or injection timing
    • F02M41/128—Varying injection timing by angular adjustment of the face-cam or the rollers support
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D1/00—Controlling fuel-injection pumps, e.g. of high pressure injection type
    • F02D1/16—Adjustment of injection timing
    • F02D1/18—Adjustment of injection timing with non-mechanical means for transmitting control impulse; with amplification of control impulse
    • F02D1/183—Adjustment of injection timing with non-mechanical means for transmitting control impulse; with amplification of control impulse hydraulic

Definitions

  • the invention relates to a fuel injection pump according to the preamble of the main claim.
  • Adjusting the start of injection in fuel injection devices serves to compensate for the time delays occurring during the injection process by changing the start of delivery of the pump piston to the respective rotational position of the pump drive.
  • the time delays exist between the pressure increase at the pump and the start of injection and between the start of injection and the start of combustion.
  • the pressure transfer from the pump to the nozzle is influenced by the compressibility of the fuel, the duration of the pressure wave, the pressure rise time until the opening pressure of the nozzle is reached and the delivery time, which is necessary to compensate for the relief volume.
  • the so-called ignition delay elapses.
  • the ignition delay measured in degrees crankshaft increases with the speed and changes at the same time as the start of injection.
  • the spray adjustment takes place as a function of the speed.
  • the majority of the spray adjuster's work capacity is used to compensate for the time delays.
  • the rest of the work capacity is used to improve fuel consumption, performance, gear hardness and / or exhaust gases, depending on the requirements of the parameters of the internal combustion engine.
  • the second spring which is normally much weaker than the first continuous spring, must cooperate with a driving device which engages from a medium speed range.
  • a sleeve is provided which is axially displaceable on a bolt fixed to the housing and clamps this second spring between itself and the housing. From a certain speed and displacement of the injection adjusting piston, this sleeve is then taken along by the adjusting piston, so that the spring is pushed together.
  • Such relatively complex constructions also harbor the risk of greater susceptibility to faults.
  • the fuel injection pump according to the invention with the characterizing features of the main claim has that compared to the advantage that, apart from avoiding the above-mentioned disadvantages of the known devices, the second spring is engaged when the characteristic curve design is particularly critical. Especially at low speeds and at idle, the timing of the spray must correspond as closely as possible to the engine requirements. By using the second spring in this speed range, a spring with a stiffness matched to the first spring can achieve a characteristic curve which is independent of that at higher speeds in its characteristics.
  • Another major advantage is that for the effective engagement of both springs and the switching off of the second spring can be realized with very simple constructive means from the certain speed.
  • the housing-side support of the second spring which is switched off at higher speeds, can be changed from outside. This makes it possible to adapt the spray adjuster very precisely to the engine requirements in the lower speed range.
  • one of the two springs engages on one of the end faces of the adjusting piston.
  • the two springs act against each other in the simplest way in the lower speed range, one of the springs, namely the weaker second spring, being arranged in the space into which the hydraulic fluid is also pumped.
  • both springs are to engage on one side of the adjusting piston, the two springs are connected to form a spring assembly according to a further embodiment of the invention.
  • a spring assembly can be used as a unit, i.e. H. can be assembled without falling apart.
  • FIG. 1 shows the simplified illustration of a distributor fuel injection pump with hydraulic injection adjuster in longitudinal section
  • 2 shows a diagram in which the path of the adjusting piston is plotted on the ordinate and the rotational speed is plotted on the abscissa
  • FIG. 3 shows a detail from FIG. 1 on an enlarged scale as the first exemplary embodiment of the spray adjuster
  • 4 shows a functional diagram of the springs of the injection adjuster, in which the spring force is plotted on the ordinate and the adjustment path is plotted on the abscissa
  • FIG. 5 shows a detail from FIG. 1 corresponding to FIG. 1 as an alternative second exemplary embodiment.
  • a distributor fuel injection pump is shown in a simplified manner for functional explanation.
  • a pump piston 3 works in a cylinder bore 2, which is set back and forth and at the same time rotating against the force of a return spring, not shown.
  • the pump working chamber 4 of this pump is supplied with fuel via longitudinal grooves 5 arranged in the outer surface of the pump piston 3 and a channel 6 running in the housing 1 from a suction chamber 7 under pressure, as long as the pump piston executes a downward suction stroke or assumes its bottom dead center position .
  • the fuel located in the pump working chamber 4 is conveyed into a longitudinal channel 8 running in the pump piston.
  • the fuel is then fed from this longitudinal channel 8 via a branching radial bore 9 and a longitudinal distributor groove 10 (shown in broken lines) arranged in the surface of the pump piston to one of several pressure lines 11, only one of which is shown.
  • the actual number of pressure lines 11 corresponds to the number of engine cylinders to be supplied.
  • the inlets of the pressure lines 11 are distributed around the cylinder bore 2 and a check valve 12 opening in the conveying direction is provided in each of them.
  • the suction chamber 7 is supplied with fuel from a fuel tank 14 via a feed pump 13.
  • the pump 13 is driven at a speed proportional to the engine speed and is designed as a volumetric pump, so that the quantity conveyed by the pump depends proportionally on the rotational speed, ie the conveying quantity also increases correspondingly with increasing rotational speed.
  • a control slide 16 (ring slide) is arranged axially displaceably around the pump piston 3, through which a radial bore 17 connected to the longitudinal channel 8 can be opened during the pressure stroke course of the pump piston 3, after which the delivery into one of the pressure lines 11 is interrupted because the fuel is out the pump work space 4 can flow back into the suction space 7.
  • a radial bore 17 connected to the longitudinal channel 8 can be opened during the pressure stroke course of the pump piston 3, after which the delivery into one of the pressure lines 11 is interrupted because the fuel is out the pump work space 4 can flow back into the suction space 7.
  • the control slide 16 is actuated via an intermediate lever 18, which in turn can be pivoted about an axis 19 firmly inserted into the housing and which at its other end engages with a head 20 in a recess 21 of the control slide 16.
  • a centrifugal force controller acts as a speed signal transmitter, and, as is not shown here in greater detail, a spring acting arbitrarily in the bias against the centrifugal force.
  • the fuel injection quantity determined by the axial position of the control slide 16 is thus depending on the speed and the arbitrarily entered spring preload (load).
  • the pumping and distributing piston 3 is rotated to transmit the rotary movement by a driving pin 23 which engages in a corresponding bore in a cam disk 24, on the underside of which end cams 25 are arranged are.
  • the cam disk 24 is in turn rotationally connected to a drive shaft 26 which is driven at an engine speed-synchronous speed.
  • the cams 25 cooperate with rollers 27 of a roller ring 28 in such a way that the pumping and distributing piston executes the above-mentioned reciprocating movement when the cam disk rotates and the end cams 25 roll on the rollers 27.
  • the number of cams 25 or rollers 27 is selected so that the pump and distributor member performs as many working cycles in one revolution as the internal combustion engine to be supplied by the injection pump has cylinders.
  • the roller ring 28 is rotatably mounted in the housing 1 and connected via an arm 29 to an injection adjusting piston 3o in such a way that a displacement of the injection adjusting piston 3o causes the roller ring 28 to rotate.
  • the position of the rollers 27 with respect to the cams 25 is changed, so that the start of delivery or the start of the pressure stroke of the pump piston 3 is changed with respect to the rotational position of the drive shaft 26. This change is also the same as the start of spraying.
  • the injection adjustment piston 3o is acted upon by the excess pressure prevailing in the suction space 7, which is transmitted via a channel 31 into the space 32 located in front of the end face of the piston 3o. Depending on the level of this overpressure, the piston 3o is displaced more or less against the force of at least one first return spring 33, which leads to a corresponding change in the start of injection. According to the invention, as described below for the exemplary embodiments, there is a second reset spring engaged.
  • the space 34 accommodating the springs is connected to the fuel tank 14 or to the suction line 36 of the feed pump 13 through a relief channel 35.
  • the overpressure in the pump suction chamber 7 is controlled by means of a pressure control valve 38.
  • This pressure control valve 38 works with a piston 39 which can be displaced against a return spring 4o by the fuel delivered by the feed pump 13 and thereby more or less opens a discharge opening 41.
  • a return channel 42 leads from the discharge opening 41 to the suction line 36 of the feed pump 13.
  • the feed pump 13 in turn has a pressure line 43 which opens into the suction chamber 7 and from which a control line 44 branches off to the pressure control valve 38.
  • FIG. 2 shows a diagram which shows the desired course of the injection adjuster as a characteristic curve from the injection adjuster path to the speed.
  • the adjustment path s of the injection adjuster piston 3o is shown on the ordinate of this diagram and the speed of the drive shaft 26 or the feed pump 13 is shown on the abscissa.
  • the overpressure p prevailing in the pump suction chamber 7 and in front of the injection adjusting piston 3o is proportional to the speed, as is correspondingly entered in brackets on the abscissa.
  • the characteristic K of the inventive injection timing to a certain speed of rotation n l which is above the idling speed, and after covering the Verstellkolbenweges s - have a corresponding bend upward, in order to avoid high gear hardness while maintaining favorable exhaust gas values.
  • the spray adjuster should experience a relatively greater displacement of the adjusting piston 3o from this kink point A with increasing speed than was the case before the kink point A.
  • an approximately twice long adjustment path s 2 should already be achieved with an increase in speed to n 2 , which is far below twice the speed of n 1 .
  • FIG. 3 shows a first exemplary embodiment of the invention on an enlarged scale and in longitudinal section.
  • the bolt 29 of the roller ring 28 (see FIG. 1) is coupled to the injection adjustment piston 3o 'via a rotary bearing 47.
  • the injection adjustment piston 30 'mounted in the housing 1 has recesses 48 from the two end faces, in which a first return spring 33 and a second return spring 49 are arranged.
  • the springs are each supported on the housing 1 on the side facing away from the injection adjustment piston 30 '. They therefore work against each other.
  • the fuel under pressure passes from the pump suction chamber 7 along the bolt 29 and a bore 31 'arranged in the injection adjustment piston 30' into the space 32 'which receives the second return spring 49.
  • the injection adjustment piston 3o ' is displaced against the force of the first spring 33. This shifting process is supported by the second spring 49. As soon as the path s 1 shown in FIG. 2 is reached, the spring 49 is relaxed, so that the further path of the piston is only determined by the suction chamber pressure. On the injection piston 30 ' now only engages the first spring 33, so that the travel speed characteristic from FIG. 2 runs flatter from this point A.
  • the second spring 49 is supported on the side facing away from the injection adjustment piston 3o 'on a spring plate 5o, the starting position of which can be changed by means of an adjusting screw 51.
  • the set screw 51 is covered by a screw cap 52, which also serves to lock the screw 51.
  • FIG. 4 shows a spring characteristic diagram, on the basis of which the function of the exemplary embodiment is explained in more detail.
  • the spring force F (ordinate) is plotted against the path s (abscissa).
  • the characteristic curve of the first spring 33 is denoted by C 1 , that of the second spring 49 by C 2 .
  • the preload F of the first spring increases from F 1 to F 2 over the path from O to S 2
  • the preload of the second spring 49 gradually decreases from a preloaded value F 3 until the spring completely relaxes after the slide travel s 1 has been covered is.
  • the addition of the spring forces then gives the characteristic curve C 3 , namely as the difference between C 1 minus C 2 .
  • the preload F 4 which prevails in the starting position of the control slide 3o 'before the injection adjusting piston 3o' begins its movement at the pressure which is then sufficient, can be influenced by the adjusting screw 51, in which the output preload F 3 of the second spring 49 is turned by turning the same is changeable and thus also the difference result C 1 minus C 2 in the starting position.
  • FIG. 5 shows the second exemplary embodiment in longitudinal section, in which the first spring 33 'and the second spring 49' are combined to form a spring assembly 53.
  • This spring assembly 53 engages on one side of the adjusting piston 30 ".
  • This has the advantage that only one side has to be opened when the springs are dismantled, namely the space 34" that accommodates the springs.
  • the injection adjusting piston 30 "and the power transmission to the roller ring 28 are constructed similarly to the first exemplary embodiment.
  • the fuel pressure is transmitted via a bore 31" also arranged in the adjusting piston 30 "into the space 32", which in this example is equipped without a spring.
  • the first spring 33 ′ is also supported here on the one hand on the injection adjuster piston 30 ′′ with the interposition of a spring plate 54 and on the other hand on a cover 55 fixed to the housing with the interposition of a cup-shaped part 56.
  • the bottom 57 of this cup-shaped part 56 in turn serves as a support for the second spring 49 ', which on the other hand is supported on a bolt head 58, which is anchored to the spring plate 54 via a bolt 59.
  • the hydraulic actuating force is supported by the second spring 49', which thus counteracts the first spring 33 '.
  • the second spring 49 ' is relieved and lifts off as a block from at least one of the supports 57 or 58. From this path, only the first spring 33' now counteracts the hydraulic actuating force, so that the desired profile of the characteristic curve K arises.

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Abstract

Es wird eine Kraftstoffeinspritzpumpe mit einem Spritzbeginnversteller vorgeschlagen, bei dem ein Spritzverstellkolben (30") entgegen Federkraft vom pumpendrehzahlabhängigen Kraftstoffdruck einer Förderpumpe, der in der Kammer (32") herrscht, beaufschlagt ist. Als Federkraft dienen zwei Druckfedern (33', 49'), von denen eine erste stärkere Feder (33') im Bereich niedriger Drehzahlen gegen eine zweite schwächere Feder (49') wirkt und ab einem bestimmten Verstellweg und höheren Drehzahlen nur noch alleine wirksam ist.A fuel injection pump with an injection start adjuster is proposed, in which an injection adjustment piston (30 ") is acted against by spring force from the pump speed-dependent fuel pressure of a feed pump which prevails in the chamber (32"). Two compression springs (33 ', 49') serve as spring force, of which a first stronger spring (33 ') acts against a second weaker spring (49') in the range of low speeds and is only effective from a certain adjustment range and higher speeds .

Description

Die Erfindung geht aus von einer Kraftstoffeinspritzpumpe nach der Gattung des Hauptanspruchs.The invention relates to a fuel injection pump according to the preamble of the main claim.

Eine Verstellung des Spritzbeginns bei Kraftstoffeinspritzvorrichtungen dient zum Ausgleich der beim Einspritzvorgang auftretenden Zeitverzögerungen, indem der Förderbeginn des Pumpenkolbens zur jeweiligen Drehlage des Pumpenantriebs geändert wird. Die Zeitverzögerungen bestehen zwischen dem Druckanstieg an der Pumpe und dem Einspritzbeginn sowie zwischen dem Einspritzbeginn und dem Verbrennungsbeginn. Die Druckübertragung von der Pumpe zur Düse wird beeinflußt durch die Kompressibilität des Kraftstoffs, die Laufzeit der Druckwelle, der Druckanstiegszeit bis zum Erreichen des öffnungsdrucks der Düse und der Förderzeit, die zum Ausgleich des Entlastungsvolumens bedingt ist. Zwischen Einspritzung und Zündung des Kraftstoffs verstreicht aus reaktionskinetischen Gründen der sogenannte Zündverzug. Der Zündverzug gemessen im Grad Kurbelwelle nimmt mit der Drehzahl zu und ändert sich gleichzeitig mit dem Spritzbeginn.Adjusting the start of injection in fuel injection devices serves to compensate for the time delays occurring during the injection process by changing the start of delivery of the pump piston to the respective rotational position of the pump drive. The time delays exist between the pressure increase at the pump and the start of injection and between the start of injection and the start of combustion. The pressure transfer from the pump to the nozzle is influenced by the compressibility of the fuel, the duration of the pressure wave, the pressure rise time until the opening pressure of the nozzle is reached and the delivery time, which is necessary to compensate for the relief volume. Between injection and ignition of the power For reasons of reaction kinetics, the so-called ignition delay elapses. The ignition delay measured in degrees crankshaft increases with the speed and changes at the same time as the start of injection.

Bei der gattungsgemäßen Kraftstoffeinspritzpumpe erfolgt die Spritzverstellung drehzahlabhängig. Hierbei wird der Großteil des Arbeitsvermögens des Spritzverstellers für den Ausgleich der Zeitverzögerungen verwendet. Der Rest des Arbeitsvermögens dient je nach Forderung an die Kenngrößen der Brennkraftmaschine einer Verbesserung des Kraftstoffverbrauchs, der Leistung, der Ganghärte und/oder der Abgase.In the case of the generic fuel injection pump, the spray adjustment takes place as a function of the speed. The majority of the spray adjuster's work capacity is used to compensate for the time delays. The rest of the work capacity is used to improve fuel consumption, performance, gear hardness and / or exhaust gases, depending on the requirements of the parameters of the internal combustion engine.

Bei einer bekannten Kraftstoffeinspritzpumpe dieser Art (DE-OS 26 48 991) wird der Verstellkolben bei Leerlaufdrehzahl und niederen Drehzahlen entgegen der Kraft einer ersten Feder verschoben, bis nach Zurücklegung eines bestimmten Verstellweges im mittleren Drehzahlbereich eine zweite Feder gleicher Wirkrichtung in Eingriff gelangt. Ab diesem Eingriff verläuft die Spritzverstellerkennlinie flacher, wodurch vor allem die Ganghärte verbessert wird, ohne daß deshalb die Abgaswerte sich verschlechtern würden. Der Spritzbeginn kann dadurch weitgehend den Abgasmöglichkeiten angepaßt werden. Der Nachteil dieser bekannten Vorrichtung besteht in der Schwierigkeit, durch äußeren Eingriff den Drehzahlbereich, ab dem die zweite Feder in Eingriff gelangt, einzustellen. So ist auch eine Justierung äußerst schwer vorzunehmen, meist nur durch Demontage des Spritzverstellers und Einfügen von Distanzscheiben.In a known fuel injection pump of this type (DE-OS 26 48 991), the adjusting piston is shifted at idling speed and low speeds against the force of a first spring until after a certain adjustment path in the middle speed range a second spring of the same effective direction comes into engagement. From this intervention, the injection adjuster characteristic curve becomes flatter, which above all improves the gear hardness, without the exhaust gas values therefore deteriorating. The start of spraying can thus largely be adapted to the exhaust gas possibilities. The disadvantage of this known device is the difficulty of adjusting the speed range from which the second spring comes into engagement by external intervention. This makes adjustment extremely difficult, usually only by disassembling the spray adjuster and inserting spacers.

Ein weiterer Nachteil dieser bekannten Vorrichtung besteht in der erforderlichen verhältnismässig aufwendigen Konstruktion. Die zweite Feder, die normalerweise wesentlich schwächer als die erste durchgehend wirksame Feder ist, muß mit einer Mitnahmeeinrichtung zusammenwirken, die ab einem mittleren Drehzahlbereich in Eingriff gelangt. Hierfür ist eine Hülse vorgesehen, die auf einem gehäusefesten Bolzen axial verschiebbar ist und zwischen sich und dem Gehäuse diese zweite Feder einspannt. Ab einer gewissen Drehzahl und Verschiebung des Spritzverstellkolbens wird dann diese Hülse durch den Verstellkolben mitgenommen, so daß die Feder zusammengeschoben wird. Derart verhältnismässig aufwendige Konstruktionen bergen zudem die Gefahr der höheren Störanfälligkeit.Another disadvantage of this known device is the relatively complex construction required. The second spring, which is normally much weaker than the first continuous spring, must cooperate with a driving device which engages from a medium speed range. For this purpose, a sleeve is provided which is axially displaceable on a bolt fixed to the housing and clamps this second spring between itself and the housing. From a certain speed and displacement of the injection adjusting piston, this sleeve is then taken along by the adjusting piston, so that the spring is pushed together. Such relatively complex constructions also harbor the risk of greater susceptibility to faults.

Da es sich hier um sogenannte hydraulische Spritzversteller handelt, bei denen der Verstellkolben aufgrund mit der Drehzahl zunehmender hydraulischer Kräfte verstellt wird, kann die Kennlinie dieses Spritzverstellers natürlich auch über Beeinflussung des hydraulischen Druckes geändert werden. Alle hier bekannten Lösungen sind jedoch wesentlich aufwendiger und haben den Nachteil der hohen Temperaturabhängigkeit. Bekanntlich ist der Dieselkraftstoff bei niederen Temperaturen wesentlich zäher als bei höheren Temperaturen, so daß eine Verfälschung der Charakteristik besonders bei kalter Pumpe auftritt.Since these are so-called hydraulic spray adjusters, in which the adjusting piston is adjusted due to increasing hydraulic forces with the speed, the characteristic curve of this spray adjuster can of course also be changed by influencing the hydraulic pressure. However, all of the solutions known here are considerably more complex and have the disadvantage of high temperature dependence. As is known, the diesel fuel is much tougher at lower temperatures than at higher temperatures, so that the characteristics are distorted, particularly when the pump is cold.

Vorteile der ErfindungAdvantages of the invention

Die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzpumpe mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß abgesehen von der Vermeidung obengenannter Nachteile der bekannten Einrichtungen die zweite Feder dann im Eingriff ist, wenn die Kennliniengestaltung besonders kritisch ist. Besonders bei niederen Drehzahlen und im Leerlauf muß der Spritzzeitpunkt möglichst genau den Motorforderungen entsprechen. Durch die Verwendung der zweiten Feder in diesem Drehzahlbereich kann hier eine in der Steifigkeit zur ersten Feder abgestimmten Feder ein Kennlinienverlauf erzielt werden, der in seiner Charakteristik unabhängig von dem bei höheren Drehzahlen ist.The fuel injection pump according to the invention with the characterizing features of the main claim has that compared to the advantage that, apart from avoiding the above-mentioned disadvantages of the known devices, the second spring is engaged when the characteristic curve design is particularly critical. Especially at low speeds and at idle, the timing of the spray must correspond as closely as possible to the engine requirements. By using the second spring in this speed range, a spring with a stiffness matched to the first spring can achieve a characteristic curve which is independent of that at higher speeds in its characteristics.

Ein weiterer wesentlicher Vorteil besteht darin, daß für den wirksamen Eingriff beider Federn und das Abschalten der zweiten Feder ab der bestimmten Drehzahl mit sehr einfachen konstruktiven Mitteln verwirklichbar ist.Another major advantage is that for the effective engagement of both springs and the switching off of the second spring can be realized with very simple constructive means from the certain speed.

Nach einer Ausgestaltung der Erfindung ist das gehäuseseitige Auflager der zweiten Feder, die bei höheren Drehzahlen ausgeschaltet ist, von außerhalb änderbar. Hierdurch ist es möglich, den Spritzversteller sehr präzise im unteren Drehzahlbereich den Motorforderungen anzupassen.According to one embodiment of the invention, the housing-side support of the second spring, which is switched off at higher speeds, can be changed from outside. This makes it possible to adapt the spray adjuster very precisely to the engine requirements in the lower speed range.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung greift je eine der zwei Federn an je einer der Stirnseiten des Verstellkolbens an. Hierdurch wirken im unteren Drehzahlbereich auf einfachste Weise beide Federn gegeneinander, wobei eine der Federn, nämlich die schwächere zweite Feder, in dem Raum angeordnet ist, in den auch die Druckflüssigkeit gepumpt wird.According to a further embodiment of the invention, one of the two springs engages on one of the end faces of the adjusting piston. As a result, the two springs act against each other in the simplest way in the lower speed range, one of the springs, namely the weaker second spring, being arranged in the space into which the hydraulic fluid is also pumped.

Sofern aus baulichen Gründen beide Federn auf einer Seite des Verstellkolbens angreifen sollen, sind gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung die zwei Federn zu einem Federpaket verbunden. Ein derartiges Federpaket kann als Einheit, d. h. ohne auseinanderzufallen, montiert werden.If, for structural reasons, both springs are to engage on one side of the adjusting piston, the two springs are connected to form a spring assembly according to a further embodiment of the invention. Such a spring assembly can be used as a unit, i.e. H. can be assembled without falling apart.

Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung, die zum Teil auch für sich erfinderisch sein können, sind der Zeichnung sowie der nachfolgenden Beschreibung entnehmbar.Further advantages and advantageous refinements of the invention, which can also be inventive in part, can be found in the drawing and the description below.

Zeichnungdrawing

Zwei Ausführungsbeispiele des Gegenstandes der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 die vereinfachte Darstellung einer Verteilerkraftstoffeinspritzpumpe mit hydraulischem Spritzversteller im Längsschnitt; Fig. 2 ein Diagramm, in dem über der Ordinate der Weg des Verstellkolbens und über der Abszisse die Drehzahl aufgetragen ist; Fig. 3 einen Ausschnitt aus Fig. 1 in vergrößertem Maßstab als erstes Ausführungsbeispiel zum Spritzversteller; Fig. 4 ein Funktionsdiagramm der Federn des Spritzverstellers, bei dem über der Ordiante die Federkraft und über der Abszisse der Verstellweg aufgetragen ist und Fig. 5 einen der Fig. 3 entsprechenden Ausschnitt aus Fig. 1 als alternatives zweites Ausführungsbeispiel.Two embodiments of the object of the invention are shown in the drawing and explained in more detail in the following description. 1 shows the simplified illustration of a distributor fuel injection pump with hydraulic injection adjuster in longitudinal section; 2 shows a diagram in which the path of the adjusting piston is plotted on the ordinate and the rotational speed is plotted on the abscissa; FIG. 3 shows a detail from FIG. 1 on an enlarged scale as the first exemplary embodiment of the spray adjuster; 4 shows a functional diagram of the springs of the injection adjuster, in which the spring force is plotted on the ordinate and the adjustment path is plotted on the abscissa, and FIG. 5 shows a detail from FIG. 1 corresponding to FIG. 1 as an alternative second exemplary embodiment.

Beschreibung der ErfindungsbeispieleDescription of the invention examples

In Fig. l ist zur funtionellen Erläuterung eine Verteilerkraftstoffeinspritzpumpe in vereinfachter Art dargestellt. In einem Gehäuse 1 arbeitet in einer Zylinderbohrung 2 ein Pumpenkolben 3, der entgegen der Kraft einer nichtdargestellten Rückstellfeder in eine hin-und hergehende und gleichzeitig rotierende Bewegung versetzt wird. Der Pumpenarbeitsraum 4 dieser Pumpe wird über in der Mantelfläche des Pumpenkolbens 3 angeordnete Längsnuten 5 und einen im Gehäuse 1 verlaufenden Kanal 6 aus einem unter Überdruck stehenden Saugraum 7 mit Kraftstoff versorgt, solange der Pumpenkolben einen nach unten gehenden Saughub ausführt bzw. seine untere Totpunktlage einnimmt. Nach Beginn des Druckhubs und sobald nach einer entsprechenden Verdrehung des Pumpenkolbens der Kanal 6 geschlossen ist, wird der im Pumpenarbeitsraum 4 befindliche Kraftstoff in einen im Pumpemkolben verlaufenden Längskanal 8 gefördert. Aus diesem Längskanal 8 wird dann der Kraftstoff über eine abzweigende Radialbohrung 9 und eine in der Oberfläche des Pumpenkolbens angeordnete Verteilerlängsnut lo (jeweils gestrichelt dargestellt) einer von mehreren Druckleitungen ll,von denen nur eine dargestellt ist, zugeführt. Die tatsächliche Zahl der Druckleitungen 11 entspricht der Zahl der zu versorgenden Motorzylinder. Die Eingänge der Druckleitungen 11 sind um die Zylinderbohrung 2 verteilt angeordnet und in ihnen ist jeweils ein in Förderrichtung öffnendes Rückschlagventil 12 vorgesehen.In Fig. 1, a distributor fuel injection pump is shown in a simplified manner for functional explanation. In a housing 1, a pump piston 3 works in a cylinder bore 2, which is set back and forth and at the same time rotating against the force of a return spring, not shown. The pump working chamber 4 of this pump is supplied with fuel via longitudinal grooves 5 arranged in the outer surface of the pump piston 3 and a channel 6 running in the housing 1 from a suction chamber 7 under pressure, as long as the pump piston executes a downward suction stroke or assumes its bottom dead center position . After the start of the pressure stroke and as soon as the channel 6 is closed after a corresponding rotation of the pump piston, the fuel located in the pump working chamber 4 is conveyed into a longitudinal channel 8 running in the pump piston. The fuel is then fed from this longitudinal channel 8 via a branching radial bore 9 and a longitudinal distributor groove 10 (shown in broken lines) arranged in the surface of the pump piston to one of several pressure lines 11, only one of which is shown. The actual number of pressure lines 11 corresponds to the number of engine cylinders to be supplied. The inlets of the pressure lines 11 are distributed around the cylinder bore 2 and a check valve 12 opening in the conveying direction is provided in each of them.

Der Saugraum 7 wird über eine Förderpumpe 13 aus einem Kraftstoffbehälter 14 heraus mit Kraftstoff versorgt. Die Pumpe 13 wird mit motordrehzahlproportionaler Drehzahl angetrieben und ist als volumetrische Pumpe ausgebildet, so daß die von der Pumpe geförderte Menge proportional von der Drehzahl abhängt, d. h. mit zunehmender Drehzahl entsprechend auch die Fördermenge zunimmt.The suction chamber 7 is supplied with fuel from a fuel tank 14 via a feed pump 13. The pump 13 is driven at a speed proportional to the engine speed and is designed as a volumetric pump, so that the quantity conveyed by the pump depends proportionally on the rotational speed, ie the conveying quantity also increases correspondingly with increasing rotational speed.

Um den Pumpenkolben 3 herum ist ein Steuerschieber 16 (Ringschieber) axial verschiebbar angeordnet, durch den eine mit dem Längskanal 8 verbundene Radialbohrung 17 während des Druckhubverlaufs des Pumpenkolbens 3 aufsteuerbar ist, wonach die Förderung in eine der Druckleitungen 11 unterbrochen wird, da der Kraftstoff aus dem Pumpenarbeitsraum 4 zurück in den Saugraum 7 strömen kann. Mit Aufsteuern der Radialbohrung 17 wird also die Einspritzung beendet.A control slide 16 (ring slide) is arranged axially displaceably around the pump piston 3, through which a radial bore 17 connected to the longitudinal channel 8 can be opened during the pressure stroke course of the pump piston 3, after which the delivery into one of the pressure lines 11 is interrupted because the fuel is out the pump work space 4 can flow back into the suction space 7. By opening the radial bore 17, the injection is ended.

Der Steuerschieber 16 wird über einen Zwischenhebel 18 betätigt, der wiederum um eine fest ins Gehäuse eingesetzte Achse 19 schwenkbar ist und der an seinem anderen Ende mit einem Kopf 2o in eine Ausnehmung 21 des Steuerschiebers 16 greift. Am anderen Ende des Zwischenhebels 18 greift, wie nicht mehr dargestellt, ein Fliehkraftregler als Drehzahlsignalgeber an, sowie, wie hier nicht näher dargestellt, eine in der Vorspannung willkürlich änderbare entgegen der Fliehkraft wirkende Feder Die durch die axiale Lage des Steuerschiebers 16 festgelegte Kraftstoffeinspritzmenge ist somit abhängig von der Drehzahl sowie der willkürlich eingegebenen Federvorspannung (Last).The control slide 16 is actuated via an intermediate lever 18, which in turn can be pivoted about an axis 19 firmly inserted into the housing and which at its other end engages with a head 20 in a recess 21 of the control slide 16. At the other end of the intermediate lever 18, as is no longer shown, a centrifugal force controller acts as a speed signal transmitter, and, as is not shown here in greater detail, a spring acting arbitrarily in the bias against the centrifugal force. The fuel injection quantity determined by the axial position of the control slide 16 is thus depending on the speed and the arbitrarily entered spring preload (load).

Der Pump- und Verteilerkolben 3 wird zur Übertragung der Drehbewegung von einem Mitnahmestift 23 gedreht, der in eine entsprechende Bohrung einer Nockenscheibe 24 greift, an deren Unterseite Stirnnocken 25 angeordnet sind. Die Nockenscheibe 24 ist wiederum mit einer Antriebswelle 26 drehschlüssig verbunden, welche mit motordrehzahlsynchroner Drehzahl angetrieben wird. Die Nocken 25 wirken mit Rollen 27 eines Rollenkranzes 28 so zusammen, daß der Pump- und Verteilerkolben bei der Drehung der Nockenscheibe und Abrollen der Stirnnocken 25 auf den Rollen 27 die oben erwähnte hin- und hergehende Bewegung ausführt. Die Anzahl der Nocken 25 bzw. der Rollen 27 ist so gewählt, daß das Pump- und Verteilerglied bei einer Umdrehung ebenso viele Arbeitsspiele ausführt, wie die von der Einspritzpumpe zu versorgende Brennkraftmaschine Zylinder hat.The pumping and distributing piston 3 is rotated to transmit the rotary movement by a driving pin 23 which engages in a corresponding bore in a cam disk 24, on the underside of which end cams 25 are arranged are. The cam disk 24 is in turn rotationally connected to a drive shaft 26 which is driven at an engine speed-synchronous speed. The cams 25 cooperate with rollers 27 of a roller ring 28 in such a way that the pumping and distributing piston executes the above-mentioned reciprocating movement when the cam disk rotates and the end cams 25 roll on the rollers 27. The number of cams 25 or rollers 27 is selected so that the pump and distributor member performs as many working cycles in one revolution as the internal combustion engine to be supplied by the injection pump has cylinders.

Der Rollenkranz 28 ist im Gehäuse 1 drehverstellbar gelagert und über einen Arm 29 mit einem Spritzverstellkolben 3o so verbunden, daß eine Verschiebung des Spritzverstellkolbens 3o eine Verdrehung des Rollenkranzes 28 bewirkt. Hierdurch wird die Lage der Rollen 27 bezüglich der Nocken 25 geändert, so daß damit der Förderbeginn oder Druckhubbeginn des Pumpenkolbens 3 bezüglich der Drehlage der Antriebswelle 26 geändert wird. Diese Änderung ist gleichzeitig eine solche des Spritzbeginns.The roller ring 28 is rotatably mounted in the housing 1 and connected via an arm 29 to an injection adjusting piston 3o in such a way that a displacement of the injection adjusting piston 3o causes the roller ring 28 to rotate. As a result, the position of the rollers 27 with respect to the cams 25 is changed, so that the start of delivery or the start of the pressure stroke of the pump piston 3 is changed with respect to the rotational position of the drive shaft 26. This change is also the same as the start of spraying.

Der Spritzverstellkolben 3o wird durch den im Saugraum 7 herrschenden Überdruck beaufschlagt, der sich über einen Kanal 31 in den vor der Stirnfläche des Kolbens 3o befindlichen Raum 32 überträgt. Je nach Höhe dieses Überdruckes wird der Kolben 3o entgegen der Kraft mindestens einer ersten Rückstellfeder 33 mehr oder weniger verschoben, was zu einer entsprechenden Änderung des Spritzbeginns führt. Erfindungsgemäß ist - wie weiter unten zu den Ausführungsbeispielen beschrieben - eine zweite Rückstellfeder im Eingriff. Der die Federn aufnehmende Raum 34 ist durch einen Entlastungskanal 35 mit dem Kraftstoffbehälter 14 oder mit der Saugleitung 36 der Förderpumpe 13 verbunden.The injection adjustment piston 3o is acted upon by the excess pressure prevailing in the suction space 7, which is transmitted via a channel 31 into the space 32 located in front of the end face of the piston 3o. Depending on the level of this overpressure, the piston 3o is displaced more or less against the force of at least one first return spring 33, which leads to a corresponding change in the start of injection. According to the invention, as described below for the exemplary embodiments, there is a second reset spring engaged. The space 34 accommodating the springs is connected to the fuel tank 14 or to the suction line 36 of the feed pump 13 through a relief channel 35.

Die Steuerung des Überdrucks im Pumpemsaugraum 7 erfolgt mittels eines Drucksteuerventils 38. Dieses Drucksteuerventil 38 arbeitet mit einem Kolben 39, der gegen eine Rückstellfeder 4o durch den von der Förderpumpe 13 geförderten Kraftstoff verschiebbar ist und dabei eine Abflußöffnung 41 mehr oder weniger aufsteuert. Von der Abflußöffnung 41 führt ein Rücklaufkanal 42 zur Saugleitung 36 der Förderpumpe 13. Die Förderpumpe 13 wiederum weist eine Druckleitung 43 auf, die in den Saugraum 7 mündet und von der eine Steuerleitung 44 zum Drucksteuerventil 38 abzweigt.The overpressure in the pump suction chamber 7 is controlled by means of a pressure control valve 38. This pressure control valve 38 works with a piston 39 which can be displaced against a return spring 4o by the fuel delivered by the feed pump 13 and thereby more or less opens a discharge opening 41. A return channel 42 leads from the discharge opening 41 to the suction line 36 of the feed pump 13. The feed pump 13 in turn has a pressure line 43 which opens into the suction chamber 7 and from which a control line 44 branches off to the pressure control valve 38.

In Fig. 2 ist ein Diagramm dargestellt, welches den gewünschten Verlauf des Spritzverstellers als Kennlinie von Spritzverstellerweg zu Drehzahl dargestellt. Über der Ordinate dieses Diagramms ist der Verstellweg s des Spritzverstellerkolbens 3o und über der Abszisse die Drehzahl der Antriebswelle 26 bzw. der Förderpumpe 13 dargestellt. Proportional zur Drehzahl ist der im Pumpensaugraum 7 und vor dem Spritzverstellkolben 3o herrschende Überdruck p, wie er in Klammern entsprechend an der Abszisse eingetragen ist.FIG. 2 shows a diagram which shows the desired course of the injection adjuster as a characteristic curve from the injection adjuster path to the speed. The adjustment path s of the injection adjuster piston 3o is shown on the ordinate of this diagram and the speed of the drive shaft 26 or the feed pump 13 is shown on the abscissa. The overpressure p prevailing in the pump suction chamber 7 and in front of the injection adjusting piston 3o is proportional to the speed, as is correspondingly entered in brackets on the abscissa.

Die Kennlinie K des erfinderischen Spritzverstellers soll ab einer bestimmten Drehzahl nl, die oberhalb der Leerlaufdrehzahlen liegt und nach Zurücklegung des Verstellkolbenweges s- einen entsprechenden Knick nach oben haben, um dadurch bei Beibehalten von günstigen Abgaswerten eine große Ganghärte zu vermeiden. Wie dem Diagramm entnehmbar ist, soll der Spritzversteller ab diesem Knickpunkt A bei zunehmender Drehzahl eine verhältnismässig größere Verschiebung des Verstellkolbens 3o erfahren, als es vor dem Knickpunkt A der Fall war. So soll-wie dem Diagramm entnehmbar - bereits ein etwa doppelt langer Verstellweg s2 erreicht sein bei einer Drehzahlzunahme auf n2, die weit unter der doppelten Drehzahl von n1 liegt.The characteristic K of the inventive injection timing to a certain speed of rotation n l, which is above the idling speed, and after covering the Verstellkolbenweges s - have a corresponding bend upward, in order to avoid high gear hardness while maintaining favorable exhaust gas values. As can be seen from the diagram, the spray adjuster should experience a relatively greater displacement of the adjusting piston 3o from this kink point A with increasing speed than was the case before the kink point A. As can be seen from the diagram, an approximately twice long adjustment path s 2 should already be achieved with an increase in speed to n 2 , which is far below twice the speed of n 1 .

In Fig. 3 ist ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung in vergrößertem Maßstab und Längsschnitt dargestellt. Der Bolzen 29 des Rollenkranzes 28 (siehe Fig. l) ist über ein Drehlager 47 an den Spritzverstellkolben 3o' gekoppelt. Der im Gehäuse 1 gelagerte Spritzverstellkolben 30' weist von den beiden Stirnseiten her Ausnehmungen 48 auf, in denen eine erste Rückstellfeder 33 und eine zweite Rückstellfeder 49 angeordnet ist. Die Federn stützen sich jeweils auf der dem Spritzverstellkolben 30' abgewandten Seite am Gehäuse 1 ab. Sie wirken somit gegeneinander. Der unter Druck stehende Kraftstoff gelangt aus dem Pumpensaugraum 7 entlang des Bolzens 29 und eine im Spritzverstellkolben 30' angeordnete Bohrung 31' in den die zweite Rückstellfeder 49 aufnehmenden Raum 32'. Bei ausreichendem Überdruck im Saugraum 7 wird der Spritzverstellkolben 3o' entgegen der Kraft der ersten Feder 33 verschoben. Dieser Verschiebevorgang wird durch die zweite Feder 49 unterstützt. Sobald dann der in Fig. 2 dargestellte Weg s1 erreicht ist, ist die Feder 49 entspannt, so daß der weitere Weg des Kolbens nur noch durch den Saugraumdruck bestimmt wird. Am Spritzverstellkolben 30' greift nunmehr nur noch die erste Feder 33 an, so daß die Wegdrehzahlkennlinie aus Fig. 2 ab diesem Punkt A flacher verläuft.3 shows a first exemplary embodiment of the invention on an enlarged scale and in longitudinal section. The bolt 29 of the roller ring 28 (see FIG. 1) is coupled to the injection adjustment piston 3o 'via a rotary bearing 47. The injection adjustment piston 30 'mounted in the housing 1 has recesses 48 from the two end faces, in which a first return spring 33 and a second return spring 49 are arranged. The springs are each supported on the housing 1 on the side facing away from the injection adjustment piston 30 '. They therefore work against each other. The fuel under pressure passes from the pump suction chamber 7 along the bolt 29 and a bore 31 'arranged in the injection adjustment piston 30' into the space 32 'which receives the second return spring 49. If there is sufficient overpressure in the suction space 7, the injection adjustment piston 3o 'is displaced against the force of the first spring 33. This shifting process is supported by the second spring 49. As soon as the path s 1 shown in FIG. 2 is reached, the spring 49 is relaxed, so that the further path of the piston is only determined by the suction chamber pressure. On the injection piston 30 ' now only engages the first spring 33, so that the travel speed characteristic from FIG. 2 runs flatter from this point A.

Die zweite Feder 49 stützt sich auf der dem Spritzverstellkolben 3o' abgewandten Seite an einem Federteller 5o ab, dessen Ausgangslage mittels einer Stellschraube 51 änderbar ist. Die Stellschraube 51 ist durch eine Schraubkappe 52 abgedeckt, die gleichzeitig zur Arretierung der Schraube 51 dient. Durch Verändern der Lage des Federtellers 5o kann die Vorspannung der zweiten Feder 49 geändert werden, um dadurch vor allem zu bestimmen, ab welchem Druck im Saugraum 7 der Spritzverstellkolben 3o' seinen Verstellweg beginnt.The second spring 49 is supported on the side facing away from the injection adjustment piston 3o 'on a spring plate 5o, the starting position of which can be changed by means of an adjusting screw 51. The set screw 51 is covered by a screw cap 52, which also serves to lock the screw 51. By changing the position of the spring plate 5o, the pretension of the second spring 49 can be changed, in order thereby to determine above all from which pressure in the suction chamber 7 the spray adjustment piston 3o 'begins its adjustment path.

In Fig. 4 ist ein Federkennliniendiagramm dargestellt, anhand dessen die Funktion des Ausführungsbeispiels näher erläutert wird. In diesem Diagramm ist über dem Weg s (Abszisse) die Federkraft F (Ordinate) aufgetragen. Die Kennlinie der ersten Feder 33 ist mit C1 bezeichnet, die der zweiten Feder 49 mit C2. Während die Vorspannung F der ersten Feder von F1 bis F2 über dem Weg von O bis S2 zunimmt, nimmt die Vorspannung der zweiten Feder 49 von einem vorgespannten Wert F3 allmählich ab, bis nach Zurücklegung des Schieberweges s1 die Feder völlig entspannt ist. Die Addition der Federkräfte ergibt dann die Kennlinie C3, nämlich als Differenz von C1 minus C2. Ab Zurücklegung des Weges s1 wirkt dann lediglich die erste Feder 33, was wiederum der Kennlinie C1 entspricht. Hierdurch erhält diese Federkennlinie nach Auslaufen der zweiten Feder 49 bei A oder nach Zurücklegung des Weges s1 einen Knick, wonach sie gemäß der nun allein noch wirkenden ersten Feder 33 mit C1 flacher verläuft. Die Vorspannung F4, die in der Ausgangslage des Steuerschiebers 3o' herrscht, bevor der Spritzverstellkolben 3o' bei dem dann ausreichenden Druck seine Bewegung beginnt, kann durch die Stellschraube 51 beeinflußt werden, in dem durch Verdrehen derselben die Ausgangsvorspannung F3 der zweiten Feder 49 änderbar ist und damit auch das Differenzergebnis C1 minus C2 in der Ausgangslage.4 shows a spring characteristic diagram, on the basis of which the function of the exemplary embodiment is explained in more detail. In this diagram, the spring force F (ordinate) is plotted against the path s (abscissa). The characteristic curve of the first spring 33 is denoted by C 1 , that of the second spring 49 by C 2 . While the preload F of the first spring increases from F 1 to F 2 over the path from O to S 2 , the preload of the second spring 49 gradually decreases from a preloaded value F 3 until the spring completely relaxes after the slide travel s 1 has been covered is. The addition of the spring forces then gives the characteristic curve C 3 , namely as the difference between C 1 minus C 2 . From covering the path s 1 , only the first spring 33 then acts, which in turn corresponds to the characteristic curve C 1 . This gives this spring characteristic after the second spring 49 has run out at A or after the distance has been covered s 1 a kink, after which it runs flatter with C 1 according to the now only acting first spring 33. The preload F 4 , which prevails in the starting position of the control slide 3o 'before the injection adjusting piston 3o' begins its movement at the pressure which is then sufficient, can be influenced by the adjusting screw 51, in which the output preload F 3 of the second spring 49 is turned by turning the same is changeable and thus also the difference result C 1 minus C 2 in the starting position.

In Fig. 5 ist das zweite Ausführungsbeispiel im Längsschnitt dargestellt, bei dem die erste Feder 33' und die zweite Feder 49' zu einem Federpaket 53 vereinigt sind. Dieses Federpaket 53 greift an einer Seite des Verstellkolbens 30" an. Dies hat den Vorteil, daß beim Demontieren der Federn nur eine Seite geöffnet werden muß, nämlich der die Federn aufnehmende Raum 34". Im übrigen ist Spritzverstellkolben 30" und die Kraftübertragung auf den Rollenkranz 28 ähnlich aufgebaut wie beim ersten Ausführungsbeispiel. Der Kraftstoffdruck wird über eine im Verstellkolben 30" ebenfalls angeordnete Bohrung 31" in den Raum 32" übertragen, der in diesem Beispiel ohne Feder ausgestattet ist.5 shows the second exemplary embodiment in longitudinal section, in which the first spring 33 'and the second spring 49' are combined to form a spring assembly 53. This spring assembly 53 engages on one side of the adjusting piston 30 ". This has the advantage that only one side has to be opened when the springs are dismantled, namely the space 34" that accommodates the springs. For the rest, the injection adjusting piston 30 "and the power transmission to the roller ring 28 are constructed similarly to the first exemplary embodiment. The fuel pressure is transmitted via a bore 31" also arranged in the adjusting piston 30 "into the space 32", which in this example is equipped without a spring.

Die erste Feder 33' stützt sich hier ebenfalls einerseits am Spritzverstellerkolben 30" unter Zwischenschaltung eines Federtellers 54 ab und andererseits an einem gehäusefesten Deckel 55 unter Zwischenschaltung eines topfförmigen Teils 56. Der Boden 57 dieses topfförmigen Teils 56 dient wiederum als Auflager für die zweite Feder 49', die sich andererseits an einem Bolzenkopf 58 abstützt, der über einen Bolzen 59 mit dem Federteller 54 verankert ist.The first spring 33 ′ is also supported here on the one hand on the injection adjuster piston 30 ″ with the interposition of a spring plate 54 and on the other hand on a cover 55 fixed to the housing with the interposition of a cup-shaped part 56. The bottom 57 of this cup-shaped part 56 in turn serves as a support for the second spring 49 ', which on the other hand is supported on a bolt head 58, which is anchored to the spring plate 54 via a bolt 59.

Sobald bei ausreichendem Druck der Spritzverstellkolben 30" entgegen der Kraft der ersten Feder 33' verschoben wird, wird die hydraulische Stellkraft durch die zweite Feder 49' unterstützt, wobei diese somit der ersten Feder 33' entgegenwirkt. Nach Zurücklegung eines bestimmten Weges s1 (siehe Fig. 4) ist die zweite Feder 49' entlastet und hebt als Block von mindestens einer der Auflagen 57 oder 58 ab. Ab diesem Weg wirkt nunmehr nur noch die erste Feder 33' der hydraulischen Stellkraft entgegen, so daß der gewünschte Verlauf der Kennlinie K entsteht.As soon as the injection adjustment piston 30 "is displaced against the force of the first spring 33 'at sufficient pressure, the hydraulic actuating force is supported by the second spring 49', which thus counteracts the first spring 33 '. After covering a certain distance s 1 (see 4), the second spring 49 'is relieved and lifts off as a block from at least one of the supports 57 or 58. From this path, only the first spring 33' now counteracts the hydraulic actuating force, so that the desired profile of the characteristic curve K arises.

Claims (8)

1. Kraftstoffeinspritzpumpe mit einem die Förderbewegung mindestens eines Pumpenkolbens bewirkenden Nockenantrieb, dessen im Pumpengehäuse gelagerter Teil zwecks Förderbeginnänderung und damit Spritz-beginnverstellung relativ zu seinem umlaufenden Teil durch einen mit pumpendrehzahlabhängigem Druck einer Förderpumpe beaufschlagten Verstellkolben entgegen Federkraft verdrehbar ist, welche durch zwei Federn bildbar ist, von denen eine erste stets in Eingriff ist, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich niedrigerer Drehzahlen die erste stärkere Feder (33) gegen eine zweite schwächere Feder (49) wirkt und ab einem bestimmten Verstellweg (s1) und höheren Drehzahlen nur noch die erste Feder (33) wirksam ist.1.Fuel injection pump with a cam drive effecting the delivery movement of at least one pump piston, the part of which is mounted in the pump housing for the purpose of changing the start of delivery and thus adjusting the start of injection relative to its rotating part by means of an adjusting piston acting on the pump speed-dependent pressure of a delivery pump, which spring can be rotated, which can be formed by two springs , a first of which is always engaged, characterized in that in the range of lower speeds the first stronger spring (33) acts against a second weaker spring (49) and only the first from a certain adjustment path (s 1 ) and higher speeds Spring (33) is effective. 2. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Feder (49) als Federblock nach dem bestimmten Verstellweg s1 von mindestens einer ihrer Stirnauflagen (3o, 50, 57, 58) abhebt.2. Fuel injection pump according to claim 1, characterized in that the second spring (49) as a spring block after the determined displacement s 1 of at least one of its end supports (3o, 5 0 , 57, 58) lifts off. 3. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß beide Federn (33, 49) als Druckfedern ausgebildet sind.3. Fuel injection pump according to claim 1 or 2, characterized in that both springs (33, 49) are designed as compression springs. 4. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Auflager am Verstellkolben (30) und das andere gehäuseseitig angeordnet ist und daß das gehäuseseitige Auflager (5o) axial in Federwirkrichtung verstellbar ist.4. Fuel injection pump according to claim 2 or 3, characterized in that the one bearing on the adjusting piston (30) and the other is arranged on the housing side and that the housing-side bearing (5o) is axially adjustable in the direction of spring action. 5. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß je eine der zwei Federn (33, 49) an je einer der Stirnseiten des Verstellkolbens (3o') angreifen (Fig. 3).5. Fuel injection pump according to one of the preceding claims, characterized in that one of the two springs (33, 49) each engage one of the end faces of the adjusting piston (3o ') (Fig. 3). 6. Kraftstoffeinspritzpumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die zwei Federn (33', 49') zu einem Federpaket (53) verbunden sind und auf einer Seite des Verstellkolbens (30") angreifen.6. Fuel injection pump according to one of claims 1 to 5, characterized in that the two springs (33 ', 49') are connected to a spring assembly (53) and act on one side of the adjusting piston (30 "). 7. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Federpaket (53) einen Anker (59) aufweist, an dessen Enden die beiden Federn (33', 49') mit ihren einander abgewandten Enden auflagern, und daß das Federpaket einen Zwischenfederteller (56) aufweist, welcher am Pumpengehäuse aufliegt, so daß nach Zurücklegung des bestimmten Weges (s1) die zweite Feder (49') von einer ihrer Auflager (57, 58) abhebt, während die erste Feder (33') zwischen Federteller (56) und dem Verstellkolben (30") wirksam bleibt.7. Fuel injection pump according to claim 6, characterized in that the spring assembly (53) has an armature (59), at the ends of which the two springs (33 ', 49') rest with their ends facing away from one another, and in that the spring assembly has an intermediate spring plate ( 56) has, which rests on the pump housing, so that after covering the certain distance (s 1 ), the second spring (49 ') lifts off one of its supports (57, 58), while the first spring (33') between the spring plate (56) and the adjusting piston (30 ") remains effective. 8. Kraftstoffeinspritzpumpe nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die zwei Federn (33', 49') koaxial ineinander angeordnet sind und daß der Zwischenfederteller (56) topfförmig ausgebildet ist (Fig. 5).8. Fuel injection pump according to claim 6 or 7, characterized in that the two springs (33 ', 49') are arranged coaxially one inside the other and that the intermediate spring plate (56) is cup-shaped (Fig. 5).
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