EP0037347A1 - Procédé et dispositif pour la séparation de particules dans un fluide, notamment pour l'épuration de suspensions papetières - Google Patents
Procédé et dispositif pour la séparation de particules dans un fluide, notamment pour l'épuration de suspensions papetières Download PDFInfo
- Publication number
- EP0037347A1 EP0037347A1 EP81420035A EP81420035A EP0037347A1 EP 0037347 A1 EP0037347 A1 EP 0037347A1 EP 81420035 A EP81420035 A EP 81420035A EP 81420035 A EP81420035 A EP 81420035A EP 0037347 A1 EP0037347 A1 EP 0037347A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- enclosure
- suspension
- longitudinal axis
- periphery
- rotation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04B—CENTRIFUGES
- B04B11/00—Feeding, charging, or discharging bowls
- B04B11/02—Continuous feeding or discharging; Control arrangements therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04B—CENTRIFUGES
- B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C9/00—Combinations with other devices, e.g. fans, expansion chambers, diffusors, water locks
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C9/00—Combinations with other devices, e.g. fans, expansion chambers, diffusors, water locks
- B04C2009/005—Combinations with other devices, e.g. fans, expansion chambers, diffusors, water locks with external rotors, e.g. impeller, ventilator, fan, blower, pump
Definitions
- the invention relates to a method for the separation of particles in a fluid; it also relates to an improved device for the separation of such particles, solid, liquid or gaseous.
- the invention is particularly, but not limited to, suitable for the paper industry, in particular for the purification of particulate suspensions, such as for example fibrous suspensions formed from recovered paper, pulps to be purified, machine effluents paper from which we want to recover fibers and / or fillers, waste water, etc.
- particulate suspensions such as for example fibrous suspensions formed from recovered paper, pulps to be purified, machine effluents paper from which we want to recover fibers and / or fillers, waste water, etc.
- the invention will be more particularly described in its application to the paper industry, it is understood that this preferred embodiment is only given by way of illustration. In fact, the invention can find other applications in classification or fractionation techniques by centrifugation, in the recovery of immiscible liquids of different density, from mixtures, etc. Similarly, if the fluid is the most generally liquid, such as in particular water, it can also be gaseous.
- the operation of purifying the suspensions consists in separating from said suspensions one or more fractions of undesirable particles, then, in particular in stationery, collecting a suspension of fibers free of contaminants harmful to their future reuse.
- the suspended particle is lighter than the carrier fluid, the effect of the radial pressure gradient is greater than that of the centrifugal force and thus, the light particle is directed towards the longitudinal axis of the vortex.
- the particle is denser than the carrier fluid, the effect of the radial gradient is less than that of the centrifugal force and the dense particle is then placed on the periphery of the vortex.
- hydrocyclones or “centricleaners” have thus been proposed, which are constituted by a fixed conical enclosure.
- the suspension to be purified is tangentially introduced at the head of the conical enclosure and the particles - the heavier ones are removed at the opposite end, the suspension thus purified being then collected at the head of the enclosure in the vicinity of the longitudinal axis.
- This device is generally effective for the separation of heavy particles (sand, metallic particles, etc.), but gives poor results with regard to the separation of light particles, in particular those whose density is close to that of the carrier fluid. .
- the high speeds maintain a very high level of turbulence in the suspension which counteracts the separation effect between the different particles.
- the invention overcomes the drawbacks of these different types of known purifiers. It relates to a process and a device for purifying particulate suspensions based on the effect of a free vortex in a rotating wall, but in which a minimum state of agitation is maintained in the entire peripheral zone of the vortex, which makes it possible to effectively separate and continuously extract different fractions of the treated suspension. In particular in the stationery sector, this type of device makes it possible to obtain fibrous suspensions practically free of contaminants.
- the value of the oblique angle of introduction of the suspension into the enclosure is fixed by the ratio of the modules of the axial speed, a function of the flow rate and of the speed relative to the wall, determined as a function of the degree agitation desired.
- the "radial migration speed of the particles" relative to the fluid is essentially a function of the shape, the dimensions, the density of said particles, and the characteristics of the flow itself. This speed is lower when the density difference between the particle and the carrier fluid is lower, the dimensions of the particles are smaller and their shape is more unfavorable for their migration.
- an auxiliary fluid is also introduced along the walls of the enclosure, which makes it possible to dilute the suspension in this area and to increase the mobility of the particles therein.
- This ring of auxiliary fluid reduces the distance that the light particles of the suspension entering the apparatus must travel to reach their elimination zone located towards the axis of the vortex.
- the assembly located on the side of the supply means acts as a pump, while the means located opposite act as a turbine.
- the mobile means for outputting the fluid can be extended at the level of the bearings by means, such as a pump, integral with said mobile means, for the particular purpose of supplying the downstream circuit.
- the axis of rotation 2 is horizontal, it can also be vertical.
- bearings 6 and 7 can be positioned elsewhere, for example, on the enclosure itself, or even replaced by equivalent means, such as treads possibly mounted on tires.
- the concentric mobile supply conduits 10 and 11 deflect the incoming suspension current from the axis 2 towards the periphery and comprise a plurality of channels inclined relative to the axis, so as to promote the vortex movement of the suspension inlet and auxiliary fluid and to allow the angular speed to be adjusted using only the variations in the inlet flow rate of the suspension and the auxiliary fluid respectively.
- the movable outlet conduits 12 and 13 are constituted in a similar manner to the conduits 10 and 11, but bring the outgoing suspension from the periphery towards the axis 2. This structural symmetry between the inlet section and the outlet section promotes the recovery at the outlet of the rotary enclosure of most of the kinetic energy of rotation supplied to the fluid in the inlet section.
- the enclosure of revolution 1 is cylindrical.
- the paper suspension to be purified containing a mixture of fibers and light contaminants is introduced into the interior of the device, via the conduit 10, in the peripheral zone of the vortex.
- the suspension By flowing in inclined channels, not shown, formed inside the supply duct 10, the suspension is driven in a swirling rotational movement whose angular speed has been set at a value greater than the angular speed of the wall by inclination of said channels relative to the axis of rotation 2.
- the flow conditions of the suspension are then of the "free vortex" type, as used in cyclone devices; however, maintaining a minimum degree of agitation at the periphery over the entire length of the vortex makes it possible to reduce friction to the level strictly necessary for the free mobility of the particles in the suspension.
- the gaseous particles of this suspension gather in the axial zone of the vortex where they form a gaseous core 20, generally in depression.
- Such a simple device with a cylindrical wall or slightly convergent is particularly suitable for the extraction of light components from fibrous suspensions, such as paper pulp.
- this dissociation of the fibrous network can be accentuated by diluting the suspension to be purified in contact with the wall by means of an auxiliary fluid introduced by the external supply duct 11 with a flow rate adjustable at will.
- outlet end of the enclosure of revolution comprises three concentric conduits 12, 13 and 17.
- a fiber suspension containing light components is introduced at 10 and at 11 the auxiliary fluid (water).
- the light components are extracted at 16.
- a fraction of the purified suspension enriched in long fibers is collected at 12, at 17 "fines” (fragments of fibers and particles of small dimensions) and at 13 the intermediate fraction.
- This embodiment is particularly suitable for the fractionation of paper fiber suspensions.
- means 19 for introducing an auxiliary fluid intended to wash the heavy contaminants before their extraction.
- the light contaminants are collected at 16, at 13 a completely purified suspension, at 12 a fraction of the suspension still containing some heavy contaminants and at 17 a fraction of the suspension still containing some light contaminants.
- the fractions collected in 12 and 17 can possibly be recycled to perfect the purification.
- FIGS. 6a and 6b illustrate another embodiment in which the general diverging conical shape of the assembly is given by a succession of elementary cylindrical sections 23 of increasing diameters with inlet of water or auxiliary fluid at 9.
- Such an apparatus is particularly suitable for the purification of a suspension containing very finely divided contaminants, the speed of migration of which is practically negligible with respect to that of the other components of the suspension.
- the suspension to be purified is introduced at 8, preferably in concentrated form, and at 9 the auxiliary fluid.
- the mobile means corresponding to the outputs 14, 24, 25 and 26 are each extended by a pump 22, which makes it possible to supply the downstream circuit and the recycling circuits with the desired pressure.
- the fluid curtain formed along the wall acts as a selective screen which lets heavy particles (fibers, for example) migrate towards the periphery, while it screens very fine particles.
- Such a device is particularly advantageous for effecting the removal of the ink in the de-inking processes for old paper.
- sections 23 would be slightly, either convergent or divergent, depending on the conditions of use envisaged (divergent sections favoring in particular the elimination of the heaviest particles, convergent sections increasing the speeds fluid rotation).
- FIG. 7 represents the rotating part of an experimental apparatus (rotational speed 1650 rpm) produced in accordance with the invention and in which the enclosure 1 has a length of approximately 75 cm and an inside diameter of 24, 5 cm. This enclosure has a slightly conical wall (3.5% taper).
- Such a device which is a little more difficult to machine than a device with a cylindrical enclosure, is particularly suitable for preventing clogging and promoting the elimination of light components.
- a paper suspension to be purified, containing fibers and light contaminants, is introduced in 10 and in water (in water from the plant recycling) is introduced in 11.
- the purified suspension is collected in 14, in an incompletely purified and more diluted fraction which can be recycled in 8 or 9, in 16 the light contaminants free of fibers, optionally in 17 a suspension containing the finest elements.
- the elimination rate of a conventional commercial hydrocyclone with a fixed wall, called “Triclean" of 4 inches in diameter constructed by the company BIRD Machine Co Inc., for one passage is approximately 30% of particles of 0.5 millimeters in diameter, density 0.98, for a flow rate of 150 liters / minute of paper pulp having a concentration of 7.5 g / 1.
- the elimination rate will be in a single pass of 97 % for a flow rate of 300 liters / minute, and the fiber losses will be ten times lower (fiber losses reduced from around 1.5% to around 0.15%).
- the suspension (water-petroleum) to be purified is introduced at 9.
- the purified fraction (water) is collected at 14, at 15 an incompletely purified fraction which is recycled to 8, and at 16 the light fraction (petroleum).
- FIG. 9 shows a purifier also with a conical enclosure without a sealing ring for large flows, particularly suitable for the purification of diluted suspensions, such as, for example, a very little concentrated pulp containing light contaminants.
- the air core 20 is regulated in depression of the same way as previously via the conduit 32.
- An advantageous mode of use more particularly suitable for the purification of concentrated suspensions consists in introducing the suspension to be purified on the side of the top of the vortex, said vortex then being formed mainly by the auxiliary fluid; especially in the case of recycling, by the recycled suspension, introduced in 10 and 11.
- the initially concentrated suspension is thus introduced via a conduit 17 into the central region of the vortex, at the start of the axial return movement, amplified by a sufficient extraction flow from the conduit 16.
- This arrangement which practically does not modify the structure of the flow since the flow introduced at 17 is low compared to the total flow passing through the device, makes it possible to increase the radial distance to be traveled by the heavy components and thereby improve selectivity for these heavy components.
- This operating mode can be adopted for all the embodiments of the device, comprising an outlet for heavy contaminants. It implies, as the only construction modification, the reversal of the direction of the oblique canals in 17.
Landscapes
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Investigating Or Analysing Biological Materials (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Description
- L'invention concerne un procédé pour la séparation de particules dans un fluide ; elle se rapporte également à un dispositif perfectionné pour la séparation de telles particules, solides, liquides ou gazeuses.
- L'invention est particulièrement, mais non limitativement, adaptée à l'industrie papetière, notamment à l'épuration de suspensions particulaires, telles que par exemple les suspensions fibreuses formées à partir de papiers de récupération, les pâtes à épurer, les effluents de machine à papier dont on veut récupérer séparément les fibres et/ou les charges, les eaux résiduaires, etc..
- Si, dans la suite de la description, l'invention sera plus particulièrement décrite dans son application à l'industrie papetière, il est entendu que cette forme de mise en oeuvre préférée est seulement donnée à titre illustratif. En effet, l'invention peut trouver d'autres applications dans les techniques de classement ou de fractionnement par centrifugation, dans la récupération de liquides non miscibles de densité différente, à partir de mélanges etc.. De même, si le fluide est le plus généralement liquide, tel que notamment de l'eau, il peut être également gazeux.
- Les suspensions particulaires traitées en papeterie comprennent principalement, et dans des proportions relatives très variables, les éléments suivants :
- - un fluide vecteur (généralement aqueux),
- - des fibres naturelles, artificielles ou synthétiques, plus ou moins individualisées,
- - des particules solides de dimensions et de densité très variables (charges minérales, impuretés diverses : hot melt, plastiques, encres, adhésifs, goudrons, particules métalliques, sable, etc..) que l'on désignera par le terme de "contaminants",
- - également, des particules liquides ou gazeuses (air).
- L'opération d'épuration des suspensions consiste à séparer desdites suspensions une ou plusieurs fractions de particules indésirables, puis, notamment en papeterie, de recueillir une suspension de fibres débarrassées des contaminants nuisibles à leur réutilisation future.
- Parmi les techniques actuellement connues pour l'épuration des suspensions, les plus utilisées reposent sur
- le principe de la séparation par différence de densités et/ou de dimensions. Elles consistent notamment à introduire la suspension à épurer dans une enceinte de révolution où elle est animée d'un mouvement tourbillonnaire dit "vortex", ayant pour effet de soumettre les particules de cette suspension à l'action simultanée de deux forces :
- - l'une, de sens centrifuge, qui est due à l'action de l'accélération centrifuge sur la masse de chaque particule et qui tend à l'entraîner vers la périphérie de l'appareil ;
- - l'autre, de sens centripète, qui est due à l'action du gradient radial de pression sur le volume de la particule et qui tend à l'entraîner vers le centre du vortex.
- Si la densité de la particule est égale à celle du fluide vecteur, ces deux forces s'équilibrent et il n'y a pas de mouvement radial moyen de la particule par rapport au fluide.
- Il en résulte que si la particule en suspension est plus légère que le fluide vecteur, l'effet du gradient radial de pression est supérieur à celui de la force centrifuge et ainsi, la particule légère se dirige vers l'axe longitudinal du vortex. En revanche, si la particule est plus dense que le fluide vecteur, l'effet du gradient radial est inférieur à celui de la force centrifuge et la particule dense vient alors se placer sur la périphérie du vortex.
- Pour la commodité de la description, on désignera dans ce qui suit, par "particules légères" ou "composants légers", les particules dont la densité est inférieure à celle du fluide vecteur et par "particules lourdes" ou "composants lourds", ceux dont la densité est supérieure à celle du fluide vecteur.
- On a ainsi proposé des appareils dénommés "hydrocyclones" ou "centricleaners", qui sont constitués par une enceinte conique fixe. Dans ces appareils, on introduit tangentiellement la suspension à épurer en tête de l'enceinte conique et on retire les particules-.les plus lourdes à l'extrémité opposée, la suspension ainsi épurée étant alors recueillie en tête de l'enceinte au voisinage de l'axe longitudinal.
- Ce dispositif se montre généralement efficace pour la séparation des particules lourdes (sable, particules métalliques, etc.), mais donne de mauvais résultats en ce qui concerne la séparation des particules légères, en particulier celles dont la densité est voisine de celle du fluide vecteur.
- En effet, dans les épurateurs type hydrocyclones à paroi fixe, on ne peut agir que sur la vitesse tangentielle d'entrée de la suspension. Pour assurer l'élimination des particules lourdes en périphérie, cette vitesse doit être maintenue à une valeur assez élevée, ce qui entraîne une rapidité de passage dans la zone centrale de l'appareil, et ne permet donc pas de dissocier suffisamment les particules légères, que l'on retrouve en quasi totalité dans la suspension "épurée".
- De plus, les vitesses élevées entretiennent dans la suspension un niveau de turbulence très élevé qui contrarie l'effet de séparation entre les différentes particules.
- Pour favoriser, dans ce type d'appareil l'élimination des particules légères, on a alors proposé de disposer au centre du vortex un tube plongeant de faible diamètre pour y prélever les contaminants de faible densité. La proportion de contaminants légers ainsi séparés reste malgré tout très faible, du fait de l'exiguité de cette zone centrale du vortex.
- Dans les cas où il s'agissait principalement de débarrasser les suspensions à épurer des contaminants légers, on a aussi proposé d'utiliser des enceintes à paroi également fixe, mais de forme cylindrique, dans lesquelles la suspension entre et sort tangentiellement, lesdits contaminants étant alors extraits axialement, et dans lesquelles on fait circuler la suspension à vitesse beaucoup plus lente. Dans ce type d'appareil, on a alors un faible gradient radial de pression qui ne permet d'éliminer que les particules les plus légères.
- Dans les brevets français publiés sous les n2. 2 291 170 et 2 293 983, on a décrit un dispositif d'épuration dans lequel on a cherché à disposer d'une force motrice importante, sans toutefois être gêné par les phénomènes de turbulence. Ce dispositif, qui vise à se rapprocher le plus possible des conditions du vortex forcé théorique, comporte deux parois cylindriques concentriques tournant de manière synchronisée, la suspension étant alors introduite et s'écoulant dans l'enceinte annulaire ainsi formée, de manière à ce que sa rotation soit totalement solidaire de celle des parois. Toutefois, l'efficacité de ce dispositif se trouve limitée par l'effet de concentration des suspensions à épurer dû à l'absence totale d'agitation qui favorise un colmatage rapide de l'appareil. De plus, dans le cas où l'on doit traiter des suspensions fibreuses, l'efficacité de ce dispositif se trouve encore entravée par la morphologie des constituants fibreux de la suspension qui, en l'absence de toute agitation, tendent à se structurer très rapidement en un réseau cohérent qui "piège" les contaminants et leur interdit tout déplacement au sein du fluide. Dans le brevet américain 1,712,184, on a décrit un système à vortex forcé à paroi divergente tournante,dans lequel toutefois, la suspension amenée par le bas, est aspirée par la dépression créée par la rotation de la paroi. Ainsi, du fait de la divergence de la paroi, la vitesse de la suspension est toujours inférieure à celle de la paroi. Cela limite considérablement l'efficacité de la séparation et ne permet pas de régler le temps de séjour indépendamment de la vitesse. En pratique, ce dispositif manque de versatilité, dans la mesure où il ne permet pas d'agir sur la vitesse de rotation.
- Dans le brevet australien 465,775, on a décrit un hydrocyclone classique dont la paroi est mise en rotation afin de superposer un vortex forcé au vortex libre créé dans l'hydrocyclone. La suspension est introduite ici tangentiellement avec un excès de vitesse angulaire par rapport à celle de la paroi. Ici, toutefois, les particules lourdes sont recueillies sensiblement dans l'axe longitudinal de l'hydrocyclone et les particules légères également dans le même axe. Cela se traduit par la perte de l'énergie cinétique de rotation de la suspension ,car la plus grande partie de la suspension à récupérer étant captée axialement, toute l'énergie cinétique du fluide est dissipée dans le vortex. De plus, le dispositif tournant de sortie agissant comme une pompe, son fonctionnement entraîne une importante consommation d'énergie supplémentaire. Par ailleurs, la version décrite ne permet pas d'aménager au centre du vortex une importante zone de centrifugation des particules, puisque toute la suspension épurée est recueillie près de l'axe longitudinal.
- Dans l'hypothèse prévue, mais toutefois non décrite, où la-paroi serait cylindrique et non plus conique, les composants lourds seraient recueillis en périphérie, l'essentiel de la suspension étant alors récupéré au centre.
- Cela se traduit par les mêmes inconvénients que la version décrite ci-dessus, c'est-à-dire l'impossibilité de récupérer l'énergie cinétique de rotation.et de bénéficier des effets favorables pour l'élimination des composants légers d'une importante zone de centrifugation dans la partie centrale du vortex.
- L'invention pallie les inconvénients de ces différents types d'épurateurs connus. Elle concerne un procédé et un dispositif pour l'épuration dés suspensions particulaires basés sur l'effet de vortex libre en paroi tournante,mais dans lequel on entretient un état d'agitation minimum dans la totalité de la zone périphérique du vortex, ce qui permet de séparer efficacement et d'extraire en continu différentes fractions de la-suspension traitée. En particulier dans le domaine de la papeterie, ce type d'appareil permet d'obtenir des suspensions fibreuses pratiquement débarrassées de contaminants.
- Ce procédé pour la séparation de particules dans un fluide, dans lequel de manière connue :
- - on amène la suspension à traiter dans une enceinte de révolution tournant autour de son axe longitudinal de manière à former un vortex libre à l'intérieur de ladite enceinte,
- - on introduit ladite suspension à l'intérieur de ladite enceinte de révolution suivant une direction légèrement oblique par rapport à l'axe longitudinal de l'enceinte, de manière à conférer à la suspension une vitesse angulaire initiale supérieure à la vitesse angulaire de l'enceinte,
- - et on recueille séparément les différents composants de la suspension,
se caractérise en ce que : - - on règle l'écoulement de la suspension dans l'enceinte de manière à maintenir un léger excès de la vitesse angulaire de la suspension à l'intérieur de l'enceinte par rapport à la vitesse angulaire de la paroi de l'enceinte,
- - en ce que l'on recueille la plus grande partie du débit de la suspension traitée dans une zone périphérique du vortex,
- - et en ce que l'on recueille simultanément, et si nécessaire en continu :
- . les composants lourds en périphérie de l'enceinte,
- . les composants légers au voisinage de l'axe longitudinal de l'enceinte, c'est-à-dire dans l'axe du vortex,
- . et la fraction intermédiaire dans au moins une zone intermédiaire distincte.
- Ainsi, la plus grande partie du débit de la suspension étant recueillie dans une zone périphérique,â la sortie du vortex,on peut récupérer à cet endroit la plus grande partie de l'énergie communiquée à la suspension à l'entrée.Par ailleurs, la sortie des composants légers Jans l'axe du vortex permet de disposer d'une importante zone centrale de centrifugation. La réalisation selon brevet australien 465,775, ne permet pas une telle disposition.
- Afin de conserver le degré d'agitation minimum nécessaire pour individualiser le mouvement des composants, il est indispensable que le vortex libre à paroi tournante soit formé pour partie prépondérante de plusieurs couches concentriques de conicité convergente, dont les vitesses angulaires croissent lorsque l'on se rapproche de l'axe longitudinal dudit vortex, afin de maintenir un certain cisaillement des couches. Cette conicité peut être obtenue :
- - soit par la conicité elle-même de la paroi de l'enceinte rotative,
- - soit même indépendamment de la géométrie de cette paroi (par exemple enceinte cylindrique),
- - soit enfin, en jouant sur les vitesses d'entrée et les débits de sortie de la suspension dans l'enceinte ; ainsi, les vitesses d'entrée permettent de régler, pour chaque couche correspondante,la vitesse angulaire de la suspension et, en particulier, l'excès de cette vitesse par rapport à la paroi, alors que les débits de sortie permettent de régler la convergence de l'écoulement par rapport à l'axe longitudinal, et donc la conicité dudit écoulement.
- En pratique, la valeur de l'angle oblique d'introduction de la suspension dans l'enceinte est fixée par le rapport des modules de la vitesse axiale, fonction du débit et de la vitesse par rapport à la paroi, déterminée en fonction du degré d'agitation désiré.
- Par ailleurs, la "vitesse radiale de migration des particules" par rapport au fluide est essentiellement fonction de la forme, des dimensions, de la densité desdites particules, et des caractéristiques de l'écoulement lui- même. Cette vitesse est d'autant plus faible que la différence de densité entre la particule et le fluide vecteur est plus faible, que les dimensions des particules sont plus faibles et que leur forme est plus défavorable à leur migration.
- Dans une forme perfectionnée, on introduit également le long des parois de l'enceinte un fluide auxiliaire, ce qui permet de diluer la suspension dans cette zone et d'y augmenter la mobilité des particules.
- La présence de cette couronne de fluide auxiliaire réduit la distance que doivent parcourir les particules légères de la suspension entrant dans l'appareil pour at- teindre leur zone d'élimination située vers l'axe du vortex.
- La présence de cette couronne de fluide permet enfin; de "laver" la suspension de ses composants les plus fins dont la vitesse de migration est très faible et qui ne sont pas entraînés par les composants les plus lourds de la suspension au cours de la traversée de la couronne d'eau par ces derniers.
- On aura également, dans la pratique, intérêt à mettre à profit le mouvement de retour axial qui se produit naturellement au coeur des vortex libres en favorisant ce mouvement par l'utilisation d'une sortie axiale. L'effet de centrifugation est ainsi très amplifié dans la zone du vortex la plus proche de l'axe.
- Il est ainsi possible d'extraire à la base du vortex, et notamment avec de faibles débits, la quasi-totalité de la fraction légère de la suspension et exempte de composants lourds. Sî la suspension contient des particules gazeuses, celles-ci se rassemblent dans la zone axiale où elles forment un noyau gazeux.
- Un dispositif approprié pour la mise en oeuvre de ce procédé pour la séparation de particules dans un fluide, dans lequel la suspension à épurer est amenée dans une enceinte de révolution tournante, du type comportant :
- - des moyens pour entraîner ladite enceinte en rotation autour de son axe longitudinal,
- - des moyens fixes d'amenée de la suspension à épurer disposés selon l'axe longitudinal de ladite enceinte de révolution, prolongés par des moyens mobiles de déviation du courant de suspension vers la périphérie de l'enceinte,
- - des moyens fixes de sortie de la suspension épurée et des différentes fractions séparées, disposés selon l'axe longitudinal de ladite enceinte, précédés par des moyens mobiles de déviation, se caractérise :
- - en ce que les moyens mobiles de déviation précédant les moyens fixes de sortie captent la plus grande partie du débit de la suspension au niveau de la périphérie de l'enceinte, puis la dévient vers l'axe longitudinal de rotation, de manière à récupérer la majeure partie de l'énergie cinétique de rotation du fluide,
- - en ce que les moyens principaux de sortie sont situés à l'extrémité opposée de celle de l'enceinte comportant les moyens d'amenée et sont disposés à la périphérie de cette enceinte, de manière à disposer d'une importante zone centrale de centrifugation,
- - et en ce que le moyen de sortie des composants les plus légers est disposé sur l'axe longitudinal de rotation du même côté que les moyens d'amenée, afin d'augmenter l'effet de centrifugation de ladite zone centrale.
- Avantageusement, ce dispositif comprend en outre les dispositions suivantes :
- - les moyens de sortie de la fraction la plus lourde de la suspension sont situés en périphérie de l'enceinte et les moyens de sortie de la fraction intermédiaire de la suspension sont situés concentriquement les uns aux autres,mais plus au centre que lesdits moyens de sortie de la fraction lourde ;
- - un moyen de sortie additionnel de la fraction légère est disposé sur l'axe longitudinal de rotation du même côté que les autres moyens principaux de sortie;;
- - les moyens d'amenée comportent en plus du conduit d'amenée proprement dit de la suspension, un conduit concentrique plus extérieur,c'est-à-dire vers la pé- - riphérie de l'enceinte, destiné à amener un fluide auxiliaire à la périphérie interne de l'enceinte ;
- - des moyens supplémentaires d'amenée de fluide auxiliaire, soit continûment le long de la paroi interne de l'enceinte, soit en discontinu en différents points de ladite paroi ;
- - l'un au moins des moyens mobiles de déviation d'amenée et de sortie de la suspension comporte des moyens pour moduler la vitesse de rotation de la suspension par rapport à la vitesse de l'enceinte de révolution, par exemple des canaux inclinés par rapport à l'axe longitudinal de l'enceinte, ce qui favorise et accentue le mouvement tourbillonnaire de la suspension ;
- - les moyens de sortie les plus proches de l'axe sont reliés à une source de vide, afin d'augmenter le débit de sortie des composants légers et de favoriser la centrifugation des composants lourds dans la zone centrale du vortex, sans qu'il soit nécessaire d'augmenter le niveau général des pressions ;
- - l'un des moyens mobiles de sortie est associé à une pompe d'alimentation du circuit aval ou de-recyclage ;
- - la paroi de l'enceinte de révolution présente des orifices de sortie destinés à extraire les particules les plus denses ;
- - l'enceinte a une forme générale convergente à partir des moyens d'amenée de la suspension, cette partie convergente pouvant même être associée à une courte portion divergente pour favoriser l'élimination des composants lourds et éviter le colmatage.
- En bref, schématiquement, l'ensemble situé du côté des moyens d'amenée agit comme une pompe, alors que les moyens situés à l'opposé agissent comme une turbine.
- Il est entendu que les moyens mobiles de sortie du fluide peuvent être prolongés au niveau des paliers par des moyens, telle une pompe, solidaires desdits moyens mobiles, dans le but notamment d'alimenter le circuit aval.
- La manière dont l'invention peut être réalisée et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples de réalisation qui suivent donnés à titre indicatif, mais non limitatif, à l'appui des figures annexées.
- La figure 1 représente une vue schématique générale en coupe longitudinale d'un épurateur conforme à l'invention avec schéma du mouvement du fluide.
- La figure 2 montre schématiquement le parcours du fluide vecteur dans une enceinte rotative cylindrique.
- La figure 3 illustre une variante du dispositif de la figure 2 avec injection de fluide auxiliaire.
- La figure 4 représente une autre variante des dispositifs selon figures 2 et/ou 3, plus particulièrement adaptée au fractionnement de la suspension sortante.
- La figure 5 représente une variante des dispositifs selon les figures 2, 3 et/ou 4, plus particulièrement adaptée à la séparation des particules lourdes.
- La figure 6 montre une autre forme de réalisation avec sections cylindriques à diamètre croissant et injection de fluide auxiliaire en plusieurs points de la paroi.
- La figure 7 représente la partie tournante d'un appareil expérimental pour la mise en oeuvre de l'invention.
- Les figures 8 et 9 représentent deux dispositifs perfectionnés pour l'épuration de grandes quantités de suspension.
- En se référant à la figure 1, l'épurateur se compose :
- - d'une enceinte creuse 1, ici très légèrement conique, en matériau approprié (acier inox, plastique), entraînée en rotation autour de son axe longitudinal 2, grâce à un moteur 3 qui entraîne une courroie 4 en prise sur une gorge 5 prévue à cet effet sur la périphérie extérieure de l'enceinte de révolution 1
- - de paliers 6 et 7, associés à des joints d'étanchéi- tê classiques non représentés, permettant à l'enceinte 1 de tourner sur son axe 2 ;
- - d'une tubulure 8 formant moyen fixe d'amenée de la suspension à épurer et débouchant par l'intermédiaire d'un raccord tournant en tête de l'enceinte 1 dans un conduit d'amenée 10 formant moyen mobile de déviation ;
- - d'une tubulure 9 formant moyen fixe d'amenée de fluide auxiliaire, débouchant, par l'intermédiaire d'un raccord tournant, également en tête de l'enceinte 1 dans un conduit 11 concentrique, mais plus extérieur par rapport à 10, formant aussi moyen mobile de déviation ;
- - en face des moyens d'amenée (8, 9, 10, 11), des moyens de sortie formés également par deux conduits fixes 14 et 15 formant moyens fixes de sortie, reliés grâce à des raccordements étanches, respectivement au conduit 12 le plus près de la périphérie de sortie des particules les plus lourdes et au conduit concentrique 13 de sortie de la fraction intermédiaire;ces conduits 12 et 13 forment moyens mobiles de déviation et sont disposés de manière à récupérer ou à capter la plus grande partie du débit de la suspension en périphérie de l'enceinte l,puis à la dévier vers l'axe de rotation 2 de manière à récupérer la majeure partie de l'énergie cinétique de rotation du fluide ;
- - d'un conduit de sortie 16 placé en tête et dans l'axe longitudinal 2 de l'enceinte de révolution 1, donc à la base du vortex formé, et destiné à récupérer l'essentiel des composants les plus légers, afin d'augmenter l'effet de centrifugation de la zone centrale ;
- - éventuellement, d'un second conduit de sortie 17 placé sur l'axe longitudinal et sur l'extrémité opposée à celle comportant le conduit 16, destiné à entraîner le reste des particules légères, ainsi que des particules très fines.
- Si le plus généralement, l'axe de rotation 2 est horizontal, il peut être également vertical. De même, les paliers 6 et 7 peuvent être positionnés ailleurs, par exemple, sur l'enceinte elle-même, ou même remplacés par des moyens équivalents, tels que des bandes de roulement éventuellement montées sur pneumatiques.
- Le fait d'entraîner en rotation l'enceinte 1 autour de son axe 2 permet de régler indépendamment la force motrice du processus de séparation (liée à la vitesse absolue de rotation de la suspension), indépendamment de l'intensité de l'agitation de la suspension (liée à sa vitesse relative par rapport à la paroi qui est maintenue à un niveau minimum), ce qui permet d'adapter les conditions de marche de l'appareil au débit à traiter, sans nuire à l'efficacité.
- Les conduits concentriques mobiles d'amenée 10 et 11 dévient le courant de suspension entrant de l'axe 2 vers la périphérie et comportent une pluralité de canaux inclinés par rapport à l'axe, de manière à favoriser la mise en mouvement tourbillonnaire de la suspension entrante et du fluide auxiliaire et à permettre d'en régler la vitesse angulaire à l'aide des seules variations du-débit d'entrée respectivement de la suspension et du fluide auxiliaire.
- Les conduits mobiles de sortie 12 et 13 sont constitués de façon analogue aux conduits 10 et 11, mais ramènent la suspension sortante de la périphérie vers l'axe 2. Cette symétrie de structure entre la section d'entrée et la section de sortie favorise la récupération à la sortie de l'enceinte rotative de la plus grande partie de l'énergie cinétique de rotation fournie au fluide dans la section d'entrée.
- A titre d'exemple, illustrant le fonctionnement du dispositif selon l'invention, on va décrire le parcours des particules, ou des composants a épurer, au sein de différents appareils conformes à l'invention et, sauf indication contraire, dans le cas de l'épuration d'une pâte à papier.
- Dans cet exemple, l'enceinte de révolution 1 est cylindrique.
- Ici, la suspension papetière à épurer contenant en mélange des fibres et des contaminants légers est introduite à l'intérieur de l'appareil, par l'intermédiaire du conduit 10, dans la zone périphérique du vortex.
- En s'écoulant dans des canaux inclinés, non représentés, ménagés à l'intérieur du conduit d'amenée 10, la suspension est entraînée dans un mouvement tourbillonnaire de rotation dont on a fixé la vitesse angulaire à une valeur supérieure à la vitesse angulaire de la paroi par inclinaison desdits canaux par rapport à l'axe de rotation 2.
- Les conditions d'écoulement de la suspension sont alors du type "vortex libre", telles qu'elles sont utilisées dans les appareils cyclones ; toutefois, le maintien d'un degré d'agitation minimum en périphérie sur toute la longueur du vortex permet de réduire les frottements au niveau strictement nécessaire à la libre mobilité des particules dans la suspension.
- Dans ces conditions, l'action des forces centrifuge et centripète peut s'exercer sans perturbation dans la totalité du vortex, donc avec le maximum d'efficacité. Ainsi, la plus grande partie des particules plus légères que le fluide sont entraînées rapidement vers la zone axiale 20, où elles se concentrent progressivement en remontant lentement vers la section d'entrée 21. Là elles sont extraites (exemptes de fibres) par le conduit de sortie 16.
- Lors de la rotation de l'enceinte 1 chargée de suspension, les particules gazeuses de cette suspension se rassemblent dans la zone axiale du vortex où elles forment un noyau gazeux 20, généralement en dépression. Dans les gros appareils, on a intérêt à avoir un noyau gazeux central 20 assez important, afin de diminuer le niveau général des pressions dans l'appareil.
- Les particules plus lourdes que le fluide (fibres) sont entraînées vers la périphérie, d'autant plus efficacement que leur cheminement n'est pas entravé par des turbulences trop importantes.
- Un tel appareil simple à paroi cylindrique ou légèrement convergente est particulièrement adapté à l'extraction des composants légers des suspensions fibreuses, telles que les pâtes à papier.
- Dans une variante de réalisation, on peut accentuer cette dissociation du réseau fibreux en diluant la suspension à épurer au contact de la paroi au moyen d'un fluide auxiliaire introduit par le conduit d'amenée extérieur 11 avec un débit réglable à volonté.
- Ici, l'extrémité de sortie de l'enceinte de révolution comporte trois conduits concentriques 12, 13 et 17.
- On introduit en 10 une suspension fibreuse contenant des composants légers et en 11 le fluide auxiliaire (eau).
- On extrait en 16 les composants légers. On recueille en 12 une fraction de la suspension épurée enrichie en fibres longues, en 17 des "fines" (fragments de fibres et de particules de petites dimensions) et en 13 la fraction intermédiaire.
- Ce mode de réalisation est particulièrement adapté au fractionnement des suspensions fibreuses papetières.
- Dans une variante particulièrement intéressante de l'invention, on peut réaliser l'épuration en continu d'une suspension fibreuse papetière contenant à la fois des composants légers et des composants lourds en dotant l'appareil d'orifices ménagés dans la paroi de l'enceinte 1, connectés à des conduits tangentiels 18 dirigés par exemple vers l'extérieur afin d'éviter leur colmatage. Par ces conduits 18, on extrait les particules les plus lourdes, qui se sont concentrées près de la paroi.
- Avantageusement, on dispose, en amont de ces orifices, des moyens 19 d'introduction d'un fluide auxiliaire destiné à effectuer un lavage des contaminants lourds avant leur extraction.
- On extrait ainsi par les sorties 18 les contaminants lourds pratiquement exempts de fibres.
- On recueille en 16 les contaminants légers, en 13 une suspension complètement épurée, en 12 une fraction de la suspension contenant encore quelques contaminants lourds et en 17 une fraction de la suspension contenant encore quelques contaminants légers. Les fractions recueillies en 12 et 17 peuvent éventuellement être recyclées pour parfaire l'épuration.
- Bien évidemment, dans le cas où l'on n'aurait pas à effectuer le fractionnement de la suspension fibreuse, on pourrait se contenter des sorties 12, 16 et 18.
- Les figures 6a et 6b illustrent un autre mode de réalisation dans lequel la forme générale conique divergente de l'ensemble est donnée par une succession de sections cylindriques élémentaires 23 de diamètres croissants avec entrée d'eau ou de fluide auxiliaire en 9.
- En 6a, on a schématisé une demi-coupe de l'appareil et le mouvement moyen des particules (Pl - particules lourdes ; P2 - particules légères ; P3 - particules les plus fines).
- En 6b, on a schématisé les circuits de recyclage et l'écoulement du fluide vecteur.
- Un tel appareil est particulièrement adapté à l'épuration d'une suspension contenant des contaminants très finement divisés, dont la vitesse de migration est pratiquement négligeable vis-à-vis de celle des autres composants de la suspension.
- Dans ce cas, on introduit en 8, de préférence sous forme concentrée, la suspension à épurer et en 9 le fluide auxiliaire.
- Comme précédemment, on recueille respectivement en 16 et 17 les particules légères et les particules très fines. On recueille en 14 la suspension épurée. On recueille enfin en 24, 25 et 26 des fractions contenant des contaminants très fins à concentration croissante. Les particules recueillies en 24, 25 et 26 sont ramenées en tête de l'appareil pour être réintroduites à différents niveaux le long des parois des sections 23.
- Les moyens mobiles correspondant aux sorties 14, 24, 25 et 26 sont prolongés chacun d'une pompe 22, ce qui permet d'alimenter à la pression voulue le circuit aval et les circuits de recyclage.
- Le rideau fluide constitué le long de la paroi joue le rôle d'un tamis sélectif qui laisse migrer les particules lourdes (fibres, par exemple) vers la périphérie, alors qu'il fait écran aux particules très fines.
- Un tel dispositif est particulièrement avantageux pour effectuer l'élimination de l'encre dans les procédés de désencrage des vieux papiers.
- On peut également envisager des variantes de réalisation dans lesquelles les sections 23 seraient légèrement, soit convergentes, soit divergentes, selon les conditions d'utilisation envisagées (des sections divergentes favorisant notamment l'élimination des particules les plus lourdes, des sections convergentes augmentant les vitesses de rotation du fluide).
- La figure 7 représente la partie tournante d'un appareil (vitesse de rotation 1650 tours par minute) expérimental réalisé conformément à l'invention et dans lequel l'enceinte 1 a une longueur d'environ 75 cm et un diamètre.intérieur de 24,5 cm. Cette enceinte présente une paroi légèrement conique (conicité de 3,5 %).
- Un tel appareil, un peu plus difficile à usiner qu'un appareil à enceinte cylindrique, est particulièrement adapté pour éviter le colmatage et favoriser l'élimination des composants légers.
- On introduit en 10 une suspension papetière à épurer, contenant des fibres et des contaminants légers, et en 11 de l'eau (éventuellement une eau de recyclage de l'usine).
- On recueille en 14 la suspension épurée, en 15 une fraction incomplètement épurée et plus diluée que l'on pourra recycler en 8 ou en 9, en 16 les contaminants légers exempts de fibres, éventuellement en 17 une suspension contenant les éléments les plus fins.
- A titre de comparaison, le taux d'élimination d'un hydrocyclone classique du commerce à paroi fixe, dénommé "Triclean" de 4 pouces de diamètre construit par la Société BIRD Machine Co Inc., pour un passage est d'environ 30% de particules de 0,5 millimètres de diamètre, de densité 0,98, pour un débit de 150 litres/minute de pâte à papier ayant une concentration de 7,5 g/1.
- Avec le dispositif de l'invention selon figure 7, et avec la même pâte contenant les mêmes composants, le taux d'élimination sera en un seul passage de 97 % pour un débit de 300 litres/minute, et les pertes en fibres seront dix fois plus faibles (pertes en fibres ramenées d'environ 1,5 % à environ 0,15 %).
- Pour obtenir un taux d'épuration comparable avec cet "hydrocyclone" TRICLEAN mentionné ci-dessus, il faudrait au moins dix passages successifs de la suspension dans l'épurateur, ce qui entraînerait une consommation d'énergie beaucoup trop élevée.
- Toujours à titre de comparaison, si on construisait un hydrocyclone tournant selon les enséignements du brevet austalien 465,775 de 50 cm de diamètre, tournant à 1500 tours/minute, il faudrait l'alimenter à une pression supérieure à 10 kg pour pouvoir créer un vortex libre dans l'enceinte et ce à un débit significatif. A défaut, le débit traité serait très insuffisant et la qualité de la séparation en serait diminuée par suite d'une turbulence excessive due à des excès de vitesses tangentielles par rapport à la paroi de plusieurs dizaines de mètres/seconde au bas du cône. En outre, la zone de séparation centrale serait trop réduite pour permettre une bonne séparation entre les différents composants.
- La figure 8 représente un épurateur à enceinte conique sans bague d'étanchéité destiné à traiter des gros débits (par exemple, de l'ordre de 10 000 m3/heure) de suspension de particules légères solides ou liquides, telles que des mélanges eau-pétrole. Sur cette figure 8, les parties quadrillées représentent les parties fixes, alors que les parties hachurées représentent les parties tournantes. Ici, toutefois :
- - les paliers 6 et 7 ont été remplacés par des chemins de roulement moteurs 30 et 31,
- - les conduits 16 et 17 sont bien situés sur l'axe longitudinal 2, mais prennent naissance non pas exactement au centre du vortex, mais à la périphérie d'un important noyau d'air 20, régulé en dépression, par des moyens connus non représentés, tels qu'une pompe à vide, afin d'obtenir l'effet de centrifugation nécessaire sans augmenter le niveau général des pressions.
- La suspension (eau-pétrole) à épurer est introduite en 9. On recueille en 14 la fraction épurée (eau), en 15 une fraction incomplètement épurée que l'on recycle en 8, et en 16 la fraction légère (pétrole).
- En 17, on recueille une partie de la fraction légère mélangée à de l'eau en quantité suffisamment faible pour que ce mélange puisse être traité ultérieurement par des moyens connus.
- Ainsi, on a calculé que, pour une enceinte de 10 mètres de long, ayant un volume d'environ 35 m3. on pouvait traiter de manière satisfaisante environ 10 000 m3/heure et ce, pour une vitesse de paroi de l'enceinte 1 d'environ 90 km/heure (300 tours/minute), une accélération centrifuge moyenne de 160 g, une pression intérieure maximum de 8 kg/cm2 et un excès de vitesse du fluide par rapport à la vitesse de paroi d'environ 2 mètres/seconde.
- La figure 9 représente un épurateur également à enceinte conique sans bague d'étanchéité pour gros débits, particulièrement adapté à l'épuration des suspensions diluées, telle par exemple, qu'une pâte à papier très peu concentrée et contenant des contaminants légers.
- Ici, le noyau d'air 20 est régulé en dépression de la même façon que précédemment par l'intermédiaire du conduit 32.
- On a calculé qu'avec un tel appareil, pour une enceinte de 5 mètres de long, d'un volume interne de 5,5 m3, on pouvait épurer environ 1000 m3 par heure, pour une vitesse de paroi d'environ 70':Km/heure (700 tours/minute) à une accélération centrifuge moyenne de 300 g, une pression interne maximum de 15 Kg/cm2 et un excès de vitesse du fluide par rapport à la vitesse de la paroi 1 d'environ 3 mètres/seconde.
- Un mode d'utilisation avantageux plus particulièrement adapté à l'épuration de suspensions concentrées consiste à introduire la suspension à épurer du côté du sommet du vortex, ledit vortex étant alors formé principalement par le fluide auxiliaire; notamment dans le cas de recyclage, par la suspension recyclée, introduit en 10 et 11.
- La suspension initialement concentrée est ainsi introduite par un conduit 17 dans la zone centrale du vortex, à la naissance du mouvement de retour axial, amplifié par un débit d'extraction du conduit 16 suffisant.
- Cette disposition, qui ne modifie pratiquement pas la structure de l'écoulement puisque le débit introduit en 17 est faible par rapport au débit total traversant l'appareil, permet d'augmenter la distance radiale à parcourir par les composants lourds et améliorer de ce fait la sélectivité pour ces composants lourds.
- Ce mode de fonctionnement peut être adopté pour tous les modes de réalisation de l'appareil, comportant une sortie pour les contaminants lourds. Il implique, comme seule modification de construction, l'inversion du sens des canaux obliques en 17.
- Le dispositif selon l'invention présente de nombreux avantages par rapport aux dispositifs connus à ce jour. On peut citer :
- - la possibilité de maintenir en périphérie sur toute la longueur du vortex et quelle que soit cette longueur, an léger excès de la suspension par rapport à la vitesse de la paroi,ce qui permet d'augmenterla sélectivité de la séparation des différentes fractions de la suspension à traiter et réduire les pertes de charge et par conséquent, la consommation d'énergie; ceci permet égalenent l'utiliser des appareils de très grandes dimensions spécifiquement adaptés a certaines utilisaticns, avec une très bonne efficacité;
- - la possibilité de récupérer la plus grande partie de l'énergie cinétique de rotation communiquée à la suspension, ce qui permet la réalisation d'appareils de grandes dimensions à faible dépense énergétique ;
- - la possibilité de disposer, au coeur du vortex, d'une importante zone de centrifugation,ce qui permet de parfaire la séparation des différents composants de la suspension dans cette zone;
- - la possibilité d'extraire dans le même appareil, simultanément et en continu, des particules lourdes, des particules légères, et différentes fractions de la suspension épurée, ce qui rend cet appareil très polyvalent;
- - la possibilité d'introduire au moins un fluide auxiliaire,ce qui permet,si nécessaire, de parfaire l'épuration par "lavage" et/ou par recyclage de certaines fractions de ladite suspension.
- De la sorte, cet appareil peut être utilisé avec succès dans le traitement de suspensions diverses :
- - épuration des pâtes à papier, par exemple de récupération ;
- - élimination de l'encre dans les procédés de désencrage des papiers ;
- - fractionnement de pâtes à papier diverses;
- - épuration des eaux résiduaires ou des eaux polluées ;
- - séparation efficace de particules dont la densité est assez voisine de celle du fluide dans lequel elles sont en suspension.
Claims (13)
caractérisé en ce que :
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT81420035T ATE6598T1 (de) | 1980-03-21 | 1981-03-13 | Verfahren und vorrichtung zur abscheidung von partikeln in einem fluidum, insbesondere zur reinigung von suspensionen in der papierindustrie. |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8007244A FR2478489B1 (fr) | 1980-03-21 | 1980-03-21 | Procede et dispositif pour la separation de particules dans un fluide, notamment pour l'epuration de suspensions papetieres |
FR8007244 | 1980-03-21 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0037347A1 true EP0037347A1 (fr) | 1981-10-07 |
EP0037347B1 EP0037347B1 (fr) | 1984-03-14 |
Family
ID=9240352
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP81420035A Expired EP0037347B1 (fr) | 1980-03-21 | 1981-03-13 | Procédé et dispositif pour la séparation de particules dans un fluide, notamment pour l'épuration de suspensions papetières |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4443331A (fr) |
EP (1) | EP0037347B1 (fr) |
JP (1) | JPS56163767A (fr) |
AT (1) | ATE6598T1 (fr) |
BR (1) | BR8101386A (fr) |
CA (1) | CA1153989A (fr) |
DE (1) | DE3162573D1 (fr) |
ES (1) | ES8206220A1 (fr) |
FI (1) | FI72760C (fr) |
FR (1) | FR2478489B1 (fr) |
NO (1) | NO155380C (fr) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2592324A1 (fr) * | 1986-01-02 | 1987-07-03 | Total Petroles | Separateur tournant a vortex pour liquide heterogene. |
FR2636251A1 (fr) * | 1988-09-13 | 1990-03-16 | Lamort E | Dispositif pour la separation de particules dans un liquide, notamment pour l'epuration de suspensions papetieres |
US5257698A (en) * | 1991-02-26 | 1993-11-02 | Sulzer Escher Wyss Gmbh | Cleaner for stock suspensions |
FR2771029A1 (fr) * | 1997-11-18 | 1999-05-21 | Total Sa | Dispositif pour la separation des constituants d'un melange heterogene |
WO2000056420A1 (fr) * | 1999-03-24 | 2000-09-28 | Environmental Separation Technologies Pty Ltd. | Separateur |
RU2465450C2 (ru) * | 2007-07-27 | 2012-10-27 | Тоталь Са | Циклонный сепаратор |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA839064B (en) * | 1982-12-06 | 1985-07-31 | Broken Hill Pty Co Ltd | Centrifugal separation method and apparatus |
JPS6416385U (fr) * | 1987-07-17 | 1989-01-26 | ||
FI82495C (fi) * | 1989-06-08 | 1991-03-11 | Ahlstroem Oy | Foerfarande och anordning foer separering av tunga foeroreningar fraon fibersuspensioner i samband med pumpning. |
FI90358C (fi) * | 1992-05-19 | 1994-01-25 | Pom Technology Oy Ab | Menetelmä ja laite kuitususpension lajittelemiseksi |
FR2703602B1 (fr) * | 1993-04-06 | 1995-06-09 | Callec Paul | Procede de separation de produits particulaires de densites differentes en suspension dans un fluide et dispositif pour sa mise en oeuvre. |
FI97332B (fi) * | 1993-12-23 | 1996-08-30 | Pom Technology Oy Ab | Laite ja menetelmä kaasun ja nesteen muodostaman seoksen pumppaamiseksi ja erottamiseksi |
DE9415521U1 (de) * | 1994-09-24 | 1995-02-02 | Gall, Holger, 21629 Neu Wulmstorf | Vorrichtung zur mechanischen Gewinnung von pflanzlichem Öl |
US5542542A (en) * | 1994-12-07 | 1996-08-06 | Pulp And Paper Research Institute Of Canada | System for detecting contaminants |
PT102320A (pt) * | 1999-06-09 | 2000-12-29 | Finidro Financiamento Energeti | Processo e aparelho para a preparacao de pasta de papel a partir de aparas de papel |
EP1069234B1 (fr) * | 1999-07-06 | 2004-05-26 | Voith Paper Patent GmbH | Procédé et dispositif pour enlever des impuretés d'un hydrocyclone |
FR2856317B1 (fr) * | 2003-06-20 | 2006-10-13 | Perche Activites | Dispositif et procede pour separer les phases solides et huileuses d'une matieres oleagineuse, notamment d'une pate de karite |
EP2148772A1 (fr) * | 2007-04-18 | 2010-02-03 | Thomas A. Valerio | Procede et systemes de tri et de traitement de materiaux recycles |
US11319218B2 (en) * | 2009-06-22 | 2022-05-03 | Verno Holdings, Llc | System for decontaminating water and generating water vapor |
US11407655B2 (en) | 2009-06-22 | 2022-08-09 | Verno Holdings, Llc | System for decontaminating water and generating water vapor |
FR2954187B1 (fr) * | 2009-12-18 | 2014-08-01 | Total Sa | Separateur a ecoulement cyclonique. |
FR2972365B1 (fr) * | 2011-03-07 | 2015-04-24 | Total Sa | Separateur a ecoulement cyclonique. |
IL299729A (en) * | 2020-07-07 | 2023-03-01 | Verno Holdings Llc | A system for purifying water and creating water vapor |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1712184A (en) * | 1926-10-07 | 1929-05-07 | Reinhold M Wendel | Centrifugal concentrator |
FR889192A (fr) * | 1944-01-03 | |||
CH253544A (it) * | 1943-09-03 | 1948-03-15 | Crosti Piero | Macchina centrifugatrice di fluidi a flusso continuo. |
US3616992A (en) * | 1969-06-06 | 1971-11-02 | James S Deacon | Partial vacuum centrifugal separator |
FR2080117A5 (en) * | 1970-02-24 | 1971-11-12 | Pennwalt France | Centrifugal separator - esp for milk |
FR2238534A1 (fr) * | 1973-07-24 | 1975-02-21 | Boise Cascade Corp | |
AU465775B2 (en) * | 1971-12-15 | 1975-10-09 | Bobo Roya. | Rotating cyclone centrifuge |
GB1476670A (en) * | 1974-12-10 | 1977-06-16 | Univ Kingston | Vortex clarifier |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2864499A (en) * | 1951-09-21 | 1958-12-16 | Skb Schuechtermann & Kremer Ba | Heavy media centrifugal separating apparatus and method |
US2796808A (en) * | 1955-12-06 | 1957-06-25 | Vickerys Ltd | Vortex separators |
US3010579A (en) * | 1959-08-17 | 1961-11-28 | Duesling Clarence Lehi | Mineral desliming concentrating and separating apparatus |
US2967618A (en) * | 1960-03-28 | 1961-01-10 | Vane Zdenek | Vortical separator |
GB1058914A (en) * | 1965-06-14 | 1967-02-15 | Outokumpu Oy | Froth flotation apparatus |
US3399773A (en) * | 1967-04-14 | 1968-09-03 | Read Ivan Jay | Apparatus for separating solids from liquids |
US3648840A (en) * | 1969-08-01 | 1972-03-14 | Roy A Bobo | Rotating cyclone centrifuge |
US3642129A (en) * | 1969-09-19 | 1972-02-15 | Southwest Resources Inc | Apparatus and method for continuously separating solid particles in a fluid medium |
CA949941A (en) * | 1970-05-08 | 1974-06-25 | Queen's University At Kingston | Vortex clarifier |
BE794399A (fr) * | 1972-01-28 | 1973-07-23 | Walmsleys Bury Ltd | Unite de separation |
CH568446A5 (fr) * | 1973-08-27 | 1975-10-31 | Escher Wyss Gmbh | |
FR2293983A1 (fr) * | 1974-12-09 | 1976-07-09 | Univ Kingston | Appareil separateur a tourbillon |
US4178234A (en) * | 1978-07-20 | 1979-12-11 | Bobo Roy A | Rotating cyclone centrifuge apparatus |
-
1980
- 1980-03-21 FR FR8007244A patent/FR2478489B1/fr not_active Expired
-
1981
- 1981-03-10 BR BR8101386A patent/BR8101386A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-03-13 DE DE8181420035T patent/DE3162573D1/de not_active Expired
- 1981-03-13 EP EP81420035A patent/EP0037347B1/fr not_active Expired
- 1981-03-13 AT AT81420035T patent/ATE6598T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-03-17 CA CA000373217A patent/CA1153989A/fr not_active Expired
- 1981-03-18 FI FI810839A patent/FI72760C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-03-18 ES ES500516A patent/ES8206220A1/es not_active Expired
- 1981-03-19 NO NO810940A patent/NO155380C/no not_active IP Right Cessation
- 1981-03-20 US US06/245,938 patent/US4443331A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-03-23 JP JP4225481A patent/JPS56163767A/ja active Granted
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR889192A (fr) * | 1944-01-03 | |||
US1712184A (en) * | 1926-10-07 | 1929-05-07 | Reinhold M Wendel | Centrifugal concentrator |
CH253544A (it) * | 1943-09-03 | 1948-03-15 | Crosti Piero | Macchina centrifugatrice di fluidi a flusso continuo. |
US3616992A (en) * | 1969-06-06 | 1971-11-02 | James S Deacon | Partial vacuum centrifugal separator |
FR2080117A5 (en) * | 1970-02-24 | 1971-11-12 | Pennwalt France | Centrifugal separator - esp for milk |
AU465775B2 (en) * | 1971-12-15 | 1975-10-09 | Bobo Roya. | Rotating cyclone centrifuge |
FR2238534A1 (fr) * | 1973-07-24 | 1975-02-21 | Boise Cascade Corp | |
GB1476670A (en) * | 1974-12-10 | 1977-06-16 | Univ Kingston | Vortex clarifier |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2592324A1 (fr) * | 1986-01-02 | 1987-07-03 | Total Petroles | Separateur tournant a vortex pour liquide heterogene. |
EP0228097A2 (fr) * | 1986-01-02 | 1987-07-08 | Neyrtec Sa | Séparateur tournant à vortex pour liquide hétérogéne |
US4702837A (en) * | 1986-01-02 | 1987-10-27 | Total Compagnie Francaise Des Petroles | Rotary vortex separator for a heterogeneous liquid |
EP0228097A3 (en) * | 1986-01-02 | 1988-10-05 | Alsthom | Rotating vortex separator for a heterogeneous liquid |
AU585793B2 (en) * | 1986-01-02 | 1989-06-22 | Neyrtec Industrie | A rotary vortex separator for a heterogeneous liquid |
US5131544A (en) * | 1988-09-13 | 1992-07-21 | E. Et M. Lamort | Device for selectively separating particles in a liquid, in particular for cleaning fibrous paper suspensing |
EP0359682A1 (fr) * | 1988-09-13 | 1990-03-21 | E. + M. Lamort Société Anonyme dite: | Dispositif pour la séparation sélective de particules dans un liquide, notamment pour l'épuration de suspensions fibreuses papetières |
WO1990002839A1 (fr) * | 1988-09-13 | 1990-03-22 | E. Et M. Lamort | Dispositif pour la separation selective de particules dans un liquide, notamment pour l'epuration de suspensions fibreuses papetieres |
FR2636251A1 (fr) * | 1988-09-13 | 1990-03-16 | Lamort E | Dispositif pour la separation de particules dans un liquide, notamment pour l'epuration de suspensions papetieres |
US5257698A (en) * | 1991-02-26 | 1993-11-02 | Sulzer Escher Wyss Gmbh | Cleaner for stock suspensions |
FR2771029A1 (fr) * | 1997-11-18 | 1999-05-21 | Total Sa | Dispositif pour la separation des constituants d'un melange heterogene |
WO1999025479A1 (fr) * | 1997-11-18 | 1999-05-27 | Total | Dispositif et procede pour la separation d'un melange heterogene |
US6426010B1 (en) | 1997-11-18 | 2002-07-30 | Total | Device and method for separating a heterogeneous mixture |
WO2000056420A1 (fr) * | 1999-03-24 | 2000-09-28 | Environmental Separation Technologies Pty Ltd. | Separateur |
US6767461B1 (en) | 1999-03-24 | 2004-07-27 | Environmental Separation Technologies Pty Ltd | Separator |
RU2465450C2 (ru) * | 2007-07-27 | 2012-10-27 | Тоталь Са | Циклонный сепаратор |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES500516A0 (es) | 1982-08-16 |
ES8206220A1 (es) | 1982-08-16 |
NO155380B (no) | 1986-12-15 |
FI810839L (fi) | 1981-09-22 |
BR8101386A (pt) | 1981-09-29 |
ATE6598T1 (de) | 1984-03-15 |
FI72760B (fi) | 1987-03-31 |
FI72760C (fi) | 1987-07-10 |
JPS6137989B2 (fr) | 1986-08-27 |
US4443331A (en) | 1984-04-17 |
CA1153989A (fr) | 1983-09-20 |
JPS56163767A (en) | 1981-12-16 |
FR2478489A1 (fr) | 1981-09-25 |
NO810940L (no) | 1981-09-22 |
EP0037347B1 (fr) | 1984-03-14 |
NO155380C (no) | 1987-03-25 |
DE3162573D1 (en) | 1984-04-19 |
FR2478489B1 (fr) | 1985-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0037347B1 (fr) | Procédé et dispositif pour la séparation de particules dans un fluide, notamment pour l'épuration de suspensions papetières | |
CA1285539C (fr) | Separateur tournant a vortex pour liquide heterogene | |
US5771601A (en) | Process for the dewatering of coal and mineral slurries | |
FR2483801A1 (fr) | Appareil et procede pour nettoyer ou purifier un courant de fluide centrifuge | |
EP1032473A1 (fr) | Dispositif et procede pour la separation d'un melange heterogene | |
US3696934A (en) | Apparatus for centrifugally separating impurities from fluid suspensions | |
EP0176380B1 (fr) | Dispositif de clarification à lit de boue pour liquide chargé de matières solides | |
FR2617517A1 (fr) | Appareil de repartition et d'epuration d'une pate cellulosique fibreuse | |
CA1331956C (fr) | Dispositif pour la separation selective de particules dans un liquide, notamment pour l'epuration de suspensions papetieres | |
FR2532198A1 (fr) | Centrifugeuse a recuperation d'energie | |
WO2014001469A1 (fr) | Separateur centrifuge a flux laminaire | |
FR2629371A1 (fr) | Dispositif de depoussierage de gaz industriels par separateurs mecaniques - pneumatiques | |
EP0174232B1 (fr) | Procédé de clarification à lit de boue pour liquide chargé de matières solides | |
CA2376795C (fr) | Procede et appareil pour la preparation de pate a papier a partir de vieux papiers | |
FR2539772A1 (fr) | Appareil centrifuge pour l'epuration de suspensions liquides contenant des impuretes solides | |
US2658618A (en) | Separation of solid materials of different specific gravities | |
RU2698875C1 (ru) | Способ и устройство для разделения двух фаз | |
FR2520632A1 (fr) | Procede de filtration et microfiltration tangentielle sur surface filtrante de revolution et filtre pour sa mise en oeuvre | |
FR2630658A1 (fr) | Procede et dispositif pour la separation de produits de densites differentes, notamment des particules en suspension dans un fluide | |
BE522765A (fr) | ||
FR2555468A1 (fr) | Disposition d'epuration d'un gaz charge de particules | |
FR2703602A1 (fr) | Procédé de séparation de produits particulaires de densités différentes en suspension dans un fluide et dispositif pour sa mise en Óoeuvre. | |
FR2639258A1 (en) | Centrifuge for the purification of a liquid | |
FR2625799A1 (fr) | Perfectionnement apporte a la deshydratation et au decendrage des schlamms, moyens de mise en oeuvre et produits en resultant | |
FR2596668A1 (fr) | Separateur centrifuge pour liquide |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT CH DE FR GB IT NL SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19811116 |
|
ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: SOCIETA' ITALIANA BREVETTI S.P.A. |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT CH DE FR GB IT LI NL SE |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 6598 Country of ref document: AT Date of ref document: 19840315 Kind code of ref document: T |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3162573 Country of ref document: DE Date of ref document: 19840419 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
ITTA | It: last paid annual fee | ||
EAL | Se: european patent in force in sweden |
Ref document number: 81420035.8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 20000217 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 20000221 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 20000223 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20000307 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20000316 Year of fee payment: 20 Ref country code: CH Payment date: 20000316 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20000330 Year of fee payment: 20 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20010312 Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20010312 Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20010312 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20010313 Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20010313 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY Effective date: 20010330 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: PE20 Effective date: 20010312 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
NLV7 | Nl: ceased due to reaching the maximum lifetime of a patent |
Effective date: 20010313 |
|
EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 81420035.8 |