EP0025373A1 - Procédé de pilotage et de guidage d'un missile, et missile équipé de moyens de mise en oeuvre de ce procédé - Google Patents
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- F42B10/60—Steering arrangements
- F42B10/66—Steering by varying intensity or direction of thrust
- F42B10/661—Steering by varying intensity or direction of thrust using several transversally acting rocket motors, each motor containing an individual propellant charge, e.g. solid charge
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- F41—WEAPONS
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- F41G7/00—Direction control systems for self-propelled missiles
- F41G7/20—Direction control systems for self-propelled missiles based on continuous observation of target position
- F41G7/22—Homing guidance systems
Definitions
- the invention relates to a method for piloting and guiding a missile, more particularly a missile with side nozzle.
- a type of missile consists of a propellant with two charges of powder uniformly distributed on either side of the center of gravity of the machine, burning simultaneously and whose gases are ejected through a single nozzle, whose axis passes substantially through this center of gravity.
- the invention also relates to missiles equipped with means for implementing this method.
- a first problem lies in the piloting of these missiles or missiles. To resolve it, recourse is most often made, in known methods, to the use of servo-governors or of jet deflection systems cooperating in all cases with aerodynamic wings.
- a second problem is at the level of the guidance proper, that is to say of the control of the piloting to an interception law.
- a seeker placed in the nose of the i iissile which aims to detect the target, to track it angularly and to develop a measure which will serve as an order for piloting.
- this measurement is the rotation of the missile-target line of sight carried out by means of this seeker.
- a so-called "collision" law for example "proportional navigation” is used to intercept the target.
- Attitude control of the missile therefore requires the implementation of piloting of the servo-rudder or jet deflection type already stated previously.
- the object of the present invention is to overcome these drawbacks and relates to a method and means of piloting on the one hand, of guiding on the other hand. These two functions are harmonized as follows: piloting is ensured by the action of the thrust of the lateral nozzle propellant, located at the center of gravity of the missile and oriented properly by a control of the roll of the speed vector.
- the control of the roll control means is governed according to various parameters: in particular, on the one hand, a roll reference (provided by the gyroscope for example) for the compensation of gravity when a pre-guiding phase is used ( before the seeker has acquired the target); on the other hand, the rotation of the line of sight for the control of the roll angle relative to the measurement of the rotation vector of this line of sight developed by the seeker as soon as the latter has acquired the target.
- a roll reference provided by the gyroscope for example
- the rotation of the line of sight for the control of the roll angle relative to the measurement of the rotation vector of this line of sight developed by the seeker as soon as the latter has acquired the target.
- a single servo system transforms the measurement of these parameters into control signals applied to the roll control means which, as will be explained later, will control the orientation of the thrust of the machine.
- the invention relates more precisely to a method of piloting and guiding a missile of the type comprising in particular: on the one hand, a thruster with double loading symmetrical with respect to the center of gravity, burning symmetrically with respect to the axis of a lateral nozzle whose axis passes through this center of gravity and makes an angle (a) with the axis of the missile; on the other hand means for controlling the roll; finally, a seeker this method being characterized in that the actuation of these roll control means by a servo system, causes, with respect to a reference trihedron linked to the space, a preferred orientation of the thrust P due to the combustion gas therefore of the force F opposite to this thrust; the value of this force F linked to the propellant combustion law cooperating with this preferred direction to determine the trajectory of the missile.
- FIG. 1 shows a missile 1 comprising a body 11 equipped with an inclined lateral nozzle 2.
- the two loads 3 and 4 of solid propellant (powder block) are symmetrical on either side of the center of gravity M of the machine, center of gravity located on the axis of the nozzle 2.
- the combustion of the solid propellant takes place on a parallel front from the nozzle, towards the front of the machine for loading 4 and towards the 'rear for loading 3.
- This missile body 11 is associated with roll control means of the craft. In the example described, it is a tail unit 6 whose fins 7 are wedged at a determined angle, which can rotate freely around the axis AB of the machine.
- the connection between the body 1 and the tail unit 6 is provided by a torque motor 10 comprising a rotor R and a stator S.
- a seeker of known type (not shown in the figure) .
- This process consists in using the anti-roll torque of a rotary tail applied to the roll control of the missile body.
- Such a system is therefore essentially constituted by the rotating tail, concentric with the body whose attitude is to be controlled.
- Other roll control systems such as empennages with orientable wings can also be implemented.
- roll control means cooperate with the propellant proper, constituted by two loads of powder symmetrical with respect to the center of gravity and the nozzle whose axis passes through this center of gravity, to orient according to a reference trihedron linked to space the component F whose value is linked to the combustion law of the solid propellant opposite to the thrust, making an angle (a) with the axis AB of the machine.
- This force F is broken down into two components, one F located on the axis AB and the other F perpendicular to this axis.
- the angle (a) is preferably chosen to be between 20 ° and 90 °.
- the F x component is then used as an engine and the F component is used to make the missile evolve, for example to compensate for the effects of gravity, this in particular during the piloting phase thus ensuring the lift of the missile. If the angle (a) chosen is equal to 90 ° the component F is zero but the piloting and guiding method according to the invention remains valid. Without additional wing, the roll control means allow the machine to be controlled.
- the first corresponds to the piloting during the pre-steering phase (the seeker has not yet acquired the target) and the second corresponds to the piloting during the guidance phase proper (after acquisition of the target by the 'seeker).
- the pre-guidance phase Before the acquisition of the target by the seeker, the pre-guidance phase, if used, requires taking into account an inertial reference.
- the gyroscopic router of the seeker is used for this (in particular of the optro type pic).
- the direction of the gyroscope router 30, before firing is oriented at a negative angle S o (relative to the horizontal). This angle varies after firing as a function of time to take a value for example equal to S. The difference ⁇ is then equal at each instant as a function of time to a given value ⁇ t .
- the axis of the gyro top a'b ' made at the time of the firing with the firing axis a'b "an angle G o .
- the axis AB of missile 1 makes at all times an angle G with the gyroscopic axis a'b '.
- Pilot control can be obtained in accordance with the invention in two different ways but which both use, only the roll control means as defined above.
- the first solution consists in controlling in roll the speed of rotation of this speed in second turn as a function of time (t) so as to accelerate this speed over a half turn and decelerate it during the other half turn as shown in Figure 4 which shows the evolution.
- Another variant consists in balancing the roll from right to left by an angle between 0 and 90 °, possibly asymmetrically, such that the average component F z is proportional to (S - S o ) and such that the component F z makes an angle with the vertical (b) which leads to the existence of a horizontal component F H (figure 5) to bring the angle G to be equal to zero.
- the control system responsible for controlling the torque motor ensuring the control of the roll control means of the machine acting directly on the direction of the force F and its components F x and F z delivers to this motor couples signals such that the module ⁇ of the rotation vector remains between two values ⁇ mini and ⁇ maxi (figure 6) for values of the angle ⁇ varying from ⁇ 1 to ⁇ 2 , In the example described ⁇ 1 is chosen close to zero and ⁇ 2 close to 90 ° without these values are limiting.
- the force F is in the plane defined by the straight line MC and the vector V.
- Such guidance control ultimately tends to cause the machine to evolve on a trajectory in the form of a converging spiral.
- FIG. 8 represents, by way of nonlimiting example, the trajectory of a ground-to-ground missile. We can distinguish in the mission of such a machine three successive phases.
- the first preliminary phase or cannon phase makes it possible to give the machine an initial speed V mo, for example 300 m / sec along an angle of site b allowing the machine to be placed on a ballistic trajectory.
- V mo for example 300 m / sec along an angle of site b
- the distance X traveled in km is shown on the abscissa and the altitude H of the craft in meters is shown on the ordinate.
- the craft during the preliminary phase from I to II travels, in the example described, approximately 10 km and reaches its maximum altitude Hm before ending up at the altitude of 1000 meters, altitude from which the propellant is put fire.
- the control of the rolling means acting according to the invention on the direction of the component F z of lift allows the machine to remain at altitude below 1000 meters, more precisely below the clouds during the pre-steering phase.
- missiles or missiles to which the methods and means for implementing this method in accordance with the invention are applicable are of various types. These may include all types of weapons intended to pursue a target whether fixed or mobile.
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Abstract
Un tel missile comportant un propulseur à deux chargements de poudre (3,4) brûlant symétriquement par rapport à une tuyère latérale (2) est guidé vers une cible selon une loi Ø0 = f(/ /) entre deux limites de / / correspondant respectivement à un angle 01 sensiblement égal à zéro et 02 sensiblement égal à 90°. 0 est l'angle que fait la force F opposée à la poussée P, avec le vecteur rotation de l'angle de visée, étant le module du vecteur de rotation instantané. Des signaux sont fournis en fonction de ces paramètres aux moyens de contrôle de roulis (6,7) du missile qui réagissent alors sur l'orientation de la poussée, sans qu'il soit nécessaire de faire appel à des servogouvernes, assurant au missile une trajectoire en spirale convergente vers la cible à atteindre. Durant la phase de préguidage les moyens de contrôle du roulis assurent également le pilotage du missile selon une loi mise en mémoire dans l'autodirecteur.
L'invention s'applique à tout missile à tuyère latérale équipé de moyens de contrôle en roulis et destinés à poursuivre une cible fixe ou mobile.
Description
- L'invention concerne un procédé de pilotage et de guidage d'un missile plus particulièrement d'un missile à tuyère latérale. Un tel type de missile est constitué d'un propulseur à deux charges de poudre uniformément réparties de part et d'autre du centre de gravité de l'engin, brûlant simultanément et dont les gaz sont éjectés à travers une tuyère unique, dont l'axe passe sensiblement par ce centre de gravité.
- L'invention concerne également les missiles équipés des moyens de mise en oeuvre de ce procédé.
- Un premier problème se situe au niveau du pilotage de ces missiles ou engins. Pour le résoudre on a le plus souvent recours, dans les procédés connus, à l'utilisation de servogouvernes ou de systèmes de déviation de jet coopérant dans tous les cas avec des voilures aérodynamiques.
- Un second problème se situe au niveau du guidage proprement dit, c'est-à-dire de l'asservissement du pilotage à une loi d'interception. A titre d'exemple, il est fréquemment fait appel à un autodirecteur placé dans le nez du iiissile, qui a pour but de détecter la cible, de la poursuivre angulairement et d'élaborer une mesure qui servira d'ordre au pilotage. Classiquement cette mesure est la rotation de la ligne de visée missile-cible réalisée au moyen de cet autodirecteur. En fonction de cette mesure, une loi dite "de collision" (par exemple "de navigation proportionnelle") est utilisée pour réaliser l'interception de la cible. Le contrôle d'attitude du missile nécessite donc la mise en oeuvre de pilotage du type à servo- gouverne ou à déviation de jet déjà énoncé précédemment.
- Il en résulte l'obligation de faire appel à des organes mécaniques complexes ainsi qu'à des systèmes d'asservissement également complexes et nécessitant des capteurs divers très coûteux.
- La présente invention a pour objet de pallier ces inconvénients et concerne un procédé et des moyens de pilotage d'une part, de guidage d'autre part. Ces deux fonctions sont harmonisées de la manière suivante : le pilotage est assuré grâce à l'action de la poussée du propulseur à tuyère latérale, située au centre de gravité du missile et orientée convenablement par un contrôle du roulis du vecteur vitesse. La commande des moyens de contrôle du roulis est régie en fonction de différents paramètres : notamment, d'une part, une référence de roulis (fournie par le gyroscope par exemple) pour la compensation de la pesanteur lorsqu'une phase de préguidage est utilisée (avant que l'autodirecteur n'ait acquis la cible) ; d'autre part, la rotation de la ligne de visée pour l'asservissement de l'angle de roulis relativement à la mesure du vecteur rotation de cette droite de visée élaborée par l'autodirecteur dès que ce dernier a acquis la cible.
- Un système unique d'asservissement transforme la mesure de ces paramètres en signaux de commande appliqués aux moyens de contrôle du roulis qui, comme cela sera expliqué ultérieurement contrôleront l'orientation de la poussée de l'engin.
- L'invention concerne plus précisément un procédé de pilotage et de guidage d'un missile du type comportant notamment : d'une part, un propulseur à double chargement symétrique par rapport au centre de gravité, brûlant symétriquement par rapport à l'axe d'une tuyère latérale dont l'axe passe par ce centre de gravité et fait un angle (a) avec l'axe du missile ; d'autre part des moyens de contrôle du roulis ; enfin un autodirecteur ce procédé étant caractérisé en ce que la mise en action de ces moyens de contrôle du roulis par un système d'asservissement, provoque, par rapport à un trièdre de référence lié à l'espace, une orientation privilégiée de la poussée P due au gaz de combustion donc de la force F opposée à cette poussée ; la valeur de cette force F liée à la loi de combustion du propergol coopérant avec cette direction privilégiée pour déterminer la trajectoire du missile.
- L'invention sera mieux comprise à l'aide des explications qui vont suivre et des figures jointes parmi lesquelles :
- - la figure 1 est une représentation schématique d'un missile à tuyère unique latérale, équipé de moyens de contrôle du roulis ;
- - les figures 2 et 3 servent à définir des angles respectivement dans un plan vertical et dans un plan horizontal ;
- - la figure 4 est une courbe représentant l'évolution de la vitesse de rotation en roulis du missile en fonction du temps ;
- - la figure 5 est un schéma explicatif ;
- - la figure 6 est la courbe représentative de l'évolution du module du vecteur rotation/
- - la figure 7 est un schéma explicatif ;
- - la figure 8 représente schématiquement la trajectoire d'un engin sol-sol fonctionnant selon le procédé et avec des moyens de mise en oeuvre conformes à l'invention.
- Pour plus de clarté, les mêmes éléments portent les mêmes références dans toutes les figures.
- On a représenté sur la figure 1, un missile 1 comportant un corps 11 équipé d'une tuyère latérale inclinée 2. Les deux chargements 3 et 4 de propergol solide (bloc de poudre) sont symétriques de part et d'autre du centre de gravité M de l'engin, centre de gravité situé sur l'axe de la tuyère 2. La combustion du propergol solide s'effectue selon un front parallèle depuis la tuyère, vers l'avant de l'engin pour le chargement 4 et vers l'arrière pour le chargement 3. A ce corps 11 de missile sont associés des moyens de contrôle en roulis de l'engin. Dans l'exemple décrit, il s'agit d'un empennage 6 dont les ailettes 7 sont calées selon un angle déterminé, qui peut tourner librement autour de l'axe AB de l'engin. La liaison entre le corps 1 et l'empennage 6 est assuré par un moteur couple 10 comportant un rotor R et un stator S. Dans le nez 12 de l'engin se trouve placé un autodirecteur de type connu (non représenté sur la figure). Il s'agit là, d'un exemple de moyen de contrôle du roulis tel que décrit dans le brevet français N° 75/23642 publié sous le N° 2 321 723. Ce procédé consiste à utiliser le couple antiroulis d'un empennage tournant appliqué au contrôle du roulis du corps du missile. Un tel système est donc essentiellement constitué par l'empennage tournant, concentrique au corps dont on veut contrôler l'attitude. D'autres systèmes de contrôle de roulis tels que des empennages à ailes orientables peuvent également être mis en oeuvre.
- Ces moyens de contrôle de roulis, conformément à l'invention, et comme cela est plus amplement décrit ci-dessous coopèrent avec le propulseur proprement dit, constitué par deux chargements de poudre symétriques par rapport au centre de gravité et la tuyère dont l'axe passe par ce centre de gravité, pour orienter selon un trièdre de référence lié à l'espace la composante F dont la valeur est liée à la loi de combustion du propergol solide opposée à la poussée, faisant un angle (a) avec l'axe AB de l'engin. Cette force F se décompose en deux composantes, l'une F située sur l'axe AB et l'autre F perpendiculaire à cet axe. L'angle (a) est choisi de préférence compris entre 20° et 90°. La composante Fx est utilisée alors comme moteur et la composante F sert à faire évoluer le missile par exemple à compenser les effets de pesanteur, ceci notamment pendant la phase de pilotage assurant ainsi la sustentation du missile. Si l'angle (a) choisi est égal à 90° la composante F est nulle mais le procédé de pilotage et de guidage selon l'invention reste valable. Sans voilure supplémentaire, les moyens de contrôle du roulis permettent un pilotage de l'engin.
- Deux cas peuvent se présenter : le premier correspond au pilotage durant la phase de préguidage (l'autodirecteur n'a pas encore acquis la cible) et le second correspond au pilotage durant la phase de guidage proprement dit (après acquisition de la cible par l'autodirecteur).
- a) Avant l'acquisition de la cible par l'autodirecteur, la phase de préguidage, si elle est utilisée, nécessite la prise en considération d'une référence inertielle. Dans l'exemple décrit on utilise pour cela la toupie gyroscopique de l'autodirecteur (notamment du type optronique).
- Comme le montre la figure 2, la direction de la toupie du gyroscope 30, avant le tir, est orientée selon un angle négatif So (par rapport à l'horizontale). Cet angle varie après le tir en fonction du temps pour prendre une valeur par exemple égale à S. La différence ∑ est alors égale à chaque instant en fonction du temps à une valeur ∑t donnée.
- De même comme le montre la figure 3, dans le plan horizontal, l'axe de la toupie du gyroscope a'b' fait au moment du tir avec l'axe du tir a'b" un angle Go. Durant son évolution sur sa trajectoire, l'axe AB du missile 1 fait à chaque instant un angle G avec l'axe gyroscopique a'b'.
- L'asservissement de pilotage peut être obtenu conformément à l'invention de deux manières différentes mais qui mettent en oeuvre l'une et l'autre, uniquement les moyens de commande en roulis tels que définis précédemment.
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- Les valeurs sont choisies pour que la force Fz moyenne résultante sur un tour complet soit proportionnelle aux mesures (S - S ) et G. Si la vitesse de rotation du missile
- Une autre variante consiste à balancer le roulis de droite à gauche d'un angle compris entre 0 et 90°, éventuellement de manière dissymétrique, telle que la composante Fz moyenne soit proportionnelle à (S - So) et telle que la composante Fz fasse avec la verticale un angle (b) ce qui conduit à l'existence d'une composante FH (figure 5) horizontale pour amener l'angle G à être égal à zéro.
- Ainsi par la seule action sur les moyens de commande de roulis du missile il est possible d'orienter la composante F de la force F et à contrôler sa valeur moyenne, et donc de faire suivre au missile la trajectoire qui lui a été assignée au départ.
- b) Dès l'acquisition de la cible par l'autodirecteur situé dans le nez de l'engin, celui-ci mesure l'orientation et la valeur instantanée du vecteur, la vitesse de rotation
- - Ø représente l'angle que fait le vecteur F avec le vecteur rotation instantané de la droite missile-cible. Pour simplifier l'écriture, on désigne dans la suite de la description le module du vecteur rotation/
- - V étant la vitesse relative ;
- - D étant la mesure de la distance MC entre le centre de gravité M de l'engin et la cible C que celui-ci doit atteindre ;
- - α étant l'angle que fait le vecteur vitesse V de l'engin avec la droite MC reliant l'engin M à la cible C comme le montre la figure 7 dans laquelle V est le vecteur vitesse du mobile et Vc le vecteur vitesse de la cible.
- Conformément à l'invention, le système d'asservissement chargé de commander le moteur couple assurant la commande des moyens de contrôle du roulis de l'engin agissant directement sur la direction de la force F et de ses composantes Fx et F z délivre à ce moteur couple des signaux tels que le module ω̇ du vecteur rotation reste compris entre deux valeurs ω̇ mini et ω̇ maxi (figure 6) pour des valeurs de l'angle Ø variant de Ø1 à Ø2, Dans l'exemple décrit Ø1 est choisi voisin de zéro et Ø2 voisin de 90° sans que ces valeurs présentent un caractère limitatif. Le fonctionnement de l'engin est alors le suivant : lorsque ω̇>ω̇maxi l'angle Ø = 90°. La force F est dans le plan défini par la droite MC et le vecteur V. L'évolution du missile est alors telle que ω̇ diminue et tend vers ω̇ mini. L'angle Ø est contraint à varier de Ø = 90° vers Ø = zéro degré. La force F de ce fait qui quitte le plan VD. Il en résulte une évolution du missile perpendiculairement au plan de rattrapage. Mais la distance D diminuent, la valeur de ω̇ recroît et l'angle Ø tend à nouveau vers la valeur de Ø ≃ 90°.
- Un tel asservissement de guidage tend en fin de compte à faire évoluer l'engin sur une trajectoire en forme de spirale convergente.
- Les explications précédentes montrent comment la loi de commande en roulis de la figure 2 permet de piloter et de guider un engin, tournant, ayant une seule tuyère pour effectuer les corrections dans l'espace afin de parvenir à la collision avec une cible fixe ou mobile. Il suffit pour cela de respecter des caractéristiques de poussée donc de la force F et des valeurs de ω̇ mini et ω̇ maxi correctes pour obtenir une excellente précision de guidage.
- La figure 8 représente, à titre d'exemple non limitatif, la trajectoire d'un missile sol-sol. On peut distinguer dans la mission d'un tel engin trois phases successives.
- La première phase préliminaire ou phase canon permet de donner à l'engin une vitesse initiale Vmo par exemple 300 m/sec suivant un angle de site b permettant à l'engin d'être mis sur une trajectoire balistique. Sur la figure 8 on a représenté en abscisses la distance X parcourue en km et en ordonnées l'altitude H de l'engin en mètres. L'engin durant la phase préliminaire allant de I à II parcourt, dans l'exemple décrit, environ 10 km et atteint son altitude maximale Hm avant de se retrouver à l'altitude de 1000 mètres, altitude à partir de laquelle le propulseur est mis à feu. Le contrôle des moyens de roulis agissant selon l'invention sur la direction de la composante Fz de portance permet à l'engin de se maintenir en altitude au-dessous de 1000 mètres, plus précisément au-dessous des nuages durant la phase de préguidage (III-IV) sans qu'il soit nécessaire de faire appel à une voilure de sustentation. Il en résulte une simplicité du matériel très appréciable. Dès l'acquisition de la cible C par l'autodirecteur, l'engin entre dans la phase repérée (IV-C) de guidage proprement dit. Cette acquisition a lieu environ 3 km avant que l'engin atteigne la cible. C'est dès ce moment qu'entre en jeu le procédé de guidage conforme à l'invention conduisant à une trajectoire en spirale convergente.
- Les missiles ou engins auxquels les procédés et moyens de mise en oeuvre ce ce procédé conformes à l'invention sont applicables, sont de types variés. Il peut s'agir notamment de tous types d'armes destinées à poursuivre une cible qu'elle soit fixe ou mobile.
Claims (8)
1. Procédé de pilotage et de guidage d'un missile du type comportant notamment : d'une part un propulseur à double chargement symétrique par rapport au centre de gravité, brûlant symétriquement par rapport à l'axe d'une tuyère latérale dont l'axe passe par ce centre de gravité et fait un angle (a) avec l'axe du missile ; d'autre part des moyens de contrôle du roulis ; enfin un autodirecteur ; ce procédé étant caractérisé en ce que la mise en action de ces moyens de contrôle du roulis par un système d'asservissement, provoque, par rapport à un trièdre de référence lié à l'espace, une orientation privilégiée de la poussé P due au gaz de combustion donc de la force F opposée à cette poussée, la valeur de cette force F liée à la loi de combustion du propergol coopérant avec cette direction privilégiée pour déterminer la trajectoire du missile.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la toupie d'un gyroscope appartenant à l'autodirecteur est orientée d'une part dans le plan vertical selon un angle S par rapport à l'axe AB du missile, avant le tir, cette angle So pouvant prendre au cours du tir, des valeurs S différents de S0 tel qu'apparaisse en fonction du temps une différence S - So = ∑t, d'autre part dans le plan horizontal selon un angle G par rapport à l'axe de tir, cet angle G prenant des valeurs différentes en fonction du temps ; le système d'asservissement durant la phase de préguidage fournissant au moyen de contrôle du roulis des ordres de commande en fonction des mesures des angles S et G faites par l'autodirecteur conduisant à une orientation de la poussée telle que à tout instante = o et G = o.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la vitesse de rotation en roulis du missile est accélérée sur un demi tour et décélérée sur l'autre demi tour.
4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le roulis est balancé de droite à gauche d'un angle compris entre zéro degré et 90 degrés.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dès que l'acquisition de la cible par l'autodirecteur est réalisée, ce dernier fournit la mesure du module instantanée ω̇ du vecteur rotation de la droite de visée, à un système d'asservissement qui à son tour fournit aux moyens de contrôle de roulis, des signaux de commande assurant l'évolution entre deux limites ω̇ mini et ω̇ maxi correspondant respectivement à une valeur Ø1 et Ø2 de l'angle Ø que fait la force F avec le vecteur rotation instantané faisant ainsi suivre au missile une trajectoire en spirale convergente vers la cible durant la phase de guidage.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'angle Ø1 est voisin de zéro degré et l'angle Ø2 voisin de 90 degrés.
7. Missile équipé des moyens de mise en oeuvre du procédé conforme à l'une des revendications précédentes.
8. Missile selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens de contrôle du roulis sont constitués par un empennage qui peut tourner librement autour de l'axe du missile, la liaison entre cet empennage tournant et le propulseur étant assuré par un moteur couple comportant un rotor R et un stator S recevant les signaux de commande fournis par un système d'asservissement en fonction des paramètres de pilotage et de guidage de telle sorte que le couple antiroulis de cet empennage tournant provoque une modification d'orientation de la poussée P donc de la force F et de ses composantes Fx et FZ par rapport à une trièdre de référence liée à l'espace.
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FR2463909A1 (fr) | 1981-02-27 |
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