EA028393B1 - Способ и устройство для очистки воды - Google Patents
Способ и устройство для очистки воды Download PDFInfo
- Publication number
- EA028393B1 EA028393B1 EA201300406A EA201300406A EA028393B1 EA 028393 B1 EA028393 B1 EA 028393B1 EA 201300406 A EA201300406 A EA 201300406A EA 201300406 A EA201300406 A EA 201300406A EA 028393 B1 EA028393 B1 EA 028393B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- chamber
- sludge
- volume
- flow rate
- stream
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/54—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using organic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/01—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation using flocculating agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/02—Settling tanks with single outlets for the separated liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/28—Mechanical auxiliary equipment for acceleration of sedimentation, e.g. by vibrators or the like
- B01D21/286—Means for gentle agitation for enhancing flocculation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
- C02F11/14—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents
- C02F11/147—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using organic substances
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
- C02F1/74—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/40—Liquid flow rate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2301/00—General aspects of water treatment
- C02F2301/06—Pressure conditions
- C02F2301/066—Overpressure, high pressure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2303/00—Specific treatment goals
- C02F2303/06—Sludge reduction, e.g. by lysis
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу и устройству для очистки воды путем обработки коллоидных структур, содержащихся в жидкости и/или шламе, доставляемом непрерывным потоком с расходом Q=V/ч. Поток впрыскивают в камеру (2), находящуюся под избыточным давлением относительно атмосферного давления, причем упомянутая камера (2) имеет объем v<V/20, где V- объем шлама, подаваемый в камеру за 1 ч, и одновременно в неё закачивают воздух (10) с расходом d.
Description
Данное изобретение относится к способу очистки воды посредством обработки коллоидных структур (коллоидов), присутствующих в жидкости и/или шламе, которую(ый) подают непрерывном потоком с определенным объемным расходом.
Изобретение также относится к устройству, осуществляющему заявленный способ.
Изобретение находит особенно важное, хотя и не исключительное, применение в области очистки загущенной воды, например, от содержащего воду сухого вещества (СВ), а также в области обезвоживания (дегидратации) шламов.
Большая часть сточных вод, загрязненных вод, мутных вод или илистых вод содержит коллоиды, которые присутствуют либо в твердых фазах суспензии, особенно в их органической фракции, или собственно в воде.
Эти коллоиды придают потоку в целом окраску и мутность, что является источником проблем.
Воздействуя на (разрушая) эти коллоидные структуры, изобретение направлено на получение потока, который после обработки является практически прозрачным.
Известны способы, позволяющие, по меньшей мере, частично удалить коллоиды.
Эти способы, по существу, включают добавление в технологический процесс обработки одного или более коагулянтов, а затем флокулянтов, в количествах, достаточных для агломерации и сгущения коллоидов, которые впоследствии удаляют, например, с помощью осаждения или центрифугирования.
Однако, способы, известные из предшествующего уровня техники, не обеспечивают достаточного удаления коллоидов из жидких отходов, которые часто остаются сильно мутными и/или содержат твердую фракцию (твердое вещество) с высоким содержанием воды.
Обработки подобного типа приводят к значительным транспортным расходам и, как правило, дополнительному сжиганию.
Данное изобретение позволит снизить количество шлама в процессе получения воды высокой степени чистоты без добавления реагентов в значительных количествах.
Известно, что коллоидные частицы имеют две основные характеристики.
Их диаметр очень мал (от 1 нм до 1 мкм) и они имеют отрицательный электрический заряд, вызывающий отталкивание коллоидных частиц друг от друга.
Эти две характеристики являются причиной того, что коллоиды имеют чрезвычайно низкую скорость оседания, которую применительно к процессам очистки воды даже можно считать нулевой.
В рамках известной обработки с помощью коагуляции/флокуляции данная проблема решена следующим образом.
На первой стадии коагуляции подавляют отталкивание коллоидных частиц друг от друга, добавляя соли металлов (как правило, солей железа или алюминия). Катионы металлов (А1+ и Ре+) связываются с коллоидными частицами и нейтрализуют их. После этого коллоидные частицы способны к столкновениям.
На второй стадии флокуляция решает проблему маленького диаметра коллоидов. В самом деле, их небольшая масса не обеспечивает возможность естественного оседания, которое можно использовать при обработке.
При добавлении флокулянта происходит агломерация коллоидных частиц, и агломерат коллоидов, называемый флокулой, имеет массу, достаточную для оседания.
Добавляемым флокулянтом является, как правило, полимер, органический или природный.
Изобретение отталкивается от концепции, которая радикально отличается от концепций удаления коллоидов, известных из предшествующего уровня техники.
Чтобы достигнуть этой цели, изобретение направлено на введение большой энергии (> 10000 Дж) в поток, содержащий коллоидные частицы, который представляет собой и жидкость, и шлам (осадок), все в замкнутой и окисляющей (воздушной) среде, чтобы, как это ни удивительно, устранить отрицательные характеристики коллоидов, препятствующие их удалению.
Применительно к обезвоживанию шлама способ улучшает разделение жидкости/твердого вещества (осадка) и демонстрирует превосходный результат вне зависимости от того, применяется ли он отдельно или в сочетании с другими способами разделения, такими как центрифугирование или фильтрация.
В частности, этот метод дает превосходный результат сам по себе в отношении сильно минерализованных шламов (т.е. тех, у которых процент органического вещества на 100% массы сухого вещества составляет меньше 5-15%).
Для минерализованных шламов можно получить оптимальный результат, если сочетать данный способ с дополнительным оборудованием для разделения (ленточный фильтр или центрифугирование), расположенным вниз по течению относительно устройства, что увеличивает количество твердой фазы (осадка) более чем на 10%, например на 25%.
Следовательно, существующие установки можно легко усовершенствовать путем добавления одного или более реакторов, которые осуществляют изобретение, и это, впоследствии и в качестве примера, сэкономит расходы на транспорт и окончательное сжигание осадка.
Более того, изобретение демонстрирует низкое потребление электроэнергии и не использует очень большого количества расходного материала (сжатого воздуха, добавок).
- 1 028393
Кроме того, в соответствии со способом используют простое и очень компактное устройство, которое легко перемещать и которое следовательно можно установить в местах, не имеющих легкого доступа.
Возможна продолжительная работа устройства в соответствии с изобретением при сниженных требованиях (ограничениях) по эксплуатации.
Обработка согласно данному изобретению не вызывает загрязнения при использовании способа, который сам по себе является значительно более экономичным, чем уже известные в области разделения жидкости и твердого вещества (центрифугирование, пресс-фильтр, ленточный фильтр, непрерывная окислительная рециркуляция и т.д.).
Наконец, изобретение позволяет получить новый тип пористого обезвоженного осадка, содержащего полезный остаток, что само по себе удивительно.
С этой целью изобретение, по существу, предлагает способ очистки путем обработки коллоидных структур, содержащихся в жидкости и/или шламе, подаваемом непрерывным потоком с объемным расходом Оы;=У/ч. характеризующийся тем, что поток впрыскивают в камеру, находящуюся под избыточным давлением относительно атмосферного давления, причем упомянутая камера является проточной камерой, предназначенной для пропускания непрерывного или полунепрерывного потока, имеющей объем ν<νΕΒ/20, с одновременной инжекцией воздуха в камеру с расходом б в место, расположенное ниже подачи потока в указанную камеру.
В приведенном выше определении значение νΕΒ является, естественно, значением объема очищаемого шлама, проходящего через (подаваемого в) камеру за 1 ч, выраженным, например, в м3.
Под камерой подразумевается резервуар или реактор определенного закрытого объема, включающий входное отверстие для потока и выходное отверстие для потока, прошедшего обработку, с поперечным сечением, более узким, чем сечение реактора.
Следовательно, камера является камерой для прохождения потока под давлением.
Под значением ν<ν/20 или ν<5% V подразумевают значение меньше или приблизительно меньше, с допустимым отклонением порядка ±10-±20%.
Предпочтительно ν<ν/25 или ν<ν/50.
В одном предпочтительном варианте воплощении изобретения превосходные результаты достигаются, в частности, благодаря сочетанию множества функций в той же малогабаритной камере путем создания четырех функциональных зон:
содержащей суспензию зоны для введения слегка сжатого воздуха или для предотвращения оседания слишком тяжелых частиц, которые все же способны подниматься внутри реактора и выходить из верхней части вместе с более мелкими частицами;
зоны гидравлического удара, в которую подают потоки жидкости;
зоны поднятия (всплытия), состоящей из приблизительно 1 единицы по массе газа, 0.1 единицы воды, 0.01 единицы твердого вещества. Внутри этой зоны создают очень сильное перемешивание за счет подачи воздуха в рекомендуемых условиях (по интенсивности и давлению);
декомпрессионной зоны, регулируемой, например, золотниковым клапаном, расположенным в верхней части реактора. В примере с данным золотниковым клапаном от клапана требуется поддержание в реакторе относительного давления приблизительно 0.5-2 бар.
Данное изобретение позволяет передавать высокую кинетическую энергию на основе кинетической энергии накачивания, которая преобразуется в энергию удара внутри маленькой емкости.
Одновременная подача воздуха повышает уровень энергии малогабаритной камеры за счет дальнейшего повышения турбулентности.
Гидравлический режим в камере, следовательно, отрегулирован таким образом, чтобы быть высокотурбулентным (Ке >> 3000), и поэтому, в сочетании с окислением, связанным с инжекцией воздуха, вызывает удаление или разрушение коллоидных структур.
Причина состоит в том, что столкновения воздуха, воды и осадка (шлама) вызывают проникновение воздуха внутрь твердого вещества путем физического замещения части внедренной между коллоидами воды воздухом, что в то же время обеспечивает окисление потока.
Например, было замечено, что в промышленном шламе нефтяной промышленности, который имеет высокое содержание сухого вещества (СВ) (> 20 г/л), содержащего 90% органического вещества, при увеличении содержания твердых веществ при фильтрации или центрифугировании получают остаточную воду, которая является окрашенной и мутной, что указывает на содержание в ней коллоидов, в то время как при использовании способа по изобретению (до использования других способов увеличения содержания твердых веществ) получают прозрачную остаточную воду с ХПК менее 300 мг/л, другими словами, без коллоидов, насколько известно специалисту в данной области.
Наконец, неожиданно, было замечено, что способ согласно изобретению делает возможным удаление растворенных в воде молекул, приводя к значительному удалению загрязняющих веществ и, таким образом, еще более способствует желаемой очистке.
Поток предпочтительно образован по меньшей мере двумя отдельными потоками, которые впры- 2 028393 скивают (распыляют) один на другой. В предпочтительных вариантах воплощения изобретения придерживаются одного и/или другого из следующих положений:
поток инжектируют в камеру через два идентичных отверстия, расположенных друг напротив друга в нижней части указанной камеры, причем воздух инжектируют ниже данных отверстий, причем воздух, вода и осадок выходят из верхней части камеры;
воздух инжектируют с расходом б>1.5 ЦЕВ, например больше 5 ЦЕВ, 10 ЦЕВ или в 1.5-15 раз больше
Ωεβ; воздух инжектируют под средним давлением. Под средним давлением понимают давление между 1.4 и 2.5 бар, предпочтительно между 1.6 и 1.9 бар. Такое давление создает пузырьки большего размера, которые способны проникать в среду более эффективно путем распространения внутри камеры случайным образом; УЕВ<У/50; у<УЕВ/100;
по меньшей мере один жидкий реагент непрерывно подают внутрь камеры со скоростью (расходом) т;
объемный расход ОЕВ больше или равен 15 м3/ч, объемный расход б больше или равен 25 м3/ч, а относительное давление в камере выше или равно 0.8 бар;
расход Ωεβ больше или равен 20 м3/ч, объемный расход б больше или равен 50 м3/ч, а относительное давление в камере выше 1.2 бар;
жидкий реагент представляет собой катионный органический флокулянт;
потоки обезгаживают на выходе из камеры, а полученные газы используют для подачи воздуха для инжекции в нижней части.
Изобретение также предлагает устройство для обработки коллоидных структур, содержащихся в жидкости и/или шламе, подаваемом непрерывным потоком с объемным расходом ОЕВ=У/ч. характеризующееся тем, что оно включает закрытую камеру объемом у<Уев/20, где УЕВ является значением объема очищаемого шлама, проходящего через камеру за 1 ч, содержащую как минимум два идентичных отверстия, расположенных напротив друг друга в нижней половине камеры;
средства для сбора шлама и направления потока собранного таким образом шлама в упомянутую камеру по меньшей мере двумя отдельными потоками, причем каждый поток инжектируют через одно из упомянутых отверстий;
средства для подачи воздуха в камеру с объемным расходом б в место, расположенное ниже упомянутых отверстий; и средства для удаления потока, расположенные таким образом, чтобы поддерживать в камере избыточное давление.
Поток предпочтительно удаляют в верхней части с помощью клапана для сброса давления, который открывается при превышении заданного порогового значения.
Также предпочтительно, чтобы объем у<Уев/50.
Также предпочтительно, чтобы объем у<УЕВ/100.
Согласно другому предпочтительному варианту устройство содержит средства для подачи жидкого реагента с определенной скоростью непосредственно в камеру.
Суть изобретения будет лучше понятна из приведенного далее описания предпочтительных вариантов воплощения изобретения, приведенных в качестве неограничивающих примеров. Описание дано со ссылками на сопроводительные чертежи, в которых:
фиг. 1 является схемой, иллюстрирующей принцип способа обработки в соответствии с одним вариантом воплощения изобретения;
фиг. 2 является рабочей схемой одного варианта воплощения устройства в соответствии с изобретением;
фиг. 3 представляет собой схематическое изображение, иллюстрирующее переработку шлама с использованием устройства согласно изобретению.
Фиг. 1 показывает принципы способа обработки или разрушения коллоидных структур, содержащихся в потоке, в соответствии с более подробно описанным здесь вариантом воплощения изобретения.
В реакторе 1, образованном продолговатой камерой 2, которая расположена вокруг оси 3 и имеет маленький объем ν порядка 50 л, потоки (стрелки 4) впрыскивают через два расположенных друг напротив друга отверстия (порты) 5 и 6, которые являются симметричными относительно оси 3 камеры.
Отверстия расположены в нижней части камеры, например, на расстоянии й от основания 7 камеры, которое составляет от одной пятой до одной третьей высоты Н камеры.
Эти два отверстия, расположенные друг напротив друга, позволяют подавать поток воды, содержащий большое количество сухого вещества (СВ) (например, содержание СВ составляет 10% общей массы), под давлением, что вызывает сильное соударение в месте встречи двух потоков в зоне 8.
Другими словами, накачивание извне загрязненной воды (не показано) в камеру малогабаритного реактора 1 через расположенные друг напротив друга отверстия (каналы) создает столкновение потоков в зоне 8 благодаря давлению на выходе из подающего насоса или насосов (не показано), которое зависит от высоты воды в подающих насосах выше по течению относительно отверстий и от потерь давления в
- 3 028393 рабочем контуре.
Обычно, при использовании коммерческих промышленных насосов и контура без избыточных погрешностей на выходе 9 отверстий в камеру можно легко получить давление 2 бара.
Кинетическая энергия накачивания затем преобразуется в энергию соударения, которую увеличивают до предела за счет увеличения скорости подачи в камеру через выходные отверстия регулирующих патрубков 9, имеющих уменьшенные размеры, которые, однако, сравнимы с максимальным размером частиц шлама.
Более того, в соответствии с более подробно описанным здесь вариантом воплощения изобретения сжатый воздух (стрелка 10) вводят ниже зоны 8.
Под сжатием подразумевается незначительное избыточное давление, которое может составлять между 0.1 бар (относительное давление) и 1 бар (относительное давление) по отношению к атмосферному давлению, например относительное давление 0.8 бар.
Этот воздух вводят через воздухораспределительное устройство 11, например устройство, образованное кольцеобразной, змеевидной (спиральной) или прямолинейной трубой, позволяющее пузырькам воздуха распределяться по поверхности камеры через отверстия 12, распределенные вдоль указанной трубы 13.
Воздух также можно вводить через отверстие (порт) в нижней части.
Устройство для подачи воздуха расположено ниже точки встречи потоков в зоне 8, например, между одной десятой и одной пятнадцатой высоты Н камеры, и создает большие пузырьки В с диаметром, например, между 1 мм и 1 см.
Такая подача воздуха увеличивает уровень энергии в камере, которая находится под избыточным давлением относительно ее выхода 14, предназначенного для выведения потоков после обработки.
В верхней части 15 камеры, как правило, образуется функциональная зона 16, в которой достигается чрезвычайно турбулентное перемешивание с участием броуновского движения (пунктирная линия 17).
В нижней части 18 реактора, как правило, предусмотрен сброс 19 компонентов, которые являются слишком плотными и не могут выйти через верхнюю часть реактора, причем сброс производят последовательно.
Выходящие из выходного отверстия 14 реактора воздух, вода и осадки дают, после декантации, физически отделенную от твердого вещества прозрачную воду с очень низким содержанием твердого вещества, в частности, меньше 30 мг/л или даже 10 мг/л, при том, что изначально содержание твердого вещества могло достигать более 500 мг/л.
Полученное на данном этапе твердое вещество, не содержащее коллоидов (деколлоидизированное), является более пористым и, следовательно, легко поддается уплотнению (прессованию). В зависимости от исходного содержания органического вещества его даже можно гранулировать прямо на выходе из реактора.
Воздух подают при среднем давлении, например, между 1.6 и 1.9 бар (абсолютное давление) к давлению в самой камере, так чтобы в смеси могли быть большие пузырьки, способные проникать в смесь и случайным образом распространяться в реакторе для создания ожидаемого перемешивания.
Более того, воздух подают с высоким объемным расходом ά, другими словами в 1.5-15 раз (в м3/ч, приведенных к нормальным условиям (н.у.)) больше объемного расхода бЕВ подаваемой воды (м3/ч).
Газ, извлекаемый из реактора, выходит с водой и осадком (твердым веществом) с расходом, создаваемым напорным усилителем, и может быть выделен (извлечен), обработан и, где это уместно, возвращен в оборот для повторного использования в нижней части реактора.
Следует отметить, что наличие крупнозернистого вещества типа песка, гравия и т.п., повышает количество столкновений и, следовательно, улучшает процесс.
Давление в камере, в свою очередь, устанавливают и/или регулируют таким образом, чтобы оптимизировать внутреннюю энергию путем генерирования восходящего потока, выходящего из верхней части.
Поэтому, такое давление зависит от функциональных особенностей контура (водяного уровня насосов), а также типа потоков и желаемых степеней очистки.
Выбранный в итоге размер реактора также определен специалистом на основе базовых знаний инженера в области химических технологий и исходя из схемы потоков.
Давление и выход обеспечивают, например, с помощью клапана, выпускающего поток, когда заданное давление оказывается превышенным.
Так как в способе в соответствии с изобретением применяют перемешивание в трех фазах - твердой, жидкой и газообразной - на выходе необходимо произвести разделение, которое учитывает обезгаживание более плотной, чем вода твердой фазы, и удаление воды.
Более того, в одном из предпочтительных вариантов воплощения изобретения добавляют коагулянт (например, известь, хлорид железа и т.д.).
Эту дополнительную добавку осуществляют, например, в функциональной зоне 16.
Соответственно, в реакторе объемом 55 л с распылительными форсунками в реакторе диаметром 40 мм можно обрабатывать до 20 м3/ч шлама.
- 4 028393
Более того, неожиданно оказалось, что когда давление в реакторе выше 0.8 бар (относительное давление), расход водного шлама, образованного, например, суспензиями с содержанием сухого вещества (СВ) 5%, причем сухое вещество является продуктом биоразложения болотных трав (ежовника Вальтера), глины, песка и различных нефтяных остатков в следовых количествах (<1%), может превышать 15 м3/ч, а когда объемный расход воздуха ά больше 25 м3/ч, достигается уникальное разделение с максимальной скоростью декантации осадка, который после сушки имеет новый, пористый, гранулированный внешний вид.
С 55-литровым реактором и 40-миллиметровыми форсунками для инжекции потока внутрь получают значения скоростей соударений, которые являются очень высокими, а времена пребывания частиц в реакторе очень малы (ср. табл. I ниже).
Таблица I
м3/час | ||||||||||
Расход ПТ | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 10 | 15 | 20 | ||||||||||
м/с | ||||||||||
Скорость соударений, твёрдые частицы | 0.111 | 0.221 | 0.332 | 0.442 | 0.553 | 0.774 | 1.105 | 1.658 | 2.210 | |
секунды | ||||||||||
Время пребывания, реактор | 198.00 | 99.00 | 66.00 | 49.50 | 39.60 | 28.29 | 19.80 | 14.80 | 9.0 |
Таким образом, благодаря изобретению в течение нескольких секунд можно достичь обезвоживания (дегидрации), значительно улучшенного по сравнению с существующими методами.
Помимо заметного выигрыша во времени обработки, требуется очень низкое потребление электроэнергии, сжатого воздуха и флокулянта.
Кроме того, небольшие размеры камеры делает ее легко транспортируемой и позволяют устанавливать ее в местах, где доступ затруднен, тем не менее, обеспечивая непрерывную работу с большой простотой.
Очистка в соответствии с изобретением не вызывает загрязнения и достигается благодаря гораздо более экономичной процедуре по сравнению с другими системами очистки, в число которых входят центрифуги, пресс-фильтры, ленточные фильтры и т.д., которые можно рассматривать для решения задачи по разделению жидкости и твердого вещества.
В качестве примера, в табл. II ниже приведены данные об улучшении Δ содержания твердых веществ, полученных способом в соответствии с изобретением, для шлама с промышленной станции очистки Фос-сюр-Мер (Роз зиг Мег), причем шлам имел низкое содержание минеральных веществ (90% органического вещества), в области нефтепереработки.
Сравнение провели между простой очисткой с помощью ленточного фильтра (с фильтрующей тканью, где воду и осадок разделяют путем подачи насосом и перемещения между отжимными валиками) и таким же ленточным фильтром, использованным после предварительной обработки способом в соответствии с изобретением.
Для камеры объемом ν = 55 л варьировали параметры объемного расхода шлама (м3/ч), объемного расхода газа ά (м3/ч, н.у.)) и относительного давления Р внутри камеры (бар) для заданного содержания сухого вещества (СВ) на выходе из камеры (в г/л).
Также приведены результаты для различного начального состояния шлама - т.е. свежий (без промежуточного хранения), не очень свежий (после хранения в течение трех дней) или ферментированный (после нескольких дней хранения в отсутствие кислорода).
Видно, что высокий расход газа (в восемь раз больше расхода шлама) и высокое давление в камере (1.3 бар) повышают содержание твердых веществ до 48.8% (проба № 10) для достаточно низкого исходного содержания (СВ=8.2 г/л), что свидетельствует об эффективности разрушения/удаления коллоидов (деколлоидизации).
В среднем для свежего шлама (см. пробы № 13-16) с содержанием СВ 32.4 г/л при объемном расходе газа, в 20 раз превышающем расход шлама, и относительном давлении в камере 1 бар, способ по данному изобретению позволяет увеличить содержание твердых веществ (содержание СВ по весу относительно общего веса шлама, т.е. СВ + жидкость) на 24-36.4% или в среднем на 30%.
- 5 028393
Таблица II
№ пробы | Тип промышленного шлама, Роз зиг Мег | Объемный расход | Давление в камере | На входе | Δ На Сухие выходе вещества | |
Ωεβ шлама газа | Р | СВ | ||||
м3/час | м3/час, н.у. | бар | г/л | % % | ||
1 | Не очень свежий | 2.8 | 40 | 0.5 | 24 | 14.7 |
2 | Не очень свежий | 2 | 50 | 0.8 | 24 | 20 |
3 | Не очень свежий | 3 | 60 | 1.4 | 26 | 35.5 |
4 | Не очень свежий | 2 | 60 | 1 | 26 | 22.1 |
5 | Не очень свежий | 2 | 60 | 1 | 26 | 21.1 |
6 | Не очень свежий | 2 | 60 | 1 | 26 | 20.4 |
7 | Свежий | 1.5 | 60 | 1.1 | 26 | 26.6 |
8 | Свежий | 1.3 | 60 | 1 | 8.2 | 22.2 |
9 | Свежий | 1.2 | 60 | 0.8 | 11 | 24.4 |
10 | Сброженный | 8 | 60 | 1.3 | 24 | 48.8 |
11 | Сброженный | 6.2 | 60 | 1.1 | 32.4 | 32 |
12 | Сброженный | 3 | 70 | 0.8 | 32.4 | 26.2 |
13 | Свежий | 3 | 60 | 1 | 32.4 | 24 |
14 | Свежий | 3 | 60 | 1 | 32.4 | 26 |
15 | Свежий | 3 | 60 | 1 | 32.4 | 36.4 |
16 | Свежий | 3 | 60 | 1 | 32.4 | 30.1 |
17 | Свежий | 4.4 | 40 | 1.6 | 32.4 | 27.2 |
18 | Свежий | 5.6 | 50 | 0.9 | 32.4 | 33 |
19 | Не очень свежий | 6.5 | 60 | 0.5 | 24 | 28.2 |
В табл. III последовательно показаны примеры результатов, полученных с помощью только устройства (без дополнительной очистки) на осадках (высокоминерализованном шламе) и с дополнительной очисткой (на ленточном фильтре).
Очистку с помощью только изобретения можно сравнить с очисткой с помощью только ленточного фильтра, при которой увеличение содержания твердых частиц не превышает 15-18%.
Превосходные результаты были получены даже без дополнительной очистки с помощью фильтра или центрифуги.
Таблица III
Пробы, № | Тип промышленного шлама, Роз зиг Мег | Расход | Давление в камере | Вход | Δ Сухие вещества | Выход | |
Ωεβ шлама | 4 газа | Р | СВ | ||||
м3/час | м3/час, н.у. | бар | г/л | % | % | ||
20 | осадки | 1.3 | 60 | 1.1 | 130 | 61.6 | |
21 | осадки | 1.2 | 60 | 1.1 | 84 | 56.7 | 69.5 |
22 | осадки | 1.3 | 70 | 1 | 84 | 43.2 | 67.1 |
Само по себе | Само по себе + фильтр |
На фиг. 2 показана схема работы устройства 20 в соответствии с вариантом воплощения изобретения, описанным здесь более подробно.
Устройство 20 дает возможность разделить жидкую составляющую и сухие вещества шлама, подаваемого в точке 21 непрерывным потоком с расходом С)Ев=У/И, причем поток в точке 21 далее разделяется на два потока для подачи к отверстиям (портам) 22.
Более конкретно устройство 20 содержит закрытую камеру Е из нержавеющей стали, объем камеры ν меньше 20 V (где V - объем шлама, подаваемый в камеру за час), например, 55 л для расхода С)ЕВ = У/Ь, составляющего 1.5 м3/ч; при этом камера содержит, по меньшей мере, два идентичных, расположенных друг напротив дуга отверстия или порта 22, которые расположены в нижней половине 23 камеры, на расстоянии, равном, например, одной третьей высоты камеры.
Камера состоит, например, из цилиндрической части 24, которая заканчивается в верхней части и в нижней части двумя идентичными конусообразными зонами 25 с углами при вершине, например, порядка 120°.
- 6 028393
Каждый конец сам по себе заканчивается верхней трубой 26 и нижней трубой 27. Нижняя труба 27 в основании 27 камеры подсоединена к трубе 28, снабженной золотниковым клапаном 29 для периодического удаления сухого вещества 30, которое отделяют декантацией.
Устройства 20 дополнительно включает средства 31 для подачи воздуха 32 в камеру с расходом ά ниже отверстий 22.
Эту подачу осуществляют, например, через прямолинейную трубу или трубку 33 с малым диаметром, например, 5 см, и длиной по существу равной диаметру цилиндрической камеры; труба (трубка) включает расположенные с равными интервалами форсунки 34 для равномерного выхода сжатого воздуха в камеру и распределения по ней, создающего большие пузырьки, которые вызывают значительное перемешивание (водовороты 35).
Предусмотрены средства 36, которые сами по себе известны, для подачи жидкого реагента 37, например, коагулянта. Эти средства образованы, например, резервуаром для хранения 38, из которого с помощью насоса-дозатора 39 и золотникового клапана 40 с дистанционным управлением осуществляют подачу во внутреннюю часть камеры выше отверстий 22 в зону турбулентности.
Устройство 20 также содержит средства 41 для непрерывного удаления жидкости, которая вошла в камеру, с помощью золотникового клапана или другого клапана 42, который открывается при достижении давления в камере выше предусмотренного, например, 1.3 бар.
Также можно не устанавливать золотниковый клапан, так как находящийся ниже по течению поток сам по себе создает потерю давления, требуемую для поддержания камеры при относительно повышенном давлении.
Затем жидкость 43 удаляют в верхней части, оставляя ее в отстойнике 44, по существу известном.
Например, этот отстойник 44 состоит из цилиндрического резервуара 45, в который труба сброса 46 открывается ниже рабочего уровня 47, чтобы ограничить турбулентность.
Отстойник 44 разгружается сам по себе с помощью перелива через край в точке 48, через нетурбулентную боковую часть резервуара 49, которая отделена от остальной части резервуара решетчатой (ажурной) стенкой.
Осевшее твердое вещество 50 удаляют из нижней части 51, и впоследствии его можно подвергнуть обработке.
На фиг. 3 приведен вид сверху устройства 20, изображенного на фиг. 2, которое в соответствии с изобретением из шлама 52 производит лепешку 53.
В оставшейся части описания те же обозначения будут использованы для аналогичных элементов.
Начиная со шлама или потока 52, содержащего сухие вещества, который с расходом ОЕ; закачивают в оборудование 54 с помощью насоса 55, имеющего высоту воды Но, камеру Е наполняют через два отверстия 22, которые расположены друг напротив друга. Поэтому расход в каждом отверстии делится на два, О····//.
Подачу воздуха 32 производят ниже отверстий, как описано выше, через порт (канал) 56.
Реагент (коагулянт, такой как хлорид железа или известь), который сам по себе известен и должен применяться специалистом в данной области в зависимости от очищаемых потоков, непрерывно подают в камеру Е из бака 38 с помощью насоса-дозатора 39.
После обработки в камере, как это описано выше, выходящий поток удаляют в верхней части 41, чтобы получить дефрагментированную, деколлоидизированную жидкость 57, как это схематично показано на фиг. 3.
Этот деколлоидизированный и дефрагментированный поток затем поступает в отстойник 45. После декантации, которая непрерывно происходит в течение нескольких секунд, вода, исследованная в точке 58, является чрезвычайно чистой и пропускает, например, 99% света, который проходит через нее, или даже 99,5% света.
В точке 59, после возможной дополнительной обработки с целью уплотнения в 60, получают особенно полезную (выгодную, перспективную) лепешку из уплотненного шлама, который является аэрированным и затвердевшим и имеет превосходную пористость между 5 и 15%.
Продукт такого типа, полученный в соответствии с изобретением, является новым и формирует материал для последующих применений в качестве верхнего слоя грунта, сырья в строительстве и т.д.
Далее, со ссылкой на фиг. 3, приведено описание последовательности обработки в соответствии с более детально описанным вариантом воплощения изобретения.
Например, из окружающей среды (внешнего оборудования) с помощью насоса (55) подают поток 54, содержащий шлам 52.
В одном примере применения уровень шлама, то есть процент сухого вещества в пересчете на твердый материал, составляет, например, от 3 до 10%.
Этот шлам поступает в камеру Е объемом, например, ν=100 л, с объемным расходом, например, между 5 и 50 м3/ч, например 15 м3/ч.
Как описано выше, поток инжектируют в реактор через два расположенных друг напротив друга отверстия (порта) 22. Одновременно, через нижнюю рампу 33 реактора, подают воздух с объемным расходом более, например, 25 м3/ч (н.у.).
- 7 028393
Относительное давление в реакторе составляет 0.3-1.5 бар, например более 0.8 бар, в зависимости от уровня воды в насосе и/или насосах, подающих потоки, а также от потери давления, создаваемой самой камерой и золотниковым клапаном 42, расположенным в верхней части указанной камеры.
Давление внутри реактора можно регулировать, в частности, с помощью этого верхнего золотникового клапана или другого клапана.
Поток, таким образом перемешанный с воздухом и наполненный им, остается в реакторе в течение времени, соответствующего относительному соотношению между расходами, объемом и давлением.
Например, он остается в реакторе в течение нескольких секунд, например, меньше 1 минуты, до удаления.
Это время даже может быть гораздо меньше, так как при объемном расходе потока больше 20 м3/ч время пребывания внутри камеры может составлять, например, меньше 10 секунд.
Сама по себе объемная скорость подачи (расход) шлама оказывает прямое воздействие на скорость соударения в соответствии с представленной выше таблицей, при том, что время контакта и время пребывания в реакторе под давлением также влияют на скорость образования флокул и их оседание.
Расход воздуха и эффект давления в реакторе также являются теми параметрами, которые, принимая во внимание требуемый результат, можно подобрать способом, известным специалистом в данной области техники.
После обработки шлам выходит из реактора под давлением, соответствующим давлению в потоке с определенным расходом жидкости в трубе 43, в отстойный бак 45, в котором происходит оседание способом, который сам по себе известен.
Вода, полученная как супернатант, отличается высокой чистотой и сама непрерывно удаляется в точке 58.
Осадок, полученный в нижней части отстойного бака, удаляют непрерывно или периодически, в соответствии с заданными периодами, например, один раз в день.
Действие по удалению этого осадка очень быстро повышает его качество, в частности, его хорошую пористость.
Обработка, проведенная способом и с использованием реактора в соответствии с изобретением, приводит к получению пористого обезвоженного продукта (лепешки, кека), а извлеченный осадок (твердое вещество) является пустым, сухим и поддается обработке. Достаточно нескольких часов, по сравнению с тремя месяцами, необходимыми при так называемой обычной сушке, чтобы получить сравнимый результат, а свойства получившегося продукта гораздо лучше при использовании данного изобретения, так как осадок более пригоден для вторичной переработки.
Как совершенно понятно и следует из приведенного выше описания, данное изобретение не ограничено вариантами его воплощения, которые были описаны более подробно. Напротив, оно охватывает все варианты воплощений, и в особенности те, в которых отверстий для подачи потока более двух, например три, четыре или более, и они распределены по окружности камеры равномерно (регулярно) и под углом.
Claims (18)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Способ очистки жидких шламов, содержащих коллоиды, посредством обработки указанных шламов, подаваемых непрерывным потоком с объемным расходом ЩЕВ, характеризующийся тем, что поток шлама впрыскивают в камеру (2, Е), причем камера находится под избыточным давлением относительно атмосферного давления, упомянутая камера является проточной камерой, предназначенной для пропускания непрерывного или полунепрерывного потока, объем камеры составляет у<Уев/20, где Уев соответствует объему очищаемого шлама, проходящего через камеру в течение 1 ч, с одновременной инжекцией в камеру воздуха (10) с объемным расходом б в месте, расположенном ниже места подачи потока шлама в указанную камеру.
- 2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что поток жидкого шлама сформирован по меньшей мере из двух отдельных потоков шлама, которые направлены навстречу друг другу.
- 3. Способ по любому из пп.1, 2, характеризующийся тем, что воздух инжектируют с объемным расходом б>1.5рЕВ.
- 4. Способ по любому из пп.1-3, характеризующийся тем, что воздух инжектируют при давлении между 1.4 и 2.5 бар.
- 5. Способ по любому из пп.1-4, характеризующийся тем, что поток жидкого шлама инжектируют в камеру (2, Е) объемом у=Уев/20 через два идентичных расположенных друг напротив друга отверстия (22), которые находятся в нижней части (33) указанной камеры, причем воздух инжектируют ниже указанных отверстий, при этом воздух, воду и твердое вещество выводят в верхней части камеры.
- 6. Способ по любому из пп.1-5, характеризующийся тем, что объем камеры определен как у<Уев/50.
- 7. Способ по п.6, характеризующийся тем, что объем камеры определен как у<Уев/100.
- 8. Способ по любому из пп.1-7, характеризующийся тем, что по меньшей мере один жидкий реагент (37) непрерывно добавляют внутрь камеры (2, Е).- 8 028393
- 9. Способ по п.8, характеризующийся тем, что реагент является флокулянтом, добавляемым в камеру в зону турбулентности в количестве между 0.05 и 0.1% от содержания сухого вещества в шламе.
- 10. Способ по любому из пп.1-9, характеризующийся тем, что объемный расход рЕВ больше или равен 15 м3/ч, объемный расход ά больше или равен 25 м3/ч, а относительное давление в камере выше или равно 0.8 бар.
- 11. Способ по п.10, характеризующийся тем, что объемный расход рЕВ выше или равен 20 м3/ч, объемный расход ά выше или равен 50 м3/ч, а относительное давление в камере (2, Е) выше или равно 1.2 бар.
- 12. Способ по любому из пп.10 и 11, характеризующийся тем, что жидкий реагент является катионным органическим флокулянтом.
- 13. Способ по любому из пп.1-12, характеризующийся тем, что результирующие потоки освобождают от газа на выходе из камеры, а полученные газы используют для обеспечения инжекции воздуха в нижней части.
- 14. Устройство (20) для обработки жидких шламов, содержащих коллоиды, для осуществления способа по пп.1-13, выполненное с возможностью подачи жидких шламов непрерывным потоком с расходом РЕВ=У/ч, характеризующееся тем, что оно включает закрытую проточную камеру (2, Е), выполненную с возможностью вмещения объема у<Уев/20, где УЕВ соответствует объему очищаемого шлама, который предполагается пропускать через камеру в течение 1 ч, указанная камера содержит по меньшей мере два одинаковых противолежащих отверстия (22), расположенных в нижней части (23) указанной камеры;средства (55) для сбора шлама и подачи потока собранного таким образом жидкого шлама в указанную камеру по крайней мере двумя отдельными потоками, выполненные с возможностью впрыскивания каждого потока соответственно через одно из указанных отверстий (22);расположенные ниже указанных отверстий средства (31) для заполнения камеры воздухом (32), выполненные с возможностью обеспечения объемного расхода ά; и средства (41, 42) для непрерывного или полунепрерывного удаления всего потока, расположенные таким образом, чтобы поддерживать камеру под избыточным давлением.
- 15. Устройство по п.14, характеризующееся тем, что оно выполнено с возможностью удаления потока в верхней части с помощью предохранительного клапана (42), установленного с возможностью открывания при давлении выше заранее определенной пороговой величины.
- 16. Устройство по любому из пп.14 и 15, характеризующееся тем, что камера выполнена с возможностью вмещения объема у<Уев/50, где УЕВ соответствует объему очищаемого шлама, который предполагается пропускать через камеру в течение 1 ч.
- 17. Устройство по п.16, характеризующееся тем, что камера выполнена с возможностью вмещения объема у<Уев/100, где УЕВ соответствует объему очищаемого шлама, который предполагается пропускать через камеру в течение 1 ч.
- 18. Устройство по любому из пп.14-17, характеризующееся тем, что оно включает средства (36) для подачи жидкого реагента (37) с определенной скоростью непосредственно в камеру (2, Е).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1004285A FR2966819B1 (fr) | 2010-10-29 | 2010-10-29 | Procede et dispositif de clarification des eaux. |
PCT/FR2011/000583 WO2012056129A1 (fr) | 2010-10-29 | 2011-10-28 | Procede et dispositif de clarification des eaux |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201300406A1 EA201300406A1 (ru) | 2014-11-28 |
EA028393B1 true EA028393B1 (ru) | 2017-11-30 |
Family
ID=44010031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201300406A EA028393B1 (ru) | 2010-10-29 | 2011-10-28 | Способ и устройство для очистки воды |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US10029930B2 (ru) |
EP (2) | EP2632860B1 (ru) |
JP (1) | JP5827340B2 (ru) |
KR (1) | KR101976216B1 (ru) |
CN (1) | CN103328391B (ru) |
AU (1) | AU2011322382B2 (ru) |
BR (1) | BR112013009994B1 (ru) |
CA (1) | CA2815958C (ru) |
CL (1) | CL2013001182A1 (ru) |
CY (1) | CY1115941T1 (ru) |
DK (1) | DK2632860T3 (ru) |
EA (1) | EA028393B1 (ru) |
ES (2) | ES2625634T3 (ru) |
FR (1) | FR2966819B1 (ru) |
HK (1) | HK1189568A1 (ru) |
HR (1) | HRP20150055T1 (ru) |
IL (2) | IL225999A0 (ru) |
MX (1) | MX336194B (ru) |
MY (1) | MY165320A (ru) |
NZ (1) | NZ609902A (ru) |
PL (1) | PL2632860T3 (ru) |
PT (1) | PT2632860E (ru) |
RS (1) | RS53766B1 (ru) |
SG (1) | SG190094A1 (ru) |
SI (1) | SI2632860T1 (ru) |
WO (1) | WO2012056129A1 (ru) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR3013699B1 (fr) * | 2013-11-27 | 2017-07-21 | Orege | Procede de desodorisation d'une boue et dispositif mettant en oeuvre un tel procede. |
BR112016011437B1 (pt) * | 2013-11-27 | 2021-11-03 | Orege | Processo e dispositivo para tratamento e processamento de lamas, e bolo de lama orgânica solidificada |
US10730778B2 (en) * | 2017-01-09 | 2020-08-04 | F. Michael Lewis | Method and apparatus for increasing dewatering efficiency |
EP3658253A4 (en) | 2017-07-14 | 2021-01-06 | Omega Material Sciences, LLC | BIOPOLYMER WATER TREATMENT |
WO2021165989A1 (en) * | 2020-02-19 | 2021-08-26 | Yogeshwar Oberoi | System and method for sewage and waste water treatment reactor |
WO2022004062A1 (ja) * | 2020-06-29 | 2022-01-06 | 株式会社島津製作所 | 試料精製装置、分析システム |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2175897A1 (en) * | 1972-03-10 | 1973-10-26 | Timkin Ca | Treatment of activated sludges - by oxidation |
GB1429370A (en) * | 1972-11-14 | 1976-03-24 | Salen & Wicander Ab | Method and plant for purification of waste water |
EP0514543A1 (en) * | 1990-01-29 | 1992-11-25 | SAKURADA, Yasuyuki | Sewage purification apparatus |
US5935448A (en) * | 1997-12-24 | 1999-08-10 | Miller; Jorge | Water purification with in situ production of dispersed flocculant |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2751335A (en) * | 1951-02-01 | 1956-06-19 | Exxon Research Engineering Co | Method and apparatus for mixing and contacting fluids |
US2766203A (en) * | 1953-02-09 | 1956-10-09 | Union Oil Co | Water purification process and apparatus |
US3493501A (en) * | 1967-06-15 | 1970-02-03 | Allied Chem | Method for the removal of suspended matter in waste water treatment |
DE3128612A1 (de) * | 1981-07-20 | 1983-01-27 | Hilti AG, 9494 Schaan | Verfahren und vorrichtung zum trennen einer spuelfluessigkeit von feststoffen |
DE3162767D1 (en) * | 1980-05-22 | 1984-04-26 | Jan Schmidt | Method and apparatus for treatment and hygienisation of sewage sludge and other organic sludges |
US4415452A (en) * | 1982-03-18 | 1983-11-15 | Heil Richard W | Method and apparatus for treating organic wastewater |
JP2512420B2 (ja) * | 1985-06-09 | 1996-07-03 | 康之 桜田 | 水の処理方法と処理剤と処理装置 |
US5833865A (en) * | 1993-06-16 | 1998-11-10 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Sedimentation type solid-liquid separator |
GB2317169A (en) * | 1996-09-13 | 1998-03-18 | Kvaerner Davy Ltd | Anoxic and aerobic metabolisation of waste |
FR2832400B1 (fr) * | 2001-11-22 | 2004-02-13 | Herve Maurice Marcel G Brisset | Procede et dispositif de traitement des boues hydrophiles par effet de turbulence hydraulique associee a une oxydation et des reactions chimiques par apport d'additifs |
US20060196835A1 (en) * | 2003-01-31 | 2006-09-07 | Ebara Corporation | Method and apparatus for removing ions in liquid through crystallization method |
JP4247106B2 (ja) * | 2003-12-24 | 2009-04-02 | 一義 冨永 | 混濁汚水浄化装置 |
WO2010019633A1 (en) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | Jackson Edward E | Device and method for removing solids from solution |
SG176386A1 (en) * | 2010-05-18 | 2011-12-29 | Siemens Pte Ltd | Systems and techniques for electrodialysis |
-
2010
- 2010-10-29 FR FR1004285A patent/FR2966819B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2011
- 2011-10-28 BR BR112013009994A patent/BR112013009994B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-10-28 MY MYPI2013001537A patent/MY165320A/en unknown
- 2011-10-28 NZ NZ609902A patent/NZ609902A/en unknown
- 2011-10-28 RS RS20150027A patent/RS53766B1/en unknown
- 2011-10-28 JP JP2013535483A patent/JP5827340B2/ja active Active
- 2011-10-28 SG SG2013033543A patent/SG190094A1/en unknown
- 2011-10-28 MX MX2013004789A patent/MX336194B/es unknown
- 2011-10-28 CA CA2815958A patent/CA2815958C/en active Active
- 2011-10-28 AU AU2011322382A patent/AU2011322382B2/en active Active
- 2011-10-28 DK DK11787700.1T patent/DK2632860T3/en active
- 2011-10-28 PL PL11787700T patent/PL2632860T3/pl unknown
- 2011-10-28 ES ES14003511.4T patent/ES2625634T3/es active Active
- 2011-10-28 CN CN201180052172.8A patent/CN103328391B/zh active Active
- 2011-10-28 EP EP11787700.1A patent/EP2632860B1/fr active Active
- 2011-10-28 US US13/881,508 patent/US10029930B2/en active Active
- 2011-10-28 EP EP14003511.4A patent/EP2826752B1/fr active Active
- 2011-10-28 SI SI201130367T patent/SI2632860T1/sl unknown
- 2011-10-28 WO PCT/FR2011/000583 patent/WO2012056129A1/fr active Application Filing
- 2011-10-28 KR KR1020137012175A patent/KR101976216B1/ko active IP Right Grant
- 2011-10-28 ES ES11787700.1T patent/ES2528046T3/es active Active
- 2011-10-28 EA EA201300406A patent/EA028393B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-10-28 PT PT117877001T patent/PT2632860E/pt unknown
-
2013
- 2013-04-28 IL IL225999A patent/IL225999A0/en unknown
- 2013-04-29 CL CL2013001182A patent/CL2013001182A1/es unknown
-
2014
- 2014-03-18 HK HK14102709.2A patent/HK1189568A1/zh not_active IP Right Cessation
-
2015
- 2015-01-15 HR HRP20150055AT patent/HRP20150055T1/hr unknown
- 2015-01-15 CY CY20151100035T patent/CY1115941T1/el unknown
-
2018
- 2018-07-20 US US16/040,635 patent/US11623882B2/en active Active
-
2019
- 2019-05-12 IL IL266571A patent/IL266571B/en active IP Right Grant
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2175897A1 (en) * | 1972-03-10 | 1973-10-26 | Timkin Ca | Treatment of activated sludges - by oxidation |
GB1429370A (en) * | 1972-11-14 | 1976-03-24 | Salen & Wicander Ab | Method and plant for purification of waste water |
EP0514543A1 (en) * | 1990-01-29 | 1992-11-25 | SAKURADA, Yasuyuki | Sewage purification apparatus |
US5935448A (en) * | 1997-12-24 | 1999-08-10 | Miller; Jorge | Water purification with in situ production of dispersed flocculant |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
THOMAS, D.N. JUDD, S.J. FAWCETT, N.: "Flocculation modelling: a review", WATER RESEARCH, ELSEVIER, AMSTERDAM, NL, vol. 33, no. 7, 1 May 1999 (1999-05-01), AMSTERDAM, NL, pages 1579 - 1592, XP004160398, ISSN: 0043-1354, DOI: 10.1016/S0043-1354(98)00392-3 * |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11623882B2 (en) | Water clarification method and device | |
JP5827339B2 (ja) | 汚泥中の浮遊物から液体を分離する方法及びそのための装置 | |
AU2015261726B2 (en) | Method for the treatment of water comprising a step of adsorption on ion-exchanging resin and a step of ballasted coagulation/flocculation and of separation, and corresponding plant | |
JP2013540585A5 (ru) | ||
JP2013540586A5 (ru) | ||
KR100292225B1 (ko) | 오·폐수 및 축산, 분뇨폐수의 중수도화에 관한 방법 및 장치 | |
US20100102007A1 (en) | Process for Treatment of Sewage Waste Water | |
JP6330210B2 (ja) | 排水処理設備 | |
KR101697357B1 (ko) | 무동력 혼화응집조를 포함한 여과장치 및 이를 이용한 해수담수화 플랜트 | |
JPH06237B2 (ja) | 廃水処理方法及びその装置 | |
KR101045878B1 (ko) | 상하수 고도 처리를 위한 고효율 하이브리드 침전지 | |
KR101781496B1 (ko) | 다단 여과장치 및 여과방법 | |
KR20010048042A (ko) | 용존공기부상법을 적용한 정수처리방법과 이를 이용한정수처리방법 | |
CN217921757U (zh) | 一种高浓度含油废水处理装置 | |
CN212770170U (zh) | 一种长距离管输煤浆终端煤泥废水处理*** | |
WO2024076248A1 (en) | Low maintenance, gravity powered enhanced coagulation systems | |
KR101956380B1 (ko) | 다단 여과장치 및 여과방법 | |
JPS6034887B2 (ja) | 排水処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM |