EA003589B1 - Способ формования прядильного раствора и прядильная головка - Google Patents

Abstract

Настоящее изобретение относится к прядильной головке (8) для формования прядильного раствора, которая снабжена трубчатым тонкостенным формующим капилляром (7) с выпускным отверстием (94). Применяемый прядильный раствор представляет собой, например, смесь целлюлозы, окиси третичного амина и воды. В целях снижения тенденции к фибриллообразованию и петлеобразованию в волокнах, сформованных данной прядильной головкой, в настоящем изобретении формующий капилляр (7) нагревают непосредственно рядом с выпускным отверстием (94). Введение такого простого усовершенствования позволяет снизить тенденцию волокна к фибриллообразованию и петлеобразованию.

Description

Настоящее изобретение относится к способу формования прядильного раствора, содержащего окись третичного амина, воду и целлюлозу, включающему стадии подачи прядильного раствора из резервуара-хранилища прядильного раствора на прядильную головку непрерывно или периодически и проведения его в указанной прядильной головке, по меньшей мере, через один формующий капилляр, на нижнем конце которого имеется выпускное отверстие для прядильного раствора, через которое раствор выходит из прядильной головки.

Кроме того, настоящее изобретение относится к прядильной головке для формования прядильного раствора, проходящего через данную прядильную головку и содержащего окись третичного амина, при этом указанная прядильная головка включает, по меньшей мере, один формующий капилляр, на нижнем конце которого имеется выпускное отверстие для прядильного раствора, через которое прядильный раствор выходит из прядильной головки, и еще включает нагревательное устройство, воздействующее на указанный прядильный раствор.

Здесь под термином формующий капилляр подразумевается последняя секция прядильной головки, через которую проходит прядильный раствор и который определяет выходное для него отверстие. Прядильная нить формуется посредством формующего капилляра.

Такой способ и такое устройство известны из заявки \νϋ 99/47733. В этой ссылке описан формующий капилляр, включающий предкапилляр (именуемый в указанной ссылке капилляром), и сам формующий капилляр, расположенный за предкапилляром в направлении потока прядильного раствора (именуемый в указанной ссылке отверстием). Предкапилляр и формующий капилляр выполнены из металлического блока, состоящего из двух частей. Диаметр предкапилляра составляет от 1.2 до 2.5 диаметра формующего капилляра.

Прядильная головка в заявке νΟ 99/47733 снабжена отверстиями в части предкапилляра, которые используются для приспособления нагревательного устройства. Нагревательное устройство служит для нагрева металлического блока прядильной головки в части предкапилляра.

Прядильная головка в νΟ 99/47733 окружена газовой камерой, которая содержит нагретый газ, вытекающий из прядильной головки параллельно прядильному раствору, выходящему из выпускного отверстия, и этот поток газа фактически окружает выпускаемый прядильный раствор.

Рабочая температура прядильной головки в области предкапилляра и формующего капилляра составляет порядка 70-140°С. Выходящий газ имеет температуру 70°С, т.е. она ниже температуры в прядильной головке.

Прядильная головка по νΟ 99/47733 обладает недостатками, заключающимися в том, что при такой конструкции прядильной головки, которая описана в заявке, плотность в отверстии не может быть высокой. Другой недостаток в том, что на температуру можно влиять только в области предкапилляра. Из-за высокого содержания целлюлозы, входящей в растворы ΝΜΟ/вода/целлюлоза, в процессе прядения создается высокая структурная вязкость растворов, и необходимо оказывать влияние на температуру прядения. К тому же необходимо наличие однородного температурного профиля - требование, которому не соответствуют прядильная фильера и система нагрева, описанная в νΟ 99/47733.

Учитывая недостатки, выявленные в заявке νΟ 99/47733, задачей изобретения является усовершенствование прядильных головок в соответствии с главным условием таким образом, чтобы прядильные волокна обладали меньшей тенденцией к фибриллообразованию и устойчивостью к петлеобразованию.

Тенденцию к фибриллообразованию определяют так называемым «тестом на встряхивание». Тест на встряхивание описан в периодическом издании С11С1шсГа5СГ ТехШтбиЩге 43/95 (1993), стр. 879 и далее, и в νΟ 96/07779.

В данном тесте волокна со стандартной длиной встряхивают в воде со стеклянной дробью в течение определенного периода времени. Степень фибриллообразования волокна определяют под микроскопом: если под микроскопом находят большое количество отщепленных фибрилл, это означает, что величина фибриллообразования высока и следовательно, волокно не отвечает требованиям по этому параметру.

Способ, упомянутый вначале, решает эту задачу посредством настоящего изобретения, в соответствии с которым стенка формующего капилляра в непосредственной близости от выпускного отверстия прядильного раствора, по меньшей мере, частично нагревается до температуры, которая выше внутренней температуры прядильного раствора в формующем капилляре.

Неожиданно было выявлено, что благодаря влиянию, оказываемому на температурный профиль раствора во время экструзии через формующий капилляр и измененному поведению потока, возможно получение целлюлозного волокна с хорошими характеристиками фибриллообразования, т.е. существенным снижением тенденций к петлеобразованию.

В прядильной головке по изобретению решение этой задачи достигается тем, что в рабочем состоянии прядильной головки в непосредственной близости к выпускному отверстию для прядильного раствора создается такая температура стенки формующего капилляра, которая выше температуры середины прядильного раствора.

Благодаря такому несложному приему, можно получить целлюлозные волокна, обладающие сниженной тенденцией к фибриллообразованию и большей устойчивостью к петлеобразованию, чем волокна известного уровня.

В прядильной головке по наиболее близкому прототипу, заявке XVО 99/47733, предкапилляр нагревают, но сам формующий капилляр, через который раствор течет к выпускному отверстию, не нагревают. Предкапилляр имеет больший диаметр, чем сам капилляр. Из-за резкого изменения поперечного сечения между предкапилляром и капилляром распределение температуры в прядильном растворе, которая создана в предкапилляре, таково, что та температура, которая наиболее приемлема для прядильного раствора, не может поддерживаться по всей небольшой длине капилляра.

Кроме того, устройство по заявке νθ 99/47733 не предусматривает возможности нагрева капиллярной стенки до более высокой температуры, чем температура середины прядильного раствора. Из-за сравнительно большого пути прохождения и низкой скорости потока прядильного раствора в предкапилляре, раствор будет нагреваться до температуры стенки предкапилляра. Для этого существуют две причины:

Во-первых, в случае прядильной головки в νθ 99/47733, поток газа, выходящего из газовой камеры, течет в замкнутом пространстве снаружи внешней стенки капилляра. Температура этого газа ниже температуры прядильного раствора. Отсюда следует, что в данном устройстве участок капилляра, прилегающий непосредственно к выпускному отверстию, фактически охлаждается газом до температуры ниже температуры середины прядильного раствора.

Во-вторых, в соответствии с νθ 99/47733 стенка капилляра рядом с выпускным отверстием нагревается только непосредственно нагревательным устройством прядильной головки, так как нагревательное устройство расположено рядом с предкапилляром и оказывает свое действие в основном на указанный предкапилляр. Выпускной капилляр нагревается только непосредственно через нагрев капиллярного блока. Отсюда следует, что температура стенки капилляра рядом с выпускным отверстием всегда будет ниже температуры предкапилляра в прядильной головке такой конструкции.

В соответствии с лучшим вариантом настоящего изобретения происходит непосредственный нагрев устройством самой стенки формующего капилляра. В случае прямого нагрева нагревательное устройство оказывает действие непосредственно на стенку формующего капилляра. Такой прямой нагрев не предусмотрен в конструкции обычной прядильной головки типа, описанного в νθ 99/47733. В случае головки νθ 99/47733 стенка формующего капилляра нагревается через большую массу прядильного блока. Преимущество непосредственного нагре ва стенки формующего капилляра в том, что температуру стенки можно контролировать более точно и быстрее, поскольку здесь нет больших инерционных масс, которые медленно реагируют на изменения температуры.

В соответствии с другим усовершенствованием в изобретении для точного регулирования температуры стенки формующего капилляра и для контроля процесса может быть предусмотрен терморегулятор, посредством которого температура стенки формующего капилляра регулируется до нужной величины. Такой терморегулятор позволяет автоматическое регулирование температуры стенки в ответ на изменения в прядильном процессе, т. е. на наличие различных прядильных растворов или различных конструктивных форм прядильных головок.

В соответствии с одним вариантом, температуру стенки формующего капилляра можно контролировать в зависимости от скорости потока массы прядильного раствора через формующий капилляр. Передача тепла от капиллярной стенки возрастает в ответ на скорость потока массы таким образом, что нагрев стенки капилляра должен быть отрегулирован соответственно. В этой связи можно считать преимуществом то, что изменения в скорости потока массы через формующий капилляр можно компенсировать контролем температуры стенки.

В соответствии с другим предлагающим преимущество вариантом изобретения температуру стенки формующего капилляра можно также контролировать в зависимости от давления формования в прядильном растворе, предпочтительно давления формования в капилляре. Скорость потока, а следовательно передача тепла в прядильном растворе также зависит от давления формования и скорости потока прядильного раствора: скорость потока прядильного раствора через формующий капилляр возрастает с повышением давления формования. В этом случае также преимущество дает то, что изменения в давлении формования можно компенсировать контролированием температуры стенки формующего капилляра.

Тенденция к фибриллообразованию снижается, в частности, когда в соответствии с другим вариантом изобретения в рабочем состоянии прядильной головки нагрев стенки формукщего капилляра обеспечивает определенный температурный профиль по сечению потока в формующем капилляре. При таком температурном профиле скоростной профиль прядильного раствора в формующем капилляре целенаправленно влияет на вязкость прядильного раствора, которая зависит от температуры. В частности, когда стенка капилляра сильно нагрета, можно существенно снизить вязкость прядильного раствора вблизи стенки. Такой нагрев будет способствовать уменьшению трения прядильного раствора со стенкой и более полному/широкому профилю в капилляре по причине того, что рас пределение скорости потока по его поперечному сечению уже не будет иметь сильно изогнутый профиль потока в трубке, а будет максимально широким и сохранять постоянную форму до стенки формующего капилляра. Таким образом, влиянием профиля потока через температуру стенки снижается тенденция к фибриллообразованию.

Такое воздействие температуры стенки на профиль потока прядильного раствора в формующем капилляре можно еще увеличить в соответствии с еще одним вариантом изобретения, если определенный температурный профиль стенки формующего капилляра отрегулировать в направлении потока раствора нагревом стенки капилляра, когда прядильная головка находится в рабочем состоянии. При таком варианте на профиль скорости в формующем капилляре влияет целенаправленное изменение распределения температуры в направлении потока. При этом не строится профиль потока, свойственный трубке, и его можно еще усовершенствовать адаптацией распределения температуры в направлении потока.

Для этой цели на формующем капилляре в направлении потока можно предусмотреть несколько независимо работающих нагревательных устройств.

Однородный нагрев стенки формующего капилляра можно добиться потоком нагревающей жидкости снаружи вокруг стенки капилляра. В отличие от электрического нагрева, типа, описанного в АО 99/47733, в случае нагрева жидкостью не будет резких перемен в распределении температуры в пространстве. Помимо этого не будет местного перегрева. Температура нагревающей жидкости составляет, по меньшей мере, 100°С, предпочтительно около 150°С. Температура такой жидкости может быть в диапазоне 50, 80 или 100 и 150 или 180°С. По причине высоких скоростей потока в конечном капилляре прядильной головки, температура стенки формующего капилляра может даже превышать температуру разложения прядильного раствора. Время нахождения раствора в формующем капилляре не настолько долгое, чтобы раствор достиг температуры разложения.

В соответствии с другим вариантом можно ввести, по меньшей мере, один датчик температуры для фиксирования температуры капиллярной стенки и/или температуры прядильного раствора в области указанной стенки капилляра. Температурный датчик предназначен подавать выходной электрический сигнал, указывающий температуру капиллярной стенки. С помощью такого датчика легко определить температуру стенки непосредственно или в любое время. Сигнал подается на контрольное устройство, посредством которого можно контролировать температуру стенки. Для этой цели терморегулятор будет соответственно менять температуру нагревающей жидкости.

При использовании нагревающей жидкости в соответствии с еще одним вариантом изобретения предусматривается, по меньшей мере, один термодатчик, который используется для восприятия температуры нагревающей жидкости и вывода этой температуры жидкости на контрольное устройство в виде электрического сигнала. При таком варианте температура формующего капилляра определяется и контролируется через восприятие температуры нагревающей жидкости.

Что касается прядильной головки, особенно желательно, чтобы область стенки формующего капилляра, которая нагревается нагревательным устройством, и температура которой выше температуры середины прядильного раствора, простиралась до самого выпускного отверстия. Выпускное отверстие для прядильного раствора является наиболее критическим местом, в котором высокая температура стенки особенно значительно влияет на тенденцию фибриллообразования. Выявлено, что расширение струи сразу после выпуска прядильного раствора из выпускного отверстия, так называемое расширение нити, можно подавить нагревом выпускного отверстия. В результате это улучшит поверхностную структуру спряденных волокон и следовательно еще больше снизит свойство петлеобразования и тенденцию к фибриллообразованию.

В соответствии с другим вариантом, предлагающим преимущество, область стенки формующего капилляра нагревается нагревательным устройством, температура ее выше температуры середины прядильного раствора и распространяется по всей длине формующего капилляра. В таком варианте формующий капилляр нагревается по всей длине; благодаря уменьшенной вязкости прядильного раствора в непосредственной близости к стенке и благодаря длине прохождения раствора в формующем капилляре, это дает завершенное формирование полного скоростного профиля в поперечном сечении формующего капилляра.

Для осуществления быстрого и целенаправленного контроля температуры стенки, а следовательно и температуры прядильного раствора, текущего в непосредственной близости к стенке, температура стенки формующего капилляра должна быстро регулироваться нагревательным устройством, а оно должно быстро реагировать на изменения температуры. В соответствии с другим вариантом, этого можно достичь, если трубка формующего капилляра будет иметь тонкие стенки и нагревательное устройство будет непосредственно действовать на стенку указанной капиллярной трубки рядом с выпускным отверстием для прядильного раствора. При тонкостенной конструкции формующего капилляра температура стенки будет быстро реагировать на изменение температуры нагревательного устройства, поскольку инерци онная масса мала. Учитывая то, что нагревательное устройство будет действовать непосредственно на тонкостенный формующий капилляр, дополнительно гарантирована быстрая ответная реакция. Желательно, чтобы толщина стенки трубки формующего капилляра была менее 200 рм, а лучше менее 150 рм.

В соответствии с другим вариантом выпускное отверстие трубки формующего капилляра может быть окружено, по меньшей мере, частично другим отверстием, из которого вытекает транспортная жидкость в направлении прядильного раствора, выходящего из выпускного отверстия для прядильного раствора, когда прядильная головка находится в рабочем состоянии. Транспортная жидкость окружает струю прядильного раствора, выходящую из выпускного отверстия формующего капилляра, и снижает резкую перемену скорости на внешней поверхности струи. В результате движение струи стабилизируется и поток на ее внешней поверхности выравнивается. Скорость транспортной жидкости, выходящей из этого внешнего отверстия, в рабочем состоянии головки фактически соответствует скорости выходящего из выпускного отверстия прядильного раствора.

Один вариант прядильной головки задуман так, что рядом с выпускным отверстием для прядильного раствора трубка формующего капилляра окружена нагревательной камерой, содержащей нагревающую жидкость. Если нагревательная камера сообщается с внешним отверстием вокруг выпускного, это дает особенное преимущество. Это позволяет нагревающей жидкости протекать через внешнее отверстие и омывать ту часть стенки, которая расположена вблизи сечения выпускного отверстия. Таким образом стенка формующего капилляра нагревается до самого выпуска.

Когда нагревающая жидкость выходит из окружающего отверстия с соответствующей скоростью, она одновременно служит транспортной жидкостью. Следовательно, для стабилизации струи прядильного раствора не обязательно предусматривать отдельную транспортную жидкость.

Для формирования стабильного и полного профиля потока длина прохождения жидкости в капилляре должна быть как можно больше. Поэтому соотношение длины формующего капилляра и его диаметра должно быть как можно больше. В соответствии с одним из вариантов длина капилляра является, по меньшей мере, в 20-150 раз больше его диаметра. Длина, учитываемая в этом соотношении, включает в себя длину на протяжении потока прядильного раствора, а диаметр предполагает внутренний диаметр формующего капилляра.

Сечение потока из отверстия окружающего промежутка, из которого жидкость выходит параллельно прядильному раствору, может меняться средствами подвижного корпуса, напри мер, смещаемыми крыльями, что предусмотрено в другом варианте изобретения. Таким образом, скорость жидкости, выходящей из отверстия окружающего промежутка, можно менять в зависимости от нужной операции формования и соответствующей скорости и толщины струи прядильного раствора.

Формующий капилляр можно также нагревать непосредственно электрическим нагревательным элементом, окружающим его. В соответствии с другим усовершенствованным вариантом формующий капилляр может быть выполнен в виде стальной трубки с точными размерами и круглым выпускным отверстием. Диаметр выпускного отверстия может быть менее 500 рм, лучше менее 250 рм. Для специальных случаев применения, например, для формования прядильного материала в производстве лиоцеллюлозных волокон диаметр может быть порядка менее 100-75 рм.

В прядильную систему может быть установлена прядильная головка с уравнителем давления, содержащим прядильный раствор с окисью третичного амина, при этом прядильная система включает прядильную головку, посредством которой прядильный раствор формуют в нить, и включает трубку для подачи прядильного раствора к прядильной головке. Таким образом прядильная система реализует способ настоящего изобретения.

Настоящее изобретение также относится к продукту, полученному способом в соответствии с данным изобретением, прядильной головке по настоящему изобретению или прядильной системе по настоящему изобретению; указанный продукт характеризуется улучшенным свойством устойчивости к петлеобразованию и сниженной тенденцией к фибриллообразованию и имеет форму нити, штапельного волокна, нетканой пряденой ткани или пленки/листа.

Далее конструкция прядильной головки и осуществление способа по настоящему изобретению описаны на примерах вариантов изобретения.

На фиг. 1 представлен схематический вид прядильной системы;

на фиг. 2 представлен в поперечном сечении первый вариант прядильной головки по настоящему изобретению;

на фиг. 3 - второй вариант прядильной головки по изобретению;

на фиг. 4 - в поперечном сечении третий вариант прядильной головки;

на фиг. 5 - четвертый вариант прядильной головки по изобретению.

Прядильная система 1, посредством которой реализуется способ по настоящему изобретению, схематически представлена на фиг. 1.

Резервуар-хранилище или реактор 2 для прядильного раствора содержит прядильный раствор 3 с высокой вязкостью, включающий окись третичного амина, например, раствор целлюлозы, воды и Ν-метилморфолин-Ы-оксида (ΝΜΜΟ).

Прядильный раствор подается посредством насоса 4 из резервуара 2 с прядильным раствором через трубопровод 4' и уравнитель давления 5 к блоку коллектора/распределителя 6. Блок коллектора связан с большим количеством формующих капилляров 7. Блок коллектора 6 и формующие капилляры 7 являются частью прядильной головки 8.

Контейнер уравнителя давления служит для выравнивания возможных перепадов давления и/или волюметрической скорости потока в трубопроводе 4' для прядильного раствора и обеспечивает однородную подачу прядильного раствора к прядильной головке 8.

Из прядильной головки 8 с высокой скоростью выходят струи 9 прядильного раствора с высокой вязкостью. После выпуска из прядильной головки 8 эти струи 9 прядильного раствора проходят через воздушное пространство 10 или неосаждающую среду. На этой стадии струя прядильного раствора ускоряется и, следовательно, вытягивается.

Далее струи прядильного раствора попадают в ванну осаждения 11 с раствором без содержания растворителя или водным раствором окиси амина. Из ванны осаждения 11 прядильный раствор вытягивается в виде волокна посредством вытяжного устройства 12.

Далее, конструкция первого варианта прядильной головки 8 по настоящему изобретению описана по фиг. 2.

Прядильная головка 8 крепится к раме 50 и изолируется слоем 52 теплоизоляционного материала, так что при нагреве прядильной головки потери тепла не происходит.

Прядильная головка 8 имеет конструкцию модуля и включает коллекторный блок 6, пластину распределения давления 54, выполненную в виде диска или пластины, корпус 56 прядильной фильеры, выполненный в виде диска или пластины с распределительным пространством 56а, по меньшей мере, один формующий капилляр 7 и держатель 60.

Пластина распределения давления 54 корпуса 56 прядильной фильеры поддерживается держателем 60 на блоке коллектора 6 в направлении центральной оси Μ прядильной головки. Для этой цели в держателе 60 предусмотрено круглое или щелеобразное отверстие, в котором размещены пластина 54 распределения давления и корпус 56 прядильной фильеры. На одном конце круглого отверстия имеется выступ 60а, взаимодействующий с дополнительным отверстием 60Ь корпуса 56 прядильной фильеры.

Корпус 56 прядильной фильеры одной из своих торцевых поверхностей опирается на пластину 54 распределения давления и прилегает к ней всей площадью. На торцевой поверхности указанного корпуса 56 фильеры предусмотрен уплотнительный элемент 62, так что прядильный раствор не может попасть между пластиной 54 распределения давления и корпусом 56 прядильной фильеры.

Торцевая поверхность пластины 54 распределения давления, обращенная в другую сторону от корпуса 56 прядильной фильеры, прилегает фактически всей своей площадью к блоку 6 коллектора. Эта торцевая поверхность также имеет уплотнительный элемент 62, так что прядильный раствор не может попасть между блоком 6 коллектора и пластиной распределения давления.

Посредством винтов 64, взаимодействующих с держателем 60, держатель плотно стянут с блоком 6 коллектора. Выступ 60а держателя 60 осуществляет давление на соответствующее отверстие 60Ь корпуса 56 фильеры. Корпус фильеры 56 сообщает это давление через пластину 54 распределения давления блоку 6 коллектора. Таким образам, пластина 54 распределения давления и корпус 56 фильеры жестко и герметично крепятся на блоке 6 коллектора и легко снимаются с помощью винтов 64 в целях технического обслуживания или замены их устройствами других конструкций.

Формующий капилляр 7 крепится к корпусу 56 прядильной фильеры. Формующий капилляр выполнен в виде трубки с круглым поперечным сечением и внутренний диаметр его менее 500 рм.

Внутренний диаметр формующих капилляров 7 одинаков по всей длине указанных капилляров.

Трубки, используемые для формующих капилляров 7, представляют собой стальные трубки с точными размерами, конструктивно выполненные из материалов, использующихся в медицинской промышленности, и их внутренний диаметр составляет менее 500 рм, в отдельных случаях менее 250 рм. Для лиоцеллюлозных волокон возможен внутренний диаметр от менее 100 до менее 50 рм.

Стенка формующего капилляра 7 тонкая, и ее максимальная толщина составляет 200 рм. Длина формующего капилляра, по меньшей мере, в 20 раз, предпочтительно по меньшей мере, в 150 раз превышает размер внутреннего диаметра. Испытания показывают, что тенденция к фибриллообразованию волокон снижается с увеличением соотношения длины/внутреннего диаметра формующего капилляра.

Обычно на прядильной головке 8 капилляры 7 расположены рядом или они располагаются несколькими рядами, смещенными по отношению друг к другу. Как видно из фиг. 1, множество вышеописанных прядильных головок могут иметь произвольное расположение и обеспечить экономию пространства на производственной установке. Каждый корпус фильеры 56 включает множество формующих капил ляров 7, располагающихся в один ряд или несколько рядов в продольной или циркулярной конфигурации.

С тем, чтобы обеспечить однородный поток к капиллярам 7, пространство коллектора 56а выполнено в виде У-образной канавки удлиненной или круглой формы, такая канавка может быть одной или их несколько, и они расположены в ряд. Пластина 54 распределения давления расположена выше пространства 56а распределителя, имеющего форму У-образной канавки.

Формующий капилляр 7 окружен внутренним корпусом 66 и внешним корпусом 68.

Внутренний корпус 66 вместе с наружной поверхностью 7а формующего капилляра определяет нагревательную камеру 70, которая закрыта снаружи и через которую течет нагревающая жидкость. Внутренний корпус 66 и корпус фильеры 56 представляют собой единый блок. Внешний корпус 68 закрывает блок, состоящий из корпуса 56 фильеры и внутреннего корпуса 66. Формующий капилляр 7 слегка выступает за указанные внутренний корпус 66 и внешний корпус 68.

Внешний корпус 68 окружает внутренний корпус 66, между которыми находится другая нагревательная камера 72; в отличие от нагревательной камеры 70, нагревательная камера 72 открыта наружу. Нагревательная камера 72 определяет пространство или промежуток 74, окружающий конец формующего капилляра 7, который располагается напротив прядильной головки. Нагревающая жидкость также протекает через эту нагревательную камеру 72, через промежуток фактически параллельно центральной оси М.

Чтобы изменить геометрию пространства 74, внешний корпус 68 поддерживается на внутреннем корпусе 66 таким образом, что смещается в направлении центральной оси М.

В варианте по фиг. 2 для обеих камер 70, 72 можно использовать один тип нагревающей жидкости. Эта нагревающая жидкость представляет собой газ, инертный по отношению к прядильному раствору, который можно нагревать до 150°С, например, теплообменником (здесь не показан). Как варианты, для камер 70, 72 применимы и другие типы нагревающих жидкостей. Нагревательная камера 70 определяет нагревательное устройство для формующего капилляра 7.

Блок 6 коллектора и держатель 60 выполнены в виде достаточно массивных блоков с большим весом и они снабжены нагревательными каналами 76, 78, 80 для горячей воды, горячего воздуха, масла, передающего тепло, пара, или нагревательными элементами в форме стержней. Благодаря большой массе блока 6 коллектора и держателя 60 и благодаря термоизоляции, рабочие температуры блока 6 коллек тора и держателя 60 не претерпевают больших перепадов.

Далее описана работа прядильного блока по настоящему изобретению.

Прядильный раствор через блок 6 коллектора течет по подающему трубопроводу 82, через уплотняющие элементы 83 в стабилизационную камеру 84, снабженную перфорированным диском или пластиной 86 с выполненными в ней отверстиями 88. Стабилизационная камера 84 и перфорированный диск 86 образованы пластиной 54 распределения давления. Впереди перфорированного диска 86, если смотреть в направлении потока, расположена фильтрационная установка 90. Стабилизационная камера 84, перфорированный диск 86 и фильтрационная установка 90 проходят над всеми формующими капиллярами 7.

Благодаря сечению потока в стабилизационной камере 84, которое расширено в существенной степени в сравнении с подающим трубопроводом 82, скорость потока прядильного раствора снижается и поток делается более однородным. Кроме того, прядильный раствор протекает через фильтрационную установку 90 и отверстия 88 в пластине 54 распределения давления, в результате чего профиль потока и его давление становятся еще более однородными в сечении, и все капилляры 7 заполняются равномерно.

Из стабилизационной камеры 84 прядильный раствор течет в прядильную головку 8 через пластину 54 распределения давления и в пространство 56а распределителя, определяемое корпусом 56 прядильной фильеры. В пространстве 56а распределителя сечение потока постепенно уменьшается в направлении потока. В результате движение прядильного раствора ускоряется и сечение потока опять постепенно уменьшается до сечения потока, приближающегося к сечению формующих капилляров 7.

Пространство 56а распределителя переходит в формующие капилляры 1, если смотреть в направлении потока, при этом упомянутые формующие капилляры 7 заканчиваются выпускными отверстиями 94 для прядильного раствора в направлении его потока. Прядильный раствор выходит из прядильной головки через указанные выпускные отверстия 94 с высокой скоростью и соответственно с высокой скоростью потока массы. Типичная скорость потока массы на формующий капилляр составляет от 0,03 до 0,5 г/мин. Более высокие скорости потока, до 1,5 г/мин, возможны в случае более высоких температур нагревания формующих капилляров. Давление прядильного раствора может быть порядка до 400 бар.

Для работы прядильной головки 8 важно, чтобы рабочая температура прядильного раствора поддерживалась на протяжении его движения через прядильную головку. Для этой цели в блоке 6 коллектора и в держателе 60 имеются нагревательные каналы 76, 78 и 80, которые уже были вкратце упомянуты ранее.

Нагревательные каналы 76 блока-коллектора расположены вблизи подающего трубопровода 82 и поддерживают прядильный раствор в подающем трубопроводе 82 на рабочей температуре. Через нагревательные каналы 76 течет нагревающая жидкость, такая как горячая вода, масло теплообменника или пар.

Нагревательный канал 78 расположен в части держателя 60 достаточно низко, что позволяет нагревать пространство 56а распределителя уже до того, как прядильный материал поступает в капилляр 7. Нагревающая жидкость, такая как горячий воздух, горячая вода, масло теплообменника или пар, также протекает через нагревательный элемент 78.

В блоке-коллекторе может быть предусмотрен и второй нагревательный элемент 80, который соединен с секцией прядильной головки, расположенной напротив выпускного отверстия 94 для прядильного раствора. В варианте на фиг. 2 нагревательный элемент 80 блокаколлектора служит для нагрева верхней части подающего трубопровода 82.

Нагревательные каналы 76, 78, 80 могут быть связаны с общей нагревательной цепью или иметь автономные нагревательные цепи. Нагревательные цепи нагревательных каналов 76, 78, 80 могут быть также связаны с нагревательной камерой.

В первом варианте, см. фиг. 2, тенденция к фибриллообразованию снижается благодаря тому, что формующий капилляр 7 нагревается снаружи в области выпускного отверстия 94. Это достигается тем, что нагревающая жидкость в нагревательной камере 70 течет вокруг наружной поверхности формующего капилляра 7, нагревая таким образом непосредственно формующий капилляр. Благодаря тому, что формующий капилляр 7 имеет тонкие стенки и большую наружную поверхность, учитывая его длину, передача тепла от нагревающей жидкости через стенку формующего капилляра прядильному раствору очень высока. С тем, чтобы достичь наибольшего нагрева стенки формующего капилляра, контактная поверхность между нагревающей жидкостью и внешней стенкой формующего капилляра должна быть как можно больше.

Поскольку прядильный раствор течет в формующий капилляр с высокой скоростью, температура нагревающей жидкости может без ущерба превышать температуру разложения прядильного раствора благодаря высокой скорости, с которой прядильный раствор протекает вдоль нагретой стенки, период времени нахождения прядильного раствора в капилляре недостаточно большой, чтобы температура прядильного раствора достигла температуры стенки капилляра.

Неожиданно оказалось, что даже при температурах стенки приблизительно в 150°С сформованные волокна обладали очень низкой тенденцией к фибриллообразованию. Тенденция к фибриллообразованию была даже ниже, и способность к петлеобразованию ниже, чем в случае температуры стенки в 105°С.

Благодаря большой длине формующего капилляра есть гарантия, что будет нагреваться слой прядильного раствора вдоль его стенки. Так как в обычных прядильных растворах вязкость повышается при снижении температуры, вязкость прядильного раствора, протекающего через формующий капилляр 7, будет снижена в области рядом со стенкой. Отсюда следует, что достигается более полный профиль скорости в серединной части потока по всей длине его прохождения в капилляре 7, который нагревается по всей длине.

Формирование профиля скорости в формующем капилляре 7 схематически показано на фиг. 2 на примере четырех скоростных профилей А, В, С и Ό. Скоростной профиль А развивается на коротком расстоянии за пространством распределения 56а и характеризуется максимальной узостью в области сердцевины потока ближе к центральной линии М. Данный скоростной профиль А резко меняется, приближаясь к стенкам формующего капилляра 7.

Благодаря тому, что стенка формующего капилляра нагревается, и вязкость прядильного раствора снижается в области стенки, однородность скоростного профиля повышается и максимальная скорость распространяется по ширине. Это схематически показано скоростным профилем В.

В выпускном отверстии 94 для прядильного раствора распределение скорости в сердцевине потока почти постоянное и резко меняется у стенок. Это показано скоростным профилем С. Резкое изменение в области стенки можно объяснить низкой вязкостью и сильным нагревом стенки капилляра до самого выпускного отверстия 94.

Скоростной профиль Ό схематически представляет профиль после выхода прядильного раствора из выпускного отверстия 94. Инертная жидкость из камеры 72 и прядильный раствор из выпускного отверстия 94 вместе образуют широкую струю.

Отсюда следует, что в соответствии с настоящим изобретением длина капилляра, которая достаточно большая в сравнении с его диаметром, и прямой нагрев капилляра взаимодействуют и обеспечивают получение благоприятного скоростного профиля. Важным аспектом в этой связи является то, что температура стенки формующего капилляра выше температуры середины потока прядильного раствора в середине формующего капилляра. Температура в середине потока прядильного раствора, текущего через капилляр 7, соответствует приблизительно ра бочей температуре блока 6 коллектора и держателя 60 с пластиной распределения давления 54 и корпусом фильеры, встроенным в него, при этом рабочая температура регулируется нагревательными каналами 76, 78, 80. В момент прохождения через формующий капилляр середина потока не меняет свою температуру.

Более того, благодаря небольшой толщине стенки капилляра 7 температуру стенки формующего капилляра 7 можно точно контролировать с быстрой ответной реакцией: из-за небольшой массы стенки капилляра ее температура мгновенно реагирует на изменения температуры в нагревательной камере 70.

Для целенаправленного регулирования температуры стенки и целенаправленного влияния на поток через капилляры 7 таким образом может быть установлено контрольное устройство (не показано). Контрольное устройство связано с датчиками (не показаны), которые определяют температуру стенки капилляра и/или нагревающей жидкости в нагревательной камере 70, скорость потока прядильного раствора через капилляры и рабочее давление прядильного раствора. Таким образом, возможно установление контрольной цепи с замкнутым контуром, посредством которой температуру стенки можно адаптировать к меняющимся рабочим условиям автоматически или контролем извне. Следовательно, рабочие параметры можно компенсировать без ухудшения качества формования.

Испытания показали, что тенденцию к фибриллообразованию можно снизить в значительной степени, если стенку формующего капилляра 7 нагревать также в области выпускного отверстия 94.

С этой целью в соответствии с вариантом по фиг. 2 нагревающую жидкость подают из нагревательной камеры 72 через промежуток 74 за наружную стенку формующего капилляра 7 и через прядильную головку 8. Это гарантирует нагревание формующего капилляра практически по всей его длине, и профиль полного потока, развивающийся на протяжении всей длины формующего капилляра 7, не претерпевает изменений из-за более холодной стенки на выходе из капилляра. Жидкость вытекает из промежутка 74 с высокой скоростью, которая соответствует, по меньшей мере, скорости, с которой прядильный раствор выходит из выпускного отверстия 94. Следовательно, эта жидкость еще функционирует как транспортная жидкость, которая захватывает и стабилизирует струю прядильного раствора.

Если выпускная скорость жидкости выше скорости прядильного раствора, на край струи прядильного раствора действует растягивающее напряжение, которое вытягивает струю, обладающую высокой вязкостью.

Подобно жидкости в нагревательной камере 70 жидкость в нагревательной камере 72 может быть также частью контрольной цепи с замкнутым контуром для контроля температуры стенки формующего капилляра 7. С этой целью предусмотрено множество датчиков для снятия рабочих параметров прядильной системы, а также датчиков для снятия температуры стенки формующего капилляра и нагревательной жидкости. Сигналы от этих датчиков подаются на устройство контроля температуры, посредством которого контролируется температура нагревательной жидкости в нагревательной камере 70.

Благодаря разделению на две нагревательные камеры 70, 72, температуры двух нагревательных жидкостей можно регулировать отдельно. В этой связи оказывается, что, если в стенке формующего капилляра у выпускного отверстия 94 поддерживать более высокую температуру, чем в серединной части капилляра, это дает определенное преимущество. Эта мера направлена на подавление расширения нити.

Подразделением камеры 70 на несколько нагревательных камер, независимых друг от друга, возможно более точное контролирование температурного профиля вдоль формующего капилляра в направлении потока прядильного раствора в соответствии со следующим вариантом изобретения, особенно в случаях, когда капилляр очень длинный. Каждую из этих камер можно снабдить отдельными датчиками.

Далее конструкция второго варианта объясняется со ссылкой на фиг. 3.

По фиг. 3 описаны только различия в сравнении с первым вариантом. Идентичные или схожие компоненты, выполняющие одинаковую функцию, указаны теми же ссылками на фиг. 3, что и в первом варианте.

Второй вариант по фиг. 3 существенно отличается по конструкции нагревательной камеры 70: вариант на фиг. 3 в части формующих капилляров имеет только одну нагревательную камеру 70, которая распространяется до выпускного отверстия 94 отдельного формующего капилляра 7, и которая определяет промежуток 74. Каждый формующий капилляр 7 может иметь свою собственную нагревательную камеру 70, но несколько формующих капилляров 7 могут объединяться в одной нагревательной камере 70. Нет ни второй камеры 72, ни второго корпуса 68.

В варианте по фиг. 3 нагревательная камера 70 снабжена трубкой 100 с круглым или овальным сечением, которая окружает внешние поверхности формующего капилляра и которая определяет кольцевое пространство 102 между формующим капилляром 7 и корпусом 66. Кольцевое пространство 102 переходит в открытый кольцевой промежуток 74.

Нагревательная жидкость в кольцевом пространстве 102 полностью нагревает внешнюю стенку формующего капилляра 7 до выпускного отверстия 94. Таким образом, жидкость является частью нагревательного устройства, которое оказывает действие непосредственно на стенку формующего капилляра и которое применяется для целенаправленного контроля температуры стенки.

Трубка 100 выполнена из стальной трубки с очень точными размерами.

Нагревательная жидкость вытекает из кольцевого пространства 102 параллельно и коаксиально по отношению к струе прядильного раствора, выходящего из выпускного отверстия. Это позволяет направлять струю прядильного раствора.

Третий вариант конструкции прядильной головки по изобретению описан со ссылкой на фиг. 4.

В сравнении со вторым вариантом будут рассмотрены только различия. Компоненты третьего варианта, идентичные или выполняющие ту же функцию, что и компоненты во втором варианте, указаны теми же ссылками на фиг. 4, что и на фиг. 1.

Вариант по фиг. 4 отличается по конструкции от второго варианта тем, что промежуток 74, определенный корпусом 66, имеет не кольцевую, а вытянутую форму. Корпус 66 может быть выполнен как одна часть или в виде двух крыльев 104а, 104Ь, которые смещаются под прямыми углами к центральной линии М. Ширина промежутка 74 регулируется смещением крыльев в направлении стрелок, показанном на фиг. 4.

Четвертый вариант прядильной головки по изобретению описан со ссылкой на фиг. 5.

В сравнении со вторым вариантом будут рассмотрены только различия. Компоненты четвертого варианта, идентичные или выполняющие ту же функцию, что и компоненты во втором варианте, указаны теми же ссылками на фиг. 5, что и на фиг. 1.

В случае прядильной головки по четвертому варианту нагревательной камеры нет. Формующий капилляр больше не нагревается через нагревающую жидкость. Он нагревается электрическим нагревом через нагревательную рубашку 110, которая представляет собой часть нагревательного устройства прядильной головки.

Нагревательная рубашка 110 также может быть частью контрольной цепи с замкнутым контуром для контроля температуры стенки прядильного раствора; этот тип контроля с замкнутым контуром описан выше.

С тем, чтобы достичь точного контроля температурного профиля по всей длине формующего капилляра, нагревательная рубашка подразделяется на несколько независимо функционирующих сегментов.

Claims (45)

1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

   1. Способ формования прядильного раствора, содержащего смесь целлюлозы, воды и окиси третичного амина, включающий стадии подачи прядильного раствора, по меньшей мере, к одной прядильной головке и проведения его в этой прядильной головке, по меньшей мере, через один формующий капилляр, предусмотренный на ее нижнем конце с выпускным отверстием для прядильного раствора, через которое прядильный раствор выходит из прядильной головки, отличающийся тем, что вблизи указанного выпускного отверстия (94) стенку формующего капилляра (7) нагревают, по меньшей мере, секционно до температуры, которая выше температуры середины прядильного раствора в формующем капилляре.
2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что стенку формующего капилляра нагревают непосредственно нагревательным устройством (70, 72).
3. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что температуру стенки формующего капилляра (7) контролируют до регулируемой величины посредством терморегулятора.
4. 4. Способ по любому из вышеприведенных пунктов, отличающийся тем, что температуру стенки формующего капилляра (7) контролируют в зависимости от скорости потока массы прядильного раствора через формующий капилляр (7).
5. 5. Способ по любому из вышеприведенных пунктов, отличающийся тем, что температуру стенки формующего капилляра (7) контролируют в зависимости от давления формования в прядильном растворе, предпочтительно в зависимости от давления формования прядильного раствора в формующем капилляре (7).
6. 6. Способ по любому из вышеприведенных пунктов, отличающийся тем, что определенный температурный профиль потока в сечении формующего капилляра (7) регулируют нагревом стенки формующего капилляра (7) в его рабочем состоянии.
7. 7. Способ по любому из вышеприведенных пунктов, отличающийся тем, что определенный температурный профиль стенки формующего капилляра регулируют в направлении потока прядильного раствора нагревом стенки формующего капилляра в его рабочем состоянии.
8. 8. Способ по любому из вышеприведенных пунктов, отличающийся тем, что стенку формующего капилляра нагревают нагревающей жидкостью, которая течет вокруг стенки формующего капилляра снаружи.
9. 9. Прядильная головка для формования прядильного раствора, состоящего из смеси целлюлозы, воды и окиси третичного амина, протекающего через прядильную головку, включающая, по меньшей мере, один формующий капилляр с выпускным отверстием на своем нижнем конце, через который прядильный раствор выходит из прядильной головки, и включающая нагревательное устройство с контролем температуры, оказывающее воздействие на прядильный раствор, отличающаяся тем, что в части рядом с выпускным отверстием (94) для прядильного раствора температура стенки формующего капилляра (7), созданная нагревательным устройством (70, 72), выше температуры середины прядильного раствора в рабочих условиях прядильной головки (8).
10. 10. Прядильная головка по п.9, отличающаяся тем, что площадь стенки формующего капилляра, нагреваемая нагревательным устройством (70, 72), температура которой выше температуры середины прядильного раствора, распространяется вплоть до выпускного отверстия (94) для прядильного раствора.
11. 11. Прядильная головка по п.9 или 10, отличающаяся тем, что площадь стенки формующего капилляра, нагреваемая нагревательным устройством (70, 72), температура которой выше температуры середины прядильного раствора, распространяется фактически по всей длине формующего капилляра (7).
12. 12. Прядильная головка по любому из пп.9-

    11, отличающаяся тем, что формующий капилляр выполнен в виде трубки с тонкими стенками и что нагревательное устройство (70, 72) оказывает непосредственное воздействие на площадь стенки указанной капиллярной трубки рядом с выпускным отверстием (94) для прядильного раствора.
13. 13. Прядильная головка по любому из пп.9-

    12, отличающаяся тем, что в ней предусмотрен контрольный блок, воздействующий на нагревательное устройство (70, 72), посредством которого, по меньшей мере, секционно контролируется температура непосредственно нагреваемой области стенки трубки формующего капилляра (7).
14. 14. Прядильная головка по любому из пп.9-

    13, отличающаяся тем, что нагревательное устройство (70, 72) включает нагревающую жидкость, окружающую, по меньшей мере, секционно трубку формующего капилляра (7).
15. 15. Прядильная головка по п.14, отличающаяся тем, что нагревающая жидкость нагревательного устройства (70, 72) окружает трубку формующего капилляра (7), по меньшей мере, секционно.
16. 16. Прядильная головка по любому из пп.915, отличающаяся тем, что выпускное отверстие (94) для прядильного раствора трубки формующего капилляра (7) окружено, по меньшей мере, секционно пространством с отверстием наружу (74), при этом из указанного отверстия транспортная жидкость выходит фактически в направлении движения прядильного раствора, выходящего из выпускного отверстия (94) в рабочем состоянии головки.
17. 17. Прядильная головка по п.16, отличающаяся тем, что скорость транспортной жидкости, вытекающей из указанного отверстия (74) окружающего пространства, в рабочем состоянии головки соответствует фактически, по меньшей мере, скорости прядильного раствора, выходящего из выпускного отверстия (94) для прядильного раствора.
18. 18. Прядильная головка по любому из пп.917, отличающаяся тем, что вблизи выпускного отверстия для прядильного раствора трубка формующего капилляра (7) окружена нагревательной камерой (70, 72), содержащей нагревающую жидкость.
19. 19. Прядильная головка по любому из пп.16-18, отличающаяся тем, что нагревательная камера (72) сообщается с отверстием (74) промежуточного пространства.
20. 20. Прядильная головка по любому из пп.16-19, отличающаяся тем, что нагревательная жидкость служит транспортной жидкостью и подается от нагревательной камеры (72) через отверстие (74) промежуточного пространства.
21. 21. Прядильная головка по любому из пп.16-20, отличающаяся тем, что между нагревательной камерой (70) и отверстием (74) промежуточного пространства имеется кольцевое пространство (102), окружающее капиллярную трубку (7) снаружи практически по всей длине трубки.
22. 22. Прядильная головка по п.20, отличающаяся тем, что кольцевое пространство (102) имеет овальное поперечное сечение.
23. 23. Прядильная головка по любому из пп.921, отличающаяся тем, что длина формующего капилляра (7) в 20-150 раз превышает диаметр данного капилляра.
24. 24. Прядильная головка по п.23, отличающаяся тем, что указанная длина представляет собой длину, через которую течет прядильный раствор, и/или указанный диаметр является внутренним диаметром формующего капилляра (7).
25. 25. Прядильная головка по любому из пп.924, отличающаяся тем, что сечение (94) на выпуске по форме круглое.
26. 26. Прядильная головка по п.25, отличающаяся тем, что диаметр сечения (94) на выпуске составляет менее 500 цм, предпочтительно менее 250 цм.
27. 27. Прядильная головка по любому из пп.9-

    26, отличающаяся тем, что толщина стенки трубки формующего капилляра (7) составляет менее 200 цм, предпочтительно менее 150 цм.
28. 28. Прядильная головка по любому из пп.9-

    27, отличающаяся тем, что температура нагревающей жидкости в нагревательной камере (70, 72), по меньшей мере, 100°С, лучше около 150°С.
29. 29. Прядильная головка по любому из пп.927, отличающаяся тем, что температура нагревающей жидкости в нагревательной камере (70, 72) имеет диапазон от 50 до 150°С.
30. 30. Прядильная головка по любому из пп.927, отличающаяся тем, что температура нагревающей жидкости в нагревательной камере (70, 72) имеет диапазон от 80 до 150°С.
31. 31. Прядильная головка по любому из пп.927, отличающаяся тем, что температура нагревающей жидкости в нагревательной камере (70, 72) имеет диапазон от 100 до 150°С.
32. 32. Прядильная головка по любому из пп.927, отличающаяся тем, что температура нагревающей жидкости в нагревательной камере (70, 72) имеет диапазон от 50 до 180°С.
33. 33. Прядильная головка по любому из пп.9-32, отличающаяся тем, что для считывания температуры стенки капилляра и/или температуры прядильного раствора в области стенки капилляра предусмотрен, по меньшей мере, один термодатчик, посредством которого в виде электрического сигнала на контрольное устройство выводится температура стенки капилляра.
34. 34. Прядильная головка по п.33, отличающаяся тем, что термодатчик выполнен в виде элемента электрического сопротивления.
35. 35. Прядильная головка по любому из пп.9-

    34, отличающаяся тем, что для считывания температуры нагревающей жидкости предусмотрен, по меньшей мере, один термодатчик, посредством которого в виде электрического сигнала на контрольное устройство выводится температура нагревающей жидкости.
36. 36. Прядильная головка по любому из пп.9-

    35, отличающаяся тем, что промежуточное пространство (74) определяет корпус (100, 104а, 104Ь), который подвижен в поперечном направлении по отношению к продольной оси формующего капилляра, по меньшей мере, секционно, и что сечение потока данного промежутка (74) изменяемо.
37. 37. Прядильная головка по любому из пп.9-

    36, отличающаяся тем, что формующий капилляр окружен, по меньшей мере, одним электрическим нагревательным элементом.
38. 38. Прядильная система с контейнером уравнителя давления, содержащим прядильный раствор, состоящий из целлюлозы, воды и окиси третичного амина и одного или нескольких стабилизирующих агентов, включающая прядильную головку или несколько прядильных голо-

    Фиг. 1 вок, посредством которых происходит формование прядильного раствора с целью получения сформованных изделий, и трубопровод, посредством которого прядильный раствор подается из контейнера уравнителя давления к указанным прядильной головке или головкам, отличающаяся тем, что прядильная головка (8) выполнена в соответствии с одним из пп.9-37 и/или что прядильная система (1) предназначена для осуществления способа по любому из пп.1-8.
39. 39. Прядильная система по п.38, отличающаяся тем, что включает воздушный зазор (10) после прядильной головки (8) или прядильных головок (8), в который попадает прядильный раствор и в котором он вытягивается после выхода из выпускного отверстия (94) для прядильного раствора.
40. 40. Прядильная система по любому из пп.38 или 39, отличающаяся тем, что указанная прядильная система (1) включает ванну осаждения (11) внизу воздушного зазора (10), в которую прядильный раствор на выходе из прядильной головки (8) погружается после прохождения через воздушный зазор (10) и после вытягивания с тем, чтобы получить сформованное тело.
41. 41. Прядильная система по любому из пп.38-40, отличающаяся тем, что устройство вытяжки (12) снабжено средством, с помощью которого прядильный раствор вытягивают из ванны осаждения в виде осажденной нити или сформованного тела.
42. 42. Продукт, полученный в соответствии со способом по одному из пп.1-8, где конечным продуктом является нить.
43. 43. Продукт, полученный в соответствии со способом по одному из пп.1-8, где конечным продуктом является штапельное волокно.
44. 44. Продукт, полученный в соответствии со способом по одному из пп.1-8, где конечным продуктом является нетканый материал.
45. 45. Продукт, полученный в соответствии со способом по одному из пп.1-8, где конечным продуктом является пленка/лист.