DK157572B - Fremgangsmaade til drift af et gasturbineanlaeg, der er kombineret med et braendstofforgasningsanlaeg - Google Patents
Fremgangsmaade til drift af et gasturbineanlaeg, der er kombineret med et braendstofforgasningsanlaeg Download PDFInfo
- Publication number
- DK157572B DK157572B DK410784A DK410784A DK157572B DK 157572 B DK157572 B DK 157572B DK 410784 A DK410784 A DK 410784A DK 410784 A DK410784 A DK 410784A DK 157572 B DK157572 B DK 157572B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- air
- gas
- fuel
- oxygen
- fuel gas
- Prior art date
Links
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000009434 installation Methods 0.000 title abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 92
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 39
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 22
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 23
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 abstract 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 abstract 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 5
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 101100348341 Caenorhabditis elegans gas-1 gene Proteins 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100447658 Mus musculus Gas1 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003053 toxin Substances 0.000 description 1
- 231100000765 toxin Toxicity 0.000 description 1
- 108700012359 toxins Proteins 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04612—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit
- F25J3/04618—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit for cooling an air stream fed to the air fractionation unit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/067—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle the combustion heat coming from a gasification or pyrolysis process, e.g. coal gasification
- F01K23/068—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle the combustion heat coming from a gasification or pyrolysis process, e.g. coal gasification in combination with an oxygen producing plant, e.g. an air separation plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/26—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension
- F02C3/28—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension using a separate gas producer for gasifying the fuel before combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
- F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04527—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general
- F25J3/04539—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels
- F25J3/04545—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels for the gasification of solid or heavy liquid fuels, e.g. integrated gasification combined cycle [IGCC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04563—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating
- F25J3/04575—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating for a gas expansion plant, e.g. dilution of the combustion gas in a gas turbine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
- F25J3/046—Completely integrated air feed compression, i.e. common MAC
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
- F25J3/04606—Partially integrated air feed compression, i.e. independent MAC for the air fractionation unit plus additional air feed from the air gas consuming unit
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
i
DK 157572 B
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til drift af et gasturbineanlæg, som er kombineret med et brændstofforgasningsanlæg, og som er indrettet til at anvende brændstofgas med et højt kalorieindhold og en varmeværdi fra 30 til 50 MJ/kg, og som har et 5 brændkammer, som forsynes med brændstofgas og med i en luftkompressor komprimeret luft, hvoraf en del, fortrinsvis 8-12 vægt% af den komprimerede luft opdeles i et luftnedbrydningsanlæg i oxygenfattig luft og i oxygen, som ved forgasning med fast brændstof under anvendelse af vanddamp anvendes til frem-10 stilling af brændstofgas med et middelstort kalorieindhold og en varmeværdi fra 10 til 16 MJ/kg.
Fra østrigsk patentskrift nr. 342.372 kendes et anlæg indrettet til at drives ved en fremgangsmåde af denne art. Dette an-15 læg har et gasturbi nanlæg, der dannes af en kompressor, et brændkammer og en turbine såvel som af et oxygenfremsti 11ings-anlæg, som arbejder sammen med en trykgasfremsti Iler og forsynes med en del af den komprimerede luft. Trykgasfremstille-ren forsynes med fossile brændstoffer, som forgasses under 20 indføring af oxygen. Brændstofgassen, der fremstilles på denne måde, tilføres gasturbineanlæggets brændkammer, hvor den forbrændes med komprimeret luft til drivgas for turbinen.
I et på denne måde drevet gasturbineanlæg (At patentskrift nr.
25 342.372) må kompressoren, brændkammeret og gasturbinen dimen sioneres specielt til den opståede brændstofgas, og de må ligeledes tilpasses til hinanden. I dette tilfælde kan der derfor ikke anvendes luftkompressorer, gasturbiner og brændkamre, som er dimensioneret til andre anvendelsestilfælde og som for 30 det meste leveres i serier, hvorved omkostningerne er væsentligt forhøjede til en sådan fremgangsmåde.
Hertil kommer endvidere, at der kræves en særlig hjælpekompressor til 1 uftt i 1 før i ngen til luftnedbrydningsanlsgget, 35 hvilket hæver omkostningerne yderligere.
Formålet med den foreliggende opfindelse er at anvise en fremgangsmåde af den indledningsvis nævnte art til drift af et
DK 157572 B
2 gasturbineanlæg, der især er tilsluttet til et efterfølgende dampkraftværk, hvilken fremgangsmåde kan gennemføres med reducerede omkostninger til følge, især hvad angår kompressoren, brændkammeret og gasturbinen. Derudover skal fremgangsmåden 5 også medføre en gunstigere virkningsgrad.
Fremgangsmåden er ejendommelig ved, at brændstofgassen med middelstort kalorieindhold efter at være renset i en gasrenser og herefter være blandet med den oxygenfattige luft for at 10 forhøje massestrømmen til forbedring af anlæggets totale virkningsgrad, før fyringen, foropvarmes ved hjælp af den fra luftkompressoren til luftnedbrydningsanlægget strømmende luft og derefter som brændstofgas med lavt kalorieindhold fra 3 til 7 MJ/kg tilføres gasturbinanlæggets brændkammer og efter reak-15 tion med den fra luftkompressoren tilførte komprimerede luft strømmer gennem gasturbinen og en spildvarmedampkedel for at frembringe vanddamp, hvoraf en del udnyttes til at forsyne brændstofforgasningsanlægget og en anden del udnyttes til at drive en dampturbine.
20
Herigennem er det muligt, fortrinsvis via én aksel, med en 1 uftkompressor, et brændkammer og en gasturbine at drive gasturbineanlægget, der egentlig er indrettet til at drives med en gas med højt kalorieindhold (en gas med høj brændværdi), 25 f.eks. naturgas. Da den ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen til disposition for brændkammeret stående luft fra den førnævnte luft, der tilføres fra luftnedbrydningsanlægget, er forringet, kan der i brændkammeret kun fremstilles en lignende ringere massestrøm med følgen af en forringet og dermed til 30 driftstab førende drivgasti1 føring til gasturbinen. Dette kan dog afhjælpes ved, at den i luftnedbrydningsanlægget opstående oxygenfattige luft sammenblandes med brændstofgassen før forbrændingen, og dermed udjævnes dette gasunderskud. Herved står en brændstofgas henholdsvis drivgas med tilstrækkelig 35 massestrøm til disposition, således at driften af gasturbine anlægget i det mindste er mulig med omtrent de førnævnte data, som gasturbineanlægget er konstrueret til. Ved hjælp af frem-
DK 157572 B
3 gangsmåden til driften ifølge opfindelsen lader der sig på enkel måde indsætte bestemte gasturbineanlæg, som er beregnet til at drives med brændstofgas med højt kalorieindhold, idet der ikke kræves en særlig dimensionering og fremstilling til 5 driften med den kombinerede gasturbine-brændstof forgasnings proces, udover i givet fald en tilpasning af brændkammerets egentlige brænder, og herved medfører anvendelsen af gasturbineanlæggets 1 uftkompressor til luftforsyning af luftnedbrydningsanlægget en yderligere forenkling og en forringelse af 10 omkostningerne.
For at forbedre anlæggets totale virkningsgrad tilrådes det, at brændstofgas-1 uftbland i ngen før forbrændingen foropvarmes ved hjælp af den fra luftkompressoren til 1 uftnedbrydningsan-15 lægget strømmende luft. På den samme måde opnås en anden og ligeså gunstig foranstaltning, idet den fra brændstofforgasningsanlægget kommende brændstofgas foropvarmes ved hjælp af den fra luftkompressoren til luftnedbrydningsanlægget strømmende luft. Da den gennem kompressoren opvarmede luft herved 20 afkøles, opnås samtidig en mulighed for at tilføre luft med en egnet temperatur til luftnedbrydningsanlægget.
Yderligere fordele og ejendommeligheder ved opfindelsen fremgår af den følgende beskrivelse af f remgangsmåden i forbin-25 delse med eksempler på gasturbineanlæg, som altid er kombineret med et dampkraftværk til dannelse af et gasturbineværk.
Opfindelsen forklares nedenfor under henvisning til tegningen, hvor 30 fig. 1 viser et diagram af et gasturbinekraftværk, der er kombineret med et brændstofforgasningsanlæg, f i g. 2 en anden udførelsesform af den i fig. 1 med II betegne- 35 de og med stiplet linie indrammede del af anlægget, og fig. 3 en anden udførelsesform for anlægget vist på samme måde som i fig. 1.
DK 157572 B
4
Det i fig. 1 viste enakslede gasturbineanlæg, som er forenet og kombineret med et brændstofforgasningsanlæg til dannelse af et gasturbine-kraftværk, har en luftkompressor 10, der ved hjælp af en aksel 12 er sammenkoblet med gasturbinen 14 og en 5 elektrisk generator 16. Luftkompressoren 10 er forsynet med en indsugningsledning 18, der udmunder i yderrummet 20, samt en trykledning 22, der fører til brændkammeret 24. Brændkammerets udgang er ved hjælp af en drivgasledning 26 forbundet med gasturbinen 14, der ved hjælp af en forbrændingsgasledning 28 er 10 tilsluttet en spildvarmedampkedel 30. Denne spildvarmedampke del 30 forsyner en dampturbine 32 med drivdamp, hvilken dampturbine 32 er koblet til en anden elektrisk generator 34. For at kunne bortføre den resterende varme fra dampturbineproces-sen er der tilsluttet endnu en dampkondensator 36 til damptur-15 binens 32 udgang.
Kompressoren, brændkammeret og gasturbinen fremstilles hver for sig ved serieproduktion, og hvad angår deres dimensionering er de afstemt til driften med en brændstofgas med højt 20 kalorieindhold, idet der ved en brændstofgas med højt kalorieindhold skal forstås en brændstofgas med en brændværdi på 30.000-50.000 KJ/kg. Kompressoren, brændkammeret og gasturbinen er ved den foreliggende udførelsesform udformet som særskilte konstruktionsdele og bestanddele af gasturbineanlægget.
25
Fra trykledningen 22 fører en forgrening i form af en luftledning 38 til luftnedbrydningsanlægget 40, som nedbryder den tilførte luft i oxygen og oxygenfattig luft. Ved oxygenfattig luft skal herved forstås luft, hvis ni trogenandel i det mind-30 ste udgør 90% volumenmæssigt. Til indstilling af den til luftnedbrydningsanlægget flydende massestrøm kan der i luftledningen 38 være indrettet en reguleringsventil, eller der kan i forgreningen være indrettet en fordelerventil i trykledningen 22. Det i luftnedbrydningsanlægget udvundne oxygen ledes gen-35 nem en oxygenledning 42 til et brændstofforgasningsanlæg, hvortil der samtidig kan tilføres fast brændstof, f.eks. kul, ved hjælp af en antydet transport indretning 46. Da der kræves
DK 157572 B
5 vanddamp til brændstofforgasm'ngen, er der indrettet endnu en dampledning 48, som forbinder brændstofforgasningsanlægget 44 med spildvarmedampkedlen 30. Hvis det skønnes nødvendigt, kan der tilføres tilsætningsluft til luftnedbrydningsanlægget 40 5 ved hjælp af en yderligere ikke vist kompressor. Dette er dog også nødvendigt for opstarten af anlægget.
Den i brændstofforgasningsanlægget fremstillede brændstofgas strømmer gennem en gasledning 50 til en gasrenser 52, således 10 at der fra gasrenserens 52 udgangsledning 54 kan udtages en renset brændstofgas, dvs. syntesegas med middelstort kalorieindhold og dermed en brændværdi på omtrent 10.000-16.000 KJ/ kg. Opbygningen og funktionen af luftnedbrydningsanlægget, brændstofforgasningsanlægget og dettes gasrenser kendes, såle-15 des at nærmere forklaring ikke er nødvendig her.
Udgangsledningen 54 fører til en gasblander 56, hvortil den pågældende oxygenfattige luft, der opstår i luftnedbrydningsanlægget 40, tilføres ved hjælp af en ledning, der i det fore-20 liggende tilfælde betegnes som en nitrogenledning 58. Inden i gasblanderen er der indrettet i det mindste to mod h i nanden rettede finner 60, som bevirker en god sammenblanding af de gennem udgangs 1 edn i ngen 54 tilførte brændstofgasser og den gennem nitrogenledningen 58 fra luftnedbrydningsanlægget 40 25 ti 1 strømmende oxygenfattige luft. Endelig fører der fra gas blanderens 56 udgang en brændstofgasledning 62 til brændkam-meret 24. Hvis det ønskes, kan nitrogenledningen 58 være udrustet med en ventil eller en fordelingsventil, når en del af den oxygenfattige luft ikke skal føres til gasblanderen 60. I 30 dette tilfælde kan den under overtryk stående udskilte oxygenfattige luft udnyttes i en efterfølgende turbine (afspændingsturbine) eller blæse ud i det fri.
Under driften indsuger luftkompressoren 10 luft fra yderrummet 35 20 gennem indsugningsledningen, hvorefter den komprimerer den ne og videregiver den til trykledningen 22, hvorigennem luften kan strømme til brændkammeret 24. På samme tid ledes en del af
DK 157572 B
6 den komprimerede luft, ca. 5-20¾ vægtmæssigt, fortrinsvis 8-12¾ vægtmæssigt, gennem luftledningen 38 til luftnedbrydningsanlægget 40 og opdeles i oxygen såvel som oxygenfattig luft, der i hovedsagen indeholder nitrogen. Den oxygenfattige 5 luft ledes gennem nitrogenledningen 58 til gasblanderen 56, hvorimod oxygenet gennem oxygenledningen 42 strømmer til brændstofforgasningsanlægget 44. Her omdannes kul til gas ved hjælp af det tilførte oxygen, hvilket kul indbringes ved hjælp af transportinstallationen 46. Den fremkomne brændstofgas med 10 middelstort kalorieindhold strømmer gennem gasledningen 50, gasrenseren 52 såvel vom udgangsledningen 54 til gasblanderen 56.
I gasblanderen 56 sammenblandes den. tilførte brændstofgas med 15 middelstort kalorieindhold inderligt med oxygenfattig luft, der opstår som affaldsprodukt i luftnedbrydningsanlægget 40. Herved opstår der fra brændstofgassen med et middelstort ka-lorieindhol en brændstofgas med ringe kalorieindhold og en brændværdi på omtrent 3000-7000 KJ/kg, der også her betegnes 20 som en brændstofgas-luftblanding. Denne brændstofgas med ringe kalorieindhold føres derefter gennem brændstofgasledningen 62 til brændkammeret 24 og forbrændes dér ved hjælp af den ind gennem trykledningen 22 ledte luft. Fortrinsvis sammenblandes al den opstående oxygenfattige luft med brændstofgassen, i det 25 mindste dog 50¾ vægtmæssigt, hvorved resten f.eks. i luftnedbrydningsanlægget udnyttes til fremstilling af en mekanisk arbedsydelse. Den andel der ikke udnyttes ved forbrændingen vil derved alligevel blive udnyttet og samtidig ved driften af 1 uftnedbrydningsanlægget.
30
Den i brændkammeret 24 dannede drivgas strømmer derefter gennem drivgasledningen 26 til gasturbinen 14, idet drivgassen her udnyttes og derefter strømmer gennem forbrændingsgasledningen 28 og ind i spildvarmedampkedlen 30. Her fremstilles 35 den damp, der hovedsageligt anvendes til at drive dampturbinen 32, som driver den anden generator 34 til fremstilling af elektrisk energi. Yderligere elektrisk energi leveres af gene-
DK 157572 B
7 ratoren 16, der drives af gasturbinen 14. En del af dampmængden ledes ved hjælp af en dampledning 48 fra dampkedlen 30 til brændstofforgasningsanlægget 44 og udnyttes til forgasning af brændstoffet.
5
Dampturbinens 32 spilddamp slås i dampkondensatoren 36 ned ved hjælp af et afkølingsmiddel, og det opståede kondensat tilføres igen til dampkredsløbet på kendt måde. Kraftværkets røggasser føres ved hjælp af en ledning 64 til en skorsten.
10
Med den beskrevne fremgangsmåde ifølge opfindelsen til drift af et gasturbinekraftværk, der er kombineret med et brændstofforgasningsanlæg, opnås det på særlig enkel måde, at der kan indkobles et gasturbineanlæg, der er dimensioneret til at dri-15 ves med en brændstofgas med et højt kalorieindhold, og som kan fremstilles ved serieproduktion, hvorved omkostningerne kan holdes meget lave.
I f i g. 2 er vist en anden udførelsesform for en del af anlæg-20 get, der i fig. 1 er betegnet med II. Her er en overfladevarmevekslers 66 sekundærside indkoblet i luftledningen 38, og varmevekslerens 66 primærside er indført i brændstofgaslednin-gen 62. Da den fra 1 uf tkompressoren 10 kommende og gennem luftledningen 38 førte luftmængde opvarmes under komprime-25 ringsprocessen, opnås en foropvarmning af brændstofgasserne med det lave kalorieindhold, før de træder ind i forbændings-kammeret 24, og dermed forbedres deres forbrænding. Samtidig falder temperaturen af den luft, der strømmer til luftnedbrydningsanlægget 40, og temperaturen bringes derved ned på en 30 bedre egnet værdi til driften af luftnedbrydningsanlægget. Det er muligt at opnå en regulering af foropvarmningstemperaturen ved hjælp af en indstillelig omløbsventil 68 i form af en reguleringsventil, hvormed den gennem overfladevarmeveksleren 66 strømmende mængde brændstofgas med lavt kalorieindhold kan æn-35 dres.
I fig. 3 er vist en anden udførelsesform af gasturbinekraftværket ifølge opfindelsen, som i forhold til det i fig. 1
DK 157572 B
8 viste gasturbinekraftværk adskiller sig ved tre forskelle.
Den ene forskel består i, at gasturbineanlæggets luftkompressor 210, brændkammer 224 og gasturbine 214 er sammenbygget som 5 én konstruktionsenhed i form af en gasturboindretning. Denne er antydet ved hjælp af rammen 70, der er angivet med stiplede linier. Da det ved sammenbygningen herved opnås, at brænd-kammeret 224 er forbundet direkte med luftkompressoren 210 og gasturbinen 214, og dermed også at de enkelte forbindelsesled-10 ninger falder væk, er den til luftnedbrydningsanlægget 40 førende luftledning 238 tilsluttet et luftførende område af brændkammeret 224. Luftkompressoren 210 fører altså direkte ind i brændkammeret 224, og den til luftnedbrydningen krævede mængde luft udtages fra et luftførende område af brændkamme-15 ret. Den anden forskel i forhold til det i fig. 1 viste anlæg består i, at blandingen af oxygenfattig luft og gas ikke sker i en gasblander, men sker direkte i brændkammeret 224. Desuden er den fra luftnedbrydningsanlægget udgående nitrogenledning 258 tilsluttet direkte til brændkammeret, hvilket også er 20 tilfældet med udgangsledningen 254, hvorigennem brændkammerets 224 forbrændingsgas føres til gasrenseren 52. Blandingen af gassen med middelstort kalorieindhold og oxygenfattig luft til brændstofgas med lavt kalorieindhold henholdsvis brændstofgasluftblandingen sker lige umiddelbart før forbrændingen i 25 brændkammeret 224. Endelig er der i forhold til fig. 1 endnu en forskel, hvad angår brændstofgassernes foropvarmning. Ved den i fig. 3 viste udførelsesform er den i luftledningen 238 indførte overflade-varmevekslers 266 primærside ført ind i udgangsledningen 254, således at brændstofgassen foropvarmes 30 umiddelbart før, den sammenblandes med den oxygenfattige luft.
Til ændring af massestrømmen kan der også her, på samme måde som ved den i fig. 1 viste udførelsesform, være indrettet ventiler henholdsvis fordelingsventiler i luftledningen 238 og/ 35 eller i nitrogenledningen 258.
Driften af anlægget vist i fig. 3 svarer til driften af anlægget vist i fig. 1, således at yderligere forklaring ikke behø-
DK 157572 B
9 ves hen.
Især ved anvendelse af et gasturbinekraftværk, med de tidligere nævnte enheder sammenbygget til én konstruktionsenhed i en 5 gasturbogruppe, viser fordelen ved at anvende fremgangsmåden ifølge opfindelsen til driften af anlægget sig særligt tydeligt. På grund af at luftkompressoren 210, brændkammeret 224 og gasturbinen 214 i en sådan gasturbogruppe 70, hvad angår luftføringen og gasgennemløbet er indbyrdes afstemt til at 10 drives med en brændstofgas med højt kalorieindhold, har det ved de hidtil kendte driftsmåder ikke været muligt at udtage en del af den fra luftkompressoren 210 førte luft til andre formål, uden at virkningsgraden blev forringet og derved kom til at ligge væsentligt under den beregnede virkningsgrad for 15 anlægget. Udtages nemlig en luftmængde fra luftkompressoren til andre formål, vil dr ivgasti 1før i ngen til gasturbinen og dermed også dennes ydelse formindskes. Da den udtagne luft til luftnedbrydningsanlægget 40 ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen erstattes af oxygenfattig luft, der tilføres til brænd-20 kammeret 224 er det muligt at opnå en sådan gennemstrømning af luft og brændstofgas, at virkningsgraden svarende til den beregnede for anlægget opretholdes.
Det er indlysende, at gasforopvarmningen i overf 1ade-varmevek-25 sleren 266 ifølge den i fig. 3 viste udførelsesform ikke kan udnyttes ved indkobling af en gasturbogruppe; den finder tværtimod anvendes ved den i fig. 1 viste udførelsesform. Det skal også bemærkes, at der ved den med lav temperatur forløbende forbrænding af gasserne med lavt kalorieindhold, som bi-30 effekt kun fremkommer meget ringe og for det meste uskadelige mængder af giftstoffer.
Forståeligt nok kan gasturbineanlægget også have flere luftkompressorer, brændkamre og gasturbinder; i det foregående er 35 disse udelukkende af terminologiske grunde nævnt i ental.
Claims (1)
- DK 157572B Patentkrav. Fremgangsmåde til drift af et gasturbineanlæg, som er kombine-5 ret med et brændstofforgasningsanlæg (44), og som er indrettet til at anvende brændstofgas med et høj kalorieindhold og en varmeværdi fra 30 til 50 MJ/kg, og som har et brændkammer (24), som forsynes med brændstofgas og med i en luftkompressor (10) komprimeret luft, hvoraf en del, fortrinsvis 8-12 10 vægt% af den komprimerede luft i et luftnedbrydningsanlæg (40) opdeles i oxygefattig luft og i oxygen, som ved forgasning med fast brændstof under anvendelse af vanddamp anvendes til fremstilling af brændstofgas med et middelstort kalorieindhold og en varmeværdi fra 10 til 16 MJ/kg, kendetegnet ved, 15 at brændstofgassen med middelstort kalorieindhold efter at være renset i en gasrenser (52) og herefter være blandet med den oxygenfattige luft for at forhøje massestrømmen til forbedring af anlæggets totale virkningsgrad, før fyringen foropvarmes ved hjælp af den fra luftkompressoren (10) til luft-20 nedbrydningsanlægget (40) strømmende luft og derefter som brændstofgas med lavt kalorieindhold fra 3 til 7 MJ/kg tilføres gasturbineanlæggets brændkammer (24) og efter reaktion med den fra luftkompressoren (10) tilførte komprimerede luft strømmer gennem gasturbinen (14) og en spildvarmedampkedel 25 (30) for at frembringe vanddamp, hvoraf en del udnyttes til at forsyne brændstofforgasningsanlægget (44) og en anden del udnyttes til at drive en dampturbine (32). 30 35
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19833331152 DE3331152A1 (de) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | Verfahren zum betrieb einer mit einer brennstoffvergasungsanlage kombinierten gasturbinenanlage |
DE3331152 | 1983-08-30 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK410784D0 DK410784D0 (da) | 1984-08-28 |
DK410784A DK410784A (da) | 1985-03-01 |
DK157572B true DK157572B (da) | 1990-01-22 |
DK157572C DK157572C (da) | 1990-06-18 |
Family
ID=6207739
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK410784A DK157572C (da) | 1983-08-30 | 1984-08-28 | Fremgangsmaade til drift af et gasturbineanlaeg, der er kombineret med et braendstofforgasningsanlaeg |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0137152B1 (da) |
AT (1) | ATE48893T1 (da) |
DE (2) | DE3331152A1 (da) |
DK (1) | DK157572C (da) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1007639B (zh) * | 1985-07-19 | 1990-04-18 | 西门子股份有限公司 | 组合式燃气-蒸汽轮机发电站 |
ATE50831T1 (de) * | 1985-08-05 | 1990-03-15 | Siemens Ag | Kombiniertes gas- und dampfturbinenkraftwerk. |
DE3642619A1 (de) * | 1986-12-13 | 1988-06-23 | Bbc Brown Boveri & Cie | Kombiniertes gas/dampfturbinenkraftwerk mit wirbelschichtkohlevergasung |
FR2690711B1 (fr) * | 1992-04-29 | 1995-08-04 | Lair Liquide | Procede de mise en óoeuvre d'un groupe turbine a gaz et ensemble combine de production d'energie et d'au moins un gaz de l'air. |
US5388395A (en) * | 1993-04-27 | 1995-02-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of nitrogen from an air separation unit as gas turbine air compressor feed refrigerant to improve power output |
DE19832294C1 (de) * | 1998-07-17 | 1999-12-30 | Siemens Ag | Gas- und Dampfturbinenanlage |
DE19832293A1 (de) * | 1998-07-17 | 1999-10-21 | Siemens Ag | Gas- und Dampfturbinenanlage |
DE19846225C2 (de) * | 1998-10-07 | 2002-05-29 | Siemens Ag | Gas- und Dampfturbinenanlage |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA766776B (en) * | 1975-11-13 | 1977-10-26 | Bbc Brown Boveri & Cie | Thermal power plant with oxygen-fed compressed-gas generator |
DE2835852C2 (de) * | 1978-08-16 | 1982-11-25 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kombinierte Gas-Dampfkraftanlage mit einer Vergasungseinrichtung für den Brennstoff |
GB2067668A (en) * | 1980-01-21 | 1981-07-30 | Gen Electric | Control of NOx emissions in a stationary gas turbine |
DE3319711A1 (de) * | 1983-05-31 | 1984-12-06 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kombinierte gasturbinen-dampfturbinen-anlage mit vorgeschalteter kohlevergasungsanlage |
-
1983
- 1983-08-30 DE DE19833331152 patent/DE3331152A1/de not_active Withdrawn
-
1984
- 1984-07-17 EP EP84108385A patent/EP0137152B1/de not_active Expired
- 1984-07-17 AT AT84108385T patent/ATE48893T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-07-17 DE DE8484108385T patent/DE3480800D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1984-08-28 DK DK410784A patent/DK157572C/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK410784D0 (da) | 1984-08-28 |
DE3331152A1 (de) | 1985-03-07 |
DK410784A (da) | 1985-03-01 |
DK157572C (da) | 1990-06-18 |
DE3480800D1 (de) | 1990-01-25 |
ATE48893T1 (de) | 1990-01-15 |
EP0137152A2 (de) | 1985-04-17 |
EP0137152A3 (en) | 1987-02-04 |
EP0137152B1 (de) | 1989-12-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6343462B1 (en) | Gas turbine power augmentation by the addition of nitrogen and moisture to the fuel gas | |
KR100363071B1 (ko) | 가스터빈및증기터빈플랜트와그리고가스터빈및증기터빈플랜트를작동시키기위한방법 | |
US6775987B2 (en) | Low-emission, staged-combustion power generation | |
RU2085754C1 (ru) | Способ непрерывного преобразования энергии в газотурбинной установке и газотурбинная установка для его осуществления | |
US4831817A (en) | Combined gas-steam-turbine power plant | |
US7451591B2 (en) | Production enhancements on integrated gasification combined cycle power plants | |
GB2029855A (en) | Gasification unit | |
US7584598B2 (en) | Method for operating a gas turbine and a gas turbine for implementing the method | |
CZ163492A3 (en) | Combined gas/steam power plant | |
US4677829A (en) | Method for increasing the efficiency of gas turbine generator systems using low BTU gaseous fuels | |
US8091369B2 (en) | Method and apparatus for generating electrical power | |
KR100394915B1 (ko) | 연소 터빈의 상류에 인접 위치된 합성 가스 팽창기 | |
DK157572B (da) | Fremgangsmaade til drift af et gasturbineanlaeg, der er kombineret med et braendstofforgasningsanlaeg | |
NO854847L (no) | Fremgangsmaate for forkoksing med luftuttak og dampinnsproeyting samt anlegg for gjennomfoering av fremgangsmaaten. | |
US5950418A (en) | Electrical power plant | |
CZ26344U1 (cs) | Zařízení pro výrobu elektřiny z pevných paliv, využívající plynovou turbínu | |
WO1997031184A1 (en) | Hydrogen fueled power plant with recuperation | |
JPH0475372B2 (da) | ||
US20120031100A1 (en) | Generating Power Using an Ion Transport Membrane | |
JP2012102724A (ja) | 統合型ターボ機械酸素プラント | |
CN1671949A (zh) | 蒸汽发电站 | |
CN101495731A (zh) | 组合有气化装置的发电站的运行方法和发电站 | |
JP3225940U (ja) | 省発電設備型石炭ガス化複合発電設備 | |
SU1573220A1 (ru) | Комбинированна парогазова установка с газификацией твердого топлива | |
SU1638319A1 (ru) | Комбинированна парогазова установка с газификацией твердого топлива |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PBP | Patent lapsed |