DK154338B - PROCEDURE AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF PLANGLAS - Google Patents
PROCEDURE AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF PLANGLAS Download PDFInfo
- Publication number
- DK154338B DK154338B DK532277AA DK532277A DK154338B DK 154338 B DK154338 B DK 154338B DK 532277A A DK532277A A DK 532277AA DK 532277 A DK532277 A DK 532277A DK 154338 B DK154338 B DK 154338B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- bath
- depth
- molten metal
- glass
- area
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
- C03B18/02—Forming sheets
- C03B18/04—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
- C03B18/02—Forming sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
- C03B18/02—Forming sheets
- C03B18/18—Controlling or regulating the temperature of the float bath; Composition or purification of the float bath
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Surface Treatment Of Glass (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
DK 154338BDK 154338B
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af planglas og er af den i krav 1's indledning angivne art.The present invention relates to a process for the production of flat glass and is of the kind specified in the preamble of claim 1.
Ved flydeprocessen til fremstilling af planglas bliver smeltet glas ved en reguleret hastighed ført til den ene ende, den varme ende, af et smeltet metalbad indeholdt i en langstrakt beholderkonstruktion. Sædvanligvis er det smeltede metal bad af smeltet tin eller af en smeltet tinlegering, hvori tin er i overvægt. Det færdige glasbånd udtages fra badet ved hjælp af trækorganer, sædvanligvis drevne trækvalser, der er anbragt udenfor badets afgangsende, hvilke trækorganer udøver en trækkraft for at bevæge båndet fremad langs badet.In the flow process for making flat glass, molten glass is fed at one controlled rate to one end, the hot end, of a molten metal bath contained in an elongated container structure. Usually, the molten metal is bath of molten tin or of a molten tin alloy in which tin is overweight. The finished glass band is withdrawn from the bath by means of pulling means, usually driven pull rollers disposed outside the outlet end of the bath, which pull means exert a pulling force to move the tape forward along the bath.
Ved nogle metoder ved udførelse af flydeprocessen udføres reguleringen af den tilførte trækvirkning sammen med regulering af de termiske forhold, som det fremad vand rende glasbånd udsættes for, for således at udtynde båndet til en ønsket bredde og tykkelse.In some methods of carrying out the flow process, the control of the applied tensile effect is carried out together with the regulation of the thermal conditions to which the forward-moving glass band is exposed, so as to thin the band to a desired width and thickness.
Ved drift under forhold med høj belastning, f.eks. ved en tilførselshastighed for det smeltede glas til badet på 2000 tons pr. uge eller mere, er en høj afgangshastighed for det færdige glasbånd fra badet, f.eks. større end 10 meter pr. minut, nødvendig ved udtynding af glasset til tykkelser under 3 mm. Når det fremad vandrende glasbånd accelereres under udtynding til en ensartet høj afgangshastighed fra badet, medtager det en betydelig mængde af det smeltede metal i badet langs badets overflade hen mod badets afgangsende, hvilken overfladestrøm frembringer en modsat returstrøm af koldere smeltet metal fra badets afgangsende langs bunden af badet hen til den zone af badet, hvor glasbåndet bliver udtyndet. I denne zone har glasset en sådan viskositet, at det er særligt følsomt for temperaturvariationer hen over overfladen af det smeltede metalbad, og det har vist sig, at forvrængning, som indføres i den nederste overflade af glasbåndet i denne udtyndingszone, forefindes i det endelige bånd.When operating under high load conditions, e.g. at a feed rate of the molten glass to the bath of 2000 tons per day. a week or more is a high departure rate for the finished glass strip from the bath, e.g. greater than 10 meters per per minute, necessary for thinning the glass to thicknesses below 3 mm. As the forward migrating glass band is accelerated with thinning to a uniformly high exit velocity from the bath, it includes a significant amount of the molten metal in the bath along the bath's surface towards the bath's end, which produces an opposite return stream of colder molten metal from the bath's outlet end along the bottom. of the bath to the zone of bath where the glass band is thinned. In this zone, the glass has a viscosity such that it is particularly sensitive to temperature variations across the surface of the molten metal bath and it has been found that distortion introduced into the lower surface of the glass band in this thinning zone is present in the final band. .
Temperaturvariationer henover overfladen af badet kan hidrøre fra en temperaturgradient gennem dybden af badet, og det er ønskeligt at minimere sådanne temperaturgradienter, navnlig i udtyndingszonen. Selv om der kan opnås en relativt lille temperaturgradient ved en relativt lille baddybde ved lave båndhastigheder, frembringer en høj båndhastighed over en lille baddybde imidlertid turbulens i det smeltede metal, hvoraf forvrængning i båndet kan fremkomme. En større baddybde vil reducere turbulens ved høje båndhastigheder, men vil nødvendigvis give en større temperaturgradient gennem baddybden, som kan indføre forvrængning i båndet.Temperature variations across the surface of the bath may result from a temperature gradient through the depth of the bath, and it is desirable to minimize such temperature gradients, especially in the thinning zone. However, although a relatively small temperature gradient can be obtained at a relatively small bath depth at low band speeds, a high band speed over a small bath depth produces turbulence in the molten metal from which distortion in the band may result. A greater bathing depth will reduce turbulence at high belt speeds, but will necessarily provide a greater temperature gradient through the bathing depth, which may introduce distortion into the belt.
22
DK 154338 BDK 154338 B
Det er i britisk patentskrift nr. 1.452.625 tidligere blevet foreslået at bekæmpe indføringen af en sådan forvrængning i glasbåndet i udtyndingszonen ved anvendelse af en første barriere ved et første sted i området omkring den i strømningsretningen forreste ende af udtyndingszonen for at tvinge strømmen af smeltet metal på dette sted til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medføres under bindet, og modsat strømning af smeltet metal langs siderne af båndet fra en position set i strømningsretning efter dette sted, og ved anvendelse af en anden barriere på et andet sted beliggende set i strømningsretning ovenfor det første sted og i området for maksimal acceleration af glasset for at tvinge strømmen af smeltet metal på dette andet sted til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medføres under det accelererende glas, og modsat strømning af smeltet metal langs siderne af båndet fra en position set i strømningsretning nedenfor det andet sted, idet der etableres sideværts adgang til området af badet, som understøtter båndet mellem det første og andet sted for den nævnte modsatte strømning af smeltet metal ved det første sted for at sikre efterfyldning af det smeltede metal i badet i udtyndingszonen mellem det første og andet sted. Et sådant arrangement reducerer temperaturforskellen mellem det smeltede metal over overfladen og det smeltede metal under overfladen i udtyndingszonen for derved at reducere temperaturvariationer i denne zone, som har tendens til at indføre forvrængning i båndet.It has previously been proposed in British Patent No. 1,452,625 to fight the introduction of such distortion into the glass band in the thinning zone by using a first barrier at a first location in the region around the end of the thinning zone in the direction of flow to force the flow of the melt metal at this location for forward flow of molten metal carried under the binder, and opposite flow of molten metal along the sides of the strip from a position seen in flow direction after that location, and using another barrier at another location located seen in flow direction above the first location and in the range of maximum acceleration of the glass to force the flow of molten metal at this second location to forward flow of molten metal entrained under the accelerating glass and opposite flow of molten metal along the sides of the strip from a position seen in flow direction below the second site, establishing lateral adga ng to the region of the bath which supports the band between the first and second locations of said opposite molten metal flow at the first location to ensure replenishment of the molten metal in the bath in the thinning zone between the first and second locations. Such an arrangement reduces the temperature difference between the molten metal above the surface and the molten metal below the surface in the thinning zone, thereby reducing temperature variations in this zone which tend to introduce distortion in the band.
Formålet med den foreliggende opfindelse er at tilvejebringe en sådan temperaturudjævning og et sådant strømningsforløb i udtyndingszonen, at den nævnte forvrængning undgås eller reduceres.The object of the present invention is to provide such a temperature equalization and flow rate in the thinning zone that the said distortion is avoided or reduced.
Ifølge opfindelsen opnås formålet ved at udøve den indledningsvis nævnte fremgangsmåde som angivet i krav 1's kendetegnende del.According to the invention, the object is achieved by practicing the method mentioned in the introduction as set forth in the characterizing part of claim 1.
Fortrinsvis strækker området med større baddybde sig over en længde i båndets bevægelsesretning, som er tilstrækkelig til at sikre blanding af det smeltede metal i den nævnte returstrøm med smeltet metal, som er indeholdt i området med større baddybde.Preferably, the region of greater bath depth extends over a length in the direction of movement of the belt sufficient to ensure mixing of the molten metal in said return stream with molten metal contained in the region of greater bath depth.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan omfatte anbringelse af det smeltede metalbad i en beholderkonstruktion med en bund dannet af op til hinanden stødende blokke af ildfast materiale, hvis overside bestemmer niveauet af bunden af det smeltede metalbad, og afgrænsning af det nævnte område med større baddybde ved hjælp af blokke, hvis oversider ligger i et lavere niveau end oversiderne 3The method according to the invention may comprise placing the molten metal bath in a container structure having a bottom formed of adjacent blocks of refractory material, the upper side of which determines the level of the bottom of the molten metal bath, and defining said area of greater bath depth. blocks whose upper sides are lower than the upper sides 3
DK 154338 BDK 154338 B
af blokkene, som 'bestemmer baddybden i nærheden af det nævnte område.of the blocks which 'determine the bath depth in the vicinity of said area.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan endvidere omfatte begrænsning af den nævnte returstrøm af koldere smeltet metal til en mindre dybde end dybden af det nævnte område med større baddybde, hvorved hastigheden af returstrømmen reduceres, når returstrømmen træder ind i det nævnte område med større baddybde, og blanding af returstrømmen med det smeltede metal i det nævnte område forøges.The method of the invention may further comprise limiting said return stream of colder molten metal to a lesser depth than the depth of said area of greater bath depth, thereby reducing the rate of return stream as the return stream enters said area of greater bath depth. the return flow of the molten metal in said region is increased.
Opfindelsen kan også omfatte begrænsning af den af glasbåndet medtagne strøm af smeltet metal ved et sted umiddelbart oven for det nævnte område med større baddybde reduceres til et overfladeområde af metalbadet, og strømmene, der trækkes fra området med større baddybde, har form af strømme langs glasbåndets sidekanter fra det nævnte område til det område af metalbadet, som understøtter glasbåndet ovenfor området med større baddybde.The invention may also comprise limiting the flow of molten metal entrained by the glass band at a location immediately above said area of greater bath depth to a surface area of the metal bath and streams drawn from the area of larger bath depth taking the form of streams along the glass band. side edges from said area to the area of the metal bath which supports the glass band above the area of greater bath depth.
Ifølge opfindelsen kan endvidere den tilførte trækkraft reguleres for at udtynde båndet til en ønsket bredde og tykkelse i en udtyndingszone, hvor glasset accelereres langs badet, og den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal kan ske på et sted i ned-strømsområdet af udtyndingszonen.In addition, according to the invention, the applied traction can be adjusted to thin the strip to a desired width and thickness in a thinning zone where the glass is accelerated along the bath, and said demarcation of the molten metal flow can occur at a location in the downstream region of the thinning zone.
Modstrømmene langs siderne af båndet kan opvarmes selektivt.The countercurrents along the sides of the band can be selectively heated.
Endvidere tilvejebringes der ifølge opfindelsen en fremgangsmåde ti! fremstilling af flydeglas med en tykkelse i området 1,5 mm til 3 mm, hvor randkræfter tilføres det accelererende glas ved en række overfor hinanden liggende positioner i indbyrdes afstand langs badet til styring af reduktionen af båndbredde og -tykkelse, ved hvilken fremgangsmåde den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal foretages på et sted i området af den set i båndets bevægelsesretning nederste ende af udtyndingszonen og et stykke nedenfor den nederste position, hvor rand kræfter tilføres båndet.Furthermore, according to the invention, a method is provided. manufacture of floating glass having a thickness in the range of 1.5 mm to 3 mm, where edge forces are applied to the accelerating glass at a series of mutually spaced positions along the bath to control the bandwidth and thickness reduction, by which method said boundary of the molten metal flow is made at a location in the region of the lower end of the thinning zone seen in the direction of movement of the belt and a distance below the lower position where edge forces are applied to the belt.
Opfindelsen angår også et anlæg til fremstilling af planglas ved den omhandlede fremgangsmåde, hvilket anlæg omfatter en langstrakt beholderkonstruktion med endevægge, sidevægge og en bund til at rumme et bad af smeltet metal, organer til tilførsel af glas til badet ved en reguleret hastighed og fremføring af glasset i båndform langs badet, og organer til tilførsel af en trækkraft til det endelige glasbånd for at accelerere glasset til en endelig udtagningshastighed.The invention also relates to a flat glass manufacturing plant according to the method, which comprises an elongated container structure with end walls, side walls and a base for accommodating a molten metal bath, glass supply means for the bath at a controlled rate and conveying the ribbon glass along the bath, and means for applying a pulling force to the final ribbon to accelerate the glass to a final withdrawal rate.
44
DK 154338 BDK 154338 B
Det for anlægget Ifølge opfindelsen ejendommelige er, at i det område af beholderkonstruktionen, hvor båndet opnår sin endelige udtagningshastighed, er bunden af beholder konstruktionen gjort dybere for at danne en reservezone til modtagelse af returstrømmen af koldere smeltet metal, som tvinges i en retning modsat båndets bevægelsesretning over bunden ved det fremad vand rende glasbånds medtagning af varmere smeltet metal, hvilken reservezone er beliggende i afstand fra beholderkonstruktionens endevæg ved glasbåndets udtagningssted.What is peculiar to the plant is that in the area of the container structure where the tape achieves its final withdrawal rate, the bottom of the container structure is made deeper to form a reserve zone for receiving the return flow of colder molten metal which is forced in a direction opposite to that of the tape. direction of movement above the bottom by the inclusion of warmer molten metal of the forward-moving glass band, which is located at a distance from the end wall of the container structure at the place of removal of the glass band.
En foretru kken udførelsesform for anlægget omfatter en tværgående barriere pi bunden af beholderkonstruktionen på et sted umiddelbart ovenfor (set i forhold til båndets bevægelsesretning) den uddybede beholderbund, hvilken barriere strækker sig forbi positionen af kanterne af båndet, idet det øverste af barrieren er beliggende et stykke under niveauet af badets overflade, som er i stand til at tvinge den smeltede metalstrøm pi dette sted i det væsentlige til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medtages under båndet, og til en modstrøm af smeltet metal langs siderne af båndet.A preferred embodiment of the plant comprises a transverse barrier at the bottom of the container structure at a location immediately above (seen relative to the direction of movement of the belt) the deepened container bottom, which barrier extends beyond the position of the edges of the belt, the top of the barrier being located piece below the level of the bath surface, which is capable of forcing the molten metal stream at that location substantially for forward flow of molten metal included under the belt and to a countercurrent of molten metal along the sides of the belt.
Reservezonen, som dannes i bunden af beholderkonstruktionen umiddelbart nedenfor barrieren, kan have større dybde end badet ovenfor barrieren.The reserve zone, which forms at the bottom of the container structure immediately below the barrier, may have greater depth than the bath above the barrier.
Dybden af reservezonen kan være tilnærmelsesvis det dobbelte af badets dybde i nærheden af zonen.The depth of the reserve zone can be approximately twice the depth of the bath near the zone.
Fortrinsvis strækker reservezonen sig over den fulde bredde af bunden af beholderkonstruktionen.Preferably, the reserve zone extends over the full width of the bottom of the container structure.
I en foretru kken udførelsesform er beholder konstruktionen indesluttet i en metalkappe, og bunden af beholderkonstruktionen omfatter op til hinanden stødende blokke af ildfast materiale, som er fastgjort til metal kappen, og reservezonen med større baddybde er afgrænset af blokke, hvis oversider ligger i et lavere niveau end oversiderne af de tilstødende blokke.In a preferred embodiment, the container structure is enclosed in a metal sheath, and the bottom of the container structure comprises adjacent blocks of refractory material attached to the metal sheath, and the reserve zone with greater bath depth is delimited by blocks whose upper sides lie in a lower level than the upper sides of the adjacent blocks.
Oversiderne af blokkene ovenfor og nedenfor reservezonen kan være i samme niveau. Fortrinsvis er blokkene af ildfast aluminium-silikatmateriale.The upper sides of the blocks above and below the reserve zone may be at the same level. Preferably the blocks are refractory aluminum-silicate material.
I en udførelsesform er bunden af beholder konstruktionen nedenfor barrieren udført således, at den set i båndets bevægelsesretning afgrænser reservezonen med større dybde end badets dybde ovenfor barrieren, et område med mindre dybde end reservezonen og et yderligere område med større dybde end badets dybde ovenfor barrieren, hvilket yderligere område strækker sig til afgangsendenIn one embodiment, the bottom of the container structure below the barrier is constructed such that, seen in the direction of movement of the belt, it defines the reserve zone with greater depth than the bath depth above the barrier, an area of less depth than the reserve zone, and a further area of greater depth than the bath depth above the barrier. which additional area extends to the outlet end
DK 154338BDK 154338B
5 af beholderkonstruktionen.5 of the container structure.
Et stejlf rit trin kan tilvejebringes, hvor bunden fastlægger en ændring i baddybden.A steep step can be provided where the bottom determines a change in bath depth.
I den foretrukne udførelsesform har den langstrakte beholderkonstruktion et skulderområde, der forbinder en ovenfor liggende del med større baddybde med en nedenfor liggende del med mindre baddybde, hvor reservezonen med større baddybde er beliggende ved det nævnte skulderområde, og barrieren er beliggende umiddelbart ovenfor skulderområdet.In the preferred embodiment, the elongated container structure has a shoulder region connecting an upper portion with greater bath depth to a below portion with a smaller bath depth, wherein the greater bath depth zone is located at said shoulder area and the barrier is located immediately above the shoulder area.
Øverste valser kan anbringes således, at de indgriber med den øverste flade på båndkanterne ved en række overfor hinanden liggende positioner langs badet for at styre reduktionen i bredde og tykkelse af båndet, idet parret af øverste valser, som ligger længst fremme i båndets bevægelsesretning, er ved en position, der ligger ovenfor barrieren.Top rollers may be arranged so that they engage with the top surface of the strip edges at a series of opposite positions along the bath to control the reduction in width and thickness of the strip, the pair of top rollers located furthest in the direction of movement of the strip being at a position above the barrier.
Varmeapparater kan være monteret i nærheden af beholderens sidevægge ovenfor barrieren for at tilføre lokal opvarmning til modstrømmene af smeltet metal.Heaters may be mounted near the container side walls above the barrier to provide local heating to molten metal countercurrents.
Opfindelsen skal herefter forklares nærmere under henvisning til tegningen, hvor fig. 1 viser et planbillede af en langstrakt beholderkonstruktion indeholdende et bad af smeltet metal til anvendelse ved flydeprocessen til fremstilling af tyndt planglas ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fig. 2 et langsgående snit i bunden af beholderkonstruk-tionen i fig. 1, fig. 3 et billede i større målestok af en del af fig. 2, hvilket billede yderligere viser et glasbånd, 6The invention will now be explained in more detail with reference to the drawing, in which fig. 1 is a plan view of an elongated container structure containing a molten metal bath for use in the float process to produce thin flat glass in the process of the invention; FIG. 2 is a longitudinal section at the bottom of the container structure of FIG. 1, FIG. 3 is an enlarged view of a portion of FIG. 2, which image further shows a glass band; 6
DK 154338 BDK 154338 B
fig. 4 et billede i større målestok af en del af fig. 1, fig. 5 et billede svarende til fig. 4 og visende en modifikation af anlægget i fig. 1-4, fig. 6 et billede svarende til fig. 5 og visende en anden modifikation af anlægget i fig. -1-4, fig. 7 et billede svarende til fig. 5 og visende yderligere modifikationer af anlægget i fig. 1-4, og fig. 8 et langsgående snit i en del af bunden af beholderkonstruktionen og visende en anden konstruktionsmåde for bunden.FIG. 4 is an enlarged view of a portion of FIG. 1, FIG. 5 is a view similar to FIG. 4 and showing a modification of the system of FIG. 1-4, FIG. 6 is a view similar to FIG. 5 and showing another modification of the system of FIG. -1-4, fig. 7 is a view similar to FIG. 5 and showing further modifications of the system of FIG. 1-4, and FIG. 8 is a longitudinal sectional view of a portion of the bottom of the container structure showing a different construction method of the bottom.
På tegningen viser fig. 1 i plan en langstrakt beholderkonstruktion til fremstilling af planglas ved flydeprocessen. Beholderkonstruktionen omfatter en endevæg 1 ved sin indgangsende og en endevæg 2 ved sin afgangsende og parallelle sidevægge 3, der strækker sig fra indgangsenden til et skulderområde dannet af indadskrånende sidevægdele 4, som forbinder sidevæggene 3 med yderligere parallelle sidevægge 5, der strækker sig til afgangsenden. Beholderkonstruktionen indeholder et bad af smeltet metal, der sædvanligvis er smeltet tin. Udformningen af beholderkonstruktionen er en sådan, at den mellem sidevæggene 3 i dens brede del ovenfor skulderområdet vil give plads for det maksimalt krævede glaslag på badets overflade og mellem sidevæggene 5 af den smalle del nedenfor skulderområdet den maksimalt krævede endelige båndbredde.In the drawing, FIG. 1 is a plan view of an elongated container structure for the manufacture of flat glass in the flow process. The container structure comprises an end wall 1 at its entrance end and an end wall 2 at its exit end and parallel side walls 3 extending from the entrance end to a shoulder region formed by inwardly sloping side wall portions 4 connecting the side walls 3 with additional parallel side walls 5 extending to the exit end. The container structure contains a molten metal bath which is usually molten tin. The design of the container structure is such that between the side walls 3 in its wide portion above the shoulder area, it will allow for the maximum required glass layer on the bath surface and between the side walls 5 of the narrow portion below the shoulder area the maximum required bandwidth.
Smeltet soda-kalkkvartsglas indføres på badet ved tilgangsenden af beholderkonstruktionen ved hældning fra en tud 6, som strækker sig over tilgangsendevæggen 1. En regulerende stemmevæg 7 regulerer strømningshastigheden af smeltet glas over tuden ind på badets overflade 8.Melted soda-lime quartz glass is introduced into the bath at the inlet end of the container structure by pouring from a spout 6 extending over the inlet end wall 1. A regulating voice wall 7 controls the flow rate of molten glass over the spout onto the bath surface 8.
På velkendt måde indenfor flydeprocessen er temperaturregulatorer anbragt i en ikke vist tagkonstruktion, der er anbragt over beholderkonstruktionen og afgrænser et rum over badet, hvori en beskyttende atmosfære opretholdes. Temperaturforholdene ved tilgangsenden af badet er sådanne, at det smeltede glas 9, som ankommer på badet, tillades at strømme frit og uhindret til siderne under den første del af dets fremføring langs badet. Temperaturen af glasset er 99o°C, når den maksimale spredning opnås, og glastykkelsen er af størrelsesordenen 7 mm. Laget af smeltet glas føres fremad i båndform, og båndet udgøres til at begynde med af glas med lav viskositet, f.eks. ved en 4 8 viskositet af lo ' poises. Dette glas bliver gradvist afkølet under dets indledende bevægelse fremad langs badet, og dets viskositet vokser langsomt.In a well-known manner within the flow process, temperature controllers are arranged in a roof structure not shown, which is arranged above the container structure and defines a space above the bath, in which a protective atmosphere is maintained. The temperature conditions at the entrance end of the bath are such that the molten glass 9 which arrives on the bath is allowed to flow freely and unobstructed to the sides during the first portion of its passage along the bath. The temperature of the glass is 99o ° C when the maximum spread is reached and the glass thickness is of the order of 7 mm. The layer of molten glass is advanced in band form and initially the strip is formed of low viscosity glass, e.g. at a 4 8 viscosity of lo 'poises. This glass is gradually cooled during its initial movement forward along the bath, and its viscosity slowly increases.
77
DK 154338 BDK 154338 B
temperaturtilstand, som det fremadvandfende glas udsættes for, hvilken tilstand holder glasset i en deformerbar tilstand over et område af båndet, som strækker sig i længderetningen, og hvori glasset fremadskridende udtyndes, når dets hastighed vokser under indflydelse af trækkraft, som udøves på det endelige glasbånd lo ved hjælp af drevne valser 11 beliggende udenfor afgangsendevæggen 2 af beholderkonstruktionen. Når hastigheden af glasset vokser, vil også indflydelsen af den i længderetningen rettede trækkraft hidrørende fra valserne 11 vokse og strække glasbåndet. Gradvis og fremadskridende reduktion i bredde og tykkelse af glasset reguleres ved anvendelse af øverste valser, som indgriber med de øverste overflader af kanterne af glasset.temperature state to which the forward-moving glass is subjected, which state keeps the glass in a deformable state over a longitudinal region of the band and in which the glass progressively thins as its velocity increases under the influence of traction exerted on the final glass band 1, by means of driven rollers 11 located outside the outlet end wall 2 of the container structure. As the velocity of the glass increases, the influence of the longitudinal tensile force resulting from the rollers 11 will also grow and stretch the glass band. Gradual and progressive reduction in the width and thickness of the glass is regulated by the use of upper rollers which engage with the upper surfaces of the edges of the glass.
Til at begynde med, medens glasset har en lav viskositet, bliver kanterne af båndet grebet af et par skråtstillede øverste valser 12, der er anbragt ved overfor hinanden liggende positioner på aksler 13, som strækker sig gennem beholderens sidevægge 3 og drives af motorer 14. De øverste valser 12 er riflede eller fortandede valser af grafit, rustfrit stål eller blødt stål, som er vandkølet indvendigt. Valsernes akser er skråtstillet under en vinkel med en linie, der er vinkelret på fremføringsretningen af glasbåndet langs badet. Udad og i længderetningen rettede kræfter bliver derved tilført randene af båndet, som er under dannelse, idet de udadrettede kraftkomposanter tilvejebringer en hindring mod et for stort tab i bredde. En svag udtynding af båndet begynder at ske i dette område.Initially, while the glass has a low viscosity, the edges of the tape are gripped by a pair of inclined upper rollers 12 arranged at opposite positions on shafts 13 extending through the side walls 3 of the container and driven by motors 14. The upper rollers 12 are ribbed or toothed rolls of graphite, stainless steel or soft steel which are water cooled inside. The axes of the rollers are inclined at an angle with a line perpendicular to the direction of advance of the glass strip along the bath. Outwardly and longitudinally directed forces are thereby applied to the edges of the belt which is being formed, the outward force components providing an obstacle to an excessive loss in width. Slight thinning of the tape begins to occur in this area.
Yderligere lignende par af øverste valser 15,16,17,18 og 19 er anbragt i indbyrdes afstand langs beholderkonstruktionen, idet de er monteret på respektive aksler 2o,21,22,23 og 24 og drevet af motorer 25,26,27,28 og 29, idet de øverste valser i hvert par ligger ved overfor hinanden liggende positioner. Med sådanne par af øverste valser på en række i indbyrdes afstand liggende positioner langs badet opnås regulering af den fremadskridende formindskelse af båndets bredde og tykkelse. Når glasset passerer forbi det sidste par af øverste valser 19, er dets temperatur afkølet under 88o°C svarende til en viskositet på lo ' poises.Further similar pairs of upper rollers 15,16,17,18 and 19 are spaced apart along the container structure, mounted on respective shafts 20, 21, 22, 23 and 24 and driven by motors 25,26,27,28 and 29, the upper rollers of each pair being at opposite positions. With such pairs of upper rollers at a number of spaced positions along the bath, adjustment of the progressive decrease in the width and thickness of the belt is achieved. As the glass passes past the last pair of upper rollers 19, its temperature is cooled below 88 ° C corresponding to a viscosity of lO 'poises.
Efter at glasset forlader det i båndets bevægelsesretning nederste par af øverste valser 19, fortsætter dets bredde og tykkelse med at reduceres indtil en position ved eller i nærheden af skulderområdet af beholderkonstruktionen, hvor dets viskositet under de påtrykte temperaturbetingelser er så høj, at båndet antager sin endelige bredde og tykkelse og opnår sin endelige udtagningshastighed, som er den effektive overfladehastighed af valserne 11.After the glass leaves the lower pair of upper rollers 19 in the direction of movement of the belt, its width and thickness continue to be reduced to a position at or near the shoulder region of the container structure where its viscosity under the printed temperature conditions is so high that the belt assumes its final width and thickness and obtains its final withdrawal speed, which is the effective surface velocity of the rollers 11.
T 7 Λ A Λ Π 1 Λ V· *1 Μ Λ J « <£· IjM 4 1 J Λ V· Λ«Μ U J Μ !· Ία V» >3 Μ i. Μ VOM KM 1 a· Μ 7 8T 7 Λ A Λ Π 1 Λ V · * 1 Μ Λ J «<£ · IjM 4 1 J Λ V · Λ« Μ U J Μ! · Ία V »> 3 Μ in. Μ VOM KM 1 a · Μ 7 8
DK 154338 BDK 154338 B
soda—kalksilikaglas en viskositet på lo poises svarende til en temperatur på 75o°C og er i en tilstand, hvori yderligere dimensionsændring ikke kan finde sted under indflydelse af den tilførte trækkraft. Båndet afkøles yderligere under sin vandring mellem sidevæggene 5 til badets afgangsende.soda-lime silica glass has a viscosity of lo poises corresponding to a temperature of 75 ° C and is in a state in which further dimensional change cannot take place under the influence of the applied traction. The band is further cooled during its migration between the side walls 5 to the outlet end of the bath.
Glasset accelereres, og båndet udtyndes i en zone ovenfor skulderområdet af beholderkonstruktionen. Den set i båndets bevægelsesretning nederste ende af denne udtyndingszone ligger i hovedsagen ved eller i nærheden af skulderområdet, og positionen med maksimal acceleration af glasset ligger i hovedsagen ovenfor op mod det sidste par af øverste valser 19. Når båndet accelereres i udtyndingszonen, sker der en stadigt voksende medtagning af smeltet metal i badet i en fremadrettet overfladestrøm, som vandrer hen mod badets afgangsende. Denne fremadrettede overfladestrøm ligger over en modsat returstrøm af koldere smeltet metal fra badets afgangsende, og smeltet metal bliver kontinuerligt trukket ind under båndet for at kompensere for det, der medtages. Det er den generaliserede returstrøm af koldere smeltet metal langs bunden af badet, som frembringer temperaturgradienter fra top til bund gennem dybden af badet, der har vist sig at være særligt besværlige i det område af badet, hvor det hurtigt accelererende bånd udtyndes, og navnlig i området mellem det sidste par af øverste valser 19 og skulderområdet. For at bekæmpe denne virkning bliver returstrøm-men af koldere smeltet metal modtaget i et område med større baddybde end baddybden i nærheden af dette dybere område.The glass is accelerated and the belt is thinned in a zone above the shoulder area of the container structure. The lower end of this thinning zone seen in the direction of movement of the belt is located substantially at or near the shoulder region, and the position of maximum acceleration of the glass is substantially above the last pair of upper rollers 19. When the belt is accelerated in the thinning zone, a ever-increasing inclusion of molten metal in the bath in a forward surface flow which migrates towards the outlet end of the bath. This forward surface flow overlies an opposite return stream of colder molten metal from the outlet end of the bath, and molten metal is continuously drawn under the belt to compensate for what is included. It is the generalized return flow of colder molten metal along the bottom of the bath, which produces temperature gradients from top to bottom through the depth of the bath, which has been found to be particularly troublesome in the area of the bath where the rapidly accelerating band is thinning, and especially in the bath. the area between the last pair of upper rollers 19 and the shoulder area. To combat this effect, the return flow of colder molten metal is received in an area of greater bath depth than the bath depth in the vicinity of this deeper area.
Fig. 2 viser profilet af bunden FL af beholderkonstruktionen, som tilvejebringer forskellige baddybder ved forskellige områder langs badets længde. Ved badets indgangsende danner bunden et begyndelsesområde 3o med større dybde end det fladere område 31, som følger efter i strømningsretningen, hvilket sidstnævnte område 31 tilvejebringer den største del af badets længde ovenfor skuldrene og ligger i virkeligheden under hele udtyndingszonen. Begyndelsesområdet 3o kan have en dybde, som er ca. 1½ gange dybden af det efterfølgende område 31. Eksempelvis kan området 3o have en dybde på 83 mm og området 31 en dybde på 58 mm.FIG. 2 shows the profile of the bottom FL of the container structure which provides different bath depths at different areas along the length of the bath. At the entrance end of the bath, the bottom forms an initial region 3o of greater depth than the flatter area 31, which follows in the flow direction, the latter region 31 providing most of the length of the bath above the shoulders and in fact lying throughout the thinning zone. The initial region 3o may have a depth of approx. 1½ times the depth of the subsequent area 31. For example, the area 3o may have a depth of 83 mm and the area 31 a depth of 58 mm.
Området 31 strækker sig nedad til en position i nærheden af skulderområdet, f.eks. til en position, der er en eller to meter ovenfor en linie, som forbinder de set i forhold til strømningsretningen øverste ender af skuldrenes sidevægge 4.The area 31 extends downward to a position near the shoulder area, e.g. to a position one or two meters above a line connecting them seen in relation to the upper direction of the flow direction of the side walls of the shoulders 4.
Ved denne position begynder et område med større baddybde end baddybden i nærheden af dette område. Den uddybede bund af beholderkonstruktionen, som danner lommeområdet 32, er udformet som enAt this position, an area with greater bath depth than the bath depth near that area begins. The deepened bottom of the container structure forming the pocket region 32 is formed as a
9 DK 154338B9 DK 154338B
te lommeområde 32 indbefatter skulderområdet og strækker sig et stykke nedad set i strømningsretningen på omkring 3 meter forbi en linie, som forbinder de nederste ender af skuldrenes sidevægge 4. Lommeområdet 32 strækker sig eksempelvis på langs af badet over en samlet afstand på 7,5 meter og tilvejebringer en reservezone til modtagelse af koldere smeltet metalstrøm, som tvinges i en opadrettet strømningsretning over bunden ved medtagningen af varmere smeltet metal af det fremadvandrende glasbånd. Dybden af området 32 er ca. to gange baddybden i det tilstødende ovenfor liggende område 31. Når dybden af området 31 eksempelvis er 58 mm, kan baddybden i reservezonen 32 være lo8 mm.Tea pocket area 32 includes the shoulder area and extends a bit downwards in the flow direction of about 3 meters past a line connecting the lower ends of the shoulders sidewalls 4. The pocket area 32, for example, extends longitudinally of the bath over a total distance of 7.5 meters. and providing a reserve zone for receiving colder molten metal flow which is forced in an upward flow direction over the bottom by the inclusion of warmer molten metal by the advancing glass band. The depth of the area 32 is approx. twice the bath depth in the adjoining area 31. When, for example, the depth of the area 31 is 58 mm, the bath depth in the reserve zone 32 can be lo8 mm.
Nedenfor forsænkningen 32 stiger bunden igen,eksempelvis over en længde på 3 meter, for at tilvejebringe et område 33 i nærheden af reservezonen med samme baddybde som dybden af området 31 ovenfor reservezonen. Fra området 33 til badets afgangsende er bundniveauet et sådant, at der tilvejebringes et område 34 med samme baddybde som ved indgangsendeområdet 3o af badet, dvs. mindre end dybden af reservezonen.Below the recess 32, the bottom rises again, for example over a length of 3 meters, to provide an area 33 in the vicinity of the reserve zone with the same bathing depth as the depth of the area 31 above the reserve zone. From the area 33 to the outlet end of the bath, the bottom level is such that an area 34 of the same bath depth is provided as at the entrance end area 30 of the bath, i.e. less than the depth of the reserve zone.
Hvor der er en ændring i bundniveauet, som tilvejebringer en ændring i baddybden, kan trinnet i bunden være skråt afskåret som vist i fig. 2 eller et brat trin som vist i fig. 8.Where there is a change in the bottom level which provides a change in the bath depth, the step in the bottom may be obliquely cut as shown in FIG. 2 or a steep step as shown in FIG. 8th
Tilvejebringelsen af en fordybet reservezone alene således som den forsænkede lomme 32 i området af badet, hvor den endelige udtagningshastighed af båndet opnås, har vist sig at være fordelagtig, da lommen modtager den set i forhold til båndets bevægelsesretning op-adrettede returstrøm af koldere smeltet metal og blander dette koldere smeltet metal med smeltet metal, som holdes i reservezonen, så at det koldere smeltede metal opvarmes, og der er minimal risiko for indføring af termiske inhomogeniteter under det accelererende glas på grund af smeltede metalstrømme, som trækkes opad set i forhold til båndets bevægelsesretning fra reservezonen for at erstatte smeltet metal, som medtages af det accelererende bånd.The provision of a deepened reserve zone only such as the recessed pocket 32 in the region of the bath where the final withdrawal velocity of the tape is obtained has been found to be advantageous as the pocket receives the return flow of colder molten metal created in relation to the direction of movement of the tape. and mixing this colder molten metal with molten metal held in the reserve zone so that the colder molten metal is heated, and there is minimal risk of introducing thermal inhomogeneities under the accelerating glass due to molten metal currents being drawn upwards relative to the direction of movement of the belt from the reserve zone to replace the molten metal included by the accelerating belt.
Virkningen af reservezonen forøges i de viste udførelsesformer ved tilvejebringelse på et sted umiddelbart ovenfor området 32 med større bånddybde af en tværgående barriere 35, som strækker sig opad fra bunden. Barrieren 35 er en kulstofstang med opadrettet rektangulært .. tværsnit og har en svalehaleunderdel 36, se fig. 3, som er fastkilet i en tilsvarende svalehalefals 37, der er dannet på tværs i beholderkonstruktionen i dennes bund ved den i strømningsretningen nederste ende af området 31, dvs. i området omkring den nederste ende af udtyndingszonen.The effect of the reserve zone is increased in the illustrated embodiments by providing at a location immediately above the area 32 with greater band depth of a transverse barrier 35 extending upwardly from the bottom. The barrier 35 is a carbon bar with upward rectangular cross section and has a dovetail base 36, see FIG. 3, which is wedged into a corresponding dovetail case 37 formed transversely in the container structure at the bottom thereof at the lower end of the flow direction 31, i.e. in the area around the lower end of the thinning zone.
Den flade overside af stangen er ca. 5o mm lang i båndetsThe flat top of the bar is approx. 5o mm long in the band
DK 154338 BDK 154338 B
10 flade 8, som er tilstrækkelig til at tvinge smeltet metal på dette sted til fremadrettet strømning 39, som medtages under båndet, og modstrømme 40 langs siderne af båndet fra området 32 med større baddybde. Barrieren 35 sikrer, at de nederste lag af medtaget smeltet metal i den fremadrettede strøm bliver rettet nedad og derpå tilbage modsat båndets bevægelsesretning, som angivet ved pilen 38 i fig. 3. Sædvanligvis er den øverste overflade af barrieren 35 fra 6 mm til 15 mm under niveauet for badets overflade, idet den optimale afstand afhænger af hastigheden og accelerationen af båndet. I princippet kan det øverste af barrieren 35 være i en dybde under niveauet for badets overflade 8, som er nøjagtigt således, at alt det medtagne smeltede metal i den fremadrettede strøm 39 bevæger sig over barrieren, men en returstrøm af smeltet metal kan ikke passere over den. I praksis er en sådan nøjagtig indstilling imidlertid vanskelig at opnå, og barrierehøj-den bliver derfor fortrinsvis indstillet som beskrevet ovenfor for at lede de nederste lag af det medførte smeltede metal i den fremadrettede strøm, som angivet ved 38.10, surface 8 which is sufficient to force molten metal at this location into forward flow 39 which is included under the belt and countercurrent 40 along the sides of the belt from the greater bath depth 32. The barrier 35 ensures that the lower layers of entrained molten metal in the forward flow are directed downwards and then back opposite to the direction of movement of the belt, as indicated by arrow 38 in FIG. 3. Usually, the top surface of the barrier 35 is from 6 mm to 15 mm below the level of the bath surface, the optimum distance being dependent on the speed and acceleration of the tape. In principle, the top of the barrier 35 may be at a depth below the level of the bath surface 8, which is exactly such that all of the included molten metal in the forward flow 39 moves over the barrier, but a return stream of molten metal cannot pass over the. In practice, however, such an accurate adjustment is difficult to achieve, and the barrier height is therefore preferably set as described above to guide the lower layers of the entrained molten metal in the forward flow, as indicated at 38.
De smeltede metalstrømme 38 bliver ledet udad og har en gunstig virkning på temperaturen af det smeltede metal langs siderne af båndet ved at blande sig med koldere modstrømme fra reservezonen, som beskrevet nedenfor.The molten metal streams 38 are directed outward and have a favorable effect on the temperature of the molten metal along the sides of the strip by mixing with colder counterflows from the reserve zone, as described below.
I de viste udførelsesformer strækker barrieren 35 sig på tværs af badet forbi positionerne af båndets kanter, men standser brat før sidevæggene 3. Enderne af barrieren 35 ligger således i afstand fra sidevæggene 3 for at danne kanaler for modstrømme af smeltet metal, angivet ved pilene 4o i fig. 4, fra reservezonen 32 nedenfor barrieren rundt om dens ender og ind i området ovenfor barrieren.In the illustrated embodiments, the barrier 35 extends across the bath past the positions of the band edges, but stops abruptly before the sidewalls 3. Thus, the ends of the barrier 35 are spaced from the sidewalls 3 to form molten metal countercurrent channels indicated by arrows 4o. in FIG. 4, from the reserve zone 32 below the barrier around its ends and into the area above the barrier.
Barrieren 35 hindrer direkte returstrøm af smeltet metal langs badets bund ind i området ovenfor barrierebeliggenheden, men tillader modstrøm omkring enderne af barrieren fra området med større baddybde for derved at tilvejebringe sideværts adgang til området af badet, som understøtter båndet, når det udtyndes ved acceleration af glasset ovenfor barrierepositionen.The barrier 35 prevents direct return of molten metal along the bottom of the bath into the area above the barrier location, but allows countercurrent around the ends of the barrier from the greater bath depth area to thereby provide lateral access to the area of the bath which supports the band as it is thinned by acceleration of the bath. the glass above the barrier position.
Den tværgående barriere 35 befinder sig på et sted umiddelbart ovenfor den set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste ende af det uddybede område af badet. Eksempelvis kan barrieren 35 ligge 15o mm fra den Øverste ende af lommeområdet 32. Returstrøm angivet ved pile 41 i fig. 3 og 4 af koldere smeltet metal, som bevæger sig langs badets bund i en modsat retning af båndets bevægelsesretning hen mod barrierestedet, modtages i lommeområdet 32 med større dybde umiddelbart nedenfor barrieren 35. Dette reducerer hasticheden af den 11The transverse barrier 35 is located at a location immediately above the upper end of the bath, relative to the direction of movement of the belt. For example, the barrier 35 may lie 15o mm from the upper end of the pocket area 32. Return flow indicated by arrows 41 in FIG. 3 and 4 of colder molten metal moving along the bottom of the bath in an opposite direction to the direction of movement of the belt towards the barrier site is received in the pocket area 32 with greater depth immediately below the barrier 35. This reduces the velocity of the 11
DK 154338 BDK 154338 B
foldere returstrøm for derved at give tid til blanding af det smeltede metal i returstrømmen med smeltet metal,som er indeholdt i området med større baddybde,så der er tid til,at opvarmning af det smeltede metal i returstrømmen kan ske.· Det smeltede metal i lommeområdet 32 virker' således som en buffer.leaflets return flow thereby allowing time for mixing of the molten metal in the molten metal return stream contained in the greater bath depth region so that there is time for heating of the molten metal in the return stream. pocket area 32 thus acts as a buffer.
Erstatning af smeltet metal, som understøtter det accelererende glas, sker ved hjælp af modstrømmene 4o af smeltet metal fra lommeområdet 32 omkring enderne af barrieren 35 og ind i området ovenfor denne, idet den tilvejebragte sideværts adgang muliggør, at disse modstrømme bevæger sig ind under båndet.Replacement of molten metal supporting the accelerating glass is effected by means of molten metal countercurrent 40 from pocket region 32 around the ends of barrier 35 and into the region above it, the lateral access provided allowing these countercurrents to move under the belt. .
Tilvejebringelsen af området 32 med større baddybde, hvori den kolde returstrøm af smeltet metal optages, sikrer, at modstrømmene 4o af smeltet metal langs siderne af båndet omkring enderne af barrieren 35 har en relativt lille temperaturforskel mellem det smeltede metal ved overfladen og det smeltede metal under overfladen. En sådan lille temperaturforskel mellem det øverste og nederste af det smeltede metal reducerer risikoen for lokale temperaturvariationer i det smeltede metal, hvorpå glasbåndet understøttes, medens det accelereres, og minimerer derved forvrængning i den nederste overflade af båndet.The provision of the larger bath depth region 32, in which the cold molten metal return current is received, ensures that the molten metal countercurrent 4o along the sides of the band around the ends of the barrier 35 has a relatively small temperature difference between the molten metal at the surface and the molten metal below. surface. Such a small temperature difference between the top and bottom of the molten metal reduces the risk of local temperature variations in the molten metal upon which the glass band is supported while accelerating, thereby minimizing distortion in the lower surface of the band.
Eksempler på målte temperaturer af det smeltede metal foroven og forneden ved positioner umiddelbart langs kanten af båndet er angivet nedenfor, idet temperaturerne er målt ved hjælp af termoelementer ved en position A i nærheden af den nederste ende af lommen 32, dvs. 6 meter nedenfor barrieren 35, en position B omkring midten af lommen 32 3 meter nedenfor barrieren 35, en position C umiddelbart nedenfor barrieren 35, dvs. ved den øverste ende af lommen 32, en position D umiddelbart ovenfor barrieren 35, en position E 3 meter ovenfor barrieren 35 og en position F 6 meter ovenfor barrieren 35, dvs. 2 meter nedenfor de sidste øverste valser 19.Examples of measured temperatures of the molten metal above and below at positions immediately along the edge of the belt are given below, the temperatures being measured by thermocouples at a position A near the lower end of the pocket 32, i.e. 6 meters below the barrier 35, a position B about the middle of the pocket 32 3 meters below the barrier 35, a position C immediately below the barrier 35, ie. at the upper end of the pocket 32, a position D immediately above the barrier 35, a position E 3 meters above the barrier 35 and a position F 6 meters above the barrier 35, i. 2 meters below the last upper rollers 19.
I et driftseksempel blev smeltet glas tilført badet ved en hastighed af 3.326 tons pr. uge for at frembringe en endelig båndtykkelse på 2,5 mm med en samlet bredde på 3,74 meter, idet båndet bevæger sig ved en hastighed af 865 meter pr. time. Parrene af øverste valser 12 og 15-19 blev fordelt langs badet med mellemrum på 3 meter, idet de sidste øverste valser 19 var beliggende 8,2 meter ovenfor barrieren 35 og var anbragt med deres akser under drejningsvinkler i forhold til en akse vinkelret på båndets bevægelsesretning og blev drevet ved periferihastigheder som angivet i det følgende: 12In one operating example, molten glass was added to the bath at a rate of 3,326 tonnes per day. per week to produce a final strip thickness of 2.5 mm with a total width of 3.74 meters, the strip moving at a rate of 865 meters per square meter. hour. The pairs of upper rollers 12 and 15-19 were distributed along the bath at intervals of 3 meters, the last upper rollers 19 being located 8.2 meters above the barrier 35 and positioned with their axes at angles of rotation with respect to an axis perpendicular to the strip direction of movement and was driven at peripheral speeds as given below: 12
DK 154338 BDK 154338 B
Øverste valser Drej ningsvinkel Hastighed 12 2° 165 m/time 15 5° 181 m/time 16 7° 2ol m/time 17 9° 232 m/time 18 9° 291 m/time 19 9° 34o m/timeTop rollers Angle of rotation Speed 12 2 ° 165 m / hour 15 5 ° 181 m / hour 16 7 ° 2ol m / hour 17 9 ° 232 m / hour 18 9 ° 291 m / hour 19 9 ° 34o m / hour
De øverste og nederste tintemperaturer ved de ovenfor an-jivne positioner umiddelbart langs kanten af båndet blev målt som angivet i det følgende:The upper and lower defrost temperatures at the above positions immediately along the edge of the belt were measured as follows:
Position Toptintemperatur Bundtintem- _ (°C)_ peratur (°C) A 797 784 B 807 797 C 818 812 D 836 836 E 826 822 F 841 826Position Top Tint Temperature Bottom Tent _ (° C) _ Perature (° C) A 797 784 B 807 797 C 818 812 D 836 836 E 826 822 F 841 826
Det vil ses, at umiddelbart ovenfor barrieren 35 ved posi-:ion D var forskellen mellem badets temperatur ved top og bund nul ig var mindre end 5°C ved en position 3 meter længere oppe ved posi-;ion E.It will be seen that immediately above the barrier 35 at position D, the difference between the bath temperature at the top and bottom zero was less than 5 ° C at a position 3 meters further up at position E.
Det har vist sig, at ensartethed af temperaturen kan forbedres yderligere, dvs. temperaturforskellen fra top til bund i det smel-:ede metal kan reduceres længere ovenfor barrieren, hvis de langsgående strømme af smeltet metal i nærheden af badets sidevægge spærres ved en position ovenfor barrierestedet. For at opnå dette kan et par kulstofskærme eller plader 42 monteres i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor linanden liggende positioner beliggende et stykke ovenfor barrieren 35 som vist i fig. 5. Skærmene eller pladerne 42 har en større højde end ladets dybde og er lejret på bunden og støder op til sidevæggene for således fuldstændigt at spærre for langsgående strømme af smeltet me-;al i nærheden af sidevæggene. Det antages, at denne spærring af langsgående sidestrømme forbedrer blandingen af udadrettede strømme angivet red pile 43 af relativt varmt smeltet overflademetal fra området under >åndet med modstrømmene 4o af koldere smeltet metal, som kommer fra let dybere badområde nedenfor barrieren, idet denne blanding sker langsIt has been found that uniformity of temperature can be further improved, i.e. the temperature difference from top to bottom of the molten metal can be reduced further above the barrier if the longitudinal flows of molten metal near the sidewalls of the bath are blocked at a position above the barrier site. To achieve this, a pair of carbon screens or plates 42 can be mounted in the vicinity of the side walls 3 at opposite positions located slightly above the barrier 35 as shown in FIG. 5. The screens or plates 42 have a greater height than the depth of the charge and are mounted on the bottom and adjacent to the side walls, thus completely blocking longitudinal flows of molten metal in the vicinity of the side walls. It is believed that this blockage of longitudinal lateral flows improves the mixing of outward currents indicated by red arrows 43 of relatively hot molten surface metal from the area under the breath with countercurrents 4o of colder molten metal coming from slightly deeper bathing area below the barrier as this mixing occurs along the
DK 154338 BDK 154338 B
Skærmene eller pladerne 42 antages at forhindre modstrømmene 4o i at bevæge sig langs badets sidevægge og derpå under båndet ved en ovenfor liggende position uden at have blandet sig med strømmene 43.The screens or plates 42 are believed to prevent countercurrents 40 from moving along the side walls of the bath and then under the belt at a supine position without interfering with currents 43.
I et driftseksempel blev skærme eller plader 42 monteret i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor hinanden liggende positioner 3 meter ovenfor barrierestedet, idet pladerne strakte sig indad fra sidevæggen i en afstand af 46o mm. Smeltet glas blev tilført badet ved en hastighed af 3.4oo tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,5 mm og en samlet bredde på 3,62 meter og med en bevægelseshastighed på 865 meter pr. time. Positionerne af de øverste valser var de samme som i det foran beskrevne eksempel, men drejningsvinklerne af de sidste tre par blev ændret, og hastighederne var ganske lidt forskellige som angivet i det følgende: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 165 m/time 15 5° 182 m/time 16 7° 202 m/time 17 7° 234 m/time 18 8° 292 m/time 19 8° 338 m/timeIn one operating example, screens or plates 42 were mounted near the side walls 3 at opposite positions 3 meters above the barrier site, the plates extending inwards from the side wall at a distance of 46o mm. Melted glass was added to the bath at a rate of 3.4oo tons per day. per week to produce a final strip with a thickness of 2.5 mm and a total width of 3.62 meters and with a movement speed of 865 meters per second. hour. The positions of the upper rollers were the same as in the example described above, but the angles of rotation of the last three pairs were changed and the velocities were quite different as indicated below: Upper rollers Angle of rotation Speed 12 2 ° 165 m / hour 15 5 ° 182 m / hour 16 7 ° 202 m / hour 17 7 ° 234 m / hour 18 8 ° 292 m / hour 19 8 ° 338 m / hour
Med dette arrangement blev temperaturerne af badet foroven og forneden målt ved positioner umiddelbart langs båndkanterne ovenfor barrieren, idet de virkelige positioner i dette tilfælde var position G 3 meter ovenfor barrieren og 1 meter nedenfor kulstofpladen eller -skærmen 42, position H 2,1 meter ovenfor kulstofpladen eller skærmen 42 og position I tilnærmelsesvis ved positionen af den sidste øverste valse 19. De målte temperaturer var:With this arrangement, the temperatures of the bath above and below were measured at positions immediately along the band edges above the barrier, the actual positions being in this case position G 3 meters above the barrier and 1 meter below the carbon plate or shield 42, position H 2.1 meters above the carbon plate or shield 42 and position I approximately at the position of the last upper roller 19. The measured temperatures were:
Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C)_ ratur (°C) G 840 842 H 837 828 I 851 839Position Top tint temperature Bottom tint temperature _ (° C) _ temperature (° C) G 840 842 H 837 828 I 851 839
Det vil sés, at ved position G umiddelbart nedenfor kulstofpladen eller -skærmen 42 var temperaturforskellen fra top til bund kun 2°C, idet bunden af badet var varmere end toppen,og ved positionIt will be seen that at position G immediately below the carbon plate or screen 42, the temperature difference from top to bottom was only 2 ° C, the bottom of the bath being warmer than the top, and at position
DK 154338 BDK 154338 B
14 stigt i sammenligning med forskellen på 15° ved i hovedsagen den samme position F i det foregående eksempel. Selv ved positionen I af den sidste Øverste valse var temperaturforskellen mellem top og bund af badet kun 12°C.14 in comparison with the difference of 15 ° at substantially the same position F in the previous example. Even at position I of the last Upper Roll, the temperature difference between the top and bottom of the bath was only 12 ° C.
Langsgående strømme af smeltet metal i nærheden af badets sidevægge kan hindres ved mere end én position ovenfor barrierestedet. Eksempelvis kan der som vist i fig. 6 anbringes et yderligere par kulstofplader eller -skærme 44 monteret i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor hinanden liggende positioner og et stykke nedenfor skærmene eller pladerne 42, således at de er placeret i nærheden af eller lidt ovenfor barrierestedet. Mellemrummene mellem enden af barrieren 35 og de indre ender af pladerne eller skærmene 44 er tilstrækkelige til at tillade modstrømme 4o af smeltet metal derigennem. Dimensionerne af skærmene eller pladerne 42 og 44, dvs. det stykke, som de strækker sig indad fra badets sidevægge 3, er valgt under hensyn til de særlige driftskrav,og de set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste skærme eller plader 42 kan strække sig et stykke indad, der er forskelligt fra det stykke, som de nedenfor liggende skærme eller plader 44 strækker sig indad. Virkningen af det yderligere par skærme eller plader 44, som vist i fig. 6, er en lignende som den, der opnås ved hjælp af det første par 42, idet de menes at bevirke udadrettede strømme 43 af varmt smeltet metal fra området under båndet for bedre at blandes med modstrømmene 4o ved en position langs siderne af båndet og for at forhindre modstrømmene 4o i at bevæge sig langs badets sidevæg og derpå under båndet ved en ovenfor liggende position uden at blandes.Longitudinal streams of molten metal near the side walls of the bath can be obstructed at more than one position above the barrier site. For example, as shown in FIG. 6, a further pair of carbon plates or shields 44 are mounted adjacent the side walls 3 at opposite positions and a distance below the shields or plates 42 such that they are located near or slightly above the barrier site. The gaps between the end of the barrier 35 and the inner ends of the plates or screens 44 are sufficient to allow molten metal counterflows 40 through. The dimensions of the screens or plates 42 and 44, ie. the piece which extends inwardly from the side walls 3 of the bath is selected in accordance with the particular operating requirements, and as seen in relation to the direction of movement of the belt upper screens or plates 42 may extend inwardly different from the portion which the screens or plates 44 below extend inwardly. The effect of the additional pair of screens or plates 44, as shown in FIG. 6, is similar to that obtained by the first pair 42, in that it is thought to effect outwardly flowing hot melt metal 43 from the area under the belt to better blend with countercurrents 40 at a position along the sides of the belt and to preventing countercurrents 40 from moving along the side wall of the bath and then under the belt at an above-lying position without mixing.
Fig. 6 viser også et yderligere par øverste valser 45 monteret på aksler 46, der drives af motorer 47 ved overfor hinanden liggende positioner beliggende nedenfor de øverste valser 19. Dette yderligere par af øverste valser 45 er nyttige ved fremstilling af glas, der er tyndere end det i de tidligere eksempler angivne.FIG. 6 also shows a further pair of top rollers 45 mounted on shafts 46 driven by motors 47 at opposite positions located below the top rollers 19. This additional pair of top rollers 45 is useful in making glass thinner than in the previous examples.
I et driftseksempel med et arrangement som vist i fig. 6 blev smeltet glas tilført badet ved en hastighed af 3.38o tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,3 mm og med en samlet bredde på 3,65 meter og en bevægelseshastighed på 94o meter pr. time. Kulstofpladerne eller -skærmene 42 strakte sig 61o mm indad fra sidevæggene 3, og kulstofpladerne eller -skærmene 44 strakte sig 46o mm indad fra sidevæggene 3. Positionen af de øverste valser 12 og 15-19 var som beskrevet i de tidligere eksempler, og de yderligere øverste valser 45 befandt sig ved en position beliggende 3 meter nedenfor de øverste valser 19, dvs. 5,2 meter ovenfor barrieren 35 og 2,2 meter ovenfor pladerne eller skærmene 42. Drejningsvinklerne og periferi- j __3 ^ iT λ ρ·+*λ ττ*5ΐ βΛν trr>v PAm an/τί ττδΊ- *ϊ Α δ+· ίΤΟ·η —In an operating example with an arrangement as shown in FIG. 6, molten glass was added to the bath at a rate of 3.38o tons per day. per week to produce a final band of 2.3 mm thickness and a total width of 3.65 meters and a moving speed of 94o meters per second. hour. The carbon plates or screens 42 extended 61o mm inward from the side walls 3 and the carbon plates or screens 44 extended 46o mm inwards from the side walls 3. The positions of the top rollers 12 and 15-19 were as described in the previous examples, and the further upper rollers 45 were located at a position 3 meters below the top rollers 19, ie. 5.2 meters above the barrier 35 and 2.2 meters above the plates or screens 42. The angles of rotation and periphery __3 ^ iT λ ρ · + * λ ττ * 5ΐ βΛν trr> v PAm an / τί ττδΊ- * ϊ Α δ + · ΊΤΟ · η -
DK 154338BDK 154338B
4β: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 164 m/time 15 3° 182 m/time 16 5° 202 m/time 17 7° 234 m/time 18 8° 292 m/time 19 8° 338 m/time 45 8° 400 m/time4β: Top rollers Angle of rotation Speed 12 2 ° 164 m / hour 15 3 ° 182 m / hour 16 5 ° 202 m / hour 17 7 ° 234 m / hour 18 8 ° 292 m / hour 19 8 ° 338 m / hour 45 8 ° 400 m / h
Badets temperaturer ved top og bund blev måJit umiddelbart langs båndkanten ved en position J 3 meter nedenfor barrieren 35, dvs. i lommen 32, position K umiddelbart nedenfor barrieren .35 ved den set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste ende af lommen 32, position L umiddelbart ovenfor barrieren 35 og skærmen 4M, position M tilnærmelsesvis ved positionen af den øverste valse 45 <og ved position N tilnærmelsesvis ved positionen af den Øverste valse 71¾. De målte temperaturer var følgende:The bath temperatures at the top and bottom were measured immediately along the band edge at a position J 3 meters below the barrier 35, ie. in the pocket 32, position K immediately below the barrier .35 at the upper end of the pocket 32, position L immediately above the barrier 35 and the screen 4M, position M approximately at the position of the upper roller 45 <and at position N approximately at the position of the Upper roller 71¾. The measured temperatures were as follows:
Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C)_ ratur (°C) J 811 799 K 813 797 L 842 842 M 854 837 N 865 856Position Top tint temperature Bottom tint temperature _ (° C) _ temperature (° C) J 811 799 K 813 797 L 842 842 M 854 837 N 865 856
Det vil ses, at temperaturforskellen mellem top og bund umiddelbart ovenfor barrieren 35 ved position L igen var nul som ved position D i det ovenfor beskrevne eksempel med henvisning til fig. 4. Temperaturforskellen mellem top og bund ved positionen laf den øverste valse 19, position N, var kun 9°C. Ved positionen af det sidste par øverste valser 45 var temperaturforskellen mellem top og bund af badet imidlertid noget højere, idet den var 17°C ved position M.It will be seen that the temperature difference between the top and bottom immediately above the barrier 35 at position L was again zero as at position D in the example described above with reference to FIG. 4. The temperature difference between top and bottom at the position of the top roller 19, position N, was only 9 ° C. However, at the position of the last pair of upper rollers 45, the temperature difference between the top and bottom of the bath was somewhat higher, being 17 ° C at position M.
Skærmene eller pladerne 42 og 44 blev derpå ændret for at forøge deres længde med 15o mm, så at skærmene eller pladerne 42 strakte sig 76o mm indad fra sidevæggene 3, og skærmene eller pladerne 44 strakte sig 61o mm indad. De inderste ender af skærmene eller pladerne 42 var derefter kun 155 mm fra kanterne af båndet.The screens or plates 42 and 44 were then changed to increase their length by 15o mm, so that the screens or plates 42 extended 76o mm inward from the side walls 3 and the screens or plates 44 extended 61o mm inwards. The innermost ends of the screens or plates 42 were then only 155 mm from the edges of the tape.
I et driftseksempel med dette modificerede skærm- eller pla- 16In an operating example with this modified screen or plate 16
DK 154338 BDK 154338 B
3.37o tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,3 mm med en samlet bredde på 3,58 meter og en bevægeiseshastighed på 94o meter pr. time. Positionerne af de øverste valser 45 blev forskudt 61o mm opad for således at ligge ca. 2,45 meter fra de øverste valser 19. Drejningsvinklerne og hastighederne af de øverste valser var således: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 162 m/time 15 3° 18o m/time 16 5° 201 m/time 17 6° 232 m/time 18 7° 284 m/time 19 7° 330 m/time 45 7° 493 m/time3.37o tons per per week to produce a final tape of 2.3 mm thickness with a total width of 3.58 meters and a moving speed of 94o meters per second. hour. The positions of the top rollers 45 were shifted 61o mm upwards so as to be approx. 2.45 meters from the top rollers 19. The angles and speeds of the top rollers were as follows: Top rollers Rotation angle Speed 12 2 ° 162 m / hour 15 3 ° 18o m / hour 16 5 ° 201 m / hour 17 6 ° 232 m / hour 18 7 ° 284 m / hour 19 7 ° 330 m / hour 45 7 ° 493 m / hour
Med dette arrangement var temperaturforskellen mellem top og bund af badet ved positionen for de sidste øverste valser 45, dvs. position M i fig. 6, reduceret til 12°C.With this arrangement, the temperature difference between the top and bottom of the bath was at the position of the last upper rollers 45, i.e. position M in FIG. 6, reduced to 12 ° C.
I et andet driftseksempel med et arrangement som vist i fig. 6 blev der fremstillet et bånd af tyndere glas ved en betydeligt forøget endelig båndhastighed. Smeltet glas blev tilført badet ved en hastighed af 3.41o tons pr. uge for at fremstille et endeligt bånd med en tykkelse på 1,8 mm,en samlet bredde på 3,37 meter og en bevægelseshastighed på 1.252 meter pr. time. Skærmene eller pladerne 42 og 44 var anbragt som i de to foregående eksempler, men skærmene 42 strakte sig 51o mm indad, og skærmene 44 strakte sig 61o mm indad. I dette eksempel var de set i båndets bevægelsesretning nederste skærme 44 således lidt lamgere end de øverste skærme 42. De øverste valser var beliggende som i det sidstnævnte foran beskrevne eksempel og havde følgende drejningsvinkler og hastigheder: Øverste valser Drej ningsvinkel Hastighed 12 2° 163 m/time 15 3° 180 m/time 16 5° 201 m/time 17 6° 232 m/time 18 10° 284 m/time 19 10° 324 m/time 45 11° 402 m/timeIn another operating example with an arrangement as shown in FIG. 6, a strip of thinner glass was produced at a significantly increased final band speed. Melted glass was added to the bath at a rate of 3.41 ounces per hour. per week to produce a final strip with a thickness of 1.8 mm, a total width of 3.37 meters and a movement speed of 1.252 meters per square meter. hour. The screens or plates 42 and 44 were positioned as in the previous two examples, but the screens 42 extended 51o mm inwards and the screens 44 extended 61o mm inwards. Thus, in this example, as seen in the direction of movement of the belt, lower screens 44 were slightly louder than upper screens 42. The upper rollers were located as in the above-described example and had the following angles of rotation and velocities: Upper rollers Rotation angle Speed 12 2 ° 163 m / hour 15 3 ° 180 m / hour 16 5 ° 201 m / hour 17 6 ° 232 m / hour 18 10 ° 284 m / hour 19 10 ° 324 m / hour 45 11 ° 402 m / hour
TemDeraturniålinaer ved ton οσ bund af badet 7-mii ddel bart lanrrs 17Temateraturn lines at ton οσ bottom of bath 7-mm part bare lanrrs 17
DK 154338BDK 154338B
janten af båndet blev udført ved de tidligere beskrevne positioner J,K,L,M og N såvel som ved yderligere nedenfor liggende positioner, nemlig ved position 0 umiddelbart nedenfor den nederste ende af lommen 32 og en position P i lommen 32 umiddelbart ovenfor dens nederste ende. De målte temperaturer var følgende: .the band of the tape was performed at the previously described positions J, K, L, M and N as well as at further positions below, namely at position 0 immediately below the lower end of the pocket 32 and a position P in the pocket 32 immediately above its lower end. The measured temperatures were as follows:.
Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C) ratur (°C) 0 748 729 P 774 754 J 783 772 K 775 765 L 831 830 M 837 818 N 844 830Position Top tine temperature Bottom tine temperature (° C) temperature (° C) 0 748 729 P 774 754 J 783 772 K 775 765 L 831 830 M 837 818 N 844 830
Det vil ses, at temperaturforskellene fra top til bund er 14°C ved position M ved de sidste øverste valser 45, øg 19°C ved posi tion N ved de næstsidste øverste valser 19. Selv ved denne høje båndhastighed, der er 45% hurtigere end de to første ovenfor beskrevne eksempler og 33% hurtigere end i de andre eksempler, vil det imidlertid ses, at temperaturforskellen fra top til bund af badet umiddelbart ovenfor barrieren ved position L kun var 1°C. Effektiviteten af det relativt dybe lommeområde 32 fremgår endvidere særlig tydeligt af dette eksempel, idet temperaturforskellen fra top til bund af badet ved den nederste ende af lommen 32, positionerne O og P, var 2o°C, men blev reduceret til lo°C ved den øverste ende af lommen, positionerne J og K.It will be seen that the temperature differences from top to bottom are 14 ° C at position M at the last upper rollers 45, increase 19 ° C at position N at the penultimate upper rollers 19. Even at this high belt speed which is 45% faster however, than the first two examples described above and 33% faster than in the other examples, it will be seen that the temperature difference from top to bottom of the bath immediately above the barrier at position L was only 1 ° C. Furthermore, the effectiveness of the relatively deep pocket area 32 is particularly evident in this example, since the temperature difference from top to bottom of the bath at the lower end of pocket 32, positions 0 and P, was 20 ° C, but was reduced to 100 ° C at top end of pocket, positions J and K.
Det viste sig også, at arrangementet med lommen 32 og barrieren 35 havde en fordelagtig virkning ved at reducere sideværts temperaturvariationer henover badet og temperaturvariationer i båndet fra kanterne ind mod midten.It was also found that the arrangement with the pocket 32 and the barrier 35 had an advantageous effect by reducing lateral temperature variations across the bath and temperature variations in the band from the edges towards the center.
Barrieren 35 behøver ikke at standse et stykke fra sidevæggene af beholderkonstruktioaaen som i de viste udførelsesformer, men kan strække sig helt ud til sidevæggene 3 med udskæringer i det øverste af barrieren langs siderne af båndet for at tilvejebringe kanaler for modstrøramene af smeltet metal, som kommer fra det uddybede område 32.The barrier 35 need not stop some distance from the sidewalls of the container structure as in the embodiments shown, but can extend all the way to the sidewalls 3 with cut-outs in the top of the barrier along the sides of the strip to provide channels for the molten metal counterframes arriving. from the elaborate area 32.
Området 33 med mindre baddybde umiddelbart :nedenfor området 32 har den samme dybde som området 31 ovenfor barrieren 35. Området 33 adskiller det uddybede område 32 fra afgangsområdet 34,, der har en mindre baddybde end baddybden i det uddybede område 32, men større bad- 18The area 33 of smaller bath depth immediately: below the area 32 has the same depth as the area 31 above the barrier 35. Area 33 separates the deepened area 32 from the outlet area 34, which has a smaller bathing depth than the bathing depth in the deepened area 32, but greater bathing depth. 18
DK 154338 BDK 154338 B
{lindring for returstrøm af koldt smeltet metal langs selve bunden af badet i afgangsområdet 34, hvorved hastigheden af returstrømmen reduceres, når returstrømmen træder ind i området 32 med større baddybde,og blanding af returstrømmen med det smeltede metal i området 32 forøges. Området 33 tilvejebringer også et område med relativt lav baddybde, hvor lineære motorer monteret over badet kan anvendes særligt effektivt til at regulere strømme af smeltet metal.{Relief for cold molten metal return flow along the very bottom of the bath in outlet region 34, thereby reducing the rate of return flow as the return stream enters the region 32 with greater bath depth, and mixing of the return stream with the molten metal in the region 32 is increased. The area 33 also provides an area of relatively low bath depth where linear motors mounted over the bath can be used particularly effectively to control molten metal flows.
Badets dybde kan imidlertid være konstant fra den nederste ende af lommeområdet 32 til badets afgangsende. Tilvejebringelsen af en forøget baddybde langs afgangsområdet 34 i forhold til baddybden i området 31 ovenfor barrieren 35 muliggør den effektive placering af køleapparater i afgangsenden af badet.However, the depth of the bath may be constant from the lower end of the pocket area 32 to the outlet end of the bath. The provision of an increased bath depth along the outlet area 34 relative to the bath depth in the area 31 above the barrier 35 enables the effective placement of refrigerators at the outlet end of the bath.
Om ønsket kan lineære induktionsmotorer anvendes til at forøge eller regulere strømme af smeltet metal i området omkring barrieren 35. Fig. 7 viser et par af sådanne motorer 48, der er monteret over badets overflade ovenfor barrieren 35 set i forhold til båndets bevægelsesretning for ad elektromagnetisk vej at inducere strømme af smeltet metal fra modstrømmene 4o for at træde ind under det accelererende bånd. Alternativt kan motorerne 48 inducere strøm af smeltet metal i en udadgående retning for at forøge de udadgående strømme 38 og/ eller 43 og hjælpe med ved blanding af disse udadgående strømme med modstrømmene 4o. Lineære induktionsmotorer kan også anbringes som angivet punkteret ved 49 i fig. 7 for at fremme bevægelsen af smeltet metal i lommen 32 ind i modstrømmene 4o. Yderligere lineære induktionsmotorer kan anbringes som angivet ved 5o og 51 for at dirigere mod-strømmene.If desired, linear induction motors can be used to increase or regulate molten metal flows in the region of barrier 35. FIG. 7 shows a pair of such motors 48 mounted above the surface of the bath above the barrier 35 in relation to the direction of movement of the belt to induce electromagnetic paths by flowing molten metal currents from countercurrents 40 to enter below the accelerating band. Alternatively, the motors 48 may induce molten metal flow in an outward direction to increase outward currents 38 and / or 43 and assist in mixing these outward currents with countercurrents 40. Linear induction motors can also be positioned as indicated by dotted at 49 in FIG. 7 to promote the movement of molten metal in the pocket 32 into the counterflows 4o. Additional linear induction motors may be arranged as indicated at 5o and 51 to direct the countercurrents.
Neddykkede eller delvis neddykkede varmeapparater indrettet til at bevirke selektiv lokalopvarmning af smeltet metal, som strømmer under varmeapparaterne, kan også anvendes til at opvarme modstrømmene. Eksempelvis kan et par af sådanne varmeapparater 52 anbringes i nærheden af hver sin ende af barrieren 35 for at opvarme modstrømmene 4o.Submerged or partially submerged heaters adapted to cause selective local heating of molten metal flowing under the heaters may also be used to heat the countercurrents. For example, a pair of such heaters 52 may be disposed near each end of the barrier 35 to heat the countercurrents 40.
Om nødvendigt kan der findes små forlængelsesstykker 53 ved hver ende af barrieren for at sikre, at hele den smeltede metalstrøm forbi denne ende af barrieren føres under det respektive varmeapparat 52. Varmeapparater kan også anvendes i forbindelse med eller i stedet for de lineære induktionsmotorer ved positionerne 5o og 51.If necessary, small extension pieces 53 can be found at each end of the barrier to ensure that all of the molten metal flow past this end of the barrier is conducted under the respective heater 52. Heaters may also be used in conjunction with or in place of the linear induction motors at the positions 5o and 51.
Som vist i fig. 8 kan bunden FL af beholderkonstruktionen dannes af imod hinanden liggende blokke 54 af ildfast materiale, fortrinsvis ildfast aluminiumsilikamateriale, der er fastgjort på kendt måde til en metalkappe eller et metalhus 55, som omgiver beholderkonstruktionen. Oversiderne af blokkene danner bunden af det smeltede me-As shown in FIG. 8, the bottom FL of the container structure may be formed by abutting blocks 54 of refractory material, preferably refractory aluminum silica material, which is attached in known manner to a metal sheath or metal housing 55 surrounding the container structure. The tops of the blocks form the bottom of the molten metal.
DK 154338 BDK 154338 B
mindre højdedimension end blokkene i de hosliggende områder 31 og 33, så at oversiderne af blokkene i zonen 32 er ved et lavere niveau end oversiderne af de hosliggende blokke.smaller height dimension than the blocks in the adjacent areas 31 and 33, so that the upper sides of the blocks in the zone 32 are at a lower level than the upper sides of the adjacent blocks.
Som vist i fig. 2 og 3, hvor den lodrette dimension er stærkt overdrevet i forhold til den vandrette dimension, kan blokkene imidlertid være indrettet til at tilvejebringe en aftrappet bund af beholderkonstruktionen, så at oversiderne af blokke med samme højdedimension ved indgangsenden af beholderkonstruktionen Ligger i forskellige niveauer for at tilvejebringe forskellige baddybder i områderne 3o og 31,og i området omkring afgangsenden af badet er de øverste overflader af blokke med forskellige højdedimensioner i det samme niveau for at tilvejebringe den samme baddybde i området 34.As shown in FIG. 2 and 3, however, where the vertical dimension is greatly exaggerated relative to the horizontal dimension, the blocks may be arranged to provide a stepped bottom of the container structure such that the upper sides of blocks of the same height dimension at the entrance end of the container structure lie at different levels so that provide different bath depths in areas 30 and 31, and in the area around the outlet end of the bath, the upper surfaces of blocks of different height dimensions are at the same level to provide the same bath depth in area 34.
Fremgangsmåden og anlægget ifølge den foreliggende opfindelse er særligt fordelagtige til fremstilling af flydeg'las med en tykkelse i området 1,5 mm til 3 mm. Opfindelsen kan med fordel anvendes ved fremstilling af flydeglas med større tykkelse, når ladnings- og båndhastigheden er således, at der optræder uheldig bevægelse af det smeltede metal, f.eks. ved glas med en tykkelse op til 5 .mm eller mere. Fremgangsmåden og anlægget ifølge opfindelsen kan anvendes ved fremstilling af glas med endnu større tykkelser.The method and plant of the present invention are particularly advantageous for the manufacture of float glass having a thickness in the range of 1.5 mm to 3 mm. The invention can advantageously be used in the manufacture of larger-thickness floating glass, when the charge and band speed is such that there is an adverse movement of the molten metal, e.g. for glass with a thickness up to 5 mm or more. The method and plant according to the invention can be used in the manufacture of glass of even greater thickness.
Selv om opfindelsen specielt er blevet beskrevet ovenfor i forbindelse med et bad med et skulderområde, kan den egså anvendes ved en beholderkonstruktion med parallelle sidevægge, der Ihar en konstant indbyrdes afstand fra tilgangsenden til afgangsenden e5f beholderkonstruktionen .Although the invention has been specifically described above in connection with a bath with a shoulder area, it can also be used in a parallel-walled container structure having a constant spacing from the inlet end to the outlet end or container structure.
Om ønsket kan en eller flere yderligere barrierer anbringes på bunden af beholderkonstruktionen for at strække sig opad i badet ved en eller flere positioner beliggende ovenfor barrieren 35, eksempelvis som beskrevet i det ovenfor nævnte britiske patentskrrft.If desired, one or more additional barriers may be placed on the bottom of the container structure to extend upwardly in the bath at one or more positions located above the barrier 35, for example, as described in the aforementioned British patent specification.
Endvidere kan barrieren 35, selv om den hensigtsmæssigt udføres og monteres på fast nåde i bunden som beskrevet .ovenfor, have en anden form, f.eks. som beskrevet i det ovennævnte patentskrift, og den kan navnlig være cylindrisk. En eller flere eventuelle yderligere barrierer kan også antage en hvilken som helst af de former, der er beskrevet i det ovennævnte patentskrift,og kan om ønsket være bevægelige mellem forskellige positioner langs badet som beskrevet deri.Furthermore, the barrier 35, although conveniently designed and mounted on the bottom ridge as described above, may have a different shape, e.g. as described in the aforementioned patent, and in particular it may be cylindrical. One or more additional barriers may also take any of the forms described in the aforementioned patent, and may, if desired, be movable between different positions along the bath as described therein.
Claims (20)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB49918/76A GB1544284A (en) | 1976-11-30 | 1976-11-30 | Manufacture of flat glass |
GB4991876 | 1976-11-30 | ||
KR7702758A KR800000327B1 (en) | 1976-11-30 | 1977-11-28 | Method for manufacturing flat glasses |
KR770002758 | 1977-11-28 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK532277A DK532277A (en) | 1978-05-31 |
DK154338B true DK154338B (en) | 1988-11-07 |
DK154338C DK154338C (en) | 1989-04-17 |
Family
ID=26266562
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK532277A DK154338C (en) | 1976-11-30 | 1977-11-30 | PROCEDURE AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF PLANGLAS |
Country Status (30)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5837257B2 (en) |
KR (1) | KR800000327B1 (en) |
AR (1) | AR216927A1 (en) |
AU (1) | AU512312B2 (en) |
BE (1) | BE861173A (en) |
BR (1) | BR7707702A (en) |
CA (1) | CA1095247A (en) |
CS (1) | CS214884B2 (en) |
DD (1) | DD133142A5 (en) |
DE (1) | DE2750864C2 (en) |
DK (1) | DK154338C (en) |
EG (1) | EG12794A (en) |
ES (2) | ES464507A1 (en) |
FI (1) | FI61856C (en) |
FR (1) | FR2372122A1 (en) |
GB (1) | GB1544284A (en) |
HK (1) | HK38382A (en) |
IE (1) | IE45724B1 (en) |
IN (1) | IN148059B (en) |
IT (1) | IT1117008B (en) |
LU (1) | LU78592A1 (en) |
MY (1) | MY8200257A (en) |
NL (1) | NL175614C (en) |
NZ (1) | NZ185631A (en) |
RO (1) | RO76144A (en) |
SE (1) | SE430597B (en) |
SU (1) | SU1097189A3 (en) |
TR (1) | TR19744A (en) |
YU (1) | YU62178A (en) |
ZA (1) | ZA776705B (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2471954A1 (en) * | 1979-12-21 | 1981-06-26 | Saint Gobain | METHOD AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF GLASS BY FLOATING |
CN1065303C (en) * | 1998-12-01 | 2001-05-02 | 鲍明祥 | Manufacture of heat-resistant glass fiber fabrics |
FR3066191B1 (en) * | 2017-05-12 | 2022-10-21 | Saint Gobain | IMPROVED PROCESS FOR MANUFACTURING FLAT GLASS BY FLOTATION |
JP2019094245A (en) * | 2017-11-27 | 2019-06-20 | Agc株式会社 | Float glass production method and float glass |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2911759A (en) * | 1953-12-10 | 1959-11-10 | Pilkington Brothers Ltd | Manufacture of flat glass |
DE1471910A1 (en) * | 1964-08-22 | 1969-09-25 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Process for the production of sheet or roll glass |
US3481728A (en) * | 1967-02-16 | 1969-12-02 | Ford Motor Co | Float glass chamber with separated temperature equalizing zones |
US3489543A (en) * | 1964-12-23 | 1970-01-13 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Method and apparatus for the manufacture of float glass utilizing porous refractory stationary sidewalls |
US3575694A (en) * | 1968-08-30 | 1971-04-20 | Ford Motor Co | Method of manufacturing tapered glass |
DE1796235A1 (en) * | 1967-09-29 | 1972-04-13 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Device for the continuous production of flat glass |
DE2457293A1 (en) * | 1973-12-12 | 1975-06-26 | Pilkington Brothers Ltd | FLOAT PROCESS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4933087B1 (en) * | 1969-11-24 | 1974-09-04 |
-
1976
- 1976-11-30 GB GB49918/76A patent/GB1544284A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-11-07 NZ NZ185631A patent/NZ185631A/en unknown
- 1977-11-07 IE IE2262/77A patent/IE45724B1/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-09 ZA ZA00776705A patent/ZA776705B/en unknown
- 1977-11-09 AU AU30500/77A patent/AU512312B2/en not_active Expired
- 1977-11-10 CA CA290,690A patent/CA1095247A/en not_active Expired
- 1977-11-11 IN IN1598/CAL/77A patent/IN148059B/en unknown
- 1977-11-14 DE DE2750864A patent/DE2750864C2/en not_active Expired
- 1977-11-16 NL NLAANVRAGE7712613,A patent/NL175614C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-17 TR TR19744A patent/TR19744A/en unknown
- 1977-11-18 BR BR7707702A patent/BR7707702A/en unknown
- 1977-11-21 IT IT12845/77A patent/IT1117008B/en active
- 1977-11-24 FR FR7735315A patent/FR2372122A1/en active Granted
- 1977-11-24 BE BE182914A patent/BE861173A/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-25 FI FI773577A patent/FI61856C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-25 ES ES464507A patent/ES464507A1/en not_active Expired
- 1977-11-25 ES ES464508A patent/ES464508A1/en not_active Expired
- 1977-11-28 DD DD7700202279A patent/DD133142A5/en unknown
- 1977-11-28 LU LU78592A patent/LU78592A1/xx unknown
- 1977-11-28 KR KR7702758A patent/KR800000327B1/en active
- 1977-11-29 RO RO7792251A patent/RO76144A/en unknown
- 1977-11-29 SU SU772548803A patent/SU1097189A3/en active
- 1977-11-29 CS CS777890A patent/CS214884B2/en unknown
- 1977-11-29 AR AR270165A patent/AR216927A1/en active
- 1977-11-29 SE SE7713517A patent/SE430597B/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-30 EG EG661/77A patent/EG12794A/en active
- 1977-11-30 DK DK532277A patent/DK154338C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-30 JP JP52142897A patent/JPS5837257B2/en not_active Expired
-
1978
- 1978-03-15 YU YU00621/78A patent/YU62178A/en unknown
-
1982
- 1982-09-02 HK HK383/82A patent/HK38382A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-12-31 MY MY1982257A patent/MY8200257A/en unknown
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2911759A (en) * | 1953-12-10 | 1959-11-10 | Pilkington Brothers Ltd | Manufacture of flat glass |
DE1471910A1 (en) * | 1964-08-22 | 1969-09-25 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Process for the production of sheet or roll glass |
US3489543A (en) * | 1964-12-23 | 1970-01-13 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Method and apparatus for the manufacture of float glass utilizing porous refractory stationary sidewalls |
US3481728A (en) * | 1967-02-16 | 1969-12-02 | Ford Motor Co | Float glass chamber with separated temperature equalizing zones |
DE1796235A1 (en) * | 1967-09-29 | 1972-04-13 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Device for the continuous production of flat glass |
US3575694A (en) * | 1968-08-30 | 1971-04-20 | Ford Motor Co | Method of manufacturing tapered glass |
DE2457293A1 (en) * | 1973-12-12 | 1975-06-26 | Pilkington Brothers Ltd | FLOAT PROCESS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU923362A3 (en) | Process for making sheet glass | |
US3684475A (en) | Float glass apparatus for producing sheet glass crystalline material from a glass band | |
CS211376B2 (en) | Method of making the glass and glassmaker melting tank furnace for executing the said method | |
US3241939A (en) | Method of manufacture of flat glass | |
US3351451A (en) | Apparatus for forming glass ribbon on molten metal with gas seal means | |
US3930829A (en) | Movable dam barriers for use in the manufacture of a glass ribbon on a molten metal bath | |
CN104080743B (en) | Float bath and glass-manufacturing apparatus including same | |
DK154338B (en) | PROCEDURE AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF PLANGLAS | |
US3843345A (en) | Method and apparatus for delivery of molten glass to a float forming process | |
US3860406A (en) | Method of manufacturing glass | |
US3930828A (en) | Thermal control in a glass sheet forming chamber | |
US4217125A (en) | Method and apparatus for manufacturing flat glass on a molten metal bath | |
JPS6036339A (en) | Glass product continuous manufacture device | |
US3871854A (en) | Manufacture of flat glass ribbons on a molten metal bath | |
US3928012A (en) | Method and apparatus for regulating the temperature of a glass sheet float tank | |
US3575694A (en) | Method of manufacturing tapered glass | |
RU2533781C2 (en) | Method of recovery of symmetric temperature profile in feeder at outlet from bending and feeder for implementing this method | |
US3432284A (en) | Manufacture of float glass of a thickness greater than equilibrium thickness | |
NO145429B (en) | APPARATUS FOR PREPARING PLATE GLASS BY THE FLOW METHOD | |
US3853523A (en) | Manufacture of flat glass | |
US4091156A (en) | Manufactured glass by contiguous float process | |
US3000142A (en) | Process for producing flat glass | |
US4279634A (en) | Dam construction for controlling tin currents in a float glass chamber | |
US3351446A (en) | Method and apparatus for vertically drawing glass from a molten metal bath | |
US3356478A (en) | Method of shifting glass on a molten metal bath |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUP | Patent expired |