DE929743C - Electrical transmission network for generating a desired amplitude and phase curve over a wide frequency range - Google Patents
Electrical transmission network for generating a desired amplitude and phase curve over a wide frequency rangeInfo
- Publication number
- DE929743C DE929743C DEE2343D DEE0002343D DE929743C DE 929743 C DE929743 C DE 929743C DE E2343 D DEE2343 D DE E2343D DE E0002343 D DEE0002343 D DE E0002343D DE 929743 C DE929743 C DE 929743C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- network
- delay
- frequency
- amplitude
- tapping points
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H17/00—Networks using digital techniques
- H03H17/02—Frequency selective networks
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H15/00—Transversal filters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
Description
(WiGBl. S. 175)(WiGBl. P. 175)
AUSGEGEBEN AM 22. SEPTEMBER 1955ISSUED SEPTEMBER 22, 1955
E 2343 VIII c/2igE 2343 VIII c / 2ig
ElectricElectric
Die Erfindung betrifft Methoden und Mittel für elektrische Wellenfilteranordnungen, wodurch jeder gewünschte Amplituden- und Phasenverlauf in Abhängigkeit von der Frequenz erzielbar ist. Sie ist beispielsweise dazu anwendbar, ein Filternetzwerk nach einer vorgegebenen Frequenzcharakteristik in der Nähe der Grenzfrequenz auszubilden.The invention relates to methods and means for electrical wave filter assemblies, whereby any desired amplitude and phase curve depending on the frequency can be achieved. she is for example applicable to a filter network according to a predetermined frequency characteristic in train near the cutoff frequency.
Bei der Übertragung von breiten Frequenzbändern, wie sie z. B. bei Fernsehsendungen vorliegen, ist es schwierig, die Verstärker so herzustellen, daß sie auch die auftretenden sehr niedrigen FrequenzkomponentenWhen transmitting wide frequency bands, as they are, for. B. in television broadcasts, it is difficult to manufacture the amplifiers so that they can also handle the very low frequency components involved
hindurchlassen. Es ist zwar möglich, für diese niedrigen Komponenten eine gewisse Dämpfung zuzulassen und sie erst in einer späteren Stufe wieder anzuheben, jedoch tritt hierbei der Nachteil auf, daß starke Störungen im niederfrequenten Teil des Spektrums erzeugt werden können. Es ist deshalb auch bei der Übertragung mittels Kabel vorteilhaft, das ganze Bildspektrum einer Fernsehübertragung in ein Frequenzgebiet zu transformieren, welches frei von Störungen ist, z. B. durch Modulation mit einer geeigneten Trägerfrequenz. Dabei tritt jedoch der Nach-let through. It is possible to allow a certain amount of damping for these low components and only to raise them again at a later stage, but here the disadvantage arises that strong Disturbances in the low frequency part of the spectrum can be generated. It is therefore also with the Transmission by cable is advantageous, the entire picture spectrum of a television broadcast in one frequency range to transform which is free from disturbance, e.g. B. by modulation with a suitable Carrier frequency. In doing so, however, the
'teil auf, daß die doppelte Frequenzbandbreite benötigt wird, wodurch naturgemäß die Schwierigkeit bei der Korrektion der Amplitude und Phase auf einen konstanten Wert über den ganzen Frequenzbereich erhöht wird. Es ist bei einer solchen Lösung des obigen Problems also wünschenswert, Mittel zu besitzen, durch welche die Übertragung nur eines einzelnen Seitenbandes oder zumindest angenähert nur eines Seitenbandes ermöglicht wird, ίο In einem derartigen Übertragungssystem wird daher ein Frequenzband, welches von Null bis zu einer bestimmten Frequenz α reicht, auf eine Trägerfrequenz c aufmoduliert, so daß sich ein Frequenzband von c — a bis zu c + α ergibt. Die Trägerfrequenz c wird hierbei so gewählt, daß die tiefste Frequenz des resultierenden Bandes c — α etwas oberhalb der höchsten Frequenz des ursprünglichen Bandes α zu liegen kommt, damit eine Trennung der beiden Bänder durch Filterung ermöglicht ist. Ein weiteres Filter wird vorgesehen werden müssen, welches in der Gegend der Frequenz c das Band scharf abschneidet, so daß lediglich das unterhalb von c liegende Seitenband durchgelassen wird. Um nun die hohe Dämpfung, die bei der Übertragung sehr hoher Frequenzen auftritt, zu vermeiden, wird nach den gleichen Prinzipien eine zweite Modulation durchgeführt, um das Band wieder in niedrigere Frequenzbereiche zu verschieben, welche jedoch nicht so niedrig sind wie der Bereich des ursprünglichen Bandes, so daß noch die niedrigsten Frequenzen störungsfrei übertragen werden können. Nach der Übertragung über das Kabel und nach Passieren geeigneter Netzwerke und Verstärker zur Kompensation der durch das Kabel gegebenen Verzerrungen wird das Band wieder in seine alte Lage verschoben, und zwar in genau umgekehrter Weise durch zweimalige Modulation, wie es am Eingang des Kabels verschoben wurde.Part of the fact that twice the frequency bandwidth is required, which naturally increases the difficulty in correcting the amplitude and phase to a constant value over the entire frequency range. With such a solution to the above problem, it is therefore desirable to have means by which the transmission of only a single sideband or at least approximately only one sideband is made possible Frequency α is sufficient, modulated onto a carrier frequency c, so that a frequency band from c - a to c + α results. The carrier frequency c is chosen so that the lowest frequency of the resulting band c - α comes to lie somewhat above the highest frequency of the original band α , so that the two bands can be separated by filtering. Another filter will have to be provided which cuts off the band sharply in the region of frequency c , so that only the sideband below c is allowed to pass. In order to avoid the high attenuation that occurs when transmitting very high frequencies, a second modulation is carried out according to the same principles in order to shift the band back to lower frequency ranges, which, however, are not as low as the range of the original band so that even the lowest frequencies can be transmitted without interference. After transmission over the cable and after passing through suitable networks and amplifiers to compensate for the distortions caused by the cable, the tape is shifted back to its old position, in exactly the opposite way by modulating it twice as it was shifted at the entrance of the cable.
Es treten nämlich erhebliche Schwierigkeiten auf, wenn man eine genaue Wiedergabe des ursprünglichen Bandes am Ende eines Übertragungskanals haben will, in dem ein oder mehrere Filter liegen, und zwar hauptsächlich, wenn mit Unterdrückung des einen Seitenbandes gearbeitet wird. Um eine richtige Wiedergabe der niedrigen Frequenzen zu bekommen, und zwar bezüglich Amplitude und Phase, müssen sowohl die Dämpfungskurven als auch die Phasenkurven der zur Unterdrückung benutzten Filter schiefsymmetrisch gegenüber der Trägerfrequenz sein. Wenn diese Bedingung erfüllt ist, sind die Komponenten des wiedergegebenen Bandes identisch mit denen des Originalbandes bis auf eine eventuell mögliche konstante Amplitudenänderung und eine konstante zeitliche Verschiebung.In fact, there are significant difficulties in getting an accurate reproduction of the original Band at the end of a transmission channel in which one or more filters are located, namely mainly when working with suppression of one of the collateral ligaments. To a correct one To get playback of the low frequencies, both in terms of amplitude and phase, you need to both the attenuation curves and the phase curves of the filters used for suppression be asymmetrical with respect to the carrier frequency. When this condition is met, the components are of the reproduced tape is identical to that of the original tape, with the exception of a possible one constant change in amplitude and a constant time shift.
Die Erfüllung dieser Bedingung ist mit den üblichen Filterkreisen nicht ohne weiteres möglich, denn wenn man auch ein Filter herstellen kann, welches die gewünschte Dämpfungscharakteristik besitzt, wird man im allgemeinen finden, daß solch ein Filter nicht die gewünschte Phasencharakteristik zeigt. Durch die Erfindung wird ein Filter beschrieben, durch welches diese Schwierigkeiten überwunden werden können. Die Erfindung ist dabei natürlich nicht auf die Anwendung in den oben bezeichneten Übertragungssystemen beschränkt. The fulfillment of this condition is not easily possible with the usual filter circuits, because if one can also produce a filter which has the desired damping characteristics, one becomes generally find that such a filter does not exhibit the desired phase characteristic. Through the In accordance with the invention, a filter is described by means of which these difficulties can be overcome. The invention is of course not restricted to use in the transmission systems described above.
Gemäß der Erfindung ist ein elektrisches Übertragungsnetzwerk zur Erzeugung eines gewünschten Amplituden- und Phasenverlaufs über einen breiten Frequenzbereich derart ausgebildet, daß Laufzeitketten von über den Frequenzbereich konstanter Wellengeschwindigkeit vorgesehen sind, die derart mit den Eingangs- und Ausgangsklemmen des Übertragungsnetzwerkes verbunden sind und mit Abgriffpunkten oder Stoßstellen des Wellenwiderstandes versehen sind, daß die Summe der effektiven Scheinleitwerte der so gebildeten Übertragungswege von verschiedener Amplituden- und Phasencharakteristik den gewünschten Verlauf ergibt.According to the invention is an electrical transmission network for generating a desired Amplitude and phase progression over a wide frequency range designed in such a way that delay chains of constant wave speed over the frequency range are provided, which so with the input and output terminals of the transmission network are connected and with tapping points or joints of the wave resistance are provided that the sum of the effective admittance values of the transmission paths formed in this way with different amplitude and phase characteristics results in the desired course.
Durch die Erfindung ist also ein Übertragungsnetzwerk geschaffen, welches für ein Signal eine Mehrzahl von verschieden langen Übertragungszeiten besitzt, wobei der Ausgang des Netzwerkes proportional der Summe der effektiven Scheinleitwerte der verschieden langen Wege ist. Die Größen der einzelnen Scheinleitwerte und die zugehörigen Zeitkonstanten der Übertragungswege werden so bemessen, daß das Übertragungsnetzwerk als Ganzes eine vorbestimmte Amplituden- und/oder Phasencharakteristik besitzt. Einfache Beispiele für Netzwerke gemäß der Erfindung sind in den Abb. 5 und 8 gegeben. Ein solches Netzwerk soll z. B. Charakteristiken gemäß der Abb. 1 besitzen. Hierzu muß man in der Lage sein, die Frequenzkurve eines solchen Netzwerks zu berechnen. Es ist bekannt, daß eine EMK, welche durch den Heavisideschen Einheitsstoß dargestellt wird, wie ihn Abb. 2 zeigt, einen Strom hervorruft, welcher aus dem Fourier-Integral berechnet werden kann:The invention thus creates a transmission network created, which has a plurality of transmission times of different lengths for a signal, where the output of the network is proportional to the sum of the effective admittance values of the different long ways. The sizes of the individual admittance values and the associated time constants the transmission paths are dimensioned so that the transmission network as a whole has a predetermined Has amplitude and / or phase characteristics. Simple examples of networks according to the invention are given in Figs. 5 and 8. Such a network should z. B. Characteristics according to Fig. 1 own. To do this, one must be able to calculate the frequency curve of such a network. It is known that an EMF, which is represented by Heaviside's unit shock, like him Fig. 2 shows, causes a current, which can be calculated from the Fourier integral:
τ - f τ - f
-/00- / 00
In diesem Ausdruck ist A (φ) das Übertragungsmaß des Filters bei einer angelegten harmonischenIn this expression, A (φ) is the transmission factor of the filter with an applied harmonic
EMK von der Frequenz -^- und der Amplitude 1,EMF of frequency - ^ - and amplitude 1,
2JS r 2JS r
=jm. A(j>) ist also der Scheinleitwert an den Ausgangsklemmen bezüglich eines Generators an den Eingangsklemmen, oder umgekehrt. Im allgemeinen gut: = jm. A (j>) is the admittance at the output terminals with respect to a generator at the input terminals, or vice versa. Generally good:
Α(φ) =α(ω) + j ω · δ(ω), "5 Α (φ) = α (ω) + j ω · δ (ω), "5
wo α (ω) und b (ω) beide gerade Funktionen in ω sind. In der Abb. 1 geben die Kurven 10 und ix die Funktionen α (ω) bzw. δ (ω) für ein gegebenes Filter an. Bei dem obigen Ansatz für A(f>) erhält der Strom iao die Form:where α (ω) and b (ω) are both even functions in ω. In Fig. 1, curves 10 and ix indicate the functions α (ω) and δ (ω) for a given filter. In the above approach for A (f>) the current iao has the form:
01% 1O4 01% 1O 4
τ τ Γ d .... ,,ifflt.,. [sinoi 1,τ τ Γ d .... ,, ifflt.,. [sinoi 1,
J it) = —j— α, (co) · sin (ω t) · dco + —— ο (ω) · ω · αω , J it) = —j - α, (co) · sin (ω t) · dco + --— ο (ω) · ω · αω ,
JW 2π J fa w v . 2π J άω κ ' [ t J JW 2π J fa wv . 2π J άω κ ' [ t J
wobei die Integrationsgrenzen die Variationsbereiche des reellen und des imaginären Teils α (ω) bzw. b (ω) der Filtercharakteristik angeben.where the integration limits indicate the variation ranges of the real and the imaginary part α (ω) and b (ω) of the filter characteristic.
Abb. 3 zeigt den Strom, welcher bei einem Tiefpaßfilter mit der Charakteristik gemäß Abb. ι erzeugt wird.Fig. 3 shows the current that is generated with a low-pass filter is generated with the characteristic according to Fig. ι.
Wenn man die obigen Gleichungen für J^) nach t If one uses the above equations for J ^) after t
JlJl
α (ω)α (ω)
Ul1 Ul 1
sin ω t · dco +sin ω t · dco +
Für t gleich Null lautet diese Formel:For t equal to zero this formula is:
(U2 (U 2
2JC2JC
α{ω)α {ω)
Das Prinzip, auf welchem die Erfindung beruht, liegt darin, daß ein Filter konstruiert werden kann, welches einen Strom /(i) oder J[t) erzeugt, je nachdem die angelegte Spannung ein Einheitsstoß oder ein kurzer Impuls ist.The principle on which the invention is based is that a filter can be constructed which produces a current / (i ) or J [ t ) depending on whether the applied voltage is a unit burst or a short pulse.
Abb. 5 zeigt ein Beispiel, wie dieses Prinzip angewandt werden kann. Hier ist eine Schaltung dargestellt, welche ein Verzögerungsnetzwerk 12 besitzt, an dessen Eingangsklemmen 13 die Signalspannung angelegt wird, und welches durch einen Abschlußwiderstand 14 abgeschlossen ist. An verschiedenen Punkten 15 dieses Verzögerungsnetzwerkes sind in der dargestellten Weise hohe Widerstände 16 und 17 angeschlossen. Die mit 16 bezeichneten Widerstände sind mit der Leitung 18 verbunden, welche über einen vergleichsweise kleinen Widerstand 19 geerdet ist. Die mit 17 bezeichneten Widerstände sind mit der Leitung 20 verbunden, welche ihrerseits über eine Phasendreheinrichtung 21 mit dem gleichen Widerstand 19 und darüber mit der Erde verbunden ist.Fig. 5 shows an example of how this principle can be applied. Here is a circuit shown which has a delay network 12, at whose input terminals 13 the signal voltage is applied, and which is terminated by a terminating resistor 14. At different Points 15 of this delay network are high resistances 16 and 17 in the manner shown connected. The designated 16 resistors are connected to the line 18, which via a comparatively small resistor 19 is grounded. The resistors marked 17 are with the Line 20 connected, which in turn via a phase rotator 21 with the same resistance 19 and above is connected to the earth.
An der Klemme 22 kann die am Widerstand 19 erzeugte Signalspannung abgenommen werden.The signal voltage generated at resistor 19 can be picked up at terminal 22.
Es sei nun angenommen, daß das Netzwerk die in Abb. ι dargestellte Charakteristik besitzen soll. Derartige Charakteristiken für sich allein sind, wie man oben bereits aus den Abb. 3 und 4 entnehmen kann, physikalisch nicht realisierbar. Sie können aber mit jedem beliebigen Grad von Genauigkeit angenähert werden, wenn ein Verzögerungsnetzwerk mit genügend großer Verzögerung angewandt wird. Der Strom /(j) oder /fo für die Kombination liegt dann in einem Bereich für t größer als Null. Die Kurve 23 in Abb. 6 soll den berechneten Strom einer Anordnung darstellen, welche Charakteristiken gemäß Abb. 1 besitzt, wenn eine stufenförmige EMK (Einheitsstoß) zugeführt wird. Dann besteht die Aufgabe darin, die verschiedenen Verzögerungen an den Punkten 15 und die Größen der verschiedenen Widerstände 16 und 17 so zu wählen, daß bei Anlegen dieses Stoßes an der Klemme 13 der Strom an der Klemme 22 im wesentliehen der durch die die Kurve 23 dargestellten Form entspricht.It is now assumed that the network should have the characteristics shown in Fig. Ι. Such characteristics on their own cannot be physically implemented, as can already be seen from Figs. 3 and 4 above. However, they can be approximated with any degree of accuracy if a delay network with a sufficiently large delay is used. The current / (j) or / fo for the combination is then in a range for t greater than zero. The curve 23 in Fig. 6 is intended to represent the calculated current of an arrangement which has the characteristics according to Fig. 1 when a step-shaped EMF (unit surge) is supplied. The task then is to choose the various delays at points 15 and the sizes of the various resistors 16 and 17 so that when this surge is applied to terminal 13, the current at terminal 22 is essentially that represented by curve 23 Shape corresponds.
Nachdem die EMK angelegt ist, wird eine kleine endliche Zeit vergehen, bis die Störung am ersten differenziert, so ergibt sich die Ableitung J[t), welche das Übertragungsmaß für eine impulsförmige EMK im Gegensatz zu der stufenförmigen EMK des Einheitsstoßes angibt. Ein solcher Strom bei einem Filter mit Charakteristiken gemäß Abb. 1 ist in Abb. 4 dargestellt. Die Gleichung lautet für Werte von t größer als NullAfter the EMF has been applied, it will take a short, finite time until the disturbance differentiates on the first, resulting in the derivative J [ t ), which indicates the transfer rate for a pulse-shaped EMF in contrast to the step-shaped EMF of the unit surge. Such a current in the case of a filter with characteristics according to FIG. 1 is shown in FIG. The equation is for values of t greater than zero
d<ad <a
b (ω) b (ω)
cos cot —cos cot -
d(x>d (x>
b(co)b (co)
sinsin
Abgriffpunkt 15 der Abb.5 eintrifft. Dann fließt ein Strom in dem entsprechenden ersten Widerstand 16 und auch im Widerstand 19. Der Strom erscheint an der Klemme 22 in Form einer stark gedämpften Wiedergabe des ursprünglichen Signals mit einer bestimmten Zeitverzögerung. Dieser Strom ist in Abb. 6 mit 24 bezeichnet. Nach einer gewissen weiteren Zeit, welche der Zeitverzögerung bis zum zweiten Abgriffpunkt 15 entspricht, wird in der gleichen Weise über den zweiten Widerstand 16 ein weiterer Stromstoß erzeugt, der durch die Kurve 25 dargestellt wird. Die weiteren Kurven 26, 27 zeigen die Effekte der nächsten beiden Abgriffpunkte. Man sieht, daß es möglich ist, durch geeignete Wahl der Abgriffpunkte 15 und der Widerstände 16 bzw. 17, welch letztere einen Stromstoß in umgekehrter Richtung erzeugen, die Kurve 23 mit beliebiger Genauigkeit nachzubilden.Tap point 15 of Fig.5 arrives. Then flows in Current in the corresponding first resistor 16 and also in resistor 19. The current appears the terminal 22 in the form of a strongly attenuated reproduction of the original signal with a certain Time Delay. This current is denoted by 24 in Fig. 6. After a while, which corresponds to the time delay up to the second tap point 15 is in the same way over the second resistor 16 generates a further current surge, which is represented by the curve 25. The other curves 26, 27 show the effects of the next two tap points. You can see that it is is possible through a suitable choice of the tapping points 15 and the resistors 16 and 17, which latter one Generate current surge in the opposite direction to simulate the curve 23 with any accuracy.
Es müssen noch verschiedene andere Bedingungen erfüllt werden, wenn die Anordnung richtig arbeiten soll. So müssen die Parallelwiderstände 16 und 17 so groß sein, daß sie die Wirkung des Verzögerungsnetzwerkes nicht wesentlich beeinflussen. Wenn es nicht möglich ist, Widerstände von solcher Größe anzuwenden, müssen zum Ausgleich entsprechende Längswiderstände in das Verzögerungsnetzwerk eingeschaltet werden, um die Heavisidesche Bedingung zu erfüllen. Die hierbei auftretenden Dämpfungen längs des Netzwerkes müssen dann bei der Wahl der Parallelwiderstände ebenfalls berücksichtigt werden. Es sei noch angemerkt, daß die Widerstände 16, 17 und 19 durch irgendwelche anderen Impedanzen ersetzt werden können, die jedoch vorzugsweise untereinander gleichartig sein sollen.Various other conditions must be met for the assembly to work properly target. So the parallel resistors 16 and 17 must be like this be large that they do not significantly affect the effect of the delay network. If it doesn't it is possible to use resistances of this size, corresponding series resistances must be used to compensate be switched into the delay network in order to meet Heaviside's condition. The attenuation occurring along the network must then be used when choosing the Parallel resistances are also taken into account. It should also be noted that the resistors 16, 17 and 19 can be replaced by any other impedances, but preferably with one another should be similar.
Das Zeitkonstantennetzwerk selbst muß eine sehr hohe Grenzfrequenz besitzen, damit die Zeitverzögerung über den ganzen Frequenzbereich des Filters konstant ist. Vorzugsweise benutzt man ein Netzwerk von der abgeleitenden ra-Type, welches eine im wesentlichen konstante Phasenverzögerung über den ganzen Arbeitsbereich ergibt.The time constant network itself must have a very high cut-off frequency, so that the time delay is constant over the entire frequency range of the filter. It is preferable to use a network of the derivative ra-type, which has a substantially constant phase delay over the whole Working area results.
Wenn diese Vorkehrungen getroffen sind, findet man, daß eine sehr nahe Annäherung an ein gewünschtes Paar von Frequenzcharakteristiken erzielt werden kann. Natürlich werden nicht die ursprünglichen Zeitverhältnisse erreicht, sondern der ganze Vorgang wird um einen konstanten Zeitbetrag verschoben.When these precautions are taken, one finds that a very close approximation to a desired one Pair of frequency characteristics can be achieved. Of course it won't be the original Time ratios are reached, but the whole process is postponed by a constant amount of time.
Abb. 7 zeigt einen anderen Weg, wie die verschiedenen Widerstände und zugehörigen Zeitkonstanten bestimmt werden können. Die Kurve 28 zeigt die Funktion J[t), welche durch Differentiation aus derFig. 7 shows another way how the various resistances and associated time constants can be determined. The curve 28 shows the function J [ t ), which by differentiation from the
Kurve 23 hervorgeht. Man kann sie jedoch direkt aus den Charakteristiken der Abb. 1 berechnen, wenn man auf diese Charakteristiken einen Impuls von sehr kurzer Dauer ausübt. Wenn ein solcher Impuls an der Klemme 13 der Abb. 5 zugeführt wird, so erscheinen an der Klemme 22 auf Grund der verschiedenen Widerstände und zugeordneten Zeitkonstanten mehrere Impulse von verschiedener Größe nacheinander. Es ist klar, daß man durch richtige Wahl der Zeitkonstanten und Widerstände die Kurve 28 in großer Annäherung aufbauen kann. Wo eine Umkehr des Vorzeichens auftritt, müssen auch die Impulse umgekehrt werden, indem sie durch ein Phasenumkehrglied geleitet werden. Dies geschieht durch Verbindung der betreffenden Widerstände mit der Leitung 20, welche durch das Phasenumkehrnetzwerk 21 mit der Klemme 22 verbunden ist.Curve 23 emerges. However, it can be calculated directly from the characteristics of Fig. 1 if an impulse of very short duration is applied to these characteristics. If such an impulse at the Terminal 13 of Fig. 5 is supplied, appear on terminal 22 due to the different Resistances and associated time constants several pulses of different sizes one after the other. It is clear that by choosing the right time constants and resistances, the curve 28 can be increased in size Can build rapprochement. Where there is a reversal of the sign, the impulses must also be reversed by passing them through a phase reverser. This is done through connection of the respective resistors to the line 20, which through the phase reversal network 21 with the Terminal 22 is connected.
Die verschiedenen Elemente 24, 25, 26, 27, die zum Aufbau der Kurve 23 in Abb. 6 benutzt werden, und in gleicher Weise die zum Aufbau der Kurve 28 in Abb. 7 benutzten Elemente sind der Einfachheit halber so dargestellt, daß sie am Nullpunkt der Zeitachse beginnen, wo die Kurve steigt. In Wirklichkeit müssen die ersten Abgriffe am Zeitkonstantennetzwerk erheblich links vom Nullpunkt der Zeitachse beginnen, damit auch die Oszillationen, die links dieser Achse liegen, mit dargestellt werden. Diese Elemente sind nicht dargestellt, müssen jedoch zur akuraten Wiedergabe der gewünschten Kurve ebenfalls hergestellt werden.The various elements 24, 25, 26, 27 used to build curve 23 in Fig. 6 and likewise the elements used to construct curve 28 in Figure 7 are for simplicity half shown so that they start at the zero point of the time axis, where the curve rises. In reality the first taps on the time constant network must begin significantly to the left of the zero point of the time axis, so that the oscillations that lie to the left of this axis are also shown. These elements are not shown, but must also be produced to accurately reproduce the desired curve will.
Es ist evident, daß gewisse Fälle auftreten können, welche durch die oben angegebenen Methoden nicht lösbar sind. Dies sind alle jene Fälle, in welchen die Funktionen J^) oder J[^ nicht konvergent sind, d. h. nicht zu einem endlichen Grenzwert hinstreben. Wenn diese Funktionen statt zu konvergieren ohne Abnahme der Amplitude mit der Zeit oszillieren, so wird die Länge des notwendigen Verzögerungsnetzwerkes undurchführbar groß, so daß die Erfindung nicht angewandt werden kann.It is evident that certain cases can arise which cannot be solved by the methods given above. These are all those cases in which the functions J ^) or J [^ are not convergent, ie do not strive towards a finite limit value. If, instead of converging, these functions oscillate with time without a decrease in amplitude, the length of the delay network required becomes impracticable so that the invention cannot be used.
In dem Ausführungsbeispiel der Abb. 5 tritt notwendig ein gewisser Grad von Dämpfung auf, welcher jedoch ausgeglichen werden kann durch spätere Verstärkung. In Abb. 8 ist schematisch eine Anordnung gezeigt, wo diese Verstärkung in den verschiedenen Übertragungswegen selbst vorgenommen wird. Im übrigen arbeitet diese Schaltung nach den gleichen Prinzipien wie die Schaltung nach Abb. 5.In the embodiment of Fig. 5, a certain degree of damping necessarily occurs, which however, this can be offset by later reinforcement. An arrangement is shown schematically in Fig. 8 shows where this amplification is carried out in the various transmission paths themselves. in the Otherwise this circuit works according to the same principles as the circuit according to Fig. 5.
In Abb. 8 bilden die Klemmen 29 und 30 den Eingang eines symmetrischen Zeitkonstantennetzwerkes 31, welches durch die Abschlußwiderstände 32, 33 abgeschlossen ist. Die Querglieder bestehen aus Paaren untereinander gleicher Kapazitäten, welche je in Reihe geschaltet sind, wobei sämtliche Verbindungspunkte geerdet sind. Einige dieser Kapazitäten sind ihrerseits nochmals aufgeteilt und wirken als Potentiometer, um ein Signal geeigneter Stärke dem Gitter einer Röhre zuzuführen. Auf diese Weise ist eine Anzahl Röhren 34, 35, 36, 37 vorhanden, welche von verschiedenen Punkten des Zeitkonstantennetzwerkes 31 gespeist werden. Damit die Anordnung auch bei sehr niedrigen Frequenzen arbeiten kann, können die kapazitiven Potentiometer durch Ohmsche Potentiometer überbrückt sein, welche im gleichen Verhältnis geteilt sind und aus verhältnismäßig hohen Widerständen bestehen. Die Verstärkungsgrade der einzelnen Röhren, welche vorzugsweise alle dieselbe Charakteristik besitzen, können durch geeignete Kathodenwiderstände stabilisiert werden. Um Signale von entgegengesetzten Vorzeichen zu erhalten, können die Gitter der Röhren mit Abgriffpunkten an verschiedenen Seiten der symmetrischen Zeitkonstantenanordnung verbunden sein. Die Anoden der Röhren liegen an verschiedenen Punkten eines weiteren Zeitkonstantennetzwerkes 38, welches an seinem Ende mit einem Widerstand 40 abgeschlossen ist. Am Ausgangsende 41 dieses Netzwerkes ist ein Abschluß nicht unbedingt erforderlich. Die Zeitverzögerungen und effektiven Leitwerte der so gebildeten einzelnen Übertragungswege werden auf eine der oben geschilderten Weisen bestimmt. Hierbei setzt sich die Zeitverzögerung natürlich aus zwei Teilen gemäß der beiden in den einzelnen Netzwerken zu durchlaufenden Strecken zusammen. Die Gitter- und Anodenkapazitäten bilden Teile der Querkapazitäten des betreffenden Netzwerkes, mit dem diese Elektroden verbunden sind. Verbleibende Gitter-Anoden-Kapazitäten können durch geeignete kapazitive Verbindungen mit der gegenüberliegenden Seite des symmetrischen Netzwerkes neutralisiert werden.In Fig. 8, terminals 29 and 30 form the input of a symmetrical time constant network 31, which is terminated by the terminating resistors 32, 33. The cross members consist of Pairs of equal capacities, each connected in series, with all connection points are grounded. Some of these capacities are in turn split up again and act as Potentiometer to apply a signal of suitable strength to the grid of a tube. That way is a number of tubes 34, 35, 36, 37 are present, which from different points of the time constant network 31 are fed. So that the arrangement can also work at very low frequencies, the capacitive potentiometers can be bridged by ohmic potentiometers, which are in the same Ratio are divided and consist of relatively high resistances. The degrees of reinforcement of the individual tubes, which preferably all have the same characteristics, can by means of suitable cathode resistors be stabilized. To get signals of opposite signs, you can use the grids of the tubes with tapping points on different sides of the symmetrical time constant arrangement be connected. The anodes of the tubes are at different points in another time constant network 38, which is terminated at its end with a resistor 40. At the exit end 41 of this network, a termination is not absolutely necessary. The time delays and effective conductance values of the individual transmission paths formed in this way are transferred to one of the above-described Wise men for sure. The time delay is of course made up of two parts according to FIG both routes to be traversed in the individual networks together. The grid and anode capacities form parts of the transverse capacitance of the relevant network with which these electrodes are connected. Remaining grid-anode capacitances can be achieved by means of suitable capacitive connections be neutralized with the opposite side of the symmetrical network.
Natürlich sind verschiedene Abwandlungen dieser Anordnung möglich. So braucht z. B. das Netzwerk 31 nicht notwendig symmetrisch ausgebildet zu sein, und es können Phasenumkehrstufen dort angewandt werden, wo sie notwendig sind. Es können auch die Anoden der Röhren 34, 35, 36, 37 usw. an ein Paar von Leitungen gelegt werden, wie z. B. die Leitungen 18 und 20 in Abb. 5, in deren einer eine Phasenumkehrvorrichtung vorhanden ist. Eine andere Möglichkeit besteht in der Benutzung eines symmetrisehen Netzwerkes für das Netzwerk 38, wobei die Anoden der Röhren je nach dem Vorzeichen des gewünschten Spannungsstoßes entweder an die eine oder an die andere Seite des Netzwerkes angelegt sind.Various modifications to this arrangement are of course possible. So z. B. the network 31 does not have to be designed symmetrically, and phase reversal stages can be used there where they are necessary. The anodes of the tubes 34, 35, 36, 37 etc. can also be connected a pair of lines are laid, such as B. the lines 18 and 20 in Fig. 5, in one of which a Phase reversing device is present. Another possibility is to use a symmetrical vision Network for the network 38, the anodes of the tubes depending on the sign of the desired Voltage surge are applied either to one or the other side of the network.
In ähnlicher Weise, wie es für Tiefpaßfilter beschrieben wurde, können gemäß der Erfindung auch Hochpaßfilter konstruiert werden sowie durch Kombination von Hoch- und Tiefpässen mit übereinandergreifenden Durchlaßbereichen auch behebige Bandpaßfilter. Durch Parallelschaltung eines Hoch- und ines Tiefpasses, welche nicht übereinandergreifende Durchlaßbereiche besitzen, können ebenso auch Bandsperrfilter hergestellt werden.In a manner similar to that described for low-pass filters, according to the invention High pass filters are constructed as well as by combining high and low passes with overlapping Bandpass filters also remove passbands. By connecting an up and A low-pass filter that does not have overlapping passbands can also use band-stop filters getting produced.
Wie bereits bemerkt, kann die Erfindung nicht nur bei Netzwerken zur Einseitenbandübertragung, sondem auch für andere Zwecke benutzt werden, wo bestimmte Charakteristiken verlangt sind. Zum Beispiel kann ein solches Filter zur Verminderung oder Ausschaltung von Störkomponenten, welche unterhalb des Übertragungsbereiches hegen, benutzt werden, ohne daß dabei Phasenschwierigkeiten auftreten. Derartige Anordnungen sollen an Hand der weiteren Abb. 9 bis 18 näher erläutert werden.As already noted, the invention applies not only to networks for single sideband transmission, but also to networks for single sideband transmission can also be used for other purposes where certain characteristics are required. For example such a filter can reduce or eliminate interfering components which are below of the transmission range can be used without phase difficulties occurring. Such arrangements will be explained in more detail with reference to the further FIGS. 9 to 18.
In Abb. 9 ist ein Übertragungsnetzwerk 10 zur zeitlichen Verzögerung von Signalen schematisch angedeutet, welches auf der einen Seite von einerIn Fig. 9, a transmission network 10 for the time delay of signals is indicated schematically, which on one side of one
Signalquelle ii gespeist wird und welches am anderen Ende mit seinem Wellenwiderstand 12 abgeschlossen ist. An zwei Punkten des Netzwerkes sind Abgriffe T1 und T2 angebracht. An diesen beiden Abgriffpunkten sollen Verzögerungszeiten t± bzw. tz auftreten. Außerdem treten die beiden Übertragungsleitwerte auf, welche Funktionen der Kreisfrequenz ω der übertragenen Welle sind. Diese sollen für die beiden Abgriffpunkte mit F1(Jω), F2(Jw) bezeichnet werden. Dann giltSignal source ii is fed and which is terminated at the other end with its characteristic impedance 12. Taps T 1 and T 2 are attached at two points in the network. Delay times t ± and t z should occur at these two tapping points. In addition, the two transmission conductances occur, which are functions of the angular frequency ω of the transmitted wave. These are to be designated by F 1 (Jω), F 2 (Jw) for the two tapping points. Then applies
F1(Ja)) ^Ae-Wi,F 1 (Yes)) ^ Ae-Wi,
Durch Addition
LeitwertBy addition
Conductance
erhält man den resultierendenone obtains the resulting
= 2 Ae • cos — ω (^1 — ^2)= 2 Ae • cos - ω (^ 1 - ^ 2 )
Dies stellt also eine Wiedergabe dar, welche eine Verzögerung gemäß dem Durchschnitt von ^1 und besitzt und eine Amplitude, welche mit dem Kosinus von ω. variiert. Durch andere Wahl der Abgriffpunkte können natürlich andere Wiedergaben der gleichen Art, aber mit anderen Verzögerungen und schnellerer oder langsamerer Änderung der Amplitude erzielt werden. Insbesondere kann man erreichen, daß die Verzögerungszeiten für jedes Paar von Abgriffpunkten die gleichen sind, während die Amplitudengesetze durch die Kosinusterme einer Fourierentwicklung gegeben sind. Setzt manThis therefore represents a reproduction which has a delay according to the average of ^ 1 and and an amplitude which corresponds to the cosine of ω. varies. By choosing a different tap point, other reproductions of the same kind, but with different delays and faster or slower changes in amplitude, can of course be achieved. In particular, it can be achieved that the delay times are the same for each pair of tapping points, while the amplitude laws are given by the cosine terms of a Fourier expansion. If you set
undand
— -{k—h) = rr.- - {k-h) = rr.
so heißt allgemein der r-te Termthis is the general name of the r-th term
g—joiT. 2 Ατ· cos r ω χ . g — joiT. 2 Α τ · cos r ω χ.
Man kann die A1. leicht so wählen, daß sie für verschiedene Paare verschieden sind. Durch geeignete Wahl der AT und eine geeignete Anzahl von Abgriffpunktpaaren ist man imstande, in einem gegebenen Frequenzbereich zu jeder speziellen Amplitudenabhängigkeit eine gewünschte konstante Verzögerung hervorzurufen, vorausgesetzt natürlich, daß die Amplitudenabhängigkeit sich als eine gerade Funktion von der Frequenz darstellen läßt.You can see the A1. easily choose so that they are different for different couples. By suitable choice of the A T and a suitable number of pairs of tapping points, one is able to produce a desired constant delay for any particular amplitude dependence in a given frequency range, provided, of course, that the amplitude dependence can be represented as an even function of the frequency.
In genau derselben Weise läßt sich auch eine Abhängigkeit darstellen, welche durch eine ungerade Funktion der Frequenz darstellbar ist, wenn die Übertragungsleitwerte der einzelnen Paare subtrahiert werden. Die Subtraktion ergibt den resultierenden .ScheinleitwertIn exactly the same way a dependency can be represented, which by an odd Function of the frequency can be represented if the transmission conductance of the individual pairs is subtracted will. The subtraction gives the resulting apparent introduction value
^i () 0A — F2 (j<o) — e~iiat · 2 jBr · sin r ω τ ^ i () 0 A - F 2 (j <o) - e ~ iiat · 2 jB r · sin r ω τ
für das r-te Paar, wo BT ein Koeffizient ist wie Ar. Man sieht, daß hier noch eine Phasenverzögerungfor the r-th pair, where B T is a coefficient like A r . You can see that there is still a phase delay here
von — überlagert ist. Bei hohen Frequenzen hatfrom - is superimposed. Has at high frequencies
diese Phasenverzögerung nur geringen Einfluß auf die Zeitverzögerung, bei geringen Frequenzen kann es notwendig sein, zur Erzielung einer konstanten Zeitverzögerung ein Korrektionsnetzwerk für die Phase einzuschalten. Diese Notwendigkeit tritt bei geraden Funktionen nicht auf.this phase delay has only a small influence on the time delay, at low frequencies it may be necessary to establish a correction network for the Switch on phase. This need does not arise with even functions.
Abb. 10 zeigt schematisch eine Anordnung, die nach obigen Prinzipien aufgebaut ist. Das Zeitkonstantennetzwerk 10, welches als künstliche Leitung oder auch als Kabel aufgebaut sein kann, wird von der einen Seite mit Signalen von einer Quelle 11 gespeist, während die andere Seite durch eine Impedanz 12 reflexionsfrei abgeschlossen ist. Mit 17 ist ein Punkt des Netzwerkes 10 bezeichnet, zu welchem die Abgriffpunkte 13, 13', 14, 14', 15, 15' und 16, 16' je symmetrisch angeordnet sind. Es sind nur vier solcher Abgriffpunktpaare dargestellt, doch können selbstverständlich auch viel mehr benutzt werden.Fig. 10 shows schematically an arrangement which is constructed according to the above principles. The time constant network 10, which can be constructed as an artificial line or as a cable fed from one side with signals from a source 11, while the other side through an impedance 12 is completed without reflection. With 17 a point of the network 10 is referred to, to which the tapping points 13, 13 ', 14, 14', 15, 15 'and 16, 16' are each arranged symmetrically. Only four such tap pairs are shown, but you can can of course also be used a lot more.
Um eine gewünschte Amplitudenabhängigkeit zu bekommen, ist es notwendig, die Ausgänge der einzelnen Abgriffpaare nach den oben auseinandergesetzten Prinzipien zu kombinieren. Man muß also die Ausgänge gleicher Amplituden addieren oder subtrahieren und die relativen Amplituden richtig einstellen. Dies kann z. B. in einfacher Weise durch eine Kathodenstrahlröhre geschehen, die eine Anzahl von Ablenkplattenpaaren besitzt, an welche die einzelnen Abgriffe des Übertragungsnetzwerkes angeschlossen werden. Hierauf soll jedoch nicht näher eingegangen werden. Zur Ausschaltung des Phaseneffektes, der bei ungeraden Funktionen mit Sinustermen der Fourierentwicklung auftreten kann, kann ein Phasennetzwerk bekannter Art benutzt werden (Abb. Ha). Bei dieser Schaltung werden die Signale dem Gitter 19 einer Röhre 18 zugeführt, deren Anodenkreis und Kathodenkreis je einen Widerstand 22 bzw. 23 enthält, die untereinander gleich sind. Die Anode 21 ist über einen Blockkondensator 27 und einen Widerstand 26 von der Größe R mit der Ausgangsklemme 28 verbunden, während die Kathode 20 mit der gleichen Klemmeübereinelnduktivität24und eine Kapazität25 von der Größe L bzw. C verbunden ist. Die Zeitverzögerung als Funktion der Frequenz f, welche durch diesen Kreis hervorgerufen wird, ist in der Abb. 11 b für verschiedene Werte des ParametersIn order to achieve the desired amplitude dependency, it is necessary to combine the outputs of the individual tap pairs according to the principles set out above. So you have to add or subtract the outputs of the same amplitudes and set the relative amplitudes correctly. This can e.g. B. done in a simple manner by a cathode ray tube, which has a number of deflection plate pairs to which the individual taps of the transmission network are connected. However, this will not be discussed in more detail. To eliminate the phase effect that can occur with odd functions with sine terms of the Fourier expansion, a phase network of a known type can be used (Fig. Ha). In this circuit, the signals are fed to the grid 19 of a tube 18, the anode circuit and cathode circuit of which each contain a resistor 22 and 23, respectively, which are identical to one another. The anode 21 is connected to the output terminal 28 via a blocking capacitor 27 and a resistor 26 of size R , while the cathode 20 is connected to the same terminal inductance 24 and a capacitance 25 of size L and C , respectively. The time delay as a function of the frequency f, which is caused by this circle, is shown in Fig. 11b for various values of the parameter
= JLl/ dargestellt. Zur Erzielung des ge-= JLl / shown. To achieve the
wünschten Effektes können mehrere solcher Netzwerke in geeigneter Kombination ihrer Charakteristiken benutzt werden. Das beschriebene Netzwerk ist ein Spezialfall des Phasendrehnetzwerkes gemäß der iao britischen Patentschrift 473 028.The desired effect can be achieved by several such networks in a suitable combination of their characteristics to be used. The network described is a special case of the phase rotation network according to the iao British Patent 473 028.
Abb. 12 a zeigt ein Beispiel zur Anwendung einer Anordnung gemäß Abb. 10. Hier ist eine Amplitudencharakteristik gegenüber der Variablen cot dargestellt. Bei diesem Beispiel tritt nur der Kosinusterm der ias Fourierentwicklung auf, so daß also die Ausgänge anFig. 12 a shows an example of the application of an arrangement according to Fig. 10. Here an amplitude characteristic is shown against the variable cot . In this example only the cosine term of the ias Fourier expansion occurs, so that the outputs at
den einzelnen Abgriffpaaren addiert werden. Die an den einzelnen Abgriffpaaren abgenommenen Amplituden sind gemäß der Größe der Fourierkoeffizienten gewählt:added to the individual tap pairs. The amplitudes taken from the individual tap pairs are chosen according to the size of the Fourier coefficients:
12/ I I12 / I I
I cos ωχ cos 3 ω χ A cos 5 ω τ -I cos ωχ cos 3 ω χ A cos 5 ω τ -
2 π2 π
Der konstante Term dieser Reihe, —, bezeichnet die Amplitude am Abgriff 17 in Abb. 10. Der Ko-The constant term of this series, -, denotes the amplitude at tap 17 in Fig. 10. The co-
22
effizient — bezeichnet die Amplitude in bezug aufefficient - denotes the amplitude in relation to
das Abgriffpaar 13,13'. Der Koeffizient be-the pair of taps 13,13 '. The coefficient is
3 π 3 π
stimmt die Amplitude für das Abgriffpaar 14,14' usw. Das Vorzeichen der Koeffizienten bestimmt den Sinn, in welchem die Ausgänge der einzelnen Abgriffpaare miteinander kombiniert werden müssen.is the amplitude correct for the tap pair 14.14 ' etc. The sign of the coefficients determines the sense in which the outputs of the individual tap pairs must be combined with each other.
Die ausgezogene Linie der Abb. 12 a zeigt die Abhängigkeit, wenn eine unendliche Anzahl von Abgriffpunkten benutzt würde. Dies ist natürlich nicht durchführbar, weil es eine unendliche Zeitverzögerungskette erfordern würde. Man kommt jedoch schon mit einer endlichen Anzahl zu einer hinreichend guten Annäherung, wie die punktierte Linie zeigt, welche das Resultat für drei Paare von Abgriffpunkten darstellt.The solid line in Fig. 12 a shows the dependency, if an infinite number of taps were used. This is of course not feasible because it would require an infinite time delay chain. One comes, however already with a finite number to a sufficiently good approximation, as the dotted line shows, which represents the result for three pairs of tapping points.
Abb. 12b zeigt die Form einer Abhängigkeit für ungerade Funktionen, wenn also bei den einzelnen Abgriffpunktpaaren eine Subtraktion vorgenommen wird. In diesem Falle kann eine Phasenkorrektion für die niedrigen Frequenzen notwendig sein, wenn eine veränderbare Zeitverzögerung unerwünscht ist. Die ausgezogene Linie zeigt wieder den Idealfall für eine unendliche Reihe von Abgriffpaaren, während die punktierte Linie die Charakteristik darstellt, welche durch drei Abgriffpaare erreicht wird.Fig. 12b shows the form of a dependency for odd functions, if so for the individual ones A subtraction is made to tap point pairs. In this case a phase correction be necessary for the low frequencies if a variable time delay is undesirable. The solid line again shows the ideal case for an infinite series of tap pairs while the dotted line represents the characteristic which is achieved by three pairs of taps.
Bei der Kurve nach Abb. 12 a ist die erste Grenz—In the curve according to Fig. 12 a, the first limit is
frequenz bei dem Werte für ω t = — erreicht. Diesefrequency at the values for ω t = - reached. These
Grenzfrequenz ist daher . Hieraus kann fürCutoff frequency is therefore. This can be used for
bestimmte Fälle die Lage der Abgriffpunkte berechnet werden. Bei der Kurve nach Abb. 12b liegt die ersteIn certain cases the location of the tapping points is calculated will. The curve in Fig. 12b is the first
Grenzfrequenz bei .Cutoff frequency at.
Man sieht, daß, je größer die Anzahl der Abgriffpaare gewählt wird, um so schärfer die Grenzfrequenz gemacht werden kann. Je mehr Abgriffpunkte, um so größer ist die Verzögerungszeit T. Man kann zeigen, daß in der Tat, wenn Af das Frequenzintervall ist, in welchem die Kurve ansteigt,It can be seen that the larger the number of tap pairs is selected, the sharper the cut-off frequency can be made. The more tap points, the greater the delay time T. It can be shown that in fact, if Af is the frequency interval in which the curve rises,
2 Af2 Af
Ein steller Anstieg verlangt also notwendig ein Netzwerk mit großer Verzögerung.A significant increase therefore necessarily requires a network with a long delay.
Angenommen, daß die Dämpfung im Zeitkonstantennetzwerk für alle Frequenzen vernachlässigbar ist, dann geben die Kurven der Abb. 12 a und 12 b eine ganze Reihe von gleichen Durchlaßbändern, welche unterbrochen sind durch gleiche Sperrbänder. Alle diese Bänder besitzen verhältnismäßig scharfe Grenzfrequenzen und können aus der übrigen Menge durch gewöhnliche Filter ausgesiebt werden. Diese letzteren können zwar Phasenverzerrungen erzeugen, jedoch kann man diese Verzerrungen meist in solche Gebiete legen, in denen sie nicht stören, oder man kann sie verhältnismäßig leicht kompensieren. ·Assume that the attenuation in the time constant network is negligible for all frequencies, then the curves of Fig. 12 a and 12 b give a whole series of equal pass bands, which are interrupted by the same blocking bands. All of these bands have relatively sharp cut-off frequencies and can be screened out of the rest of the quantity by ordinary filters. These latter can produce phase distortions, but these distortions can usually be found in such areas in which they do not interfere, or they can be compensated relatively easily. ·
Abb. 12c zeigt eine Wiedergabekurve entsprechend einer Anzahl von Sinustermen der folgenden Größen:Fig. 12c shows a reproduction curve accordingly a number of sine terms of the following sizes:
sin cot sin cot
0,32 sm0.32 nm
0,17 sin0.17 sin
ο,10 sinο, 10 sin
0,053 sin 9« t 0.053 sin 9 « t
0,025 sin 11 ω t 0.025 sin 11 ω t
0,008 sin0.008 sin
Für die Verzögerungsmittel gemäß Abb. 9 und 10 ist keine besondere Beschreibung notwendig, da irgendwelche bekannten Verzögerungsnetzwerke oder Tiefpaßfilter aus konzentrierten Reaktanzen mit genügend hoher Grenzfrequenz benutzt werden können oder auch an geeigneten Punkten abgegriffene Kabel. Es ist wünschenswert, die Zeitkonstante des Netzwerkes bis zu einer Frequenz, welche erheblich größer als die obere Grenzfrequenz des Bandes ist, annähernd konstant zu machen. Bei dem Beispiel des ersten Durchlaßbereiches in der Kurve der Abb. 12 a, bei welchem'die erste Grenzfrequenz durch den Ausdruck gegeben ist, ist es in solchen Fällen, woNo special description is necessary for the delay means according to Figs. 9 and 10, because any known delay networks or low pass filters consisting of concentrated reactances with sufficient high cut-off frequency can be used or cables tapped at suitable points. It is desirable to keep the time constant of the network up to a frequency which is considerably greater than the upper limit frequency of the band is to be made approximately constant. In the example of the first Pass band in the curve of Fig. 12 a, in which 'the first cut-off frequency by the expression is given, in such cases it is where
4 τ ° °4 τ ° °
nur dieser eine Durchlaßbereich benutzt werden soll, vorteilhaft, die Anordnung so zu treffen, daß dieonly this one pass band is to be used, advantageous to make the arrangement so that the
Zeitverzögerung bis zu einem Betrag von — derTime delay up to an amount of - the
oberen Grenzfrequenz konstant ist, also bis zu -^-. upper limit frequency is constant, i.e. up to - ^ -.
Es sei angemerkt, daß bei η Paaren von Abgriffpunkten die Zeitverzögerung insgesamt η · T ist.It should be noted that for η pairs of tapping points, the total time delay is η · T.
Im vorhergehenden lag die Aufgabe darin, steile Flanken der Dämpfungskurven zu bekommen, ohne gleichzeitige Änderung der Verzögerungszeit, jedenfalls ohne solche Änderungen, die nicht leicht kompensiert werden könnten. In the previous one, the task was to get steep edges of the damping curves without simultaneous change in the delay time, at least without such changes that could not be easily compensated.
Im folgenden soll ein weiteres Beispiel besprochen werden. Man möchte beispielshalber einen Gesamtscheinleitwert von der allgemeinen Form habenAnother example is discussed below. For example, one would like a total permeability value of general form
wo f(co) eine gerade Funktion und g(co) eine ungerade Funktion ist. Dieser Leitwert kann dadurch hergestellt werden, daß f(<o) nach den bereits beschriebenen Methoden aufgebaut wird, nämlich durch Bildung einer Kosinusreihe, und daß / g (ω) in gleicher Weise durch Bildung einer Sinusreihe aufgebaut wird, wobei die Verzögerungen für beide Funktionen die gleichen sind.where f (co) is an even function and g (co) is an odd function. This conductance can be established by building up f (<o) according to the methods already described, namely by forming a cosine series, and that / g (ω) is established in the same way by forming a sine series, the delays for both functions are the same.
Der Scheinleitwert F (j ω) kann dann durch einfache Addition erhalten werden. Es sollen zwei Abgriffpunkte betrachtet werden, welche äquidistant sind von einem Abgriffpunkt, der die Zeitverzögerung T ergibt. Die Ausgänge dieser Abgriffpunkte können folgendermaßen dargestellt werden:The admittance F (j ω) can then be obtained by simple addition. Two tapping points are to be considered which are equidistant from a tapping point which gives the time delay T. The outputs of these tapping points can be represented as follows:
undand
Wenn ein Bruchteil ar des ersten Ausdrucks mit einem Bruchteil br des zweiten Ausdrucks addiert wird, so kann man den resultierenden Ausgang in der Form schreiben:If a fraction a r of the first expression is added to a fraction b r of the second expression, the resulting output can be written in the form:
Ae-1°>T((ar -+- br) cos r m τ + j (ar — bT) sin τω τ). Ae-1 °> T ((a r - + - b r ) cos rm τ + j (a r - b T ) sin τω τ).
Daraus sieht man, daß man durch einen einzigen Kombinationsprozeß einen Scheinleitwert von der Form aufbauen kann:From this you can see that a single combination process can be used to reduce an admittance from the Can build up form:
I —I -
\ 2\ 2
A0 4- 2r iAr cos 7 ω τ + / J3r sin r ω τ) 1 A 0 4- 2r iAr cos 7 ω τ + / J3 r sin r ω τ) 1
Die Koeffizienten A1, A2, A3 bzw. B1, S2. -^s usw. sind durch die Größen der benutzten Bruchteile ar bzw. bT bestimmt:The coefficients A 1 , A 2 , A 3 or B 1 , S 2 . - ^ s etc. are determined by the sizes of the fractions a r and b T used :
AT = A(ar+bT)
und A T = A (a r + b T )
and
Br=A(ar—br).B r = A (a r -b r ).
— A0 ist der Amplitudenkoeffizient für denjenigen- A 0 is the amplitude coefficient for that one
Abgriffpunkt, welcher die Zeitverzögerung T ergibt.Tap point, which gives the time delay T.
Wenn die Form von F(Jm) bekannt ist, so können die Koeffizienten Ar, Br aus folgenden Gleichungen gefunden werden:If the shape of F (Jm) is known, the coefficients A r , B r can be found from the following equations:
= J7 (jm) cos rmxdm, = J 7 (jm) cos rmxdm,
π J
ο π J
ο
τ Cτ C
r ~ Ί™ J r ~ Ί ™ J
sin rmrdm. sin rmrdm.
Nach einer anderen Methode kann der Gesamtleitwert F(jm) folgendermaßen aufgebaut werden, wenn ΦΤ die Amplitude der an einem einzelnen Abgriff r entwickelten Welle ist, indem über alle Werte von r zwischen —η und +w summiert wird:According to another method, the overall conductance F (jm) can be built up as follows, if Φ Τ is the amplitude of the wave developed at a single tap r , by adding over all values of r between - η and + w:
■ F(jm) = ^_,r ΦΤ β'ωΓΤ.■ F (jm) = ^ _, r Φ Τ β ' ωΓΤ .
—η—Η
Bei gegebenem F (/ω) können die Amplituden ΦΤ berechnet werden gemäßWith a given F (/ ω) the amplitudes Φ Τ can be calculated according to
2ai2ai
Φ,=Φ, =
2JTJ2JTJ
F (jm) e-i"»* d(jm).F (jm) e-i "» * d (jm).
Abb. 13 zeigt eine andere Anordnung, die von der nach den Abb. 9 und 10 abweicht, durch welche aber auch eine Amplitudenwiedergabe von der Form einer Kosinus- oder Sinusreihe erzeugt werden kann. 10 ist ein Verzögerungsnetzwerk, dessen Eingangsklemmen 30 und 30' in Reihe mit der Impedanz 31 liegen, welche gleich dem Wellenwiderstand des Netzwerks ist. Außerdem ist eine nicht gezeichnete Signalquelle an den Klemmen 32 und 32' angeschlossen. Diese Signalquelle möge einen verschwindenden Innenwiderstand besitzen. Wenn dies nicht möglich ist, ist darauf zu achten, daß die gesamte an den Klemmen 30,30' auftretende Impedanz gleich dem Wellenwiderstand des Netzwerkes ist. Der Ausgang wird von den Klemmen 33, 33' abgenommen und ist gleich der Summe der Ströme, die direkt von der Quelle geliefert werden, und derjenigen, die aus dem Netzwerk zurückreflektiert werden. Je nach der Phase der erwünschten Reflexion sind die Klemmen 34, 34' entweder kurzgeschlossen oder offengelassen.Fig. 13 shows another arrangement which differs from that of Figs. 9 and 10, but by which an amplitude reproduction in the form of a cosine or sine series can also be generated. 10 is a delay network whose input terminals 30 and 30 'are in series with impedance 31, which is equal to the wave resistance of the network. In addition, there is a signal source not shown connected to terminals 32 and 32 '. This signal source may have a vanishing internal resistance own. If this is not possible, make sure that all of the clamps 30.30 'occurring impedance is equal to the characteristic impedance of the network. The exit will taken from terminals 33, 33 'and is equal to the sum of the currents coming directly from the source and those that are reflected back from the network. Depending on the phase the desired reflection, the terminals 34, 34 'are either short-circuited or left open.
Wenn die Klemmen 34, 34' kurzgeschlossen sind, ist der Strom proportionalWhen the terminals 34, 34 'are short-circuited, the current is proportional
wo t die Zeit bedeutet, welche eine Welle benötigt, um von einer Seite zur anderen Seite des Netzwerkes zu wandern. Wenn die Klemmen 34, 34' offen sind, gilt der Ausdruckwhere t is the time it takes for a wave to travel from one side to the other of the network. When terminals 34, 34 'are open, the expression applies
g-/u)(j sin ωί.g- / u) (j sin ωί.
Abb. 14 zeigt eine Anordnung, welche invers zu der der Abb. 13 ist. Die Impedanz 31 ist gleich dem Wellenwiderstand des Netzwerkes 10 und Hegt parallel zu seinen Eingangsklemmen 30, 30'. Die angeschlossene Quelle muß eine unendliche Impedanz oder jedenfalls eine sehr große Impedanz besitzen. Die Eingangsklemmen dienen hier gleichzeitig als Ausgangsklemmen. FIG. 14 shows an arrangement which is the inverse of that of FIG. The impedance 31 is equal to that Characteristic impedance of the network 10 and Hegt parallel to its input terminals 30, 30 '. The connected The source must have an infinite impedance or at least a very large impedance. the Input terminals also serve here as output terminals.
Das Prinzip ist das gleiche wie in Abb. 13. Wenn die Klemmen 34,34' kurzgeschlossen sind, ist das Übertragungsmaß des Netzwerkes von der FormThe principle is the same as in Fig. 13. If terminals 34,34 'are short-circuited, that is Network transmission rate from the form
wenn diese Klemmen offen sind, von der Form
e-ju>t cos ω ι _when these clamps are open, of the shape
e -ju> t cos ω ι _
Abb. 15 zeigt eine kleine Modifikation der Anordnung nach Abb. 14, wobei der Ausgang nunmehr an Klemmen 35, 35' abgenommen wird, die an einem geeigneten Punkt des Netzwerkes angeschlossen sind, zwischen den Klemmen 30, 30' und 34, 34'. Wenn die Verzögerungszeit zwischen 30 und 34 α t ist und die zwischen den Ausgangsklemmen 35 und den Klemmen 34 bt, so ist der Strom am Ausgang proportional Fig. 15 shows a small modification of the arrangement according to Fig. 14, the output now being taken from terminals 35, 35 'which are connected to a suitable point in the network, between terminals 30, 30' and 34, 34 '. If the delay time is between 30 and 34 α t and that between output terminals 35 and terminals 34 bt, the current at the output is proportional
e-jamt cos δω ί, e -jamt cos δω ί,
wenn die Klemmen 34 offen sind, undwhen the terminals 34 are open, and
für kurzgeschlossene Klemmen 34. Bei Benutzung einer Anzahl von Paaren von Ausgangsklemmen, deren jedes seinen zugehörigen Wert von b besitzt, ergibt sich eine Kosinus- oder eine Sinusreihe von Termen durch Addition im richtigen Verhältnis. In ias jedem Falle kann das gleiche erreicht werden wie mitfor short-circuited terminals 34. Using a number of pairs of output terminals, each of which has its associated value of b , a cosine or sine series of terms is obtained by addition in the correct proportion. In any case, the same can be achieved as with
einer Anordnung nach Abb. io, mit einem Verzögerungsnetzwerk, welches nur die halbe gesamte Zeitverzögerung besitzt.an arrangement according to Fig. io, with a delay network, which has only half the total time delay.
Abb. i6 zeigt eine Anordnung einfacher Form, durch welche die bereits besprochene, ganz allgemein exponentielle Reihe aufgebaut werden kann. Die Anordnung ist identisch mit der der Abb. 14, wobei jedoch die Klemmen 34,34' durch den Wellenwiderstand 36 des Netzwerkes abgeschlossen sind, so daß an dieser Stelle keine Reflexionen auftreten. Statt dessen sind an Punkten längs des Verzögerungsnetzwerkes, welche bezüglich der Zeitkonstante äquidistant sind,' Diskontinuitäten im Wellenwiderstand vorhanden, welche durch die punktierten Linien 37 dargestellt werden. Diese Diskontinuitäten sind so beschaffen, daß sie die Wellen mit dem einen oder anderen Vorzeichen auf die Eingangsklemmen 30 in geeigneter Amplitude zurückrenektieren. Wenn diese Diskontinuitäten klein sind, kann der Effekt der ao Mehrfachreflexion im wesentlichen vermieden werden. Die bei den Eingangsklemmen eintreffenden reflektierten Wellen bilden die verschiedenen Tenne der obengenannten Exponentialserie, wobei die Amplitude und das Vorzeichen jedes Terms durch den Koeffizienten Φτ gegeben sind. Eine Diskontinuität, bei der die Impedanz kleiner wird, erzeugt eine Welle mit dem einen Vorzeichen, eine solche, bei der die Impedanz größer wird, eine Welle vom entgegengesetzten Vorzeichen. Es muß noch bemerkt werden, daß es notwendig ist, durch irgendwelche Mittel die direkt einfallende Welle an den Klemmen 30 auszubalancieren. Fig. 16 shows an arrangement of a simple form, by means of which the already discussed, generally exponential series can be built up. The arrangement is identical to that of Fig. 14, but the terminals 34, 34 'are terminated by the characteristic impedance 36 of the network, so that no reflections occur at this point. Instead, there are discontinuities in the wave resistance at points along the delay network which are equidistant with respect to the time constant, which are shown by the dotted lines 37. These discontinuities are such that they reflect the waves with one or the other sign back to the input terminals 30 in a suitable amplitude. If these discontinuities are small, the effect of ao multiple reflection can be substantially avoided. The reflected waves arriving at the input terminals form the various levels of the above exponential series, the amplitude and sign of each term being given by the coefficient Φ τ . A discontinuity in which the impedance becomes smaller creates a wave of one sign, and a discontinuity in which the impedance becomes greater creates a wave of the opposite sign. It should be noted that it is necessary to balance the direct incident wave at the clamps 30 by some means.
Die Abb. 17a, 17b, 17c und τγά zeigen ein Beispiel, bei dem die Erfindung angewandt ist, um eine Tiefpaßwirkung mit scharfer Grenzfrequenz zu erzeugen. Wenn der Durchlaßbereich sehr groß ist, würde, wie bereits beschrieben, eine große Anzahl von Abgriffpunkten notwendig sein. Diese Anzahl kann durch die gleichzeitige Benutzung von bekannten Filtern wesentlich vermindert werden. Wenn solche Filter zusätzlich benutzt werden, dann ist es lediglich notwendig, durch Anwendung der erfindungsgemäßen Methoden eine Bandpaßcharakteristik zu erzeugen, welche eine konstante Zeitverzögerung über ein schmales Frequenzband besitzt, und zwar bis kurz oberhalb der gewünschten Grenzfrequenz. Eine solche Charakteristik, die mit sehr wenigen Abgriffpunkten erzielt werden kann, ist in Abb. 17a dargestellt. Der besondere Durchlaßbereich, welcher benutzt werden soll, ist schraffiert gezeichnet. Es sind natürlich noch andere Durchlaßbereiche vorhanden, die in der Zeichnung angedeutet sind, jedoch können diese Durchlaßbereiche ausgeschaltet werden durch Anwendung eines Bandpaßfilters, welches nicht so steile Flanken zu haben braucht, wie sie bei der Lösung der Aufgabe an sich erforderlich sind. Auch die Phase braucht nur in dem schraffiert gezeichneten Teil bei den zusätzlichen Filtern konstant zu sein. Auf diese Weise wird die Durchlaßcharakteristik der Abb. 17 b erhalten. Wenn die Signale eine solche Charakteristik durchlaufen, wird dieses Band von dem ganzen Originalband abgeschnitten, und es ergibt sich die Sperrwirkung nach Abb. 17c. Es ist nun nur noch notwendig, mit einem zweiten Hilfsfilter den oberen Durchlaßbereich abzuschneiden, um eine Tiefpaßcharakteristik mit sehr scharfer Grenzfrequenz, wie die Abb. 17 d zeigt, zu erhalten.Figs. 17a, 17b, 17c and τγά show an example in which the invention is used to generate a low-pass effect with a sharp cut-off frequency. As already described, if the pass band is very large, a large number of tapping points would be necessary. This number can be significantly reduced by the simultaneous use of known filters. If such filters are additionally used, then it is only necessary, by using the methods according to the invention, to generate a band-pass characteristic which has a constant time delay over a narrow frequency band, specifically to just above the desired cut-off frequency. Such a characteristic, which can be achieved with very few tapping points, is shown in Fig. 17a. The particular pass band which is to be used is shown hatched. There are of course other passbands, which are indicated in the drawing, but these passbands can be switched off by using a bandpass filter which does not need to have as steep a slope as is necessary for the solution of the problem. The phase also only needs to be constant in the hatched part for the additional filters. In this way the transmission characteristic of Fig. 17b is obtained. If the signals pass through such a characteristic, this tape is cut off from the entire original tape, and the blocking effect results according to Fig. 17c. It is now only necessary to cut off the upper pass band with a second auxiliary filter in order to obtain a low-pass characteristic with a very sharp cut-off frequency, as shown in Fig. 17d.
Abb. 18 a bis 18 d zeigen eine ähnliche Anwendung der Erfindung auf den Fall, daß eine Bandpaßcharakteristik erzielt werden soll, bei welcher die obere Grenzfrequenz z. B. zehnmal so groß ist wie die untere Grenzfrequenz und bei der eine scharfe Grenzfrequenz für die untere Grenze erhalten werden soll. Eine solche Charakteristik ist sehr brauchbar in Verbindung mit Einseitenbandübertragungen, jedoch würde ohne den Gebrauch von bekannten Hilfsfiltern genau wie im vorhergehenden Beispiel eine große Anzahl von Abgriffpunkten notwendig sein. Durch die Benutzung der Hilfsfilter kann aus der Charakteristik der Abb. 18 a der schraffierte Teil ausgeblendet werden, so daß sich ein Durchlaßband nach Abb. 18b ergibt. Dieses braucht nur von einer geeigneten Tiefpaßcharakteristik abgezogen zu werden, wie sie z. B. Abb. 18 c zeigt, um die gewünschte Bandpaßcharakteristik 18 d zu erhalten.Figs. 18 a to 18 d show a similar application of the invention in the event that a bandpass characteristic is to be achieved in which the upper limit frequency z. B. is ten times as large as the lower limit frequency and at which a sharp one Cutoff frequency for the lower limit should be obtained. Such a characteristic is very useful in connection with single sideband transmissions, however, would without the use of known auxiliary filters just like in the previous example, a large number of tapping points may be necessary. By using the auxiliary filter, the hatched part of the characteristic in Fig. 18a can be masked out so that there is a passband as shown in Fig. 18b. This only needs from a suitable one Low-pass characteristics to be deducted, as they are, for. B. Fig. 18c shows the desired Bandpass characteristic 18 d to be obtained.
Die an Hand der beiden letzten Beispiele dargestellte Methode der Benutzung von Hilfsfiltern ist nicht nur auf diese Beispiele beschränkt, sondern kann vorteilhaft in Verbindung mit Netzwerken gemäß der Erfindung überall dort angewandt werden, wo man Filtercharakteristiken mit sehr steilen Flanken an der Grenzfrequenz erhalten will. Durch ihre geeignete Anwendung ist es z. B. möglich, ein Verzögerungsnetzwerk zu benutzen, welches nur in dem Bereich unterhalb der Grenzfrequenz auf möglichst geringe Zerstreuung berechnet ist. Bei höheren Frequenzen wird man in einem solchen Fall finden, daß die übertragenen Phasen keine völlige Auslöschung des Signals am Ausgang hervorrufen. Durch Benutzung eines Hilfsfilters, dessen Grenze in diesem Gebiet, wo wieder Signale auftreten, wirksam wird, ist die Anwendung eines sehr viel einfacher aufgebauten Verzögerungsnetzwerkes möglich, ohne daß die Schärfe der Grenzfrequenz dadurch vermindert würde.The method of using auxiliary filters shown in the last two examples is not only limited to these examples, but can also be used advantageously in connection with networks according to FIG Invention can be used wherever you have filter characteristics with very steep slopes Wants to get cutoff frequency. By their appropriate application it is z. B. possible a delay network to use, which is only in the range below the cutoff frequency as low as possible Distraction is calculated. At higher frequencies one will find in such a case that the transmitted Phases do not completely cancel the signal at the output. By using an auxiliary filter, the limit of which is effective in this area where signals occur again, is the application a much simpler delay network is possible without the sharpness the cut-off frequency would thereby be reduced.
In allen obigen Beispielen wurde angenommen, daß die Dämpfung in dem Verzögerungsnetzwerk vernachlässigt werden kann. Dies ist jedoch keine notwendige Bedingung, denn diese Dämpfung kann leicht durch geeignete andere Wahl der Koeffizienten ausgeglichen werden. Es ist auch möglich, frequenzabhängige Dämpfungen bei dem Zeitkonstantennetzwerk zuzulassen. Dies kann durch ein Filter geschehen, welches in Kaskade geschaltet ist. Dieses Filter kann entweder von der bekannten Form sein oder gemäß der Erfindung aufgebaut sein.In all of the above examples it was assumed that the attenuation in the delay network is neglected can be. However, this is not a necessary condition because this attenuation can be easily achieved be compensated for by a different choice of the coefficients. It is also possible to be frequency dependent Allow attenuations in the time constant network. This can be done through a filter happen, which is connected in cascade. This filter can either be of the known form or be constructed according to the invention.
Abb. 19 zeigt eine Elektronenentladungsanordnung, bei welcher die verschiedenen Additionen und Subtraktionen, die oben erwähnt wurden, sehr einfach durchgeführt werden können. In einer evakuierten Hülle 40 ist eine Kathode 41 angeordnet, welche iao durch eine Heizvorrichtung 42 geheizt wird. Zwei Elektroden 43 und 44 dienen zur rohen Fokussierung des von der Kathode ausgestrahlten Elektronenstromes, wobei die Elektrode 44 gleichzeitig als Beschleunigungselektrode wirkt. Außerdem sind Ablenkplatten 45, 45', 46, 46', 47, 47', 48, 48' vorhanden,Fig. 19 shows an electron discharge arrangement in which the various additions and subtractions, mentioned above can be done very easily. In an evacuated Sheath 40 is a cathode 41, which iao is heated by a heater 42. Two electrodes 43 and 44 are used for rough focusing of the electron current emitted by the cathode, the electrode 44 simultaneously acting as an acceleration electrode works. There are also baffles 45, 45 ', 46, 46', 47, 47 ', 48, 48',
welche voneinander durch die Schirmelektroden 49, 50, 51 abgeschirmt sind. Eine Anode 52 ist vorgesehen, welche durch einen gleichmäßigen Streifen von Widerstandsmaterial gebildet wird, dessen eine Seite 54 mit einer positiven Spannungsquelle verbunden ist und dessen andere Seite mit der Ausgangsklemme 53 verbunden ist. Der Ausgang ist proportional dem Abstand zwischen dem Ende 54 und dem Punkt, an welchem der Elektronenstrahl auftritt, also linear von der Strahlablenkung abhängig. Um die Subtraktion, die oben erwähnt wurde, zu erzielen, sind die verschiedenen Abgriffpaare mit gegenüberliegenden Platten verbunden. Amplitudenmodifikationen in den Röhren gemäß den verschiedenen Paaren können durch geeignete Potentiometer oder durch Einstellung der Plattenempfindlichkeit erreicht werden. Das letztere kann durch geeignete Abstände der einzelnen Elektroden sowie durch Wahl einer geeigneten Vorspannung für die Abschirmungselektroden 49, 50 und 51 geschehen.which are shielded from each other by the shield electrodes 49, 50, 51. An anode 52 is provided which is formed by a uniform strip of resistance material, one side 54 of which with a positive voltage source is connected and the other side is connected to the output terminal 53 is. The output is proportional to the distance between the end 54 and the point on which the electron beam occurs, i.e. linearly dependent on the beam deflection. To the subtraction, To achieve the above mentioned, the different pairs of taps with opposite one another Plates connected. Amplitude modifications in the tubes can be made according to the different pairs can be achieved by suitable potentiometers or by setting the plate sensitivity. That the latter can be achieved by suitable spacing between the individual electrodes and by choosing a suitable bias voltage done for the shield electrodes 49, 50 and 51.
Es sei noch darauf hingewiesen, daß bei allen Beispielen der Erfindung, bei denen keine Röhren verwendet sind, eine Auswechselbarkeit von Eingang und Ausgang möglich ist, ohne daß dadurch an den Charakteristiken der Netzwerke und dem erzielten Erfolg irgend etwas geändert wird.It should be noted that in all examples of the invention in which no tubes are used are, an interchangeability of input and output is possible without affecting the Characteristics of the networks and the success achieved something is changed.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB1909638A GB517516A (en) | 1938-06-28 | 1938-06-28 | Improvements in or relating to electric wave transmission networks |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE929743C true DE929743C (en) | 1955-09-22 |
Family
ID=10123713
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEE2343D Expired DE929743C (en) | 1938-06-28 | 1939-06-29 | Electrical transmission network for generating a desired amplitude and phase curve over a wide frequency range |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE929743C (en) |
GB (1) | GB517516A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1126446B (en) * | 1955-09-27 | 1962-03-29 | Emi Ltd | Chain amplifier for pulse shaping |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2760164A (en) * | 1955-04-22 | 1956-08-21 | Bell Telephone Labor Inc | Equalizer |
DE1179260B (en) * | 1959-11-25 | 1964-10-08 | Nippon Electric Co | Runtime equalizer for telecommunication transmission equipment |
US3292110A (en) * | 1964-09-16 | 1966-12-13 | Bell Telephone Labor Inc | Transversal equalizer for digital transmission systems wherein polarity of time-spaced portions of output signal controls corresponding multiplier setting |
-
1938
- 1938-06-28 GB GB1909638A patent/GB517516A/en not_active Expired
-
1939
- 1939-06-29 DE DEE2343D patent/DE929743C/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1126446B (en) * | 1955-09-27 | 1962-03-29 | Emi Ltd | Chain amplifier for pulse shaping |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB517516A (en) | 1940-02-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2409046C2 (en) | A circuit component that uses surface sound waves as a delay line or phase shifter | |
DE2241159A1 (en) | FILTER WITH NYQUIST FLANK FOR ELECTRIC VIBRATIONS | |
DE2318588C2 (en) | Controllable damping device for high frequency receivers | |
DE2056276B2 (en) | Delay line arrangement for the color decoder of a PAL color / television receiver | |
DE2143707C3 (en) | Low distortion electrical signal amplifier with feedforward | |
DE2108955A1 (en) | Forward coupling amplifier | |
DE2718572A1 (en) | DEVICE FOR SIGNAL TRANSFER BY USING ACOUSTIC SURFACE WAVES | |
DE929743C (en) | Electrical transmission network for generating a desired amplitude and phase curve over a wide frequency range | |
DE2309884B2 (en) | Circuit for the aperture correction of image signals limited in a predetermined amplitude range | |
DE2535392A1 (en) | PHASE SHIFT NETWORK WITH MINIMUM EFFORT | |
DE1267730B (en) | Method and device for improving the resolving power of pulse-return beam position finding devices | |
DE678554C (en) | Network, especially for carrier frequency systems, in the form of a cross member or a circuit equivalent to this, in particular a bridged T circuit, with two impedance branches that determine the transmission properties, constant and real input characteristic impedance at all frequencies | |
DE836045C (en) | System for the transmission of electrical signals with recurring fixed level or reference values | |
DE3407057C2 (en) | ||
DE2802938B2 (en) | Frequency band dividing filter | |
DE2054135B2 (en) | POLYLITHIC CRYSTAL RIBBON PASS FILTER | |
DE2406884A1 (en) | MULTIPLEXING-DEMULTIPLEXING-COUPLING ARRANGEMENT | |
DE814462C (en) | Circuit for the amplification of electrical signals | |
DE477985C (en) | Electrical wave filter with one element or with several identical elements | |
DE713195C (en) | Changeable equalization network | |
DE8816832U1 (en) | Hybrid power divider, especially three-port hybrid | |
DE1299341B (en) | Circuit for low-noise demodulation of amplitude-modulated electrical high-frequency oscillations | |
DE680436C (en) | Wave filter, in particular of asymmetrical shape, with a constant and real wave resistance in the passband and stopband | |
DE1029870B (en) | Color television receiver | |
DE1293865B (en) | Circuit arrangement for pulse-wise energy transmission between two line sections via a reactance network switched on between two periodically actuated contacts in telecommunications, in particular time-division multiplex telephone exchanges |