DE8312106U1 - Druckbegrenzungsventil - Google Patents

Description

Patentanwalt Eichelbaum · Michaelstraße 4 · D-4350 Recklinghäusen 2

Da 629 a,b/83 "..'· \ . ί |!-!. . ."., '. 14. April 1983

Beschreibung:

Die Erfindung betrifft ein Druckbegrenzungsventil mit einem innerhalb einer Längsbohrung eines Ventilgehäuses entlang eines in einer umlaufenden Ringnut eingelegten O-Ringes bis zu einem Anschlag verschieblichen und mit einem Anschlagbund versehenen Ventilkolben, der bei Erreichen bzw. Überschreiten eines vorgegebenen Soll-Einstelldruckes entgegen der Kraft einer Feder oder eines Federsystems axial verschiebbar ist und Druckflüssigkeit von einer Eingangsseite des Gehäuses durch eine in ihm angeordnete Axialbohrung und mehrere in etwa gleicher Höhe davon abzweigende Radialbohrungen zu einer Ausgangsseite des VeKfcilgehäuses durchströmen läßt und der bei Erreichung bzw. Unterschreitung des vorgegebenen Soll-Einstelldruckes unter der Wirkung der Feder oder des Federsystems in seine Schließstellung zurückschiebbar ist.

Druckbegrenzungsventile dieser oder ähnlicher Art werden vornehmlieh zur Absicherung von Eck- oder Kappenanstellzylindern von im Bergbau verwendeten HydrauLksystemen verwendet. Nach den Betriebsempfehlungen für den Steinkohlenbergbau wird unter anderem an derartige Druckbegrenzungsventile die Forderung gestellt, daß einerseits der Schließdruck der Ventile innerhalb des ersten Betriebsjahres den Soll-Einstelldruck um maximal 20 % unterschrei-„_n tet und daß andererseits der Öffnungsdruckanstieg kleiner

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höchstens gleich 150 bar bei einem Durchflußstrom im Bereich von O bis 30 Litern pro Minute beträgt. Diese beiden Forderungen stehen in einem gewissen Gegensatz zueinander, worauf sich je nach der grundsätzlichen Betriebsart der Ventile verschiedene Probleme ergeben. So besteht beispielsweise bei mit mechanischen Biedern arbeitenden Druckbegrenzungsventilen die Gefahr, daß zur Sicherstellung der erforderlichen Durchflußmenge innerhalb der geringen Reaktionszeit die Federn auf Block gefahren werden, wodurch sie ermüden und sich damit ihre Kennlinie ändert. Demzufolge können die Sollbedingungen nicht mahr erfüllt werden.

Bei mit Gasfedern arbeitenden Druckbegrenzungsventilen wiederum kann Hydraulikflüssigkeit in den Gasraum ein-

■'i5 dringen. Dadurch wird die Gasfeder härter und kann zu einer Auflastung des Ventiles führen, was wiederum mit einem unzulässigen Druckanstieg im Ausbau verbunden ist, der zu Deformationen und Zerstörungen im hydraulischen System und in dem davon beaufschlagten Stahlbau f;\hrt.

Allgemein darf man sagen, daß eine harte Feder bei kurzem Hub des Ventilkolbens eine hohe Schließkraft sicherstellt, jedoch auch nur eine geringe Durchflußmenge der Druckflüssigkeit zuläßt. Demgegenüber gewährleistet eine weiche Feder zwar einen längeren Hub

«ς des Ventilkolbens und damit auch eine größere Durchflußmenge der Druckflüssigkeit, jedoch haftet ihr dann der Nachteil einer größeren Baulänge und einer geringeren Schließkraft an.

Außerdem besteht bei beiden vorerläuterten Ventilarten zur Sicherstellung einer großen Durchflußmenge

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der Druckflüssigkeit innerhalb einer relativ kurzen Zeiteinheit die Gefahr, daß der vom Ventilkolben zur Freigabe eines Durchströmquerschnittes zu überfahrende O-Ring vom harten Strahl der Druckflüssigkeit buchstäblieh aufgesägt und damit zerstört wird. Dann ist das Ventil funktionsunfähig.

Bei einem bekannten Druckbegrenzungsventil der eingangs genannten Art (nach der US-PS 3 548 867) und dessen prioritätsbegründenden Gegenstand gemäß der DE-OS 1 750 834' ist die Axialbohrung durchgehend gestaltet und wird an ihrem der Ausgangssseite des Ventilgehäuses zueordneten Ende von der Dichtfläche eines Druckkörpers abgedichtet, der einer zylindrischen Schraubenfeder als Stützfläche dient. Bei einem Druckanstieg der Druckflüssigkeit auf der Eingangsseite des Ventilgehäuses wird der Ventilkolben soweit verschoben, bis sein Anschlagbund gegen den Anschlag im Ventilgehäuse fährt. Dabei überfahren die Radialöffnungen den O-Ring, so daß Druckflüssigkeit durch die Axialbohrung und die Radialbohrungen zur Ausgangsseite des Ventilgehäuses durchströmen kann. Bei einem weiteren Druckanstieg wird auch der Druckkörper und damit seine Dichtfläche vom Ende der Axialbohrung abgehoben, so daß auch noch zusätzlich aus dieser Axialbohrung Druckflüssigkeit austreten kann/Dieses Druckbegrenzungsventil ist mit dem Nachteil behaftet, daß einerseits ein relativ langer Hub von der Schließstellung bis zur Öffnungsstellung des Ventilkolbens erforderlich ist und daß andererseits die auf den Druckkörper einwirkende Feder auf Block zusammenpreß-OQ bar ist. Letzteres führt hinsichtlich der Feder

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zu Ermüdungserscheinungen und zu einer Änderung ihrer Kennlinie, während der relativ lange Hub eine weichere Feder mit dem Nachteil einer geringeren Schließkraft erfordert. Zudem steigt der Druck in der dem O-Ring aufnehmenden Ringnut schlagartig beim Überfahren der Radialöffnungen des Ventilkolbens an, wodurch der O-Ring von dem harten, aus den Radialöffnungen austretenden Druckflüssigkeitsstrahl geradezu zersägt wird. Da außerdem der relativ lange Hub teüglich der maximal pro Zeiteinheit austretenden Druckflüssigkeit

mit einer Zeitkomponente behaftet ist, kann infolge der dadurch verlängerten Schaltzeit des Ventiles ein zum Knicken des Stahlbausystems führende Auflastung erfolgen. | Bei einem bekannten Druckbegrenzungsventil ähnlicher | Art (nach der DE-OS 2 832 964) wird der Ventilkolben an einem Ende über einen Ventilteller von einer zylindrischen Schraubenfeder und an seinem anderen Ende über eine zylindrische Hülse von einer zweiten Feder beaufschlagt. Die beiden Federn arbeiten gegeneinander, wodurch mit Absinken der Federkraft der einen Feder sich | die Federkraft der anderen Feder erhöht und umgekehrt. Die Hülse liegt lose an dem ihr zugekehrten Εηάώ des Ventilkolbens an. Sobald diese Kontaktstelle zwischen Hülse und Ventilkolben die O-Ring-Dichtung im Ventil-

2Q gehäuse überfahren hat, wird die Hülse an einem Ringbund zurückgehalten, wohingegen der Ventilkolben unter dem Druck der Druckflüssigkeit die zylindrische Schraubenfeder noch stärker zusammenpreßt, bis ein Spalt zwischen den beiden zuvor in Kontakt befindlichen Stirnseiten von Hülse und Ende des Ventilkolbens entsteht.

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Durch diesen Spalt kann Druckflüssigkeit in die radial einmündenden Austrittsöffnungen austreten. Bei schlagartigen Belastungen kann der Ventilkolben die zylindrische Schraubenfeder auf Block zusammenpressen, wodurch letztere weich wird, ihre Kennlinie und damit auch den Soll-Einstelldruck ändert. Zwar kann über das verstellbare Widerlager der zylindrischen Schraubenfeder eine Nachjustierung vorgenommen werden, die jedoch mit dem Nachteil einer noch rascheren Blockpressung und einer erneuten Änderung der Federkennlinie behaftet ist.

Im Augenblick der Öffnung dieses Druckbegrenzungsventiles wirkt auf den Ventilkolben lediglich die zylindrische Schraubenfeder. Zur Erzielung des erforderlichen Schließdruckes muß demzufolge diese Einzelfeder entsprechend hart ausgebildet werden. Das aber wiederum ist mit dem Nachteil einer nur geringen Durchflußmenge durch den Spalt zwischen Hülse und Ende des Ventilkolbens behaftet.

Bei einem Druckbegrenzungsventil anderer Art (nach der DE-OS 2 815 919) ist der letztbeschriebene Spalt zwischen der Hülse und dem Ventilkolben durch einen noch kleineren Spalt zwischen der Axialbohrung im Ventilkörper und einem Dichtkegel ersetzt worden. Dieses Druckbegrenzungsventil weist außer den vorgenannten Nachteilen einen noch geringeren Durchströmquerschnitt und damit eine noch geringere Durchflußmenge pro Zeiteinheit auf.

Bei einem Druckbegrenzungsventil anderer Art (nach dem DE-GM 7 811 107) taucht der Ventilkolben mit einem Ende in einmmit Stickstoff gefüllten Gasraum

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des Ventilgehäuses ein. Dabei neigt die Dichtung im Ventilgehäuse zwischen den radial einmündenden Austrittsöffnungen und dem Gasraum zu Undichtigkeiten, die mit zunehmendem Verschleiß größer werden. Dadurch gelangt Druckflüssigkeit in den Gasraum, wodurch die Gasfeder härter wird, was wiederum zu einem unzulässigen Druckanstieg im Ausbau führen kann. Ein Härterwerden der Gasfeder ist bei einem Druckbegrenzungsventil unmittelbar auch mit einem Abfall der Auslaßmenge der Druckflüssigkeit pro Zeiteinheit verbunden, wodurch sich das Ventil zumindest kurzzeitig - im Hinblick auf die auf ihn einwirkenden Außenkräfte als starr erweisen und damit auflasten kann. Außerdem wird der O-Ring durch den harten Strahl der aus den stufenförmig in Verschieberichtung nachgeordneten Radialbohrungen austretenden Druckflüssigkeit buchstäblich zersägt. Eine Zerstörung des O-Ringes wiederum führt zur unmittelbaren Funktionsunfähigkeit des gesamten Druckbegrenzungsventiles.

Ferner ist aus der DE-OS 2 408 106 ein weiteres

on Druckbegrenzungsventil anderer Art bekannt, das aus einer Vielzahl von Einzelteilen, einem kompliziert ausgebildeten Ventilkolben und einem Steuerkolben besteht. Der Ventilkolben wird über einen Schraubstopfen und einen Ventilteller von einer zylindrischen Schraubenfeder beaufschlagt, wobei die bereits zur US-PS 3 548 867 sowie zur DE-OS 2 832 964 getroffenen Ausführungen hierauf in gleicher Weise zutreffen.

Und schließlich ist nach der FR-PS 1 493 612 ein Membranventil anderer Art bekannt, bei dem eine Zusammen-

pi'essüng der Feder durch eine mit einem Anschlag" 30

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bund versehene, konzentrisch zwischen den Federn angeordnete Führungsstange verhindert wird. Ein solches Hub-Begrenzungssystem für die Federn läßt sich nicht oder nicht ohne weiteres auf die vorstehend beschriebenen Druckbegrenzungsventile übertragen. Bei einer Übertragung muß zur Verhinderung des Herausfallens des Ventilkolbens sein Außendurchmesser gegenüber dem Durchströmquerschnitt an der Eingangsseite des Ventilgehäuses vergrößert werden. Das ist neben einer komplizierten Fertigung mit einer Drosselung der Hydraulikflüssigkeit an der letztgenannten Stelle verbunden. Von diesem Stand der Technik ausgehend liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Druckbegrenzungsventil der eingangs genannten Gattung zu schaffen, welches einerseits bei einem äußerst kurzen Hub des Ventilkolbens große Durchflußmengen der Druckflüssigkeit bei der zulässigen Überschreitung des Soll-Einstelldruckes gewährleistet und welches andererseits eine lange Lebensdauer des O-Ringes und damit eine lange Funktionssicherheit des Ventiles sicherstellt.

Diese Aufgabe wird in Verbindung mit dem eingangs genannten Gattungsbegriff erfindungsgemäß durch die Kombination folgender Merkmale gelöst:

a) Die Axialbohrung endet in an sich bekannter Weise als Sackloch etwa in Höhe der Radialbohrungen,

b) in der Schließstellung des Ventiles überschneidet die der Eingangsseite zugekehrte Vorderkante der Ringnut die Austrittsöffnungen der Radialbohrungen und

c) die Feder oder das Federsystem weist eine flache Kennlinie auf.

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Durch das Merkmal a) in Verbindung mit dem Merkmal b) wird der O-Ring vorgespannt und preßt sich demzufolge wie eine plastische Masse, jedoch elastisch, in der Nähe der Hinterkante der Ringnut. Dadurch wird in Verbindung mit dem Merkmal c) bei einem optimal geringen Hub in der einen Richtung eine momentane große Öffnung und in der anderen Richtung trotz der flachen Federkennlinie eine hohe Schließkraft des Ventiles erreicht. Durch diese im Prinzip mehrstufige Entspannung wird aufgrund des geringen Gesamthubes von der Schließstellung bis zur vollständigen Öffnungsstellung eine zwar weiche, dennoch blitzschnelle Druckentlastung sichergestellt. In Versuchen hat sich herausgestellt, daß ein so beschaffenes Ventil eine Durchlaßmenge bis zu 60 Liter pro Minute gewährleisten kann, obgleich nach den Betriebsempfehlungen für den. Steinkohlenbergbau nur maximal 30 Liter pro Minute gefordert werden. Ferner konnte überraschend festgestellt werden, daß selbst nach 45 000 Schaltungen der 0-Ring an seinen den Austrittsöffnungen der Radialbohrungen zugekehrten Flächenbereichen keine Abnutzungserscheinungen aufwies. Abnutzung serscheinungen waren lediglich an denjenigen Stellen des 0-Ringes festzustellen, die mit den durchgehenden Wand« bereichen zwischen zwei benachbarten Austrittsöffnungen der Radialbohrungen Reibkontakt hatten. Dieser Reibkontakt rührt nach grundsätzlichen Feststellungen aufgrund mehrerer Versuchsreihen daher, daß eine schmale, filmartige Nase des 0-Ringes in den aufgrund der Gleitpassung

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zwischen Ventilkolben und Gehäuse erforderlichen Spalt hineingepreßt wird und dort eine entsprechend hohe Friktion erfährt. Jedoch wurde entgegen den ursprünglich gehegten Befürchtungen der Fachleute durch die Vorspannung des O-Ringes aufgrund des Merkmales b) kein Verschleiß des O-Ringes in unmittelbarer Nähe der Austrittsöffnungen der Radialbohrungen festgestellt, vielmehr ein Ausweichen und damit eine Ausweichmöglichkeit der unmittelbar an diesen Austrittsöffnungen anliegenden O~Ring-Flächenbereiche.

Nach einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung reicht in der Schließstellung des Ventiles der äußerste Kantenbereich der Austrittsöffnungen der Radialbohrungen maximal bis zur Mitte des vorgespannten O-Ringes. Erst bei Überschreitung dieser Mitte des vorgespannten, elastischen O-Ringes erfolgt ein Flüssigkeitsdurchlaß. Dadurch kann der Hub des Ventilkolbens von seiner Schließstellung bis zur ersten gewollten Undichtigkeit noch kleiner gestaltet werden. Vorteilhaft beträgt der Hub des Ventilkolbens von seiner Schließstellung bis zur Undichtigkeit ca. nur 1 mm und bis zu seiner vollen Öffnungsstellung etwa 3,5 mm. Als Größe der Gleitpassung zwischen Ventilkolben und Zylinderwand hat sich die Passung h 7/H 7 zuzüglich der entsprechenden'Verschleißaufmaße der zur dieser Passung gehörenden Lehren als besonders vorteilhaft erwiesen. Üblicherweise läßt eine Passung h 7/H 7 zwischen zwei Teilen keine oder nur sehr schwer eine Relativbewegung zu. Zuzüglich der ent-

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sprechenden Verschleißaufmaße der zu der genannten Passung gehörenden Lehren konnte eine, sämtliche Anforderungen erfüllende Gleitpassung erzielt werden. Dabei wird vorteilhaft die Durchtrittsöffnung für den Ventilkolben im Ventilgehäuse mit einer die Durchtrittsöffnung trichterförmig erweiternden Randfase versehen. Diese Randfase kann sowohl 0,5 mm χ 90 als auch 0,5 mm χ 120 gestaltet sein. Die Wanddicke zwischen der der Ausgangsseite des Ventilgehäuses zugekehrten Hinterkante der Ringnut und der sich trichterförmig erweiternden Randfase beträgt zwischen 1,0 und 0,5 mm.

Zur Sicherstellung einer großen Durchflußmenge durch den Ventilkolben ist das Verhältnis der Querschnittsfläche seiner Axialbohrung zur Summe der Querschnitts- fläche seiner Radialbohrungen etwa 2:1. Unter Beachtung dieses Verhältnisses werden beispielsweise bei einem Ventilkolben mit einer Axialbohrung von 4 mm acht Radialbohrungen mit einem Durchmesser von 1,0 bis 1,2 mm vorgesehen, wobei der Ventilkolben einen Außendurc^messer von 5 mm aufweist.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt. Dabei zeigen:

Figur 1: Einen Längsschnitt durch das neue Druckbegrenzungsventil,

Figur 2: den Ventilkolben und die angrenzenden Ventilgehäuseteile in einer Ausschnittsvergrößerung von Figur 1,

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Figur 3: eine Teilansicht von Figur 1 in Höhe des

O-Ringes in vergrößerter Darstellung bei vorgespanntem O-Ring und

Figur 4: einen Schnitt entlang der Linie IV/IV von Figur 2.

Das neue Druckbegrenzungsventil 1 besteht im wesentlichen aus einem Ventilgehäuse 2, einem Ventilkolben 3, einer Ventilfeder 4 und einer Federkammer 5. Innerhalb der Längsbohrung 6 im Ventilgehäuse 2 befindet sich in einer umlaufenden Ringnut 7 ein eingeigter O-Ring Der Ventilkolben 3 weist an seinem offenen Ende 3* einen Anschlagbund 9 auf, dessen Kante 9¹ einen maximalen Hub H des Ventilkolbens 3 bis zum Anschlag 10 des Ventilgehäuses 2 zuläßt.

Das Ventilgehäuse 2 ist über ein Außengewinde 11 mit einem Innengewinde 12 der Federkammer 5 verschraubt und mittels der Dichtung 13 zueinander druckflüssigkeitsdicht abgedichtet. Die Federkammer ist mit mehreren RadialÖffnungen 14 und einer Axialöffnung 15 versehen. Die Axialöffnung 15 befindet sich innerhalb einer Mutter 16 und einer Imbusschraube 17, über welche die Feder 4 vorgespannt werden kann. Die Feder 4 stützt sich mit ihrem einen Ende 4¹ gegen einen über die Imbusschraube 17 verstellbaren Federteller 18 und mit ihrem anderen Ende 4¹' gegen einen zweiten Federteller 19 ab. Der Federteller 19 ist mit einer Dürchflußbohrung 20 und an seiner Unterseite mit einer !^eiförmigen Anlagefläche 21 versehen, an ₃Q welcher das halbkugelförmig ausgebildete Ende 3¹' des

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Ventilkolbens 3 anliegt. Der Ventilkolben 3 weist eine relativ weite Axialbohrung 22 auf, die in einem Sackloch 23 endet. Unterhalb des Sackloches 23 zweigen von der Axialbohrung 22 im vorliegenden Fall insgesamt acht Radialbohrungen 24 ab.

Bei Erreichen bzw. Überschreiten eines vorgegebenen Soll-Einstelldruckes wird der Ventilkolben 3 von der Eingangsseite 25 des Gehäuses in seiner in Figur 1 dargestellten Lage von Druckflüssigkeit beaufschlagt. Da der O-Ring 8 in dieser Lage die Längsbohrung 6 des Ventilgehäuses 2 gegenüber der Außenwandung 3^flt des Ventilkolbens 3 abdichtet, wird bei steigendem Druck der Ventilkolben 3 angehoben. Dabei überfahren die Radialbohrungen 24 den O-Ring 8, so daß Druckflüssigkeit aus den Radialbohrungen 24 zur Ausgangsseite 26 des Ventilgehäuses 2 ausströmen kann, die im vorliegenden Fall vom Innenraum der Federkammer 5 gebildet wird. Von dieser Ausgangsseite 26 gelangt die abströmende Flüssigkeit über mehrere, hier zum Beispiel vier, Radialöffnungen 14 und die Axialöffnungen 15 ins Freie. Dadurch sinkt der Druck der Druckflüssigkeit an der Eingangsseite 25. Bei Erreichung bzw. Unterschreitung des vorge gebenen Soll-Einstelldruckes drückt die Feder 4 über den Federteller 19 den Ventilkolben 3 an seinem anliegenden Ende 3*' in Richtung auf die Eingangsseite 25, bis die Radialbohrungen 24 erneut den O-Ring 8 überfahren haben und eine erneute Dichtung zwischen der Längsbohruilg 6 im Ventilgehäuse 2 und der Außenwandung 3^fM des Ventilkolbens 3 vorhanden ist.

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_ Das Ventilgehäuse 2 und der Ventilkolben 3 sind in den Figuren 2 utid 3 in vergrößerter Darstellung gezeigt, wobei mit der Figur 1 übereinstimmende Teile mit gleichen Bezugsziffern versehen sind. Die Axialbohrung 22 des Ventilkolbens 3 endet in an sich bekannter Weise als Sackloch 23 etwa in der Höhe der Radialbohrungen 24. Neu ist jedoch, daß in der dargestellten Schließstellung des Ventiles 1 die der Eingangsseite 25 zugekehrte Vorderkante 7' der Ringnut 7 die Austrittsöffnung 27 j 10 der Radialbohrungen 24 überschneidet. Dadurch steht der Innenraum der Ringnut 7 ständig unter dem vollen Druck der Druckflüssigkeit, der beispielsweise bis zu 600 bar betragen kann. Infolgedessen verformt sich der in Figur 2 drucklos dargestellte O-Ring 8 wie eine plastische Masse gemäß der Darstellung von Figur 3. In Figur 3 ist außerdem der Spalt 28 ersichtlich, der aufgrund der Gleitpassung zwischen der Außenwandung 3¹'¹ des Ventilkolbens 3 und der Längsbohrung 6 im Ventilgehäuse 2 vorhanden sein muß. Da sich der O-Ring 8 unter dem Druck der Druckflüssigkeit - wie in Figur 3

dargestellt - wie eine plastische Masse verhält, dringt er auch mit einem dünnen Film 8' in den Spalt 28 ein. Um dieses nachteilige, jedoch bei keinem O-Ring der hier in Rede stehenden Art vermeidbare Eindringen möglichst _A„ gering zu halten, wird vorteilhaft die an dieser Stelle \ 25

* gelegene Kante 29 der Ringnut 7 scharfkantig ausgebildet

und der Spalt 28 möglichst klein gehalten, Denn mit größer werdendem Film 8* wird die Friktion zwischen der Längsbohrung 6 des Ventilgehäuses 2 und der Außenwandung

3¹'' des Ventilkolbens 3 erhöht. Um ein solches Ein-30

dringen eines Filmes 8' möglichst kurzzeitig auftreten

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zu lassen, wurden bei sämtlichen Druckbegrenzungsventilen der hier in Rede stehenden Art die Radialbohrungen 24 in der Schließstellung des Ventiles 1 deutlich unterhalb der Nut 7 angeordnet. Damit verbunden war offensichtlich die Hoffnung der Konstrukteure, daß aufgrund des Druckverlustes im Spalt 28 der O-Ring 8 erst dann eine nachteilige Verformung in Form des Filmes 8¹ erfuhr, wenn die Austrittsöffnungen 27 der Radialbohrungen 24 die Vorderkante 7¹ der Ringnut 7 erreichten. Erfindungsgemäß wird nun genau das Gegenteil gemacht, nämlich daß in der Schließstellung des Ventiles 1 die der Eingangsseite 25 zugekehrte Vorderkante 7' der Ringnut 7 die Austrittsöffnungen 27 der Radialbohrungen 24 überschneidet. Gleichwohl haben sich die Befürchtungen hinsichtlich eines frühzeitigen Verschleißes des O-Ringes nicht bestätigt, vielmehr war dieser O-Ring 8 selbst nach 45 000 Hüben noch voll funktionsfähig. Zugleich wurde mit der vorstehend beschriebenen Anordnung der unvergleichliche Vorteil eines optimalen kurzen Hubes h von der Schließstellung bis zum Undichtwerden bzw. zur vollen Öffnung des Ventiles erreicht. Die Mitte des O-Ringes 8 in Figur 3 soll durch die Linie 30 gekennzeichnet sein. Dann vollzieht sich die Entlastung des Ventiles im wesentlichem in fünf unterschiedlich großen Hüben h der Entspannung. Sobald der äußerste Kantenbereich 24' der Austrittsöffnungen 27 der Radialbohrungeil 24 die Mittellinie 30 des vorgespannten O-Ringes 8 überschreitet, tritt eine erste Undichtigkeit und damit die erste Entspannungsphase des Ventiles ein. Dieser Hub

2Q ist mit h... bezeichnet. Erreicht der äußerste Kantenbereich

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24' der Radialbohrungen 24 etwa die Hinterkante 7¹¹ der Ringnut 7 tritt eine weitere Entspannung ein. Zugleich tritt auch eine Entlastung des Filmes 8' ein, der in die Öffnung 27 hineinexpandieren kann. Aus diesem Grunde wurden auch nicht wie bisher beim Stand der Technik vier sondern acht Radialbohrungen 24 angeordnet. Befürchtungen, daß der Film 8' und damit auch der O-Ring 8 durch die nachrückende Unterkante 24'* der Radialöffnungen 24 abgeschert werden könnte, haben sich nicht bestätigt.

Sobald der äußerste Kantenbereich 24' der Radialbohrungen die Kante 31 der Randfase 32 erreicht, tritt bei dem Hub h„ die dritte Entspannungsphase ein.. In dieser Stellung des Ventilkolbens 3 gilt das Ventil noch nicht als voll geöffnet. Dabei beträgt der Hub h.. von der Schließstellung des Ventiles bis zur Undichtigkeit ca. 1 mm, der Hub h„ ca. 2 mm und der Hub h_ ca. 2,5 mm. Erst beim Hub h, von 3,5 mm gilt das Ventil als voll geöffnet. Beim weiteren Hub h,- = H = 4,5 mm gelangt die Anschlagkante 9¹ des Anschlagbundes 9 des Ventilkolbens gegen die Anschlagkante 10 des Ventilgehäuses 2. Ab dem Hub h, können bei einem Druck von 420 bar über die Axialbohrung 22 und die acht Radialbohrungen 24 etwa 60 Liter pro Minute der Druckflüssigkeit ausströmen.

Sobald die Unterkante 24'' der Radialbohrungcn 24 die Hinterkante 7'' der Ringnut 7 auf dem Wege zur vollen Schließöffnung überfährt, bildet sich der Film 8' des O-Ringes 8 erneut.

Wie aus Figur 4 in Verbindung mit Figur 2 entnommen werden kann, ist in Höhe der Radialbohrungen 24 die

3Q Länge der geöffneten Umfangslinie größer als die Länge

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der geschlossenen Umfangslinie zwischen den einzelnen Radialbohrungen 2^. Aufgrund der insgesamt acht Radialbohrungen 24, der relativ großen Axialbohrung 22 und des geringen Hubes Vi_n. von höchstens 4,5 mm erfolgt innerhalb $ einer kurzen Schaltzeit eine ausgezeichnete Entspannung der Druckflüssigkeit auf der Eingangsseite 25. Ferner wird der O-Ring 8 gegenüber dem Stand der Technik geringer belastet, da gemäß Figur 4 in Höhe der Radialbohrungeri 24 der Film 8' des O-Ringes 8 eine Entlastung erfährt, weil die Umfangslinie der Radaalöffnungen 24 in diesem Bereich länger als die Umfangslinie der Summe der dazwischen befindlichen Stege 33 ist.

Besonders vorteilhaft wird das neue aus dem Ventilgehäuse 2, dem Ventilkolben 3, dem O-Ring 8, dem Federteller 19 und der Feder 4 bestehende Ventil als kompakte Baugruppe bei unterschiedlichen Ventilarten und Anwendung^ bereichen eingesetzt. Dabei weist der O-Ring 8 vorteilhaft eine Shore-Härte A von mindestens 100 auf. =»

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"Druckbegrenzungsventil" Stückliste

Druckbegrenzungsventil	1
VentiIgehäus e	2
Ventilkolben	3
Enden des Ventilkolbens	3', V
Wandung des Ventilkolbens	3"·
Ventilfeder	4
Enden der Ventilfeder	4', 4"
Federkammer	5
Längsbohrung im Ventilgehäuse 2	6
Ringnut	7
O-Ring	8
Film des O-Ringes 8	81
Anschlagbund des Ventilkolbens	9
Kante des Anschlagbundes	9'
Gesamthub	H, h5
Hübe	hish2,h3,h^
Anschlag am Gehäuse 2	10
Außengewinde des Gehäuses 2	11

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innengewinde der Federklammer 5	12
Dichtung	13
Radialöffnungen im Ventilkolben 3	14
Axialöffnung in Federkairmer	15
Mutter	16
Imbus s ehraube	17
Federteller	18, 19
Durchflußbohrung	20
Kegelförmige Anlagefläche	21
Axialbohrung in Ventilkolben 3	22
Sackloch	23
Radialbohrungen in Ventilkolben 3	24
Eingangsseite des Gehäuses 2	25
Ausgangsseite des Gehäuses 2	26
Austrittsöffnung der Radialbohrungen 24	27
Spalt zwischen Gehäuse 2 in Ventilkolben 3	28
Scharfe Kante der Ringnut 7	29
Mittellinie des O-Ringes 8	30
Kante der Randfase	31
Randfase des Gehäuses 2	32
Stege zwischen Radialbohifungen 24	33

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Claims (14)

Patentanwalt Eichelbaum . Michaelstraße 4 · D-4350 Recklinghausen 2 Da 629 a,b/83 mS .Ί ' \J :'\' · IJ ': 14. April 1983 Anmelder: Jörn DAMS Holthauser Straße 2, 4342 Hattingen-Holthausen "Druckbegrenzungsventil" Ansprüche

1. Druckbegrenzungsventil mit einem innerhalb einer Längsbohrung eines Ventilgehäuse3 entlang eines in einer umlaufenden Ringnut eingelegten O-Ringes bis zu einem Anschlag verschiebliehen und mit einem Anschlagbund versehenen Ventilkolben, der bei Erreichen bzw. Überschreiten eines vorgegebenen Soll-Einstelldruckes entgegen der Kraft einer Feder oder eines Federsystems axial verschiebbar ist und Druckflüssigkeit von einer Eingangsseite des Gehäuses durch eine in ihm angeordnete Axialbohrung und mehrere in etwa gleicher Höhe davon abzweigende Radialbohrungen zu einer Ausgangsseite des Ventilgehäuses durchströmen läßt und der bei Erreichung bzw. Unterschreitung des vorgegebenen Soll-Einstelldruckes unter der Wirkung der Feder oder des Federsystems in seine Schließstellung zurückschiebbar ist,

2Q gekennzeichnet, durch die Kombination folgender Merkmale:

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a) die Axialbohrung (22) endet in an sich bekannter Weise als Sackloch (23) etwa in der Höhe der Radialbohrungen (24),

b) in der Schließstellung des Ventiles (1) überschneidet die der Eingangsseite (25) zugekehrte Vorderkante (7¹) der Ringnut (7) die Austrittsöffnungen (27) der Radialbohrungen (24) und

c) die Feder (4) oder das Federsystem weist eine flache Kennlinie auf.

2. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 1, dadurch ge kennzeichnet, daß in der Schließstellung des Ventiles (l) der äußerste Kantenbereich (24¹) der Austrittsöffnungen (27) der Radialbohrungen (£4) maximal bis zur Mitte (30) des vorgespannten O-Ringes (8) reicht.

3. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet. daß der Hub(h,) des Ventilkolbens (3) von seiner Schließstellung bis zur Undichtigkeit ca. 1 mm beträgt.

4. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen

1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Hub (h,) des Veiitilkolbens (3) von seiner Schließstellung in seine Öffnungsstellung etwa 3,5 mm beträgt.

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Patentanwalt Eichelbaum · Michaelstraße 4 · D-4350 Recklinghausen 2

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5. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen

1 bis Uj dadurch gekennzeichnet, daß die Größe der Gleitpassung zwischen Ventilkolben (3) und Zylinderwand (6) des Gehäuses (2) h 7/H 7 zuzüglich der entsprechenden Verschleißaufmaße der zu der genannten Passung gehörenden Lehren bemessen ist.

6. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen

1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchtrittsöffnung für den Ventilkolben (3) im Ventilgehäuse (2) mit einer die Durchtrittsöffnung trichterförmig erweiternden Randfase (32) versehen ist.

7. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 6,

dadurch gekennzeichnet, daß die Randfase (32) 0,5 mm χ 90 ° gestaltet ist.

8. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Randfase (32) o,5 mm χ 120 ° gestaltet ist.

9. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Wanddicke (d) zwischen der der Ausgangsseite (26) des Ventilgehäuses (2) zugekehrten Hinterkante (7¹¹) der Ringnut (7) und der sich trichterförmig erweiternden Randfase (32) zwischen 1,0 und 0,5 mm beträgt.

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10. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Querschnittsfläche der Axialbohrung (22) des Ventilkolbens (3) zur Summe der Querschnittsflächen seiner Radialbohrungen (24) etwa 2 : 1 ist.

11. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilkolben (3) acht Radialbohrungen (24) aufweist.

12. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Ventilgehäuse (2, 5) mit vier Radialöffnungen (14) und einer Axialöffnung (15) zum Abfluß der Druckflüssigkeit versehen ist.

13. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß es als kompakte Baugruppe aus dem Ventilgehäuse (2), dem Ventilkolben (3), dem 0-Ring (8), dem Federteller (19) und der Feder (4) besteht.

14. Druckbegrenzungsventil nach den Ansprüchen 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß der

O-Ring (8) eine Shore-Härte von mindestens 100 Shore-Α |

aufweist.