DE740449C - Device for the excitation of selective protective relays assigned to several phases and for their switchover to the electrical quantities characteristic of the various fault cases in multi-phase systems - Google Patents

Description

Einrichtung zur Anregung von mehreren Phasen zugeordneten Selektiv-Schutzrelais und zu deren Umschaltung auf die für die verschiedenen Fehlerfälle jeweils charakteristischen elektrischen Größen in Mehrphasensystemen Die meisten Selektiv-Schutzrelaisanordnungen enthalten sogenannte Anregeglieder, welche bei Auftreten von Fehlern verschiedene Teile der Anordnung (Zeitglieder, Richtungsglieder) arbeitsbereit machen. Es ist bekannt, die Anregeglieder in Mehrphasensystemen so zu schalten, daß sie jeweils zwecks Verminderung der erforderlichen Anzahl von Zeitgliedern oder Richtungsgliedern usw. auf diese Glieder die für den betreffenden Fehlerfall charakteristischen elektrischen Größen zur Einwirkung bringen. Manche Schaltungen ermöglichen auf diese Weise z. B. bei Drehstrom mit nur einem einzigen ZLeitglied oder Richtungsglied für alle Phasen auszukommen.Device for the excitation of selective protective relays assigned to several phases and to switch them over to those characteristic for the various error cases electrical quantities in multi-phase systems Most selective protective relay arrangements contain so-called stimulus elements, which are different when errors occur Make parts of the arrangement (timing elements, direction elements) ready for work. It is known to switch the excitation members in multi-phase systems so that they each in order to reduce the number of timers or directional elements required etc. on these members the electrical characteristics characteristic of the fault in question Bring sizes to act. Some circuits allow in this way, for. B. with three-phase current with only a single Z-Leitelement or directional element for all Phases get along.

Der Erfindungsgegenstand dient dem gleichen Zweck. Dabei erzielt die Erfindung zunächst eine besonders geringe Anzahl der erforderlichen Relais und Kontakte und eine besonders vollkommene Wirkungsweise bei verzweigten Netzen; die Verminderung der Relaisanzahl betrifft insbesondere die von den Absolutwerten von Strom, Spannung oder Impedanz abhängigen Relais. Bei der weiteren Ausgestaltung erzielt die Erfindung noch andere wichtige Vorteile, wie Sicherheit gegen Störungen in den sekundären Spannungskreisen, Anwendungsmöglichkeit von Summenstrom- (Erdschluß-) Relais ohne zusätzliche Strom-,vandlerkerne, Erfassung kleinster Kurzschlußströme, Unabhängigkeit der Phasenauswahl von .der Regelungsart der Netzgeneratoren, besonders einfache Prüfungsmöglichkeit, richtige Wirkungsweise bei Übergang eines Kurzschlusses auf andere Phasen u. a. m.The subject of the invention serves the same purpose. The Invention initially a particularly small number of relays and contacts required and a particularly perfect mode of operation in branched networks; the diminution the number of relays particularly affects the absolute values of current and voltage or impedance dependent relay. In the further embodiment, the invention achieves still other important advantages, such as security against interference in the secondary Voltage circuits, possible application of summation current (earth fault) relays without additional current, vandler cores, detection of the smallest short-circuit currents, independence the phase selection of .the type of control of the network generators, particularly simple Possibility of testing, correct mode of operation in the event of a short circuit transition other phases i.a. m.

Die Erfindung beruht darauf, daß an Stelle der bei den üblichen bekannten Schutzanordnungen vorgesehenen Anregefunktion zwei Funktionen, jede für sich durch gesonderte geeignete Mittel, maßgebend sind, nämlich einerseits die eindeutige Feststellung, welche Phasen vom Fehler betroffen sind bzw. die dementsprechende Auswahl der für den jeweiligen Fehlerfall charakteristischen Größen (Funktion der Phasenauswahl), und andererseits die Feststellung, ob sich das betreffende Schutzobjekt und daher die demselben zugehörige Schutzrelaisanordnung in der Kurzschlußbahn befindet bzw. die dementsprechende Auswahl der funktionsbereit zu machenden, in der Kurzschlußbahn liegenden Schutzrelaisanordnungen (Funktion der Relaisauswahl). Diese Trennung in zwei bestimmte verschiedene Funktionen ermöglicht zunächst, jede derselben von anderen am besten geeigneten elektrischen Größen abzuleiten. Es ist vorteilhaft, die Phasenauswahl ausschließlich in Abhängigkeit von den Spannungen vorzunehmen, da letztere für die vom Fehler betroffenen Phasen, gleichgültig, ob es sich um Kurzschlüsse oder Doppelerdschlüsse handelt, eindeutig kennzeichnend sind. Die Relaisauswahl hat hingegen grundsätzlich in Abhängigkeit vom Strom, und zwar entweder in ausschließlicher Abhängigkeit vom Strom oder in zusätzlicher Abhängigkeit von der Spannung, insbesondere vom Quotienten Spannung durch Strom (Impedanz) zu erfolgen, da nur die Unterscheidung der Kurzschluß- und Betriebsströme die Unterscheidung der in der Kurzschlußbahn und in den anderen Netzzweigen liegenden Schutzrelaisanordnungen ermöglicht. Diese Auswahl der funktionsbereit zu machenden Relais ist für die Schutzrelaisanordnungen in verzweigten oder vermaschten Netzen oder in Ringnetzen sehr wertvoll. Es ist nämlich häufig aus verschiedenen Gründen bei den nach dem Widerstandsprinzip arbeitenden Anordnungen notwendig oder vorteilhaft, die Grund-and Grenzzeit oder die Zeit-Widerstands-Charakteristik bei den Schutzrelaisanordnungen in den verschiedenen Netzzweigen mit sehr verschiedenen Werten auszuführen. Es besteht deshalb infolge dieser Verschiedenheiten die Gefahr, daß Schutzrelaisanordnungen in irgendeinem nicht in der Kurzschlußbahn liegenden Zweig unter der Einwirkung der Verbraucherimpedanzen trotz deren Größenunterschiedes gegenüber der Kurzschlußimpedanz vor der vollständigen Abschaltung der Fehlerstelle fälschlich zur Auslösung gelangen. Diese Möglichkeit wird vermieden, wenn die Anregung nur bei denjenigen Schutzrelaisanordnungen erfolgt, welche sich in der Kurzschlußbahn befinden, denn die Grund- und Grenzzeiten und die Zeit-Widerstands-Charakteristiken können für die in demselben NVetzzweig liegenden Anordnungen gewöhnlich ohne Schwierigkeit aufeinander entsprechend abgestimmt werden.The invention is based on the fact that in place of the conventional known Protective orders provided pickup function has two functions, each by itself separate suitable means are decisive, namely on the one hand the clear determination, which phases are affected by the error or which corresponding Selection of the variables characteristic for the respective error case (function of the Phase selection), and on the other hand, the determination of whether the object to be protected and therefore the protective relay arrangement belonging to the same is located in the short-circuit path or the corresponding selection of those to be made operational in the short-circuit path lying protective relay arrangements (function of relay selection). This separation in First, enables two distinct distinct functions, each of the same from another derive the most suitable electrical quantities. It is beneficial to phase selection to be carried out exclusively depending on the voltages, since the latter is responsible for the phases affected by the fault, regardless of whether they are short circuits or double earth faults are clearly identifying. The relay selection, however, basically has depending on the current, either exclusively depending on the Current or as an additional function of the voltage, in particular the quotient Voltage through current (impedance), since only the differentiation of the short-circuit and operating currents distinguishing those in the short-circuit path and in the other Network branches lying protection relay arrangements allows. This selection of the ready to use Relay to be made is for the protective relay arrangements in branched or meshed Networks or in ring networks very valuable. It is often made up of different Reasons necessary or necessary for the arrangements that work according to the resistance principle advantageous, the base and limit time or the time-resistance characteristic the protective relay arrangements in the various network branches with very different To execute values. As a result of these differences there is therefore the danger that protective relay arrangements in any not lying in the short-circuit path Branch under the influence of the load impedances despite their size difference compared to the short-circuit impedance before the fault location is completely switched off get wrongly triggered. This possibility is avoided when the suggestion only takes place with those protective relay arrangements which are in the short-circuit path because the base and limit times and the time-resistance characteristics can usually without difficulty for the arrangements lying in the same network branch be coordinated accordingly.

Die Trennung der Funktion der Phasenauswahl von- der Funktion der Relaisauswahl und die Vornahme der ersteren in ausschließlicher Abhängigkeit von den Spannungen führt gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken bei den praktisch fast ausschließlich vorkommenden Fällen, in welchen zwei oder mehrere an die gleiche Sammelschiene angeschlossene Objekte zu schützen sind, zu besonders vorteilhaften Lösungen. Wird die Phasenauswahl bloß in Abhängigkeit von den Spannungen vorgenommen, so können auf Grund der Erkenntnis, daß in diesem Fall die Phasenauswahl, nicht aber die Funktion der Relaisauswahl für alle an die gleiche Sammelschiene angeschlossene, also unter dem Einfluß der gleichen Spannungen stehende Schutzstromkreise die gleiche sein muß, .die der Phasenauswahl entsprechenden Umschaltungen zugleich auf die Relaisanordnungen von mehreren Schutzobjekten zur Einwirkung gebracht werden. Dies ermöglicht gegenüber .den bisher bekannten Ausführungen eine sehr bedeutende Verminderung der Relaisanzahl und der Kontakte, somit größere Einfachheit, Billigkeit und Betriebssicherheit der Einrichtung.The separation of the function of phase selection from the function of Relay selection and making the former dependent solely on the tension leads according to a further idea of the invention in the practically almost exclusively occurring cases in which two or more of the same Objects connected to busbars to protect are particularly advantageous Solutions. If the phase selection is only made depending on the voltages, so on the basis of the knowledge that in this case the phase selection cannot but the function of relay selection for all connected to the same busbar, that is, protective circuits under the influence of the same voltages are the same Must be, .the switchings corresponding to the phase selection at the same time to the relay arrangements caused by several objects to be protected. This enables opposite .The previously known designs a very significant reduction in the number of relays and the contacts, thus greater simplicity, cheapness and reliability of the Furnishings.

Die Mittel zur Feststellung, ob sich das Schutzobjekt in der Kurzschlußbahn befindet (Relaisauswahl), können -weiterhin dadurch vereinfacht werden, daß auf das betreffende CTberstrom- oder Unterimpedanzrelais die für den betreffenden Fehlerfall charakteristischen elektrischen Größen gemäß der von anderen Gliedern auszuführenden Funktion der Phasenauswahl zur Einwirkung gebracht werden. Bei Drehstromsvstemen wird dadurch mit einem einzigen solchen Überstrom- oder Unterimpedanzrelais festgestellt, ob sich .das Schutzobjekt in der Kurzschlußbahn befindet. In manchen Fällen kann es dabei zweckmäßig sein, für das zurRelaisauswahl dienende Überstrom- oder Unterimpedanzrelais nicht die gleichen charakteristischen Größen auszuwählen wie für .die anderen Teile der Anordnung (Zeitglied). Dies trifft hauptsächlich für Anordnungen zu, welche einerseits sehr kleine Kurzschlußströme, andererseits außer Kurzschlüssen auch Doppelerdschlüsse erfassen sollen. Bei solchen Anordnungen mit zur Relaisauswahl dienender. Unterimpedanzrelais wird bei Erdschlüssen erfindungsgemäß auf den Spannungspfad des Zeit- oder Richtungsgliedes die zwischen einem Leiter und Erde bestehende Spannung, hingegen für das zur Relaisauswahl dienende Unterimpedanz- s relais die zwischen zwei Leitern bestehende Spannung geschaltet. Dadurch wird auf einfache Weise erzielt, daß bei einphasigen Erdschlüssen auf den Spannungspfad .des Unterimpedanzrelais nicht ilie zwischen dem vom 1 Erdschluß betroffenen Leiter und Erde bestehende Spannung, welche Null wäre, zur Einwirkung kommt, was selbstverständlich unzulässig wäre.The means of determining whether the protected object is in the short-circuit path is located (relay selection), can be simplified by the fact that on The relevant CTovercurrent or underimpedance relay is the one for the relevant fault characteristic electrical quantities according to those to be carried out by other members The function of the phase selection can be brought into effect. With three-phase systems is thereby determined with a single such overcurrent or underimpedance relay, whether .the protected object is in the short-circuit path. In some cases it can it can be useful for the overcurrent or underimpedance relay used for relay selection not to select the same characteristic sizes as for the other parts the arrangement (timing element). This is mainly true for arrangements which on the one hand very small short-circuit currents, on the other hand, in addition to short-circuits, also double earth faults should capture. In such arrangements with a relay selection. Underimpedance relay In the event of earth faults, according to the invention, it is applied to the voltage path of the time or directional element the voltage between a conductor and earth, but for that for relay selection Serving underimpedance relay s switched the voltage between two conductors. It is thereby achieved in a simple manner that with single-phase earth faults on the Voltage path of the underimpedance relay not between the one affected by the 1 earth fault Line and earth existing voltage, which would be zero Impact comes, which of course would be inadmissible.

In normalen Fällen und wenn eine Unterscheidung von Doppelerdschluß- und Kurzschlußfällen nicht erforderlich ist, sind selbstverständlich für die zur Relaisauswahl dienenden Glieder einerseits und die Zeit- oder Richtungsglieder usw. andererseits die gleichen charakteristischen Größen zu benutzen. Bei Anwendung phasenwinkelabhängiger Glieder ist daher von vornherein eine Auswahl der winkelgetreuen Größen vorzusehen. Es sind dann fünf Fälle für die Phasenauswahl zu unterscheiden, da die zur Relaisauswahl dienenden Glieder außer bei den vier Kurzschlußfällen auch bei Überlast reagieren sollen. Trotzdem wird erfindungsgemäß die Phasenauswahl nur für Unterscheidung von vier Fällen ausgeführt, indem beim Überlastfall vom Grundsatz der Winkeltreue abgegangen und gewissermaßen fälschlich eine einem bestimmten nicht vorliegenden zweiphasigen Fehler entsprechende Phasenauswahl vorgesehen wird. Die Auswahl nicht winkelgetreuer Größen ist bei Überlast zulässig, weil in diesem Fall nur Auslösung mit Grenzzeit in Frage kommt. Auf diese Weise ist es möglich, gegenüber den bisher bekannten Schaltungen bedeutende Vereinfachungen zu erzielen und beispielsweise mit nur zwei Unterspannungsrelais, welche zwischen je zwei Phasen geschaltet sind, die fehlerhaften Phasen zu finden. Die Phasenauswahl für den Überlastfall muß bei Verwendung zweier Unterspannungsrelais so erfolgen, als ab ein zweiphasiger Fehler an demjenigen Phasenpaar, an dessen Spannung keines der beiden Unterspannungsrelais geschaltet ist, vorliegen würde. Eine solche Schaltung ist in der weiter unten beschriebenen Abb. i gezeigt.In normal cases and when a distinction between double earth faults and short-circuit cases are not required, are of course for the Relay selection serving elements on the one hand and the timing or direction elements etc. on the other hand to use the same characteristic quantities. When using phase angle dependent Links must therefore be selected from the outset with the correct angle sizes. A distinction must then be made between five cases for phase selection, since those for relay selection In addition to the four short-circuit cases, the serving members also react in the event of an overload should. Nevertheless, according to the invention, the phase selection is only used to distinguish between four cases carried out by departing from the principle of angular accuracy in the event of an overload and to a certain extent falsely a biphasic one not present to a certain one Error appropriate phase selection is provided. The selection is not more angular Size is permissible in the event of an overload, because in this case only tripping with a limit time can be considered. In this way it is possible, compared to the previously known circuits to achieve significant simplifications and, for example, with only two undervoltage relays, which are connected between two phases to find the faulty phases. The phase selection for the overload case must be made when using two undervoltage relays so take place as from a two-phase fault on that phase pair, on its Voltage neither of the two undervoltage relays is switched, would be present. Such a circuit is shown in Fig. I, described below.

Die Auswahl der charakteristischen Ströme kann so getroffen werden, daß nur bei zweiphasigen Fehlern zwischen den Phasen S-T der Strom der Phase T (JT), bei allen anderen Fehlern der Phasenstrom JR ausgewählt wird. Bei einer solchen Stromauswahl wird erfindungsgemäß für den Fall, daß die Größen winkelgetreu sein sollen, bei den zweiphasigen Fehlern die jeweils zwischen den beiden gestörten Phasen bestehende Spannung, hingegen bei dreiphasigem Kurzschluß eine künstlich gebildete Spannung, welche 2/3 der aus der Spannung zwischen den Phasen R-S und der Spannung zwischen den Phasen T-R gebildeten Differenzspannung beträgt, ausgewählt. Die richtige Wirkungsweise ist dann von der Lage des Spannungssystems gegen Erde, also auch von etwaigen gleichzeitigen einpoligen Erdschlüssen an anderer Stelle abhängig.The selection of the characteristic currents can be made that only with two-phase faults between the phases S-T the current of phase T (JT), the phase current JR is selected for all other faults. With such a Current selection is according to the invention for the case that the sizes are angularly accurate should, in the case of two-phase faults, the one between the two disturbed phases existing voltage, on the other hand an artificially formed voltage in the case of a three-phase short circuit Voltage which is 2/3 of the voltage between phases R-S and the voltage difference voltage formed between the phases T-R is selected. The right The mode of action then depends on the position of the voltage system in relation to earth, i.e. also from possible simultaneous single-pole earth faults elsewhere.

Die erfindungsgemäße Vornahme der Phasenauswahl nur in Abhängigkeit von den Spannungen und die Trennung von der Funktion der Schutzrelaisauswahl ermöglicht es, auch bei Verwendung von Zwischenrelais öder ähnlichen Hilfseinrichtungen für die Phasenauswahl ohne Hilfsstromquelle auszukommen. Infolge der durch die Trennung der Funktionen erzielten Eindeutigkeit des Zusamrnenhanges zwischen dem Ansprechen der Zwischenrelais und der vorzunehmenden Auswahl der vom Fehler betroffenen Phasen kann die Erregung der Zwischenrelais bzw. der anderen Hilfseinrichtungen jeweils an eine solche Netzspannung angeschlossen werden, welche in dem Fehlerfall, in welchem das beteffende Zwischenrelais zu betätigen ist, nicht bis auf den Lichtbogenspannungswert zusammenbricht, also von einer Spannung zwischen einer nicht vom Fehler betroffenen Phase und irgendeiner anderen Phase.Carrying out the phase selection according to the invention only as a function from the voltages and the separation from the function of the protection relay selection it, even when using intermediate relays or similar auxiliary equipment for phase selection can do without an auxiliary power source. As a result of the separation of the functions achieved clarity of the relationship between the response the intermediate relay and the selection of the phases affected by the fault can excite the intermediate relays or the other auxiliary equipment be connected to such a mains voltage, which in the event of a fault, in which the actuating intermediate relay is to be actuated, not up to the arc voltage value collapses, i.e. from a voltage between one not affected by the error Phase and any other phase.

Die Abb. i stellt eine Relaisanordnung dar, in welcher die angeführten Erfindungsgedanken verwirklicht sind. Als zu schützende Objekte sind zwei von der gleichen Sammelschiene abgehende Leitungen vorausgesetzt. Die Schutzrelaisanordnungen wirken auf die Schalter I mittels der Auslösespule a; sie bestehen aus den den beiden Schutzobjekten gemeinsam zugeordneten, zur Phasenauswahl dienenden Gliedern 9, 1o, 2q. und 16, weiter aus den einem jeden der beiden Schutzobjekte ,getrennt zugeordneten, zur Relaisauswahl dienenden Unterimpedanzrelais _# und den beispielsweise reaktanzabhängigen Zeitgliedern 5. Sämtliche Relais sind in dieser sowie in den nachfolgenden Abbildungen in der den normalen Betriebsverhältnissen entsprechenden Stellung (also nicht im Ansprechzustand) dargestellt. Die Relaisanordnungen werden durch die Stromwandler3 und die Spannungswandler i i gespeist. Das Unterspannungsrelais 9 ist an .die Spannung uv (entspricht der Spannung zwischen den Phasen R-S), das Unterspannungsrelais io an die Spannung vw, das Erdschlußrelais 24 an die Spannung oy (entspricht der Spannungsunsymmetrie gegen Erde) angeschlossen. Diese Relaisglieder wirken auf die Relais .4 und 5 beider Schutzobjekte; wie in der Abb. i gezeigt, können erstere Relaisglieder beispielshalber außerdem auf einen Störungsschreiber 8 wirken, welcher mit der Spannung zwischen den jeweiligen gestörten Phasen zu speisen ist. Das Relais 9 spricht bei Fehlern zwischen den Phasen R-S und bei dreiphasigem Kurzschluß, das Relais io bei Fehlern zwischen den Phasen S-T und ebenfalls bei dreiphasigem Kurzschluß und das Relais 24 in allen Erdschlußfällen an. Das Zwischenrelais 16 wird, wie ersichtlich, von der Spannung atzt! gespeist, @ und zwar wird es nur dann erregt, wenn das Relais Io anspricht, hingegen das Relais 9 nicht anspricht; dies ist nur bei Fehlern zwischen den Phasen S-T der Fall. Eine besondere Hilfsstromquelle für die Erregung des Zwischenrelais I6 erübrigt sich, weil bei diesen Fehlern die zur Erregung verwendete Spannung uw nicht zusammenbricht. Die Stromkontakte 7 werden nur vom Zwischenrelais I6 betätigt und führen eine Umschaltung vom Strom JR auf den Strom JT durch. Aus der Schaltung der Spannungskontakte geht hervor, daß die beiden Schienen α und b, von welchen die Spannungspfade der Zeitglieder 5 gespeist werden, bei normalen Spannungsverhältnissen (Überlast) die dem Kurzschluß zwischen den Phasen R-T charakteristische Spannung uw, bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen R-T ebenfalls diese Spannung, bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen S-T die Spannung zwv, bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen R-S die Spannung uv und bei dreiphasigem Kurzschluß die Spannung up führen. Letztere Spannung wird zweckmäßig aus einem kleinen Hilfstransformator, dessen Primärwicklungen an den Spannungen uv und uw liegen, gewonnen. Weiter führen die Schienen d und b bei einpoligem Erdschluß und bei Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen R-S oder zwischen den Phasen R-T die Spannung uo, bei Doppelerdschluß zwischen den Phasen S-T die Spannung wo. Die Spannungsschienen a und c führen hingegen bei normalen Spannungsverhältnissen oder bei einpoligem Erdschluß und bei Kurzschlüssen oder Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen R-T stets die Spannung uw, bei Kurzschlüssen oder Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen S-T die Spannung wv und bei Kurzschlüssen oder Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen R-S die Spannung uv. Bei normalem Betrieb bzw. bei Überlast wird also für das Zeitglied trotz dessen Phasenwinkelabhängigkeit die nicht winkelgetreue Spannung uw ausgewählt; da aber in diesen Fällen eine Auslösung der Schutzrelaisanordnung wenn überhaupt, so praktisch nur mit der Grenzzeit in Frage kommt, so ist nur die Relaisauswahl von Bedeutung, d. h. es muß die auf das betreffende Unterimpedanzrelais 4 wirkende Spannung α-c nur eine richtige Unterscheidung, ob sich das Schutzobjekt im Überlastkreis befindet oder nicht, ermöglichen. Dies ist der Fall, denn das Unterimpedanzrelais 4 erfordert bloß die richtige Größe der Spannung, hingegen nicht einen richtigen Phasenwinket, so daß also die Anordnung trotz ihrer außerordentlichen Einfachheit in allen Fehlerfällen eine ordnungsgemäße Wirkungsweise aufweist.Fig. I shows a relay arrangement in which the listed Invention ideas are realized. As objects to be protected are two of the same busbar assuming outgoing lines. The protective relay arrangements act on the switch I by means of the trip coil a; they consist of the two Elements 9, 1o, which are jointly assigned to objects to be protected and used for phase selection 2q. and 16, further from the separately assigned to each of the two protected objects, for relay selection serving underimpedance relays _ # and the reactance-dependent relays, for example Timers 5. All relays are shown in this and the following figures in the position corresponding to normal operating conditions (i.e. not in Response state). The relay arrangements are controlled by the current transformers3 and the voltage converter i i fed. The undervoltage relay 9 is on .the voltage uv (corresponds to the voltage between phases R-S), the undervoltage relay io to the voltage vw, the earth fault relay 24 to the voltage oy (corresponds to the voltage unbalance to earth). These relay elements act on relays .4 and 5 of both Protected objects; As shown in Fig. i, the former relay elements can be exemplary also act on a fault recorder 8, which with the voltage between is to be fed to the respective disturbed phases. Relay 9 speaks in the event of errors between the R-S phases and in the event of a three-phase short circuit, the relay OK in the event of a fault between the phases S-T and also with a three-phase short circuit and the relay 24 in all earth faults. The intermediate relay 16 is, as can be seen, of the tension! fed, @ and it is only excited when if the relay Io responds, but the relay 9 does not respond; this is only at Errors between phases S-T are the case. A special auxiliary power source for the There is no need to excite the intermediate relay I6, because with these errors, the excitation voltage used uw does not collapse. The power contacts 7 are only from Intermediate relay I6 is actuated and switches from current JR to current JT through. The circuit of the voltage contacts shows that the two rails α and b, from which the voltage paths of the timing elements 5 are fed, with normal voltage conditions (overload) the short circuit between the phases R-T characteristic voltage uw, also in the case of short circuits between the phases R-T this voltage, in the case of short circuits between the phases S-T, the voltage zwv, at Short circuits between the phases R-S the voltage uv and in the case of a three-phase short circuit lead the tension up. The latter voltage is expediently obtained from a small auxiliary transformer, whose primary windings are at the voltages uv and uw, won. Continue to lead the bars d and b in the case of a single-pole earth fault and in the case of double earth faults between the phases R-S or between the phases R-T the voltage uo, in the case of a double earth fault between the phases S-T the voltage wo. The tension rails a and c, however, lead with normal voltage conditions or with single-pole earth faults and short circuits or double earth faults between the phases R-T always the voltage uw, in the case of short circuits or double earth faults between the phases S-T the voltage wv and in the case of short circuits or double earth faults between the phases R-S the voltage uv. During normal operation or in the event of an overload, the timing element is therefore dependent on the phase angle despite its phase angle the voltage uw which is not true to the angle is selected; but there is a release in these cases of the protective relay arrangement, if at all, practically only with the limit time in When the question comes up, only the relay selection is important, i. H. it must be on that relevant underimpedance relay 4 acting voltage α-c only a correct one Make it possible to distinguish whether the protected object is in the overload circuit or not. This is the case because the underimpedance relay 4 only requires the correct size the voltage, but not a correct phase angle, so that the arrangement despite its extraordinary simplicity, a proper one in all cases of error Has mode of action.

An Stelle von Unterimpedanzrelais kennen für die Relaisauswahl auch zusammenwirkende Überstrom- und Unterspannungsrelais verwendet werden. Die Relaisauswahl erfolgt in diesem Falle nur dann positiv, wenn sowohl das Überstromrelais als auch das Unterspannungsrelais ansprechen. Analog dem oben dargelegten Erfindungsgedanken, wonach die der ausschließlich spannungsabhängigen Phasenauswahl entsprechenden Umschaltungen zugleich auf die Relaisanordnungen von mehreren Schutzobjekten zur Einwirkung gebracht werden, kann nun auch das für die Relaisauswahl dienende Unterspannungsrelais (ebenfalls ausschließlich spannungsabhängig) für alle Relaisanordnungen zugleich benutzt werden.Instead of underimpedance relays, also know for relay selection cooperating overcurrent and undervoltage relays can be used. The relay selection in this case is only positive if both the overcurrent relay and the undervoltage relay respond. Analogous to the inventive concept outlined above, after which the switchings corresponding to the exclusively voltage-dependent phase selection brought into effect at the same time on the relay arrangements of several objects to be protected the undervoltage relay (also exclusively voltage-dependent) can be used for all relay arrangements at the same time.

Eine derartige Anordnung zeigt Abb. Ia; dieselbe ist im wesentlichen gleich der Anordnung nach Abb. I, jedoch sind die Glieder 4 nicht als Unterimpedanz-, sondern als Überstromrelais ausgebildet; um die unterimpedanzartige Wirkungsweise zu erzielen, ist das Unterspannungsrelais 37 vorgesehen. Dasselbe wirkt auf beide Schutzrelaisanordnungen, indem, wie ersichtlich, jeder der beiden Spannungspfade nur dann Spannung erhält, wenn das betreffende zugehörige Überstromrelais 4 und außerdem das gemeinsame Unterspannungsrelais 37 anspricht.Such an arrangement is shown in Fig. Ia; the same is essentially same as the arrangement according to Fig. I, but the links 4 are not as underimpedance, but designed as an overcurrent relay; about the underimpedance-like mode of operation To achieve the undervoltage relay 37 is provided. The same thing works for both Protection relay arrangements, as can be seen, each of the two voltage paths only receives voltage if the relevant associated overcurrent relay 4 and also the common undervoltage relay 37 responds.

Durch einen weiteren Erfindungsgedanken kann der Vorteil erreicht werden, daß zur Phasenauswahl dienende Glieder nicht für Dauerbetrieb mit voller Netzspannung bemessen sein müssen und .daher empfindlicher und betriebssicherer ausgeführt werden können. Hierzu werden nur diejenigen zur Phasenauswahl dienen=den Glieder dauernd an Spannung belassen, welche die Auswahl der auf die zur Relaisauswahl dienenden Glieder zur Einwirkung zu bringenden charakteristischen Größen vornehmen, während die Einrichtungen zur Auswahl ,der auf die übrigen Glieder der Anordnung zur Einwirkung zu bringenden charakteristischen Größen erst durch Ansprechen der Relaisauswahlglieder an Spannung gelegt werden. Dieser erstgenannte Teil der Phasenauswahlglieder arbeitet also nicht unabhängig von den Relaisauswahlgliedern. Eine derartige Anordnung zeigt Abb.2, in welcher, wie in Abb. i, z die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 zur Relaisauswahl dienende Überstromrelais, 5 Zeitglieder, 7 Stromumschaltkontakte, 9 und io zur Relaisauswahl dienende Unterspannungsrelais, i i den Spannungswandlersatz und 12 den zur Bildung der Spannung up dienenden Hilfstransformator darstellen. Im Gegensatz zur Anordnung nach Abb. i erfolgt die Relaisauswahl durch Überstromrelais; auf die Glieder 4. wirken also nur die charakteristischen Ströme, nicht aber die charakteristischen Spannungen. Dafür die Auswahl der charakteristischen Ströme das Relais Io genügt, ist es zulässig, das Relais 9 erfindungsgemäß durch die zusätzlichen Kontakte der Glieder 4 nur bei Auftreten von Fehlern an Spannung zu schalten. Relais 9 kann daher unter Umständen konstruktiv einfacher ausgebildet sein als Relais Io. Im übrigen entspricht die Wirkungsweise den Anordnungen nach Abb. I bzw. Abb. Ia.Another inventive idea can achieve the advantage that elements used for phase selection do not have to be dimensioned for continuous operation with full mains voltage and can therefore be made more sensitive and reliable. For this purpose, only those are used for phase selection = the members are permanently energized, which make the selection of the characteristic quantities to be brought to affect the members used for relay selection, while the devices to select the ones to be brought to affect the other members of the arrangement characteristic quantities can only be applied to voltage when the relay selection elements respond. This first-mentioned part of the phase selection elements does not work independently of the relay selection elements. Such an arrangement is shown in Fig. 2, in which, as in Fig represent the auxiliary transformer used to generate the voltage up. In contrast to the arrangement according to Fig. I, the relay selection is made by overcurrent relays; only the characteristic currents act on the members 4, but not the characteristic tensions. For the selection of the characteristic currents the relay Io is sufficient, it is permissible, according to the invention, to switch the relay 9 through the additional contacts of the members 4 only when errors occur to the voltage. Relay 9 can therefore, under certain circumstances, have a simpler construction than relay Io. Otherwise, the mode of operation corresponds to the arrangements according to Fig. I and Fig. Ia.

Bei Schutzrelaisanordniungen, bei welchen die Funktion der Relaisauswahl außer stromauch spannungsabhängig erfolgt, besteht die Gefahr, daß im Falle von Störungen in den sekundären Spannungskreisen infolge Ausbleibens der auf das spannungsabhängige Relaisauswahlglied wirkenden Spannung Fehlauslösungen eintreten. Solche Fehlauslösungen können durch die Trennung der Phasenauswahl und der Relaisauswahl vermieden werden, und zwar zunächst dadurch, daß die zur Phasenauswahl dienenden Glieder einerseits und die zur Relaisauswahl dienenden Glieder, z. B. Unterimpedanzrelais, andererseits an je einsgetrenntes Sekundärspannungssystem geschaltet sind und daß durch ein zusätzliches Überwachungsorgan die Anregung verhindert wird, wenn die bei normalem Betrieb auf die Relaisauswahlglieder wirkende Spannung ungleich der entsprechenden Spannung des anderen auf die Phasenauswahlglieder wirkenden Sekundärspannungssystems wird. Störungen in dieseln letzteren Sekundärspannungssystem können infolge des unter dem Einfluß des zweiten ungestörten Spannungssystems stehenden nicht ansprechenden Unterimpedanzrelais von vornherein keine Auslösung herbeiführen; sie bewirken vielmehr nur eine Umschaltung des Spannungspfades des Unterimpedanzrelais auf andere Spannungsphasen des ungestörten Sekundärspannungssystems. Änderungen der Phasenauswahl sind deshalb zweckmäßig in bekannter Weise zu signalisieren, um dadurch auf die Störungen im Sekundärspannungssystem aufmerksam zu machen. Eine Fehlauslösung wäre also nur dann möglich, wenn die Störung gerade diejenige Phase des zweiten Sekundärspannungssystems betrifft, welche auf die zur Relaisauswahl dienenden Glieder geschaltet ist, welche Möglichkeit aber erfindungsgemäß durch die zusätzliche Überwachungsvorrichtung vermieden wird; diese Vorrichtung verhindert nämlich die Anregung, wenn das Ausbleiben der betreffenden Spannung nur in dem einen Sekundärspannungssystem,was ja nur auf eine Störung in diesem Spannungssystem zurückgeführt werden kann, erfolgt.With protective relay arrangements in which the function of relay selection besides current also takes place as a function of voltage, there is a risk that in the case of Disturbances in the secondary voltage circuits as a result of the absence of the voltage-dependent Relay selection element acting voltage false tripping occur. Such false trips can be avoided by separating the phase selection and the relay selection, First of all by the fact that the elements used for phase selection on the one hand and the members used for relay selection, e.g. B. underimpedance relay, on the other hand are connected to each separate secondary voltage system and that by an additional Supervision organ the excitation is prevented when the normal operation on the voltage acting on the relay selection elements is not equal to the corresponding voltage of the other secondary voltage system acting on the phase selection elements. Malfunctions in the latter secondary voltage system can occur as a result of the under unresponsive to the influence of the second undisturbed voltage system Underimpedance relays do not trigger any tripping from the start; rather, they have an effect only one switchover of the voltage path of the underimpedance relay to other voltage phases of the undisturbed secondary voltage system. Changes to the phase selection are therefore expediently to signal in a known manner in order to thereby on the disturbances in the To draw attention to the secondary voltage system. A false trigger would only then be possible if the fault is just that phase of the second secondary voltage system concerns which is connected to the elements used for relay selection, which According to the invention, however, the possibility is avoided by the additional monitoring device will; This device prevents the excitation if the absence of the relevant voltage only in the one secondary voltage system, which is only on one Disturbance in this voltage system can be traced back, takes place.

Eine derartige Anordnung zeigt Abb. 3a. In derselben sind der besseren Übersichtlichkeit halber nur die Spannungskreise, nicht hingegen die Stromkreise, dargestellt. Es bedeuten wiederum 9 und Io je ein Unterspannungsrelais, 24 das Erdschlußrelais, I6 ein Zwischenrelais. Weiter sind zwei Sätze von Spannungswandlern II1 und II2 sowie das zusätzliche Überwachungsrelais I7 vorgesehen. Der Anschluß der Relais 9, Io, 24 und I6 erfolgt in vollkommen gleicher Weise wie bei der Anordnung nach Abb. I, und zwar an die Spannungskreise des Spannungswandlersatzes iIl; der Anschluß der Spannungsschienen α-b-c erfolgt hingegen über die verschiedenen Spannungskontakte an den Spannungswandlersatz II2. Das Überwachungsrelais I7 spricht bei Ungleichheit der Spannungen u1 w1 und z2 w2 an; demgemäß ist die Betätigungsspule desselben an .die Klemmen ztl und u2 angeschlossen, wobei .die Klemmen, w1 und w2 miteinander kurz verbunden sind. Die allgemeine Wirkungsweise ist vollkommen gleich mit der Wirkungsweise der Anordnung nach Abb. i; tritt jedoch irgendein Fehler in den sekundären Spannungskreisen auf, so erfolgt auch dann keine fälschliche Anregung durch eines der in der Abb. 3a nicht dargestellten Unterimpedanzrelais .4, ' wenn diese Störung ein Ausbleiben der Spannung an den Spannungspfaden :der Relais q. bewirkt. In diesem Falle spricht ja das Relais 17 an und verhindert .die eventuelle Anregung durch das Unterimpedanzrelais .4, indem es z. B. bei Voraussetzung entsprechender Konstruktion des Unterimpedanzrelais die Spannungszuführung zur Schiene b unterbricht. Das bei Unterimpedanzanregung gefürchtete fälschliche Ansprechen bei Durchbrennen von Schmelzsicherungen usw. wird also auf diese Weise sicher vermieden. Die Möglichkeit, daß in den beiden Sekundärspannungssystemen zugleich eine Störung euftritt, wird selbstverständlich wegen ihrer großen Unwahrscheinlichkeit nicht berücksichtigt.Such an arrangement is shown in Fig. 3a. In it are the better ones For the sake of clarity, only the voltage circuits, but not the circuits, shown. Again, 9 and Io each mean an undervoltage relay, 24 the earth fault relay, I6 an intermediate relay. Next are two sets of voltage converters II1 and II2 and the additional monitoring relay I7 are provided. The connection of the relays 9, Io, 24 and I6 take place in exactly the same way as with the arrangement according to Fig. I, namely to the voltage circuits of the voltage transformer set iIl; the connection the voltage rails α-b-c, however, takes place via the various voltage contacts to the voltage transformer set II2. The monitoring relay I7 speaks in the event of inequality the voltages u1 w1 and z2 w2 an; accordingly, its actuation coil is on .the terminals ztl and u2 connected, whereby .the terminals, w1 and w2 with each other are briefly connected. The general mode of action is completely the same as that Mode of operation of the arrangement according to Fig. I; however, some failure occurs in the secondary Voltage circles, there is no false excitation by one the underimpedance relay, not shown in Fig. 3a .4, 'if this fault a lack of voltage on the voltage paths: the relays q. causes. In this Case responds to the relay 17 and prevents .the possible excitation through the underimpedance relay .4 by z. B. if the appropriate construction is required of the underimpedance relay interrupts the voltage supply to rail b. That at Underimpedance excitation feared false response when fuses blow etc. are thus safely avoided in this way. The possibility that in the two Secondary voltage systems, if a fault occurs at the same time, it goes without saying not taken into account because of their great improbability.

An Stelle von zwei getrennten Spannungswan.dlersätzen kann auch vorteilhaft ein einziger Spannun;gswandlersatz verwendet werden, wenn von den Klemmen desselben je zwei getrennte Leitungen mit getrenntem Überstromschutz, z: B. Schmelzsicherungen, zur Relaisanordnung geführt werden. Erfahrungsgemäß treten nämlich Störungen weniger in den Spannungswandlersätzen selbst als hauptsächlich in den Verbindungsleitungen oder in .den Schmelzsicherungen auf.Instead of two separate voltage converter sets it can also be advantageous a single voltage converter set can be used when disconnected from the terminals of the same two separate lines each with separate overcurrent protection, e.g. fuses, be led to the relay arrangement. Experience has shown that malfunctions occur less in the voltage transformer sets themselves than mainly in the connecting cables or in .the fuses.

Gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken kann die gleiche Sicherheit gegen Störungen in den sekundären Spannungskreisen auch ohne zusätzliche Überwachungsvorrichtung 17 erzielt werden, und zwar in der Weise, daß die auf die zur Relaisauswahl dienenden Glieder geschaltete Spannung bei normalem Betrieb dem die Phasenauswahlglieder speisenden sekundären Spannungssystem, bei Fehlern (anormalen Spannungsverhältnissen) hingegen dem anderen sekundären Spannungssystem entnommen wird. Eine derartige Anordnung zeigt Abb. 3b, in welcher 9 und Io die Unterspannungsrelais, 24 das Erdschlußrelais, I6 das Zwischenrelais, I2 den zur Bildung der Spannung up dienenden Hilfstransformator, II1 und II2 die beiden Spannungswandlersätze darstellen. Die Wirkungsweise ist analog der Anordnung nach Abb. 3a; das Überwachungsrelais I7 erübrigt sich jedoch, weil im Falle einer Störung der bei normalem Betrieb auf die Spannungspfade der in der Abbildung nicht dargestellten Unterimpedanzrelais 4 wirkenden Spannung u1 w1 im allgemeinen ein Ansprechen des Relais 9 bzw. Io erfolgen wird, so daß dadurch die Umschaltung des Spannungspfades des Unterimpedanzrelais 4 auf eine dem anderen, also nicht gestörten Spannungssystem angehörende Spannung, z. B. u2 v2 eintritt.According to a further inventive concept, the same security against disturbances in the secondary voltage circuits even without an additional monitoring device 17 can be achieved, in such a way that the used for relay selection Link switched voltage during normal operation which the phase selection members feeding secondary voltage system, in the event of errors (abnormal voltage conditions) however, is taken from the other secondary voltage system. Such an arrangement Fig. 3b shows, in which 9 and Io the undervoltage relay, 24 the earth fault relay, I6 the intermediate relay, I2 the auxiliary transformer used to generate the voltage up, II1 and II2 represent the two voltage transformer sets. The mode of operation is analogous the arrangement according to Fig. 3a; the monitoring relay I7 is unnecessary because in the event of a fault in normal operation, on the voltage paths in the Figure not shown underimpedance relay 4 acting voltage u1 w1 im generally a response of the relay 9 or Io will take place, so that thereby the Switching the voltage path of the underimpedance relay 4 to one of the other, voltage belonging to the voltage system that is not disturbed, e.g. B. u2 v2 occurs.

In allen diesen Fällen ist es, wie bereits angeführt, zweckmäßig, Änderungen der Phasenauswahl zu signalisieren, auch wenn keine Auslösung der Schutzeinrichtung eintritt. Es wird durch diese Signalisierung darauf aufmerksam gemacht, daß entweder eine Störung im Netz oder eine Störung in den sekundären Spannungskreisen aufgetreten ist; letzteres ist ohne weiteres daran zu erkennen, daß die geänderte Stellung der Phasenauswahlglieder andauert und nicht nach wenigen Sekunden wieder in die Normalstellung zurückkehrt. Auf Grund der Signalisierung kann dann die Störung in den sekundären Spannungskreisen, ehe sie noch bei Auftreten eines wirklichen Kurzschlusses im zu schützenden Netz zu einer Fehlauslösung führte, behoben werden. Die auf diese Weise erzielte Sicherheit gegen Fehlauslösungen von Relaisanordnungen mit spannungsabhängiger Relaisauswahl bei Störungen in den sekundären Spannungskreisen kann gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken dadurch noch erhöht werden, daß die Phasenauswahlglieder von möglichst allen Spannungen, und zwar beider Sekundärspannungssysteme, gespeist werden, so daß alle oder fast alle Spannungskreise durch die bei Änderung der Phasenauswahl auftretende Signalisierung überwacht werden, wobei die in den verschiedenen Fehlerfällen auf die zur Relaisauswahl dienenden Glieder wirkenden Spannungen derartig beiden Systemen entnommen werden müssen, daß bei Störungen in demn einen Sekundärspannungssystem jeweils eine Spannung des anderen Sekundärspannungssvstems auf die Spannungspfade der Relaisauswahlglieder geschaltet wird. Die Sicherheit gegen Fehlauslösungen durch Störungen in den Sekundärspannungssystemen bleibt dann die gleiche wie bei den oben angeführten Anordnungen, die Überwachung der sekundären Spannungskreise erstreckt sich jedoch auf den größten Teil derselben. Um diese Erstreckung auf alle oder beinahe alle Phasen der beiden Sekundärspannungssysteme ohne Vermehrung der Relaisglieder zu erzielen, kann es zweckmäßig sein; die zur Phasenauswahl dienenden Unterspannungsrelais durch je zwei zwischen je zwei Phasen bestehende Spannungen zu beeinflussen, so daß sie bereits bei Verminderung von nur einer dieser Spannungen ansprechen. Besonders vorteilhaft ist eine-solche Beeinflussung durch die Differenz von zwischen je zwei Phasen bestehenden Spannungen, welche der unv erketteten Spannung einer Phase entspricht. Bei Drehstrom kann, wie eine einfache geometrische Betrachtung der Spannungsvektoren erkennen läßt, an Stelle der unverketteten Spannungswerte die Spannung zwischen einer Phase und dem Mittelpunkt eines zwischen den beiden anderen Phasen liegenden Spannungsteilers verwendet werden. Eine derartige Anordnung, bei welcher die Phasenauswahl durch an diese den unverketteten Werten entsprechenden Spannungen geschaltete Unterspannungsrelais bewirkt wird und welche bei Unterbrechung irgendeiner Phase des sekundären Spannungssystems eine Änderung der Phasenauswahl und damit Signalisierung der aufgetretenen Unterbrechung und trotzdem keine fälschliche Auslösung herbeiführt, zeigt Abb..I. In derselben ist an Stelle von zwei Spannungswandlersätzen nur ein Spannungswan.dlersatz i i vorgesehen. Es werden jedoch von den Kleinmen desselben je zwei Spannungsleitungen zu der Relaisanordnung geführt, auf welche Weise man die zwei getrennten Sekundärspannungssysteme erhält. Jede der Spannungsleitungen ist .durch eine eigene Schmelzsicherung 35 geschützt. 9 und io bedeuten wiederum je ein Unterspannungsrelais, das Erdschlußrelais. 14 und 15 stellen je einen Spannungsteiler zur Gewinnung der den unverketteten Spannungen proportionalen Spannungswerte dar. Das Relais 9 ist dem- i gemäß von der der unverketteten Spannung isl s1 (s1 - Spannungsmitte von v1 zt,l), das Relais io von der der unv erketteten Spannung zcl.= s- (s2 - Spannungsmitte von ic_ v.) entsprechenden Spannung erregt. Das Relais 9 i spricht also sowohl bei Fehlern zwischen den Phasen R-S als auch zwischen den Phasen R-T an, das Relais io sowohl bei Fehlern zwischen den Phasen S-T als auch zwischen den Phasen R-T. Wie ersichtlich, erfolgt bei Ausbleibender Spannung in irgendeinem der sekundären Spannungskreise eine Änderung der Phasenauswahl und damit Signalisierung. Die Änderung erfolgt weiter derart, daß jeweils bei Störungen in dem einen Sekundär-Spannungssystem eine Spannung des anderen Sekundärspannungssystems den Spannungspfaden, d. h. den Spannungsschienen a c zugeführt wird. Die Stromumschaltung erfolgt in Abhängigkeit vom Relais 9 (ein Zwischenrelais ist also nicht grundsätzlich erforderlich), und zwar in der Weise, daß bei der den normalen Spannungsverhältnissen entsprechenden Relaisstellung der Strom JT, hingegen im Ansprechzustande dieses Relais der Strom JR ausgewählt wird. Die allgemeine Wirkungsweise entspricht beispielshalber einer Anordnung ohne Energierichtungsglied.In all of these cases, as already mentioned, it is advisable to To signal changes in the phase selection, even if the protective device has not been triggered entry. This signaling draws your attention to the fact that either a fault in the network or a fault in the secondary voltage circuits has occurred is; the latter can be easily recognized by the fact that the changed position of the Phase selection elements lasts and does not return to the normal position after a few seconds returns. On the basis of the signaling, the disturbance can then occur in the secondary Voltage circles before they are closed when a real short circuit occurs protective network led to false tripping. That way Achieved security against false tripping of relay arrangements with voltage-dependent Relay selection in the event of faults in the secondary voltage circuits can according to a further inventive ideas are increased by the fact that the phase selection elements as far as possible from all voltages, namely both secondary voltage systems, fed so that all or almost all voltage circuits through the change of the phase selection occurring signaling are monitored, with the in the various error cases both of these voltages acting on the elements used for relay selection Systems must be taken that in the event of faults in a secondary voltage system a voltage of the other secondary voltage system on the voltage paths the relay selection elements is switched. The security against accidental tripping by Disturbances in the secondary voltage systems then remain the same as in the above cited arrangements, the monitoring of the secondary voltage circuits extends however, on most of the same. To this extent to all or almost all phases of the two secondary voltage systems without increasing the number of relay elements to achieve it may be expedient; the undervoltage relays used for phase selection to influence by two tensions between each two phases, see above that they respond when only one of these tensions is reduced. Particularly Such an influence through the difference between two is advantageous Phases of existing voltages, which corresponds to the unlinked voltage of a phase. With three-phase current, a simple geometrical consideration of the voltage vectors can be made shows, instead of the unlinked voltage values, the voltage between one phase and the midpoint of one between the other two phases Voltage divider can be used. Such an arrangement in which the phase selection by means of undervoltage relays connected to these voltages corresponding to the unlinked values and what if any phase of the secondary voltage system is interrupted a change in the phase selection and thus signaling of the interruption that has occurred and still does not cause false tripping, Fig..I shows. In the same instead of two voltage converter sets, only one voltage converter set i i intended. However, there are two voltage lines from each of the small men led to the relay arrangement in which way the two separate secondary voltage systems receives. Each of the voltage lines is protected by its own fuse 35. 9 and io each mean an undervoltage relay, the earth fault relay. 14th and 15 each represent a voltage divider for obtaining the unlinked voltages proportional voltage values. The relay 9 is accordingly from that of the unlinked Voltage isl s1 (s1 - mid-voltage of v1 zt, l), the relay io from that of the unv chained voltage zcl. = s- (s2 - voltage center of ic_ v.) corresponding voltage excited. The relay 9 i speaks both in the event of errors between the phases R-S as also between the phases R-T, the relay io both in the event of errors between the phases S-T as well as between the phases R-T. As can be seen, if there is no one Voltage in any of the secondary voltage circuits a change in the Phase selection and thus signaling. The change is made in such a way that in each case in the event of faults in one secondary voltage system a voltage of the other secondary voltage system the stress paths, d. H. the voltage rails a c is fed. The power switching takes place depending on relay 9 (an intermediate relay is not always an option required), in such a way that the normal stress conditions corresponding relay position the current JT, however in the response state this Relay the current JR is selected. The general mode of action corresponds, for example, to an arrangement without an energy director.

Die erfindungsgemäße Trennung der Funktion der Phasenauswahl von der Funktion der Schutzrelaisauswvahl ermöglicht es, erstere unabhängig von den Absolutwerten von Spannung, Strom oder Impedanz, nämlich ausschließlich durch Vergleich zweier gleichartiger elektrischer Größen vorzunehmen. Auf diese Weise können für die Phasenauswahl Relais, welche von den Absolutwerten der elektrischen Größen abhängig sind, entbehrt werden, was insofern vorteilhaft ist, als solche Relais, wie die Erfahrung zeigt, eine verhältnismäßig sorgfältige Überwachung und eine periodische Nacheichung erfordern; auch bedingt die erforderliche Einstellbarkeit dieser Relais konstruktive Erschwerungen, welche bei auf Vergleich zweier Spannungen oder Ströme beruhenden Relais entfallen. Besonders vorteilhaft ist es, bei Drehstromsystemen gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken den jeweilig die Phasenauswahl bestimmenden Strom- oder Spannungsvergleich zwischen einer uriverketteten Größe (Phasenstrom, uriverkettete Phasenspannung) und der aus den beiden anderen uriverketteten Größen des Drehstromsystems gebildeten verketteten Größe (Stromdifferenz, verkettete Spannung) vorzunehmen. Ein solcher Vergleich ergibt nämlich mittels eines einzigen Relais ein vollkommen eindeutiges Ergebnis bezüglich der Fehlerphasen, auch wenn die Spannungen zwischen der gesunden und den kranken Phasen infolge der Entmagnetisierung durch die Kurzschlußströme im betreffenden Generator stark absinken. Bei jedem zweiphasigen Kurzschluß tritt eine sehr wesentliche Änderung des Verhältnisses der unverketteten zu der genannten verketteten Größe ein. Bei einem Spannungsvergleichsrelais, welches beispielsweise von der unverketteten Spannung us (s Potential des Schwerpunktes des Spannungsdreiecks) und der verketteten Spannung vw erregt wird, ergibt sich das Verhältnis dieser beiden Spannungen beim Normalbetrieb reit z : l'3. Bei einem zweiphasigen Fehler zwischen den Phasen S-T tritt nur eine sehr geringe Verminderung der Spannung us, hingegen ein sehr starker Zusammenbruch der Spannung vw, nämlich auf den Wert der Lichtbogenspannung ein; das Verhältnis beträgt also nicht sondern beispielsweise etwa Bei einem zweiphasigen Fehler zwischen den Phasen R-S oder T-R findet hingegen eine sehr starke Verminderung der Spannung us und nur eine nicht sehr starke Verminderung der Spannung vw statt; das Verhältnis beträgt also in einem dieser beiden Fälle wiederum nicht sondern beispielsweise etwa Zur Unterscheidung dieser Fehlerfälle mittels eines solchen Vergleichsrelais ist also eine besondere Genauigkeit der Wirkungsweise nicht erforderlich. Außerdem ergibt sich, wie bereits erwähnt, bei Anwendung dieser Relais der wichtige Vorteil, daß die Wirkungsweise nicht von dem Verhalten der betreffenden Generatoren bei zweiphasigen Kurzschlüssen, welches insbesondere von der Geschwindigkeit der Erregungsregelung abhängig ist, beeiriflußt wird. Die konstruktive Ausbildung von Spannungsrelais erfolgt vorteilhaft mit zwei Kontaktstellungen, also ohne eine der Gleichgewichtslage entsprechende Mittelstellung. Die Wirkungsweise der Relais ist dann, s je nachdem, ob .dem normalen Verhältnis der Spannungen z : j/3 -die dem Überwiegen der verketteten Spannung oder die dem Überwiegender uriverketteten Spannung entsprechende Kontaktstellung zugeordnet wird, derart, .daß durch .das Ansprechen des Relais (Übergang der Kontakte von der normalen Stellung in die entgegengesetzte Stellung) im ersteren Falle ein bestimmtes Phasenpaar, nämlich das der benutzten verketteten Spannung entsprechende als das kurzgeschlossene, im letzteren Falle ein bestimmtes Phasenpaar als ein gesundes gekennzeichnet wird. Diese eindeutigeWirkungsweise der Spannungsvergleichsrelais ergibt, wie weiter unten gezeigt, sehr vorteilhafte Möglichkeiten zur einfachen Bewerkstelligung der Phasenauswahl.The inventive separation of the function of the phase selection from the function of the protective relay selection enables the former to be carried out independently of the absolute values of voltage, current or impedance, namely exclusively by comparing two similar electrical quantities. In this way, relays, which are dependent on the absolute values of the electrical quantities, can be dispensed with for the phase selection, which is advantageous in that such relays, as experience shows, require relatively careful monitoring and periodic recalibration; The necessary adjustability of these relays also causes structural complications, which are not necessary in the case of relays based on the comparison of two voltages or currents. It is particularly advantageous in three-phase systems according to a further concept of the invention to make the current or voltage comparison, which determines the phase selection, between an uri-linked variable (phase current, uriverkettete phase voltage) and the linked variable (current difference, linked voltage) formed from the two other uri-linked variables of the three-phase system . Such a comparison gives a completely unambiguous result with regard to the fault phases by means of a single relay, even if the voltages between the healthy and the sick phases drop sharply as a result of demagnetization by the short-circuit currents in the relevant generator. With every two-phase short circuit, there is a very significant change in the ratio of the unlinked to the aforementioned linked variable. In the case of a voltage comparison relay, which is excited, for example, by the non-chained voltage us (s potential of the center of gravity of the voltage triangle) and the chained voltage vw, the ratio of these two voltages in normal operation is z: l'3. In the case of a two-phase fault between the phases ST, there is only a very slight reduction in the voltage us, but a very strong collapse in the voltage vw, namely to the value of the arc voltage; so the ratio is not but for example in the event of a two-phase fault between in the phases RS or TR, however, there is a very strong reduction in the voltage us and only a not very strong reduction in the voltage vw; the ratio is again not in one of these two cases but, for example, to differentiate between these error cases By means of such a comparison relay, a particular accuracy of the mode of operation is therefore not required. In addition, as already mentioned, the use of these relays has the important advantage that the mode of operation is not influenced by the behavior of the relevant generators in the event of two-phase short circuits, which is particularly dependent on the speed of the excitation control. The structural design of voltage relays is advantageously carried out with two contact positions, that is, without a middle position corresponding to the equilibrium position. The mode of operation of the relays is then, depending on whether .the normal ratio of the voltages z: j / 3 -the predominance of the linked voltage or the contact position corresponding to the predominance of the linked voltage is assigned, .that by .the response of the Relay (transition of the contacts from the normal position to the opposite position) in the former case a specific phase pair, namely the one corresponding to the line voltage used, is identified as the short-circuited, in the latter case a specific phase pair is identified as a healthy one. As shown below, this clear mode of operation of the voltage comparison relays results in very advantageous options for simple implementation of the phase selection.

Die Phasenauswahl kann auch durch Vergleich der Ströme vorgenommen werden. Es ist dann das .betreffende Vergleichsrelais besonders zweckmäßig einerseits reit dein Strom IR, andererseits mit einer Stromstimme JT kTR zu erregen, wobei 1i zwischen 0 und s, vorzugsweise etwa 1/,_ zu wählen ist. In allen Fehlerfällen mit Ausnahme von Fehlern zwischen den Phasen S-T überwiegt die Einwirkung ,des Stromes IR über die der Stromstiinme.JT + kJR, da letztere Summe bei einer Phasenverschiebung von I2o° oder 18o° kleiner ist als JR allein; im Falle eines Fehlers zwischen den Phasen S-T hingegen überwiegt bei entsprechender Bemessung die Einwirkung von JT # kJR. Da in allen ersteren Fällen die Phase R, im letzteren Falle die Phase T Kurzschlußstrom führt, so kann durch diese Relais eine Umschaltung des Strompfades der Schutzrelaisanordnung vom Phasenstrom JR auf den Phasenstrom JT gesteuert werden. Eine derartige Anordnung ist in der Abb. 5 dargestellt, in welcher I den dem Schutzobjekt zugehörigen Schalter, 2 die Auslösespule, 3 die Stromwandler, 4 ein Überstromrelais, 5 das Zeitglied und 6 bzw. 6' die Wicklungen und 7 die Kontakte des Stromvergleichsrelais darstellen. Wie ersichtlich, ist das Stromv ergleichsrelais einerseits vom Phasenstrom JR, andererseits sowohl vom Phasenstrom JR als auch vom Phasenstrom JT, etwa entsprechend der Größe JT # 1/2 JR, erregt.The phase selection can also be made by comparing the currents will. The relevant comparison relay is then particularly useful on the one hand ride your current IR, on the other hand to excite with a current voice JT kTR, whereby 1i is to be chosen between 0 and s, preferably about 1 /, _. In all error cases With the exception of errors between the phases S-T, the influence of the current predominates IR over that of the Stromstiinme.JT + kJR, since the latter sum at a Phase shift of I2o ° or 18o ° is smaller than JR alone; in case of a On the other hand, errors between phases S-T predominate when dimensioned accordingly the action of JT # kJR. Since in all the former cases the phase R, in the latter If phase T carries a short-circuit current, this relay can be used to switch of the current path of the protective relay arrangement from the phase current JR to the phase current JT controlled. Such an arrangement is shown in Fig. 5, in which I is the switch belonging to the protected object, 2 the trip coil, 3 the current transformer, 4 an overcurrent relay, 5 the timer and 6 or 6 'the windings and 7 the contacts of the current comparison relay. As can be seen, the current compensation relay is on the one hand from the phase current JR, on the other hand both from the phase current JR and from Phase current JT, roughly corresponding to the size JT # 1/2 JR, excited.

Die Funktion der Relaisauswahl kann besonders vorteilhaft, wenn sie außer stromauch spannungsabhängig erfolgt, gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken in Verbindung mit einer bestimmten Schaltung der sekundären Stromkreise durchgeführt werden. Diese Stromumschaltung besteht darin, daß der Strompfad der Relaisanordnung ständig im Stromkreis der Phase R liegt, und daß bei zweiphasigem Fehler zwischen den Phasen S-T der Strom der Phase T auf den Strompfad im positiven Sinne dazu geschaltet wird, wvas nur einen einzigen Stromumschaltkontakt erfordert. Der Vorteil dieser Schaltung gegenüber den bisher meist verwendeten Schaltungen mit verketteten Strömen JR # JT ist bei näherer Betrachtung der bei zweiphasigen Kurzschlüssen vorhandenen Lastströme (Betriebsströme) zu erkennen.The relay selection function can be particularly advantageous if they besides current also takes place as a function of voltage, according to a further idea of the invention performed in conjunction with a specific circuit of the secondary circuits will. This current switching consists in that the current path of the relay arrangement is always in the circuit of phase R, and that in the event of a two-phase fault between the phases S-T, the current of phase T is switched to the current path in the positive sense is, wvas only requires a single current switching contact. The advantage of this Circuit compared to the circuits most commonly used up to now with concatenated currents On closer inspection, JR # JT is the one present in two-phase short circuits Recognize load currents (operating currents).

Bei zweiphasigen Kurzschlüssen sinkt bekanntlich die Netzspannung zwischen den kranken Phasen auf den im allgemeinen sehr kleinen Wert der Lichtbogenspannung, die Netzspannungen zwischen der gesunden Phase und je einer kranken Phase hingegen sinken, je nach Erregung, Generatoreigenschaften usw., auf einen zwischen etwa 25 % und 70 % der Normalspannung liegenden Wert. Die beiden zwischen der gesunden Phase und je einer kranken Phase bestehenden Spannungen sind infolge des Zusammenbruches der dritten Spannung nahezu gleiclhphasig; die Ströme, die von diesen Spannungen durch die Verbraucherimpedanzen getrieben werden (Lastströme), sind deshalb in dien beiden kranken Phasenleitern ebenfalls ungefähr gleichphasig und addieren sich in der gesunden Phase zum doppelten entgegengesetzten Wert der Lastströme in den kranken Phasenleitern. Der Laststromanteil des Stromwertes JR # JT be trägt deshalb bei zweiphasigen Fehlern zwi sehen den Phasen R-S ungefähr das Dreifach des jeweiligen Laststromes JR und bei zwei phasigen Fehlern zwischen den Phasen S-T das Dreifache des jeweiligen Laststromes JT in beiden Fällen also das Dreifache des je weiligen Laststromwertes JR # JT. Bei Voraussetzung, daß im Falle von zweiphasiger Kurzschlüssen die Verbraucherimpedanzer den der Vollast entsprechenden Betrag aufweisen und daß die Spannungen zwischen der gesunden und einer kranken Phase auf 7o % sinken, ergibt sich der Betriebsstrom in der gesunden Phase mit etwa So % des Vollaststromes, in der kranken Phase mit etwa 4o %o; der Stromwert JR + JT beträgt deshalb unter den gemachten Voraussetzungen ebenfalls etwa 40%, der Stromwert JR # JT hingegen etwa I20 %. Es ist ersichtlich, daß die erfindungsgemäße Stromschaltung im Gegensatz zur bekannten Stromschaltung mnit dem verketteten Strom JR # JT für die zur Verbesserung der Wirkungsweise in verzweigten Netzen vorgesehene Relaisauswahl geeignet ist, wenn dieselbe bei einem Stromwert von weniger als 4o % des Vollaststronmes negativ erfolgt, was wiederum zur Voraussetzung hat, daß die kleinsten vorkommenden Kurzschlußströme noch über diesem Wert liegen. Gemäß einem weiter unten angeführten Erfindungsgedanken kann die Grenze von etwa 40 % noch weiter herabgesetzt werden.It is well known that the mains voltage drops in the event of two-phase short circuits between the diseased phases to the generally very small value of the arc voltage, however, the mains voltages between the healthy phase and each diseased phase decrease, depending on the excitation, generator properties, etc., to between about 25 % and 70% of the normal stress. The two between the healthy phase and tensions existing in each sick phase are due to the breakdown the third voltage almost in phase; the currents flowing from these voltages are driven by the consumer impedances (load currents), are therefore in service both diseased phase conductors are also approximately in phase and add up in the healthy phase to double the opposite value of the load currents in the sick Phase conductors. The load current component of the current value JR # JT therefore contributes two-phase errors between the phases R-S see approximately three times the respective Load current JR and with two phase faults between the phases S-T three times as much of the respective load current JT in both cases three times the respective one Load current value JR # JT. On condition that in the case of two-phase short circuits the consumer impedances have the amount corresponding to the full load and that the tensions between the healthy and a sick phase drop to 70% the operating current in the healthy phase is about So% of the full load current, in the sick phase with about 40% o; the current value JR + JT is therefore below the The assumptions made are also about 40%, whereas the current value JR # JT is about I20%. It can be seen that the current circuit according to the invention in contrast to the known current circuit with the concatenated current JR # JT for the improvement The relay selection provided for the mode of operation in branched networks is suitable, if the same is negative at a current value of less than 40% of the full load current takes place, which in turn has the prerequisite that the smallest occurring short-circuit currents are still above this value. According to an inventive idea set out below the limit of around 40% can be further reduced.

Die ,dargelegte Stromschaltung ergibt in Verbindung mit der weiter oben beschriebenen mittels Vergleichs von unverketteten und verketteten Spannungen durchzuführenden Phasenauswahl besonders vorteilhafte Lösungen. Für den Fall; -daß bei dreipliasi:gem Kurzschluß die den Schutzrelaisanordnungen zugeführten charakteristischen Größen nicht genau winkelgetreu sein müssen, ist eine solche sehr zweckmäßige Lösung in Abb.6 dargestellt. Bei derselben sind die sekundären Stromkreise vollständig dargestellt und auch die Sammelschiene und die zu schützenden abgehenden Leitungen angedeutet. Es bedeutet 2 die Aüslösespule, 3 die Stromwandler, 4 das Überstromrelais, 5 das Zeitglied. 7 die Stroniumschaltkontakte, 9 ein von der unverketteten Spannung vs und der verketteten Spannung uzet erregtes Spaimungsv ergleichsrelais, io ein solches von der unv erketteten Spannung its.und der verketteten Spannung itzc, erregtes Relais. Relais 9 spricht bei Sinken des verhältnismäßigen Wertes der unverketteten Spannung, Relais io bei Sinken des verhältnismäßigen Wertes der verketteten Spannung an. rd. und 15 bedeuten je einen Spannungsteiler, mittels welchen die den unverketteten Spannungen proportionalen Spannungen für die Erregung der Spannungsvergleichsrelais gebildet werden. Gemäß den zur Erregung gewählten Spannungen und den dem Normalbetrieb entsprechenden Kontaktstellungen spricht das Relais 9 an, wenn ein Fehler zwischen den Phasen R-S oder zwischen den Phasen S-T vorliegt; das Relais io spricht hingegen nur bei Fehlern zwischen den Phasen S-T an. Das Relais 9 nimmt die Umschaltung der Spannungspfadklemme b von w auf v, das Relais io die Umschaltung der Spannungspfadklemme a von u auf w vor. Wie bereits angeführt, entsprechen die in den Abbildungen dargestellten Relaisstellungenden normalen Betriebsverhältnissen. Demgemäß werden auf die Schutzrelais bei Fehlern zwischen den Phasen R-S der Strom JR und die Spannung uv, bei Fehlern zwischen den Phasen S-T der Strom JR # JT und die Spannung wv, bei Fehlern zwischen den Phasen T-R und R-S-T der Strom JR und die Spannung uw geschaltet, was sowohl bei impedanzabhängigen Zeitgliedern als auch bei eventuellen Richtungsgliedern eine richtige Funktion ergibt.The current circuit shown results in connection with the next described above by means of a comparison of unlinked and interlinked voltages phase selection to be carried out are particularly advantageous solutions. In the case; -that in the case of dreipliasi: according to the short circuit, the characteristic fed to the protective relay arrangements Sizes do not have to be exactly angular, is such a very practical solution shown in Figure 6. In the same, the secondary circuits are complete shown and also the busbar and the outgoing lines to be protected indicated. It means 2 the tripping coil, 3 the current transformer, 4 the overcurrent relay, 5 the timer. 7 the stronium switch contacts, 9 one from the unlinked voltage vs and the line-to-line voltage use the energized relaxation comparison relay, io on such a thing is excited by the unlinked tension and the linked tension itzc Relay. Relay 9 speaks when the relative value of the unlinked drops Voltage, relay OK if the relative value of the line-to-line voltage drops at. and 15 each mean a voltage divider, by means of which the unlinked Stresses proportional stresses for the excitation of the voltage comparison relays are formed. According to the voltages selected for excitation and those of normal operation corresponding contact positions, the relay 9 responds if an error occurs between the phases R-S or between the phases S-T is present; the relay io speaks on the other hand only in the event of errors between phases S-T. The relay 9 takes over the switching of the Voltage path terminal b from w to v, the relay io the switchover of the voltage path terminal a from u to w forward. As already mentioned, correspond to those shown in the figures Relay positions for normal operating conditions. Accordingly, the protection relay in the event of errors between the phases R-S, the current JR and the voltage uv, in the event of errors between the phases S-T the current JR # JT and the voltage wv, in the event of errors between the phases T-R and R-S-T the current JR and the voltage uw switched, which both with impedance-dependent timing elements as well as with possible directional elements a correct function results.

Die erfindungsgemäße Verwendung von zwei Spannungsvergleichsrelais ermöglicht auch die winkelgetreue Erfassung der dreipoligen Kurzschlüsse. Aus dem Ansprechen bzw. Nichtansprechen der beiden Relais ergeben sich die den vier Fehlerfällen entsprechenden vier Kombinationsfälle; je einer Kontaktstellung eines Relais entsprechen also jeweils zwei mögliche Fehlerfälle. Unter Umständen ist es vorteilhaft, die Umschaltung der Strompfade in Abhängigkeit von nur einem der beiden Vergleichsrelais vorzunehmen; es ist dann erforderlich, daß die Umschaltung vom Strom JR auf den Strom JR + JT in zwei Fehlerfällen, nicht nur im Falle des Fehlers zwischen den Phasen S-T erfolgt, wozu die Anordnung in der Weise ausgebildet wird, daß die Zuschaltung des Stromes der Phase T nicht nur bei Fehlern zwischen den Phasen S-T, sondern auch bei solchen zwischen den Phasen R-S bewirkt wird. Die Erregung des die Umschaltung der Strompfade steuernden Spannungsvergleichsrelais ist dann zweckmäßig so vorzunehmen, daß dasselbe in diesen beiden Fehlerfällen anspricht, was durch eine Erregung des Relais mit der unv erketteten Spannung vs und der verketteten Spannung uw erzielt wird. Eine derartige Schaltung, bei welcher in allen vier Fehlerfällen die charakteristischen Größen winkelgetreu sind, ist in der Abb. 7 dargestellt. Es wird, wie z. B. bei der Schaltung nach Abb. i, die aus der Spannung uv und aus der Spannung wu gebildete Spannung up beim dreiphasigen Fehler angewendet. 2 bedeutet wiederum die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 ein Unterimpedanzrelais, 5 das Zeitglied, 7 die Stromumschaltkontakte, 9 und io die Spannungsvergleichsrelais, wobei das Relais 9 von der unverketteten Spannung vs und der verketteten Spannung uw und das Relais io von der unverketteten Spannung ws und der verketteten Spannung uv erregt wird. Beide Relais sprechen bei Sinken des verhältnismäßigen Wertes der unv erketteten Spannung an, 9 nimmt die Umschaltung des Stromes und die Umschaltung der Spannungspfadklemme a von u auf v oder w und die der anderen Spannungspfadklemme u von p oder w auf v vor; von Relais io wird die Umschaltung der Spannungspfadklemme a von ut auf w und der Spannungspfadklemme b von p auf zu bewirkt. ii bedeutet wiederum die Spannungswandler, Iz den zur Bildung der Schwerpunktspannung und der Spannung up dienenden Hilfstransformator. Aus der dargestellten Schaltungergibtsich die Wirkungsweisederart, daß als charakteristische Größen bei Fehlern zwischen den Phasen R-S der Strom IR + JT und die Spannung uiv, bei Fehlern zwischen den Phasen S-T wiederum der Strom Ja + IT und .die Spapnung zuv, bei Fehlern zwischen den Phasen T-R der Strom IR und die Spannung itw und bei Fehlern zwischen den Phasen R-S-T der Strom IR und die Spannung up ausgewählt werden; die charakteristischen Größen sind also in allen vier Fehlerfällen, infolge der Spannung up auch im Falle .des dreiphasigen Kurzschlusses winkelgetreu.The use of two voltage comparison relays according to the invention also enables the three-pole short circuits to be detected at the correct angle. The response or non response of the two relays results in the four combination cases corresponding to the four error cases; Each contact position of a relay therefore corresponds to two possible error cases. Under certain circumstances it is advantageous to switch the current paths depending on only one of the two comparison relays; it is then necessary that the switchover from the current JR to the current JR + JT takes place in two fault cases, not only in the case of the fault between the phases ST, for which the arrangement is designed in such a way that the connection of the phase T current not only in the event of errors between the phases ST, but also in those between the phases RS. The excitation of the voltage comparison relay controlling the switching of the current paths is then expediently carried out in such a way that the same responds in these two error cases, which is achieved by exciting the relay with the non-chained voltage vs and the chained voltage uw. A circuit of this type, in which the characteristic variables are true to the angle in all four error cases, is shown in FIG. 7. It will, such as B. in the circuit according to Fig. I, the voltage up formed from the voltage uv and from the voltage wu applied in the case of a three-phase fault. 2 in turn means the trip coils, 3 the current transformers, 4 an underimpedance relay, 5 the timing element, 7 the current switching contacts, 9 and io the voltage comparison relays, with the relay 9 from the unlinked voltage vs and the chained voltage uw and the relay io from the unlinked voltage ws and the linked voltage uv is excited. Both relays respond when the relative value of the non-chained voltage drops, 9 switches the current and switches the voltage path terminal a from u to v or w and that of the other voltage path terminal u from p or w to v; Relay io causes voltage path terminal a to switch from ut to w and voltage path terminal b from p to closed. ii again means the voltage converter, Iz the auxiliary transformer used to form the center of gravity voltage and the voltage up. From the circuit shown, the mode of operation is such that the current IR + JT and the voltage uiv as characteristic quantities in the case of errors between the phases RS, in turn the current Ja + IT and the voltage zuv in the case of errors between the phases ST and the voltage zuv in the case of errors between the phases TR the current IR and the voltage itw and, in the event of errors between the phases RST, the current IR and the voltage up are selected; the characteristic quantities are thus in all four fault cases, due to the voltage up also in the case of the three-phase short circuit, true to angle.

Diese vorteilhafte Schaltung kann durch Anwendung von weiter oben dargelegten Erfindungsgedanken, welche Sicherheit gegen Störungen in sekundären Spannungskreisen gewähren, weiterhin vervollkommnet werden. Zweckmäßig wird dabei die dem Spannungsvergleichsrel:ais 9 zugeführte unv erkettete Spannung vs dem ersten Spannungssystem, die verkettete Spannung uw dem zweiten Spannungssystem und die dem anderen Spannungsvergleichsrelais io zugeführte uriverkettete Spannung zus (dem zweiten Spannungssystem und die verkettete Spannung uv dem ersten Spannungssystem entnommen; weiterhin wird die dem Umschaltkontakt des Relais 9 zugeführte Spannung it dem ersten Spannungssystem, v dem zweiten Spannungssystem und die dem zur Umschaltung von it auf zu dienenden Urnschaitkontakt des Relais io zugeführten Spannungen dem zweiten Spannungssystem, die dem ersten Umschaltkontakt des Relais io zugeführte Spannung w dem ersten Spannungssystem entnommen. Die Spannung ztp ,wird zweckmäßig aus der dem ersten Spannungssystem entnommenen Spannung uv und der dem zweiten Spannungssystem entnommenen Spannung itw .gebildet. Eine weitere vorteilhafte Anordnung zeigt Abb. 8, in welcher 2 die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 Überstromrelais, 5 die Zeitglieder, 7 die Stromumschaltkontakte, g und Io je ein Unterspannungsrelais, II den Spannungswandlersatz und I2 den zur Bildung der Spannung pv benutzten Hilfstransformator bedeuten. Relais g ist von der Spannung uv, Relais Io von der Spannung vw erregt. Ähnlich Abb. 2 liegt Relais g nur bei Ansprechen einer der beiden Überstromrelais 4 an Spannung. Bei Normalbetrieb befinden sich die Unterspannungsrelais in der gezeichneten Stellung; an den Schienen a-b liegt also, wie ersichtlich, die Spannung uw. Die gleiche Spannung entspricht dem Fall eines zweiphasigen Fehlers zwischen den Phasen R-T, da in diesem Falle keines der beiden Unterspannungsrelais anspricht; dem Strompfad wird in beiden angeführten Fällen der Strom JR zugeführt. Bei Fehlern zwischen den Phasen R-S spricht das Relais g an; demgemäß tritt in diesem Falle keine Umschaltung des Strompfades ein, hingegen wird an die Spannungsschienen a-b an Stelle der Spannung uw die Spannung uv geschaltet. Bei Fehlern zwischen den Phasen S-T spricht Relais Io an, wodurch einerseits die Umschaltung der Strompfade auf IR # JT und andererseits eine Umschaltung der Spannungsschienen a-b auf die Spannung wv erfolgt. Bei dreiphasigem Kurzschluß sprechen beide Unterspannungsrelais an, so daß einerseits Umschaltung des Strompfades auf IR # JT und andererseits Umschaltung der Spannungsschienen a-b auf die Spannung pv eintritt. Letztere Spannung entspricht der negativen Differenz der Spannungen uw und vw; die Windungszahlen sind so zu bemessen, daß pv zwei Drittel dieser Spannungsdifferenz beträgt. Die Spannung pv ist dann, wie nähere Überlegungen erkennen lassen, zum benutzten Stromwert winkel- und impedanzgetreu.This advantageous circuit can be made using the above outlined inventive concept, which security against interference in secondary Grant circles of tension, continue to be perfected. It becomes expedient the non-chained voltage fed to the voltage comparison relay as 9 vs the first Voltage system, the chained voltage uw the second voltage system and the Uriverketted voltage fed to the other voltage comparison relay io in addition to (dem second voltage system and the linked voltage uv the first voltage system removed; the voltage supplied to the changeover contact of the relay 9 continues to be it the first voltage system, v the second voltage system and the one for switching voltages fed from it to the switching contact of the relay io to be served second voltage system which is supplied to the first changeover contact of the relay io Voltage w taken from the first voltage system. The voltage ztp becomes appropriate from the voltage uv taken from the first voltage system and that from the second voltage system extracted voltage itw .formed. Another advantageous arrangement Fig. 8 shows in which 2 the trip coils, 3 the current transformers, 4 overcurrent relays, 5 the timing elements, 7 the current switching contacts, g and Io each have an undervoltage relay, II the voltage transformer set and I2 the auxiliary transformer used to generate the voltage pv mean. Relay g is excited by the voltage uv, relay Io by the voltage vw. Similar to Fig. 2, relay g is only located when one of the two overcurrent relays responds 4 on tension. In normal operation, the undervoltage relays are in the one shown Position; So, as can be seen, the voltage uw lies on the rails a-b. the same voltage corresponds to the case of a two-phase fault between the phases R-T, because in this case neither of the two undervoltage relays responds; the current path the current JR is supplied in both cases mentioned. If there are errors between the Phase R-S responds to relay g; accordingly, no switching occurs in this case of the current path, on the other hand, a-b is applied to the voltage rails instead of the voltage uw the voltage uv switched. In the event of errors between the phases S-T, the relay speaks Io, which on the one hand switches the current paths to IR # JT and on the other hand the voltage rails a-b are switched to voltage wv. With three-phase Short circuit respond to both undervoltage relays, so that on the one hand switching of the current path to IR # JT and on the other hand switching the voltage rails a-b on the voltage pv occurs. The latter voltage corresponds to the negative difference of the tensions uw and vw; the number of turns must be dimensioned so that pv is two thirds this voltage difference is. The voltage pv is then how more detailed considerations can be recognized, true to the angle and impedance of the current value used.

Durch die angegebene Umschaltung der Strompfade wird es, wie weiter oben ausgeführt, ermöglicht, Störungen der spannungsabhängigen Relaisauswahl durch die bei zweiphasigen Fehlern verbleibenden Betriebsströme zu vermeiden, wenn die kleinsten vorkommenden Kurzschlußströme nicht unter etwa 4o °% des größten vorkommenden Laststromes sinken. Bei noch weiter gehenden Anforderungen kann die Störung durch die Betriebsströme gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken dadurch vermieden werden, daß durch Stromvergleichsrelais die Anregung der Schutzeinrichtungen verhindert wird, wenn der Strom in einer der zur Funktion der Phasenauswahl als krank gekennzeirhneten Phase kleiner ist als der in der ge-Schlüsse eindeutig, da einerseits der Kurzschlußstrom selbstverständlich größer als der Betriebsstrom und andererseits der Betriebsstrom in der gesunden Phase ungefähr doppelt so groß ist wie der Betriebsstrom in einer kranken Phase. Zweckmäßig erfolgt deshalb bei Fehlern zwischen den Phasen R-S und zwischen den Phasen S-T der Stromvergleich zwischen den Strömen JR und JT. Bei Fehlern zwischen den Phasen R-T muß unter der Voraussetzung, dlaß Stromwandler nur in den Phasen R und T vorhanden sind, der Strom der gesunden Phase S durch Summierung der Ströme JR und JT gebildet werden; der Vergleich hat also zwischen dieser Summe JR # JT und einem der beiden Ströme JR und JT zu erfolgen. An Stelle eines dieser letzteren Ströme kann zweckmäßig, um den Unterschied zwischen den inner- und außerhalb der Kurzschlußbalin liegenden Schutzrelaisanordnungen noch zu vergrößern, die Stromdifferenz JR # JT gesetzt werden. Zweckmäßig wirst für diese in den verschiedenen Fehlerfällen vorzunehmenden Stromvergleiche ein und dasselbe Relais verwendet, wobei die einzelnen Stromwicklungen des Relais sinngemäß umgeschaltet werden müssen. Für diese Umschaltung können weitgehend die für die Auswahl der charakteristischen Größen erforderlichen Stromumschaltungen benutzt werden. Eine derartige Anordnung zeit Abb. g, in welcher 2 wiederum die Auslösespule, 3 die Stromwandler, 4 ein Unterimpedanzrelais, 5 das Zeitglied, 7 die Strom-Umschaltkontakte, g und Io die Spannungsvergleichsrelais, II die Spannungswandler und I2 den zur Erzeugung der Schwerpunktspannung und der Spannung up dienenden Hilfstransformator bedeuten. Ig stellt eine zusätzliche Sperreinrichtung dar, welche vom Stromv ergleichsrelais 6-6' gesteuert wird. Die Wirkungsweise der Phasenauswahlglieder entspricht vollkommen der Anordnung nach Abb.7. Die beiden Seiten des Stromvergleichsrelais 6-6' besitzen je zwei Wicklungen. Die Umschaltung der in diesen Wicklungen fließenden Ströme erfolgt ausschließlich in Abhängigkeit vom Spannungsvergleichsrelais g, und zwar .durch die Kontakte ; und 21 in der Weise, daß bei Fehlern zwischen -den Phasen R-S oder S-T in der linken Wicklung der linken Seite kein Strom, in der rechten Wicklung der linken Seite hingegen der Strom JR und in der linken Wicklung der rechten Seite der Strom JT und in der rechten Wicklung der rechten Seite kein Strom fließt; e. erfol"t also in diesen Fehlerfällen, wie erwünscht. ein Vergleich des Stromes JR mit dein Strom IT. Bei Fehlern in den Phasen T-R L"ler linken Seite der Strom JT, in der rechten Wicklung der linken Seite der Strom JR im gleichen Richtungssinn; in der linken Seite der rechten Wicklung fließt der Strom JT, in der rechten Wicklung der rechten Seite der Strom JR, jedoch in entgegengesetzter Richtung wie der Strom JT in der linken Wicklung. In den beiden letztgenannten Fehlerfällen erfolgt also der Vergleich zwischen den Strömen JT + JR und JT # JR. Wie ersichtlich, ist bei Fehlern zwischen den Phasen R-S eine Sperrung der Relaisauslösung etwa durch Verhinderung der Anregung dann erforderlich, wenn der Strom JR kleiner ist als der Strom JT, was einer Bewegung des Kontaktes des Stromvergleichsrelais nach rechts entspricht; bei Fehlern zwischen den Phasen S-T hat die Sperrung hingegen bei Ausschlag der Relaiskontakte nach links zu erfolgen und bei Fehlern zwischen den Phasen T-R, wie aus der Betrachtung der in den einzelnen Wicklungen fließenden Ströme hervorgeht, ebenfalls bei Ausschlag nach links. Der Zusammenhang zwischen Sperrung und der Ausschlagsrichtung des Stromvergleichsrelais 6-6' ist also im erstgenannten Fehlerfall entgegengesetzt demjenigen in den letztgenannten Fällen. Die erforderliche Umschaltung der Sperrvorrichtung von der einen Seite des Stromvergleichsrelais-Umschaltkontaktes auf die andere erfolgt zweckmäßig durch einen vom Spannungsvergleichsrelais Io gesteuerten Umschaltkontakt in der aus der Abb.9 ersichtlichen Weise. Das Stromvergleichsrelais 6-6' kann selbstverständlich mit bloß einer Wicklung auf jeder Seite ausgeführt werden, wenn diese Wicklungen von den Sekundärseiten je eines Hilfsstromwandlers gespeist werden, welche ihrerseits je zwei Primärwicklungen aufweisen, die in gleicher Weise wie die einzelnen Wicklungen des in der Abb. 9 dargestellten Stromvergleichsrelais 6-6' anzuschließen sind.Through the specified switching of the current paths, it will be how further explained above, enables faults in the voltage-dependent relay selection to avoid the operating currents remaining in the event of two-phase faults when the smallest occurring short-circuit currents not less than about 40% of the largest occurring Load current decrease. In the case of more extensive requirements, the malfunction can result the operating currents are avoided according to a further concept of the invention, that the current comparison relay prevents the protective devices from being excited if the current is marked as sick in one of the phase selection functions Phase is smaller than that in the ge-circuit clearly because on the one hand the short-circuit current of course greater than the operating current and, on the other hand, the operating current in the healthy phase is about twice as large as the operating current in one sick phase. It is therefore useful if there are errors between the phases R-S and between the phases S-T the current comparison between the currents JR and JT. In case of mistakes between the phases R-T must be provided that the current transformer is only in the Phases R and T are present, the current of the healthy phase S by summing the Currents JR and JT are formed; the comparison has between this sum JR # JT and one of the two streams JR and JT to be carried out. Instead of one of the latter Currents can be useful to tell the difference between the inside and outside of the Kurzschlussbalin lying protective relay arrangements to increase the current difference JR # JT must be set. It is useful for this in the various error cases current comparisons to be made one and the same relay is used, whereby the individual Current windings of the relay must be switched over accordingly. For this switchover can largely be the ones required for the selection of the characteristic quantities Current switching can be used. Such an arrangement shows Fig. G, in which 2 again the trip coil, 3 the current transformer, 4 an underimpedance relay, 5 the Timer, 7 the current changeover contacts, g and Io the voltage comparison relay, II the voltage converter and I2 the one to generate the center of gravity voltage and the Voltage up serving auxiliary transformer mean. Ig provides an additional locking device which is controlled by the current comparison relay 6-6 '. How the Phase selection elements correspond completely to the arrangement according to Figure 7. The two Sides of the current comparison relay 6-6 'each have two windings. The switchover the currents flowing in these windings are exclusively dependent from the voltage comparison relay g, through the contacts; and 21 in the way that in the event of errors between -the phases R-S or S-T in the left winding of the left Side no current, in the right winding of the left side, however, the current JR and in the left winding the right side the current JT and in the right winding the right side no current flows; e. so occurs in these error cases, such as he wishes. a comparison of the current JR with your current IT. In the event of errors in the phases T-R L "ler left side the current JT, in the right winding the left side the current JR in the same sense of direction; in the left of the right In the winding, the current JT flows, in the right-hand winding on the right-hand side the current JR, but in the opposite direction as the current JT in the left winding. In the two last-mentioned error cases, the comparison is made between the Stream JT + JR and JT # JR. As can be seen, there is an error between the phases R-S then a blocking of the relay tripping, for example by preventing the excitation required when the current JR is less than the current JT, resulting in movement of the contact of the current comparison relay corresponds to the right; for errors between phases S-T are blocked when the relay contacts swing to the left to take place and in the event of errors between the phases T-R, as from the consideration of the Currents flowing in the individual windings can be seen, also in the event of a deflection to the left. The relationship between blocking and the direction of deflection of the current comparison relay 6-6 'is the opposite in the first-mentioned error case to that in the last-mentioned Cases. The required switching of the locking device from one side of the Current comparison relay changeover contact to the other is expediently carried out through a changeover contact controlled by the voltage comparison relay Io in the from the Fig 9 evident way. The current comparison relay 6-6 'can of course with just one turn on each side when doing those turns are fed by an auxiliary current transformer each from the secondary sides, which in turn each have two primary windings in the same way as the individual windings of the current comparison relay 6-6 'shown in Fig. 9 must be connected.

Diese erfindungsgemäße Vermeidung von Störungen der Relaisauswahl durch die bei zweiphasigen Fehlern verbleibenden Betriebsströme kann unter der Voraussetzung, daß keine bedeutenden Doppelerdschlußströme auftreten, in der Art vereinfacht werden, daß die Verhinderung der Anregung bei allen Fehlerfällen gleichartig, nämlich durch Vergleich der Stromwerte JR und JT + 1/2 JR erfolgt.This avoidance of interference in the relay selection according to the invention due to the operating currents remaining in the case of two-phase faults, provided that that no significant double earth fault currents occur, are simplified in the way, that the prevention of the excitation in all cases of error is the same, namely by The current values JR and JT + 1/2 JR are compared.

In der Abb. I und ff. sind Anordnungen dargestellt, bei welchen die charakteristischen Größen auch in Doppelerdschlußfällen winkelgetreu und größengetreu sind. Bei denselben ergibt sich aber, beispielsweise bei Impedanz-oder Reaktanzzeitgliedern, nur dann eine distanzrichtige Ablaufzeit, wenn der bei Doppelerdschlüssen durch die Fehlerstelle fließende Kurzschlußstrom ausschließlich durch die Erde, nicht aber durch einen zweiten vom Fehler betroffenen Phasenleiter zurückfließt. Diese Voraussetzung trifft unter gewissen Umständen, nämlich beim sogenannten Kurzschluß mit Erdberührung nicht zu Nähere Überlegungen ergeben, daß, falls der gesamte durch die Fehlerstelle fließende Strom durch einen Phasenleiter zurückfließt, .die als charakteristische Spannung ausgewählte Spannung zwischen dem einen Leiter und Erde nur halb so groß ist, wie bei den beschriebenen Schaltungen erforderlich wäre. Erfindungsgemäß wird dieser Übelstand dadurch vermieden, daß ein Ansprechen des auf die Merkmale eines Erdschlusses ansprechenden Gliedes und damit Umschaltung auf das Potential o verhindert wird, wenn sich das für die Anregung maßgebende Glied bereits im Ansprechzu'stande befindet. Dabei wird von der Überlegung ausgegangen, daß sich ein Kurzschluß mit Erdberührung häufig in der Weise ausbildet, .daß ein gewöhnlicher zweiphasiger Kurzschluß durch Zerstörung der Isolation gegen Erde an der Kurzschlußstelle in einen Kurzschluß mit Erdberührung übergeht. Eine Anordnung mit dieser erfindungsgemäßen Wirkungsweise ist in Abb. 1o dargestellt; in .derselben :bedeuten wiederum 2 die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 die zur Relaisauswahl :dienenden Überstromrelais, 5 .die Zeitglieder, 9 und io die Spannungsvergleichsrelais, i i den Spannungswandlersatz, 12 den zur Bildung der unverketteten Spannungen bzw. der Spannung up verwendeten Hilfstransformator, 7 die Stromumschaltkontakte und 24 das von .der Spannung oy erregte Erdschlußrelais. Die Wirkungsweise ist im allgemeinen den bereits dargelegten Anordnungen gleich, nur die Speisung der Rela s 24 erfolgt, wie ersichtlich, in der Weise, .daß die Spannung o nur dann an die Betätigungsspule des Relais geschaltet ist, wenn sich entweder alle Überstromrelais q. im Normalzustand, also nicht im Ansprechzustand, befinden oder aber das Relais 2.4 angesprochen hat. Letzteres ist also nur möglich, wenn der Erdschluß vor dem Ansprechen der Relais 4. eingetreten ist; war hingegen dem Erdschluß ein Kurzschluß vorangegangen, so wird -das Ansprechen des,Relais 2.4 durch die Unterbrechung in der Zuführung,der Spannung o verhindert. Auf. diese Weise wird also in den häufigen Fällen, in welchen einem Kurzschluß mit Erdberührung ein gewöhnlicher Kurzschluß vorangeht, die für diesen Fehlerfall charakteristische verfettete Spannung und nicht die Spannung zwischen Leiter und Erde ausgewählt.In Fig. I and ff. Arrangements are shown in which the characteristic sizes also in double earth fault cases true to angle and true to size are. However, in the case of the same, for example in the case of impedance or reactance time elements, only then an expiration time with the correct distance if the double earth fault occurs the fault location, short-circuit current flowing exclusively through the earth, not but flows back through a second phase conductor affected by the fault. These The prerequisite is met under certain circumstances, namely in the case of a so-called short circuit with earth contact does not lead to further considerations that if the entire through the fault current flowing back through a phase conductor characteristic voltage selected voltage between one conductor and earth is only half as large as would be required for the circuits described. According to the invention this drawback is avoided by the fact that a response to the characteristics a ground fault-responsive element and thus switching to the potential o is prevented if the element decisive for the excitation is already in the response state is located. It is assumed that there is a short circuit with Earth contact often forms in such a way that an ordinary two-phase short circuit by destroying the insulation against earth at the short-circuit point into a short circuit passes with earth contact. An arrangement with this mode of operation according to the invention is shown in Fig. 1o; in the same: again 2 mean the release coils, 3 the current transformers, 4 the relay selection: used overcurrent relays, 5 the timing elements, 9 and io the voltage comparison relays, i i the voltage transformer set, 12 the for Formation of the unlinked voltages or the voltage up of the auxiliary transformer used, 7 the current switching contacts and 24 the earth fault relay excited by the voltage oy. The mode of operation is generally the same as the arrangements already presented, only the supply of the relay 24 takes place, as can be seen, in such a way that the Voltage o is only switched to the actuating coil of the relay when either all overcurrent relays q. in the normal state, i.e. not in the response state, or the relay 2.4 has responded. So the latter is only possible if the earth fault occurred before the relays 4. respond; was on the other hand the ground fault preceded by a short circuit, the response of the relay 2.4 due to the interruption in the feed, which prevents tension o. On. this way is therefore in the frequent cases in which a short circuit with earth contact a ordinary short circuit precedes the fatty one characteristic of this fault case Voltage and not the voltage between conductor and earth.

In sehr einfacher Weise kann der Möglichkeit eines Kurzschlusses mit Erdberührung erfindungsgemäß dadurch Rechnung getragen werden, daß in die Zuführung der Spannungspfadklemme b bei unerregtem Erdschlußrelais eine Impedanz geschaltet ist, welche die im Spannungspfad wirksame Spannung derart vermindert, daß die bei erregtem Erdschlußrelais wirksame unverminderte Spannung einem Mittelwert der für den Fall des normalen Erdschlusses und für den Fall des Kurzschlusses mit Erdberührung in Betracht kommenden richtigen Spannungen entspricht. Die dann in den verschiedenen Fehlerfällen auftretende Abweichung der impedanzgetreuen Spannungsgröße von der wirksamen Spannungsgröße ist dann so gering, daß sie praktisch zu keinen Unzukömmlichkeiten führt.In a very simple way, the possibility of a short circuit with Earth contact according to the invention are thereby taken into account, that a Impedance is switched, which reduces the voltage effective in the voltage path in such a way that that the undiminished voltage effective when the earth-fault relay is energized is an average value for the case of a normal earth fault and for the case of a short circuit with Earth contact corresponds to the correct voltages under consideration. Which then in Deviation of the voltage value true to impedance occurring in the various error cases the effective voltage magnitude is then so small that it is practically none Inappropriateness leads.

Um eine Abhängigkeit der in den Spannungspfaden der Relaisanordnungen wirksamen Spannung von der Anzahl der jeweils angeregten Relaisanordnungen infolge des Spannungsabfalls in der vorgeschalteten Impedanz zu vermeiden, werden gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken alle von der betreffenden Umschalteinrichtung versorgten, durch Relaisauswahlglieder einzuschaltenden Spannungspfade parallel geschaltet, so daß also bei Ansprechen eines einzigen dieser Glieder stets die gleiche Beeinflussung durch den Spannungsabfall in der vorgeschalteten Impedanz eintritt. Selbstverständlich setzt diese Ausführung voraus, daß trotz Erregung der Spannungspfade keine Auslösung der betreffenden Relaisanordnung stattfinden kann, wenn das zur Relaisauswahl dienende Glied nicht anspricht. Trifft letztere Voraussetzung nicht zu, so kann die gewünschte Unabhängigkeit von der Anzahl der ansprechenden Relaisauswahlglieder durch Anwendung zweier Ersatzimpedanzen erreicht werden, wobei dieselben derartig zu schalten sind, daß beim Ansprechen eines der beiden Anwurfglieder nur der eine zugehörige Spannungspfad, jedoch infolge der Ersatzimpedanz mit einer beiden Spannungspfaden entsprechenden Belastung eingeschaltet wird.To a dependency of the in the voltage paths of the relay arrangements effective voltage as a result of the number of the respectively excited relay arrangements to avoid the voltage drop in the upstream impedance, according to Another inventive idea all from the relevant switching device supplied voltage paths to be switched on by relay selection elements in parallel switched, so that when a single one of these links responds, always the same Influence by the voltage drop in the upstream impedance occurs. Of course, this version assumes that the voltage paths are excited despite the excitation no triggering of the relevant relay arrangement can take place if the for Relay selection serving element does not respond. Does not meet the latter requirement to, the desired independence from the number of responding relay selection elements can be achieved by using two equivalent impedances, the same being such are to be switched that when one of the two throwing elements is addressed, only one associated voltage path, but with one of the two voltage paths due to the equivalent impedance corresponding load is switched on.

Die erfindungsgemäße Auswahl der Stromphasen ermöglicht ohne jede Komplikation bei Vorhandensein eines Stromwandlers in jeder Phase eine genaue Erfassung der Doppelerdschlußfälle. Auch bei dieser Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Stromauswahl erfordert dieselbe bloß die Zuschaltung des Phasenstromes JT bei Fehlern zwischen den Phasen S-T oder außerdem bei Fehlern zwischen den Phasen R-S oder R-S-T. Der ständig im Strompfad fließende Strom ist jedoch nicht dem Phasenstrom JR, sondern einem Strom vom Betrage (I + c) JR + cJs + cJT gleich. Es bestehen dann in den einzelnen Kurzschlußfällen die vollkommen gleichen Stromverhältnisse wie bei der bisher beschriebenen Stromumschaltung, da für all@ Kurzschlußfälle JR # IS + JT gleich Null ist Für Erdschlußfälle gilt hingegen die Beziehung JR + Js # JT = Je, wobei Je den durch die Erde fließenden Strom bedeutet. Bei Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen R-T erfolgt also die Auswahl eines Stromes von@ Betrage JR # cJe bei Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen S-T oder außerdem bei Doppelerdschlüssen zwischen den Phasen R-S vom Betrage JR + JT + cJe. Da im letzteren Falle je nach den gestörten Phasen der eine der beiden ersteren Ströme gegenüber dem anderen vernachlässigt werden kann, so entsprechen die angeführten Werte mnit großer Annäherung dem Wert des einer betroffenen Phase zugehörigen Phasenstromes, vermehrt um den mit dem Faktor c multiplizierten Erdstrom. Es ist bekannt, daß ein derartiger Strom im Zusammenwirken mit der Spannung der betreffenden Plhase gegen Erde eine genaue Erfassung der Doppelerdschlußfälle ergibt, wenn c einen bestimmten, den betreffenden Leitungskonstanten entsprechenden Wert aufweist. Die zu der angegebenen Stromgröße zugehörige winkel- und impedanzgetreue Spannung ist bei Doppelerdschlüssen die zwischen dem betreffenden Leiter und Erde bestehende Spannung, hingegen bei Kurzschlüssen nur die halbe zwischen zwei Leitern bestehende Spannung. Zweckmäßig wird die Spannungshalbierung dadurch erreicht, daß in die Zuführung zur Spannungspfadklemme b bei unerregtem Erdschlußrelais eine entsprechend bemessene Impedanz geschaltet ist.The selection of the current phases according to the invention allows without any Complication of the presence of a current transformer in each phase, accurate detection of double earth faults. Also in this embodiment of the current selection according to the invention requires the same only the connection of the phase current JT in the event of errors between phases S-T or in the event of errors between phases R-S or R-S-T. Of the However, the current flowing constantly in the current path is not the phase current JR, but rather equal to a current of the amount (I + c) JR + cJs + cJT. It then consist in the individual In the event of a short circuit, the current conditions are exactly the same as in the case of the one previously described Current switchover, since JR # IS + JT equals zero for all @ short-circuit cases. For earth-fault cases On the other hand, the relationship JR + Js # JT = Je, where Je den flowing through the earth Electricity means. In the case of double earth faults between the phases R-T, the Selection of a current of @ Amount JR # cJe for double earth faults between the Phases S-T or, in the case of double earth faults, between the phases R-S of the magnitude JR + JT + cJe. Since in the latter case, depending on the disturbed phases, one of the two the former currents can be neglected in relation to the other, so correspond the values quoted closely approximate the value of the one affected phase associated phase current, increased by the earth current multiplied by the factor c. It is known that such a current in interaction with the voltage of the the relevant phase to earth provides an accurate record of the double earth faults, if c has a certain value corresponding to the line constant in question having. The correct angle and impedance associated with the specified current quantity In the case of double earth faults, the voltage is that between the relevant conductor and earth existing voltage, but only half that between two conductors in the event of a short circuit existing tension. The voltage halving is expediently achieved in that in the feed to the voltage path terminal b when the earth-fault relay is de-energized, a corresponding one measured impedance is switched.

Aus diesen Darlegungen geht auch hervor, daß die Spannungsverminderung, welche gemäß weiter oben angeführten Erfindungsgedanken der Möglichkeit eines Kurzschlusses mit Erdberührung Rechnung tragen soll, auf einen Wert zwischen den Grenzen des fachen und des 1/2- (I +- c-) fachen der verketteten Spannung erfolgen muß.These explanations also show that the stress reduction, which according to the above-mentioned inventive concept of the possibility of a short circuit with earth contact should take into account a value between the limits of the fold and 1/2 (I + - c-) times the line-to-line voltage.

Die beim normalen Betrieb und in einigen Fehlerfällen erfindungsgemäß erforderliche Stromgröße (i + c) - JR + c - Js + c - JT kann in sehr einfacher Weise durch einen Hilfstransformator gewonnen werden, welcher primärseitig vom Strom JR + Js + JT durchflossen wird und dessen Sekundärseite zum Strompfad der Schutzrelaisanordnung parallel geschaltet ist. Eine derartige Anordnung zeigt Abb. i i, in welcher 2 die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, .4 die zur Relaisauswahl dienenden Überstromrelais, 5 die Zeitglieder, 7dieStromumschaltkontakte, Sund io die zur Phasenauswahl dienenden Spaimungsvergleichsrelais, 24. das Erdschlußrelais, i i den Spanhungswandlersatz, 12 den zur Bildung der unverketteten Spannungen und der Spannung up verwendeten Hilfstransformator darstellt. In die Verbindung der Sparinungsumschaltkontakte ist, wie ersichtlich, eine zusätzliche Impedanz 26 geschaltet, welche bei unerregtem Erdschlußrelais die den Kontakten zugeführten verketteten Spannungen auf den halben Wert vermindert. Durch den Stromwandler 27, dessen Primärseite von der Stromsumme IR + Js + JT durchflossen ist, wird dem Strom JR im betreffenden Strompfad ein Strom vom Betrag c₧ (IR # Js # JT) überlagert, wodurch der oben geforderte Stromwert erzielt wird. Wie ersichtlich, ist eine Verbindungsleitung I8 vorgesehen, durch welche eine Parallelschaltung der Spannungspfade der Zeitglieder erfolgt, so daß sich der Spannungsabfall in der Impedanz 26 stets in gleicher Weise, unabhängig davon, ob nur eines oder beide Überstromrelais 4 ansprechen, ergibt. Im übrigen ist die Wirkungsweise der Anordnung gleich der beiden vorangegangenen Abbildungen bereits dargelegten. Selbstverständlich muß dafür gesorgt sein, daß eine Auslösung nur bei Ansprechen des betreffenden Relais 4 stattfinden kann. The current quantity (i + c) - JR + c - Js + c - JT required according to the invention during normal operation and in some fault cases can be obtained in a very simple manner by an auxiliary transformer, through which the current JR + Js + JT flows on the primary side Secondary side is connected in parallel to the current path of the protective relay arrangement. Such an arrangement is shown in Fig. Ii, in which 2 the tripping coils, 3 the current transformers, 4 the overcurrent relays serving for relay selection, 5 the timing elements, 7 the current changeover contacts, and the disconnection comparison relays serving for phase selection, 24 the earth fault relay, ii the voltage transformer set, 12 represents the auxiliary transformer used to generate the unlinked voltages and the voltage up. As can be seen, an additional impedance 26 is connected into the connection of the saving changeover contacts, which when the earth-fault relay is de-energized reduces the line voltages supplied to the contacts to half the value. Through the current transformer 27, whose primary side is traversed by the current sum IR + Js + JT, a current of the amount c ₧ (IR # Js # JT) is superimposed on the current JR in the relevant current path, whereby the current value required above is achieved. As can be seen, a connecting line I8 is provided through which the voltage paths of the timing elements are connected in parallel, so that the voltage drop in the impedance 26 always results in the same way, regardless of whether only one or both overcurrent relays 4 respond. For the rest, the mode of operation of the arrangement is the same as in the two previous figures already presented. Of course, it must be ensured that tripping can only take place when the relevant relay 4 is triggered.

Diese erfindungsgemäße Stromauswahl zur Erfassung der Doppelerdschlüsse kann auch für Erfassung einpoliger Kurzschlüsse in Netzen mit geerdetem Nullpunkt, insbesondere in Verbindung mit rein stromabhängigen Schutzrelais, sehr vorteilhaft angewendet werden. Dem Strompfad der Schutzrelais wird bei der in Abb. II dargestellten Schaltung in allen Kurzschlußfällen, auch wenn der Kurzschluß zwischen Erde und einer Phase besteht, Kurzschlußstrom zugeführt; allerdings ist das Verhältnis des durch das Schutzobjekt fließenden Kurzschlußstromes zu dem im Strompfad der Schutzrelaisanordnung fließenden Strom nicht bei allen Fehlerfällen das gleiche; durch Wahl des Faktors c = I kann diese Variation auf den Wert I : 2 beschränkt werden. Beispielsweise eignen sich in der dargelegten Schaltung unabhängige Überstromzeitreläis sehr vorteilhaft zum Schutze von im Nullpunkt geerdeten Netzen.This current selection according to the invention for detecting the double earth faults can also be used to detect single-pole short circuits in networks with a grounded zero point, particularly in connection with purely current-dependent protective relays, very advantageous be applied. The current path of the protective relay is shown in Fig. II Switching in all cases of short-circuit, even if the short-circuit between earth and a phase exists, short-circuit current supplied; however, the ratio of the short-circuit current flowing through the protected object to that in the current path of the protective relay arrangement flowing current is not the same for all fault cases; by choosing the factor c = I, this variation can be restricted to the value I: 2. For example Independent overcurrent time relays are very advantageous in the circuit shown to protect networks that are earthed at zero point.

Die Anwendung des Hilfstransformators zur Überlagerung des Stromes c ₧ (JR # Js + JT) zwecks genauer Erfassung der Doppelerdschlüsse führt zu einem weiteren bedeutenden praktischen Vorteil, indem erfindungsgemäß zwecks Prüfung der Relaisanordnung während des Betriebes der jeweilige Laststrom im Schutzrelaisstrompfad mittels eines solchen parallel geschalteten Hilfstransformators willkürlich vervielfacht und dadurch auf einen für die Prüfung ausreichenden Wert gebracht wird. Hierzu ist nur erforderlich, den im übrigen gegebenenfalls zur Doppelerdschlußerfassung verwendeten Hilfstransformator mit geeigneten Anzapfungen zu versehen. Die Schaltung kann dabei zweckmäßig derart getroffen werden, daß die Vervielfachung des Stromes nur bei Betätigung des Stromumschaltkontaktes eintritt. Die Relaisanordnung führt dann, auch wenn bereits die für die Prüfung erforderliche Einschaltung von Meßinstrumenten usw. vorgenommen ist, nur den normalen Betriebsstrom und die Prüfung, d. h. Vervielfachung des Stromes kann in bequemer Weise durch bloßes Betätigen des Stromumschaltkontaktes vorgenommen werden. Im Fall daß der Stromumschaltkontakt durch ein Zwischenrelais betätigt wird, so genügt es, dieses Zwischenrelais zu steuern, wozu vorteilhaft die Klemmen der Betätigungsspule aus der geschlossernen Relaisanordnung herausgeführt werden. Eine Anordnung mit der erfindungsgemäßen zur Relaisprüfung geeigneten Schaltung zeigt Abb. 12. In derselben bedeuten 3 die Stromwandler, 4. die zur Relaisauswahl dienenden Überstromrelais, 5 die Zeitglieder, 7 .die Stromumschaltkontakte, 9 und io die zur Phasenauswahl dienenden Spannungsvergleichsrelais, 28 und 29 -die von denselben gesteuerten Zwischenrelais, 2.4 das Erdschlußrelais, ii den Spannungswandlersatz, i2 den zur Bildung der unverketteten Spannungen -und der Spannung up dienenden Hilfstransformator, 26 die Impedanz zur Spannungshalbierung, 27 den zur Überlagerung des Summenstromes und zur Prüfung dienenden Hilfstransformator mit der Anzapfung 36, 30 und 31 von Hand zu betätigende Umschalter, 33 einen zur Steuerung -des Prüfvorganges dienenden Doppelschalter, 3.4 einen Belastungswi.derstand, A eire Amperemeter, Tl ein Voltmeter, W ein Wattmeter und Z einen Zeitmesser. Bei der rechts gezeichneten Relaisanordnung entspricht die Stellung der Schalter -3o und 31 dem normalen Betriebszustand, bei .der links gezeichneten Relaisanordnung entspricht sie hingegen dem prüfungsbereiten Zustand. Bei letzterem wird, wie ersichtlich, .der Strompfad der Relaisanordnung nur vom jeweiligen Betriebsstrom durchflossen, solange sich die Stromumschaltkontakte 7 in der gezeichneten Stellung .befinden. Erfolgt jedoch durch Einschalten des Schalters 33 eine Erregung des Relais 28, so tritt Umschaltung der Kontakte 7 ein, und es ergibt sich .dann eine durch die Anzapfung 36 festgelegte Vervielfachung- des Betriebsstromes im Strompfad, -welche so lange andauert, als die Umschaltung der Stromkontakte währt. Um gleichzeitig mit der Herstel-(ung der zur Prüfung geeigneten Stromwerte auch die für die Prüfung erforderlichen gegenüber dem normalen Betriebszustand entsprechend verminderten Spannungen auf die Relaisanordnung einwirken lassen zu können, wird zugleich mit der Steuerung des Zwischenrelais 28 zweckmäßig der Belastungswiderstand 3,4 parallel zu den Strompfaden der Schutzrelaisanordnungen eingeschaltet, so daß durch die Stromaufnahme dieses Widerstandes in der Impedanz 26 ein der gewünschten Spannungsverminderung entsprechender Spannungsabfall auftritt. Wie weiter in der Abbildung gezeigt, kann mit dein Schalter 33 auch zugleich der Zeitmesser Z eingeschaltet werden, wodurch eine genaue Kontrolle der Ablaufzeit ermöglicht ist. Auf diese Weise wird also ohne besondere Hilfsmittel und ohne wesentliche Änderung der sekundären Meßwandlerstromkreise mit Hilfe des normalen Betriebsstromes und der normalen Betriebsspannung rasch und mühelos eine Überprüfung der gesamten Relais- und Wandleranordnung durchgeführt.The use of the auxiliary transformer to superimpose the current c ₧ (JR # Js + JT) for the purpose of precise detection of the double earth faults leads to a further significant practical advantage, in that according to the invention, for the purpose of checking the relay arrangement during operation, the respective load current in the protective relay current path by means of such an auxiliary transformer connected in parallel is arbitrarily multiplied and thereby brought to a value sufficient for the test. For this it is only necessary to provide the auxiliary transformer, which may otherwise be used for double earth fault detection, with suitable taps. The circuit can expediently be made in such a way that the current is multiplied only when the current switchover contact is actuated. The relay arrangement then leads, even if the switching on of measuring instruments etc. required for the test has already been carried out, only the normal operating current and the test, that is, the current can be multiplied in a convenient manner by simply operating the current switchover contact. In the event that the current switching contact is actuated by an intermediate relay, it is sufficient to control this intermediate relay, for which purpose the terminals of the actuating coil are advantageously led out of the closed relay arrangement. An arrangement with the circuit according to the invention suitable for relay testing is shown in Fig. 12. In the same, 3 denotes the current transformers, 4. the overcurrent relays serving for relay selection, 5 the timing elements, 7 the current switching contacts, 9 and io the voltage comparison relays serving for phase selection, 28 and 29 -the intermediate relay controlled by the same, 2.4 the earth-fault relay, ii the voltage transformer set, i2 the auxiliary transformer used to form the unlinked voltages and the voltage up, 26 the impedance for halving the voltage, 27 the auxiliary transformer with the tap used for superimposing the total current and for testing 36, 30 and 31 manually operated changeover switches, 33 a double switch used to control the test process, 3.4 a load resistor, A an ammeter, Tl a voltmeter, W a wattmeter and Z a timer. In the relay arrangement shown on the right, the position of switches -3o and 31 corresponds to the normal operating state, whereas in the relay arrangement shown on the left, it corresponds to the state ready for testing. In the latter, as can be seen, the current path of the relay arrangement is only traversed by the respective operating current as long as the current switching contacts 7 are in the position shown. If, however, the relay 28 is energized by switching on the switch 33, the contacts 7 are switched over, and the result is then a multiplication of the operating current in the current path determined by the tap 36, which lasts as long as the switching of the Power contacts lasts. In order to be able to act on the relay arrangement at the same time as the current values suitable for the test, the voltages required for the test, which are correspondingly reduced compared to the normal operating state, the load resistance 3, 4 is expediently parallel to the control of the intermediate relay 28 the current paths of the protective relay arrangements are switched on, so that a voltage drop corresponding to the desired voltage reduction occurs due to the current consumption of this resistor in the impedance 26. As further shown in the figure, the timer Z can also be switched on with the switch 33 at the same time, whereby a precise control of the In this way, the entire relay and converter can be checked quickly and easily without special aids and without significant changes to the secondary transducer circuits with the aid of the normal operating current and the normal operating voltage order carried out.

Die verschiedenen angeführten Erfindungsgedanken, welche zu einer eindeutigen, mit besonders einfachen Mitteln erreichbaren Auswahl der Spannungsphasen führen, ermöglichen in Verbindung mit einer bestimmten Schaltung der Stromphasen die Erzielung verschiedenartiger weiterer. Vorteile. Beispielsweise kann bei Relaisanordnungen mit Energierichtungsgliedern ohne jede Komplikation den Spannungspfaden dieser Richtungsglieder, wie bereits bekannt, eine beim jeweiligen Kurzscbluß nicht vollkommen zusammenbrechende Spannung zugeführt werden. Zweckmäßig erfolgt die Auswahl dieser Spannungen bei den verschiedenen Fehlerfällen derartig, daß sie der den Kurzschlußstrom treibenden Spannung jeweils im Drehstromsystem nacheilt; da der Kurzschlußstrom der treibenden Spannung ebenfalls nacheilt, ist dann die Phasenverschiebung zwischen der auf die Energierichtungsglieder geschalteten Spannurng und dem Fehlerstrom verhältnismäßig gering, so daß das Energierichtungsglied, wie erwünscht, ein sehr kräftiges Drehmoment entwickelt. Demgemäß wird bei Fehlern zwischen den Phasen R-S der Spannungspfad der Energierichtungsglieder auf die Spannung wu bzw. uw und der Strompfad auf Jt oder JK + JT, bei Fehlern zwischen den Phasen S-T auf die Spannung vu bzw. in, und der Strompfad auf JR # JT, bei Fehlern zwischen den Phasen T-R auf die Spannring wv bzw. vw und der Strompfad auf IR und bei Fehlern zwischen den Phasen R-S-T ebenfalls auf die Spannung wv bzw. vw bzw. auf den Strom JtR geschaltet. Eine wesentliche Vereinfachung dieser Spannungsauswahl kann erfindungsgemäß dadurch erzielt werden, daß an Stelle der bei Fehlern zwischen den Phasen S-T auszunutzt wird. Die Zulässigkeit dieser Vereinfachung geht aus der Überlegung hervor, daß die Spannung vu gleich ist der Spannung vw, vermehrt um wut, und daß weiter die Spannung vw bei Fehlern zwischen den Phasen S-T normalerweise gegenüber der Spannung vut vernachlässigt werden kann; es kann also bei diesen Fehlern ohne Bedenken für die Erregung der' Energierichtungsglieder auch die Spannung wu benutzt werden, wodurch sich die Umschaltung außerordentlich vereinfacht. Die eine Spannungspfadklemme bleibt nämlich ständig an Spannung w, und eine L mschaltung ist nur bei der anderen Spannungspfadklemme von v auf u vorzunehmen. Eine derartige Anordnung zeigt Abb. I3, in welcher wiederum 2 die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 die zur Relaisauswahl dienenden Überstromrelais, 5 die Zeitglieder und 23 die Richtungsglieder, weiter g und Io die zur Phasenauswahl dienenden Spannungsvergleichsrelais, I r den Spannungswandlersatz und I2 den zur Bildung der unverketteten Spannungen und der Spannung up dienenden Hilfstransformator darstellen. Das Spannungsvergleichsrelais g weist einen zusätzlichen Kontakt Ig auf, welcher bei Fehlern zwischen den Phasen R-S und den Phasen S-T eine Umschaltung von der Spannung v auf die Spannung ut vornimmt. Mit diesem Umschaltkontakt Ig ist die Spannungsschiene d verbunden, von welcher die Spannungspfade der Energierichtungsglieder 23 gespeist werden. Die zweite Klemme der Spannungspfade dieser Relais wird unmittel%ar an die Spannung zc angeschlossen. Wie ersichtlich, ergibt sich bei dieser Anordnung ohne jede Komplikation der Einrichtungen die gewünschte vom Spannungszusammenbruch der kurzgeschlossenen Phasen unabhängige Wirkungsweise der Energierichtungsglieder.The various ideas of the invention cited, which lead to a unambiguous selection of the voltage phases that can be achieved with particularly simple means lead, enable in connection with a certain switching of the current phases the achievement of various other. Advantages. For example, in relay arrangements with energy directors without any complication the tension paths of these directional elements, as already known, one that does not completely collapse with the respective short circuit Voltage can be supplied. The selection of these voltages is expedient at the various error cases in such a way that they are the ones driving the short-circuit current Voltage lags in the three-phase system; because the short-circuit current of the driving Voltage is also lagging, then the phase shift between the on the Energy direction elements switched voltage and the fault current in proportion small, so that the energy director, as desired, a very powerful torque developed. Accordingly, in the event of errors between the phases R-S, the voltage path becomes the energy directors to the voltage wu or uw and the current path to Jt or JK + JT, in the event of errors between the phases S-T to the voltage vu or in, and the current path on JR # JT, in the event of errors between phases T-R on the clamping ring wv or vw and the current path on IR and in the event of errors between the phases R-S-T as well switched to the voltage wv or vw or to the current JtR. An essential one Simplification of this voltage selection can be achieved according to the invention by that instead of being used in the event of errors between the phases S-T. The admissibility this simplification follows from the consideration that the voltage vu is equal to is the voltage vw, increased by wut, and that further the voltage vw in the event of errors normally neglected in relation to the voltage between the phases S-T can be; with these errors it can therefore without concern for the excitement of the ' Energy directors also used the voltage wu, thereby switching over extremely simplified. One voltage path terminal remains in fact at voltage w, and a L m circuit is only at the other voltage path terminal from v to u. Such an arrangement is shown in Fig. I3, in which again 2 the tripping coils, 3 the current transformers, 4 the overcurrent relays used for relay selection, 5 the timing elements and 23 the direction elements, further g and Io those for phase selection used voltage comparison relay, I r the voltage transformer set and I2 the for Formation of the unlinked voltages and the auxiliary transformer used for the voltage up represent. The voltage comparison relay g has an additional contact Ig on which a switchover occurs in the event of errors between the phases R-S and the phases S-T from the voltage v to the voltage ut. With this changeover contact Ig is connected to the voltage rail d, from which the voltage paths of the energy directors 23 are fed. The second terminal of the voltage paths of these relays becomes immediately% ar connected to the voltage zc. As can be seen, this arrangement results without any complication of the facilities the desired from the voltage breakdown The mode of operation of the energy directors is independent of the short-circuited phases.

Bei manchen Anordnungen zur Plracenauswahl kann es erwünscht sein, den für die Spannungspfade der Energierichtungsglieder r dienenden Umschaltkontakt von einem Relais betätigen zu lassen, welches nur bei Fehlern zwischen den Phasen S-T anspricht. In diesem Falle kann auf Grund der Überlegurr" daß bei Fehlern zwischen den Phasen R-S die Spannung wv nur um weniges von der Spannung wit verschieden ist, die Unischaltung von wv auf wit auf den Fall der Fehler zwischen den Phasen S-T beschränkt werden.In some arrangements for the choice of space, it may be desirable to the changeover contact serving for the voltage paths of the energy direction elements r to be actuated by a relay, which only occurs in the event of errors between the phases S-T responds. In this case, on the basis of the consideration, that in the event of errors between in phases R-S the voltage wv differs only slightly from the voltage wit, the switching from wv to wit in the event of errors between the phases S-T be restricted.

Wenn der Phasenwinkel zwischen Fehlerstrom und der ihn treibenden Spannung in nicht zu großen Grenzen variiert. kann gernä l1 einem weiteren Erfindungsgedanken die Speisung der Spannungspfade der Energierichtungsglieder in besonders einfacher Weise in allen Fehlerfällen mit einer Spannung res vor-und v liegenden Mittelspannung entspricht. Es' sind dann überhaupt keine Umschaltungen der Spannungsphasen für die Energierichtungsglieder erforderlich.If the phase angle between the fault current and the one driving it Tension varies within not too great limits. may like another idea of the invention the feeding of the voltage paths of the energy directors in a particularly simple way Way in all error cases with a voltage res before and v lying Medium voltage corresponds. There are then no switchings of the voltage phases at all required for the energy directors.

Bei gleichzeitigem Auftreten von zwei zweiphasigen Kurzschlüssen ergeben sich insofern besondere Stromverhältnisse, als in jener Phase, welche in beiden Fehlerstellen gestört ist, der Kurzschlußstrom eine von der Phasenlage des dreiphasigen Kurzschlußstromes abweichende Phasenlage einnimmt. Eine nähere Überlegung zeigt, daß in der zu der einen Fehlerstelle führenden Kurzschlußbahn eine Voreilung um 6o° gegenüber dem sonst bei normalem dreiphasigem Kurzschluß fließenden Strom in der zu der anderen Fehlerstelle führenden Kurzschlußbahn eine Nacheilung um diesen Winkel stattfindet. Erfindungsgemäß wird deshalb dafür gesorgt, daß bei gewöhnlichen nicht zugleich an zwei Stellen auftretenden Fehlern der Kurzschlußstrom und die den Spannungspfaden der Energierichtungsglieder zugeführte Spannung ziemlich genau phasengleich sind, unter welcher Voraussetzung die bei den angeführten Fehlern auftretende Phasenverschiebung von 6o° noch keine unrichtige Anzeige der Energierichtung herbeiführt. Die Gleichheit der Phasenlage kann bei den Schaltungen, bei welchen jeweils der Spannungspfad entsprechend umgeschaltet wird, zweckmäßig durch zusätzliche an sich bekannte Einrichtungen erzielt werden, welche eine Verschiebung der Phasenlage der auf den Spannungspfad des Richtungsgliedes geschalteten Spannung um ungefähr den Komplementärwinkel des inneren Phasenwinkels des in Betracht kommenden Kurzschlußbahnteiles bewirken.If two two-phase short circuits occur at the same time there are special current relationships in so far as in that phase, which in both Faults is disturbed, the short-circuit current is one of the phase position of the three-phase Short-circuit current assumes a different phase position. A closer look shows that in the short-circuit path leading to the one fault location a lead is reversed 60 ° compared to the current in the short-circuit path leading to the other fault location lags behind this Angle takes place. According to the invention it is therefore ensured that with ordinary The short-circuit current and the faults that do not occur at the same time in two places the voltage applied to the voltage paths of the energy directors fairly accurately are in phase, under which condition the faults that occur with the listed errors A phase shift of 60 ° does not yet lead to an incorrect display of the energy direction. The equality of the phase position can be in the circuits in which each of the Voltage path is switched over accordingly, expediently by additional per se known devices can be achieved, which a shift in the phase position of the switched to the voltage path of the directional element by approximately the voltage Complementary angle of the inner phase angle of the short-circuit path part in question cause.

Bei Anwendung ein und derselbdn Spannung ws in allen Fehlerfällen können trotz Verschiebung der Phasenlage Abweichungen von ± 6o° selbstverständlich nicht zugelassen werden. Eine ordnungsgemäße Funktion ohne Umschaltung der Spannungspfade kann dann erfindungsgemäß durch zweisystemige Energieeinrichtungsglieder erreicht werden, bei welchen die Erregung des einen Systems mit dem Strom JR und der Spannung wv und die Erregung des anderen Systems mnit dem Strom JT und der Spannung vu oder wu erfolgt.When using one and the same voltage ws in all error cases In spite of a shift in the phase position, deviations of ± 60 ° can of course not be admitted. Proper function without switching the voltage paths can then be achieved according to the invention by two-system energy device elements in which the excitation of one system with the current JR and the voltage wv and the excitation of the other system with the current JT and the voltage vu or wu takes place.

Es ist möglich, daß Fehler infolge an der Fehlerstelle auftretender Zerstörungen oder aus irgendwelchen anderen Ursachen in eine andere Fehlerart übergehen. Bei einem solchen Überbang tritt eine Änderung der Phasenauswahl ein, was bei Relaisanordnungen mit spannungsabhängigen Zeitgliedern, wie eine nähere Überlegung zeigt, zu einer fälschlichen Auslösung führen kann. Bei einer Änderung der Phasenauswahl wird nämlich der Spannungspfad des Zeitgliedes umgeschaltet, so daß bei normaler Ausführung der betreffenden Umschaltvorrichtung durch eine kurze Zeit hindurch eine Unterbrechung des Stromkreises im Spannungspfad stattfindet, wodurch manche Arten von Zeitgliedern unter dem allgemeinen Einfluß des Stromes eine momentane, den wirklichen Spannungsverhältnissen nicht entsprechende Auslösung bewirken. Erfindungsgemäß wird dieser Übelstand dadurch vermieden, daß die Umschaltungen des Spannungspfades der Zeitglieder unterbrechungslos erfolgen. Zweckmäßig werden hierzu vor die einzelnen Spannungsumschaltkontaktegleich große Impedanzen zwecks möglichst niedriger Begrenzung der bei der unterbrechungslosen Umschaltung auftretenden Ströme geschaltet. Eine nähere Untersuchung ergibt, daß bei gegebenem Phasenwinkel .der Vor Schaltimpedanz, bei gegebenem Leistungsverbrauch der Spannungspfade und bei einer gegebenen zugehörigen Spannung der durch die vorzuschaltende Impedanz begrenzte Überschaltstrom dann ein Minimum wird, wenn der Scheinwiderstand der Vorschaltimpedanz möglichst entgegengesetzt gleich ist dem resultierenden Scheinwiderstand der Spannungspfade. Erfindungsgemäß werden deshalb Strombegrenzungsimpedanzen so ausgeführt, daß sie einen den betreffenden Spannungspfadimpedanzen möglichst gleichen Schein-Ohmwert, jedoch einen .diesen möglichst ungleichen inneren Phasenwinkel aufweisen. Es entspricht nämlich der Überschaltstrom unter Voraussetzung der Gleichheit der Scheinwiderstände bei variablem innerem Phasenwinkel der Vorschaltimpedanz der Beziehung TK = (i -;- cos # p), wobei L die bei der Spannung E erforderliche TA-Leistung der Spannungspfade und ga die Differenz des inneren Phasenwinkels dieser Spannungspfadleistung und des inneren Phasenwinkels der Vorschaltimpe.danz bedeutet.It is possible that errors change into a different type of error as a result of destruction occurring at the error location or for any other cause. In the event of such an overbang, the phase selection changes, which, in the case of relay arrangements with voltage-dependent timing elements, as a closer consideration shows, can lead to false tripping. When the phase selection is changed, the voltage path of the timing element is switched over, so that with the normal execution of the relevant switching device, the circuit in the voltage path is interrupted for a short time, whereby some types of timing elements under the general influence of the current a momentary, the real one Voltage conditions do not cause corresponding tripping. According to the invention, this disadvantage is avoided in that the switchover of the voltage path of the timing elements takes place without interruption. For this purpose, impedances of the same size are expediently connected in front of the individual voltage switchover contacts in order to limit the currents occurring during uninterrupted switchover as low as possible. A closer examination shows that for a given phase angle .der of the switching impedance, for a given power consumption of the voltage paths and for a given associated voltage, the overrush current limited by the impedance to be connected is a minimum when the impedance of the series impedance is as opposed to the resulting impedance as possible Tension paths. According to the invention, current limiting impedances are therefore designed in such a way that they have an apparent ohmic value which is as similar as possible to the voltage path impedances in question, but an internal phase angle which is as unequal as possible. This is because the transient current, assuming the equality of the apparent resistances with a variable internal phase angle, corresponds to the series impedance of the relationship TK = (i -; - cos # p), where L is the TA power of the voltage paths required for voltage E and ga is the difference between the inner phase angle of this voltage path power and the inner phase angle of the ballast impedance.

Gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken werden .die Strombegrenzungsimpedanzen vor jedem .in der :betreffenden Anordnung auf die Spannungspfadklemine b schaltbaren Kontakt angeordnet und ,gemäß .den für die zweckmäßige Erdschlußerfassung bestehenden Erfordernissen bemessen, so daß diese Impedanzen sowohl die Funktion der Begrenzung des Umschaltstromes als auch die der in den verschiedenen Fehlerfällen erforderlichen Spannungsverminderung erfüllen. Eine derartige Anordnung ist in Abb. 1q. gezeigt, in welcher wiederum -J die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4. die zur Relaisauswahl dienenden Überstromrelais, 5 die Zeitglieder, 7 die Stromumschaltkontakte, g und io die zur Phasenauswahl dienenden Spannungsvergleichsrelais, II den Spannungswandlersatz und I2 den zur Bildung der unverketteten Spannung und der Spannung up benutzten Hilfstransformator darstellen. 26 bedeutet wiederum zur Spannungsverminderung dienende Impedanzen, welche nun vor jeden bei unerregten Erdschlußrelais zur Spannungspfadklemme b führenden Kontakt geschaltet sind. Diese Impedanzen vermindern daher nicht nur die verketteten Spannungswerte auf den erforderlichen Wert, sondern sie ermöglichen auch in einfacher Weise die unterbrechungslose Umschaltung der Spannungskontakte. Allerdings sind solche Begrenzungswiderstände auch bei dem an den Spannungen u und w liegenden zur Spannungspfadklemme a führenden Umschaltkontakte erforderlich, weshalb die Anordnung eines in der Abbildung ersichtlichen zusätzlichen Schließkontaktes, welcher die bei diesem Kontakt angeordnete Begrenzungsimpedanz bei Beendigung des Umschaltvorganges kurzschließt, notwendig ist.According to a further inventive concept, the current limiting impedances are arranged in front of each .in the relevant arrangement on the voltage path terminal b switchable contact and dimensioned according to the requirements for the appropriate earth fault detection, so that these impedances both the function of limiting the switching current and the meet the voltage reduction required in the various fault cases. Such an arrangement is shown in Fig. 1q. Shown in which in turn -J the trip coils, 3 the current transformers, 4. the overcurrent relays serving for relay selection, 5 the timing elements, 7 the current switching contacts, g and io the voltage comparison relays serving for phase selection, II the voltage transformer set and I2 the one for forming the unlinked voltage and the voltage up represent the auxiliary transformer used. 26 again means impedances serving to reduce the voltage, which are now connected upstream of each contact leading to the voltage path terminal b when the earth-fault relay is unexcited. These impedances therefore not only reduce the chained voltage values to the required value, but they also enable the voltage contacts to be switched over in a simple manner. However, such limiting resistors are also required for the switchover contacts that are connected to voltages u and w and lead to the voltage path terminal a, which is why it is necessary to arrange an additional closing contact, shown in the figure, which short-circuits the limiting impedance at this contact when the switchover process is completed.

Gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken werden die für die Begrenzung des Emnschaltstromes oder für die Spannungsverminderung dienenden Vorschaltimpedanzen außerhalb der Umschalteinrichtung möglichst nahe an der Spannungsquelle angeordnet, so daß sie die betreffende Spannungsphase bei Kurzschlüssen in den sekundären Spannungskreisen usw. gegen Auftreten zu hoher Ströme schützen. Eine Anordnung, bei welcher dieser sowie die meisten der oben dargelegten übrigen Erfindungsgedanken angewendet ist, zeigt Abb. I5. In derselben stellen wiederum 2 die Auslösespulen, 3 die Stromwandler, 4 die zur Relaisauswahl dienenden Unterimpedanzrelais, 5 die Zeitglieder, 23 die Richtungsglieder, ferner 9 und Io die zur Phasenauswahl dienenden Spannungsvergleichsrelais, 28 und 29 die von letzteren gesteuerten Zwischenrelais, 24 (las Erdschlußrelais, i i, und II2 die beiden Spannungswandlersätze, I2 den zur Bildung der Spannung up dienenden Hilfstransformator, I4 und I5 je einen zur Bildung der den unverketteten Spannungen proportionalen Spannungen dienenden Spannungsteiler, I8 Verbindungsleitungen zwecks Parallelschaltung der Spannungspfade, 27 Stromtransformatoren, 3o und 3I die zu letz teren gehörigen Umschalter, 26 die Vorschaltimpedanzen und 35 Abschmelzsicherungen zum Schutz der nicht durch Vorschaltimpe- j danzen geschützten Spannungsphasen dar. Die Anordnung ist, wie ersichtlich, infolge Verwendung der Spannung ttp bei dreiphasigem Kurzschluß für winkelabhängige Zeitglieder geeignet. Sie ermöglicht weiter die Erfassung sehr kleiner Kurzschlußströme, da die Relaisauswahl mittels Unterimpedanzglieder erfolgt. Die erfindungsgemäße Anordnung der Hilfstransformatoren 27 ergibt in Verbindung mit den die Spannung halbierenden Vorschaltimpedanzen 26 eine genaue Erfassung der Doppelerdschlußfälle. Der Hilfstransformator 27 ermöglicht außerdem. Prüfungen der Relaisanordnung während des Betriebes nur mit Hilfe des Betriebsstromes und der Betriebsspannung vorzunehmen. Die richtige Energieanzeige ist durch Auswahl von bei den jeweiligen zweiphasigen Fehlerfällen nicht vollkommen zusammenbrechenden Spannungen sichergestellt. Die Umschaltung der Spannungskreise erfolgt unterbrechungslos, so daß auch bei Übergang eines Fehlers auf eine andere Fehlerart keine MTomentanauslösung stattfinden kann. Die für die erforderliche Spannungsverminderung und für die Begrenzung der Umschaltströme dienenden Impedanzen 26 sind ferner derart angeordnet, daß sie einen Teil der Spannungsphasen vor unzulässigen Überströmen mit vollkommener Sicherheit, ohne eine Unterbrechung im Störungsfalle herbeizuführen, schützen. Zur Speisung der Spannungskreise dienen zwei getrennte Spannungswandlersätze. und die Schaltung .derselben auf die verschiedenen Spannungskreise der Phasenauswahlglieder und der von diesen betätigten Spannungskontakte ist derart, daß einerseits bei einer jeden Störung in einem der beiden Sekundärspannungssysteme eine Änderung der Phasenauswahl und damit eine (nicht dargestellte) Signalisierung und andererseits eine solche Umschaltung eintritt, .daß -die Spannungspfade der zur Relaisauswahl .dienenden Unterimpedan7relais 4 jeweils an das andere nicht gestörte Sekundärspannungssysfem geschaltet sind, so daß eine fälschliche Anregung infolge der Störung im sekundären Spannungskreis nicht eintreten kann.According to a further idea of the invention, those for the limitation of the switching current or series impedances used for voltage reduction arranged outside the switching device as close as possible to the voltage source, so that the relevant voltage phase in the event of short circuits in the secondary voltage circuits etc. protect against the occurrence of excessively high currents. An arrangement in which this as well as most of the other inventive concepts set out above are applied, shows Fig. I5. In the same, in turn, 2 are the tripping coils, 3 are the current transformers, 4 the underimpedance relays used for relay selection, 5 the timing elements, 23 the Directional elements, furthermore 9 and Io the voltage comparison relays used for phase selection, 28 and 29 the intermediate relays controlled by the latter, 24 (read earth fault relay, i i, and II2 the two sets of voltage transformers, I2 the one to generate the voltage up serving auxiliary transformer, I4 and I5 one each to form the unlinked Voltages proportional to voltages used voltage divider, I8 connecting lines for the purpose of parallel connection of the voltage paths, 27 current transformers, 3o and 3I the switch belonging to last direct, 26 the ballast impedances and 35 fuse links to protect the voltage phases that are not protected by series impedances. The arrangement is, as can be seen, due to the use of the voltage ttp in three-phase Short circuit suitable for angle-dependent timing elements. It also enables the acquisition very small short-circuit currents, since the relay selection is made by means of underimpedance elements he follows. The inventive arrangement of the auxiliary transformers 27 results in connection with the ballast impedances 26 halving the voltage, an accurate detection of the Double earth faults. The auxiliary transformer 27 also enables. Exams of Relay arrangement during operation only with the help of the operating current and the Operating voltage. The correct energy reading is by selecting not completely collapsing in the respective two-phase fault cases Tensions ensured. The switching of the voltage circuits takes place without interruption, so that there is no instantaneous triggering even when an error changes to another error type can take place. The one for the required voltage reduction and for the limitation the switching currents serving impedances 26 are also arranged such that they Part of the voltage phases against impermissible overcurrents with complete safety, without causing an interruption in the event of a fault. For feeding Two separate voltage transformer sets are used for the voltage circuits. and the circuit .the same on the various voltage circuits of the phase selection elements and the of these actuated voltage contacts is such that on the one hand with each Fault in one of the two secondary voltage systems, a change in the phase selection and thus signaling (not shown) and, on the other hand, such Switching occurs, .that -the voltage paths of the Unterimpedan7relais 4 each to the other undisturbed secondary voltage system are switched, so that a false excitation as a result of the disturbance in the secondary Voltage circuit cannot occur.

Es ist selbstverständlich, daß bei allen angegebenen Schaltungen, z. B. bei denjenigen nach Anspruch 12, zyklische Vertauschungen, Verdrehungen um 6o°, 12o° und iSo°, ohne daß dadurch der bei der betreffenden Schaltung erzielte Effekt geändert würde, vorgenommen werden können.It goes without saying that with all specified circuits, z. B. in those according to claim 12, cyclic interchanges, rotations around 6o °, 12o ° and iSo °, without thereby the achieved in the relevant circuit Effect changed, can be made.

Claims (2)

PATENTANSPRÜCHE: i. Einrichtung zur Anregung von mehreren Phasen zugeordneten Selektiv-Schutzrelais und zu deren Umschaltung auf die für die verschiedenen Fehlerfälle jeweils charakteristischen elektrischen Größen in 1Vlehrphasensystemen. dadurch gekennzeichnet, daß die Auswahl der auf die Selektiv-Schutzrelais (5) zur Einwirkung zu bringenden Spannungs- oder: Stromphasen durch gesonderte PhasenauswahlgIieder (9, 1o. 2.4, 16) unabhängig von den Relaisauswahlgliedern (4) erfolgt, welche die Feststellung treffen, ob sich der Schützling und die betreffende Relaisanordnung in der Kurzschlußbahn befindet. 2. Einrichtung nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) ausschließlich in Abhängigkeit von den Spannungen, die Relaisauswahlglieder (4) hingegen in Abhängigkeit von den Strömen arbeiten (Abb. I und ff.). 3. Einrichtung nach Anspruch I und 2, dadurch gekennzeichnet, daß für alle an der gleichen Sammelschiene liegende Schützlinge gemeinsame Phasenauswahlglieder (9, 10, 24, i6), hingegen für jeden Schützling getrennte Relaisauswahlglieder (4) vorgesehen sind (Abb. I und ff.). 4. Einrichtung nach Anspruch I oder ff., dadurch gekennzeichnet, daß durch die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) die für die verschiedenen Fehlerfälle jeweils charakteristischen elektrischen Größen außer auf die Zeit- oder Richtungsglieder (5) usw. auch auf das Relaisauswahlglied (4) geschaltet werden, so daß imn allgemeinen je Relaisanordnung nur ein Relaisauswahlglied (4) je Schützling erforderlich ist (Abb. I). 5. Einrichtung nach Anspruch I und 4, bei welcher die Relaisauswahlglieder (4) nicht nur strom-, sondern auch spannungsabhängig arbeiten, dadurch gekennzeichnet, daß diese Spannungsabhängigkeit durch ein getrenntes, für alle Relaisanordnungen gemeinsames Glied (37) bewirkt wird (Abb. Ia). 6. Einrichtung nach Anspruch I und 2 oder ff., dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) für die Relaisauswahlglieder (4) einerseits und für die Zeit- oder Richtungsglieder (5) andererseits nicht die gleichen charakteristischen Größen auswählen (Abb. I). 7. Einrichtung nach Anspruch I und 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) bei Erdschlüssen für die Zeit- oder Richtungsglieder (5) eine zwischen einem Leiter und Erde bestehende Spannung, hingegen für die Relaisauswahlglieder (4) so, als ob kein Erdschluß vorhanden wäre, eine zwischen zwei Leitern bestehende Spannung auswählen (Abb. I). B. Einrichtung nach Anspruch I oder ff., dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) bei normalen Spannungsverhältnissen (bei Überlastung) für phasenwinkelabhängige Zeit- oder Richtungsglieder (5) trotz der Phasenwinkelabhängigkeit die für den Fall eines zweiphasigen Fehlers charakteristischen Größen auswählen, zwecks Verringerung der bei der Phasenauswahl zu unterscheidenden Fälle (Abb. I). 9. Einrichtung nach Anspruch I und 8 für Drehstromsysteme, dadurch gekennzeichnet, daß durch zwei zwischen je zwei Phasen geschaltete Unterspannungsrelais (9, Io) die für Fehler zwischen denjenigen Phasen, zwischen welchen keines der Unterspannungsrelais geschaltet ist, charakteristischen Größen nicht nur im Fall dieses zweiphasigen Fehlers, sondern auch bei normalen Spannungsverhältnissen ausgewählt werden (Abb. I). Io. Einrichtung nach Anspruch I und 6, dadurch gekennzeichnet, daß die zur Auswahl der auf die Zeit- oder Richtungsglieder (5) zur Einwirkung zu bringenden charakteristischen Größen dienenden Glieder (9) erst durch Ansprechen der Relaisauswahlglieder (4) an Spannung gelegt werden (Abb. PATENT CLAIMS: i. Device associated with the excitation of several phases Selective protection relays and their switchover to those for the various error cases characteristic electrical quantities in each case in teaching phase systems. through this characterized in that the selection of the selective protective relay (5) to act voltage or current phases to be brought by separate phase selection elements (9, 1o. 2.4, 16) independently takes place from the relay selection elements (4), which make the determination of whether the protégé and the relevant relay arrangement is in the short-circuit path. 2. Device according to claim I, characterized in that that the phase selection members (9, Io, 24) only depending on the Voltages, the relay selection elements (4), however, depending on the currents work (Fig. I and ff.). 3. Device according to claim I and 2, characterized in that that common phase selection elements for all protégés lying on the same busbar (9, 10, 24, i6), however, separate relay selection elements for each protégé (4) are provided (Fig. I and ff.). 4. Device according to claim I or ff., Characterized characterized in that the phase selection elements (9, Io, 24) for the different Failure cases each characteristic electrical quantities except for the time or Directional elements (5) etc. can also be switched to the relay selection element (4), so that generally only one relay selection element (4) per protégé per relay arrangement is required (Fig. I). 5. Device according to claim I and 4, wherein the Relay selection elements (4) not only work depending on current, but also voltage, characterized in that this voltage dependence by a separate, for all relay arrangements common member (37) is effected (Fig. Ia). 6. Establishment according to claim 1 and 2 or ff., characterized in that the phase selection elements (9, Io, 24) for the relay selection elements (4) on the one hand and for the time or direction elements (5) on the other hand, do not select the same characteristic quantities (Fig. I). 7. Device according to claim I and 6, characterized in that the phase selection members (9, Io, 24) in the event of earth faults for the timing or direction elements (5) one between a conductor and earth existing voltage, however, for the relay selection elements (4) as if there were no earth fault, one between two conductors Select voltage (Fig. I). B. Device according to claim I or ff., Characterized in that that the phase selection elements (9, Io, 24) under normal voltage conditions (at Overload) for phase angle dependent timing or direction elements (5) despite the Phase angle dependence that is characteristic of the case of a two-phase fault Select sizes to reduce those to be distinguished in the phase selection Cases (Fig. I). 9. Device according to claim I and 8 for three-phase systems, characterized characterized in that by two undervoltage relays connected between each two phases (9, Io) for errors between those phases between which none of the undervoltage relays is switched, characteristic quantities not only in the case of this two-phase Error, but can also be selected for normal voltage conditions (Fig. I). Io. Device according to Claims I and 6, characterized in that the for selection the characteristic to be brought into effect on the time or direction elements (5) Elements (9) serving variables only when the relay selection elements (4) respond be connected to voltage (Fig. 2, Abb. 8). II. Einrichtung nach Anspruch I zur Umschaltung von Selektiv-Schutzrelais (5), deren Strompfad bei dreiphasigen Kurzschlüssen den Strom nur einer Phase (z. B. R) führt, dadurch gekennzeichnet, daß bei dreiphasigem Kurzschluß auf den Spannungspfad des Selektiv-Schutzrelais (5) eine künstlich gebildete Spannung (up) im Betrage von 2/s der aus der Spannung zwischen der Phase R und S und aus der Spannung zwischen der Phase T und R gebildeten Differenzspannung geschaltet ist (Abb. I und ff .). 12. Einrichtung nach Anspruch i und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Erregung von durch Phasenauswahlglieder (9, io) gesteuerten Zwischenrelais (16) oder ähnlichen Hilfseinrichtungen jeweils, gegebenenfalls in Abhängigkeit von der Funktion der Phasenauswahlglieder (9, io), von einer zwischen einer in den bestimmten Fehlerfällen (ST) nicht vom Fehler betroffenen Phase (u) und einer anderen Phase bestehenden Spannung vorgenommen wird (Abb. i und ff.). 13. Einrichtung nach Anspruch i und 3, bei -welcher die Relaisauswahlglieder nicht nur strom-, sondern auch spannungsabhängig (ac) arbeiten, .dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, io, 24) einerseits und die Relaisauswahlglieder (ac) andererseits an je ein getrenntes Sekundärspannungssystem (2c1 v1 zu, bzw. ii= v.= w.) Geschaltet sind und daß durch ein zusätzliches Überwachungsorgan (17) die Anregung verhindert -wird, wenn bei einem Fehler im Sekundärspannungssystem die bei normalem Betrieb auf die Relaisauswahlglieder wirkende Spannung (u2) ungleich der entsprechenden Spannung des anderen auf die Phasenauswahlglieder (9, Io) wirkenden Sektundärspannungssystems (u1) wird (Abb.3a) (Durchbrennen der Spannungswandlersicherungen ohne gleichzeitigen Fehlerfall). I4. Einrichtung nach Anspruch I und I3, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden getrennten Sekundärspannungssysteme (u1 v1 zu, bzw. u2 v2 w2) denselben Spannungswandlern (II) entnommen, jedoch über getrennte Leitungen der Relaisanordnung zugeführt werden (Abb.4). I5. Einrichtung nach Anspruch I und 3 oder I3, bei welcher die Relaisauswahlglieder nicht nur strom-, sondern auch spannungsabhängig (a-c) arbeiten, dadurch gekennzeichnet, daß die auf dlie Relaisauswahlglieder geschaltete Spannung (ac) bei normalem Betrieb demn die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) speisenden Sekundärspannungssystemn (ii1 v1 w1). hei Fehlern im Netz oder in dem die Plias s enauswahlglieder (9, io, 24) speisenden Sekundärspannungssystem jedoch im allgemeinen demn anderen Sekundärspannungssystem (u2 v2 w2) entnommen wird (Abb. 3b) . I6. Einrichtung nach Anspruch I und I3 oder I4, bei welcher ein Ansprechen der Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) signalisiert wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io, 24) von möglichst vielen Spannungen beider Sekundärspannungssysteme gespeist werden, und daß die für die Relaisauswahlglieder auszutvählenden Spannungen (ac) derartig beiden Systemen (ii1 v1 zu1 bzw. u2 v2 zu2) entnommen werden, daß bei Störungen von einem Sekundärspannungssystem jeweils eine Spannung des anderen Sekundärspannungssystems ausgewäilhlt wird (Abb. d4). I7. Einrichtung nach Anspruch I und I6, bei welcher die Phasenauswahlglieder (9, Io) als Unterspannungsrelais ausgebildet sind, dadurch gekennzeichnet, dlaß dieselben (9, Io) von je zwei zwischen je zwei Phasen bestehenden Spannungen beeinflußt werden, so daß sie bei Vernminderung von nur einer dieser beiden Spannungen ansprechen. I8. Einrichtung nach Anspruch I und i I6 für Drehstromnsysteme, dadurch gekennzeiclhnet, daß die Unterspannungsrelais (g. Io) von der Differenz zweier zwischen je zwei Phasen bestehenden Spannungen (u1 v1 # w1 u1 bzw. zu2 u2 ten Spannung einer Phase (u1s bzw. wes) proportionalen Spannung beeinflußt werden. Ig. Einrichtung nach Anspruch I und I7 oder I8, dadurch gekennzeichnet, daß an Stelle der uriverketteten Spannungswerte (u1s bzw. w2s) die Spannungen zwischen einer Phase (ui1 bzw. w2) und dem Mittelpunkt eines zwischen den beiden anderen Phasen (v1 zu1 bzw. u2 v2) liegenden Spannungsteilers (Id4 bzw. I5) verwendet werden (Abb. 4). 2o. Einrichtung nach Anspruch I für Drehstromsysteme unter Verwendung von Vergleichsrelais, die unabhängig von den Absolutwerten der Spannung oder des Stromes sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenauswahlglieder (9, Io) in Abhängigkeit vom Größenverhältnis aus einer uriverketteten Größe (Phasenstrom, Phasenspannung) und aus der aus den beiden anderen uriverketteten Größen des Drehstromsystems gebildeten verketteten Größe (Stromdifferenz, verkettete Spannung) arbeiten (Abb.6). 2I. Einrichtung nach Anspruch t für Drehstromsystemne unter Verwendung von Vergleichsrelais, die unabhängig von den Absolutwerten des Stromes sind, dadurch gekennzeichnet, daß ein Phasenauswahlglied (6, 6', 7) als Stromvergleichsrelais ausgebildet ist, welches einerseits vomn Strom JR, andererseits von der Stromsumme JT + k ₧ JR erregt ist (Abb. 5). 22. Einrichtung nach Anspruch I für Selektiv-Schutzrelais (5) mit ständig im Stromkreis der Phase R liegendem Strompfad, dadurch gekennzeichnet, daß bei zweiphasigem Fehler zwischen den Phasen S-T der Strom der Phase T auf den Strompfad (4., 5) im positiven Sinne dazugeschaltet wird, so daß sich die in den Phasen R und T fließenden Verbraucherströme im Strompfad (d., 5) der Relais zum Teil selbst aufheben. 23. Einrichtung nach Anspruch i, 2o und 22, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Spannungsvergleichsrelais (io@) von der uriverketteten Spannung u,s und der verketteten Spannung vw, das andere Spannungsvergleichsrelais (9) von der uriverketteten Spannuni zu und der verketteten Spannung uu, erregt wird und daß das erstere (io) bei Sinken,des verhältnismäßigen Wertes der verketteten, das letztere (9) .bei Sinken des verhältnismäßigen Wertes der uriverketteten Spannung anspricht und daß das erstere die Umschaltung des Strompfades von JR auf IR -' JT oder auf IT und die Umschaltung der nungspfades von ut auf wu und das letztere die Umschaltung der anderen Spannungspfadklemme (b) von zu auf v vornimmt (Abb. 6). 24. Einrichtung nach Anspruch I, II und 2o, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Spannungsvergleichsrelais (9) von der unverketteten Spannung vs und der verketteten Spannung uwz, das andere (Io) von der unverketteten Spannung zws und der verketteten Spannung uv erregt wird und daß das erstere die Umschaltung des Stromes und die Umschaltung der einen Spannungspfadklemme (a) von ut auf ut oder zu und der anderen Spannungspfadklemme (b) von p oder zu auf v und das letztere die Umschaltung der einen Spannungspfadklemme (a) von ut auf zu und der anderen Spannungspfadklemme (b) von p auf w vornimmt (Abb. 7). 25. Einrichtung nach Anspruch I, I6 und 24, dadurch gekennzeichnet, daß die dem Spannungsvergleichsrelais (9) zugeführte unverkettete Spannung v, s dem ersten Spannungssystem (u1 v1 zu,), die verkettete Spannung u2 zu2 dem zweiten Spannungssystem (u2 v2 zu2) und die dem anderen Spannungsvergleichsrelais (Io) zugeführte unverkettete Spannung zu2 s dem zweiten Spannungssystem (u2 v2 zu2) und die verkettete Spannung u1 v1 demn ersten Spannungssystem entnommen wird und daß die dem Umschaltkontakt des ersten Spannungsvergleichsrelais (9) zugeführte Spannung u1 dem ersten Spannungssystem, die Spannung v, demn zweiten Spannungssystem und die dem zur Umschaltung von u2 auf zo2 dienenden Umschaltkontakt des letzteren Spannungsvergleichsrelais (I o) zugeführten Spannungen dem zweiten Spannungssystem, die dem zweiten Umschaltkontakt zugeführte Spannung w1 dem ersten Spannungssystem entnommen wird (Abb. I5). 26. Einrichtung nach Anspruch I und 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuschaltung des Stromes der Phase T außer bei Fehlern zwischen den Phasen S-T auch bei dreiphasigem Kurzschluß erfolgt. 27. Einrichtung nach Anspruch I, 9 und 26, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Unterspannungsrelais (9) von der Spannung uv, das andere Unterspannungsrelais (Io) von der Spannung vzw erregt wird und daß das letztere die Umschaltung des Stromes und dfer einen Spannungspfädklemme (a) von ut auf w oder p und der anderen Spannungspfadklemme (b) von zu oder v auf v und das erstere die Umschaltung der Spannungspfadklemme (a) von zu auf p@ und der anderen Spannungspfadklemnme (b) von zw auf v vornimmt (Abb. 8). 28. Einrichtung nach Anspruch I oder ff. für Anordnungen, bei welchen die Relaisauswahlglieder (4) außer ström- auch spannungsabhängig arbeiten, gekennzeichnet durch ein Stromvergleichsrelais (6,6'), das die Anregung verhindert, wenn der Strom in einer kranken Phase kleiner ist als der in der gesunden Phase. 29. Einrichtung nach Anspruch I und 28, dadurch gekennzeichnet, daß die Sperrung der Schutzrelaisauslösung bei Fehlern zwischen den Phasen R-S oder S-T durch Vergleich der Ströme JR und JT, bei Fehlern zwischen den Phasen R-T durch Vergleich der Stromwerte JR # JT und JR + JT erfolgt (Abb. 9). 3o. Einrichtung nach Anspruch I und 29, dadurch gekennzeichnet, daß die Verhinderung der Anregung bei allen Fehlerfällen durch Vergleich der Stromwerte JR und JT # 1/2 JR erfolgt. 3I. Einrichtung wie nach Anspruch I und 7, dadurch gekennzeichnet, daß ein Ansprechen des auf die Merkmale eines Erdschlusses ansprechenden Gliedes (24) verhindert wird, wenn sich ein für die Anregung maßgebendes Glied (4) bereits im Ansprechzustand befindet(Abb. Io). 32. Einrichtung wie nach Anspruch I und 23, oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß bei unerregtem Erdschlußrelais (24) eine in die Zuführung der Spannungspfadklemme (b) geschaltete Impedanz (26) die wirksame Spannung derart vermindert, daß die bei erregtem Erdschlußrelais (24) wirksame (unverminderte) Spannung einem Mittelwert der für den Fall des normalen Erdschlusses und für den Fall des Kurzschlusses mit Erdberührung in Betracht kommenden richtigen Spannungen entspricht (Abb. II). 33. Einrichtung nach Anspruch i und 32 finit in den Spannungskreis zu schaltenden Widerständen, .dadurch gekennzeichnet, daß alle von der Umschalteinrichtung versorgten, durch Relaisauswahlglieder (.4) einzuschaltende Spannungspfade (5) parallel geschaltet sind, so daß beim Ansprechen eines einzigen Relaisauswahl.gliedes alle Spannungspfade an Spannung liegen (4vb. i i). 34. Einrichtung; nach Anspruch i und i 33, welche zwei -durch je ein Amvurfglied einzuschaltende Spannungspfade versorgt, mit in den Spannungskreis zu schaltenden Widerständen, gekennzeichnet durch Anwendung zweier Ersatzimpedanzen. welche i derartig geschaltet sind, daß beim Ansprechen eines der beiden Anwurfglieder nur der eine zugehörige Spannungspfad, jedoch mit einer beiden Spannungspfaden entsprechenden Belastung eingeschaltet wird. 35. Einrichtung wie nach Anspruch I. 22 oder 26, durch welche den Spannungspfaden der Selektiv-Schutzrelais (4,5) in Erdschlußfällen die volle Schleifenspannung, in Kurzschlußfällen die halbe Schleifenspannung zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Strompfad der Selektiv-Schutzrelais (d4, 5) ständig vom Strom (I +c) ₧ JR + c ₧ JS -+ c ₧ JT anstatt vom Strom JR durchflossen wird, wobei c den Leitungskonstanten entsprechend gewählt wird (Abb. II). 36. Einrichtung nach Anspruch I und 35, dadurch gekennzeichnet, daß in die Zuführung zur Spannungspfadklemme (b) bei unerregtem Erdschlußrelais (24) eine Impedanz (26) geschaltet ist, die die wirksame Spannung auf die Hälfte vermindert (Abb. II). 37. Einrichtung wie nach Anspruch I und 35 für Erfassung einpoliger Kurzschlüsse in Netzen mit geerdetem Nullpunkt, vorzugsweise für Überstromnrelais, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert für c = I gewählt wird zwecks möglichst geringer Variation der in den verschiedenen Fehlerfällen auf das Selektiv-Schutzrelais wirkenden Ströme. 38. Einrichtung nach Anspruch I und 35 oder ff., gekennzeichnet durch einen Hilfstransformator (27), welcher primärseitig vom Strom JR + JS + JT durchflossen wird und dessen Sekundärseite zum Strompfad der Selektiv-Schutzrelais (4, 5) parallel geschaltet ist (Abb. II). 39. Einrichtung nach Anspruch I, gekennzeichnet durch einen vom Strompfad des Selektiv-Schutzrelais parallel geschalteten Hilfstransformator (27), mittels welchen der Strom im Strompfad des Selektiv-Schutzrelais (4, 5) vervielfacht wird 7ecks Prüfung der Relais während des Betriebes. 4o. Einrichtung nach Anspruch I, 35 und 39, dadurch gekennzeichnet, daß der zur Erzielung des Stromes (I + c)₧ JR # c ₧ Js + C ₧ JT bzw. des Stromes (I + c) ₧ JR + c ₧ JS # (I + c)₧ JT dienende Hilfstransformator (27) mittels geeigneter Anzapfungen (34 36) auch zu der für die Prüfung erforderlichen Vervielfachung des Betriebsstromes verwendet wird (Abb. I2). 4I. Einrichtung nach Anspruch I, 2 und 39, gekennzeichnet durch eine derartige Schaltung der Anzapfungen (3I, 36) des Hilfstransformators (27), daß die Vervielfachung des Stromes nur bei Betätigung des Stromumschaltkontaktes (7) eintritt (Abb. I2). 42. Einrichtung nach Anspruch I und 4I, dadurch gekennzeichnet, cdaß hei der Prüfschaltung die im Normnalbetrieb mit dem Stromleiter R verbundene Klemme des Stromumschaltkontaktes (7) mit der gemeinsamen Rückleitung der Stromwandler (3) verbunden ist (Abb. I2). 43. Einrichtung nach Anspruch I und 4I für Zuschaltung des Stromes JT mittels Zwischenrelais (Abb. I5, 28), dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerkontakte des Zwischenrelais zwecks Einleitung und Beendigung des Prüfvorganges herausgeführt wird. 44. Einrichtung nach Anspruch I, durch welche ein zur Unterscheidung der Energierichtung dienendes Glied (23) in den verschiedenen Fehlerfällen jeweils auf charakteristische elektrische Größen unmgeschaltet wird, nach Anspruch 22, 26 oder 35, dadurch gekennzeichnet, daß bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen R-S der Spannungspfad auf die Spannung wu, der Strompfad auf IR oder JR # JT, bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen S-T auf die Spannung vuf bzw. auf Strom JR # JT oder JT, bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen T-R auf die Spannung wu lzw. auf Strom JR und bei Kurzschlüssen zwischen den Phasen R-S-T ebenfalls auf die Spannung wv bzw. auf Strom JR oder 4 + JT geschaltet ist. 45. Einrichtung nach Anspruch I und wie nach Anspruch 44, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungspfad bei Fehlern zwischen den Phasen S'-T auf die Spannung wie umgeschaltet wird. 46. Einrichtung nach Anspruch i und _1.5, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungspfad auch bei Fehlern zwischen den Phasen R-S auf die Spannunis umgeschaltet wird (Abb. 13). .T7. Einrichtung nach Anspruch i, durch «-elche ein zur Unterscheidung der Energierichtung dienendes Glied in den verschiedenen Fehlerfällen jeweils auf charakteristische elektrische Größen unigeschaltet wird, nach Anspruch 22. :26 oder 35, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungspfad der zur Unterscheidung der Energierichtung dienenden Glieder bei allen Fehlern an ws geschaltet ist, wobei s der zwischen 2c und v liegenden Mittelspannung entspricht. 48. Einrichtung nach Anspruch i und 44 oder ff., gekennzeichnet durch zusütz- i liehe an sich bekannte Einrichtungen zur Verschiebung der 1'hasenlaise der auf den Spannungspfad des Richtungsgliedes geschalteten Spannung um ungefähr den Komplementärwinkel des inneren Phasenwinkels des Kurzschlußbahnteiles zwecks Vermeidung von falschen Richtungsanzeigen bei gleichzeitigem Auftreten von zwei zweiphasigen Fehlern. 49. Einrichtung nach Anspruch I und wie nach Anspruch 47, bei welcher das zur Unterscheidung der Energierichtung dienende Glied zweisystemig ausgeführt ist, gekennzeichnet durch Erregung des einen Systems mit dem Strom JR und der Spannung wv und durch Erregung des anderen Systems mit dem Strom JT und der Spannung wu. 5o. Einrichtung nach Anspruch I oder ff. für Selektiv-Schutzrelais (5) mit spannungsabhängigem Zeitglied, dadurch gekennzeichnet, daß die Umschaltungen der Spannungspfade (5, ab) der Zeitglieder unterbrechungslos erfolgen zwecks Vermeidung einer zu kurzen Ablaufzeit bei Eintritt einer Änderung der Fehlerphasen (Abb. I4). 5I. Einrichtung nach Anspruch I und 5o, dadurch gekennzeichnet, daß zur Begrenzung der beider unterbrechungslosen Umschaltung auftretenden Überschaltströme Strombegrenzungsimpedanzen (26) vor einzelne Spannungsumschaltkontakte geschaltet sind und daß diese Strombegrenzungsimpedanzen (26) einen den betreffenden Spannungspfadimpedanzen (5) möglichst ungleichen inneren Phasenwinkel und möglichst gleichen Scheinwiderstandswert aufweisen. 52. Einrichtung nach Anspruch I und 5I,dadurch gekennzeichnet, daß Strombegrenzungsimpedanzen (26) vor jeden auf die Spannungspfadklemme (b) schaltbaren Kontakt geschaltet und gemäß dem Anspruch 32 bzw. Anspruch 37 bemessen sind, so daß diese Impedanzen (26) sowohl die Funktion der Begrenzung des Überschaltstromes als auch die der in den verschiedenen Fehlerfällen erforderlichen Spannungsverminderung erfüllen (Abb. I4). 53. Einrichtung nach Anspruch I und 52, dadurch gekennzeichnet, daß die Strombegrenzungsimpedanzen (26) außerhalb der Umschalteinrichtung möglichst nahe an der Spannungsquelle (II) angeordnet sind, so' daß sie die betreffende Spannungsphase gegen das Auftreten zu hoher Kurzschluß ströme schützen (Abb. I5) . Zur Abgrenzung des Anmeldungsgegenstandes vom Stand der Technik sind im Erteilungsverfahren in Betracht gezogen worden: deutsche Patentschrift Nr. 454I0I, 6o4526, 48486o, 4856o8, 52I7o2, 58I789, 53348o, 495652, 587843, 47o497, 525327, 553oII, 55364I, 55858o, 6o4 425, 6o8 289, 592 379; schwedische Patentschrift Nr. I35 057, I69 I6o; französische Patentschrift Nr. 766 632, 66o 247; Siemens-Zeitschrift I932, S. I7I-I74; B. B. C.-Mitt. Baden 1928, S. 279 ff. 290; E. T. Z. 1928 S. 397, E. T. Z. 1929, S. 598; »Der Selektivschutz<: von Walter 1933 S. 102, Abb. 82. 2, Fig. 8). II. Device according to Claim I for switching over selective protective relays (5), the current path of which carries the current of only one phase in the case of three-phase short circuits (e.g. R), characterized in that in the case of a three-phase short circuit on the voltage path of the selective protective relay ( 5) an artificially formed voltage (up) in the amount of 2 / s which is switched from the voltage between phase R and S and the voltage between phase T and R (Fig. I and ff.). 12. Device according to claim i and 3, characterized in that the excitation of phase selection elements (9, io) controlled intermediate relays (16) or similar auxiliary devices in each case, optionally depending on the function of the phase selection elements (9, io), of one between a phase (u) that is not affected by the error in the specific error cases (ST) and another phase that is present (Fig. i and ff.). 13. Device according to claim i and 3, in -which the relay selection members not only work current, but also voltage-dependent (ac), characterized in that the phase selection members (9, io, 24) on the one hand and the relay selection members (ac) on the other hand a separate secondary voltage system each (2c1 v1 zu, or ii = v. = w.) are switched and that the excitation is prevented by an additional monitoring device (17) if, in the event of a fault in the secondary voltage system, the relay selection elements acting during normal operation The voltage (u2) is unequal to the corresponding voltage of the other secondary voltage system (u1) acting on the phase selection elements (9, Io) (Fig.3a) (the voltage transformer fuses blow without a simultaneous failure). I4. Device according to Claims I and I3, characterized in that the two separate secondary voltage systems (u1 v1 zu, or u2 v2 w2) are taken from the same voltage converters (II), but are fed to the relay arrangement via separate lines (Fig.4). I5. Device according to Claims I and 3 or I3, in which the relay selection elements work not only as a function of the current but also as a function of the voltage (ac), characterized in that the voltage (ac) switched to the relay selection elements during normal operation changes the phase selection elements (9, Io, 24) feeding secondary voltage systems (ii1 v1 w1). however, in the case of faults in the network or in the secondary voltage system feeding the plias selection elements (9, 10, 24), it is generally taken from the other secondary voltage system (u2 v2 w2) (Fig. 3b). I6. Device according to Claim I and I3 or I4, in which response of the phase selection elements (9, Io, 24) is signaled, characterized in that the phase selection elements (9, Io, 24) are fed by as many voltages as possible from both secondary voltage systems, and that the Voltages (ac) to be counted for the relay selection elements can be taken from both systems (ii1 v1 to1 or u2 v2 to2) in such a way that in the event of faults from one secondary voltage system, a voltage from the other secondary voltage system is selected (Fig. d4). I7. Device according to Claims I and I6, in which the phase selection elements (9, Io) are designed as undervoltage relays, characterized in that the same (9, Io) are influenced by two voltages between each two phases, so that they are reduced by only address one of these two voltages. I8. Device according to Claims I and I6 for three-phase systems, characterized in that the undervoltage relays (g. Io) depend on the difference between two voltages (u1 v1 # w1 u1 or to 2 u2 th voltage of a phase (u1s or wes ) proportional voltage can be influenced.Ig.Device according to claim I and I7 or I8, characterized in that instead of the uri-linked voltage values (u1s or w2s) the voltages between a phase (ui1 or w2) and the midpoint of one between the two other phases (v1 to1 or u2 v2) lying voltage divider (Id4 or I5) can be used (Fig. 4). 2o. Device according to claim I for three-phase systems using comparison relays that are independent of the absolute values of the voltage or the current , characterized in that the phase selection elements (9, Io) as a function of the size ratio from a uri-linked variable (phase current, phase voltage) and from that of the other two uri linked variables of the three-phase system (current difference, linked voltage) work (Fig. 6). 2I. Device according to claim t for three-phase systems using comparison relays, which are independent of the absolute values of the current, characterized in that a phase selection element (6, 6 ', 7) is designed as a current comparison relay, which on the one hand from the current JR and on the other hand from the current sum JT + k ₧ JR is excited (Fig. 5). 22. Device according to claim I for selective protective relay (5) with a current path constantly in the circuit of phase R, characterized in that in the case of a two-phase fault between the phases ST, the current of phase T on the current path (4, 5) is positive Meaning is switched on so that the consumer currents flowing in the phases R and T in the current path (d., 5) of the relay partially cancel each other out. 23. Device according to claim i, 2o and 22, characterized in that one voltage comparison relay (io @) from the uriverketteten voltage u, s and the concatenated voltage vw, the other voltage comparison relay (9) from the uriverketteten Spannuni and the concatenated voltage uu, is excited and that the former (io) responds when the relative value of the linked voltage drops, the latter (9) when the relative value of the linked voltage drops and that the former switches the current path from JR to IR - 'JT or to IT and switching the voltage path from ut to wu and the latter switching the other voltage path terminal (b) from to to v (Fig. 6). 24. Device according to claim I, II and 2o, characterized in that one voltage comparison relay (9) is excited by the non-chained voltage vs and the chained voltage uwz, the other (Io) by the non-chained voltage zws and the chained voltage uv and that the former is the switching of the current and the switching of one voltage path terminal (a) from ut to ut or closed and the other voltage path terminal (b) from p or closed to v and the latter the switching of one voltage path terminal (a) from ut to closed and the other voltage path terminal (b) from p to w (Fig. 7). 25. Device according to claim I, I6 and 24, characterized in that the non-chained voltage v, s fed to the voltage comparison relay (9) to the first voltage system (u1 v1 to), the chained voltage u2 to2 to the second voltage system (u2 v2 to2) and the unlinked voltage zu2 s supplied to the other voltage comparison relay (Io) is taken from the second voltage system (u2 v2 zu2) and the linked voltage u1 v1 is taken from the first voltage system and that the voltage u1 supplied to the changeover contact of the first voltage comparison relay (9) is taken from the first voltage system, the voltage v, the second voltage system and the voltages supplied to the changeover contact of the latter voltage comparison relay (I o), which is used to switch from u2 to zo2, to the second voltage system, the voltage w1 supplied to the second changeover contact is taken from the first voltage system (Fig. I5). 26. Device according to claim I and 22, characterized in that the connection of the current of phase T takes place except in the event of errors between the phases ST also in the event of a three-phase short circuit. 27. Device according to claim I, 9 and 26, characterized in that one undervoltage relay (9) is excited by the voltage uv, the other undervoltage relay (Io) by the voltage vzw and that the latter is the switching of the current and dfer a voltage path terminal (a) from ut to w or p and the other voltage path terminal (b) from to or v to v and the former switches the voltage path terminal (a) from to to p @ and the other voltage path terminal (b) from zw to v ( Fig. 8). 28. Device according to claim I or ff. For arrangements in which the relay selection members (4) work in addition to current and voltage-dependent, characterized by a current comparison relay (6,6 '), which prevents the excitation when the current is less in a sick phase is in the healthy phase than the one. 29. Device according to claim I and 28, characterized in that the blocking of the protective relay triggering in the event of errors between the phases RS or ST by comparing the currents JR and JT, in the case of errors between the phases RT by comparing the current values JR # JT and JR + JT takes place (Fig. 9). 3o. Device according to Claims 1 and 29, characterized in that the excitation is prevented in all fault cases by comparing the current values JR and JT # 1/2 JR. 3I. Device as claimed in claims 1 and 7, characterized in that the member (24) responding to the characteristics of a ground fault is prevented if a member (4) which is decisive for the excitation is already in the response state (Fig. Io). 32. Device as claimed in claim I and 23, or 24, characterized in that when the earth-fault relay (24) is not energized, an impedance (26) connected to the supply of the voltage path terminal (b) reduces the effective voltage in such a way that the earth-fault relay (24 ) Effective (undiminished) voltage corresponds to an average value that corresponds to the correct voltages that are considered for the case of a normal earth fault and for the case of a short circuit with earth contact (Fig. II). 33. Device according to claim i and 32 finite resistors to be switched into the voltage circuit, characterized in that all voltage paths (5) supplied by the switching device and to be switched on by relay selection elements (.4) are connected in parallel so that when a single relay selection responds. link all voltage paths are connected to voltage (4vb. ii). 34. establishment; according to claims i and i 33, which supplies two voltage paths to be switched on by a respective supply element, with resistors to be switched into the voltage circuit, characterized by the use of two equivalent impedances. which i are connected in such a way that when one of the two starting elements responds, only the one associated voltage path, but with a load corresponding to both voltage paths, is switched on. 35. Device as in claim I. 22 or 26, through which the voltage paths of the selective protective relays (4, 5) are supplied with the full loop voltage in the event of an earth fault and half the loop voltage in the event of a short circuit, characterized in that the current path of the selective protective relay ( d4, 5) the current (I + c) ₧ JR + c ₧ JS - + c ₧ JT flows through it instead of the current JR, whereby c is chosen according to the line constants (Fig. II). 36. Device according to claim I and 35, characterized in that an impedance (26) which reduces the effective voltage by half is connected in the feed to the voltage path terminal (b) when the earth fault relay (24) is not excited (Fig. II). 37. Device as claimed in claims I and 35 for detecting single-pole short circuits in networks with a grounded zero point, preferably for overcurrent relays, characterized in that the value for c = I is selected for the purpose of the smallest possible variation in the selective protective relay in the various fault cases Currents. 38. Device according to claim I and 35 or ff., Characterized by an auxiliary transformer (27) through which the current JR + JS + JT flows on the primary side and whose secondary side is connected in parallel to the current path of the selective protective relays (4, 5) (Fig . II). 39. Device according to claim I, characterized by an auxiliary transformer (27) connected in parallel to the current path of the selective protective relay, by means of which the current in the current path of the selective protective relay (4, 5) is multiplied. 4o. Device according to Claim I, 35 and 39, characterized in that the current (I + c) ₧ JR # c ₧ Js + C ₧ JT or the current (I + c) ₧ JR + c ₧ JS # ( I + c) ₧ JT serving auxiliary transformer (27) by means of suitable taps (34 36) is also used to multiply the operating current required for the test (Fig. I2). 4I. Device according to Claims I, 2 and 39, characterized by such a connection of the taps (3I, 36) of the auxiliary transformer (27) that the multiplication of the current only occurs when the current switching contact (7) is actuated (Fig. I2). 42. Device according to claim I and 4I, characterized in that the test circuit is connected to the terminal of the current switching contact (7) connected to the current conductor R in normal operation with the common return line of the current transformer (3) (Fig. I2). 43. Device according to claim I and 4I for switching on the current JT by means of an intermediate relay (Fig. I5, 28), characterized in that the control contacts of the intermediate relay is brought out for the purpose of initiating and terminating the test process. 44. Device according to claim I, through which a member (23) serving to differentiate the energy direction is switched to characteristic electrical quantities in each case in the various error cases, according to claim 22, 26 or 35, characterized in that in the event of short circuits between the phases RS the Voltage path to the voltage wu, the current path to IR or JR # JT, in the event of short circuits between the phases ST to the voltage vuf or to current JR # JT or JT, in the case of short circuits between the phases TR to the voltage wu lzw. is switched to current JR and in the event of short circuits between the phases RST also to the voltage wv or to current JR or 4 + JT. 45. Device according to claim I and as according to claim 44, characterized in that the voltage path is switched over to the voltage as in the event of errors between the phases S'-T. 46. Device according to claim i and _1.5, characterized in that the voltage path is switched to the voltage even in the event of errors between the phases RS (Fig. 13). .T7. Device according to claim i, by means of which a member serving to differentiate the energy direction is switched to characteristic electrical quantities in each case in the various error cases, according to claim 22: 26 or 35, characterized in that the voltage path of the members serving to differentiate the energy direction is switched to ws for all errors, where s corresponds to the mean voltage between 2c and v. 48. Device according to claim i and 44 or ff., Characterized by additional devices known per se for shifting the 1'hasenlaise of the voltage switched to the voltage path of the directional element by approximately the complementary angle of the inner phase angle of the short-circuit path part in order to avoid incorrect directional indications if two two-phase faults occur at the same time. 49. Device according to claim I and as according to claim 47, in which the element used to differentiate the direction of energy is designed in two systems, characterized by the excitation of one system with the current JR and the voltage wv and by excitation of the other system with the current JT and the tension wu. 5o. Device according to claim I or ff. For selective protective relay (5) with voltage-dependent timing element, characterized in that the switching of the voltage paths (5, ab) of the timing elements takes place without interruption in order to avoid an excessively short expiry time when a change in the error phases occurs (Fig. I4). 5I. Device according to Claims 1 and 5o, characterized in that, to limit the transient currents occurring during both uninterrupted switching, current limiting impedances (26) are connected upstream of individual voltage switching contacts and that these current limiting impedances (26) have an internal phase angle that is as unequal as possible to the voltage path impedances (5) and the same impedance value as possible exhibit. 52. Device according to claim I and 5I, characterized in that current limiting impedances (26) are connected in front of each contact which can be switched to the voltage path terminal (b) and are dimensioned according to claim 32 or claim 37, so that these impedances (26) both function the limitation of the overriding current as well as the voltage reduction required in the various fault cases (Fig. I4). 53. Device according to claim I and 52, characterized in that the current limiting impedances (26) are arranged outside the switching device as close as possible to the voltage source (II) so that they protect the relevant voltage phase against the occurrence of excessively high short-circuit currents (Fig. I5). To distinguish the subject of the application from the state of the art, the following were considered in the granting procedure: German patent specification No. 454I0I, 6o4526, 48486o, 4856o8, 52I7o2, 58I789, 53348o, 495652, 587843, 47o497, 525327, 553oII, 55364I, 55858o, 6o4 425, 6o8 289, 592 379; Swedish patent specification No. I35 057, I69 I6o; French patent specification No. 766 632, 66o 247; Siemens magazine 1932, pp. 17-174; BBC Mitt. Baden 1928, pp. 279 ff. 290; ETZ 1928 p. 397, ETZ 1929, p. 598; "Selective Protection": by Walter 1933 P. 102, fig. 82.