DE69832714T2 - ELECTROMAGNETIC ENERGY DISTRIBUTION IN ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING - Google Patents

ELECTROMAGNETIC ENERGY DISTRIBUTION IN ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING Download PDF

Info

Publication number
DE69832714T2
DE69832714T2 DE69832714T DE69832714T DE69832714T2 DE 69832714 T2 DE69832714 T2 DE 69832714T2 DE 69832714 T DE69832714 T DE 69832714T DE 69832714 T DE69832714 T DE 69832714T DE 69832714 T2 DE69832714 T2 DE 69832714T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
output pulse
microseconds
inductor
pulse
electromagnetic energy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69832714T
Other languages
German (de)
Other versions
DE69832714D1 (en
Inventor
M. Ioana RIZOIU
I. Andrew KIMMEL
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Biolase Inc
Original Assignee
Biolase Technology Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=25417081&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DE69832714(T2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Biolase Technology Inc filed Critical Biolase Technology Inc
Application granted granted Critical
Publication of DE69832714D1 publication Critical patent/DE69832714D1/en
Publication of DE69832714T2 publication Critical patent/DE69832714T2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/38—Removing material by boring or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
    • B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
    • B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
    • B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
    • B23K26/146—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the fluid stream containing a liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/352—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for surface treatment
    • B23K26/356—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for surface treatment by shock processing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
    • H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
    • H01S3/0915—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by incoherent light
    • H01S3/092—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by incoherent light of flash lamp
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
    • A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
    • A61B18/18—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by applying electromagnetic radiation, e.g. microwaves
    • A61B18/20—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by applying electromagnetic radiation, e.g. microwaves using laser

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Lasers (AREA)
  • Radiation-Therapy Devices (AREA)
  • Laser Surgery Devices (AREA)

Description

GEBIET DER ERFINDUNGAREA OF INVENTION

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Übertragen trennender Kräfte auf ein Ziel.The The present invention relates to an apparatus and a method to transfer separating forces on a goal.

BESCHREIBUNG DER VERWANDTEN TECHNIKDESCRIPTION THE RELATED TECHNIQUE

Nach dem Stand der Technik existieren verschiedene Lasersysteme. Ein Festkörperlasersystem umfasst im Allgemeinen einen Laserstab zum Emittieren von kohärentem Licht und eine Stimulationsquelle zum Stimulieren des Laserstabs, damit er das kohärente Licht emittiert. Typischerweise werden Blitzlampen als Stimulationsquellen beispielsweise für Erbium-Lasersysteme verwendet. Die Blitzlampe wird von einem Blitzlampenstrom angetrieben, welcher eine vorbestimmte Impulsform und eine vorbestimmte Frequenz umfasst.To In the prior art, various laser systems exist. One Includes solid state laser system generally a laser rod for emitting coherent light and a stimulation source for stimulating the laser rod so that he is the coherent one Emitted light. Typically, flashlamps are sources of stimulation for example Erbium laser systems used. The flash lamp is powered by a flashlamp driven, which has a predetermined pulse shape and a predetermined Frequency includes.

Der Blitzlampenstrom treibt die Blitzlampe bei der vorbestimmten Frequenz an, um dadurch eine Ausgangslichtverteilung der Blitzlampe mit der im Wesentlichen gleichen Frequenz wie der Blitzlampenstrom herzustellen. Diese Ausgangslichtverteilung aus der Blitzlampe treibt den Laserstab an, damit er kohärentes Licht mit der im Wesentlichen gleichen vorbestimmten Frequenz wie der des Blitzlampenstroms herstellt. Das kohärente Licht, welches von dem Laserstab erzeugt wird, weist eine optische Ausgangsenergieverteilung über die Zeit auf, welche im Allgemeinen der Impulsform des Blitzlampenstroms entspricht.Of the Flashlamp current drives the flashlamp at the predetermined frequency to thereby output light distribution of the flash lamp with the in Substantially the same frequency as the flash lamp power. This output light distribution from the flashlamp drives the laser rod for it to be coherent Light of substantially the same predetermined frequency as which produces the flash lamp current. The coherent light coming from the Laser bar is generated, has an output optical energy distribution over the Time, which is generally the pulse shape of the flash lamp current equivalent.

Die Impulsform der optischen Ausgangsenergieverteilung über die Zeit umfasst typischerweise eine relativ allmählich ansteigende Energie, welche bis zu einer maximalen Energie hoch läuft, und eine nachfolgend über die Zeit abnehmende Energie. Die Impulsform einer typischen optischen Ausgangsenergieverteilung kann einen relativ effizienten Betrieb des Lasersystems bereitstellen, was einem relativ großen Verhältnis durchschnittlicher optischer Ausgangsenergie zu der durchschnittlichen Leistung entspricht, welche in das Lasersystem eingespeist wird.The Pulse shape of the output optical energy distribution over the Time typically involves a relatively gradual increase in energy, which goes up to a maximum energy, and one below about the Time decreasing energy. The pulse shape of a typical optical Output power distribution can be a relatively efficient operation of the Provide laser system, what a relatively large ratio average optical output energy equals the average power, which is fed into the laser system.

Impulsform und Frequenz nach dem Stand der Technik können für thermische Schneidvorgänge geeignet sein, bei welchen beispielsweise die optische Ausgangsenergie auf eine Zieloberfläche gerichtet wird, um ein Schneiden zu bewirken. Neue Schneidverfahren basieren jedoch nicht alle auf laser-induzierten thermischen Schneidmechanismen. Insbesondere richtet ein neuer Schneidmechanismus optische Ausgangsenergie aus einem Lasersystem in eine Verteilung zerstäubter Fluidpartikel, welche in einem Raumvolumen knapp oberhalb der Zieloberfläche angeordnet sind. Die optische Ausgangsenergie wechselwirkt mit den zerstäubten Fluidpartikeln, wobei bewirkt wird, dass sich die zerstäubten Fluidpartikel ausdehnen und elektromagnetisch induzierte Schneidkräfte auf die Zieloberfläche übertragen. Als Ergebnis der einzigartigen Wechselwirkungen der optischen Ausgangsenergie mit den zerstäubten Fluidpartikeln sind typische optische Ausgangsenergieverteilungs-Impulsformen und Frequenzen nicht besonders für ein optisches, elektromagnetisch induziertes Schneiden geeignet. Spezielle optische Ausgangsenergieverteilungen sind für ein optimales Schneiden erforderlich, wenn die optische Ausgangsenergie in eine Verteilung zerstäubter Fluidpartikel zum Bewirken eines elektromagnetisch induzierten Schneidens der Zieloberfläche gerichtet wird.pulse shape and prior art frequency may be suitable for thermal cutting operations in which, for example, the optical output energy on a target surface is directed to effect a cutting. New cutting methods However, not all are based on laser-induced thermal cutting mechanisms. Especially A new cutting mechanism aligns output optical energy a laser system into a distribution of atomized fluid particles, which arranged in a volume of space just above the target surface are. The output optical energy interacts with the atomized fluid particles, causing the atomized fluid particles to expand and transmit electromagnetically induced cutting forces to the target surface. As a result of the unique interactions of the optical output energy with the atomized Fluid particles are typical output optical energy distribution pulse shapes and frequencies not particularly for an optical, electromagnetically induced cutting suitable. Special optical output power distributions are for an optimal Cutting required when the optical output energy in one Distribution of atomized Fluid particles for effecting electromagnetically induced cutting the target surface is directed.

US-A-3,914,698 beschreibt eine Blitzlampenentladungsschaltung, welche eine oder mehrere Gasentladungslampen, eine gepulste Vorionisierungsschaltung zum Bereitstellen eines kurzen Vorionisierungsimpulses hoher Spannung und geringer Energie und eine Hauptentladungsschaltung umfasst, welche durch die Vorionisierungsschaltung aktiviert wird, um die Hauptblitzlampenentladung ungefähr am Ende der Anwendung des Vorionisierungsimpulses bereitzustellen.US-A-3,914,698 describes a flash lamp discharge circuit, which one or several gas discharge lamps, a pulsed Vorionisierungsschaltung for providing a short pre-ionization pulse of high voltage and low energy and a main discharge circuit comprising is activated by the preionization circuit to the main flash lamp discharge approximately at the end of the application of the pre-ionization pulse.

US 5,221,561 beschreibt einen Prozess für die fotochemische Behandlung eines festen Stoffes, welcher ein Belichten des Letzteren mit Lichtimpulsen umfasst, welche von mindestens einer Glimmentladungslangröhre mit einem Edelgas unter geringem Druck hergestellt werden. Das Gas, der Druck und die Eigenschaften der Entladung sind an den Stoff und seine Vorstufen angepasst, wobei jeder Impuls ein extensives Emissionsspektrum zwischen 160 und 5000 nm enthält. Eine elektrische Schaltung mit modulierbaren elektrischen Eigenschaften (LC) ermöglicht es, die Entladungseigenschaften der Röhre und die Speicherung der für die Entladung notwendigen Energie zu modulieren. US 5,221,561 describes a process for the photochemical treatment of a solid which comprises exposing the latter to light pulses produced by at least one glow discharge long tube with a rare gas at low pressure. The gas, pressure and discharge characteristics are adapted to the substance and its precursors, each pulse containing an extensive emission spectrum between 160 and 5000 nm. An electrical circuit with modulatable electrical properties (LC) makes it possible to modulate the discharge characteristics of the tube and the storage of the energy required for the discharge.

Gemäß einem ersten Gesichtspunkt der vorliegenden Erfindung wird eine Vorrichtung zum Übertragen trennender Kräfte auf ein Ziel bereitgestellt, welche Folgendes umfasst:
einen Induktor mit einer Induktivität innerhalb des Bereichs von ungefähr 10 bis 50 Mikrohenry;
einen Kondensator, welcher mit dem Induktor verbunden ist, wobei der Kondensator eine Kapazität von ungefähr 50 Mikrofarad aufweist;
eine Blitzlampe, welche mit dem Induktor verbunden ist und mit einem Laserstab fest verbunden ist, um dadurch den Laserstab anzutreiben und mindestens einen Ausgangsimpuls zu erzeugen, welcher einen Halbwertsbreitenwert in einem Bereich von ungefähr 0,025 bis ungefähr 250 Mikrosekunden aufweist; und
einen Fluidausgang, mit welchem der Impuls in Wechselwirkung steht, indem er Energie auf zerstäubte Fluidpartikel überträgt, wobei der Fluidausgang so orientiert ist, dass Fluidpartikel längs eines Pfades von der Vorrichtung weg gelenkt werden;
wobei die Vorrichtung konstruiert ist, um den mindestens einen Ausgangsimpuls in nächste Nähe zu dem Pfad zu lenken und wobei beim Gebrauch trennende Kräfte auf das Ziel übertragen werden.According to a first aspect of the present invention, there is provided a device for transmitting separating forces to a target, comprising:
an inductor having an inductance within the range of about 10 to 50 microhenries;
a capacitor connected to the inductor, the capacitor having a capacitance of about 50 microfarad;
a flash lamp connected to the inductor and fixedly connected to a laser rod to thereby drive the laser rod and generate at least one output pulse having a full width value in a range of about 0.025 to about 250 microseconds; and
a fluid outlet with which the pulse interacts by breaking down energy spun fluid particles, the fluid outlet being oriented to direct fluid particles along a path away from the device;
the apparatus being constructed to direct the at least one output pulse into close proximity to the path, and wherein in use, separating forces are transmitted to the target.

Gemäß einem zweiten Gesichtspunkt der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zum Übertragen trennender Kräfte auf ein Ziel bereitgestellt, welches Folgendes umfasst:
Bereitstellen einer elektromagnetischen Energiequelle, welche einen Induktor mit einer Induktivität innerhalb des Bereichs von ungefähr 10 bis 50 Mikrohenry, einen Kondensator, welcher mit dem Induktor verbunden ist und eine Kapazität von ungefähr 50 Mikrofarad hat und eine Blitzlampe umfasst, welche mit dem Induktor verbunden ist und mit einem Laserstab fest verbunden ist, um dadurch den Laserstab anzutreiben;
Bereitstellen eines Zuführungssystems
Aktivieren der elektromagnetischen Energiequelle, um dadurch mindestens einen Ausgangsimpuls elektromagnetischer Energie zu erzeugen, welcher eine Vorderflanke mit einer Steigung, welche größer oder gleich ungefähr 5 ist, wobei die Steigung in einer Auftragung des Impulses als y über x (y/x) definiert ist, wobei y eine Amplitude ist und x eine Zeit in Mikrosekunden ist, und einen Halbwertsbreitenwert in einem Bereich von ungefähr 0,025 bis ungefähr 250 Mikrosekunden umfasst; und
Ausrichten des mindestens einen Ausgangsimpulses elektromagnetischer Energie und der Fluidpartikel aus einem Fluidausgang, mit welchem der mindestens eine Aus gangsimpuls in Wechselwirkung steht, indem er Energie auf zerstäubte Fluidpartikel überträgt, wobei das Zuführungssystem verwendet wird, wobei die elektromagnetische Energie in einer allgemeinen Richtung zum Ziel hin gelenkt wird und trennende Kräfte auf das Ziel übertragen werden.According to a second aspect of the present invention, there is provided a method of transmitting separating forces to a target comprising:
Providing an electromagnetic energy source comprising an inductor having an inductance within the range of about 10 to 50 microhenries, a capacitor connected to the inductor having a capacitance of about 50 microfarads and a flashlamp connected to the inductor and is fixedly connected to a laser rod to thereby drive the laser rod;
Providing a delivery system
Activating the electromagnetic energy source to thereby generate at least one electromagnetic energy output pulse having a leading edge with a slope greater than or equal to about 5, wherein the slope in a plot of the pulse is defined as y over x (y / x), where y is an amplitude and x is a time in microseconds, and has a half-value width value in a range of about 0.025 to about 250 microseconds; and
Aligning the at least one output pulse of electromagnetic energy and the fluid particles from a fluid output with which the at least one output pulse interacts by transferring energy to atomized fluid particles using the delivery system, the electromagnetic energy in a general direction toward the target is directed and separating forces are transferred to the target.

KURZFASSUNG DER ERFINDUNGSHORT VERSION THE INVENTION

Die optischen Ausgangsenergieverteilungen der vorliegenden Erfindung umfassen relativ hohe Größenordnungen von Energie zu Beginn eines jeden Impulses. Als Ergebnis dieser relativ hohen Größenordnungen von Energie zu Beginn eines jeden Impulses umfasst die Vorderflanke jedes Impulses eine relativ starke Steigung. Diese Steigung ist vorzugsweise größer oder gleich 5. Zusätzlich sind die Werte der Halbwertsbreite (FWHM) der optische Ausgangsenergieverteilungen größer als 0,025 Mikrosekunden. Vorzugsweise liegen die Halbwertsbreitenwerte zwischen 0,025 und 250 Mikrosekunden und besonders bevorzugt zwischen ungefähr 10 und 150 Mikrosekunden. Der Halbwertsbreitenwert beträgt bei der dargestellten Ausführungsform ungefähr 70 Mikrosekunden. Es wird eine Blitzlampe verwendet, um das Lasersystem anzutreiben, und es wird ein Strom verwendet, um die Blitzlampe anzutreiben. Eine Blitzlampenstrom-Erzeugungsschaltung umfasst einen Vollkerninduktor mit einer Induktivität von ungefähr 50 Mikrohenry und einen Kondensator mit einer Kapazität von ungefähr 50 Mikrofarad.The output optical energy distributions of the present invention comprise relatively high orders of magnitude of energy at the beginning of each pulse. As a result of this relatively high orders of magnitude of energy at the beginning of each pulse includes the leading edge each pulse a relatively strong slope. This slope is preferably larger or equal 5. In addition are the values of the full width at half maximum (FWHM) of the output optical energy distributions greater than 0.025 microseconds. Preferably, the half-value width values are between 0.025 and 250 microseconds, and more preferably between approximately 10 and 150 microseconds. The half-width value is at the illustrated embodiment approximately 70 microseconds. It uses a flashlamp to the laser system and a power is used to power the flashlamp drive. A flashlamp current generating circuit includes a Solid core inductor with an inductance of about 50 microhenry and a Capacitor with a capacity of about 50 microfarads.

Die vorliegende Erfindung kann zusammen mit ihren zusätzlichen Merkmalen und Vorteilen am besten unter Bezug auf die folgende Beschreibung in Verbindung mit den begleitenden, beispielhaften Zeichnungen verstanden werden.The The present invention, together with its additional Features and advantages best with reference to the following description understood in conjunction with the accompanying exemplary drawings become.

KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGENBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

1 ist eine grafische Darstellung des Blitzlampentreiberstroms versus Zeit gemäß einem Beispiel des Stands der Technik; 1 FIG. 12 is a graph of flashlamp drive current versus time according to an example of the prior art; FIG.

2 ist eine grafische Darstellung der optischen Ausgangsenergie versus Zeit für ein Lasersystem gemäß einem Beispiel des Stands der Technik; 2 Fig. 12 is a graph of output optical energy versus time for a laser system according to an example of the prior art;

3 ist ein schematischer Schaltplan, welcher eine Schaltung zum Erzeugen eines Blitzlampentreiberstroms gemäß einem Beispiel der vorliegenden Erfindung darstellt; 3 Fig. 10 is a schematic circuit diagram illustrating a circuit for generating a flashlamp driving current according to an example of the present invention;

4 ist eine grafische Darstellung des Blitzlampentreiberstroms versus Zeit gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 4 FIG. 10 is a graphical representation of the flash lamp drive current versus time according to an embodiment of the present invention; FIG.

5 ist eine grafische Darstellung der optischen Ausgangsenergie versus Zeit für ein Lasersystem gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. 5 FIG. 12 is a graphical representation of the output optical energy versus time for a laser system according to an embodiment of the present invention. FIG.

AUSFÜHRLICHE BESCHREIBUNG DER VORLIEGENDEN ERFINDUNGDETAILED DESCRIPTION OF THE PRESENT INVENTION

Unter Bezugnahme insbesondere auf die Zeichnungen zeigt 1 eine grafische Darstellung des Blitzlampentreiberstroms versus Zeit gemäß einem Beispiel des Stands der Technik. Der Blitzlampentreiberstrom 10 läuft anfänglich auf einen Maximalwert 12 hoch. Die anfängliche Flanke 14 umfasst typischerweise eine Steigung (Strom geteilt durch Zeit) zwischen 1 und 4. Nach Erreichen des Maximalwerts 12 fällt der Blitzlampentreiberstrom 10 mit der Zeit ab, wie durch den abfallenden Stromabschnitt 16 gezeigt wird. Der Blitzlampentreiberstrom 10 nach dem Stand der Technik kann typischerweise eine Frequenz oder Wiederholungsrate von 1 bis 15 Hertz (Hz) umfassen. Zusätzlich kann der Blitzlampentreiberstrom 10 nach dem Stand der Technik typischerweise eine Impulsbreite größer als 300 Mikrosekunden umfassen. Der Halbwertsbreitenwert des Blitzlampentreiberstroms 10 beträgt typischerweise zwischen 250 und 300 Mikrosekunden. Der Halbwertsbreitenwert (fullwidth half-max value) wird als ein Zeitwert definiert, welcher einer Länge des Halbwertsbreitenbereichs (fullwidth half-max range) entspricht, welcher auf der Zeit-Achse aufgetragen wird. Der Halbwertsbreitenbereich wird auf der Zeit-Achse von einer Anfangszeit, bei welcher die Amplitude zuerst eine Hälfte der Peak-Amplitude des gesamten Impulses erreicht, bis zu einer Endzeit definiert, bei welcher die Amplitude ein letztes Mal innerhalb des Impulses eine Hälfte der Peak-Amplitude erreicht. Der Halbwertsbreitenwert ist die Differenz zwischen der Anfangszeit und der Endzeit.With particular reference to the drawings 1 a graphical representation of the flash lamp drive current versus time according to an example of the prior art. The flash lamp drive current 10 initially runs to a maximum value 12 high. The initial flank 14 typically includes a slope (current divided by time) between 1 and 4. After reaching the maximum value 12 falls the flash lamp drive current 10 over time, as through the sloping stream section 16 will be shown. The flash lamp drive current 10 The prior art may typically include a frequency or repetition rate of 1 to 15 hertz (Hz). In addition, the flash lamp drive current 10 typically comprise a pulse width greater than 300 microseconds in the prior art. The half-value width value of the flash lamp drive current 10 is typically between 250 and 300 microseconds. The half-value fullwidth half-max value is defined as a time value corresponding to a fullwidth half-max range, which is plotted on the time axis. The half-width range is defined on the time axis from an initial time at which the amplitude first reaches one half of the peak amplitude of the entire pulse to an end time at which the amplitude one final time within the pulse is one half of the peak amplitude reached. The half-width value is the difference between the start time and the end time.

2 zeigt eine grafische Darstellung der Energie versus Zeit für die optische Ausgangsenergie eines typischen Lasers nach dem Stand der Technik. Die optische Ausgangsenergieverteilung umfasst im Allgemeinen einen Maximalwert 22, eine anfängliche Flanke 24 und einen abfallenden Ausgangsenergieabschnitt 26. Die Mikroimpulse 28 entsprechen der Populationsumkehr innerhalb des Laserstabs beim Erzeugen von kohärentem Licht durch stimulierte Emission. Die durchschnittliche Leistung des Lasers kann als die Leistung definiert werden, welche über eine vorbestimmte Zeitdauer geliefert wird, welche typischerweise eine Anzahl von Impulsen umfasst. Die Effizienz des Lasersystems kann als ein Verhältnis der optischen Ausgangsleistung des Lasers zu der Eingangsleistung in das System definiert werden, welche zum Antreiben der Blitzlampe erfordert wird. Typische Lasersysteme nach dem Stand der Technik sind mit Blitzlampentreiberströmen 10 und optischen Ausgangsenergieverteilungen entworfen, welche die Effizienz des Systems optimieren. 2 Figure 4 shows a plot of energy versus time for the output optical energy of a typical prior art laser. The output optical power distribution generally includes a maximum value 22 , an initial flank 24 and a falling output power section 26 , The micro-pulses 28 correspond to the population reversal within the laser rod in generating coherent light by stimulated emission. The average power of the laser may be defined as the power delivered over a predetermined period of time, which typically includes a number of pulses. The efficiency of the laser system can be defined as a ratio of the optical output power of the laser to the input power into the system required to drive the flash lamp. Typical prior art laser systems are with flash lamp driver currents 10 and optical output power distributions designed to optimize the efficiency of the system.

3 zeigt eine Blitzlampentreiberschaltung 30 gemäß einem Beispiel der vorliegenden bevorzugten Ausführungsform. Die dargestellte Blitzlampentreiberschaltung 30 umfasst eine Hochspannungsstromversorgung 33, einen Kondensator 35, einen Gleichrichter 37, eine Spule 39 und eine Blitzlampe 41. Der Kondensator 35 ist zwischen der Hochspannungsstromversorgung 33 und Masse angeschlossen, und die Blitzlampe 41 ist zwischen der Spule 39 und Masse angeschlossen. Die Hochspannungsstromversorgung 33 umfasst vorzugsweise eine Quelle von 1500 Volt mit einer Aufladungsrate von 1500 Joule pro Sekunde. Die Blitzlampe 41 kann eine Quelle von 450 bis 700 Torr umfassen und umfasst bei einem Beispiel vorzugsweise eine Quelle von 450 Torr. Bei einem Beispiel umfasst der Kondensator 35 vorzugsweise einen Kondensator von 50 Mikrofarad, und der Gleichrichter 37 umfasst bei einem Beispiel vorzugsweise einen Siliziumgleichrichter. Bei einem Beispiel umfasst die Spule 39 vorzugsweise eine Vollkernspule von 50 Mikrohenry. Bei alternativen Ausführungsformen kann die Spule 39 eine Induktivität von 13 Mikrohenry umfassen. Bei noch anderen alternativen Ausführungsformen kann die Spule 39 Induktivitätswerte zwischen 10 und 15 Mikrohenry aufweisen. Es können andere Werte für die Spule 39 und für die Kapazität 35 implementiert werden, um beispielsweise Blitzlampentreiberströme mit relativ hohen führenden Amplituden zu erhalten, wie nachfolgend diskutiert wird. 3 shows a flash lamp driver circuit 30 according to an example of the present preferred embodiment. The illustrated flash lamp driver circuit 30 includes a high voltage power supply 33 , a capacitor 35 , a rectifier 37 , a coil 39 and a flashlamp 41 , The capacitor 35 is between the high voltage power supply 33 and ground connected, and the flashlamp 41 is between the coil 39 and ground connected. The high voltage power supply 33 preferably includes a source of 1500 volts at a rate of 1500 joules per second. The flashlamp 41 may comprise a source of 450 to 700 Torr, and in one example preferably comprises a source of 450 Torr. In an example, the capacitor comprises 35 preferably a 50 microfarad capacitor, and the rectifier 37 in one example, preferably comprises a silicon rectifier. In one example, the coil includes 39 preferably a 50 microhenry full core coil. In alternative embodiments, the coil 39 include an inductance of 13 microhenries. In still other alternative embodiments, the coil may 39 Inductance values between 10 and 15 have microhenry. There may be other values for the coil 39 and for the capacity 35 can be implemented to obtain, for example, flashlamp drive currents having relatively high leading amplitudes, as discussed below.

4 zeigt den Blitzlampentreiberstrom 50 einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung, welcher aus der Spule 39 zu der Blitzlampe 41 übergeht. Der Blitzlampentreiberstrom 50 bei dem Beispiel der vorliegenden Erfindung weist vorzugsweise eine Impulsbreite auf, welche größer als ungefähr 0,25 Mikrosekunden ist und welche besonders bevorzugt in einem Bereich von ungefähr 100 bis 300 Mikrosekunden liegt. Bei der gezeigten Ausführungsform beträgt die Impulsbreite 200 Mikrosekunden. Eine führende Flanke des Blitzlampentreiberstroms 50 weist bei dem vorliegenden Beispiel eine Steigung von mindestens 5 und vorzugsweise von 10 oder mehr auf. Bei dem Beispiel einer gegenwärtig bevorzugten Ausführungsform beträgt eine Steigung der führenden Flanke des Blitzlampentreiberstroms 50 40 oder mehr, wie in 4 gezeigt. Der Blitzlampentreiberstrom 50 umfasst bei dem vorliegenden Beispiel einen Maximalwert 52, einen anfänglichen Flankenabschnitt 54 und einen abfallenden Stromabschnitt 56. Bei dem vorliegenden Beispiel umfasst die Blitzlampe 41 vorzugsweise ein zylindrisches Glasrohr mit einer Anode, einer Kathode und einem Gas dazwischen, wie beispielsweise Xenon oder Krypton. Eine Ionisiererschaltung (nicht gezeigt) ionisiert das Gas innerhalb der Blitzlampe 41. Bei einem Anlegen des Blitzlampentreiberstroms 50, zum Beispiel an die Anode der Blitzlampe 41, steigt das Potential zwischen der Anode und der Kathode an. Dieses Potential steigt mit dem Ansteigen des Blitzlampentreiberstroms an, wie durch den anfänglichen Flankenabschnitt 54 angezeigt. Es fließt ein Strom durch das Gas der Blitzlampe 41, was dazu führt, dass die Blitzlampe 41 helles, inkohärentes Licht emittiert. 4 shows the flash lamp drive current 50 an embodiment of the present invention, which consists of the coil 39 to the flash lamp 41 passes. The flash lamp drive current 50 in the example of the present invention preferably has a pulse width which is greater than about 0.25 microseconds and which is more preferably in a range of about 100 to 300 microseconds. In the embodiment shown, the pulse width is 200 microseconds. A leading edge of the flashlamp driver current 50 In the present example, it has a slope of at least 5 and preferably 10 or more. In the example of a presently preferred embodiment, a slope is the leading edge of the flash lamp drive current 50 40 or more, as in 4 shown. The flash lamp drive current 50 includes a maximum value in the present example 52 , an initial flank section 54 and a sloping stream section 56 , In the present example, the flash lamp includes 41 preferably a cylindrical glass tube having an anode, a cathode and a gas therebetween, such as xenon or krypton. An ionizer circuit (not shown) ionizes the gas within the flashlamp 41 , When applying the flash lamp drive current 50 , for example to the anode of the flashlamp 41 , the potential between the anode and the cathode increases. This potential increases as the flash lamp drive current increases, as through the initial edge portion 54 displayed. A current flows through the gas of the flash lamp 41 , which causes the flashlamp 41 emitted bright, incoherent light.

Die Blitzlampe 41 ist fest mit dem Laserstab (nicht gezeigt) verbunden, welcher bei einem Beispiel vorzugsweise einen zylindrischen Kristall umfasst. Die Blitzlampe 41 und der Laserstab sind parallel zueinander, bei dem vorliegenden Beispiel mit vorzugsweise weniger als 1 Zentimeter Abstand dazwischen, angeordnet. Bei dem vorliegenden Beispiel ist der Laserstab auf zwei Platten aufgehängt und elektrisch nicht mit der Blitzlampentreiberschaltung 30 verbunden. Obwohl die Blitzlampe 41 ein bevorzugtes Mittel zum Stimulieren des Laserstabs umfasst, werden auch andere Mittel von der vorliegenden Erfindung in Betracht gezogen. Dioden können beispielsweise an Stelle von Blitzlampen als die Erregerquelle verwendet werden. Die Verwendung von Dioden zum Erzeugen einer Lichtverstärkung durch stimulierte Emission wird in dem Buch Solid-State Laser Engineering, vierte stark überarbeitete und aktualisierte Auflage von Walter Koechner, herausgegeben 1996, diskutiert, dessen Inhalte hiermit ausdrücklich durch Verweis aufgenommen sind.The flashlamp 41 is fixedly connected to the laser rod (not shown), which in one example preferably comprises a cylindrical crystal. The flashlamp 41 and the laser rod are parallel to each other, in the present example preferably spaced less than 1 centimeter therebetween. In the present example, the laser rod is suspended on two plates and not electrically connected to the flash lamp driver circuit 30 connected. Although the flash lamp 41 a preferred means for stimulating the laser rod, other means of the present invention are also contemplated. For example, diodes can be used as the excitation source instead of flash lamps. The use of diodes to produce stimulated emission light amplification is discussed in the book Solid State Laser Engineering, fourth heavily revised and recent alised edition by Walter Koechner, published in 1996, the contents of which are hereby expressly incorporated by reference.

Das inkohärente Licht aus der gegenwärtig bevorzugten Blitzlampe 41 fällt bei dem vorliegenden Beispiel auf die äußere Oberfläche des Laserstabs. Bei dem Eindringen des inkohärenten Lichts in den Laserstab absorbieren Fremdstoffe innerhalb des Laserstabs das eindringende Licht und emittieren nachfolgend kohärentes Licht. Beispiele derartiger Fremdstoffe können Erbium und Chrom umfassen, und der Laserstab selbst kann einen Kristall umfassen, wie beispielsweise YSGG. Das gegenwärtig bevorzugte Lasersystem umfasst bei zwei Beispielen entweder einen Er, Cr:YSGG-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge in einem Bereich von 2,70 bis 2,80 Mikron erzeugt, oder einen Erbium, Yttrium, Aluminiumgranat(Er:YAG)-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge von 2,94 Mikron erzeugt. Wie gegenwärtig bevorzugt, weist der Er, Cr:YSGG-Festkörperlaser bei einem Beispiel eine Wellenlänge von ungefähr 2,78 Mikron auf. Gemäß einer alternativen Ausführungsform kann der Laserstab einen YAG-Kristall umfassen, und die Fremdstoffe können Erbium-Fremdstoffe umfassen. Es existieren verschiedene andere Möglichkeiten, von welchen einige in dem oben stehenden Buch Solid-State Laser Engineering, vierte stark überarbeitete und aktualisierte Auflage von Walter Koechner, herausgegeben 1996, dargelegt werden, dessen Inhalte hiermit ausdrücklich durch Verweis aufgenommen sind. Andere mögliche Lasersysteme umfassen einen Erbium, Yttrium, Scandium, Galliumgranat-(Er:YSGG)-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge in einem Bereich von 2,70 bis 2,80 Mikron erzeugt; einen Chrom, Thulium, Erbium, Yttrium, Aluminiumgranat-(CTE:YAG)-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge von 2,69 Mikron erzeugt; einen Erbium, Yttriumorthoaluminat-(Er:YALO3)-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge in einem Bereich von 2,71 bis 2,86 Mikron erzeugt; einen Holmium, Yttrium, Aluminiumgranat-(Ho:YAG)-Festkörperlaser, welcher elektro-agetische Energie mit einer Wellenlänge von 2,10 Mikron erzeugt; einen vervierfachten Neodym, Yttrium, Aluminiumgranat(vervierfachter Nd:YAG)-Festkörperlaser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge von 266 Nanometer erzeugt; einen Argonfluorid-(ArF)-Excimer-Laser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge von 193 Nanometer erzeugt; einen Xenonchlorid(XeCl)-Excimer-Laser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge von 308 Nanometer erzeugt; einen Kryptonfluorid-(KrF)-Excimer-Laser, welcher elektromagneische Energie mit einer Wellenlänge von 48 Nanometer erzeugt; und einen Kohlendioxid-(CO2)-Laser, welcher elektromagnetische Energie mit einer Wellenlänge in einem Bereich von 9 bis 11 Mikron erzeugt.The incoherent light from the currently preferred flashlamp 41 falls in the present example on the outer surface of the laser rod. As the incoherent light enters the laser rod, foreign matter within the laser rod absorbs the penetrating light and subsequently emits coherent light. Examples of such impurities may include erbium and chromium, and the laser rod itself may comprise a crystal, such as YSGG. The presently preferred laser system in two examples comprises either an Er, Cr: YSGG solid-state laser that generates electromagnetic energy with a wavelength in the range of 2.70 to 2.80 microns, or an erbium, yttrium, aluminum garnet (Er: YAG) Solid state laser which generates 2.94 micron wavelength electromagnetic energy. As currently preferred, the Er, Cr: YSGG solid state laser has a wavelength of about 2.78 microns in one example. According to an alternative embodiment, the laser rod may comprise a YAG crystal, and the foreign substances may include erbium foreign substances. There are several other possibilities, some of which are set forth in the above-referenced Solid-State Laser Engineering, fourth heavily revised and updated edition by Walter Koechner, edited in 1996, the contents of which are hereby expressly incorporated by reference. Other possible laser systems include erbium, yttrium, scandium, gallium garnet (Er: YSGG) solid-state lasers which generate electromagnetic energy having a wavelength in the range of 2.70 to 2.80 microns; a chromium, thulium, erbium, yttrium, aluminum garnet (CTE: YAG) solid-state laser that generates electromagnetic energy at a wavelength of 2.69 microns; an erbium, yttrium orthoaluminate (Er: YALO 3 ) solid-state laser which generates electromagnetic energy having a wavelength in a range of 2.71 to 2.86 microns; a holmium, yttrium, aluminum garnet (Ho: YAG) solid-state laser that generates 2.10 micron wavelength electro-agetic energy; a quadrupled neodymium, yttrium, aluminum garnet (quadrupled Nd: YAG) solid-state laser that generates electromagnetic energy at a wavelength of 266 nanometers; an argon fluoride (ArF) excimer laser that generates electromagnetic energy at a wavelength of 193 nanometers; a xenon chloride (XeCl) excimer laser that generates electromagnetic energy at a wavelength of 308 nanometers; a krypton fluoride (KrF) excimer laser which generates 48 nanometer wavelength electromagnetic energy; and a carbon dioxide (CO 2 ) laser which generates electromagnetic energy having a wavelength in a range of 9 to 11 microns.

Teilchen, wie beispielsweise Elektronen, welche den Fremdstoffen zugeordnet sind, absorbieren Energie aus der einfallenden inkohärenten Strahlung und steigen in höhere Valenzzustände auf. Die Teilchen, welche auf metastabile Ebenen aufsteigen, verbleiben auf diesen Ebenen für Zeitspannen, bis beispielsweise Energieteilchen der Strahlung stimulierte Übergänge erregen. Die Stimulation eines Teilchens in der metastabilen Ebene durch ein Energieteilchen führt sowohl zu einem Abfall der Teilchen auf einen Grundzustand als auch zu einer Emission von doppelten kohärenten Photonen (Energieteilchen). Die doppelten kohärenten Photonen können durch den Laserstab zwischen Spiegeln an gegenüberliegenden Enden des Laserstabs schwingen, und sie können andere Teilchen auf der metastabilen Ebene stimulieren, um dadurch nachfolgende doppelte kohärente Photonenemissionen zu erzeugen. Dieser Prozess wird als Lichtverstärkung durch stimulierte Emission bezeichnet. Mit diesem Prozess tritt ein Paar doppelter kohärenter Photonen mit zwei Teilchen auf der metastabilen Ebene in Wechsel wirkung, um dadurch vier kohärente Photonen zu ergeben. Nachfolgend kollidieren die vier kohärenten Photonen mit anderen Teilchen auf der metastabilen Ebene, um dadurch acht kohärente Photonen zu ergeben.particles such as electrons associated with the foreign substances are, absorb energy from the incident incoherent radiation and go up in higher valence on. The particles which rise to metastable levels remain on these levels for Time periods until, for example, energy particles of the radiation excite stimulated transitions. The stimulation of a particle in the metastable plane through an energy particle leads both to a drop of the particles to a ground state as well to an emission of double coherent photons (energy particles). The double coherent Photons can through the laser rod between mirrors at opposite ends of the laser rod swing, and they can stimulate other particles at the metastable level to thereby subsequent double coherent Generate photon emissions. This process is called light amplification termed stimulated emission. With this process, a couple enters double coherent Photons interact with two particles at the metastable level thereby four coherent To give photons. Subsequently, the four coherent photons collide with other particles at the metastable level, thereby making eight coherent To give photons.

Die Verstärkungswirkung setzt sich fort, bis eine Mehrheit der Teilchen, welche durch das stimulierende inkohärente Licht aus der Blitzlampe 41 auf die metastabile Ebene gehoben wurden, zurück auf den Grundzustand gefallen ist. Der Abfall einer Mehrheit der Teilchen aus dem metastabilen Zustand auf den Grundzustand führt zu der Erzeugung einer großen Anzahl von Photonen, was einem aufwärts ansteigenden Mikroimpuls (64, beispielsweise 5) entspricht. Da die Teilchen auf der Grundebene wieder zurück hinauf in den metastabilen Zustand stimuliert werden, nimmt die Anzahl an Photonen, welche emittiert werden, entsprechend beispielsweise einer abwärts gerichteten Steigung beim Mikroimpuls 64 ab. Der Mikroimpuls nimmt entsprechend einer Verminderung bei der Emission kohärenter Photonen durch das Lasersystem fortgesetzt ab. Die Anzahl an Teilchen, welche auf die metastabile Ebene stimuliert werden, erhöht sich auf eine Menge, bei welcher die stimulierten Emissionen auf einem Pegel auftreten, welcher ausreicht, um die Anzahl an erzeugten kohärenten Photonen zu erhöhen. Da sich die Erzeugung kohärenter Photonen erhöht und Teilchen auf der metastabilen Ebene abfallen, erhöht sich die Anzahl an kohärenten Photonen entsprechend eines aufwärts ansteigenden Mikroimpulses.The amplification effect continues until a majority of the particles, generated by the stimulating incoherent light from the flashlamp 41 were raised to the metastable level, fell back to the ground state. The drop of a majority of the particles from the metastable state to the ground state results in the generation of a large number of photons, indicating an upwardly rising micro-pulse ( 64 , for example 5 ) corresponds. Since the particles on the ground plane are stimulated back up into the metastable state, the number of photons that are emitted decreases corresponding to, for example, a downward slope in the micro-pulse 64 from. The micro-pulse continues to decrease corresponding to a reduction in the emission of coherent photons by the laser system. The number of particles that are stimulated to the metastable level increases to an amount at which the stimulated emissions occur at a level sufficient to increase the number of coherent photons generated. As the generation of coherent photons increases and particles fall off at the metastable level, the number of coherent photons increases corresponding to an upwardly increasing micro-pulse.

Die optische Ausgangsenergieverteilung des Lasersystems über die Zeit wird unter 60 in 5 illustriert. Die optische Ausgangsenergieverteilung des gezeigten Beispiels der vorliegenden Erfindung weist vorzugsweise eine Impulsbreite auf, welche größer als ungefähr 0,25 Mikrosekunden ist und besonders bevorzugt in einem Bereich von 125 bis 300 Mikrosekunden liegt. Bei der gezeigten Ausführungsform kann die Impulsbreite ungefähr 200 Mikrosekunden betragen. Die optische Ausgangsenergieverteilung 60 umfasst einen Maximalwert 62, eine Anzahl führender Mikroimpulse 64, 66, 68 und einen Abschnitt im Allgemeinen abfallender optischer Energie 70.The output optical energy distribution of the laser system over time is under 60 in 5 il lustriert. The output optical energy distribution of the illustrated example of the present invention preferably has a pulse width that is greater than about 0.25 microseconds, and more preferably within a range of 125 to 300 microseconds. In the illustrated embodiment, the pulse width may be about 200 microseconds. The output optical energy distribution 60 includes a maximum value 62 , a number of leading micro-pulses 64 . 66 . 68 and a portion of generally declining optical energy 70 ,

Gemäß einem Gesichtspunkt der vorliegenden Erfindung umfasst die optische Ausgangsenergieverteilung 60 eine hohe Größenordnung. Diese hohe Größenordnung entspricht einem oder mehreren scharf ansteigenden Mikroimpulsen an der führenden Flanke des Impulses. Wie in 5 dargestellt, umfasst der Mikroimpuls 68 einen Maximalwert 62, welcher sich an oder nahe an dem genauen Beginn des Impulses befindet. Zusätzlich beträgt der Halbwertsbreitenwert der optischen Ausgangsenergieverteilung 60 in 5 ungefähr 70 Mikrosekunden im Vergleich zu Halbwertsbreitenwerten nach dem Stand der Technik, welche typischerweise im Bereich von beispielsweise 250 bis 300 Mikrosekunden liegen. Die Erfindung des Anmelders zieht Impulse in Betracht, welche Halbwertsbreitenwerte größer als 0,025 Mikrosekunden aufweisen. Bei manchen Ausführungsformen liegen die Halbwertsbreitenwerte in einem Bereich von ungefähr 0,25 Mikrosekunden bis ungefähr 250 Mikrosekunden und vorzugsweise in einem Bereich von 10 bis 150 Mikrosekunden, es können jedoch auch andere Bereiche möglich sein. Zusätzlich zieht die Erfindung des Anmelders eine Impulsbreite zwischen 0,25 und 300 Mikrosekunden in Betracht, im Vergleich beispielsweise zu typischen Impulsbreiten nach dem Stand der Technik, welche größer als 300 Mikrosekunden sind. Weiterhin wird bei einem Beispiel gegenwärtig eine Frequenz von 20 Hz bevorzugt. Ersatzweise kann eine Frequenz von 30 Hz verwendet werden. Die Erfindung des Anmelders zieht im Allgemeinen Frequenzen zwischen 1 und 100 Hz in Betracht, im Vergleich zu Frequenzen nach dem Stand der Technik, welche typischerweise im Bereich von 1 bis 15 Hz liegen.According to one aspect of the present invention, the output optical energy distribution comprises 60 a high magnitude. This high magnitude corresponds to one or more sharp rising micro-pulses at the leading edge of the pulse. As in 5 shown, includes the micro-pulse 68 a maximum value 62 which is at or near the exact beginning of the pulse. In addition, the half-width value of the output optical energy distribution is 60 in 5 approximately 70 microseconds compared to prior art half-value widths, which are typically in the range of, for example, 250 to 300 microseconds. Applicant's invention contemplates pulses having half-width values greater than 0.025 microseconds. In some embodiments, the half-value width values are in a range of about 0.25 microseconds to about 250 microseconds, and preferably in a range of 10 to 150 microseconds, but other ranges may be possible. In addition, Applicants' invention contemplates a pulse width of between 0.25 and 300 microseconds compared to, for example, typical prior art pulse widths greater than 300 microseconds. Furthermore, in one example, a frequency of 20 Hz is currently preferred. Alternatively, a frequency of 30 Hz can be used. Applicant's invention generally contemplates frequencies between 1 and 100 Hz, as compared to prior art frequencies, which are typically in the range of 1 to 15 Hz.

Wie oben stehend beschrieben, wird der Halbwertsbreitenbereich von einer Anfangszeit, bei welcher die Amplitude zunächst oberhalb der Hälfte der Peak-Amplitude ansteigt, bis zu einer Endzeit definiert, bei welcher die Amplitude ein letztes Mal während der Impulsbreite unter die Hälfte der Peak-Amplitude fällt. Der Halbwertsbreitenwert ist als die Differenz zwischen der Anfangszeit und der Endzeit definiert.As is described above, the half-width range of one Start time, where the amplitude is above half of the first Peak amplitude increases, to an end time defined at which the amplitude one last time during the pulse width is less than half the peak amplitude drops. The half-width value is the difference between the start time and the end time defined.

Der Ort des Halbwertsbreitenbereichs entlang der Zeit-Achse befindet sich hinsichtlich der Impulsbreite näher am Beginn des Impulses als am Ende des Impulses. Der Ort dieses Halbwertsbreitenbereichs liegt vorzugsweise innerhalb ungefähr der ersten Impulshälfte, und bei einem Beispiel liegt er besonders bevorzugt innerhalb ungefähr des ersten Drittels des Impulses entlang der Zeit-Achse. Es sind gemäß der vorliegenden Erfindung auch andere Orte des Halbwertsbreitenbereichs möglich. Die Anfangszeit des Halbwertsbreitenbereichs tritt vorzugsweise innerhalb der ersten 10 bis 15 Mikrosekunden auf, und besonders bevorzugt innerhalb der ersten 12,5 Mikrosekunden ab der führenden Flanke des Impulses. Die Anfangszeit kann jedoch entweder früher oder später innerhalb des Impulses auftreten. Die Anfangszeit wird vorzugsweise innerhalb ungefähr des ersten Zehntels der Impulsbreite erreicht.Of the Location of the half-width range is located along the time axis in terms of pulse width closer to the beginning of the pulse as at the end of the impulse. The location of this half-width range is preferably within about the first half of the pulse, and in one example, it is most preferably within about the first third of the momentum along the time axis. It is in accordance with the present invention Other locations of the half-width range possible. The beginning time of the Half width range preferably occurs within the first 10 to 15 microseconds, and more preferably within the first 12.5 microseconds from the leading edge of the pulse. However, the start time may be either earlier or later within the pulse occur. The start time preferably becomes within about the first Tenth of the pulse width reached.

Ein anderes Unterscheidungsmerkmal der optischen Ausgangsenergieverteilung 60 ist, dass die Mikroimpulse 64, 66, 68 beispielsweise ungefähr ein Drittel der Maximalamplitude 62 umfassen. Vorzugsweise umfassen die führenden Mikroimpulse 64, 66, 68 Amplituden von ungefähr einer Hälfte der Maximalamplitude 62. Im Gegensatz dazu sind die führenden Mikroimpulse nach dem Stand der Technik, wie in 2 gezeigt, von relativ kleiner Amplitude.Another distinguishing feature of the output optical power distribution 60 is that the micro-pulses 64 . 66 . 68 for example, about one third of the maximum amplitude 62 include. Preferably, the leading micro-pulses comprise 64 . 66 . 68 Amplitudes of about one half of the maximum amplitude 62 , In contrast, the leading prior art micro-impulses are as in 2 shown, of relatively small amplitude.

Die Steigung der optischen Ausgangsenergieverteilung 60, gemessen von den Spitzen der führenden Mikroimpulse 64, 66 bis zur Maximalamplitude 62, ist größer oder gleich ungefähr 5, und besonders bevorzugt größer als ungefähr 10. Bei der gezeigten Ausführungsform beträgt die Steigung ungefähr 50. Im Gegensatz dazu beträgt die Steigung der optischen Ausgangsenergieverteilung nach dem Stand der Technik ungefähr 4. Bei modifizierten Ausführungsformen beträgt die Steigung größer oder gleich ungefähr 100 und bei einem Beispiel besonders bevorzugt ungefähr 240.The slope of the output optical energy distribution 60 , measured from the peaks of the leading micro-pulses 64 . 66 up to the maximum amplitude 62 is greater than or equal to about 5, and more preferably greater than about 10. In the embodiment shown, the slope is about 50. In contrast, the slope of the prior art optical output energy distribution is about 4. In modified embodiments, the slope is larger or equal to about 100 and in one example more preferably about 240.

Die optische Ausgangsenergieverteilung 60 der vorliegenden Erfindung kann zum Maximieren einer Schneidwirkung einer elektromagnetischen Energiequelle 32 verwendbar sein, wie beispielsweise einem Laser, welcher in eine zerstäubte Verteilung von Fluidpartikeln oberhalb einer Zieloberfläche gerichtet wird. Eine Vorrichtung zum Lenken elektromagnetischer Energie in eine zerstäubte Verteilung von Fluidpartikeln oberhalb einer Zieloberfläche wird in US-A-5 741 247 mit dem Titel ATOMIZED FLUID PARTICLES FOR ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING offenbart. Die führenden Mikroimpulse 64, 66 und 68 hoher Intensität übertragen große Energiemengen in die zerstäubten Fluidpartikel, welche bei einem Beispiel vorzugsweise Wasser umfassen, um dadurch die Fluidpartikel auszudehnen, wobei mechanische Schneidkräfte auf der Zieloberfläche aufgebracht werden. Es hat sich gezeigt, dass die nach dem Maximalmikroimpuls 68 abfallenden Mikroimpulse die Schneideffizienz weiterhin verbessern. Gemäß Implementierungen der vorliegenden Erfindung kann ein einzelner großer führender Mikroimpuls 68 erzeugt werden, oder es können ersatzweise zwei oder mehrere große führende Mikroimpulse 68 (oder beispielsweise 64, 66) erzeugt werden.The output optical energy distribution 60 The present invention can be used to maximize a cutting action of an electromagnetic energy source 32 be usable, such as a laser, which is directed into an atomized distribution of fluid particles above a target surface. An apparatus for directing electromagnetic energy into an atomized distribution of fluid particles above a target surface is disclosed in US-A-5 741 247 entitled ATOMIZED FLUID PARTICLES FOR ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING. The leading micro-pulses 64 . 66 and 68 high intensity transfer large amounts of energy into the atomized fluid particles, which preferably comprise water in one example, to thereby expand the fluid particles, applying mechanical cutting forces to the target surface. It has been shown that after the maximum micro pulse 68 sloping micro-pulses continue to improve cutting efficiency fibers. According to implementations of the present invention, a single large leading micro-pulse 68 or alternatively two or more large leading micro-pulses may be generated 68 (or for example 64 . 66 ) be generated.

Die Blitzlampenstrom-Erzeugungsschaltung 30 eines dargestellten Beispiels der vorliegenden Erfindung erzeugt einen relativ schmalen Impuls, welcher beispielsweise in der Größenordnung von 0,25 bis 300 Mikrosekunden liegt. Zusätzlich beginnt der Halbwertsbreitenbereich der optischen Ausgangsenergieverteilung 60 der vorliegenden Erfindung vorzugsweise beispielsweise innerhalb der ersten 70 Mikrosekunden, im Vergleich zu Halbwertsbreitenbereichen nach dem Stand der Technik, welche innerhalb der ersten 250 bis 300 Mikrosekunden beginnen. Die relativ schnelle Frequenz und die relativ große anfängliche Verteilung optischer Energie in dem führenden Abschnitt jedes Impulses von Implementierungen der vorliegenden Erfindung führt zu einem effizienten mechanischen Schneiden. Wenn eine Anzahl von Impulsen der optischen Ausgangsenergieverteilung 60 aufgetragen und die durchschnittliche Leistung bestimmt wird, würde diese durchschnittliche Leistung im Vergleich zu der Energiemenge relativ niedrig sein, welche dem Lasersystem über die Hochspannungsstromversorgung 33 geliefert wird. Mit anderen Worten, die Effizienz des Lasersystems bestimmter Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung kann geringer sein als bei typischen Systemen nach dem Stand der Technik. Da die optischen Ausgangsenergieverteilungen bestimmter Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung eigens zum Übertragen elektromagnetischer Energie in zerstäubte Fluidpartikel über einer Zieloberfläche angepasst werden, wird jedoch das eigentliche Schneiden der vorliegenden Erfindung optimiert. Die Schneidwirkung, welche durch bestimmte Implementierungen der optischen Ausgangsenergieverteilungen der vorliegenden Erfindung erhalten wird, ist sowohl sauber als auch leistungsfähig und stellt zusätzlich einen konsistenten Schnitt bereit. Die Begriffe „Schnitt" und „Schneiden" sind hier allgemein als ein Übertragen trennender mechanischer Kräfte auf die Zieloberfläche definiert.The flashlamp current generation circuit 30 An illustrated example of the present invention produces a relatively narrow pulse, for example of the order of 0.25 to 300 microseconds. In addition, the half-width range of the output optical energy distribution starts 60 of the present invention, for example, preferably within the first 70 microseconds, as compared to prior art half-width ranges starting within the first 250 to 300 microseconds. The relatively fast frequency and relatively large initial distribution of optical energy in the leading portion of each pulse of implementations of the present invention results in efficient mechanical cutting. When a number of pulses of the output optical power distribution 60 and average power is determined, this average power would be relatively low compared to the amount of energy that the laser system receives over the high voltage power supply 33 is delivered. In other words, the efficiency of the laser system of certain embodiments of the present invention may be lower than typical prior art systems. However, because the output optical energy distributions of certain embodiments of the present invention are specifically adapted for transmitting electromagnetic energy into atomized fluid particles over a target surface, the actual cutting of the present invention is optimized. The cutting action obtained by certain implementations of the output optical energy distributions of the present invention is both clean and powerful, and additionally provides a consistent cut. The terms "cut" and "cut" are generally defined herein as transferring separating mechanical forces to the target surface.

Claims (49)

Vorrichtung zum Übertragen trennender Kräfte auf ein Ziel, umfassend: einen Induktor mit einer Induktivität innerhalb des Bereichs von ungefähr 10 bis 50 Mikrohenry; einen Kondensator, welcher mit dem Induktor verbunden ist, wobei der Kondensator eine Kapazität von ungefähr 50 Mikrofarad aufweist; eine Blitzlampe, welche mit dem Induktor verbunden ist und mit einem Laserstab fest verbunden ist, um dadurch den Laserstab anzutreiben und mindestens einen Ausgangsimpuls zu erzeugen, welcher einen Halbwertsbreitenwert in einem Bereich von ungefähr 0,025 bis ungefähr 250 Mikrosekunden aufweist; und einen Fluidausgang, mit welchem der Impuls in Wechselwirkung steht, indem er Energie auf zerstäubte Fluidpartikel überträgt, wobei der Fluidausgang so orientiert ist, dass Fluidpartikel längs eines Pfades von der Vorrichtung weg gelenkt werden; wobei die Vorrichtung konstruiert ist, um den mindestens einen Ausgangsimpuls in enge Nähe zu dem Pfad zu lenken, und wobei beim Gebrauch trennende Kräfte auf das Ziel übertragen werden.Device for transmitting separating forces a goal, comprising: an inductor with an inductance inside of the area of about 10 to 50 microhenries; a capacitor connected to the inductor connected, wherein the capacitor has a capacity of about 50 microfarads having; a flash lamp which is connected to the inductor and fixedly connected to a laser rod to thereby cause the laser rod to drive and generate at least one output pulse, which a half value width value in a range of about 0.025 until about 250 microseconds; and a fluid outlet, with which the momentum interacts by transferring energy to atomized fluid particles, wherein the fluid outlet is oriented such that fluid particles travel along a path be directed away from the device; the device is designed to close the at least one output pulse Close to to direct the path, and with the use of separating forces transfer the destination become. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der Induktor ein Vollkerninduktor mit einer Nenninduktivität von ungefähr 50 Mikrohenry ist.The device of claim 1, wherein the inductor is a Full-core inductor with a nominal inductance of about 50 microhenry. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Induktor angepasst ist, um eine Induktivität von ungefähr 10 bis 15 Mikrohenry zu erzeugen.Apparatus according to claim 1 or 2, wherein the inductor is adapted to an inductance of about 10 to 15 microhenry produce. Vorrichtung nach Anspruch 3, wobei der Induktor angepasst ist, um eine Induktivität von ungefähr 13 Mikrohenry zu erzeugen.Apparatus according to claim 3, wherein the inductor is adapted is to an inductor from about 13 To produce microhenry. Vorrichtung nach Anspruch 3 oder 4, wobei der Induktor angepasst ist, um mindestens teilweise in einem gesättigten Modus zu arbeiten.Apparatus according to claim 3 or 4, wherein the inductor is adjusted to at least partially in a saturated Mode to work. Vorrichtung nach Anspruch 1, wobei der Induktor eine Induktivität von weniger als ungefähr 16 Mikrohenry aufweist.The device of claim 1, wherein the inductor is a inductance from less than about 16 has microhenry. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, weiterhin umfassend eine Hochspannungsstromversorgung.Device according to one of claims 1 to 6, further comprising a high voltage power supply. Vorrichtung nach Anspruch 7, weiterhin umfassend einen Gleichrichter.The device of claim 7, further comprising a rectifier. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, wobei: die Hochspannungsstromversorgung sowohl mit dem Kondensator als auch mit dem Induktor verbunden ist; und der Induktor mit der Blitzlampe verbunden ist.Apparatus according to claim 7 or 8, wherein: the High voltage power supply to both the capacitor and connected to the inductor; and the inductor with the flashlamp connected is. Vorrichtung nach Anspruch 9, wobei: der Kondensator zwischen der Hochspannungsstromversorgung und Masse angeschlossen ist; der Induktor ein erstes Ende und ein zweites Ende umfasst; der Induktor an einem Ende mit der Blitzlampe verbunden ist; und der Induktor mit dem anderen Ende sowohl mit dem Kondensator als auch mit der Hochspannungsstromversorgung verbunden ist.Apparatus according to claim 9, wherein: the capacitor connected between the high voltage power supply and ground is; the inductor comprises a first end and a second end; of the Inductor connected at one end to the flashlamp; and of the Inductor with the other end with both the capacitor and is connected to the high voltage power supply. Vorrichtung nach Anspruch 7 und einem davon abhängigen Anspruch, wobei der Induktor über den Gleichrichter mit der Hochspannungsstromversorgung verbunden ist.Apparatus according to claim 7 and any claim dependent thereon. wherein the inductor over the Rectifier is connected to the high voltage power supply. Vorrichtung nach Anspruch 7 und einem davon abhängigen Anspruch, wobei: der Gleichrichter einen Siliziumgleichrichter umfasst; die Hochspannungsstromversorgung eine Hochspannungsstromversorgung mit einem Ausgang von ungefähr 1500 Volt umfasst; und die Hochspannungsstromversorgung eine Aufladungsgeschwindigkeit von ungefähr 1500 Joule pro Sekunde umfasst.Apparatus according to claim 7 and any claim dependent thereon. in which: the rectifier comprises a silicon rectifier; the High voltage power supply a high voltage power supply with an exit of about Includes 1500 volts; and the high voltage power supply a Charging speed of about 1500 joules per second. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei die Fluidpartikel Wasserpartikel umfassen.Device according to one of claims 1 to 12, wherein the fluid particles Include water particles. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei der Fluidausgang einen Zerstäuber umfasst.Device according to one of claims 1 to 13, wherein the fluid outlet a nebulizer includes. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, wobei der mindestens eine Ausgangsimpuls eine Wellenlänge aufweist, welche im Wesentlichen von den Fluidpartikeln absorbiert wird.Device according to one of claims 1 to 14, wherein the at least an output pulse a wavelength which essentially absorbs from the fluid particles becomes. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, wobei der mindestens eine Ausgangsimpuls mindestens eine der Wellenlängen innerhalb eines Bereichs von ungefähr 2,69 bis ungefähr 2,80 Mikron oder der Wellenlänge von ungefähr 2,94 Mikron umfasst.Device according to one of claims 1 to 15, wherein the at least an output pulse at least one of the wavelengths within a range of about 2.69 to about 2.80 microns or wavelength of about 2.94 microns. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 16, wobei der mindestens eine Ausgangsimpuls mehrere Ausgangsimpulse umfasst.Device according to one of claims 1 to 16, wherein the at least an output pulse comprises a plurality of output pulses. Vorrichtung nach Anspruch 17, wobei die mehreren Ausgangsimpulse eine Frequenz aufweisen, welche inner halb eines Bereichs von ungefähr 1 Hertz bis ungefähr 100 Hertz liegt.The device of claim 17, wherein the plurality Output pulses have a frequency which inner half of a Area of about 1 hertz to about 100 hertz lies. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, wobei das Ziel Zahn, Knochen, Knorpel oder Weichteile umfasst.Device according to one of claims 1 to 18, wherein the target Tooth, bone, cartilage or soft tissue. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 19, wobei der mindestens eine Ausgangsimpuls durch einen Er:YAG-, einen Er:YSGG-, einen Er, Cr:YSGG- oder einen CTE:YAG-Laser erzeugt wird.Device according to one of claims 1 to 19, wherein the at least an output pulse through an Er: YAG, a Er: YSGG, an Er, Cr: YSGG or a CTE: YAG laser is generated. Verfahren zum Übertragen trennender Kräfte auf ein Ziel, umfassend: Bereitstellen einer elektromagnetischen Energiequelle, welche einen Induktor mit einer Induktivität innerhalb des Bereichs von ungefähr 10 bis 50 Mikrohenry, einen Kondensator, welcher mit dem Induktor verbunden ist, mit einer Kapazität von ungefähr 50 Mikrofarad und eine Blitzlampe umfasst, welche mit dem Induktor verbunden ist und mit einem Laserstab fest verbunden ist, um dadurch den Laserstab anzutreiben; Bereitstellen eines Zuführungssystems Aktivieren der elektromagnetischen Energiequelle, um dadurch mindestens einen Ausgangsimpuls elektromagnetischer Energie zu erzeugen, welcher eine Vorderflanke mit einer Steigung, welche größer oder gleich ungefähr 5 ist, wobei die Steigung in einer Auftragung des Impulses als y über x (y/x) definiert ist, wobei y eine Amplitude ist und x eine Zeit in Mikrosekunden ist, und einen Halbwertsbreitenwert in einem Bereich von ungefähr 0,025 bis ungefähr 250 Mikrosekunden umfasst; und Lenken des mindestens einen Ausgangsimpulses elektromagnetischer Energie und der Fluidpartikel aus einem Fluidausgang, mit welchem der mindestens eine Ausgangsimpuls in Wechselwirkung steht, indem er Energie auf zerstäubte Fluidpartikel überträgt, wobei das Zuführungssystem verwendet wird, wobei die elektromagnetische Energie in einer allgemeinen Richtung auf das Ziel hin gelenkt wird und trennende Kräfte auf das Ziel übertragen werden.Method of transmission separating forces a goal, comprising: Provide an electromagnetic Energy source, which has an inductor with an inductance inside of the area of about 10 to 50 microhenry, a capacitor connected to the inductor connected, with a capacity of about 50 microfarad and a flashlamp, which comes with the inductor is connected and firmly connected to a laser rod to thereby to drive the laser rod; Providing a delivery system Activate the electromagnetic energy source, thereby at least one Output pulse of electromagnetic energy to produce, which a leading edge with a slope greater than or equal to about 5, where the slope in a plot of the momentum as y is over x (y / x) where y is an amplitude and x is a time in microseconds and a half width value in a range of about 0.025 until about 250 microseconds; and Steer the at least one Output pulse of electromagnetic energy and the fluid particles from a fluid outlet, with which the at least one output pulse interacts by transferring energy to atomized fluid particles, wherein the delivery system is used, the electromagnetic energy in a general Direction towards the goal is directed and separating forces transfer the destination become. Verfahren nach Anspruch 21, wobei die y-Variable in der Auftragung die elektromagnetische Energie bezeichnet.The method of claim 21, wherein the y variable in the application called the electromagnetic energy. Verfahren nach Anspruch 21 oder 22, wobei der Halbwertsbreitenwert in einem Bereich von 10 bis 150 Mikrosekunden liegt.The method of claim 21 or 22, wherein the half-value width value in a range of 10 to 150 microseconds. Verfahren nach Anspruch 23, wobei der Halbwertsbreitenwert ungefähr 70 Mikrosekunden beträgt.The method of claim 23, wherein the half-width value approximately 70 microseconds. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 24, wobei die Steigung größer oder gleich ungefähr 10 ist.Method according to one of claims 21 to 24, wherein the slope bigger or equal to about 10 is. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 24, wobei die Steigung größer oder gleich ungefähr 40 ist.Method according to one of claims 21 to 24, wherein the slope bigger or equal to about 40 is. Verfahren nach Anspruch 26, wobei der Ausgangsimpuls eine Impulsbreite aufweist, welche größer als ungefähr 0,25 Mikrosekunden ist.The method of claim 26, wherein the output pulse has a pulse width which is greater than about 0.25 Microseconds is. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 27, wobei der Ausgangsimpuls eine Impulsbreite aufweist, welche innerhalb eines Bereichs von ungefähr 100 Mikrosekunden bis ungefähr 300 Mikrosekunden liegt.A method according to any one of claims 21 to 27, wherein the output pulse has a pulse width which is within a range of about 100 Microseconds to about 300 microseconds. Verfahren nach Anspruch 28, wobei der Ausgangsimpuls eine Impulsbreite von ungefähr 200 Mikrosekunden aufweist.The method of claim 28, wherein the output pulse a pulse width of approximately 200 microseconds. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 29, wobei der Ausgangsimpuls eine Frequenz aufweist, welche innerhalb eines Bereichs von ungefähr 1 Hertz bis ungefähr 100 Hertz liegt.The method of any one of claims 21 to 29, wherein the output pulse has a frequency which is within a range of approximately 1 hertz until about 100 hertz lies. Verfahren nach Anspruch 30, wobei der Ausgangsimpuls eine Frequenz von ungefähr 20 Hertz aufweist.The method of claim 30, wherein the output pulse has a frequency of about 20 hertz having. Verfahren nach Anspruch 21 und einem davon abhängigen Anspruch, wobei die elektromagnetische Energie gemäß mindestens einem Stromimpuls erzeugt wird, welcher eine Blitzlampe antreibt, wobei der Stromimpuls eine Vorderflanke mit einer Steigung umfasst, welche größer oder gleich ungefähr 5 ist, wobei die Steigung in einer Auftragung des Stromimpulses als y über x (y/x) definiert ist, wobei y die Stromamplitude in Ampere ist und x die Zeit in Mikrosekunden ist.A method according to claim 21 and any claim dependent thereon, wherein the electromagnetic energy according to at least one current pulse is generated, which drives a flash lamp, wherein the current pulse includes a leading edge with a slope which is larger or about the same 5, where the slope is in a plot of the current pulse as y over x (y / x) is defined, where y is the current amplitude in amperes and x is the time in microseconds. Verfahren nach Anspruch 32, wobei der Stromimpuls eine Impulsbreite in einem Bereich von ungefähr 0,25 Mikrosekunden bis ungefähr 300 Mikrosekunden aufweist.The method of claim 32, wherein the current pulse a pulse width in a range of about 0.25 microseconds to about 300 microseconds having. Verfahren nach Anspruch 33, wobei der Stromimpuls eine Impulsbreite aufweist, welche innerhalb eines Bereichs von ungefähr 100 Mikrosekunden bis ungefähr 300 Mikrosekunden liegt.The method of claim 33, wherein the current pulse has a pulse width which is within a range of approximately 100 microseconds to about 300 microseconds. Verfahren nach Anspruch 34, wobei: die Impulsbreite ungefähr 200 Mikrosekunden beträgt; und der Halbwertsbreitenwert ungefähr 70 Mikrosekunden beträgt.The method of claim 34, wherein: the pulse width approximately 200 microseconds; and the half-value width value is approximately 70 microseconds. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 35, wobei: der Halbwertsbreitenbereich des Ausgangsimpulses innerhalb des ersten Drittels des Ausgangsimpulses lokalisiert ist; und die Anfangszeit des Halbwertsbreitenbereichs des Ausgangsimpulses innerhalb der ersten 10 bis 15 Mikrosekunden des Ausgangsimpulses liegt.A method according to any one of claims 21 to 35, wherein: of the Half-width range of the output pulse within the first Is located third of the output pulse; and the start time of the half-width range of the output pulse within the first 10 to 15 microseconds of the output pulse. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 36, wobei die Anfangszeit des Halbwertsbreitenbereichs des Ausgangsimpulses innerhalb der ersten 12,5 Mikrosekunden des Ausgangsimpulses liegt.A method according to any one of claims 21 to 36, wherein the start time of the half-width range of the output pulse within the first 12.5 microseconds of the output pulse. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 37, wobei eine Amplitude mindestens eines der ersten wenigen führenden Unterimpulse des Ausgangsimpulses ungefähr ein Drittel einer maximalen Amplitude des Ausgangsimpulses beträgt.A method according to any one of claims 21 to 37, wherein an amplitude at least one of the first few leading sub-pulses of the output pulse approximately one third of a maximum amplitude of the output pulse. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 37, wobei eine Amplitude mindestens eines der ersten wenigen führenden Unterimpulse des Ausgangsimpulses ungefähr eine Hälfte einer maximalen Amplitude des Ausgangsimpulses beträgt.A method according to any one of claims 21 to 37, wherein an amplitude at least one of the first few leading sub-pulses of the output pulse approximately a half a maximum amplitude of the output pulse is. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 39, wobei die Steigung größer oder gleich ungefähr 10 beträgt.Method according to one of claims 21 to 39, wherein the slope bigger or equal to about 10 is. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 39, wobei die Steigung ungefähr 40 beträgt.Method according to one of claims 21 to 39, wherein the slope approximately 40 is. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 41, wobei eine Anfangszeit des Halbwertsbreitenbereichs des Ausgangsimpulses innerhalb eines ersten Zehntels des Ausgangsimpulses liegt.A method according to any one of claims 21 to 41, wherein a start time the half-width range of the output pulse within a first tenth of the output pulse. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 42, wobei die elektromagnetische Energiequelle einen Induktor, einen Kondensator und eine Blitzlampe umfasst, wie in einem der Ansprüche 1 bis 12 beansprucht.Method according to one of claims 21 to 42, wherein the electromagnetic Energy source comprises an inductor, a capacitor and a flashlamp, as in any of the claims 1 to 12 claims. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 43, wobei die Fluidpartikel Wasserpartikel umfassen.A method according to any one of claims 21 to 43, wherein the fluid particles Include water particles. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 44, wobei die Fluidpartikel zerstäubte Fluidpartikel umfassen, welche durch einen Zerstäuber erzeugt werden.A method according to any one of claims 21 to 44, wherein the fluid particles atomized Include fluid particles generated by a nebulizer. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 45, wobei die elektromagnetische Energie eine Wellenlänge aufweist, welche im Wesentlichen von den Fluidpartikeln absorbiert wird.Method according to one of claims 21 to 45, wherein the electromagnetic Energy a wavelength which essentially absorbs from the fluid particles becomes. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 46, wobei die elektromagnetische Energie mindestens eine der Wellenlängen innerhalb eines Bereichs von ungefähr 2,69 bis ungefähr 2,80 Mikron oder der Wellenlänge von ungefähr 2,94 Mikron umfasst.A method according to any one of claims 21 to 46, wherein the electromagnetic Energy at least one of the wavelengths within a range of approximately 2.69 to about 2.80 microns or wavelength of about 2.94 microns. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 47, wobei das Ziel Zahn, Knochen, Knorpel oder Weichteile umfasst.The method of any one of claims 21 to 47, wherein the target Tooth, bone, cartilage or soft tissue. Verfahren nach einem der Ansprüche 21 bis 48, wobei die elektromagnetische Energie durch einen Er:YAG-, einen Er:YSGG-, einen Er, Cr:YSGG- oder einen CTE:YAG-Laser erzeugt wird.Method according to one of claims 21 to 48, wherein the electromagnetic Energy through an Er: YAG, Er: YSGG, Er, Cr: YSGG or Er a CTE: YAG laser is produced.
DE69832714T 1997-06-12 1998-06-11 ELECTROMAGNETIC ENERGY DISTRIBUTION IN ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING Expired - Lifetime DE69832714T2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US903187 1986-09-03
US08/903,187 US6288499B1 (en) 1997-06-12 1997-06-12 Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
PCT/US1998/012357 WO1998057526A2 (en) 1997-06-12 1998-06-11 Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69832714D1 DE69832714D1 (en) 2006-01-12
DE69832714T2 true DE69832714T2 (en) 2006-07-13

Family

ID=25417081

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69839829T Expired - Lifetime DE69839829D1 (en) 1997-06-12 1998-06-11 Electromagnetic energy distribution with electromagnetically induced cutting
DE69832714T Expired - Lifetime DE69832714T2 (en) 1997-06-12 1998-06-11 ELECTROMAGNETIC ENERGY DISTRIBUTION IN ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69839829T Expired - Lifetime DE69839829D1 (en) 1997-06-12 1998-06-11 Electromagnetic energy distribution with electromagnetically induced cutting

Country Status (6)

Country Link
US (6) US6288499B1 (en)
EP (2) EP1016328B1 (en)
AU (1) AU8071798A (en)
DE (2) DE69839829D1 (en)
ES (2) ES2257809T3 (en)
WO (1) WO1998057526A2 (en)

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7320594B1 (en) * 1995-08-31 2008-01-22 Biolase Technology, Inc. Fluid and laser system
US20090281531A1 (en) * 1995-08-31 2009-11-12 Rizoiu Ioana M Interventional and therapeutic electromagnetic energy systems
US20060241574A1 (en) * 1995-08-31 2006-10-26 Rizoiu Ioana M Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced disruptive cutting
US6288499B1 (en) * 1997-06-12 2001-09-11 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
US20090143775A1 (en) * 1995-08-31 2009-06-04 Rizoiu Ioana M Medical laser having controlled-temperature and sterilized fluid output
US20060240381A1 (en) * 1995-08-31 2006-10-26 Biolase Technology, Inc. Fluid conditioning system
US20090105707A1 (en) * 1995-08-31 2009-04-23 Rizoiu Ioana M Drill and flavored fluid particles combination
US20100125291A1 (en) * 1995-08-31 2010-05-20 Rizoiu Ioana M Drill and flavored fluid particles combination
US20050281887A1 (en) * 1995-08-31 2005-12-22 Rizoiu Ioana M Fluid conditioning system
US5741247A (en) * 1995-08-31 1998-04-21 Biolase Technology, Inc. Atomized fluid particles for electromagnetically induced cutting
US20080157690A1 (en) * 2001-05-02 2008-07-03 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
US7288086B1 (en) * 2001-06-21 2007-10-30 Biolase Technology, Inc. High-efficiency, side-pumped diode laser system
US20070060917A1 (en) * 2002-06-21 2007-03-15 Biolase Technology, Inc. High-efficiency, side-pumped diode laser system
US20100151406A1 (en) 2004-01-08 2010-06-17 Dmitri Boutoussov Fluid conditioning system
AU2005206809B2 (en) * 2004-01-08 2010-04-01 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
SI1748743T1 (en) * 2004-01-22 2013-04-30 Biolase, Inc. Electromagnetically induced treatment devices
DE102004012682A1 (en) * 2004-03-16 2005-10-06 Degussa Ag Process for the production of three-dimensional objects by means of laser technology and application of an absorber by inkjet method
US7970030B2 (en) * 2004-07-27 2011-06-28 Biolase Technology, Inc. Dual pulse-width medical laser with presets
WO2006012461A2 (en) * 2004-07-27 2006-02-02 Biolase Technology, Inc. Contra-angle rotating handpiece having tactile-feedback tip ferrule
JP2006053690A (en) * 2004-08-10 2006-02-23 Ricoh Co Ltd Image processing device, image processing method, image processing program, and recording medium
JP5183200B2 (en) 2004-08-13 2013-04-17 バイオレーズ テクノロジー インコーポレイテッド Dual pulse width medical laser with preset
JP2008509756A (en) 2004-08-13 2008-04-03 バイオレーズ テクノロジー インコーポレイテッド Laser handpiece architecture and method
AU2006249353B2 (en) * 2005-05-25 2009-08-13 Biolase, Inc. Electromagnetic energy emitting device with increased spot size
JP2009512463A (en) * 2005-06-24 2009-03-26 バイオレーズ テクノロジー インコーポレイテッド A visual feedback device for electromagnetic energy output devices.
US7814915B2 (en) * 2006-03-03 2010-10-19 Cutera, Inc. Aesthetic treatment for wrinkle reduction and rejuvenation
KR100750633B1 (en) * 2006-04-18 2007-08-20 삼성전자주식회사 System and method for transferring character between portable terminals
US10835355B2 (en) 2006-04-20 2020-11-17 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for treating root canals of teeth
EP2015698B1 (en) 2006-04-20 2017-11-15 Sonendo, Inc. Apparatus for treating root canals of teeth
US7980854B2 (en) 2006-08-24 2011-07-19 Medical Dental Advanced Technologies Group, L.L.C. Dental and medical treatments and procedures
US7415050B2 (en) * 2006-09-18 2008-08-19 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
US8613741B1 (en) * 2006-10-11 2013-12-24 Candela Corporation Voltage bucking circuit for driving flashlamp-pumped lasers for treating skin
US7815630B2 (en) * 2007-01-25 2010-10-19 Biolase Technology, Inc. Target-close electromagnetic energy emitting device
US9101377B2 (en) * 2007-01-25 2015-08-11 Biolase, Inc. Electromagnetic energy output system
US7695469B2 (en) * 2007-01-25 2010-04-13 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy output system
US20090225060A1 (en) * 2007-05-03 2009-09-10 Rizoiu Ioana M Wrist-mounted laser with animated, page-based graphical user-interface
US20080276192A1 (en) * 2007-05-03 2008-11-06 Biolase Technology, Inc. Method and apparatus for controlling an electromagnetic energy output system
EP2349047B1 (en) 2008-10-15 2015-05-13 Biolase, Inc. Satellite-platformed electromagnetic energy treatment device
EP2370016B1 (en) 2008-11-29 2021-10-06 Biolase, Inc. Laser treatment device with an emission tip for contactless use
EP3384870B1 (en) 2009-11-13 2020-12-23 Sonendo, Inc. Liquid jet apparatus for dental treatments
WO2012054905A2 (en) 2010-10-21 2012-04-26 Sonendo, Inc. Apparatus, methods, and compositions for endodontic treatments
EP2633350A1 (en) * 2010-10-26 2013-09-04 Biolase Technology, Inc. Collimating coupler for laser treatment devices
JP2013545308A (en) 2010-11-04 2013-12-19 バイオレイズ，インク． Start-up sequence for ramp-up pulse power in medical lasers with high intensity leading sub-pulses
US8914790B2 (en) 2012-01-11 2014-12-16 Microsoft Corporation Contextual solicitation in a starter application
IN2014DN08727A (en) 2012-03-22 2015-05-22 Sonendo Inc
US10631962B2 (en) 2012-04-13 2020-04-28 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for cleaning teeth and gingival pockets
US10363120B2 (en) 2012-12-20 2019-07-30 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for cleaning teeth and root canals
WO2014100751A1 (en) 2012-12-20 2014-06-26 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for cleaning teeth and root canals
US10722325B2 (en) 2013-05-01 2020-07-28 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for treating teeth
CA2911415A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Sonendo, Inc. Apparatus and methods for filling teeth and root canals
EP3099378B1 (en) 2014-01-31 2019-11-20 Biolase, Inc. Multiple beam laser treatment device
EP3023072B1 (en) 2014-11-24 2018-01-10 Fotona d.o.o. Laser system for controlling the laser pulse shape
US10806544B2 (en) 2016-04-04 2020-10-20 Sonendo, Inc. Systems and methods for removing foreign objects from root canals
GB2538014B (en) * 2016-07-27 2017-03-29 Synlatex Ltd Applicator mitt assembly system
CN107486630A (en) * 2017-09-30 2017-12-19 广州市普汉科技有限公司 A kind of laser process equipment and its processing method for possessing internet self-action engraving and cutting function
USD997355S1 (en) 2020-10-07 2023-08-29 Sonendo, Inc. Dental treatment instrument

Family Cites Families (108)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5552675A (en) 1959-04-08 1996-09-03 Lemelson; Jerome H. High temperature reaction apparatus
US3286128A (en) * 1962-12-17 1966-11-15 Us Scientific Instruments Apparatus for multiple electric impulse production
GB1242123A (en) 1968-11-12 1971-08-11 Nat Res Dev Improvements relating to a method and apparatus for laser beam cutting
US3679998A (en) * 1971-01-21 1972-07-25 Hughes Aircraft Co Laser flashtube triggering arrangement
IL40602A (en) * 1972-10-17 1975-07-28 Panengeneering Ltd Laser device particularly useful as surgical scalpel
US3914648A (en) * 1974-05-10 1975-10-21 Avco Everett Res Lab Inc Flashlamp discharge circuit
US4005333A (en) * 1974-06-03 1977-01-25 Hughes Aircraft Company Apparatus for increasing output efficiency of an optically pumped Nd:YAG laser
JPS5157283A (en) 1974-11-15 1976-05-19 Nippon Electric Co Handotaikibanno bunkatsuhoho
US4276497A (en) * 1978-04-28 1981-06-30 J. K. Lasers Limited Laser flashtube power supply
GB2023330B (en) * 1978-04-28 1982-05-06 Lasers Ltd J K Laser flashtube power supply
US4276518A (en) * 1978-05-01 1981-06-30 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Optical oscillator
NL7902158A (en) * 1979-03-20 1980-09-23 Philips Nv HAND HAIR DRYER.
US4445892A (en) 1982-05-06 1984-05-01 Laserscope, Inc. Dual balloon catheter device
JPS5945092A (en) 1982-09-06 1984-03-13 Fuji Denpa Koki Kk Laser working device
US4477796A (en) * 1982-09-29 1984-10-16 Kearsley Wayne A Spatial acquisition flash beacon
US4550275A (en) * 1983-10-07 1985-10-29 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force High efficiency pulse ultraviolet light source
US4862888A (en) 1983-10-28 1989-09-05 Bausch & Lomb Incorporated Laser system
IL75998A0 (en) * 1984-08-07 1985-12-31 Medical Laser Research & Dev C Laser system for providing target tissue specific energy deposition
GB8428411D0 (en) 1984-11-09 1984-12-19 Micra Ltd Laser knives
DE3506249A1 (en) 1985-02-22 1986-08-28 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn METHOD AND DEVICE FOR SMASHING A SOLID BODY
US4770811A (en) * 1985-03-22 1988-09-13 Kigre, Inc. Sensitized laser glass
US4913142A (en) 1985-03-22 1990-04-03 Massachusetts Institute Of Technology Catheter for laser angiosurgery
US4917084A (en) * 1985-07-31 1990-04-17 C. R. Bard, Inc. Infrared laser catheter system
US5196004A (en) 1985-07-31 1993-03-23 C. R. Bard, Inc. Infrared laser catheter system
US4910438A (en) * 1985-12-17 1990-03-20 Hughes Aircraft Company Wide band, high efficiency simmer power supply for a laser flashlamp
US5336217A (en) * 1986-04-24 1994-08-09 Institut National De La Sante Et De La Recherche Medicale (Insepm) Process for treatment by irradiating an area of a body, and treatment apparatus usable in dermatology for the treatment of cutaneous angio dysplasias
US4826431A (en) 1986-06-12 1989-05-02 Kabushiki Kaisha Morita Seisakusho Medical laser handpiece
US4724299A (en) 1987-04-15 1988-02-09 Quantum Laser Corporation Laser spray nozzle and method
US4908030A (en) 1987-04-29 1990-03-13 Vent-Plant Corporation, Inc. Method of manufacturing synthetic bone coated surgical implants
US4931047A (en) 1987-09-30 1990-06-05 Cavitron, Inc. Method and apparatus for providing enhanced tissue fragmentation and/or hemostasis
US4986268A (en) * 1988-04-06 1991-01-22 Tehrani Fleur T Method and apparatus for controlling an artificial respirator
US5324200A (en) * 1988-08-25 1994-06-28 American Dental Technologies, Inc. Method for enlarging and shaping a root canal
EP0368512A3 (en) * 1988-11-10 1990-08-08 Premier Laser Systems, Inc. Multiwavelength medical laser system
US5092773A (en) 1989-01-18 1992-03-03 Endo Technic Corporation Method and apparatus for filling a tooth canal
US5151029A (en) 1988-12-21 1992-09-29 Endo Technic Corporation Removing physiologic tissue from a tooth canal
DE3911871A1 (en) 1989-04-11 1990-10-25 Aesculap Ag METHOD FOR DESTRUCTING AND REMOVING DENTAL MATERIAL
US5389988A (en) 1989-05-22 1995-02-14 Nikon Corporation Trimming camera
US5709676A (en) * 1990-02-14 1998-01-20 Alt; Eckhard Synergistic treatment of stenosed blood vessels using shock waves and dissolving medication
US5102410A (en) 1990-02-26 1992-04-07 Dressel Thomas D Soft tissue cutting aspiration device and method
US4985027A (en) 1990-02-26 1991-01-15 Dressel Thomas D Soft tissue aspiration device and method
US5059200A (en) 1990-04-06 1991-10-22 John Tulip Laser lithotripsy
US5092864A (en) 1990-04-30 1992-03-03 Microfab Technologies, Inc. Method and apparatus for improved laser surgery
JP2658506B2 (en) * 1990-06-06 1997-09-30 三菱電機株式会社 Rare gas discharge fluorescent lamp device
US5086378A (en) 1990-08-20 1992-02-04 Prince Mark W Fiber optic finger light
US5756982A (en) 1990-09-11 1998-05-26 Metrologic Instruments, Inc. Body-wearable automatic laser scanner with power-conserving control subsystem
US5182410A (en) * 1990-12-14 1993-01-26 Aluminum Company Of America Organo-aluminum hydroxide compounds
FR2674768B1 (en) * 1991-04-02 1994-09-02 France Telecom PROCESS FOR THE PHOTOCHEMICAL TREATMENT OF A MATERIAL USING A LIGHT SOURCE WITH LIGHT TUBES.
US5263950A (en) 1991-07-24 1993-11-23 L'esperance Medical Technologies, Inc. Phaco-extractor for fragmenting cataractous-lens situs of fragmentation
DE59209007D1 (en) * 1991-08-28 1997-12-11 Siemens Ag Device for laser material processing of biological hard substance, in particular hard tooth substance
US5267856A (en) 1991-09-20 1993-12-07 Premier Laser Systems, Inc. Laser surgical method
US5713845A (en) 1991-10-29 1998-02-03 Thermolase Corporation Laser assisted drug delivery
DE4138468A1 (en) 1991-11-22 1993-06-03 Stiftung Fuer Lasertechnologie Laser device for removing material from biological surfaces - has liq.-gas spray units which intersect laser sepn. ensuring that surrounding areas are not dehydrated
US5374266A (en) 1991-11-27 1994-12-20 Kabushiki Kaisha Morita Seisakusho Medical laser treatment device
US5334019A (en) 1991-12-06 1994-08-02 American Dental Technologies, Inc. Dental air abrasive system
IL100664A0 (en) * 1992-01-15 1992-09-06 Laser Ind Ltd Method and apparatus for controlling a laser beam
US5263850A (en) * 1992-02-05 1993-11-23 Boston Thermal Energy Corporation Emission control system for an oil-fired combustion process
US5318562A (en) 1992-03-10 1994-06-07 Laser Endo Technic Corporation Handpiece for delivering laser radiation
US5405368A (en) * 1992-10-20 1995-04-11 Esc Inc. Method and apparatus for therapeutic electromagnetic treatment
US5237331A (en) * 1992-05-08 1993-08-17 Henderson Sammy W Eyesafe coherent laser radar for velocity and position measurements
US5242454A (en) * 1992-06-12 1993-09-07 Omega Universal Technologies, Ltd. Method for diagnosis and shock wave lithotripsy of stones in the submaxillary and parotid glands
US5401171A (en) 1992-07-20 1995-03-28 Paghdiwala; Abid F. Dental laser device and method
DE4226461C2 (en) 1992-08-10 1994-10-20 Siemens Ag Dental instrument for the treatment of teeth using laser beams
US5626631A (en) * 1992-10-20 1997-05-06 Esc Medical Systems Ltd. Method and apparatus for therapeutic electromagnetic treatment
US6315772B1 (en) * 1993-09-24 2001-11-13 Transmedica International, Inc. Laser assisted pharmaceutical delivery and fluid removal
US5409376A (en) 1993-03-10 1995-04-25 Murphy; Quentin M. Apparatus and process for laser-assisted driling
DE4313231A1 (en) * 1993-04-22 1994-10-27 Baasel Carl Lasertech Power supply for a laser flash lamp
JP3116675B2 (en) * 1993-07-28 2000-12-11 ソニー株式会社 Semiconductor laser
US5313481A (en) * 1993-09-29 1994-05-17 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Copper laser modulator driving assembly including a magnetic compression laser
US5498935A (en) * 1993-11-12 1996-03-12 William H. McMahan Laser flash lamp control system
US5570182A (en) * 1994-05-27 1996-10-29 Regents Of The University Of California Method for detection of dental caries and periodontal disease using optical imaging
DE4434409C1 (en) * 1994-09-26 1996-04-04 Fraunhofer Ges Forschung Method and device for processing materials with plasma-inducing laser radiation
US5836940A (en) * 1994-10-25 1998-11-17 Latis, Inc. Photoacoustic drug delivery
DE4442238C1 (en) * 1994-11-28 1996-04-04 Precitec Gmbh Thermal processing of a workpiece, esp. by means of laser radiation
GB2297610A (en) 1995-02-03 1996-08-07 Harwill Ind Pty Ltd An illuminating device which can be worn on a finger
JP3041540B2 (en) * 1995-02-17 2000-05-15 サイマー・インコーポレーテッド Pulse power generation circuit and method for generating pulse power
US5554172A (en) 1995-05-09 1996-09-10 The Larren Corporation Directed energy surgical method and assembly
US5611797A (en) * 1995-07-26 1997-03-18 Virginia C. George Combination handpiece and surgical laser tool
US6669685B1 (en) 1997-11-06 2003-12-30 Biolase Technology, Inc. Tissue remover and method
US6389193B1 (en) 1998-12-22 2002-05-14 Biolase Technology, Inc. Rotating handpiece
US6254597B1 (en) 1995-08-31 2001-07-03 Biolase Technology, Inc. Tissue remover and method
US5785521A (en) 1995-08-31 1998-07-28 Biolase Technology, Inc. Fluid conditioning system
US6567582B1 (en) * 1995-08-31 2003-05-20 Biolase Tech Inc Fiber tip fluid output device
US6288499B1 (en) 1997-06-12 2001-09-11 Biolase Technology, Inc. Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting
US6231567B1 (en) 1995-08-31 2001-05-15 Biolase Technology Inc. Material remover and method
US6350123B1 (en) 1995-08-31 2002-02-26 Biolase Technology, Inc. Fluid conditioning system
ES2222483T3 (en) 1995-08-31 2005-02-01 Biolase Technology, Inc. PROGRAMMABLE COMBINATION BY THE USER OF PARTICLES ATOMIZED FOR CUTTING BY ELECTROMAGNETIC PROCEDURE.
US5741247A (en) * 1995-08-31 1998-04-21 Biolase Technology, Inc. Atomized fluid particles for electromagnetically induced cutting
US5723864A (en) * 1995-09-01 1998-03-03 Innovative Lasers Corporation Linear cavity laser system for ultra-sensitive gas detection via intracavity laser spectroscopy (ILS)
US6118521A (en) 1996-01-02 2000-09-12 Lj Laboratories, L.L.C. Apparatus and method for measuring optical characteristics of an object
US5825958A (en) 1996-01-25 1998-10-20 Pharos Optics, Inc. Fiber optic delivery system for infrared lasers
US5820627A (en) * 1996-03-28 1998-10-13 Physical Sciences, Inc. Real-time optical feedback control of laser lithotripsy
US6022309A (en) * 1996-04-24 2000-02-08 The Regents Of The University Of California Opto-acoustic thrombolysis
GB9611180D0 (en) * 1996-05-29 1996-07-31 Sls Wales Ltd Treatment of vascular lesions
US6083218A (en) 1996-07-10 2000-07-04 Trw Inc. Method and apparatus for removing dental caries by using laser radiation
US6080148A (en) * 1996-11-18 2000-06-27 Trimedyne, Inc. Variable pulse width lasing device
US5998759A (en) * 1996-12-24 1999-12-07 General Scanning, Inc. Laser processing
US6106516A (en) 1997-10-30 2000-08-22 Sonique Surgical Systems, Inc. Laser-assisted liposuction method and apparatus
US5968033A (en) * 1997-11-03 1999-10-19 Fuller Research Corporation Optical delivery system and method for subsurface tissue irradiation
US6544256B1 (en) * 1998-04-24 2003-04-08 Biolase Technology, Inc. Electromagnetically induced cutting with atomized fluid particles for dermatological applications
US6449301B1 (en) * 1999-06-22 2002-09-10 The Regents Of The University Of California Method and apparatus for mode locking of external cavity semiconductor lasers with saturable Bragg reflectors
WO2001041266A1 (en) * 1999-12-06 2001-06-07 Candela Corporation Multipulse dye laser
US6701181B2 (en) * 2001-05-31 2004-03-02 Infraredx, Inc. Multi-path optical catheter
JP4613274B2 (en) 2001-06-21 2011-01-12 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 Laser processing system using composite optical fiber
AU2002324775A1 (en) * 2001-08-23 2003-03-10 Sciperio, Inc. Architecture tool and methods of use
US6902290B2 (en) 2002-08-02 2005-06-07 R & H Industries, Inc. Finger-mounted light for variable light output
US7326199B2 (en) 2003-12-22 2008-02-05 Cutera, Inc. System and method for flexible architecture for dermatologic treatments utilizing multiple light sources
US20050143792A1 (en) 2003-12-24 2005-06-30 Harvey Jay Hair treatment method
AU2005232581A1 (en) * 2004-04-09 2005-10-27 Palomar Medical Technologies, Inc. Emr treated islets

Also Published As

Publication number Publication date
EP1016328B1 (en) 2005-12-07
EP1016328A4 (en) 2000-07-05
US20080151953A1 (en) 2008-06-26
US6288499B1 (en) 2001-09-11
EP1560470B8 (en) 2008-10-15
US20020149324A1 (en) 2002-10-17
ES2311924T3 (en) 2009-02-16
US6821272B2 (en) 2004-11-23
US7696466B2 (en) 2010-04-13
EP1560470A1 (en) 2005-08-03
DE69832714D1 (en) 2006-01-12
WO1998057526A2 (en) 1998-12-17
EP1016328A2 (en) 2000-07-05
ES2257809T3 (en) 2006-08-01
DE69839829D1 (en) 2008-09-11
US20070014322A1 (en) 2007-01-18
EP1560470B1 (en) 2008-07-30
WO1998057526A3 (en) 1999-03-11
US20060043903A1 (en) 2006-03-02
US7108693B2 (en) 2006-09-19
AU8071798A (en) 1998-12-30
US20020014855A1 (en) 2002-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69832714T2 (en) ELECTROMAGNETIC ENERGY DISTRIBUTION IN ELECTROMAGNETICALLY INDUCED CUTTING
DE60036048T2 (en) A method of forming blind bores in surgical needles using a diode-pumped Nd: YAG laser
DE3112284C2 (en) Method for controlling a solid-state laser and arrangement for carrying out this method
DE3486133T2 (en) Preionization of a gas laser using corona discharge.
DE112010000850B4 (en) Method and device for maintaining and generating a plasma
DE112004000220T5 (en) Generation and application of efficient solid-state laser pulse trains
EP0143446A2 (en) Device for the production of short, high intensity electromagnetic radiation pulses in the wavelength region under 100 nm
DE2144201C3 (en) Raman laser
DE1280443B (en) Gas laser
WO2002067802A1 (en) Medical laser treatment device
DE3690223C2 (en) Laser appts. for breaking stones, calcified tissue etc. within human b
DE60320190T2 (en) Method for forming chamfered blind holes in surgical needles using a diode-pumped Nd: YAG laser
DE10055179B4 (en) Operation of a laser device, in particular for surgical applications
DE2837447A1 (en) METHOD FOR CHANGING THE VOLTAGE IN A HIGH INTENSITY MERCURY DISCHARGE LAMP
DE602004009202T2 (en) Boost boost with synchronized multi-wavelength pumps in a solid-state laser
DE1162480B (en) Optical solid-state amplifier for continuous operation
DE3813482A1 (en) DEVICE FOR GENERATING LASER IMPULSES OF ADJUSTABLE DURATION
DE1194978B (en) Optical transmitter or amplifier with stimulated emission
DE102005034106A1 (en) Method for generating a laser pulse for the fine machining of workpieces with a fiber laser
DE69631170T2 (en) LASER SYSTEM
DE2552832A1 (en) LIGHT SOURCE
EP1509979B1 (en) Method and arrangement for generating amplified spontaneous emission of coherent short-wave radiation
DE2657680A1 (en) GAS LASER DEVICE
DE3724022A1 (en) LASER DEVICE AND METHOD FOR PUMPING A LASER
DE102020106734A1 (en) Method and device for piercing a workpiece by means of a laser beam

Legal Events

Date Code Title Description
8364 No opposition during term of opposition
R082 Change of representative

Ref document number: 1016328

Country of ref document: EP

Representative=s name: JONES DAY RECHTSANWAELTE PATENTANWAELTE, DE

R081 Change of applicant/patentee

Ref document number: 1016328

Country of ref document: EP

Owner name: BIOLASE INC., US

Free format text: FORMER OWNER: BIOLASE TECHNOLOGY, INC., SAN CLEMENTE, US

Effective date: 20121203

R082 Change of representative

Ref document number: 1016328

Country of ref document: EP

Representative=s name: JONES DAY RECHTSANWAELTE PATENTANWAELTE, DE

Effective date: 20121203