HINTERGRUND DER ERFINDUNG
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Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein
Wirbelströmungsgebläse der Art, auf die im Oberbegriff des
Anspruches 1 Bezug genommen wird. Ein solches
Wirbelströmungsgebläse ist aus der US-A-4 583 656 bekannt.
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Herkömmliche Vorrichtungen sind so beschaffen, daß, wie
in der offengelegten japanischen Gebrauchsmusteranmeldung
Nr. 49-130406 offenbart ist, ein Elektromotor von einem
Ventilatorgehäuse beabstandet ist und ein Platz
dazwischen als Belüftungsdurchlaß genutzt wird, der die
Kühlung der Wicklungen und Lager des Elektromotors
ermöglicht.
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Ferner sind in herkömmlichen Wirbelgebläsen wie etwa in
Strömungspumpen entweder ein Laufrad- oder
Gebläsegehäuse, ein Motorgehäuse und ein Geräuschdämpfergehäuse
als getrennte Teile ausgebildet oder aber ein
Gebläsegehäuse und ein Geräuschdämpfergehäuse sind als eine
Baueinheit ausgebildet, während ein Motorgehäuse als
getrenntes Teil ausgebildet ist. Ferner sind an einem
Gebläsegehäuse und an einem Motorgehäuse in Abständen
Wärmeabstrahlungsrippen ausgebildet, wie im amtlichen
Text der japanischen Patentanmeldung Nr. 57-50952 und im
amtlichen Text der offengelegten japanischen
Gebrauchsmusteranmeldung Nr. 47-26314 offenbart ist.
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Wie weiterhin beispielsweise in der japanischen
Patentanmeldung Nr. 46-33658 offenbart ist, weist eine
herkömmliche Wirbelpumpe in der Umgebung eines Einlaßkanals eine
Konstruktion auf, derart, daß die Querschnittsfläche in
der Umgebung des Einlaßkanals größer als die
Querschnittsfläche eines Zwischenabschnitts einer
ringförmigen Rille ist, so daß nur der Widerstand eines
Strömungsdurchlasses gegenüber Wind oder Luft reduziert ist. Ein
herkömmliches Wirbelströmungsgebläse verwendet außerdem
einen herkömmlichen Geräuschdämpfer oder Schalldämpfer,
der sowohl an einem Einlaßkanal als auch an einem
Auslaßkanal angebracht ist, wobei in jeden der Geräuschdämpfer
ein akustisch hochgestimmtes poröses Diffusionsrohr
eingebaut ist, wie beispielsweise in dem amtlichen Text
der offengelegten japanischen Gebrauchsmusteranmeldung
Nr. 56-109690 offenbart ist. Ferner ist in dem amtlichen
Text der offengelegten japanischen Anmeldung Nr. 58-4795
eine weitere Struktur offenbart, in der ein
Geräuschdämpfer, der aus einem röhrenförmigen Gehäuse gebildet ist,
an einem Ausstoßkanal eines Gebläses vorgesehen ist und
an einer inneren Umfangsfläche des Gehäuses ein
röhrenförmiges Schalldämpfungsmaterial mit einer
Wärmeisolationseigenschaft vorgesehen ist. Außerdem ist die häufige
Verwendung eines Geräuschdämpfers des Expansionstyps und
eines Geräuschdämpfers des verzweigten Typs als
Geräuschdämpfer für Kraftfahrzeuge bekannt.
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Weiterhin enthält ein herkömmliches Wirbelgebläse, das
als Zentrifugenpumpe verwendet wird, ein
Geräuschdämpfer- oder Schalldämpfergehäuse, dessen Form einem
rechtwinkligen Parallelepiped gleich oder ähnlich ist, um ein
Volumen für die Geräuschdämmung zu schaffen, wobei sich die
Seitenwände von der Grundfläche gerade nach oben
erstrekken, wie in der offengelegten japanischen Patentanmeldung
Nr. 52600/1981 gezeigt ist.
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Der obenbeschriebene Stand der Technik schenkt der
Größenreduzierung und der Massenproduktion des
Wirbelströmungsgebläse keinerlei Aufmerksamkeit, ferner bestehen
aufgrund der Tatsache, daß ein Elektromotorgehäuse und
ein Gebläsegehäuse miteinander durch eine
Verbindungsstruktur gekoppelt sind, die einen Zwischenraum
aufweist und in der eine Wärmeisolationswand angeordnet ist,
insofern Probleme, als die Abmessungen des
Wirbelströmungsgebläses (insbesondere die Abmessung in Richtung der
Rotorwelle des Elektromotors) hoch sind, als die Anzahl
der Teile groß ist und als das Massenproduktionsvermögen
niedrig ist. Da ferner die Anzahl der Teile groß ist, ist
die Anzahl der Operationsschritte bei der Montage groß,
so daß die Qualität nicht gleichmäßig ist und die
Zuverlässigkeit niedrig ist, weil eine hohe Genauigkeit bei
der Montage nicht erzielt wird.
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Weiterhin schenkt der obenerwähnte Stand der Technik der
Reibungswirkung, die während der Laufraddrehung in der
gleichen Richtung wie die Drehrichtung des Laufrades
wirkt, keinerlei Aufmerksamkeit, wobei ein derartiger
Stand der Technik ein geringes Vermögen zur Erhöhung der
Fluid- oder Luftströmungsmenge besitzt.
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Ferner besitzen die obenbeschriebenen herkömmlichen
Wirbelströmungsgebläse die Nachteile, daß der
Strömungswirkungsgrad nicht stets hoch ist und daß sie im
allgemeinen einen hohen Geräuschpegel besitzen.
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Faktoren, die die Erzeugung von Geräuschen durch ein
Wirbelströmungsgebläse zur Folge haben, sind (a) durch
Kollisionsgeräusche an einem Auslaßkanal, (b) durch
Kollisionsgeräusche zwischen einer Wirbelströmung in
einem Gehäuseströmungsdurchlaß und einer Vorderkante
einer Schaufel des Laufrades, (c) durch
Expansionsgeräusche und Mischgeräusche an einem Einlaßkanal, (d) durch
Unordnungsgeräusche während der Verwirbelung einer
Wirbelströmung usw. gegeben. Von diesen Faktoren ist der
Geräuscherzeugungsbeitrag von (a) und (b) viel größer als
der Erzeugungsbeitrag von (c) und (d), so daß es zur
Reduzierung des Geräusches wichtig ist, (a) und (b) zu
reduzieren oder das Geräusch durch einen Geräuschdämpfer
zu reduzieren.
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Wenn eine relative Strömung w&sub1;, die auf die Schaufeln des
Laufrades auftrifft, aus einer Einwärtsströmung (absolute
Strömung) c&sub1; auf die Schaufeln und aus einer
Schaufelumfangsgeschwindigkeit u&sub1; experimentell bestimmt wird, ist
die relative Strömung w&sub1; ungefähr gleich der 2,5fachen
Schaufel-Umfangsgeschwindigkeit u&sub1; und stellt eine sehr
hohe Strömungsgeschwindigkeit dar. Aufgrund einer solchen
Einströmgeschwindigkeit w&sub1; werden beim Strömen auf die
Vorderkante der Schaufeln Unordnungen hervorgerufen, die
den Wirkungsgrad des Wirbelströmungsgebläses absenken und
Geräusche erzeugen. Die Beziehung zwischen den Geräuschen
eines Wirbelströmungsgebläses und einer
Einlaßströmungsrate besitzt eine Charakteristik, derart, daß bei
ansteigender Strömungsrate die Geräusche absinken und der
Geräuschpegel in einem Abschaltpunkt am höchsten ist. Da
ein Wirbelströmungsgebläse meistens in einem Bereich mit
niedriger Strömungsrate verwendet wird, ist der
Geräuschpegel am Betriebspunkt des Wirbelströmungsgebläses
hoch, wobei der Geräuschpegel ungefähr 85 bis 95 dB (ohne
Geräuschdämpfer) beträgt und daher hoch ist, wenn
beispielsweise die Leistung der Welle eines Motors in der
Größenordnung von 400 W liegt. Weiterhin ist die
Geräuschcharakteristik in diesem Fall von der Art, daß bei
einer Frequenz (Rotationsgeräusch) von [Schaufelanzahl x
Drehzahl], bei der Geräusche aus schrillen Tönen erzeugt
werden, ein dominanter Schalldruckpegel wie in einem
Kamin auftritt. In dem Wirbelströmungsgebläse, das in dem
amtlichen Text der offengelegten japanischen
Gebrauchsmusteranmeldung Nr. 56-109690 offenbart ist, ist sowohl an
der Einlaßseite als auch an der Auslaßseite ein
Geräuschdämpfer vorgesehen, wobei die Wirkung der
Geräuschdämpfer derart ist, daß dann, wenn Geräuschdämpfer
sowohl an der Einlaßseite als auch an der Auslaßseite
vorgesehen sind, der Geräuschpegel auf ungefähr 65 bis 70
dB reduziert ist, daß jedoch die Rotationsgeräusche von
[Schaufelanzahl x Drehzahl] noch immer wie in einem Kamin
dominant bleiben und einen schrillen, unangenehmen Ton
besitzen. Daher ist die Reduzierung derartiger
Rotationsgeräusche erwünscht.
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Es ist bekannt, in einem Kraftfahrzeug Schalldämpfer
vorzusehen, um Geräusche (Pulsationsschall) und die
Pulsation des Abgases eines Motors zu reduzieren, wobei
derartige Schalldämpfer Funktionen und eine Struktur
besitzen, um (a) die Schalldämpfung unter Ausnutzung von
Interferenzen im Schalldämpfer zu ermöglichen, um (b) zur
Reduzierung der Pulsation einen Belüftungswiderstand
hinzuzufügen, und um (c) die Tatsache zu berücksichtigen,
daß ein poröser, elastischer Werkstoff
(Schalldämpfungsmaterial) nicht verwendet werden kann, weil das Abgas
eine hohe Temperatur besitzt. Wo beispielsweise ein
Schalldämpfungsmaterial wie in dem obenbeschriebenen Fall
(c) nicht verwendet werden kann, wird daher eine
Luftströmung direkt auf die Expansionskammer gerichtet,
die einen hohen Belüftungswiderstand aufweist, so daß im
Ergebnis ein Belüftungswiderstand ähnlich hoch ist wie in
dem Fall, in dem ein Belüftungswiderstand ausgeübt wird.
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Weiterhin ist bisher irgendwelchen Maßnahmen zur
Erleichterung des manuellen Transports des als Zentrifugenpumpe
arbeitenden Wirbelströmungsgebläses oder der Ermöglichung
einer Reduzierung der Bauhöhe der Pumpe zur Erzielung
einer geringeren Gesamtgröße keine Beachtung geschenkt
worden. Daher sind die bekannten Pumpen schwierig zu
transportieren gewesen, wobei eine Reduzierung ihrer Höhe
eine Zunahme der Breite des Geräuschdämpfergehäuses und
daher eine Größenzunahme zur Folge hat.
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Die US-A-4 483 656 offenbart ein Wirbelströmungsgebläse,
das ein Gebläsegehäuse mit einem ringförmigen
Strömungsdurchlaß, der sich von einem Einlaßkanal für die Aufnahme
von Fluid zu einem Auslaßkanal für die Ausgabe des Fluids
erstreckt, wobei der Auslaßkanal in der Nähe des
Einlaßkanals angeordnet ist, ein Laufrad, das im Gebläsegehäuse
untergebracht ist, um eine Wirbelströmung des Fluids im
ringförmigen Strömungsdurchlaß zu erzeugen, eine
Einrichtung zum Antreiben des Laufrades sowie eine
Ermöglichungseinrichtung enthält, die wenigstens entweder eine
Reduzierung der Temperatur des vom Wirbelströmungsgebläse
abgegebenen Fluids oder eine Erhöhung wenigstens entweder
der Strömungsrate oder des Drucks des abgegebenen Fluids,
eine Reduzierung des Geräuschpegels des
Wirbelströmungsgebläses oder eine kompakte Konfiguration des
Wirbelströmungsgebläses ermöglicht.
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Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
Wirbelströmungsgebläse zu schaffen, das eine geringe
Größe besitzt und ohne weiteres für die Massenproduktion
geeignet ist.
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Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung,
ein Wirbelströmungsgebläse zu schaffen, das durch
Absenken der Temperatur des vom Gebläse abgegebenen Fluids
bessere aerodynamische Betriebseigenschaften besitzt.
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Gemäß der vorliegenden Erfindung werden die obigen
Aufgaben durch ein Wirbelströmungsgebläse gelöst, wie es im
Anspruch 1 beansprucht ist.
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Die abhängigen Ansprüche sind auf Merkmale bevorzugter
Ausführungsformen gerichtet.
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Diese und weitere Aufgaben, Merkmale und Vorteile der
vorliegenden Erfindung werden deutlicher aus der
folgenden
Beschreibung bei Bezugnahme auf die beigefügten
Zeichnungen, die lediglich zur Erläuterung mehrere
Ausführungsformen gemäß der vorliegenden Erfindung zeigen.
KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
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Die Fig. 1 und 2 sind eine perspektivische Vorderansicht
bzw. eine perspektivische Rückansicht eines
Wirbelströmungsgebläses gemäß der vorliegenden Erfindung.
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Fig. 3 ist eine Längsschnittansicht, die eine
Konstruktion eines Wirbelströmungsgebläses gemäß einer
Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt.
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Fig. 4 ist eine Schnittansicht längs der Linie A-A von
Fig. 3.
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Fig. 5 ist eine Schnittansicht längs der Linie B-B von
Fig. 3.
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Fig. 6 ist eine Seitenschnittansicht des
Wirbelströmungsgebläses der vorliegenden Ausführungsform.
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Fig. 7 ist eine Tabelle, die eine Temperatur beim
Abschalten des Betriebs des Wirbelströmungsgebläses der
vorliegenden Ausführungsform zeigt.
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Fig. 8 ist ein Kennliniendiagramm, das eine
Wellenleistung und eine Temperatur in bezug auf die Fluidmenge des
Wirbelströmungsgebläses der vorliegenden Ausführungsform
zeigt.
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Fig. 9 ist ein Kennliniendiagramm, das einen Unterschied
der aerodynamischen Charakteristiken in Abhängigkeit vom
Vorhandensein oder Fehlen eines
Kühlungsbelüftungsdurchlasses zeigt.
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Fig. 10 ist eine Längsschnittansicht einer Modifikation
der vorliegenden Ausführungsform.
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Fig. 11 ist eine Querschnittsansicht, die einen
Hauptabschnitt einer weiteren Modifikation der vorliegenden
Ausführungsform zeigt.
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Die Fig. 12 und 13 sind eine Längsschnittansicht bzw.
eine Querschnittsansicht einer weiteren Modifikation der
vorliegenden Ausführungsform.
BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMEN
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Nun wird auf die Zeichnungen Bezug genommen, in denen in
sämtlichen Ansichten gleiche Bezugszeichen verwendet
werden, um gleiche Teile zu bezeichnen. Die Fig. 1 und 2
sind eine perspektivische Vorderansicht bzw. eine
perspektivische Rückansicht eines Wirbelströmungsgebläses
gemäß der vorliegenden Erfindung, wobei das Gehäuse 2 des
Motorgebläses ein Gebläse- oder Laufradgehäuse 3, ein
Motorgehäuse 4 sowie ein Geräuschdämpfer- oder
Schalldämpfergehäuse 5 enthält.
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Wie in Fig. 3, die eine Längsschnittansicht des
Wirbelstromgebläses gemäß einer Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung ist, gezeigt ist, umfaßt ein als Antrieb
dienender Elektromotor 30 ein Laufrad 1 des Gebläses, das
mit einem Ende einer Drehwelle 14 verbunden ist, während
mit dem anderen Ende der Drehwelle 14 ein Kühlgebläserad
18 verbunden ist. Der Elektromotor 30 enthält einen Rotor
16, der an der Drehwelle 14 angebracht ist, und einen
Stator 17, der am Motorgehäuse 4 angebracht ist. Die
Welle 14 ist durch ein Radiallager 14a, das in der Nähe
des Laufrades 1 vorgesehen ist, sowie durch ein weiteres
Radiallager 14b, das in der Nähe des Kühlgebläserades 18
vorgesehen ist, unterstützt. Das Laufrad 1 ist im
Gebläsegehäuse 3 untergebracht, das mit einer Abdeckung 15
versehen ist.
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Das Gebläsegehäuse 3 besitzt einen ringförmigen
Strömungsdurchlaß 3a, der gegenüber den Schaufeln des
Laufrades 1 vorgesehen ist und sich von einem Einlaßkanal 3b zu
einem Auslaßkanal 3c erstreckt. Wenn der Stator 17 des
Elektromotors 30 mit Energie versorgt wird, wird der an
der Drehwelle 14 angebrachte Rotor 16 gedreht, weshalb
das Laufrad 1 vom Einlaßkanal 3b Luft ansaugt, die Luft
im ringförmigen Durchlaß 3a mit Druck beaufschlagt und
die Luft aus dem Auslaßkanal 3c ausgibt. Das
Geräuschdämpfergehäuse 5 zur Reduzierung von Geräuschen ist
sowohl für den Einlaßkanal 3b als auch für den
Auslaßkanal 3c vorgesehen. In der vorliegenden Ausführungsform
ist das Gebläsegehäuse 3 einteilig mit einem
Elektromotorgehäuse 4 und dem Geräuschdämpfergehäuse 5 durch
Aluminiumdruckguß gebildet. In der vorliegenden
Ausführungsform ist, wie in den Fig. 3 und 4 gezeigt ist,
zwischen dem Elektromotorgehäuse und dem
Geräuschdämpfergehäuse 5 ein axialer Kühlungsbelüftungsdurchlaß oder
-spalt 36 ausgebildet, während zwischen dem Einlaßkanal 3b
und dem Auslaßkanal 3c des Gebläsegehäuses 3 angrenzend
an den Kühlungsbelüftungsdurchlaß 36 ein radialer
Kühlungsbelüftungsdurchlaß 34 ausgebildet ist, der als
radialer Kühlungsdurchlaß dient, wie in Fig. 5 gezeigt
ist.
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Durch das Kühlgebläserad oder den Ventilator 18 wird
Außenluft 13 angesaugt und durch den axialen
Kühlungsbelüftungsdurchlaß 36 zum Gebläsegehäuse 3 nach vorn
befördert, damit sie an eine Stelle in der Nähe des Lagers 14a
gelangt, das an den ringförmigen Strömungsdurchlaß
angrenzt, woraufhin sie ihre Richtung ändert und in den
radialen Kühlungsbelüftungsdurchlaß 34 eintritt, sich
anschließend zwischen dem Einlaßkanal 3b und dem Auslaß
kanal 3c bewegt und anschließend nach außen abgegeben
wird.
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Hierbei wird die eintretende und die austretende Wärme
des Wirbelströmungsgebläses untersucht. Die
Wärmeerzeugung geschieht durch den Elektromotor 30, der sie in
einem Teil des Gebläses erzeugt, während die Abgabe von
Wärme hauptsächlich durch Wärmeübertragung mittels
Belüftung erfolgt, wobei der Kühlungsventilator oder das
Kühlgebläserad 18 und das Laufrad 1 des Gehäuses als
Belüftungsquellen dienen. Die Wärmeerzeugung steigt
kontinuierlich an, wenn sich der Gebläsebetriebszustand
von einem offenen Zustand zu einem Abschaltzustand
bewegt, weil die Leistung der Welle kontinuierlich
ansteigt. Was die Kühlungsleistung betrifft, so sinkt die
Wärmeabgabe durch die vom Gebläse abgegebene Luft
kontinuierlich ab, bis sie beim Abschalten gleich 0 wird,
während die Wärmeabgabe durch das Kühlgebläserad 18 im
wesentlichen konstant ist. Im Ergebnis besitzt der
Temperaturanstieg des Lagers 14 aufgrund eines Einflusses des
obenbeschriebenen Wärmeeingangs und -ausgangs eine Kurve,
die bis zum Abschalten ansteigt, wie in Fig. 8 gezeigt
ist.
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In der vorliegenden Ausführungsform wird die
Umgebungsluft mit geringerer Temperatur dazu veranlaßt, zwischen
dem Elektromotor 30 und dem Einlaßkanal 3b, dem
Auslaßkanal 3c und Abschnitten des Schaltergehäuses 5, in dem die
Temperatur ansteigt und das mit dem ringförmigen
Strömungsdurchlaß 3a in Verbindung steht, in welchem die
Temperatur aufgrund des Gebläsebetriebs hoch wird, zu
strömen, um die Möglichkeit einer thermischen
Verschlechterung der isolierenden Isolatoren, des Schmierfetts usw.
zu reduzieren. Da ferner die im Gebläseabschnitt erzeugte
Wärmeenergie an der Stelle zwischen den
Geräuschdämpferabschnitten
5 und dem Einlaßkanal 3 sowie dem
Auslaßkanal 3c abgeführt wird, werden die Temperaturen im
ringförmigen Strömungsdurchlaß 30 und im Gebläse 1
indirekt abgesenkt. Folglich wird das spezifische Gewicht des
Fluids (Gas) (Luft) im ringförmigen Strömungsdurchlaß 3a
und am Laufrad 1 erhöht, so daß die vom Laufrad 1
gelieferte Energie ansteigt. Im Ergebnis zeigt das Gebläse
eine aerodynamische Charakteristik mit hohem statischen
Druck. Weiterhin ist es vom Gesichtspunkt der
Produktionstechnologie aus möglich, den axialen
Kühlungsbelüftungsdurchlaß 36 und den radialen
Kühlungsbelüftungsdurchlaß 34 einteilig im Gehäuse 2 auszubilden, was
vorteilhaft ist, wenn es als gegossener oder geformter
Gegenstand (Kunststoff, Druckguß usw.) hergestellt wird.
Die Charakteristiken des Wirbelströmungsgebläses der
vorliegenden Ausführungsform werden mit Bezug auf die
Fig. 7 bis 9 beschrieben. Die Oberflächentemperatur des
Kühlungsbelüftungsdurchlasses des Wirbelströmungsgebläses
der vorliegenden Ausführungsform sowie die Temperatur der
Luft nach dem Durchgang durch den
Kühlungsbelüftungsdurchlaß wurden an den Punkten C bzw. D von Fig. 3
gemessen; die Temperatur an der äußeren Oberfläche des
Gebläsegehäuses und die Temperatur der Luft nach ihrer
Vorbeibewegung an der äußeren Oberfläche des Gebläsegehäuses
wurden an den Punkten E bzw. F von Fig. 6 gemessen;
schließlich wurde die Temperatur des Lagers 14a auf
seiten des Gebläsegehäuses im Punkt G von Fig. 3
gemessen, wobei die Kurven, die die Ergebnisse dieser
Messungen zeigen, in Fig. 8 dargestellt sind. Ferner sind die
Meßwerte an den Meßpunkten C, D, E und F im
Abschaltbetrieb in Fig. 7 angegeben.
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Wie in Fig. 7 gezeigt, beträgt der Temperaturanstiegswert
der durch die Kühlungsbelüftungsdurchlässe 36 und 34 sich
bewegenden Luft im Abschaltbetrieb 65 ºC, was darauf
hinweist, daß es sich um eine Kühlungskapazität handelt,
die bei gleicher Strömungsrate dreimal so hoch wie der
Temperaturanstiegswert von 20 ºC der entlang der äußeren
Oberfläche des Gebläsegehäuses 3 strömenden Luft ist.
Dies ergibt sich aus der Tatsache, daß die Temperatur im
Punkt C auf der Oberfläche des
Kühlungsbelüftungsdurchlasses erheblich höher als die Temperatur im Punkt E auf
der äußeren Oberfläche des Gebläsegehäuses ist und daß,
obwohl im Kühlungsbelüftungsdurchlaß eine Ablösung der
Belüftungsluft von der Oberfläche des
Belüftungsdurchlasses sehr gering ist, die Ablösung der Belüftungsluft von
der äußeren Oberfläche des Gehäuses auf der äußeren
Oberfläche des Ventilatorgehäuses auftritt.
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Wie oben beschrieben, kann die vorliegende
Ausführungsform wegen des vorgesehenen Kühlungsbelüftungsdurchlasses
34 eine große Kühlungskapazität im Vergleich zu dem Fall
erzielen, in dem die Luft nur längs der äußeren
Oberfläche des Gebläsegehäuses geleitet wird. Aufgrund eines
derartigen Unterschiedes der Kühlungskapazität wird auch
die Luft im Gebläsegehäuse 3 und im Laufrad 1 abgesenkt,
so daß das spezifische Gewicht der Luft erhöht wird. Im
Ergebnis kann die Luftleistung im Vergleich zu einer
Vorrichtung, die keinen Kühlungsbelüftungsdurchlaß
besitzt, verbessert werden, wie durch die Kurven von Fig. 9
gezeigt ist.
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Da gemäß der vorliegenden Ausführungsform durch den
radialen Kühlungsbelüftungsdurchlaß 34 Luft strömt, die
sich durch den axialen Kühlungsbelüftungsdurchlaß 36
zwischen dem Auslaßkanal 3c und dem Einlaßkanal 3b bewegt
hat, welche beide einen im wesentlichen maximalen
Temperaturanstieg bewirken, wird eine bessere Kühlungsleistung
erhalten und da ferner ein Platz zwischen dem Auslaßkanal
3a und dem Einlaßkanal 3b, der eine Unterbrechung des
ringförmigen Strömungsdurchlasses 3c darstellt, effektiv
genutzt wird, kann der Abstand in axialer Richtung
minimiert werden.
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Nun wird mit Bezug auf Fig. 10 eine Modifikation der
vorliegenden Ausführungsform beschrieben, in der die
axiale Länge des radialen Kühlungsbelüftungsdurchlasses
34 erhöht ist, um den Bereich zu vergrößern, über dem die
Kühlungsluft einen Hochtemperaturabschnitt berührt und
die Wärmeisolierung zwischen der vom Auslaßkanal 3c
ausgegebenen Luft und der vom Einlaßkanal 3b angesaugten
Luft verbessert ist, um den Temperaturanstieg der
Ansaugluft zu reduzieren, um die Kühlungsleistung zu
verbessern.
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Mit Bezug auf Fig. 11 wird eine weitere Modifikation der
vorliegenden Ausführungsform beschrieben, in der für den
axialen Belüftungsdurchlaß 36 ein Deckelabschnitt 5a
vorgesehen ist, um eine unabhängige Rohrleitung zu
bilden, um den Luftstrom in den radialen Belüftungsdurchlaß
34 zu erhöhen, um so die Kühlungsleistung zu verbessern.
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Eine weitere Modifikation der vorliegenden
Ausführungsform wird mit Bezug auf die Fig. 12 und 13 beschrieben,
in denen unter dem Gebläsegehäuse 3 eine Führung 3d
vorgesehen ist, so daß die aus dem radialen
Belüftungsdurchlaß 34 geblasene Kühlungsluft durch die Führung 3j
geführt wird, so daß sie längs einer äußeren
Umfangsfläche des Gebläsegehäuses 3 strömt, wie in Fig. 13 durch
die Pfeilmarkierungen gezeigt ist. Falls das
Wirbelströmungsgebläse der vorliegenden Modifikation auf einem
Anbringungssockel angebracht ist, die in Fig. 12 durch
eine Strichpunktlinie gezeigt ist, trifft die aus dem
radialen Belüftungsdurchlaß 34 ausgeblasene Luft auf den
Anbringungssockel auf und ändert ihre Richtung, so daß
sie sich zum Deckel 15 vorwärtsbewegt. Am Deckel 15 ist
ein Drosselabschnitt 15a vorgesehen, so daß eine
derartige
Luftströmung in gerader Richtung blockiert wird.
Folglich ändert die Luftströmung ihre Richtung und strömt
entlang der äußeren Oberfläche des Gebläsegehäuses 3.
Daraufhin kann eine Ablösung der Luftströmung durch die
Führung 3d begrenzt werden.
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Wie oben beschrieben, schafft die vorliegende Erfindung
ein Wirbelströmungsgebläse oder eine Zentrifugenpumpe,
die nicht nur für Luft, sondern auch für Flüssigkeiten
verwendbar ist, die einfach zu transportieren ist, die
ein äußerst gutes Ergebnis bei der Geräuschdämmung bietet
und die sowohl eine geringe Höhe als auch eine geringe
Breite des Schalldämpfergehäuses besitzt.
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Obwohl Ausführungsformen gemäß der vorliegenden Erfindung
gezeigt und beschrieben worden sind, ist diese
selbstverständlich nicht darauf beschränkt, sondern kann in
zahlreichen Weisen geändert und abgewandelt werden, wie dem
Fachmann bekannt ist, so daß die Erfindung nicht auf die
hier gezeigten und beschriebenen Einzelheiten
eingeschränkt ist, sondern all diese Änderungen und
Abwandlungen, die im Umfang der beigefügten Ansprüche liegen,
abdecken soll.