DE674763C - Process to improve the operation of converters - Google Patents

Description

Verfahren zur Verbesserung des Betriebes von Umrichtern Die bisher bekannten Umformungseinrichtungen mit Hilfe von Entladungsstrecken, die Wechselstrom beliebiger Phasenzahl einer Frequenz in solchen beliebiger anderer Frequenz umformen, erzeugen eine Ausgangsspannung, die, je nach dem Aufbau, sich der gewünschten Kurvenform mehr oder weniger gut anpaßt. Im allgemeinen wird derjenige Umrichter, der eine Spannung mit möglichst geringem Oberwellengehalt, bezogen auf die gewünschte Kurvenform, enthält, als der beste angesehen. Zufolge der Bildung der betreffenden Ausgangsspannung aus Teilstücken von Sinusspannungen des zugeführten Wechselstromes wird eine ideale Angleichung an die gewünschte Kurvenform nie erzielt werden können. Unter der Voraussetzung praktisch zeitlos erfolgender Kommutierung, d. h. der Ablösung zwischen den einzelnen an verschiedenen Spannungen arbeitenden Entladungsstrecken, kann, betrachtet für die gesamte positive und negative Halbwelle der erzeugten Ausgangsspannung, zunächst gesagt werden, daß nur ungeradzahlige Harmonische' innerhalb einer Vollwelle auftreten können. Aus der F ourieranalyse her ergibt sich, daß in bezug auf positive und negafive Halbwellen symmefrische Kurvenformen nur ungerad'zah-Iige Harmonische enthalten. Diese Ansicht ist nur so lange richtig, als man die Vollwelle in ihrer Gesamtheit betrachtet. Durch die Kommutierung bzw. durch die Ablösung der einzelnen nacheinander arbeitenden Entladungsstrecken werden in den Ausgangskreisen der Umrichter Stromstöße erzeugt, deren Frequenzen geraclzahlige Vielfache der speisenden Wechselspannung sind. Diese geradzahligen Oberwellen haben nun die Eigenschaft, daß sie dann, wenn die erzeugte Ausgangsspannung durch Null geht, ihr positives oder negatives Spannungsmaximum erreichen. Es ergibt sich demzufolge bei der Aneinanderreihung positiver und negativer Ausgangsspannungshalbwvellen bei den geradxahligen Harmonischen am Nulldurchgang der Ausgangsspannung stets ein sog. Phasensprung zwischen dem positiven und negativen Maximum der geradzahligen Oberwelle oder umgekehrt.Method for improving the operation of converters The hitherto known conversion devices with the help of discharge paths, the alternating current convert any number of phases of a frequency into any other frequency, generate an output voltage which, depending on the structure, has the desired curve shape more or less adapts well. In general, the converter that has one Voltage with the lowest possible harmonic content, based on the desired curve shape, contains, regarded as the best. As a result of the formation of the relevant output voltage from sections of sinusoidal voltages of the supplied alternating current becomes an ideal Adjustment to the desired curve shape can never be achieved. Provided practically timeless commutation, d. H. the detachment between the individual Discharge paths working at different voltages can be considered for the entire positive and negative half-wave of the generated output voltage, initially it can be said that only odd harmonics occur within a full wave can. The fourier analysis shows that with regard to positive and negative Half-waves symmetrical waveforms contain only odd harmonics. This view is only correct as long as one considers the full wave in its entirety considered. Through the commutation or through the separation of the individual one after the other working discharge paths are generated in the output circuits of the converter generated whose frequencies are even multiples of the supplying alternating voltage are. These even harmonics now have the property that if the generated output voltage goes through zero, its positive or negative voltage maximum reach. It is therefore more positive and negative when they are lined up Output voltage half-waves at the even harmonics at the zero crossing the output voltage is always a so-called phase jump between the positive and negative maximum of the even harmonic or vice versa.

Bei der Ausgangsspannungsbildung auftretende ungeradzahlige Oberwellen können mit Hilfe von geeigneten Siebkreisen aus der Ausgangsspannung entfernt werden. Geradzahlige Oberwellen jedoch, die den Phasensprung aufweisen, können mit Hilfe von derartigen Siebkreisen zunächst nicht erfaßt werden. Der für die auftretende Objerwellle geradzahliger Ordnung ausgelegte Schwingungskreis wird nämlich beim Nulldurchgang der .erzeugten Ausgangsspannung bzw. spätestens am ersten Kömmutierungspunkt der nachfolgenden Halbwelle durch den auftretenden Phasensprung in seinem normalen Schwingungszustand gestört. Der Phasensprung fordert :eine plötzliche Umladung des Schwingungskreises bzw. des Schwingungskreiskondens.ators. Das bedeutet nichts anderes, als daß nicht die erwartete Obenvellenfrequenz 2 iz . f i (geradzahliges Vielfaches der speisenden Wechselspannungsfrequenz), sondern zwei Frequenzen, und zwar 2 n # (f, -j- f2) und 2 az # (il - j2) auftreten, wobei f 2 die Frequenz der erzeugten Ausgangsspannung bezeichnen soll. Man grüßte zur Glättung der Ausgangsspannung statt eines zwei Resonanzkreise anordnen, deren Resonanzmaximum sehr dicht beieinanderliegen könnte, und die daher sehr schwer herzustellen sind, oder aber, wie bereits vorgeschlagen wurde, werden Ohmsche Dämpfungswiderstände in. den Resonanzstromkreis eingeschaltet, eine Maßrahme, die mit dem Nachteil behaftet ist, daß zusätzliche Apparate benötigt werden und daß vor allem der Widerstand nicht unerhebliche -Verluste verursacht.Odd harmonics that occur during output voltage generation can be removed from the output voltage with the aid of suitable filter circuits. Even harmonics, however, which have the phase jump, cannot initially be detected with the aid of such filter circles. The oscillation circuit designed for the even-numbered objerwellle that occurs is disturbed in its normal oscillation state by the phase jump occurring at the zero crossing of the output voltage generated or at the latest at the first commutation point of the subsequent half-wave. The phase jump requires: a sudden charge reversal of the oscillation circuit or the oscillation circuit capacitor. This means nothing else than that the expected harmonic frequency 2 iz. fi (even multiple of the feeding AC voltage frequency), but two frequencies, namely 2 n # (f, -j- f2) and 2 az # (il - j2), where f 2 is the frequency of the generated output voltage. To smooth the output voltage, one should arrange two resonance circuits instead of one, the resonance maximums of which could be very close together, and which are therefore very difficult to manufacture, or, as has already been suggested, ohmic damping resistors are switched into the resonance circuit, a dimension frame that is linked to the The disadvantage is that additional equipment is required and that above all the resistance causes not inconsiderable losses.

Gemäß vorliegender Erfindung werden nun die die geradzahligen Oberwellen hervorrufenden Kommütierungspunkte innerhalb einer Ausgängsspannungshalbwelle so verteilt, daß durch sie nur noch ungeradzahlige Harmonische der speisenden Wechselspannung erzeugt werden. Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung werden die die Ausgangsspannung liefernden Umrichter so betrieben, daß die Entladungsstrecken im nichtausgezeichneten Betrieb gleich -lange oder annähernd gleiche Brenndauern aufweisen, die im ausgezeichneten Betrieb arbeitenden Entladungsstrecken Brenndauerx. besitzen, die den Wert bezogen auf die Oberwellen, aufweisen: (Unter ausgezeichnetem Betrieb sind diejenigen Entladungsstrecken zu verstehen, die die Anfangs- und Endwerte der positiven bzw. negativen Halbwelle der Ausgangsspannung bilden; unter nichtausgezeichnetem Betrieb sind diejenigen Entladüngsstrecken zu verstehen, die zur Bildung des übrigen Teiles der Ausgangsspannung ,dienen.) An Hand der Abbildungen s611 gezeigt werden,. wann der Phasensprung bei- Oberwellen auftritt und wie er gemäß vorliegender Erfindung vermieden werden kann. Abb. ia stellt die positive Halbwelle eines zweiphasigen Umrichters, der ein Übersetzungsverhältnis von 1:3 besitzt, dar. Die bei einer derartigen Anordnung auftretende Oberwelle mit zunächst größter Amplitude ist in Abb. ia unterhalb: der Umrichterausgangsspan;nung schematisch dargestellt. Unter der Voraussetzung, daß die Frequenz des speisenden Netzes 5ö Hz beträgt, wird nun in Abb. za ersichtlich, daß die Oberwelle die Frequenz ioo Hz besitzt, also eine geradzahlige (zweite) Harmonische der speisenden Wechselspannung von 5ö Hz darstellt. An den Zeitpunkten o" und i$o° hat die störende Oberwelle gerade ihr negatives Maximum erreicht. In Abb. ib wird die entsprechende negative Halbwelle der Umrichterausgangsspannung und deren entsprechende Obenvelle dargestellt. Es ist wohl ohne weiteres ersichtlich, daß bei der Aneinanderreihung der Halbwellen der Abb. ia und ib, der bereits genannte Phasensprung der Oberwelle vom negativen zum positiven Maximum zur Zeit i8o° bzw. o° erfolgt. Aus Abb. z ist die Ausgangsspannung eines sechsphasigen Umrichters ersichtlich. Dargestellt wurde nur die positive Halbwelle dieses sog. Trapezkurvenumrichters. Die bei einer derartigen Anordnung auftretende, störend wirkende Oberwelle ist, bezogen auf die speisende Wechselspannung, die sechste Harmonische. Auch hier tritt der sog. Phasensprung zu den Zeitpunkten o° und 18o° auf. Abb. 3 stellt die von einem dreiphasigen Umrichter erzeugte Spannung dar, unter der Voraussetzung, daß abgestufte Phasenspannungen Verwendung finden. Auch dis hierbei auftretende Oberwelle erreicht im Nulldurchgang der Ausgangsspannung ;gerade ihr Maximum. Abb. ¢ zeigt die Verhältnisse bei einem: sechsphasigen Umrichter, der ebenfalls mit abgestumpften Spannungen arbeitet. (Es sei hier bernerkt, daß die Kommutierüngspunkte beim Übergang von der niedrigeren Spannung zur höheren Spannung 'zunächst an der Bildung der in Abb.3 dargestellten Oberwelle nicht beteiligt sind. Diese Koinmutierungspunkte werden vielmehr versuchen, .eine weitere gegenüber der dargestellten niedrigerfrequente j Oberwelle zu erzeugen, deren Nulldurchgang ebenfalls nicht , mit dem Nulldurchgang der Ausgangsspannung zusammenfällt. Da jedoch die Amplitude dieser Oberwelle im Vergleich zu der dargestellten gering sein wird, kann diese zunächst vernachlässigt werden.) In Abb.5 sind zwei dreiphasige Teilspannungen dargestellt, die in ihrer Zusammenarbeit die dritte daraus resultierende Spannungskurve ergeben. Diese resultierende Spannungskurve ientspricht dann seinem sechsphasigen Betrieb. Es treten dabei in der Hauptsache zunächst zwei sich störend bemerkbar machende Ob@erwelle;nauf, die in. Abb. 5 unterhalb der resultiere;nden Spannung dargestellt wurden.According to the present invention, the commutation points causing the even-numbered harmonics are distributed within an output voltage half-wave in such a way that they only generate odd-numbered harmonics of the supplying alternating voltage. According to a further development of the invention, the converters supplying the output voltage are operated in such a way that the discharge paths in non-excellent operation have the same length or approximately the same burning times, the discharge paths operating in excellent operation have burning durationx. who own the value in relation to the harmonics: (Excellent operation is understood to mean those discharge paths that form the start and end values of the positive and negative half-wave of the output voltage; Understated operation means those discharge paths that form the remaining part of the output voltage , serve.) To be shown on the basis of figures s611. when the phase jump occurs with harmonics and how it can be avoided according to the present invention. Fig. Ia shows the positive half-wave of a two-phase converter with a gear ratio of 1: 3. The harmonic that occurs with such an arrangement, initially with the greatest amplitude, is shown schematically in Fig. Ia below: the converter output voltage. Assuming that the frequency of the feeding network is 50 Hz, it can now be seen in Fig. At times o "and i $ o ° the interfering harmonic has just reached its negative maximum. Fig. 1b shows the corresponding negative half-wave of the converter output voltage and its corresponding upper wave Fig. ia and ib, the aforementioned phase jump of the harmonic from the negative to the positive maximum takes place at time i8o ° or o °. Fig. z shows the output voltage of a six-phase converter. Only the positive half-wave of this so-called trapezoidal curve converter is shown The interfering harmonic that occurs with such an arrangement is the sixth harmonic in relation to the feeding AC voltage. Here, too, the so-called phase jump occurs at the times o ° and 180 °. Fig. 3 shows the one generated by a three-phase converter Voltage, provided that graduated phase voltages are used The saving harmonic just reaches its maximum at the zero crossing of the output voltage. Fig. ¢ shows the situation with a: six-phase converter that also works with truncated voltages. (It should be noted here that the commutation points are initially not involved in the formation of the harmonic shown in Fig. 3 during the transition from the lower voltage to the higher voltage whose zero crossing also does not coincide with the zero crossing of the output voltage. However, since the amplitude of this harmonic will be small compared to the one shown, it can initially be neglected result in the third resulting stress curve. This resulting voltage curve then corresponds to its six-phase operation. In the main, there are initially two disturbing obscurations, which are shown in Fig. 5 below the resulting voltage.

In Abb.6a ist diejenige Anordnung, die in Abb. 3 dargestellt worden, nunmehr gemäß vorliegender Erfindung abgeändert worden. Der gestrichelt gezeichnete Kurvenverlauf der Ausgangsspannung sowohl als auch der Oberwelle deutet die ursprünglichen Verhältnisse an. Der stark ausgezeichnete Kurvenverlauf ergibt sich unter der Voraussetzung, daß die im nichtausgezeichneten Betrieb arbeitenden Entladungsstrecken gleich lange Brenndauern erhalten, die Brenndauern der ausgezeichneten den Wert oder ungeradzahlige Vielfache hiervon betragen. Auf Abb. 6a bezogen heißt das; daß die Entladungsstrecken eine um den Winkel ß1 veränderte Brenndauer erhalten. Erreicht wird dies dadurch, daß @ die Phasenlage der Spannungen der Entladungsstrecken 3 und 5 um den Winkel ß1 bzw. ß2 geändert werden. Zufolge des symmetrischen Aufbaues der Spannungskurve sind die Winkel ß1 und ß2 gleich groß. Die Ermittlung- der neuen Phasenlage der einzelnen Teilspannungen i, 3, 5 erfolgt derart, daß unter Berücksichtigung der Anzahl der an der Spannungsbildung beteiligten Phasenspannungen die Kommutierungspunkte untereinander gleichen Abstand haben. Der Abstand zwischen dem Nulldurchgang der erzeugten Ausgangsspannung und dem ersten bzw. letzten Kommutierungspunkt hat dabei dem Gesetz zu folgen. Wie der ausgezogenen Oberwellenform zu entnehmen ist, hat sich die Frequenz der durch die Kommutierungspunkte erzeugten Oberwellenspannung derart geändert, daß mit dem Nulldurchgang der Ausgangsspannung gleichzeitig der Nulldurchgang der Oberwelle erfolgt. Das bedeutet, daß nunmehr die von den Kommutierungspunkten erzeugte Oberwelle eine solche ungeradzahliger Ordnung geworden ist, und positive wie negative Ausgangsspannungshalbwellen b;eirn Anschluß aneinander keinen Phasensprung mehr aufweisen. Der Phasensprung und damit die durch die bisher auftretenden Kondensatorumladungen der Siebkreise entstehenden Hochfrequenzausgleichsvorgänge sind vermieden worden. Abb.6b stellt nochmals vektoriell die Lage der Phasenspannungen i, 3, 5 dar. Um derartige Phasenlagen zu erreichen, bedient man sich zweclnnäß.igerweise sog. Transformatorzickzackschaltungen. In dem in Abb.6a und 6b dargestellten Falle gelingt -es, die Lage der Kommutierungspunkte gemäß der Erfindung dadurch zu erhalten, daß lediglich die Phasenlage einzelner an der Spannungsbildung beteiligter Spannungen geändert wird. Abb. 7a entspricht der Spannungskurvenform gemäß Abb. q.. Bei der Spannungsbildung ,gemäß vorliegender Erfindung treten nun ähnliche Verhältnisse wie bei der Abb. 6a auf. Die Spannungen 2, 3 bzw. 5, 6 müssen ihre Phasenlage um die Winkel ß1 und 02 gegenüber der ursprünglichen Lage verändern. Die durch die Kommutierungspunkte erzeugte, nunmehr eindeutige Oberwelle höherer Ordnung weist keinerlei Phasensprung an den Nulldurchgangsstellen der Ausgangsspannung mehr auf. Abb.7b zeigt die Verhältnisse im Vektordiagramm.In Fig.6a that arrangement that has been shown in Fig. 3 has now been modified in accordance with the present invention. The dashed curve of the output voltage as well as the harmonic indicates the original conditions. The markedly excellent curve progression results under the prerequisite that the discharge paths working in the non-marked mode have burning times of the same length, the burning times of the marked ones amount to the value or odd multiples thereof. In relation to Fig. 6a this means; that the discharge paths are given a burning time that is changed by the angle β1. This is achieved by changing the phase position of the voltages in the discharge paths 3 and 5 by the angle β1 or β2. As a result of the symmetrical structure of the voltage curve, the angles ß1 and ß2 are equal. The determination of the new phase position of the individual partial voltages i, 3, 5 takes place in such a way that, taking into account the number of phase voltages involved in the formation of the voltage, the commutation points have the same distance from one another. The distance between the zero crossing of the generated output voltage and the first or last commutation point has the Law to obey. As can be seen from the extended harmonic waveform, the frequency of the harmonic voltage generated by the commutation points has changed in such a way that the zero crossing of the harmonic occurs at the same time as the zero crossing of the output voltage. This means that the harmonic generated by the commutation points has now become such an odd-numbered order, and positive and negative output voltage half-waves no longer have a phase jump when they are connected to one another. The phase jump and thus the high-frequency equalization processes resulting from the capacitor charge reversals that have previously occurred in the filter circuits have been avoided. Fig. 6b again shows the position of the phase voltages i, 3, 5 in a vectorial manner. In order to achieve such phase positions, so-called transformer zigzag circuits are used. In the case shown in FIGS. 6a and 6b, it is possible to obtain the position of the commutation points according to the invention in that only the phase position of individual voltages involved in the formation of the voltage is changed. Fig. 7a corresponds to the voltage waveform according to Fig. Q .. In the voltage formation, according to the present invention, conditions similar to those in Fig. 6a now occur. The voltages 2, 3 and 5, 6 must change their phase position by the angles ß1 and 02 compared to the original position. The now unambiguous higher-order harmonic generated by the commutation points no longer has any phase jump at the zero crossing points of the output voltage. Fig.7b shows the relationships in the vector diagram.

Abb.8a und 8b zeigt, daß bei der Ausgangsspannung eines Trapezkurvenumrichters, die der Abb.2 entspricht, dann, wenn die Wahl der Kommutierungspunkte gemäß der Erfindung vorgenommen werden soll, auch die Amplitude einzelner Phasenspannungen geändert werden muß. Bei der in Abb. 8a dargestellten Ausgangsspannung ;sind die Teilspannungen 3 und 5 in ihrer Phasenlage um den Winkel ß2 gegenüber der ursprünglichen Spannung verschoben, während die Spannungen 2 und 6 in Phasenlage und Amplitudengröße geändert werden müssen. Abb.8b stellt die in Abb. 8a vorliegenden Verhältnisse im Vektordiagramm dar. Bei diesem Trapezkurven-Umrichter sind, wie der Oberwellendarstellung zu entnehmen ist, nunmehr ebenfalls die Phasensprünge zu den Zeiten o° bzw: i 8o° vermieden worden. Die in Abb.9a dargestellte Spannung entspricht der Spannung in Abb. ia bzw. ib. Da lediglich mit Hilfe einer Phasenverschiebung oder einer Amplitudenänderung der Spannungen i und 2 keine Veränderung der Kommutierungspunkte bei einem derartigen ein- bzw. zweiphasigen Betrieb erzielt werden kann, werden hier Sternpunktsentladungsstrecken mit zur Spannungsbildung herangezogen. Die Sternpunktsentladungs-= strecken unterliegen nunmehr in ihrer Brenndauer dem Gesetz; gleichzeitig muß die Phasenlage der Phasenspannungen i bzw. i um den Betrag ß1 verschobenwerden. Wie die ausgezogene Oberwelle der Spannungskurve zeigt, kann auf diese Art und Weise der Phasensprung vermieden werden. Abb. g stellt die gleichen Verhältnisse im Vektordiagramm dar.Fig.8a and 8b shows that with the output voltage of a trapezoidal curve converter, which corresponds to Fig.2, if the commutation points are to be selected according to the invention, the amplitude of individual phase voltages must also be changed. With the output voltage shown in Fig. 8a, the partial voltages 3 and 5 are shifted in their phase position by the angle β2 compared to the original voltage, while the phase position and amplitude of the voltages 2 and 6 have to be changed. Fig.8b shows the relationships in Fig. 8a in the vector diagram. With this trapezoidal curve converter, as can be seen from the harmonic representation, the phase jumps at times o ° or: i 80 ° have now also been avoided. The voltage shown in Fig.9a corresponds to the voltage in Fig here star point discharge paths are also used for voltage generation. The star point discharge paths are now subject to the in their burning time Law; at the same time the phase position of the phase voltages i and i must be shifted by the amount β1. As the solid harmonic of the voltage curve shows, the phase jump can be avoided in this way. Fig.g shows the same relationships in the vector diagram.

Die Abb. i oa entspricht in ihrer Kurvenform der Abb. 5. Bei der Wahl der Kommutierungspunkte gemäß der Erfindung gelingt es, die verschiedenen, durch die ungleichmäßigeVerteilung derLage derKommutierungspunkte bedingte Vielzahl der Oberwellen auf eine einzige Oberwelle, die keinen Phasensprung aufweist, zu begrenzen. Die dort dargestellte resultierende Ausgangsspannung enthält nunmehr, bezögen auf die Kommutier rungspunkte; nur eine dreizehnte Harmonische. Die Auswahl der Lage der Konunutierungspünkte geschieht dergestalt, daß die einzelnen Spannungen 1, 3, 5 bzw. o; z, q., 6 in bezug auf Phasenlage und Amplitudengröße in Abhängigkeit von der auftretenden Oberwelle ausgewählt werden. Abb: iob stellt die Verhältnisse im Vektordiagrämm dar. Die Winkel ß1 und (32 bzw. ß3 und. (34 sind gleich groß. Abb. i ia bzw. i ib zeigen die gleichen Verhältnisse; nur ist hier durch die andere An-.ordnung der Lage der Kommutierungspunkte und einer anderen Amplitudengröße eine Oberwelle höherer Ordnung (17. Oberwelle) entstanden.The curve shape of Fig. I oa corresponds to Fig. 5. When choosing the commutation points according to the invention succeeds in the different ones the uneven distribution of the position of the commutation points conditional Multitude of harmonics to a single harmonic that does not have a phase jump, to limit. The resulting output voltage shown there now contains refer to the commutation points; only a thirteenth harmonic. The selection the location of the communication points occurs in such a way that the individual tensions 1, 3, 5 and o; z, q., 6 in relation to phase position and amplitude size as a function be selected by the occurring harmonic. Fig: iob represents the relationships in the vector diagram. The angles ß1 and (32 or ß3 and. (34 are the same size. Fig. I ia and i ib show the same relationships; just here is through the other Arrangement of the position of the commutation points and a different amplitude size A higher order harmonic (17th harmonic) was created.

Wie den vorstehenden Abbildungen entnommen werden kann, gelingt es, bei der Verwendung gittergesteuerter Dampf- oder Gäsentladungsstrecken die von den Kommutierungspunkten herrührenden Oberwellen der Frequenz nach zu beeinflussen, so däß stets ungeradzahlige Harmonische entstehen und ein Phasensprung vermieden wird. Unter der Voraussetzung stetig steuerbarer Entladungsstrecken kann der Erffrndungsgedanke auch in der Weise Anwendung finden, daß durch die Gitterspannung die Entladungsstrecke so gesteuert werden, daß die» Brenndauer der Entladungsstrecken im nichtausgezeichneten Betrieb gleich groß ist, diejenige der im ausgezeichneten Betrieb befindlichen dem Gesetz folgt.As can be seen from the above figures, when using grid-controlled vapor or gas charge paths, it is possible to influence the frequency harmonics originating from the commutation points, so that odd harmonics are always produced and a phase jump is avoided. Assuming continuously controllable discharge paths of Erffrndungsgedanke may also be in the way find application in that the discharge path are controlled such by the grid voltage that the "burn time of discharge paths in the non-distinguished operation is equal to, that of the present in the excellent operation of the Law follows.

Claims (6)

PATRNTANSPRÜCI-IR i. Verfahren zur Verbesserung des Betriebes von Umrichtern, die Wechselstrom beliebiger Phasenzahl einer Frequenz in solchen beliebiger Phasenzahl, aber anderer Frequenz mit Hilfe von LA ntladungsstrecken umformen, dadurch gekennzeichnet, daß die die Störspannungen höherer Frequenz hervorrufenden Kommutierungspunkte innerhalb -einer Sekundärhalbwelle so verlegt werden, daß nur ungeradzahlige Harmonische der Frequenz des speisenden Netzes auftreten. PATTERN APPLICATION-IR i. Process to improve the operation of Converters, the alternating current of any number of phases of a frequency in such any Reshape number of phases but different frequency with the help of discharge paths, thereby characterized in that the commutation points causing the higher frequency interference voltages be laid within a secondary half-wave so that only odd harmonics the frequency of the feeding network. 2. Verfahren nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, daß die Entladungsstrekken im nichtausgezeichneten Betrieb gleich lange oderannähernd gleich lange Brenndauern aufweisen, die Entladungsstrecken im ausgezeichneten hingegen Brenndauern besitzen, die den Wert der Harmonischen haben. 2. The method according to claim i, characterized in that the discharge paths in non-excellent operation have the same or almost the same length of burning times, the discharge paths in the excellent, however, have burning times that have the value the harmonics have. 3. Verfahren nach Anspruch i und ä, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verwendung gittergesteuerter Dampf- oder Gasentladungsstrecken die Phasenlage der an der Spannungsbildung beteiligten Phasenspannurigen geändert wird. q.. 3. The method according to claim i and ä, characterized in that that when using grid-controlled vapor or gas discharge paths the phase position of the phase trajectories involved in voltage generation is changed. q .. VerfahrennachAnspruch i undfolgende, dadurch gekennzeichnet, daß die Phasenlage der an der Spannungsbildung beteiligten Phasenspannungen geändert :wird und Sternpunktsentladungsstrecken zur Spannungsbildung herangezogen werden. Procedure according to claim i and the following, characterized in that the phase position of the voltage generation phase voltages involved changed: is and neutral point discharge paths to Stress formation can be used. 5: Verfahren :nach Anspruch i und 3, dadurch gekennzeichnet, daß Phasenlage und Größe der an der Spannungsbildung beteiligten Phasenspannungen geändert werden. 5: Method: according to claim i and 3, thereby characterized in that the phase position and size of those involved in the formation of voltage Phase voltages can be changed. 6. Verfahren nach Anspruch i für stetig steuerbare Entladungsstrecken, dadurch gekennzeichnet; daß die gemäß Anspruch i gewünschte Lage der Zündeinsatz- und Kommutierungspunkte nur durch die Gittersteuerung allein bewirkt wird.6. The method according to claim i for continuously controllable Discharge paths, characterized; that the desired according to claim i Position of the ignition and commutation points only through the grid control alone is effected.